本發(fā)明涉及轉(zhuǎn)爐煉鋼領(lǐng)域，更具體地說，涉及一種濺渣護爐的方法。
背景技術(shù)：
現(xiàn)階段，轉(zhuǎn)爐煉鋼領(lǐng)域均為快節(jié)奏的生產(chǎn)模式，在保證濺渣效果的同時需要縮短濺渣的時間、并且提高轉(zhuǎn)爐的使用壽命。
現(xiàn)有技術(shù)中，煉鋼過程濺渣的時間較長、且在濺渣的周期內(nèi)對轉(zhuǎn)爐的保護效果不理想，導致設(shè)備受損。故快速冷卻爐渣、縮短濺渣周期，提高對轉(zhuǎn)爐的保護作用，逐漸成為該領(lǐng)域研究的重點。
因此，如何縮短濺渣的周期，提高濺渣護爐的效果，是現(xiàn)階段該領(lǐng)域亟待解決的難題。
技術(shù)實現(xiàn)要素：
有鑒于此，本發(fā)明的目的在于提供一種濺渣護爐的方法，該方法能夠縮短濺渣的周期，提高濺渣護爐的效果，解決了現(xiàn)階段該領(lǐng)域的難題。
一種濺渣護爐的方法，包括步驟:
在出鋼前，向轉(zhuǎn)爐內(nèi)加入生白云石和改質(zhì)劑；
在出鋼后、濺渣時，從所述轉(zhuǎn)爐的底部吹入氮氣。
優(yōu)選的，所述的濺渣護爐的方法，所述轉(zhuǎn)爐出鋼的溫度在1640℃-1660℃之間時，每噸鋼加入生白云石的質(zhì)量在1kg-1.5kg之間。
優(yōu)選的，所述的濺渣護爐的方法，所述轉(zhuǎn)爐出鋼的溫度大于1660℃時，每噸鋼加入生白云石的質(zhì)量在2kg-3kg之間。
優(yōu)選的，所述的濺渣護爐的方法，所述轉(zhuǎn)爐終點的氧活度大于800ppm時，每噸鋼加入所述改質(zhì)劑的質(zhì)量在1kg-2kg之間。
優(yōu)選的，所述的濺渣護爐的方法，所述改質(zhì)劑中碳的含量在10％-14％之間，氧化鎂的含量在73％-77％之間。
優(yōu)選的，所述的濺渣護爐的方法，底吹所述氮氣的流量在78nm3/h-82nm3/h之間。
優(yōu)選的，所述的濺渣護爐的方法，采用氧槍向所述轉(zhuǎn)爐內(nèi)吹氮氣。
優(yōu)選的，所述的濺渣護爐的方法，所述氧槍與所述轉(zhuǎn)爐底部的距離在2.5m-4.0m之間。
本發(fā)明提出的濺渣護爐的方法，包括步驟:在出鋼前，向轉(zhuǎn)爐內(nèi)加入生白云石和改質(zhì)劑；在出鋼后、濺渣時，從所述轉(zhuǎn)爐的底部吹入氮氣。實際操作時，在出鋼前，向爐內(nèi)加入生白云石、用以調(diào)整爐渣溫度，能夠保證濺渣的效果；加入改質(zhì)劑能夠降低爐渣的氧化性；出鋼后，向轉(zhuǎn)爐內(nèi)吹氮氣能夠加快爐渣的冷卻、縮短濺渣時間，且氮氣能夠與爐渣反應(yīng)生成高熔點的氮化物、并附著在轉(zhuǎn)爐的爐壁上起到保護作用，該過程能夠縮短濺渣的周期、同時對轉(zhuǎn)爐起到保護作用。因此，本發(fā)明提出的濺渣護爐的方法，能夠縮短濺渣的周期，提高濺渣護爐的效果，解決了現(xiàn)階段該領(lǐng)域的難題。
附圖說明
為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對實施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實施例，對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。
圖1為本發(fā)明具體實施方式中濺渣護爐方法的流程圖。
具體實施方式
本具體實施方式的核心在于提供一種濺渣護爐的方法，該方法能夠縮短濺渣的周期，提高濺渣護爐的效果，解決了現(xiàn)階段該領(lǐng)域的難題。
以下，參照附圖對實施例進行說明。此外，下面所示的實施例不對權(quán)利要求所記載的發(fā)明內(nèi)容起任何限定作用。另外，下面實施例所表示的構(gòu)成的全部內(nèi)容不限于作為權(quán)利要求所記載的發(fā)明的解決方案所必需的。
本具體實施方式提供的濺渣護爐的方法，主要包括步驟：轉(zhuǎn)爐吹煉結(jié)束后，在出鋼前，向轉(zhuǎn)爐內(nèi)加入生白云石和改質(zhì)劑；出鋼后、濺渣時，從轉(zhuǎn)爐的底部向轉(zhuǎn)爐內(nèi)吹入氮氣。其中，在出鋼前，向爐內(nèi)加入生白云石、用以調(diào)整爐渣溫度，能夠保證濺渣的效果；加入改質(zhì)劑能夠降低爐渣的氧化性；出鋼后，向轉(zhuǎn)爐內(nèi)吹氮氣能夠加快爐渣的冷卻，同時氮氣與爐渣反應(yīng)生成高熔點的氮化物、并附著在轉(zhuǎn)爐的爐壁上，該過程能夠縮短濺渣的周期、同時對轉(zhuǎn)爐起到保護作用。因此，本發(fā)明提出的濺渣護爐的方法，能夠縮短濺渣的周期，提高濺渣護爐的效果，解決了現(xiàn)階段該領(lǐng)域的難題。具體流程請詳見圖1。
本具體實施方式提供的濺渣護爐的方法，為了保證濺渣護爐的效果，當轉(zhuǎn)爐出鋼的溫度在1640℃-1660℃之間時，每噸鋼需要向轉(zhuǎn)爐內(nèi)加入
1kg-1.5kg的生白云石；當轉(zhuǎn)爐出鋼的溫度大于1660℃時，每噸鋼需要向轉(zhuǎn)爐內(nèi)加入2kg-3kg的生白云石。該設(shè)計能夠進一步保證濺渣的效果、縮短濺渣的時間，同時提高濺渣護爐的效果。
本具體實施方式提供的濺渣護爐的方法，為了進一步提高濺渣護爐的效果，當轉(zhuǎn)爐內(nèi)鋼水的氧活度大于800ppm時，每噸鋼需要向轉(zhuǎn)爐內(nèi)加入1kg-2kg的改質(zhì)劑。為了保證氮氣與爐渣反應(yīng)高效、生成的高熔點氮化鎂良好的附著在轉(zhuǎn)爐的爐壁上，可以將底吹氮氣的流量控制78nm3/h-82nm3/h之間，且以80nm3/h為益；并且可以選用碳的含量在10％-14％之間、氧化鎂的含量在73％-77％之間的改質(zhì)劑；并且，改質(zhì)劑中碳的含量以12％為益、氧化鎂的含量以75％為益。
本具體實施方式提供的濺渣護爐的方法，在向轉(zhuǎn)爐內(nèi)吹氮氣時可以選用氧槍，并且將氧槍與轉(zhuǎn)爐底部的距離控制在2.5m-4.0m之間。在實際的操作中：在開始濺渣的1min內(nèi)，氧槍與轉(zhuǎn)爐底部的距離可以控制在3.8m-4.0m之間；當轉(zhuǎn)爐的爐口出現(xiàn)少許跳動的爐渣時，可以將氧槍與轉(zhuǎn)爐底部的距離控制在3.2m-3.5m之間，并持續(xù)吹煉1min；而后，可以將氧槍與轉(zhuǎn)爐底部的距離控制在2.5m-2.8m之間、直至濺渣周期結(jié)束。
對所公開的實施例的上述說明，使本領(lǐng)域?qū)I(yè)技術(shù)人員能夠?qū)崿F(xiàn)或使用本發(fā)明。對這些實施例的多種修改對本領(lǐng)域的專業(yè)技術(shù)人員來說將是顯而易見的，本文中所定義的一般原理可以在不脫離本發(fā)明的精神或范圍的情況下，在其它實施例中實現(xiàn)。因此，本發(fā)明將不會被限制于本文所示的這些實施例，而是要符合與本文所公開的原理和新穎特點相一致的最寬的范圍。