專利名稱：：制造薄鑄鋼帶的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及用其中鑄型壁面與鑄鋼帶同步移動的連續(xù)鑄造機制造碳鋼薄鑄帶的方法，特別是涉及對在鑄鋼帶上形成的鐵鱗(sca1e)的性質(zhì)可進行控制的方法。作為連續(xù)鑄造機，例如已知雙輥鑄造機，其中鑄型壁面與鑄帶同步移動。該鑄造機是一種用于鑄造薄鑄鋼帶的設(shè)備，其中，鋼水的外澆口是由一對彼此以相反方向旋轉(zhuǎn)的冷卻滾筒和一對通過推壓而作用于一對冷卻滾筒各端部的側(cè)鑄口(gate)形成，將鋼水供入外澆口，鋼水被冷卻并沿著冷卻滾筒的外周表面凝固以致形成凝固的外殼，并且凝固的外殼在冷卻滾筒之間的縫隙中連接起來。當含C最高達5％的碳鋼用例如連續(xù)鑄造機鑄成厚度為10mm以下的薄鑄鋼帶時，在鑄鋼帶表面上就形成了一種其主要成分為Feo的厚鐵鱗。在其表面上形成這種鐵鱗的鑄鋼帶進行酸洗，就會出現(xiàn)粗糙的表面。當這種鑄鋼帶進行冷&amp;時，諸如疤點之類的缺陷會在冷軋過的鋼板上形成，并且產(chǎn)品的表面性質(zhì)顯著降低。而且，在其表面形成這種鐵鱗的鑄鋼帶被壓力加工或彎曲時，則會出現(xiàn)鐵鱗剝落以致降低產(chǎn)品表面性質(zhì)的問題。迄今已知的方法，例如有，日本待審的專利公報(公開)NO.59-199152中公開的，用雙輥型連續(xù)鑄造可完全抑制在鑄鋼帶上形成鐵鱗，該方法包括在一個密封室內(nèi)惰性氣氛中轉(zhuǎn)移沿軋輥由冷卻滾筒送來的鑄鋼帶，條件是使該氣氛圍繞造機，以便使鋼帶冷卻到150℃以下的溫度。然而，由于雙輥連續(xù)鑄造機的鑄造速率較快，大約為80m/分鐘，將鑄鋼帶保持在惰性氣氛中直至鋼帶溫度變?yōu)?50°以下所導(dǎo)致的問題是，需要長而大的冷卻設(shè)備，使生產(chǎn)率降低，并且浪費大量的惰性氣體。本發(fā)明旨在連續(xù)鑄造碳鋼帶時在鑄鋼帶上形成的鐵鱗薄，以及在連續(xù)鑄造后生成的鐵鱗的組成適合于諸如冷軋和加壓等加工。此外，本發(fā)明還意圖簡化用于抑制鑄鋼帶上形成鐵鱗的設(shè)備，減少惰性氣體的消耗和高效率地生產(chǎn)鑄鋼帶。以下敘述本發(fā)明之制造薄鑄鋼帶方法的要點，該方法解決了上述各種問題。(1)制造薄鑄鋼帶的方法，其中，含有0.5％以下的C和低于0.1％的Cr或Cu的碳鋼，通過具有能與鑄鋼帶同步移動的鑄型壁面的連續(xù)鑄造機，鑄成厚度為10mm以下的薄鑄鋼帶，并且薄鑄鋼帶被卷取機卷繞成帶卷狀；制造減少表面鐵鱗的薄鑄鋼帶的方法包括以下步驟鑄成薄鑄鋼帶之后，將薄鑄鋼帶在溫度降到至少為1200℃的整個溫度范圍內(nèi)，保持在含有5.0％以下的氧，其余為惰性氣體的氣氛中，然后以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至800～750℃的溫度域中冷卻，然后用卷取機將鑄鋼帶卷繞成帶卷狀。(2)按照(1)的制造薄鑄鋼帶的方法，其中用Ar作為惰性氣體，在該氣氛中經(jīng)歷保持過程后，以至少為10℃/秒的速率將該鑄鋼帶在直至800℃的溫度域中冷卻，而具有脫鱗性更優(yōu)良的鐵鱗。(3)按照(1)的制造薄鑄鋼帶的方法，其中用Ar作為惰性氣體，在該氣氛中經(jīng)歷保持過程后，以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至800℃的溫度域中冷卻，然后在500℃以上800℃以下的卷取溫度下用卷取機將薄鑄鋼帶卷繞成帶卷狀，從而有脫鱗性更優(yōu)良的鐵鱗。(4)按照(1)的制造薄鑄鋼帶的方法，其中用氮作為惰性氣體，在該氣氛中經(jīng)歷保持過程后，以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至750℃的溫度域中冷卻，從而具有抗加壓剝落性更優(yōu)良的鐵鱗。(5)按照(1)的制造薄鑄鋼帶的方法，其用氮作為惰性氣體，在該氣氛中經(jīng)歷保持過程后，以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至750℃的溫度域中冷卻，然后使通過卷取機卷繞成帶卷狀的薄鋼帶的溫度為600℃以下，從而具有抗加壓剝落性更優(yōu)良的鐵鱗。(6)按照(1)的制造薄鑄鋼帶的方法，其中用露點最高為40℃的廢氣作為惰性氣體，在該氣氛中經(jīng)歷保持過程后，以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至750℃的溫度域中冷卻，從而具有抗加壓剝落性更優(yōu)良的鐵鱗。(7)按照(1)的制造薄鑄鋼帶的方法，其中用露點最高為40℃的廢氣作為惰性氣體，在該氣氛中經(jīng)歷保持過程后，以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至750℃的溫度域中冷卻，然后使通過卷取機卷繞成帶卷狀的薄鑄鋼帶的溫度為600℃以下，從而具有抗加壓剝落性更優(yōu)良的鐵鱗。(8)制造薄鑄鋼帶的方法，其中，含有0.5％以下的C和至少為0.1％的Cr或Cu的碳鋼，通過具有能與鑄鋼帶同步移動的鑄型面的連續(xù)鑄造機，鑄成厚度為10mm以下的薄鑄鋼帶，并且薄鑄鋼帶被卷取機卷繞成帶卷狀；制造減少表面鐵鱗的薄鑄鋼帶的方法包括以下步驟在鑄成鋼帶之后，將薄鑄鋼帶在溫度降到至少為1200℃的整個溫度范圍內(nèi)保持在含有7.0％以下的氧以及其余為惰性氣體的氣氛中，然后以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至750℃的溫度域中冷卻，然后用卷取機將鑄鋼帶卷繞成帶狀。(9)按照(8)的制造薄鑄鋼帶的方法，其中用氮作為惰性氣體，從而具有去鱗性更優(yōu)良的鐵鱗。(10)按照(8)的制造薄鑄鋼帶的方法，其中用氮作為惰性氣體，并且使通過卷取機卷繞成帶卷狀的薄鑄鋼帶的溫度在600℃以下，從而具有去鱗性更優(yōu)良的鐵鱗。以下說明附圖。圖1是實施本發(fā)明的雙輥連續(xù)鑄造機的平面布置圖。圖2是表示本發(fā)明的第1個方面至第3個方面中Ar氣氣氛中的氧濃度與鐵鱗厚度之間關(guān)系的曲線圖。圖3是表示本發(fā)明的第1個方面至第3個方面中鑄鋼帶的冷卻速率與鐵鱗厚度之間關(guān)系的曲線圖。圖4是表示本發(fā)明的第1個方面至第3個方面中鑄鋼帶的卷取溫度與鐵鱗組成之間關(guān)系的曲線圖。圖5是表示本發(fā)明的第4方面和第5方面中氮氣氛中的氧氣濃度與鐵鱗厚度之間關(guān)系的曲線圖。圖6是表示本發(fā)明的第4方面和第5方面中鑄鋼帶的冷卻速率與鐵鱗厚度之間關(guān)系的曲線圖。圖7是表示本發(fā)明的第4方面和第5方面中鑄鋼帶的卷取溫度與鐵鱗組成之間關(guān)系的曲線圖。圖8是表示本發(fā)明的第6方面和第7方面中廢氣氣氛的氧濃度和露點以及鐵鱗厚度之間關(guān)系的曲線圖。圖9是表示本發(fā)明的第6方面和第7方面中鑄鋼帶的冷卻速率與鐵鱗厚度之間關(guān)系的曲線圖。圖10是表示本發(fā)明的第6方面和第7方面中鑄鋼帶的卷取溫度與鐵鱗厚度之間關(guān)系的曲線圖。圖11是表示本發(fā)明的第8方面至第10方面中氮氣中氧氣濃度與鐵鱗厚度之間關(guān)系的曲線圖。圖12是表示本發(fā)明的第8方面至第10方面中鑄鋼帶的冷卻速率與鱗厚度之間關(guān)系的曲線圖。圖13是表示本發(fā)明的第8方面至第10方面中鑄鋼帶的卷取溫度與鐵鱗組成之間關(guān)系的曲線圖。以下敘述完成本發(fā)明的最佳模式。將連續(xù)鑄造之后的鑄鋼帶，在溫度超過1200℃的溫度域曝露在大氣中時，大氣中的氮氣濃集在鑄鋼帶的表面，并在其上形成很難剝落的Fe3O4鱗皮。與上述過程不相同，在本發(fā)明的第1方面至第3方面中，將連續(xù)鑄造之后的鑄鋼帶在其溫度下降到1200℃之前的溫度范圍內(nèi)一直保持在氧濃度為5％以下的Ar氣氣氛中，因而氮氣不濃集在鑄鋼帶表面。結(jié)果是，鐵鱗的組成變成容易剝落的FeO，而且鐵鱗的厚度在10μm以下。由于鐵鱗很容易剝落，因此鑄鋼帶非常容易去鱗，并且鑄鋼帶的表面粗糙度在酸洗之后較小。經(jīng)歷在Ar氣氛中的保持過程之后，以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至800℃的溫度域中冷卻，該溫度范圍內(nèi)的鐵鱗形成則被抑制，而且鐵鱗的厚度可抑制在10μm以下。在其上形成這種鐵鱗的鑄鋼帶被酸洗時，由于鐵鱗容易剝落，就不會殘留有鐵鱗。而且，由于鑄鋼帶具有低的表面粗糙度，冷卻軋之后的表面在光滑度方面很優(yōu)良。經(jīng)上述各種處理之后，在溫度為500℃以上和800℃以下時用卷取機將鑄鋼帶卷繞成帶卷狀。于是，抑制在鑄鋼帶表面和鐵鱗之間的界面上形成Fe3O4，并且該鐵鱗含有作為其主要成分的FeO，且其厚度被抑制成在10μm以下。圖1示出用于實施本發(fā)明的雙輥連續(xù)鑄造機。一對冷卻滾筒1a，1b具有安裝在內(nèi)部的冷卻機，冷卻滾筒各自以彼此相反的方向旋轉(zhuǎn)。一對側(cè)鑄口2a，2b(但相反側(cè)未在圖中示出)通過推壓而施加于一對冷卻滾筒1a，1b各自端部，并且一對冷卻滾筒1a，1b和一對側(cè)鑄口2a，2b形成外澆口3。鋼水13從澆口盤(tundish)4供入外澆口3。鋼水13沿著一對冷卻滾筒1a，1b的外周被冷卻并凝固，形成凝固的外殼14a，14b。凝固的外殼14a，14b與冷卻滾筒1a，1b同步移動，并在冷卻滾筒1a，1b彼此緊密靠近的水平位置上粘連在一起以致獲得薄鑄鋼帶12。密封室5和冷卻裝置7與一對冷卻滾筒1a，1b的下端相連接。在密封室5、冷卻滾筒1a，1b及薄鑄鋼帶12之間的間隙中裝有耐火棉之類的密封材料。將Ar氣供入氧濃度保持在5.0％以下的密封室中。在密封室5中薄鑄鋼帶12通過夾送輥6a，6b，多對導(dǎo)向輥10a，10b和多對支承輥11傳送，并在密封室5中Ar氣氣氛中被冷卻至1200℃。結(jié)果，抑制Fe3O4鱗皮的形成。然后薄鑄鋼帶12被送出密封室5，并導(dǎo)入冷卻裝置7。冷卻裝置7中，在薄鑄鋼帶12的上側(cè)和下側(cè)安裝有許多冷卻噴嘴8。用從冷卻噴嘴8噴射出來的氣動水(霧化水)，以至少為10℃/秒的速率將薄鑄鋼帶12在直至800℃的溫度域中冷卻，從而抑制了Fe3O4鱗皮的形成并且鐵鱗的厚度被抑制到10μm以下。5m至10m長的密封室和冷卻裝置與雙輥鑄造機相連接，密封室充入氧濃度為2～20％的Ar氣。含C為0.03至0.5％的碳鋼鑄造成厚度為3mm的鋼帶，而且鑄鋼帶在密封室中的Ar氣氛中保持一段時問。然后鑄鋼帶送出密封室，用氣動水冷卻。圖2示出鑄鋼帶上形成的鐵鱗厚度和Ar氣氛中的氧濃度之間的關(guān)系。此外，當鋼帶以63m/分鐘的恒定速率鑄造時，從5m長的密封室送出時的帶坯具有1200℃溫度，而從10m長的密封室送出時的帶坯具有1100℃溫度。從圖2可清楚地看出，溫度為1200℃或1100℃的鑄鋼帶，當Ar氣氣氛中的氧濃度超過5％時，具有厚度超過10μm的鐵鱗，酸洗時在鑄鋼帶上出現(xiàn)粗糙表面，冷軋時在其表面形成疵疤或鱗片等缺陷以致使產(chǎn)品的表面性質(zhì)惡化。因此必須將鐵鱗的厚度控制在10μm以下。為了滿足這一要求，必須將鑄鋼帶在至少到1200℃(帶溫達到1200℃為止)的帶溫范圍內(nèi)保持在氧濃度為5％以下的Ar氣氣氛中。帶溫在低于1200℃范圍的情況下，鐵鱗的生成速率低。因此在該溫度范圍內(nèi)將鑄鋼帶保持在Ar氣氣氛中是不利的，因為相對于鐵鱗抑制效果其密封室變得過份長和大，而且生產(chǎn)效率變低。當鑄鋼帶在直至800℃的溫度域中以至少為10℃/秒的速率冷卻時，則可有效地抑制鐵鱗厚度的增加。鑄鋼帶在密封室中被保持在氧濃度為5％的Ar氣氣氛中，然后由密封室送出的鑄鋼帶用冷卻裝置冷卻至800℃。圖3示出鑄鋼帶的冷卻速率和在其上形成的鐵鱗厚度之間的關(guān)系。此外，冷卻速率可通過調(diào)節(jié)水量來變化。從圖3可看出，當鑄鋼帶以至少為10℃/秒的速率被冷卻時，鐵鱗厚度可以抑制到10μm以下。而且，當送出密封室的鑄鋼帶溫度超過1200℃時，鐵鱗厚度則不能被抑制到10μm以下。當經(jīng)過圖2和圖3所示處理之后的鑄鋼帶在500℃以上和800℃以下的溫度范圍內(nèi)被卷取時，鑄鋼帶以其自身的熱量保持在溫度范圍500～800℃內(nèi)至少1小時。因此，可以抑制Fe3O4鱗皮的形成，而且鐵鱗含有FeO作為其主要成分。圖4示出經(jīng)過圖2和圖3處理后用卷取機將鑄鋼帶卷繞成帶卷時的卷取溫度與卷取后在其上形成的鐵鱗的組成之間的關(guān)系。從圖4可看出，當用卷取機將鑄鋼帶卷繞成帶卷狀時鑄鋼帶的溫度為500℃以上且在800℃以下的情況下，就可以穩(wěn)定地形成含有FeO作為其主要成分的鐵鱗，而且它能很容易地剝落。因此，由此獲得的鑄鋼帶很容易去鱗。本發(fā)明的第4方面和第5方面中，經(jīng)過連續(xù)鑄造后的鑄鋼帶，在直到至少為1200℃的整個溫度范圍內(nèi)保持在氧濃度為5％以下的氮氣中時，氮濃集在鑄帶表面，從而抑制氧滲透進入帶表面層。結(jié)果是，抑制FeO鱗皮的形成而制得含F(xiàn)e3O4作為其主要成分的鐵鱗。而且，在氧濃度為5％以下的氮氣氛中經(jīng)過保持過程之后，在直至750℃的整個溫度范圍內(nèi)以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶冷卻時，就可以在該氣氛中經(jīng)過保持過程之后抑制鐵鱗的形成。在上述條件下冷卻的鑄鋼帶表面生成的鐵鱗含有Fe3O4作為其主要成分，而且其厚度在為10μm以下。當具有這種鐵鱗的鑄鋼帶進行壓力加工或彎曲時，鐵鱗不剝落。此外，當經(jīng)過上述冷卻后的鑄鋼帶的溫度低于600℃時，一旦用卷取機將鑄鋼帶卷繞成帶卷狀則可進一步地抑制FeO鐵鱗的形成。盡管較低限值的卷取溫度更好一些，但當溫度較低時，應(yīng)選擇技術(shù)和經(jīng)濟方面有利的溫度。具有5m或10m可變長度的密封室與雙輥連續(xù)鑄造機相連接，而使用氣動水的冷卻裝置與密封室相連接。其中充有氧濃度為2～20％的氮氣。來自鑄造機的厚度為4.0mm的碳鋼鑄帶在密封室內(nèi)保持在氮氣氛中后，從密封室送出的鑄鋼帶用氣動水冷卻。圖5示出在鑄鋼帶上形成的鐵鱗的厚度與氮氣氛中氧濃度之間的關(guān)系。此外，當鋼水以63m/分鐘的恒定速率鑄成鑄鋼帶時，從5m長的密封室送出的鑄鋼帶具有的溫度為1000℃。從圖5可看出，當鑄鋼帶具有1200℃或1000℃的溫度時，并且當?shù)獨夥罩芯哂械难鯘舛瘸^5.0％時，鐵鱗厚度變厚超過10μm。當鐵鱗厚度超過10μm的鑄鋼帶被壓力加工或變曲時，鐵鱗剝落，從而損害產(chǎn)品的表面性質(zhì)。因此，為了防止鐵鱗剝落，必須是以至少到1200℃(達到1200℃為止)的帶溫范圍內(nèi)將鑄鋼帶保持在氧濃度為5％以下，理想為0％的氮氣氛中。密封室中充有氧濃度為5.0％的氮氣，并且從密封室送出的鑄鋼帶用冷卻裝置冷卻至750℃。圖6示出鑄鋼帶的冷卻速率與在其上形成的鐵鱗的厚度之間的關(guān)系。從圖6可看出，以至少為10℃/秒的速率冷卻從密封室送出的鑄鋼帶，鐵鱗厚度則可抑制到10μm以下。盡管較高限值的冷卻速率更好些，但當速率較高時，應(yīng)選擇技術(shù)和經(jīng)濟方面更佳的速率。此外，當從密封室送出的鑄鋼帶溫度超過1200℃時，則不能將鐵鱗厚度抑制到10μm以下。圖7示出如圖6所示以至少為10℃/秒的速率進行冷卻之后用卷取機卷繞成帶卷狀時鑄鋼帶的溫度(卷繞溫度)，與卷取之后在其上形成的鐵鱗的組成之間的關(guān)系。在圖中，當用卷取機卷繞成帶卷狀時鑄鋼帶的溫度低于600℃，優(yōu)選低于550℃時，鑄鋼帶以其自身的熱量保持在溫度低于600℃，優(yōu)選低于550℃。因此，抑制了鑄鋼帶的鐵鱗中FeO的形成，并且增加了鐵鱗中Fe3O4的比例。本發(fā)明的第6方面和第7方面中，當薄鑄鋼帶在連續(xù)鑄造之后保持在氧濃度為5％以下和露點為40℃以下的廢氣氣氛中，由于廢氣中的CO2、氮和氧使鑄鋼帶上鐵鱗的形成受到抑制。而且，在廢氣氣氛中經(jīng)歷保持過程之后，以至少10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至750℃的溫度域中進行冷卻。鐵鱗的形成作用按與上述相同的方法受到抑制，并且鐵鱗含有FeO作為其主要成分，其形成的厚度不高于10μm。當具有如此形成的鐵鱗的鑄鋼帶被壓力加工或彎曲時，鐵鱗不剝落。在冷卻過程之后，其溫度低于600℃，理想低于500℃的鑄鋼帶用卷取機卷繞成帶卷狀，可以使鑄鋼帶上形成的鐵鱗含有Fe3O4作為其主要成分，而FeO的形成卻受到抑制。盡管低限值的卷取溫度更好些，但當它較低時，應(yīng)選擇技術(shù)和經(jīng)濟方面有利的溫度。長度為5m的封密室與鑄造機的下端相連接，其中充有氧濃度為2～20％和露點為0～50℃的廢氣。將含C為0.005至0.5％的碳鋼鑄造成厚度為3mm的薄鑄鋼帶。將鑄鋼帶保持在密封室中的廢氣氣氛中，然后當鋼帶被送出密封室時用氣動水冷卻。圖8示出廢氣氣氛中的氧濃度和露點與鑄鋼帶上形成的鐵鱗的厚度之間的關(guān)系。此外，當鋼水以63m/分鐘的恒定速率鑄造成鑄鋼帶時，從5m長的密封室送出時鑄鋼帶具有1200℃的溫度，從10m長的密封室送出鑄鋼帶時鑄鋼帶溫度為1100℃。從圖8可看出，當溫度為1200℃的鑄鋼帶從充有氧濃度超過5％或露點超過40℃的廢氣的密封室送出時，鐵鱗厚度變厚超過10μm。當鐵鱗厚度超過10μm的鑄鋼帶被壓力加工或彎曲時，鐵鱗剝落從而損害產(chǎn)品的表面性質(zhì)。因此，要求鐵鱗厚度被抑制為10μm以下。為了滿足該要求，必須在直到至少1200℃的整個溫度范圍內(nèi)(1200℃以上)將鑄鋼帶保持在氧濃度為5％以下，優(yōu)選0％的廢氣氣氛中。當鑄鋼帶的溫度為1200℃以下時，鐵鱗的形成率是很小的。因此將鑄鋼帶在該溫度范圍內(nèi)保持在廢氣氣氛中是不利的，因為相對于鐵鱗形成的效果，該密封室變得過大和過長，而且生產(chǎn)效率變差。在帶溫為1200℃以下，具體是從1200至750℃的整個溫度范圍內(nèi)以至少10℃/秒的速率冷卻鑄鋼帶(即滯留時間最高為60秒)時，則可有效地抑制鐵鱗的形成。密封室和冷卻裝置與鑄造機相連接，密封室中充有氧濃度為5％和露點為0～40℃的廢氣。與上述相同的碳鋼被鑄造成厚度為3mm的薄鋼帶。將鑄鋼帶保持在密封室中的廢氣中直到鑄鋼帶的溫度為1200℃。然后從密封室送出的鑄鋼帶用冷卻裝置冷卻到750℃。圖9示出將鋼帶冷卻至750℃期間的鑄鋼帶冷卻速率與在其上形成的鐵鱗厚度之間的關(guān)系。此外，冷卻速率可通過調(diào)節(jié)水量來變化。從圖9可看出，當鑄鋼帶以至少10℃/秒的速率冷卻時，鐵鱗厚度可被抑制到10μm以下。盡管上限值的冷卻速率更好些，但當速率高時，應(yīng)選擇技術(shù)和經(jīng)濟上有利的冷卻速率。而且，當從密封室送出的鑄鋼帶具有超過1200℃的溫度時，則不能將鐵鱗厚度抑制到10μm以下。經(jīng)過圖8和圖9所示的處理后，一旦在溫度低于600℃，優(yōu)選低于500℃時卷取薄鑄鋼帶時，鑄鋼帶靠其自身的熱量將溫度保持在低于600℃，優(yōu)選低于500℃至少1小時。因而可使鑄鋼帶具有含F(xiàn)e3O4作為其主要成分的鐵鱗，而FeO的形成受到抑制。圖10示出經(jīng)過上述處理之后被卷取機卷繞成帶卷狀時的卷取溫度與薄鑄鋼帶上形成的鐵鱗的組成之間的關(guān)系。圖中，當被卷取機卷繞成帶卷狀的薄鑄鋼帶具有低于600℃的溫度時，則可形成含有Fe3O4作為其主要成分并且難以剝落的鐵鱗。因而可以防止在加工鑄鋼帶期間的鐵鱗剝落。本發(fā)明的第8方面至第10方面中，當連續(xù)鑄造后的鑄鋼帶在其溫度直到至少1200℃的溫度域中保持在氧濃度為7％以下的氮氣氛中時，氮濃集在鑄鋼帶的表面。因而，阻止氧滲透進入鋼帶的表面層，從而抑制鐵鱗形成。當鑄鋼帶含有至少為0.1％的Cr或Cu時，在其上形成致密的CrN或CuN，則可進一步阻止氧滲透進入帶鋼表面層。在氮氣氛中進行保持過程之后，以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至750℃的在整個溫度范圍內(nèi)進行冷卻，從而在氮氣氛保持過程之后抑制了鐵鱗的形成。此時，上述CrN和CuN由于急冷而均勻地分散，因而可阻止氧滲入鋼帶表面層。結(jié)果是，進一步地抑制了鐵鱗的形成，鐵鱗的厚度可抑制到10μm以下。當在其上存在如此形成的鐵鱗的鑄鋼帶被壓力加工或彎曲時，鐵鱗不會剝落。而且，當冷卻之后將其溫度在600℃以下的鑄鋼帶用卷取機卷繞成帶卷狀時，則可抑制在鋼帶表面和鐵鱗之間的界面上形成FeO，并可增加鐵鱗中Fe3O4占的比例。即使在具有如此形成的鐵鱗的鑄鋼帶被壓力加工或彎曲時，鐵鱗也不會剝落。長度為5m或10m的密封室和使用氣動水的冷卻裝置與雙輥鑄造裝置相連接，在密封室中充入氧濃度為2～20％的氮氣。將含有0.01～0.5％C，0.05～1.0％Cr和0.03～1.0％Cu的碳鋼鑄造成厚度為4.0mm的鑄鋼帶。將所得鑄鋼帶保持在密封室中的氮氣氛中，當從密封室送出鑄鋼帶時用氣動水冷卻。圖11示出在鑄鋼帶上形成的鐵鱗的厚度與氮氣氛中氧濃度之間的關(guān)系。此外，當以恒定速率63m/分鐘將鋼水鑄成鑄鋼帶時，從5m長的密封室送出鑄鋼帶時鑄鋼帶的溫度為1200℃，從10m長的密封室送出鑄鋼帶時為1100℃的溫度。從圖11可看出，從充有氧濃度超過7％的氮氣氛的密封室送出的鑄鋼帶其溫度為1100℃或1200℃時，由此形成的鐵鱗厚度則超過10μm(參看圖5)。而且，即使當?shù)獨夥罩械难鯘舛仍?％時以下，含Cu或Cr低于0.1％的鑄鋼帶所具有的鐵鱗也會變厚超過10μm。當鐵鱗厚度超過10μm的鑄鋼帶被壓力加工或彎曲時，鐵鱗剝落以致?lián)p害產(chǎn)品的表面性質(zhì)。因此，為了抑制鐵鱗厚度低于10μm，必須使鑄鋼帶含Cu或Cr為0.1％以上，并在直到至少為1200℃(到1200℃為止)的鑄鋼帶溫度范圍內(nèi)將鑄鋼帶保持在氧濃度為7％以下的氮氣氛中。當鑄鋼帶的溫度低于1200℃時，鐵鱗的形成率小。因此，在該溫度范圍內(nèi)將鑄鋼帶保持在氮氣氛中是不利的，因為相對于鐵鱗的抑制效果，密封室變得過長和過大，而且生產(chǎn)率降低。在帶溫低于1200C，具體是在直至750℃的溫度域中，以至少為10℃/秒的速率冷卻的情況下，則可有效地抑制鐵鱗形成。密封室中充有氧濃度為7％的氮氣。將與圖4相同的碳鋼保持在密封室內(nèi)的氮氣中，然后從密封室中將其送出，并且用冷卻裝置將該鋼帶冷卻至750℃的溫度。圖12示出冷卻速率與在鑄鋼帶上形成的鐵鱗的厚度之間的關(guān)系。此外，冷卻速率是通過調(diào)節(jié)水量來控制。從圖12可看出，當鑄鋼帶以至少為10℃/秒的速率冷卻時，鐵鱗厚度可以被控制到10μm以下，而與其中Cu和Cr的濃度無關(guān)。此外，從密封室送出的鑄鋼帶的溫度超過1200℃時，則不能將鐵鱗厚度抑制到低于10μm。按照圖11和圖12所示進行處理后，在溫度低于600℃卷取鑄鋼帶時，鑄鋼帶靠其自身的熱量保持在低于600℃的溫度下至少1小時。結(jié)果，抑制了FeO鐵鱗的形成，并且可增加鐵鱗中Fe3O4的比例。圖13示出用卷取機將鑄鋼帶卷繞成帶卷狀時的卷取溫度與在其上形成的鐵鱗組成之間的關(guān)系。從圖上可看出，用卷取機將帶卷繞成帶卷狀時鑄鋼帶溫度低于600℃，優(yōu)選低于550℃的情況下，則可穩(wěn)定地形成含F(xiàn)e3O4作為其主要成分的難以剝落的鐵鱗。結(jié)果，可以防止鐵鱗在鑄鋼帶加工期間剝落。而且，當鑄鋼帶中Cr或Cu的含量為0.1％以上時，CrN或CuN被濃縮并沉積在鋼帶的表面，于是可以使鐵鱗中的Fe3O4的比例提高。以下參考實施例更詳細地解釋本發(fā)明。實施例1以下說明本發(fā)明的第1方面至第3方面。在本實施例中，將Ar氣供入圖1中的雙輥連續(xù)鑄造機的密封室5中以保持其中的氧濃度為5.0％以下。薄鑄鋼帶12被傳送通過密封室5并在其中的Ar氣氣氛中冷卻到1200℃，從而抑制Fe3O4鱗皮的生成。然后薄鑄鋼帶12從密封室5送出并導(dǎo)入冷卻裝置7。冷卻裝置7中，在薄鑄鋼帶12的上側(cè)和下側(cè)安裝了許多冷卻噴嘴8。薄鑄鋼帶12以至少為10℃/秒的冷卻速率被冷卻噴嘴8噴射出來的氣動水在直至800℃的溫度域中冷卻。結(jié)果，抑制了Fe3O4鐵鱗的生成使其厚度在10μm以下。由卷取機9將冷卻裝置7送出的薄鑄鋼帶12在500℃以上、800℃以下的溫度域中卷繞成帶卷狀，從而使鋼帶保持在500至800℃的溫度下達至少1小時。通過保持過程使鋼帶表面和鐵鱗之間的界面上的Fe3O4形成得以控制，從而生成含F(xiàn)eO作為其主要成分的鐵鱗。如圖1所示使用雙輥連續(xù)鑄造機以80m/秒的速率將碳鋼鑄造成厚度為2.0～6.0mm的薄鋼帶。用卷取機卷繞鑄鋼帶，冷卻至室溫，然后以90°和120°的角度彎曲加工。表1示出已被鑄造的碳鋼的化學(xué)組成。表2示出密封室中的氣氛，鑄鋼帶的冷卻速率，從密封室送出時的鑄鋼帶的溫度以及卷取時的鑄鋼帶的溫度。表3示出在鑄鋼帶上形成的鐵鱗的厚度和組成，酸洗時鑄鋼帶的脫鱗能力，以及冷軋后其表面性質(zhì)。此外，表3中鐵鱗的組成僅僅示出FeO(％)，而其余(％)是Fe3O4和部分Fe2O3。表1(wt.％表2注#不符合本發(fā)明要求的數(shù)據(jù)*不符合本發(fā)明優(yōu)選條件的數(shù)據(jù)表3由于實施例No.1中鑄鋼帶的卷取溫度偏離了最佳條件，因此形成的鐵鱗有點厚。由于實施例2至實施例5的全部試驗條件都是合適的，因此不存在殘余鐵鱗，并由此獲得的冷軋鋼板具有優(yōu)良的表面性質(zhì)。與上述結(jié)果不同，由于在對比例NO.6至NO.8的任何一例中都有一處不滿足本發(fā)明要求的地方，因而殘留有少量的鐵鱗并在冷軋鋼板上生成中等程度的疤點。由于對比例NO.9至10都不滿足本發(fā)明的全部要求，因而殘存大量的鐵鱗，而且在冷軋過的鋼板上生成大量疤點。此外，在本發(fā)明中當溫度降到800℃之前其冷卻速率被限制在至少為10℃/秒，例如實施例中優(yōu)選的冷卻速率是10℃/秒至15℃秒。而且，盡管鑄鋼帶鐵鱗的化學(xué)組成沒有特別地被限定，但其中FeO的含量，如發(fā)明的實施例所示，優(yōu)選70～95％。實施例2參照實施例說明本發(fā)明的第4方面和第5方面。在本實施例中，將氮氣供入其中使用與實施例1相同機械的密封室5中以保持氧濃度為5.0％以下。薄鑄鋼帶12被傳送通過密封室5并在其中的氮氣氛中冷卻到至少1200℃，在其表面上形成含F(xiàn)e3O4作為其主要成分的致密的薄鐵鱗。然后薄鑄鋼帶12從密封室5送出并導(dǎo)入冷卻裝置7。冷卻裝置7中，在薄鑄鋼帶12的上側(cè)和下側(cè)安裝了許多冷卻噴嘴8。從冷卻噴嘴8噴射出來的氣動水以至少為10℃/秒的冷卻速率將鑄鋼帶在直至750℃的溫度域中冷卻，從而抑制了在氮氣氛中的保持過程之后生成鐵鱗，并穩(wěn)定地形成其厚度為10μm以下的FeO鱗皮。從冷卻裝置7送出的薄鑄鋼帶12用卷取機9在600℃以下的溫度域中卷繞成卷狀，并在600℃以下的溫度域中保持至少1小時。通過該保持過程抑制FeO的形成，并增加了鐵鱗中Fe3O4的比例。使用與圖1所示相同的連續(xù)鑄造機以63m/秒的速率將碳鋼鑄造成厚度為2.6～6.0mm的薄鑄鋼帶。用卷取機卷繞鑄鋼帶，然后以90°及120°的角度彎曲加工該鑄鋼帶。表4示出已被鑄造的碳鋼的化學(xué)組成。表5示出密封室中的氣氛，從密封室送出時的鑄鋼帶溫度，鑄鋼帶的冷卻速率，以及卷取時的鑄鋼帶溫度。表6示出在鑄鋼帶上形成的鐵鱗的厚度和組成，以及鑄鋼帶彎曲加工之后鐵鱗的剝落狀況。此外，表6中的鐵鱗組成僅僅示出Fe3O4(％)，而其余(％)主要是FeO，以及Fe2O3。表4(wt.％)表5注#不符合本發(fā)明要求的數(shù)據(jù)*不符合本發(fā)明優(yōu)選條件的數(shù)據(jù)表6</tables>表6示出的實施例NO.11至NO.14中，當鑄鋼帶樣品以90°和120°角度彎曲時，鐵鱗不剝落。與上述結(jié)果不同，在對比例NO.15至NO.19中，當樣品被彎曲成90°時某些鑄鋼帶中鐵鱗有輕微剝落，當樣品被彎曲成120°時全部樣品幾乎都剝落。實施例3參照實施例說明本發(fā)明的第6方面和第7方面。在本實施例中，將廢氣供入一個其中使用與實施例1相同機械的密封室5中以保持氧濃度為0％。薄鑄鋼帶12由夾送輥6a，6b傳送通過密封室5并在其中的廢氣氣氛中冷卻到至少1200℃，在其表面上生成含F(xiàn)e3O4作為其主要成分的致密的薄鐵鱗。然后薄鑄鋼帶12從密封室5送出并導(dǎo)入冷卻裝置7。冷卻裝置7中，在薄鑄鋼帶12的上側(cè)和下側(cè)安裝了許多噴嘴8。用冷卻噴嘴噴射出來的氣動水以至少為10℃/秒的速率將薄鋼帶在直至750℃的溫度域中冷卻，從而抑制鐵鱗形成。從冷卻裝置7送出的薄鑄鋼帶12用卷取機9在600℃以下的溫度域中卷繞成帶卷狀，并在600℃以下的溫度域中保持至少1小時。通過該保溫過程抑制在鑄鋼帶表面和鐵鱗之間的界面上形成FeO鐵鱗，并且可使鐵鱗含有Fe3O4作為其主要成分。使用圖1所示的連續(xù)鑄造機以80m/秒的速率將碳鋼鑄造成厚度為2.0～4.0mm的薄鑄鋼帶。用卷取機卷繞鋼帶，冷卻至室溫，然后以90°和120°的角度彎曲加工。表7示出已被鑄造的碳鋼的化學(xué)組成。表8示出密封室中氣氛、鑄鋼帶的冷卻速率，從密封室送出時的鑄鋼帶溫度，以及卷取時的鑄鋼帶溫度。表9示出在鑄鋼帶上形成的鐵鱗的厚度及組成，以及鋼帶被加工之后其鐵鱗的剝落狀況。此外，表8中密封室內(nèi)的廢氣組成是11％的CO2，表中所示氧、其余為氮。而且，表9中的鐵鱗組成僅僅示出Fe3O4(％)，其余是FeO和部分Fe2O3。表7(wt.％)表8注#不符合本發(fā)明要求的數(shù)據(jù)*不符合本發(fā)明優(yōu)選條件的數(shù)據(jù)表9<p>表9中示出的實施例20和21中卷取溫度不滿足本發(fā)明優(yōu)選條件，結(jié)果是，當鑄鋼帶彎曲120℃時則形成輕微粗糙的表面。在實施例NO.22至NO.24中，所有的試驗條件都滿足本發(fā)明的要求，結(jié)果是鐵鱗完全不剝落。與上述結(jié)果不同，表8中對比例NO.25，NO.26和NO.28中至少有一項不滿足本發(fā)明的要求，結(jié)果是鐵鱗較厚，并且當鑄鋼帶被彎曲90°和120°時都會產(chǎn)生剝落。對比例NO.27中鑄鋼帶的冷卻速率是不適宜的，因此當鑄鋼帶彎曲成90°時盡管鐵鱗不剝落卻會形成粗糙表面。對比例NO.29完全不滿足本發(fā)明的所有條件。結(jié)果是生成含有FeO作為其主要成分的鐵鱗，并且當鑄鋼帶彎曲90°和120°時鐵鱗則剝落。實施例4以下說明本發(fā)明的第8方面至第10方面。在本實施例中，將氮氣供入其中使用與實施例1相同機械的密封室5中以保持氧氣濃度為5.0％以下。薄鑄鋼帶12由夾送輥6a，6b傳送通過密封室5并在其中的氮氣中冷卻到至少1200℃，在其表面上形成致密的Fe3O4鐵鱗。由密封室5送出的薄鑄鋼12被導(dǎo)入冷卻裝置7。其中，在薄鑄鋼帶12的上側(cè)和下側(cè)安裝了許多冷卻噴嘴8。薄鑄鋼帶12以至少為10℃秒的冷卻速率被冷卻噴嘴8噴射出來的氣動水在直至750℃的溫度域中冷卻。因此將鋼帶保持在氮氣氛中之后則可抑制鐵鱗生成，并且穩(wěn)定地形成厚度為10μm以下的鐵鱗。從冷卻裝置7送出的薄鑄鋼帶12用卷取機9在600℃以下的溫度域中卷繞成卷狀，并在600℃以下的溫度域中保持至少1小時。通過該保溫過程抑制鑄鋼帶表面和鐵鱗之間的界面上形成FeO鱗皮，并且增加了鐵鱗Fe3O4的比例。使用圖1中所示出的雙輥連續(xù)鑄造機以80m/秒的速率將碳鋼鑄造成厚度為2.0～6.0mm的薄鑄鋼帶。用卷取機卷繞鑄鋼帶，冷卻至室溫，并彎曲成90°和120°。表10示出已被鑄造的碳鋼的化學(xué)組成。表11示出密封室中的氣氛，從密封室送出時的鑄鋼帶溫度，鑄鋼帶的冷卻速率，以及卷取時的鑄鋼帶溫度。表12示出在鑄鋼帶上生成的鐵鱗的厚度和組成，以及將鑄鋼帶彎曲之后鐵鱗的剝落狀況。此外，表12中的鐵鱗組成僅僅示出Fe3O4(％)，而其余FeO和部分Fe2O3。表10(wt.％)注#不符合本發(fā)明要求的數(shù)據(jù)表11<tablesid="table11"num="011"><tablewidth="697">密封室中鑄鋼帶冷卻速率卷取期間的鑄鋼帶溫度(℃/sec)(℃)AtmosphereStriptemp.(℃)實施例30N2(O2；7％)120010＊450實施例31N2(O2；7％)110013650實施例32N2(O2；7％)120010600實施例33N2(O2；3％)110015600實施例34N2(O2；1％)100015550對比例35#N2(O2；7％)120010550對比例36N2(O2；5％)#130013550對比例37N2(O2；5％)1200#8600對比例38#N2(O2；7％)#1300#8＊650對比例39N2(O2；7％)120015＊550</table></tables>注#不符合本發(fā)明要求的數(shù)據(jù)＊不符合本發(fā)明優(yōu)選條件的數(shù)據(jù)表12>由于實施例NO.30和NO.31中鑄鋼帶的卷取溫度偏離了最佳條件，因此僅當鋼帶以120°彎曲時則形成不嚴重的粗糙表面。而且，在實施例NO.32至NO.34中由于所有條件都是適宜的，因而不形成粗糙表面，而且鐵鱗不剝落。與上述結(jié)果不同，在實施例NO.35至NO37中有一項本發(fā)明的要求沒有得到滿足，其結(jié)果是，當以90°彎曲鑄鋼帶時鐵鱗會產(chǎn)生輕微剝落，而以120°彎曲鑄鋼帶時則幾乎完全剝落。此外，在對比例NO.38中，試驗條件完全偏離本發(fā)明的條件，因此鐵鱗很厚，而且當鑄鋼帶彎曲90°和120°時幾乎完全剝落。對比例NO.39中，Cr和Cu的含量很少。因此，當鑄鋼帶以90°彎曲時鐵鱗局部剝落，并且當鑄帶以120°彎曲時形成粗糙表面。此外，雖然本發(fā)明包括含Cu或Cr為0.1％以上的碳鋼，但即使是它們的總含量為0.1％以上的碳鋼，在滿足本發(fā)明的其它要求時也能期待顯示出類似的效果。而且，盡管在本發(fā)明中鑄鋼帶在750℃以上的溫度范圍內(nèi)的冷卻率被限制到至少為10℃/秒，但按本實施例的實踐，冷卻速率優(yōu)選為10～15℃/秒。此外，雖然鑄鋼帶鐵鱗的組成沒有特殊的限定，但如本實施例中所示，鐵鱗最好含有70％～95％的Fe3O4。連續(xù)鑄造制得的薄鋼帶的鐵鱗，可通過將鑄鋼帶在直至1200℃的整個溫度范圍內(nèi)保持在控制氧濃度的Ar氣氣氛中和在保持過程之后以高速率冷卻鑄鋼帶的組合過程，使之具有較薄的厚度，含F(xiàn)eO作為其主要成分并顯示出優(yōu)良的抗剝落性。其結(jié)果是，可以制得脫鱗能力優(yōu)良并具有優(yōu)良表面性質(zhì)的的鑄鋼帶。而且，通過形成氮氣氛或廢氣氣氛，將鑄鋼帶保持在上述溫度下的氣氛中，然后以高速率冷卻，即可使鑄鋼帶的鱗皮含有Fe3O4作為其主要成分。結(jié)果是，由此形成的鐵鱗在加工鑄鋼帶期間很難剝落，并可改善產(chǎn)品的表面性質(zhì)。由于鋼帶在直至1200℃的整個溫度范圍內(nèi)經(jīng)歷保持步驟其保持過程是滿意的，因此可使用少量氣體以小型設(shè)備有效地生產(chǎn)出鑄鋼帶，從而能以低成本生產(chǎn)鑄鋼帶。權(quán)利要求(1)減少表面鐵鱗的薄鑄鋼帶的制造方法，其特征在于，在將含C為0.5％以下、和含Cr或Cu低于0.1％的碳鋼，通過具有能與鑄鋼帶同步移動的鑄型壁面的連續(xù)鑄造機，鑄成厚度為10mm以下的薄鑄鋼帶，并將薄鑄鋼帶用卷取機卷繞成帶卷狀的薄鑄鋼帶的制造方法中，在鑄成薄鋼帶之后，將鑄鋼帶在溫度降到至少1200℃的整個溫度范圍內(nèi)保持在含有5.0％以下的氧，其余為惰性氣體的氣氛中，然后以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至800～750℃的溫度域的冷卻，然后用卷取機將鑄鋼帶卷繞成帶卷狀。(2)按照權(quán)利要求1的制造薄鋼鑄鋼帶的方法，其中，用Ar作為惰性氣體，在該氣氛中經(jīng)歷保持過程后，以至少為10℃/秒的速率將該鑄鋼帶在直至800℃的溫度域中冷卻，從而具有脫鱗性更優(yōu)良的鐵鱗。(3)按照權(quán)利要求1的制造薄鑄鋼帶的方法，其中，用Ar作為惰性氣體，在該氣氛中經(jīng)歷保持過程后，以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至800℃的溫度域中冷卻，然后在500℃以上、800℃以下的卷取溫度下用卷取機將薄鑄鋼帶卷繞成帶卷狀，從而具有脫鱗性更優(yōu)良的鐵鱗。(4)按照權(quán)利要求1的制造薄鑄鋼帶的方法，其中，用氮作為惰性氣體，在該氣氛中經(jīng)歷保持過程后，以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至750℃的溫度域中冷卻，從而具有抗加壓剝落性更優(yōu)良的鐵鱗。(5)按照權(quán)利要求1的制造薄鑄鋼帶的方法，其中，用氮作為惰性氣體，在該氣氛中經(jīng)歷保持過程后，以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至750℃的溫度域中冷卻，然后使通過卷取機卷繞成帶卷狀的薄鑄鋼帶的溫度為600℃以下，從而具有抗加壓剝落性更優(yōu)良的鐵鱗。(6)按照權(quán)利要求1的制造薄鑄鋼帶的方法，其中，用露點最高為40℃的廢氣作為惰性氣體，在該氣氛中經(jīng)歷保持過程后，以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至750℃的溫度域中冷卻，從而具有抗加壓剝落性更優(yōu)良的鐵鱗。(7)按照權(quán)利要求1的制造薄鑄鋼帶的方法，其中，用露點最高為40℃的廢氣作為惰性氣體，在該氣氛中經(jīng)歷保持過程后，以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至750℃的溫度域中冷卻，然后使通過卷取機卷繞成帶卷狀的薄鑄鋼帶的溫度為600℃以下，從而具有抗加壓剝落性更優(yōu)良的鐵鱗。(8)減少表面鐵鱗的薄鑄鋼帶的制造方法，其特征在于，在將含C為0.5％以下和至少為0.1％的Cr或Cu的碳鋼，通過具有能與鑄鋼帶同步移動的鑄型壁面的連續(xù)鑄造機，鑄成厚度為10mm以下的薄鑄鋼帶，并將薄鑄鋼帶用卷取機卷繞成帶卷狀的薄鑄鋼帶的制造方法中，在鑄成鋼帶之后，將薄鑄鋼帶在溫度降到至少1200℃的整個溫度范圍內(nèi)一直保持在含有7.0％以下的氧以及其余為惰性氣體的氣氛中，然后以至少為10℃/秒的速率將鑄鋼帶在直至750℃的溫度域中冷卻，然后用卷取機將鑄鋼帶卷繞成帶卷狀。(9)按照權(quán)利要求8的制造薄鑄鋼帶的方法，其中，用氮氣作為惰性氣體，從而具有抗加壓剝落性更優(yōu)良的鐵鱗。(10)按照權(quán)利要求8的制造薄鑄鋼帶的方法，其中，用氮作為惰性氣體，并且使通過卷取機卷繞成帶卷狀的薄鑄鋼帶的溫度為600℃以下，從而具有抗加壓剝落性更優(yōu)良的鐵鱗。全文摘要本發(fā)明涉及薄鑄鋼帶的制造方法，它包括用一對冷卻滾筒使含C為0.5％以下的碳鋼冷卻并凝固以獲得厚度10mm以下的薄鑄鋼帶。然后將其導(dǎo)入密封室在直到至少1200℃溫度域?qū)搸П３衷诤鯙?％以下的Ar氣氛中。并以10℃/秒的速率在直到750～800℃的溫度域中冷卻。然后在500℃以上、800℃以下的溫度下用卷取機卷成帶卷狀。所述氣氛還可用氮氣或廢氣形成。由于使用這種氣氛則可抑制鐵鱗形成。并可控制鐵鱗的組成，使之適合于冷軋和壓力加工等。而且可簡化生產(chǎn)設(shè)備并減少惰性氣體的消耗。文檔編號B22D11/06GK1127999SQ9519035公開日1996年7月31日申請日期1995年3月24日優(yōu)先權(quán)日1994年3月25日發(fā)明者中島啟之,岡秀毅,竹內(nèi)英麿,田中重典,福田義盛,赤松聰,宮雅文,松村義一申請人:新日本制鐵株式會社