專利名稱：半熔化金屬注模成型方法及其設(shè)備的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種利用半熔化金屬注模成型以由半熔化金屬模制出薄形制品的方法及生產(chǎn)該制品用的設(shè)備。
作為一種具有比用壓鑄法制出的產(chǎn)品更高的內(nèi)部質(zhì)量的金屬模制制品的生產(chǎn)方法，已知有一種半熔化金屬注模成型方法。該方法中，處于一種其溫度保持在不高于某種合金的液相線溫度的溫度的半熔化狀態(tài)的該熔化金屬(如鎂合金)被注射到一模子的一腔里，這在與USP4,894,882對(duì)應(yīng)的日本專利公開物JP-B 2-015620中已作了描述。由于半熔化金屬注模成型方法能在較低的溫度下模制熔體，故比起壓鑄法它的模子的壽命更長(zhǎng)，另外，能改善產(chǎn)品的模制精度。
當(dāng)用注模成型法形成一種在一對(duì)應(yīng)于一窄腔的產(chǎn)品部分的厚度不大于1.5毫米的薄型模制產(chǎn)品時(shí)，熔化金屬在這樣的一個(gè)窄腔里能迅速固化以模制出無缺陷的產(chǎn)品。如此，為模制該熔體而無問題需要較高的注射速度。半熔化金屬注模成型是出色的而且無較多的毛刺。例如壓鑄法，高速注射常產(chǎn)生許多毛刺，這樣使經(jīng)濟(jì)性不好，并且還在熔化的金屬流里造成紊流，這將導(dǎo)致內(nèi)部質(zhì)量相當(dāng)?shù)汀?br> 但是，在半熔化金屬中，由于金屬材料是在一不超過該合金的液相線溫度的溫度下以一種半熔化狀態(tài)被模制的，該熔化金屬的流動(dòng)性將會(huì)降低，從而增加了半熔化金屬?zèng)]有完全充滿型腔的可能性。如此，如果不建立嚴(yán)格的模制條件，就難以使用半熔化金屬注模成型方法以模制出無毛病的薄的完好的產(chǎn)品。
本發(fā)明是在考慮到克服上述問題的情況下實(shí)現(xiàn)的。本發(fā)明的一目的是提供一種薄而完好產(chǎn)品的半熔化金屬注模成型方法，該方法是設(shè)定正確的模制條件，以使熔體的流動(dòng)性保持在一足夠的水平。
本發(fā)明的另一目的是提供為薄而完好產(chǎn)品的半熔化金屬注模成型所設(shè)定的諸模制條件。
本發(fā)明的又一目的是提供一種薄而完好產(chǎn)品的半熔化金屬注模成型設(shè)備，該成型方法是設(shè)定正確的模制條件，以使熔體流動(dòng)性保持為足夠的水平。
按照本發(fā)明，為了實(shí)現(xiàn)上述諸目的，在半熔化金屬注入之前，懸浮在半熔化金屬中的晶粒的尺寸相對(duì)于待模制的一產(chǎn)品的平均厚度被限定為一十分小的固定值，不降低熔體的流動(dòng)性，從而獲得一具有足夠好的特性的很薄的產(chǎn)品。
在本發(fā)明中，熔化金屬以一在一產(chǎn)品澆口處的較高的線速度送入模子型腔中，以提高半熔化金屬的流動(dòng)性，然后就進(jìn)一步改善了很薄型模制產(chǎn)品的質(zhì)量。
在本發(fā)明中，待送入的半熔化金屬中的固體份額百分比Fs被限定得相對(duì)于熔體中的固相的晶粒尺寸D(μm)為較低值，以提高向窄模腔里送入熔體時(shí)的流動(dòng)性，然后獲得薄而完好的產(chǎn)品。
在本發(fā)明中，在模子上一與產(chǎn)品澆口相對(duì)的型腔一側(cè)設(shè)置有一溢流口，該薄型模制產(chǎn)品對(duì)應(yīng)于溢流口的一溢流口部分的厚度被設(shè)定為小于對(duì)應(yīng)于產(chǎn)品澆口的產(chǎn)品澆口部分的厚度，從而就實(shí)現(xiàn)從型腔連續(xù)經(jīng)過溢流口向溢流槽的充分的排氣，這樣就從整體上改善了薄型模制產(chǎn)品的質(zhì)量。


圖1是表示在一按照本發(fā)明的實(shí)施例的半熔化金屬注模成型設(shè)備中使用的一模子的示意剖面圖；圖2是表示一半熔化金屬注模成型設(shè)備用的一注入器的示意剖視圖；圖3是一曲線圖，表示了在流動(dòng)性測(cè)試中熔體的流動(dòng)長(zhǎng)度與該熔體里固相的晶粒尺寸D和一模制產(chǎn)品的平均厚度T的比值D/T之間的關(guān)系；圖4是一曲線圖，表示了在產(chǎn)品澆口處的熔化金屬速度V與用流動(dòng)性測(cè)試測(cè)得的流動(dòng)長(zhǎng)度之間的關(guān)系；圖5是一曲線圖，表示了固體份額Fs與固相晶粒尺寸D的乘積與流動(dòng)長(zhǎng)度之間的關(guān)系；圖6是表示在用于流動(dòng)性測(cè)試的一測(cè)試模子里的一型腔結(jié)構(gòu)的示意圖；圖7是表示在用于密度測(cè)量測(cè)試的一測(cè)試模子里的一型腔結(jié)構(gòu)的示意圖；圖8是一曲線圖，表示了溢流口的厚度與產(chǎn)品澆口的厚度之比to/Tg，和溢流口附近的產(chǎn)品部分的比重與產(chǎn)品澆口附近的部分的比重的比值γo/γg之間的關(guān)系；圖9是一表示一翹曲(warp)測(cè)量試驗(yàn)的步驟的示意圖；以及圖10是一曲線圖，表示了在固體份額Fs與翹曲量之間的關(guān)系。
下面將參閱諸附圖描述本發(fā)明。圖1和2分別表示半熔化金屬注模成型用的一種設(shè)備。該設(shè)備設(shè)置有一注入器2和一帶一型腔13的模子1，其中，在注入器里將一金屬的熔體M制備成一種含固體金屬的混合物，并由該注入器2注射到該型腔13內(nèi)。在該注入器的一加熱筒里，將待注入的熔體在適用于該金屬材料的固相線與液相線之間的一溫度范圍里加熱成一種半熔化熔體。
本發(fā)明涉及注模成型一種精密的薄型制品，并且由于模制而沒有內(nèi)部和外部缺陷。在這一說明書里使用的名詞“薄型模制產(chǎn)品”指的是一種模制產(chǎn)品，產(chǎn)品部分的50％或更多些部分的壁厚是不大于1.5毫米；或者，指的是一種模制制品，其中，在兩側(cè)沿著厚度的方向，產(chǎn)品部分的容積(毫米3)除以表面積(毫米2)不大于0.75。另外，與型腔13對(duì)應(yīng)的薄型模制產(chǎn)品部分被稱作為產(chǎn)品部分。
注入器2有一注入筒22(如圖2所示)，該注入筒22有一固定于一軸21的絲杠23，該軸可轉(zhuǎn)動(dòng)地設(shè)置在筒內(nèi)并能向前、后移動(dòng)。注入筒22還有一整體設(shè)置在其前端的噴嘴24。
設(shè)置在注入筒22的一后端之上的是一內(nèi)盛原材料的漏斗26。該漏斗26通過一內(nèi)部充滿了氬的氬置換腔27(argon replacing chamber)連接于注入筒22。如此，加入漏斗26中的原材料可通過該氬環(huán)境，藉此可防止原材料受氧化。
鎂或鎂合金的碎片可被用作加入的片狀原材料。在以下的描述里，這一實(shí)施例使用了片狀的鎂合金。
設(shè)在注入筒22和噴嘴24周圍的是一加熱器(未圖示)，該加熱器對(duì)注入筒22內(nèi)的被加入的片料P加熱，同時(shí)絲杠23攪拌這些片料，從而轉(zhuǎn)變?yōu)橐环N半熔化金屬M(fèi)。該半熔化金屬M(fèi)在一不高于鎂合金的液相線溫度的溫度時(shí)呈一種半熔化狀態(tài)，它包括在其內(nèi)混合的固體和液體。在半熔化金屬M(fèi)里的固相的晶粒尺寸D被設(shè)定為不大于該薄型模制產(chǎn)品的產(chǎn)品部分的平均厚度T的0.13倍，從而改善了半熔化熔體的足夠的流動(dòng)性，以填充該薄腔，而模制缺陷少得多了。如果在這樣一種固-液混合物里固體晶粒的平均尺寸D比平均厚度T的1.3倍還要大，就明顯降低了該半熔化金屬M(fèi)的流動(dòng)性，如此，使它不實(shí)用了。
通過調(diào)節(jié)模制的循環(huán)時(shí)間(一時(shí)間周期，即，在前面的熔體被注入后，將下一步要注入的半熔化金屬M(fèi)加熱到一注入溫度，并在注入筒22里保持在該溫度下)，能控制固相D的晶粒尺寸。具體說，模制循環(huán)時(shí)間的加長(zhǎng)使固體顆粒在該熔體里離散并增長(zhǎng)，從而增大了固相的晶粒尺寸。
半熔化金屬M(fèi)的固體份額Fs是在該熔體的固相和液相中的固相量的某一百分比，它們能通過控制設(shè)置在圓筒22的周圍的加熱器(未圖示)而由于熔化溫度的改變得以控制，并被設(shè)定得使Fs和半熔化金屬M(fèi)的固相的晶粒尺寸D(μm)符合Fs×D≤1500的關(guān)系。Fs×D的值被設(shè)定的不大于1500，這是因?yàn)榇笥?500的值會(huì)迅速降低半熔化金屬M(fèi)的流動(dòng)性。
半熔化金屬M(fèi)的固體份額Fs被設(shè)定在一從3％至40％的范圍里。這是因?yàn)樾∮?％的比值將導(dǎo)致一較高的半熔化金屬M(fèi)溫度，因此，也就導(dǎo)致在該薄型模制產(chǎn)品的產(chǎn)品部分中的過分的翹曲(超過0.3毫米)，而高于40％的比值會(huì)導(dǎo)致?lián)p壞半熔化金屬M(fèi)的流動(dòng)性。
設(shè)置在注入圓筒22的后端的是一高速注入機(jī)構(gòu)29，該機(jī)構(gòu)29使絲杠23前進(jìn)，從而通過噴嘴24彈出半熔化金屬M(fèi)。當(dāng)通過向前推進(jìn)絲杠23推動(dòng)片料P或其半熔化金屬M(fèi)，壓力使絲杠23退回(該絲杠23的退回是由一柱塞靠液壓相助的)，當(dāng)該絲杠后退一預(yù)定的行程(一段與由一次模制彈出的半熔化金屬M(fèi)的容積對(duì)應(yīng)的距離)時(shí)，高速注入機(jī)構(gòu)29就將絲杠23推向先前的一個(gè)位置。
噴嘴24的一開口連接于一模子1，以將半熔化熔體模制到一產(chǎn)品里(如圖1所示)。該模子1包括一連接于一固定板12的固定半模11a和一活動(dòng)半模11b，該活動(dòng)半模11b與固定半模11a相配，以在兩半模11a和11b之間形成一型腔，并從固定半模11a分開?；顒?dòng)半模11b在其配合面上有一構(gòu)形凹部，該凹部與一待模制的產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)形狀基本相同；而固定半模11a在其配合面上有一對(duì)應(yīng)于活動(dòng)半模11b上的凹部的平表面，以當(dāng)它兩彼此接觸時(shí)在兩個(gè)半模11a和11b的兩表面間形成一模制腔13。
所以，在關(guān)閉的模子里，在固定和活動(dòng)半模11a和11b的凹部與平表面間的間隙基本上等于該待模制的對(duì)應(yīng)的產(chǎn)品的一厚度T。
設(shè)置在噴嘴24與該型腔13之間從噴嘴24側(cè)依次是一集料管(spool)15、一流道16和一產(chǎn)品澆口17。
模子1在一溢流口18之上還設(shè)有一溢流槽19，該溢流槽19相對(duì)于型腔13與產(chǎn)品澆口17彼此相對(duì)，這樣，由于被注入的熔體流入型腔13，則該溢流槽19就能從型腔13放走殘余的空氣。
可對(duì)產(chǎn)品澆口17和溢流口18進(jìn)行調(diào)節(jié)，以減小一薄型模制產(chǎn)品的對(duì)應(yīng)的產(chǎn)品部分的厚度。
在本發(fā)明里，固定半模11a與活動(dòng)半模11b之間在溢流口18處的間隙，即對(duì)應(yīng)于該薄型模制產(chǎn)品的溢流口18的溢流口部分的厚度To被設(shè)定在為在固定半模11a與活動(dòng)半模11b之間在產(chǎn)品澆口17處的間隙的0.1-1.0倍的范圍內(nèi)，即為與該薄型模制產(chǎn)品的產(chǎn)品澆口17對(duì)應(yīng)的產(chǎn)品澆口的厚度Tg。當(dāng)溢流口的厚度To小于產(chǎn)品澆口部分的厚度Tg的0.1倍，就能實(shí)現(xiàn)向溢流槽19的充分的排氣。在另一方面，當(dāng)比值大于1.0，半熔化金屬M(fèi)首先要充滿溢流槽19，如此就堵塞了排氣之通路，導(dǎo)致降低了該薄型模制產(chǎn)品在產(chǎn)品部分的溢流口18四周的內(nèi)部質(zhì)量。因此，該比值設(shè)定在一從0.1至1.0的范圍內(nèi)。
該設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)得可使半熔化金屬M(fèi)由高速注入機(jī)構(gòu)29驅(qū)趕而經(jīng)過噴嘴24、集料管15、流道16和產(chǎn)品澆口17進(jìn)入型腔13，從而形成薄型模制產(chǎn)品。熔化金屬通過產(chǎn)品澆口時(shí)的線速度V(在產(chǎn)品澆口17時(shí)的速度)被設(shè)定為不小于30米/秒。之所以將熔化金屬在產(chǎn)品澆口時(shí)的線速度設(shè)定為不小于30烽/秒，是因?yàn)樾∮?0米/秒的這樣的線速度會(huì)導(dǎo)致明顯降低半熔化金屬M(fèi)的流動(dòng)性。
薄型模制產(chǎn)品是利用半熔化金屬注模成型設(shè)備按下述工序制成的。首先，將一種鎂合金片料P加入漏斗26，絲杠23轉(zhuǎn)動(dòng)以將已被送入注入筒22中的片料P朝噴嘴24方向推動(dòng)，同時(shí)將片料柔捏。與此同時(shí)，加熱器對(duì)片料P加熱以將它轉(zhuǎn)變?yōu)槌室环N半熔化狀態(tài)的半熔化金屬M(fèi)，同時(shí)依靠在此過程中產(chǎn)生的壓力和液壓力將絲杠23退回。
當(dāng)絲杠23退回一預(yù)定的距離時(shí)，絲杠23停止轉(zhuǎn)動(dòng)，然后高速注入機(jī)構(gòu)29工作以使絲杠23前進(jìn)。這個(gè)工序迫使半熔化態(tài)的半熔化金屬M(fèi)流出噴嘴24外而注入模子1的型腔13中。此時(shí)，由于半熔化金屬M(fèi)的固相的晶粒尺寸D(μm)被設(shè)定為不大于薄型模制產(chǎn)品的產(chǎn)品部分的平均厚度T的0.13倍，在產(chǎn)品澆口處的熔化金屬的線速度被設(shè)定為不小于30米/秒，另外，半熔化金屬M(fèi)的固體份額Fs被設(shè)定為滿足關(guān)系式Fs×D≤1500，故能保持半熔化金屬M(fèi)的良好的流動(dòng)性。還由于薄型模制產(chǎn)品的溢流口部分的厚度To被設(shè)定在一為產(chǎn)品澆口部分的厚度Tg的0.1至1.0倍范圍內(nèi)，故能使型腔13充分的排氣。其結(jié)果是，就能向該型腔13內(nèi)完好地充入半熔化金屬M(fèi)。
在半熔化金屬M(fèi)經(jīng)冷卻固化后，打開模子1以從該模子中取出薄型模制產(chǎn)品，再去掉該薄型模制產(chǎn)品上的非產(chǎn)品部分的不必要的部分。如此獲得的該薄型模制產(chǎn)品的產(chǎn)品部分的任何部位均具有均勻的優(yōu)良的內(nèi)部質(zhì)量。另外，半熔化金屬M(fèi)的固體份額Fs被設(shè)定為在一從3％至40％的范圍內(nèi)，故能保持產(chǎn)品部分的質(zhì)量較好，同時(shí)使其變形保持為最小。
較可取的是將半熔化金屬M(fèi)的固相的晶粒尺寸D設(shè)定為不小于薄型模制產(chǎn)品的產(chǎn)品部分的平均厚度T的0.1倍，將在產(chǎn)品澆口處的熔化金屬線速度設(shè)定為不小于50米/秒，并將半熔化金屬M(fèi)的固體份額Fs設(shè)定為滿足關(guān)系式Fs×D≤800，這些設(shè)定將進(jìn)一步改善半熔化金屬M(fèi)的流動(dòng)性。
按照上述實(shí)施例的半熔化金屬注模成型設(shè)備對(duì)于制取鎂合金薄型模制產(chǎn)品是最好的，盡管它也能用于其它金屬，特別是鋁合金。
實(shí)例下列諸實(shí)例詳細(xì)說明了本發(fā)明。
首先，制備兩種具有如表1所示的不同化學(xué)組份的鎂合金(合金A和合金B(yǎng))。
表1化學(xué)組份(重量比，％)
接著，使用合金A和B測(cè)試該熔化金屬的流動(dòng)性。具體說，如圖6所示，在一模子里形成一具有一種噴口形狀的型腔13，經(jīng)過一注入器2的一噴嘴24將熔化金屬注入該型腔13中，以根據(jù)進(jìn)入型腔13的固體金屬28從產(chǎn)品澆口到終止點(diǎn)的長(zhǎng)度(流動(dòng)長(zhǎng)度)來評(píng)估其流動(dòng)性。對(duì)以下幾種情況時(shí)的流動(dòng)長(zhǎng)度之間的差異作了測(cè)試，即，一種情況是固體熔體28中的晶粒尺寸D與產(chǎn)品部分的平均厚度T之比值D/T是變化的，第二種情況是在產(chǎn)品澆口處的熔化金屬線速度V是變化的(僅對(duì)合金B(yǎng))，第三種情況是固體份額Fs(％)與固相的晶粒尺寸D(μm)的乘積是變化的(僅對(duì)合金B(yǎng))。
圖3至5表示出這些流動(dòng)性測(cè)試的結(jié)果。圖3表示出當(dāng)值D/T超過0.13后，流動(dòng)性迅速下降，而當(dāng)值D/T在0.1內(nèi)時(shí)，流動(dòng)性穩(wěn)定地保持在一滿意的水平上。圖4表示出當(dāng)線速度V低于30米/秒時(shí)流動(dòng)長(zhǎng)度大于200毫米，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)這是所希望的，這樣能穩(wěn)定地獲得高質(zhì)量。圖5表示出當(dāng)值Fs×D不大于800則其流動(dòng)長(zhǎng)度大于200毫米，如此能進(jìn)一步改善其質(zhì)量。
接著，成型一個(gè)型腔13，該腔具有一其大小為120毫米×70毫米×1毫米的基本上為矩形的箱子形狀(如圖7所示)。在圖7中，該型腔連接于一產(chǎn)品澆口17、一溢流口18和一溢流槽19。通過改變溢流口部分的厚度與產(chǎn)品澆口部分的厚度之比值To/Tg，測(cè)試在溢流口18四周的產(chǎn)品部分的一個(gè)區(qū)域(離溢流口18在10毫米內(nèi)之一范圍)的比重ro與產(chǎn)品澆口17四周的一區(qū)域(離產(chǎn)品澆口17在10毫米內(nèi)之一范圍)的比重rg之比值的改變。
圖8表示出比重測(cè)試的結(jié)果。由此可看出當(dāng)比值To/Tg大于1.0后，比值γo/γg就減小。對(duì)此可以設(shè)想的是由于氣體占據(jù)了溢流口附近的一空間，使比值γo/γg減小，這是因?yàn)闅怏w難以進(jìn)入產(chǎn)品澆口附近的空間，其比重保持穩(wěn)定的緣故。因此，過高的比值To/Tg將使對(duì)溢流槽的放氣變差，就導(dǎo)致溢流口附近的產(chǎn)品部分的質(zhì)量降低。
然后，測(cè)試固體份額Fs對(duì)一用如圖7所示的模子模制出的制品的產(chǎn)品部分的翹曲量的變化的影響。翹曲量是根據(jù)產(chǎn)品部分的一個(gè)基本上的中央部位相對(duì)于一條連接兩端部分的基準(zhǔn)線的偏移量而測(cè)得的。
圖10表示出翹曲測(cè)試的結(jié)果。由此可看出當(dāng)Fs值小于3％時(shí)翹曲量超過0.3毫米，使模制出的制品不適于實(shí)際使用。
如上所述，按照權(quán)利要求1或6的本發(fā)明，當(dāng)通過將一種半熔化態(tài)的熔化金屬注入到該模子的型腔中來制取薄型模制產(chǎn)品時(shí)，作為熔化金屬的固相的平均直徑的、固相的晶粒尺寸被設(shè)定為不大于該薄型模制產(chǎn)品與型腔對(duì)應(yīng)的產(chǎn)品部分的平均厚度的0.13倍，如此能改善熔化金屬的流動(dòng)性，從而改善該薄型模制產(chǎn)品的質(zhì)量。
按照權(quán)利要求2或7的本發(fā)明，在產(chǎn)品澆口處的熔化金屬的線速度被設(shè)定為不小于30米/秒，如此便能進(jìn)一步改善薄型模制產(chǎn)品的質(zhì)量。
按照權(quán)利要求3或8的本發(fā)明，熔化金屬的固體份額Fs(％)和熔化金屬的固相的晶粒尺寸D(μm)被設(shè)定的滿足關(guān)系式Fs×D≤1500，如此便能進(jìn)一步增強(qiáng)按照權(quán)利要求1或2的本發(fā)明的作用。
按照權(quán)利要求4或9的本發(fā)明，熔化金屬的固體份額Fs(％)被設(shè)定在一從3％至40％的范圍內(nèi)，如此能較好保持薄型模制產(chǎn)品的質(zhì)量，同時(shí)使其變形最小化。
按照權(quán)利要求5或10的本發(fā)明，在模子上一與產(chǎn)品澆口相對(duì)的型腔位置上設(shè)置溢流口，該薄型模制產(chǎn)品的對(duì)應(yīng)于該溢流口的一溢流口部分的厚度被設(shè)定在產(chǎn)品澆口的產(chǎn)品澆口部分的厚度的0.1-1.0倍的范圍內(nèi)，如此便能向溢流槽滿意地排氣，從而從整體上改善該薄型模制產(chǎn)品的產(chǎn)品部分的質(zhì)量。
權(quán)利要求
1.一種薄型模制產(chǎn)品的半熔化金屬模制成型方法，該方法是將一種半熔化金屬經(jīng)一產(chǎn)品澆口注入一型腔中，其特征在于，待注入的半熔化金屬里的固相的平均晶粒尺寸被設(shè)定為不大于在該型腔里待模制的該薄型模制產(chǎn)品的一產(chǎn)品部分的平均厚度的0.13倍。
2.按照權(quán)利要求1的方法，其特征在于，在產(chǎn)品澆口處的半熔化金屬的線速度被設(shè)定為不小于30米/秒。
3.按照權(quán)利要求1或2的方法，其特征在于，熔化金屬的固體份額Fs(％)和熔化金屬的固相的晶粒尺寸D(μm)被設(shè)定為需滿足關(guān)系式Fs×D≤1500。
4.按照權(quán)利要求3的方法，其特征在于，待被注入的熔化金屬中的固體份額Fs(％)被設(shè)定在一從3％至40％的范圍內(nèi)。
5.按照權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)的方法，其特征在于，在模子上一與產(chǎn)品澆口相對(duì)的型腔位置上設(shè)置一溢流口，該薄型模制產(chǎn)品的對(duì)應(yīng)于該溢流口的一溢流口部分的厚度被設(shè)定為在對(duì)應(yīng)于產(chǎn)品澆口的產(chǎn)品澆口部分的厚度的0.1-1.0倍的范圍內(nèi)。
6.一種薄型模制產(chǎn)品的半熔化金屬模制成型設(shè)備，其成型是將一種半熔化金屬經(jīng)一產(chǎn)品澆口注入一模子的一型腔中，其特征在于，半熔化金屬里的固相的平均晶粒尺寸被設(shè)定為不大于該薄型模制產(chǎn)品的對(duì)應(yīng)于該型腔的一產(chǎn)品部分的平均厚度的0.13倍。
7.按照權(quán)利要求6的設(shè)備，其特征在于，在產(chǎn)品澆口處的半熔化金屬的線速度被設(shè)定為不小于30米/秒。
8.按照權(quán)利要求6或7的設(shè)備，其特征在于，熔化金屬的固體份額Fs(％)和熔化金屬的固相的晶粒尺寸D(μm)被設(shè)定的滿足關(guān)系式Fs×D≤1500。
9.按照權(quán)利要求8的設(shè)備，其特征在于，在半熔化金屬中的固體份額Fs(％)被設(shè)定在一從3％至40％的范圍內(nèi)。
10.按照權(quán)利要求6至9之任一項(xiàng)的設(shè)備，其特征在于，在模子上一與產(chǎn)品澆口相對(duì)的型腔位置上設(shè)置一溢流口，該薄型模制產(chǎn)品的對(duì)應(yīng)于該溢流口的一溢流口部分的厚度被設(shè)定在對(duì)應(yīng)于產(chǎn)品澆口的產(chǎn)品澆口部分的厚度的0.1-1.0倍的范圍內(nèi)。
全文摘要
一種生產(chǎn)一種薄型模制產(chǎn)品的半熔化金屬模制成型方法,該方法是將一種鎂合金的半熔化狀態(tài)的半熔化金屬M(fèi)經(jīng)一產(chǎn)品澆口注入一型腔中。該方法的特點(diǎn)在于:通過保持半熔化金屬M(fèi)的滿意的流動(dòng)性獲得一種高質(zhì)量的薄型模制產(chǎn)品。熔體M里的固相部分的晶粒尺寸被設(shè)定為不大于該薄型模制產(chǎn)品的產(chǎn)品部分的平均厚度的0.13倍,在產(chǎn)品澆口處的熔化金屬的線速度被設(shè)定為不小于30米/秒,另外,半熔化金屬的固體份額Fs(%)和半熔化金屬M(fèi)的固相的晶粒尺寸D(μm)被設(shè)定為需滿足關(guān)系式Fs×D≤1500。
文檔編號(hào)B22D17/00GK1242273SQ9911015
公開日2000年1月26日 申請(qǐng)日期1999年6月30日 優(yōu)先權(quán)日1998年7月3日
發(fā)明者坂本和夫, 石田恭聰, 山本幸男 申請(qǐng)人:瑪志達(dá)株式會(huì)社