一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，包括以下步驟：第一步，對6XXX系鋁材淬火后經(jīng)自然時效并在室溫環(huán)境下自然冷卻，使其達(dá)到T4狀態(tài)；第二步，將達(dá)到T4狀態(tài)的6XXX系鋁材進(jìn)行攪拌摩擦焊接加工，獲得6XXX系鋁材的焊接件；第三步，焊接后的焊接件經(jīng)自然時效并在室溫環(huán)境下停放；第四步，對焊接件進(jìn)行T6人工時效處理，并將焊接件自然冷卻到室溫，獲得焊縫及母材共同強化且強度差異小的6XXX系鋁材焊件。本發(fā)明的鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，不僅能提高焊縫與母材的抗拉強度又可縮小焊縫與母材力學(xué)性能差異，而且還盡可能降低焊接前后能耗的總體時效。
【專利說明】
一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001]本發(fā)明涉及一種鋁合金材料焊接改進(jìn)工藝，特別是涉及一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，屬于6XXX系鋁合金擠壓型材或乳制板材攪拌摩擦固相焊接及熱處理強化技術(shù)領(lǐng)域。
【背景技術(shù)】
[0002]6XXX系鋁合金具有較高的比強度以及良好的成形性、耐蝕性和可焊性，其擠壓型材及乳制板材在軌道列車、汽車、船舶等交通運輸領(lǐng)域應(yīng)用前景廣闊；然而，由于受擠壓機和乳機能力及型材或板材截面形狀與尺寸因素的限制，擠壓型材或乳制板材寬度有限，因此，大型復(fù)雜寬幅型材或板材必須通過焊接來實現(xiàn);可是，傳統(tǒng)的熔化焊接極易發(fā)生燒損、熱裂紋、氣孔等缺陷，其焊縫力學(xué)性能較差;近年，作為先進(jìn)固相焊接工藝的攪拌摩擦焊接手段倍受關(guān)注，其高效環(huán)保的加工過程以及優(yōu)異的焊縫組織與性能使得其在一些5XXX及7XXX等系鋁合金材料焊接中顯示出優(yōu)勢。但相比5XXX及7XXX等系鋁合金，低合金化的6XXX系鋁合金攪拌摩擦焊縫的強度明顯低于母材，通常的6XXX系鋁材T6態(tài)焊縫的強度損失造成其與母材存在明顯的強度差異，嚴(yán)重影響整體焊件的使用安全性。因此，提高焊縫強度并改善其與母材強度的均勻性凸顯重要。其中，固溶時效處理是6XXX系鋁合金的主要強化手段，為提高焊縫的力學(xué)性能，現(xiàn)有技術(shù)中對該系鋁合金T6態(tài)攪拌摩擦焊縫重新進(jìn)行固溶時效處理，但重新固溶時效時，不可避免地影響整體焊件，不僅會降低母材強度，而且還會增加能耗;盡管申請?zhí)?01210229998.3的專利公開了一種工藝優(yōu)化的高焊接強度Al-Mg-Si系合金焊件制備方法，采用了近似本發(fā)明方法的加工步驟，但該發(fā)明申請采用的是氬弧焊溶化焊接，而本發(fā)明采用的攪拌摩擦焊接方法屬于固相焊接，與前者的溶化焊接存在本質(zhì)上的不同；申請?zhí)?01310610236.2的專利公開了一種6XXX系鋁合金焊接接頭的強化新工藝，申請?zhí)?01410181041.5的專利公開了一種改善高強鋁合金攪拌摩擦焊接頭性能的熱處理方法，均未考慮6XXX系鋁合金淬火后在室溫下會隨停留時間的延長而降低其人工時效效果，即停放效應(yīng)；申請?zhí)?01510139804.4的專利公開了一種改善7XXX鋁合金攪拌摩擦焊接頭質(zhì)量和力學(xué)性能的方法，其工藝中采用冷卻液對7XXX系鋁合金攪拌摩擦焊件冷卻，本發(fā)明針對淬火不敏感的6XXX系鋁合金，無需冷卻液也能達(dá)到淬火效果?？傊鲜錾暾埖膶＠麤]有利用6XXX系鋁合金的固溶時效處理特點及攪拌摩擦焊接加工特點而提出有效改善焊件力學(xué)性能均勻性的工藝方法。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0003]本發(fā)明的目的在于避免現(xiàn)有技術(shù)的不足之處而提供一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，不僅能提高焊縫與母材的抗拉強度又可縮小焊縫與母材力學(xué)性能差異，而且還盡可能降低焊接前后能耗的總體時效。
[0004]本發(fā)明的目的通過如下技術(shù)手段實現(xiàn):本發(fā)明的鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，包括以下步驟:
[0005]第一步，對6XXX系鋁材淬火后經(jīng)自然時效并在室溫環(huán)境下自然冷卻，使其達(dá)到T4狀態(tài)；
[0006]第二步，將達(dá)到T4狀態(tài)的6XXX系鋁材進(jìn)行攪拌摩擦焊接加工，獲得6XXX系鋁材的焊接件；
[0007]第三步，焊接后的焊接件經(jīng)自然時效并在室溫環(huán)境下停放；
[0008]第四步，對焊接件進(jìn)行T6人工時效處理，并將焊接件自然冷卻到室溫，獲得焊縫及母材共同強化且強度差異小的6XXX系鋁材焊件;利用攪拌摩擦熱及變形熱效應(yīng)，焊縫產(chǎn)生高溫變形，隨后自然冷卻過程產(chǎn)生固溶處理效果，經(jīng)過36?72h的停放時間，再對攪拌摩擦焊件整體進(jìn)行T6峰值時效處理，促進(jìn)Mg2Si強化相彌散析出，產(chǎn)生時效強化效應(yīng)，可同時提高焊縫與母材的強度，獲得焊縫與母材整體具有較高強度的攪拌摩擦焊接6XXX系鋁合金焊件。
[0009]所述第三步中焊接前為T4態(tài)的6XXX系鋁材在焊接后于室溫環(huán)境下停放時間為36?72h0
[0010]所述第四步中焊接后焊縫和母材的T6人工時效處理溫度為170?185°C，保溫時間為8?12h0
[0011 ]所述6XXX系鋁材包括6XXX系鋁合金擠壓型材及乳制板材。
[0012]本發(fā)明的鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，6XXX系鋁型材攪拌摩擦焊件可獲得綜合力學(xué)性能提高的同時，縮小了焊縫與母材力學(xué)性能的差異，提高焊縫與母材的抗拉強度又可縮小焊縫與母材力學(xué)性能差異，而且還盡可能降低焊接前后能耗的總體時效強，無需對焊件進(jìn)行多次時效處理，工藝簡單，焊件強化效果理想，節(jié)能環(huán)保，降低生產(chǎn)成本。
[0013]說明書附圖
[0014]利用附圖對本發(fā)明作進(jìn)一步的說明，但附圖中的內(nèi)容不構(gòu)成對本發(fā)明的任何限制。
[0015]圖1是本發(fā)明實施例2至實施例4FSW焊縫與母材室溫下的拉伸性能示意圖。
[0016]圖2是本發(fā)明實施例2與對比例I?5FSW焊縫與母材室溫下的拉伸性能示意圖。
【具體實施方式】
[0017]結(jié)合以下實施例對本發(fā)明作進(jìn)一步說明。
[0018]實施例1。
[0019]—種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，包括以下步驟:
[0020]第一步，對6XXX系鋁材淬火后經(jīng)自然時效并在室溫環(huán)境下自然冷卻，使其達(dá)到T4狀態(tài)；由于T4態(tài)公知技術(shù)，在此不再詳述。
[0021]第二步，將達(dá)到T4狀態(tài)的6XXX系鋁材進(jìn)行攪拌摩擦焊接加工，獲得6XXX系鋁材的焊接件；
[0022]第三步，焊接后的焊接件經(jīng)自然時效并在室溫環(huán)境下停放36?72h;
[0023]第四步，對焊接件進(jìn)行T6人工時效處理，并將焊接件自然冷卻到室溫，獲得焊縫及母材共同強化且強度差異小的6XXX系鋁材焊件。優(yōu)選的T6人工時效處理溫度為170?185°C，保溫時間為8?12h;由于T6態(tài)公知技術(shù)，在此不再詳述。
[0024]本工藝方法利用攪拌摩擦熱及變形熱效應(yīng)，焊縫產(chǎn)生高溫變形，隨后自然冷卻過程產(chǎn)生固溶處理效果，經(jīng)過36?72h的停放時間，再對攪拌摩擦焊件整體進(jìn)行T6峰值時效處理，促進(jìn)Mg2Si強化相彌散析出，產(chǎn)生時效強化效應(yīng)，可同時提高焊縫與母材的強度，獲得焊縫與母材整體具有較高強度的攪拌摩擦焊接6XXX系鋁合金焊件;本發(fā)明的6XXX系鋁材包括6XXX系鋁合金擠壓型材及乳制板材；
[0025]本發(fā)明的鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，6XXX系鋁型材攪拌摩擦焊件可獲得綜合力學(xué)性能提高的同時，縮小了焊縫與母材力學(xué)性能的差異，提高焊縫與母材的抗拉強度又可縮小焊縫與母材力學(xué)性能差異，而且還盡可能降低焊接前后能耗的總體時效強，無需對焊件進(jìn)行多次時效處理，工藝簡單，焊件強化效果理想，節(jié)能環(huán)保，降低生產(chǎn)成本。
[0026]實施例2。
[0027]本實施例提供一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，包括以下步驟:
[0028]第一步，焊接前，用油壓機對6005A鋁合金鑄錠進(jìn)行擠壓，并對其進(jìn)行風(fēng)冷式在線淬火處理，獲得厚度為5mm的6005A鋁型材；
[0029]第二步，在室溫下進(jìn)行自然時效處理30天，獲得T4態(tài)6005A鋁型材，然后進(jìn)行攪拌摩擦焊接，獲得6005A鋁型材攪拌摩擦焊件；
[0030]第三步，焊接后，6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放48h;
[0031]第四步，對6005A鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài)，其時效處理溫度為175°C，保溫時間為8h，取出自然冷卻到室溫，獲得6005A鋁型材時效焊件。
[0032]實施例3。
[0033]本實施例提供一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，包括以下步驟:
[0034]第一步，焊接前，用油壓機對6005A鋁合金鑄錠進(jìn)行擠壓，并對其進(jìn)行風(fēng)冷式在線淬火處理，獲得厚度為5mm的6005A鋁型材；
[0035]第二步，在室溫下進(jìn)行自然時效處理30天，獲得T4態(tài)6005A鋁型材，然后進(jìn)行攪拌摩擦焊接，獲得6005A鋁型材攪拌摩擦焊件；
[0036]第三步，焊接后，6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放36h;
[0037]第四步，對6005A鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài)，其時效處理溫度為170°C，保溫時間為12h，取出自然冷卻到室溫，獲得6005A鋁型材時效焊件。
[0038]實施例4。
[0039]本實施例提供一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，包括以下步驟:
[0040]第一步，焊接前，用油壓機對6005A鋁合金鑄錠進(jìn)行擠壓，并對其進(jìn)行風(fēng)冷式在線淬火處理，獲得厚度為5mm的6005A鋁型材；
[0041 ]第二步，在室溫下進(jìn)行自然時效處理30天，獲得T4態(tài)6005A鋁型材，然后進(jìn)行攪拌摩擦焊接，獲得6005A鋁型材攪拌摩擦焊件；
[0042]第三步，焊接后，6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放72h;
[0043]第四步，對6005A鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài)，其時效處理溫度為185°C，保溫時間為8h，取出自然冷卻到室溫，獲得6005A鋁型材時效焊件。
[0044]上述是6005A鋁型材焊件其母材的抗拉強度與延伸率，在同一技術(shù)路線中，采用不同的控制參數(shù)，其整體焊縫與母材力學(xué)性能差異小，焊縫和母材強度比較均勻，其中，實施例2實施效果最佳。
[0045]實施例5。
[0046]本實施例提供一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，包括以下步驟:
[0047]第一步，焊接前，用油壓機對6009鋁合金鑄錠進(jìn)行擠壓，并對其進(jìn)行風(fēng)冷式在線淬火處理，獲得厚度為5mm的6009鋁型材；
[0048]第二步，在室溫下進(jìn)行自然時效處理30天，獲得T4態(tài)6009鋁型材，然后進(jìn)行攪拌摩擦焊接，獲得6009鋁型材攪拌摩擦焊件；
[0049]第三步，焊接后，6009鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放48h;
[0050]第四步，對6009鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài)，其時效處理溫度為175 °C，保溫時間為8h，取出自然冷卻到室溫，獲得6009鋁型材時效焊件。
[0051 ] 實施例6。
[0052]本實施例提供一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，包括以下步驟:
[0053]第一步，焊接前，用油壓機對6016鋁合金鑄錠進(jìn)行擠壓，并對其進(jìn)行風(fēng)冷式在線淬火處理，獲得厚度為5mm的6016鋁型材；
[0054]第二步，在室溫下進(jìn)行自然時效處理30天，獲得T4態(tài)6016鋁型材，然后進(jìn)行攪拌摩擦焊接，獲得6016鋁型材攪拌摩擦焊件；
[0055]第三步，焊接后，6016鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放48h;
[0056]第四步，對6016鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài)，其時效處理溫度為175 °C，保溫時間為8h，取出自然冷卻到室溫，獲得6016鋁型材時效焊件。
[0057]實施例5和實施例6分別選用了6009鋁型材和6016鋁型材為原材料，采用實施例2的加工工藝進(jìn)行加工，其加工后的參數(shù)與實施例2基本一致，在此不再詳述。
[0058]對比例I。
[0059]本實施例提供一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，包括以下步驟:
[0060]第一步，焊接前，用油壓機對6005A鋁合金鑄錠進(jìn)行擠壓，并對其在線淬火處理，獲得厚度為5_的6005A鋁型材；
[0061 ]第二步，在室溫下進(jìn)行自然時效處理30天，獲得T4態(tài)6005A鋁型材，然后進(jìn)行攪拌摩擦焊接，獲得6005A鋁型材攪拌摩擦焊件；
[0062]第三步，焊接后，6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放24h;
[0063]第四步，對6005A鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài)，其時效處理溫度為175°C，保溫時間為8h，取出自然冷卻到室溫，獲得6005A鋁型材時效焊件。
[0064]上述對比例I與實施例2區(qū)別在于:實施例2焊接后將6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放48h;對比例I是將焊接后6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放24h;結(jié)果如圖2所示，實施例2和對比例I完成的6005A鋁型材焊件其母材的抗拉強度與延伸率基本一致，而實施例2焊縫的抗拉強度和延伸率明顯優(yōu)于對比例I;且實施例2焊縫與母材力學(xué)性能差異小，焊縫和母材強度更加均勻。
[0065]對比例2。
[0066]本實施例提供一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，包括以下步驟:
[0067]第一步，焊接前，用油壓機對6005A鋁合金鑄錠進(jìn)行擠壓，并對其在線淬火處理，獲得厚度為5_的6005A鋁型材；
[0068]第二步，在室溫下進(jìn)行自然時效處理30天，獲得T4態(tài)6005A鋁型材，然后進(jìn)行攪拌摩擦焊接，獲得6005A鋁型材攪拌摩擦焊件；
[0069]第三步，焊接后，6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放168h；
[0070]第四步，對6005A鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài)，其時效處理溫度為175°C，保溫時間為8h，取出自然冷卻到室溫，獲得6005A鋁型材時效焊件。
[0071 ]上述對比例2與實施例2區(qū)別在于:實施例2焊接后將6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放48h;對比例2是將焊接后將6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放168h;結(jié)果如圖2所示，實施例2和對比例2完成的6005A鋁型材焊件其母材的抗拉強度與延伸率基本一致，而實施例2焊縫的抗拉強度和延伸率明顯優(yōu)于對比例2;且實施例2焊縫與母材力學(xué)性能差異小，焊縫和母材強度更加均勻。
[0072]對比例3。
[0073]本實施例提供一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，包括以下步驟:
[0074]第一步，焊接前，用油壓機對6005A鋁合金鑄錠進(jìn)行擠壓，并對其在線淬火處理，獲得厚度為5_的6005A鋁型材；
[0075]第二步，在室溫下進(jìn)行自然時效處理30天，獲得T4態(tài)6005A鋁型材，然后進(jìn)行攪拌摩擦焊接，獲得6005A鋁型材攪拌摩擦焊件；
[0076]第三步，焊接后焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻后并立刻對6005A鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài)，其時效處理溫度為175°C，保溫時間為8h，取出自然冷卻到室溫，獲得6005A鋁型材時效焊件。
[0077]上述對比例3與實施例2區(qū)別在于:實施例2焊接后將6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放48h;對6005A鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài);對比例3是將焊接后焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻后并立刻對6005A鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài);結(jié)果如圖2所示，實施例2和對比例3完成的6005A鋁型材焊件其母材的抗拉強度與延伸率基本一致，而實施例2焊縫的抗拉強度和延伸率明顯優(yōu)于對比例3;且實施例2焊縫與母材力學(xué)性能差異小，焊縫和母材強度更加均勻。
[0078]對比例4。
[0079]本實施例提供一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，包括以下步驟:
[0080]第一步，焊接前，用油壓機對6005A鋁合金鑄錠進(jìn)行擠壓，并對其在線淬火處理，獲得厚度為5_的6005A鋁型材；
[0081 ]第二步，進(jìn)行峰值人工時效T6處理，獲得T6態(tài)6005A鋁型材，然后進(jìn)行攪拌摩擦焊接，獲得6005A鋁型材攪拌摩擦焊件；
[0082]第三步，焊接后，6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放進(jìn)行自然時效。
[0083]上述對比例4與實施例2區(qū)別在于:實施例2焊接后將6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放48h;對6005A鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài);對比例4是將6005A鋁型材直接進(jìn)行峰值人工時效T6處理，獲得T6態(tài)6005A鋁型材，然后進(jìn)行攪拌摩擦焊接，獲得6005A鋁型材攪拌摩擦焊件;焊接后，6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放進(jìn)行自然時效;結(jié)果如圖2所示，對比例4的完成的6005A鋁型材焊件其母材的抗拉強度與延伸率，及焊縫的延伸率好于實施例2，但其母材和焊縫強度差別很大，而實施例2焊縫與母材力學(xué)性能差異小，焊縫和母材強度更加均勻。
[0084]對比例5。
[0085]本實施例提供一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，包括以下步驟:
[0086]第一步，焊接前，用油壓機對6005A鋁合金鑄錠進(jìn)行擠壓，并對其在線淬火處理，獲得厚度為5_的6005A鋁型材；
[0087]第二步，進(jìn)行峰值人工時效T6處理，獲得T6態(tài)6005A鋁型材，然后進(jìn)行攪拌摩擦焊接，獲得6005A鋁型材攪拌摩擦焊件；
[0088]第三步，焊接后，經(jīng)在線自然空氣冷卻后立刻對6005A鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài)，其時效處理溫度為175°C，保溫時間為8h，取出自然冷卻到室溫，獲得6005A鋁型材時效焊件。
[0089]上述對比例5與實施例2區(qū)別在于:實施例2焊接后將6005A鋁型材焊件經(jīng)在線自然空氣冷卻并在室溫環(huán)境下停放48h;對6005A鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài);對比例5是將6005A鋁型材進(jìn)行峰值人工時效T6處理，然后進(jìn)行攪拌摩擦焊接，獲得6005A鋁型材攪拌摩擦焊件;焊接后，經(jīng)在線自然空氣冷卻后立刻對6005A鋁型材攪拌摩擦焊件進(jìn)行人工時效處理使其整體達(dá)到T6峰值時效狀態(tài);結(jié)果如圖2所示，對比例4的完成的6005A鋁型材焊件其母材的抗拉強度延伸率略好于實施例2，但實施例2生產(chǎn)的6005A鋁型材其母材和焊縫的延伸率，及焊縫的抗拉強度都明顯優(yōu)于對比例5，且對比例5生產(chǎn)的6005A鋁型材母材和焊縫強度差別很大，而實施例2焊縫與母材力學(xué)性能差異小，焊縫和母材強度更加均勻。
[0090]通過對比例I?5和實施例2進(jìn)行比較，可知，實施例2可獲得綜合力學(xué)性能提高的同時，縮小了焊縫與母材力學(xué)性能的差異，提高焊縫與母材的抗拉強度又可縮小焊縫與母材力學(xué)性能差異。
[0091]最后應(yīng)當(dāng)說明的是，以上實施例僅用以說明本發(fā)明的技術(shù)方案而非對本發(fā)明保護(hù)范圍的限制，盡管參照較佳實施例對本發(fā)明作了詳細(xì)說明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解，可以對本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行修改或者等同替換，而不脫離本發(fā)明技術(shù)方案的實質(zhì)和范圍。
【主權(quán)項】
1.一種鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，其特征在于:包括以下步驟:第一步，對6XXX系鋁材淬火后經(jīng)自然時效并在室溫環(huán)境下自然冷卻，使其達(dá)到T4狀態(tài)；第二步，將達(dá)到T4狀態(tài)的6XXX系鋁材進(jìn)行攪拌摩擦焊接加工，獲得6XXX系鋁材的焊接件;第三步，焊接后的焊接件經(jīng)自然時效并在室溫環(huán)境下停放;第四步，對焊接件進(jìn)行T6人工時效處理，并將焊接件自然冷卻到室溫，獲得焊縫及母材共同強化且強度差異小的6XXX系招材焊件。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，其特征在于:所述第三步中焊接前為T4態(tài)的6XXX系鋁材在焊接后于室溫環(huán)境下停放時間為36?72h03.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，其特征在于:所述第四步中焊接后焊縫和母材的T6人工時效處理溫度為170?185°C，保溫時間為8?12h04.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鋁材攪拌摩擦焊縫及母材強度均勻性的改進(jìn)工藝方法，其特征在于:所述6XXX系鋁材包括6XXX系鋁合金擠壓型材及乳制板材。
【文檔編號】C22F1/04GK105821352SQ201610240781
【公開日】2016年8月3日
【申請日】2016年4月17日
【發(fā)明人】袁鴿成, 駱志捷, 何理謙, 曾國勛, 程永奇
【申請人】廣東工業(yè)大學(xué)