熱壓鋼板構(gòu)件、其制造方法以及熱壓用鋼板的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種熱壓鋼板構(gòu)件，其具有規(guī)定的化學(xué)組成，進(jìn)而以面積％計(jì)，具有鐵素體：10％～70％、馬氏體：30％～90％、鐵素體和馬氏體的合計(jì)面積率：90％～100％的鋼組織。鋼中的全部Ti中的90％以上析出，而且熱壓鋼板構(gòu)件的抗拉強(qiáng)度為980MPa以上。
【專利說明】
熱壓鋼板構(gòu)件、其制造方法以及熱壓用鋼板
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明涉及在機(jī)械結(jié)構(gòu)部件等中使用的熱壓鋼板構(gòu)件、其制造方法以及熱壓用鋼 板。
【背景技術(shù)】
[0002] 為了汽車的輕量化，謀求車體中使用的鋼材的高強(qiáng)度化，正在進(jìn)行減少鋼材的使 用重量的努力。在廣泛使用于汽車的薄鋼板中，一般伴隨著強(qiáng)度的增加，沖壓成形性降低， 從而制造復(fù)雜形狀的部件變得困難。例如，伴隨著延展性的降低，加工度高的部位發(fā)生斷 裂，或者回彈增大而使尺寸精度劣化。因此，高強(qiáng)度鋼板、特別是具有980MPa以上的抗拉強(qiáng) 度的鋼板難以通過沖壓成形而制造部件。雖然不是通過沖壓成形、而是通過輥乳成形容易 加工高強(qiáng)度鋼板，但其適用對象限定于在長度方向具有同樣的斷面的部件。
[0003] 在專利文獻(xiàn)1~4中記載著對于高強(qiáng)度鋼板，以獲得高成形性為目的的被稱之為熱 壓的方法。通過熱壓，以高精度對高強(qiáng)度鋼板進(jìn)行成形，可以得到高強(qiáng)度的熱壓鋼板構(gòu)件。
[0004] 另一方面，熱壓鋼板構(gòu)件還要求延展性的提高。但是，由專利文獻(xiàn)1~4中記載的方 法得到的鋼板的鋼組織實(shí)質(zhì)上為馬氏體單相，從而難以提高延展性。
[0005] 另外，在專利文獻(xiàn)5~7中，雖然記載著以延展性的提高為目的的熱壓鋼板構(gòu)件，但 通過這些以前的熱壓鋼板構(gòu)件也難以兼顧強(qiáng)度和延展性。
[0006] 專利文獻(xiàn)8中也記載著以延展性的提高為目的的熱壓鋼板構(gòu)件。然而，該熱壓鋼板 構(gòu)件的制造需要復(fù)雜的控制，從而存在生產(chǎn)率的降低以及制造成本的上升這樣其它的問 題。
[0007] 現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0008] 專利文獻(xiàn)
[0009] 專利文獻(xiàn)1:英國專利公報(bào)1490535號 [0010] 專利文獻(xiàn)2:日本特開平10-96031號公報(bào) [0011] 專利文獻(xiàn)3:日本特開2009-197253號公報(bào) [0012] 專利文獻(xiàn)4:日本特開2009-35793號公報(bào) [0013] 專利文獻(xiàn)5:日本特開2010-65292號公報(bào)
[0014] 專利文獻(xiàn)6:日本特開2010-65293號公報(bào)
[0015] 專利文獻(xiàn)7:日本特表2010-521584號公報(bào) [0016] 專利文獻(xiàn)8:日本特開2010-131672號公報(bào)

【發(fā)明內(nèi)容】

[0017] 發(fā)明所要解決的課題
[0018] 本發(fā)明的目的在于:提供即使不進(jìn)行復(fù)雜的控制也可以得到優(yōu)良的強(qiáng)度和延展性 的熱壓鋼板構(gòu)件、其制造方法以及熱壓用鋼板。
[0019] 用于解決課題的手段
[0020] 本發(fā)明人為解決上述課題而反復(fù)進(jìn)行了潛心的研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn):通過采用適當(dāng)條 件下的熱壓等對具備含有規(guī)定量的C和Mn并比較多地含有Ti的化學(xué)組成、且具備規(guī)定的鋼 組織的熱壓用鋼板進(jìn)行處理，即使不進(jìn)行專利文獻(xiàn)8中記載的復(fù)雜的控制，也可以得到鋼組 織為包含鐵素體和馬氏體的復(fù)相組織的熱壓鋼板構(gòu)件。本發(fā)明人進(jìn)而發(fā)現(xiàn):該熱壓鋼板構(gòu) 件具有980MPa以上的高抗拉強(qiáng)度，還具有優(yōu)良的延展性。而且本發(fā)明人想到以下所示的發(fā) 明的諸方式。
[0021] (1)-種熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述熱壓鋼板構(gòu)件以質(zhì)量％計(jì)，具有以下所 示的化學(xué)組成：
[0022] C:0.10% ~0.24%、
[0023] Si:0.001% ~2.0%、
[0024] Μη:1·2% ~2.3%、
[0025] sol.Al:0.001% ~1.0%、
[0026] Ti:0.060% ~0.20%、
[0027] Ρ:〇·〇5% 以下、
[0028] S:0.01% 以下、
[0029] Ν:0·01% 以下、
[0030] Nb:0% ~0.20%、
[0031] V:〇% ~0.20%、
[0032] Cr:0% ~1.0%、
[0033] Mo:0% ~0.15%、
[0034] Cu:0% ~1.0%、
[0035] Ni:0% ~1.0%
[0036] Ca:0% ~0.01%、
[0037] Mg:0% ~0.01%、
[0038] REM:0%~0.01%、
[0039] Zr:0% ~0.01%、
[0040] B:0% ~0.005%、
[0041 ] Bi:0% ~0.01%、以及
[0042] 剩余部分:Fe和雜質(zhì)；
[0043] 而且以面積％計(jì)，具有鐵素體：10 %~70 %、馬氏體:30 %~90 %、鐵素體和馬氏體 的合計(jì)面積率:90 %~100 %的鋼組織；
[0044] 鋼中的全部Ti中的90%以上析出；
[0045] 抗拉強(qiáng)度為980MPa以上。
[0046] (2)根據(jù)上述(1)所述的熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)，含 有選自
[0047] Nb:0.003% ~0.20%、
[0048] V:〇.〇〇3% ~0.20%、
[0049] Cr:0.005% ~1.0%、
[0050] Μο:0·005% ~0.15%、
[0051 ] Cu:0.005% ~1.0%、以及
[0052] Ni :0.005%~1.0%之中的1種或2種以上。
[0053] (3)根據(jù)上述（1)或（2)所述的熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％ 計(jì)，含有選自
[0054] Ca:0.0003%~0.01%、
[0055] Mg:0.0003%~0.01%、
[0056] REM: 0.0003% ~0.01 %、以及
[0057] Zr :0.0003%~0.01 %之中的1種或2種以上。
[0058] (4)根據(jù)上述(1)~(3)中任一項(xiàng)所述的熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述化學(xué)組成 以質(zhì)量％計(jì)，含有Β:0·0003%~0.005%。
[0059] (5)根據(jù)上述(1)~(4)中任一項(xiàng)所述的熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述化學(xué)組成 以質(zhì)量％計(jì)，含有Bi :0.0003%~0.01 %。
[0060] (6) -種熱壓用鋼板，其特征在于，所述熱壓用鋼板以質(zhì)量％計(jì)，具有以下所示的 化學(xué)組成：
[0061 ] C:0.10% ~0.24%、
[0062] Si:0.001% ~2.0%、
[0063] Μη:1·2% ~2.3%、
[0064] sol.Al:0.001% ~1.0%、
[0065] Ti:0.060% ~0.20%、
[0066] Ρ:〇·〇5% 以下、
[0067] S:0.01% 以下、
[0068] Ν:0·01% 以下、
[0069] Nb:0% ~0.20%、
[0070] V:〇% ~0.20%、
[0071] Cr:0% ~1.0%、
[0072] Mo:0% ~0.15%、
[0073] Cu:0% ~1.0%、
[0074] Ni:0% ~1.0%、
[0075] Ca:0% ~0.01%、
[0076] Mg:0% ~0.01%、
[0077] REM:0%~0.01%、
[0078] Zr:0% ~0.01%、
[0079] B:0% ~0.005%、
[0080] Bi:0% ~0.01%、以及 [00811剩余部分:Fe和雜質(zhì)；
[0082] 鋼中的全部Ti中的70%以上析出。
[0083] (7)根據(jù)上述(6)所述的熱壓用鋼板，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)，含有 選自
[0084] Nb:0.003% ~0.20%、
[0085] V:〇.〇〇3% ~0.20%、
[0086] Cr:0.005% ~1.0%、
[0087] Mo:0.005% ~0.15%、
[0088] Cu:0.005% ~1.0%、以及
[0089] Ni :0.005%~1.0%之中的1種或2種以上。
[0090] (8)根據(jù)上述(6)或（7)所述的熱壓用鋼板，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％ 計(jì)，含有選自
[0091] Ca:0.0003% ~0.01%、
[0092] Mg:0.0003% ~0.01%、
[0093] REM:0.0003% ~0.01%、以及
[0094] Zr :0.0003%~0.01 %之中的1種或2種以上。
[0095] (9)根據(jù)上述(6)~(8)中任一項(xiàng)所述的熱壓用鋼板，其特征在于，所述化學(xué)組成以 質(zhì)量％計(jì)，含有Β:0·0003%~0.005%。
[0096] (10)根據(jù)上述(6)~(9)中任一項(xiàng)所述的熱壓用鋼板，其特征在于，所述化學(xué)組成 以質(zhì)量％計(jì)，含有Bi :0.0003%~0.01 %。
[0097] (11)-種熱壓鋼板構(gòu)件的制造方法，其特征在于，所述制造方法具有以下工序：
[0098] 在Ac3點(diǎn)~Ac3點(diǎn)+100°C的溫度區(qū)域?qū)ι鲜?6)~（I0)中任一項(xiàng)所述的熱壓用鋼板 加熱1分鐘~1 〇分鐘的工序，和
[0099]在所述加熱后進(jìn)行熱壓的工序；
[0100] 其中，所述進(jìn)行熱壓的工序具有：
[0101] 在600 °C~750 °C的溫度區(qū)域進(jìn)行第1冷卻的工序，和
[0102] 在150 °C~600 °C的溫度區(qū)域進(jìn)行第2冷卻的工序；
[0103] 在所述第1冷卻中，將平均冷卻速度設(shè)定為3°C/秒~200°C/秒而在600°C~750°C 的溫度區(qū)域使鐵素體開始析出；
[0104] 在所述第2冷卻中，將平均冷卻速度設(shè)定為10°C/秒~500°C/秒。
[0105] 發(fā)明的效果
[0106] 根據(jù)本發(fā)明，即使不進(jìn)行復(fù)雜的控制，也可以獲得較高的抗拉強(qiáng)度，而且可以獲得 優(yōu)良的延展性。
【附圖說明】
[0107] 圖1是表示實(shí)施方式的熱壓鋼板構(gòu)件的金屬組織照片的圖。
【具體實(shí)施方式】
[0108] 下面就本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說明。本發(fā)明的實(shí)施方式涉及一種抗拉強(qiáng)度為 980MPa以上的熱壓鋼板構(gòu)件。
[0109] 首先，就本發(fā)明的實(shí)施方式的熱壓鋼板構(gòu)件（以下有時稱之為"鋼板構(gòu)件"）以及在 其制造中使用的熱壓用鋼板的化學(xué)組成進(jìn)行說明。在以下的說明中，鋼板構(gòu)件或者熱壓用 鋼板中包含的各元素含量的單位"％"只要沒有特別說明，就意味著"質(zhì)量％"。
[0110] 本實(shí)施方式的鋼板構(gòu)件以及在其制造中使用的熱壓用鋼板的化學(xué)組成以質(zhì)量％ 計(jì)，用C:0· 10% ~0.24%、Si :0.001 %~2.0%、Mn: 1.2%~2.3%、sol. Al :0.001 %~ 1 ·0%、Ti :0.060% ~0.20%、P :0.05% 以下、S: 0.01 % 以下、N: 0.01 % 以下、Nb: 0% ~ 0.20%、V:0% ~0.20%、Cr:0% ~1 ·0%、M〇:0% ~0· 15%、Cu:0% ~1 ·0%、Ni:0% ~ 1.0%、Ca:0%~0.01%、Mg:0%~0.01%、REM:0%~0.01%、Zr :0%~0.01%、B:0%~ 0.005%、Bi:0%~0.01%、剩余部分:Fe和雜質(zhì)來表示。作為雜質(zhì)，可以例示出在礦石和廢 料等原材料中含有的雜質(zhì)、在制造工序中含有的雜質(zhì)。
[0111] (C:0.10% ~0.24%)
[0112] C是提高熱壓用鋼板的淬透性、而且是主要決定鋼板構(gòu)件的強(qiáng)度的非常重要的元 素。當(dāng)鋼板構(gòu)件的C含量低于0.10 %時，難以確保980MPa以上的抗拉強(qiáng)度。因此，C含量設(shè)定 為0.10%以上。當(dāng)熱壓用鋼板的C含量超過0.24%時，鋼板構(gòu)件的鋼組織成為馬氏體單相， 從而延展性的劣化明顯。因此，C含量設(shè)定為0.24%以下。從焊接性的角度考慮，鋼板構(gòu)件的 C含量優(yōu)選為0.21 %以下，更優(yōu)選為0.18 %以下。
[0113] (Si:0.001% ~2.0%)
[0114] Si是對于提高鋼板構(gòu)件的強(qiáng)度和延展性有效的元素。當(dāng)Si含量低于0.001%時，難 以獲得上述的作用。因此，Si含量設(shè)定為0.001 %以上。當(dāng)Si含量超過2.0%時，由上述作用 產(chǎn)生的效果達(dá)到飽和，從而在經(jīng)濟(jì)上是不利的，而且鍍層潤濕性的降低變得明顯，鍍覆不上 的現(xiàn)象經(jīng)常發(fā)生。因此，Si含量設(shè)定為2.0 %以下。從進(jìn)一步提高延展性的角度考慮，Si含量 優(yōu)選為0.05%以上。從提高焊接性的角度考慮，Si含量優(yōu)選為0.2%以上。從熱壓時將用于 成為奧氏體單相的溫度設(shè)定為較低的溫度的角度考慮，Si含量優(yōu)選為0.6%以下。如果該溫 度為較低的溫度，則可以得到縮短加熱時間、提高生產(chǎn)率、降低制造成本以及抑制加熱爐的 損傷等效果。
[0115] (Μη:1·2% ~2.3%)
[0116] Mn是對熱壓用鋼板的淬透性的提高以及鋼板構(gòu)件的強(qiáng)度的確保非常有效的元素。 當(dāng)Mn含量低于1.2%時，難以獲得上述的作用。因此，Mn含量設(shè)定為1.2%以上。當(dāng)Mn含量超 過2.3%時，鋼板構(gòu)件的鋼組織成為馬氏體單相，從而延展性的劣化明顯。因此，Mn含量設(shè)定 為2.3%以下。從熱壓時將用于成為奧氏體單相的溫度設(shè)定為較低的溫度(例如為860°C以 下）的角度考慮，Mn含量優(yōu)選為1.4%以上。從抑制鋼板構(gòu)件的鋼組織成為明顯的帶狀而獲 得良好的彎曲性的角度考慮，Mn含量優(yōu)選為2.2%以下，更優(yōu)選為2.1%以下。
[0117] (sol.Al(酸溶性Al) :0.001 %~1.0%)
[0118] Al是具有對鋼脫氧而使鋼材健全化的作用的元素。Al還具有提高Ti等碳氮化物形 成元素的利用率的作用。當(dāng)sol.Al含量低于0.001%時，難以獲得上述的作用。因此，sol.Al 含量設(shè)定為0.001%以上。為了更切實(shí)地獲得上述的作用，sol.Al含量優(yōu)選為0.015%以上。 當(dāng)sol .Al含量超過1.0%時，焊接性的降低變得明顯，而且氧化物系夾雜物增加，從而表面 性狀的劣化變得明顯。因此，sol.Al含量設(shè)定為1.0%以下。為了獲得更良好的表面性狀， sol .Al含量優(yōu)選為0.080%以下。
[0119] (Ti:0.060% ~0.20%)
[0120] Ti是促進(jìn)熱壓時的鐵素體相變的元素。通過促進(jìn)鐵素體相變，鋼板構(gòu)件的延展性 得以顯著提高。另外，Ti以碳化物、氮化物或者碳氮化物的形式微細(xì)地析出，從而使鋼板構(gòu) 件的鋼組織微細(xì)化。當(dāng)Ti含量低于0.060 %時，不能充分地促進(jìn)鐵素體相變而容易使鋼板構(gòu) 件的鋼組織成為馬氏體單相，從而不能得到充分的延展性。因此，Ti含量設(shè)定為0.060%以 上。從進(jìn)一步提高延展性的角度考慮，Ti含量優(yōu)選為0.075%以上。當(dāng)Ti含量超過0.20%時， 為了得到熱壓用鋼板，在其鑄造時以及熱乳時形成粗大的碳氮化物，從而韌性的劣化變得 明顯。因此，Ti含量設(shè)定為0.20 %以下。從確保優(yōu)良的韌性的角度考慮，Ti含量優(yōu)選為 0.18%以下，更優(yōu)選為0.15%以下。
[0121] (Ρ:0·05% 以下）
[0122] P不是必須元素，例如作為雜質(zhì)在鋼中含有。從焊接性的角度考慮，P含量越低越 好。特別在P含量超過0.05%時，焊接性的降低明顯。因此，P含量設(shè)定為0.05%以下。為了確 保更良好的焊接性，P含量優(yōu)選為0.018%以下。另一方面，P具有通過固溶強(qiáng)化而使鋼的強(qiáng) 度得以提高的作用。為了獲得該作用，也可以含有0.003%以上的Ρ。
[0123] (S:0.01% 以下）
[0124] S不是必須元素，例如作為雜質(zhì)在鋼中含有。從焊接性的角度考慮，S含量越低越 好。特別在S含量超過0.01%時，焊接性的降低明顯。因此，S含量設(shè)定為0.01%以下。為了確 保更良好的焊接性，S含量優(yōu)選為0.003 %以下，更優(yōu)選為0.0015 %以下。
[0125] (Ν:0·01% 以下）
[0126] N不是必須元素，例如作為雜質(zhì)在鋼中含有。從焊接性的角度考慮，N含量越低越 好。特別在N含量超過0.01%時，焊接性的降低明顯。因此，N含量設(shè)定為0.01%以下。為了確 保更良好的焊接性，N含量優(yōu)選為0.006 %以下。
[0127] 恥、￥、0、]?〇、〇1、附丄3、]\^、1^]\1、2匕8以及祀不是必須元素，是鋼板構(gòu)件以及熱壓 用鋼板也能夠以規(guī)定量為限度而適當(dāng)含有的任選元素。
[0128] (Nb:0%~0.20%、V:0%~0.20%、Cr:0%~1.0%、Mo :0%~0.15%、Cu:0%~ 1.0%、Ni:0% ~1.0%)
[0129] 他、￥、0、1〇、〇1以及附對于提高熱壓用鋼板的淬透性、確保使鋼板構(gòu)件的強(qiáng)度穩(wěn) 定都是有效的元素。因此，也可以含有選自這些元素中的1種或2種以上。但是，對于Nb和V， 如果任一種的含量超過0.20%，則不僅用于得到熱壓用鋼板的熱乳和冷乳變得困難，而且 鋼板構(gòu)件的鋼組織成為馬氏體單相，從而延展性的劣化明顯。因此，Nb含量和V含量均設(shè)定 為0.20%以下。對于Cr，如果其含量超過1.0%，則確保穩(wěn)定的強(qiáng)度變得困難。因此，Cr含量 設(shè)定為1.0%以下。對于Mo,如果其含量超過0.15%，則鋼板構(gòu)件的鋼組織成為馬氏體單相， 從而延展性的劣化明顯。因此，Mo含量設(shè)定為0.15%以下。對于Cu和Ni，如果任一種的含量 為1.0%，則由上述作用產(chǎn)生的效果達(dá)到飽和，從而在經(jīng)濟(jì)上是不利的，而且用于得到熱壓 用鋼板的熱乳和冷乳變得困難。因此，Cu含量和Ni含量均設(shè)定為1.0%以下。為了確保使鋼 板構(gòu)件的強(qiáng)度穩(wěn)定，Nb含量和V含量均優(yōu)選為0.003 %以上，Cr含量、Mo含量、Cu含量以及Ni 含量均優(yōu)選為〇 · 005 %以上。也就是說，"Nb: 0 · 003 %~0 · 20 %"、"V: 0 · 003 %~0 · 20 %"、 "Cr:0.005%~1.0%"、"Mo:0.005%~0.15%"、"Cu :0.005%~1.0%"W&"Ni:0.005%~ 1.0%"之中的至少一個優(yōu)選得到滿足。
[0130] (Ca:0% ~0.01%、Mg:0%~0.01%、REM:0%~0.01%、Zr:0%~0.01%)
[0131] Ca、Mg、REM以及Zr都有助于夾雜物的控制，特別有助于夾雜物的微細(xì)分散化，是具 有提高韌性的作用的元素。因此，也可以含有選自這些元素中的1種或2種以上。但是，如果 任一種的含量超過0.01 %，則表面性狀的劣化往往變得顯著。因此，Ca含量、Mg含量、REM含 量以及Zr含量均設(shè)定為O. OI %以下。為了提高韌性，Ca含量、Mg含量、REM含量以及Zr含量均 優(yōu)選為〇 · 0003 % 以上。也就是說，"Ca: O · 0003 % ~O · 01 %"、"Mg: O · 0003 % ~O · 01 %"、"REM: 0.0003%~0.01 %"以及"Zr:0.0003%~0.01 %"之中的至少一個優(yōu)選得到滿足。
[0132] REM(稀土類金屬)是指Sc、Y以及鑭系元素合計(jì)17種元素，"REM含量"意味著這17種 元素的合計(jì)含量。鑭系元素在工業(yè)上例如以混合稀土(misch metal)的形式添加。
[0133] (B:0% ~0.005%)
[0134] B是具有提高鋼板韌性的作用的元素。因此，也可以含有B。但是，如果B含量超過 0.005%，則鋼板構(gòu)件的鋼組織成為馬氏體單相，從而延展性的劣化明顯。另外，熱加工性劣 化，從而往往使用于得到熱壓用鋼板的熱乳變得困難。因此，B含量設(shè)定為0.005%以下。為 了提高韌性，B含量優(yōu)選為0.0003 %以上。也就是說，B含量優(yōu)選為0.0003 %~0.005 %。
[0135] (Bi:0% ~0.01%)
[0136] Bi為具有使鋼組織均勻、且提高延展性的作用的元素。因此，也可以含有Bi。但是， 如果Bi含量超過0.01%，則熱加工性劣化，從而使用于得到熱壓用鋼板的熱乳變得困難。因 此，Bi含量設(shè)定為0.01 %以下。為了提高延展性，Bi含量優(yōu)選為0.0003 %以上。也就是說，Bi 含量優(yōu)選為〇 · 0003 %~0 · 01 %。
[0137] 接著，就本實(shí)施方式的鋼板構(gòu)件的鋼組織以及該鋼板構(gòu)件中的析出物進(jìn)行說明。 該鋼板構(gòu)件以面積％計(jì)，具有鐵素體：10%~70%、馬氏體:30%~90%、鐵素體和馬氏體的 合計(jì)面積率:90%~100%的鋼組織。另外，鋼中的全部Ti中的90%以上析出。此外，與鋼組 織有關(guān)的數(shù)值例如是鋼板構(gòu)件的整個厚度方向的平均值，但可以用距鋼板構(gòu)件表面的深度 為鋼板構(gòu)件的厚度的1/4這一地點(diǎn)（以下有時將該地點(diǎn)稱為"1/4深度位置"）的與鋼組織有 關(guān)的數(shù)值來代表。例如，如果鋼板構(gòu)件的厚度為2.0mm，則可以用距表面的深度為0.50mm這 一地點(diǎn)的數(shù)值來代表。這是因?yàn)?/4深度位置的鋼組織表示鋼板構(gòu)件在厚度方向上的平均 的鋼組織。
[0138] (鐵素體的面積率:1〇%~70%)
[0139] 析出為網(wǎng)絡(luò)狀的鐵素體有助于提高鋼板構(gòu)件的延展性。當(dāng)鐵素體的面積率低于 10%時，鐵素體難以構(gòu)成網(wǎng)絡(luò)，從而不能得到充分的延展性。因此，鐵素體的面積率設(shè)定為 10%以上。當(dāng)鐵素體的面積率超過70%時，必然使馬氏體的面積率低于30%，從而鋼板構(gòu)件 難以確保980MPa以上的抗拉強(qiáng)度。因此，鐵素體的面積率設(shè)定為70%以下。
[0140] (馬氏體的面積率:3〇%~9〇%)
[0141] 馬氏體對于鋼板構(gòu)件的高強(qiáng)度化是重要的。當(dāng)馬氏體的面積率低于30%時，鋼板 構(gòu)件難以確保980MPa以上的抗拉強(qiáng)度。因此，馬氏體的面積率設(shè)定為30%以上。當(dāng)馬氏體的 面積率超過90%時，必然使鐵素體的面積率低于10%，從而不能得到充分的延展性。因此， 馬氏體的面積率設(shè)定為90%以下。
[0142] (鐵素體和馬氏體的合計(jì)面積率:90%~100% )
[0143] 本實(shí)施方式的熱壓鋼板構(gòu)件的鋼組織優(yōu)選由鐵素體和馬氏體構(gòu)成，即鐵素體和馬 氏體的合計(jì)面積率優(yōu)選為1〇〇%。但是，作為鐵素體和馬氏體以外的相或者組織，有時也根 據(jù)制造條件的不同，含有選自貝氏體、殘余奧氏體、滲碳體以及珠光體之中的1種或2種以 上。在此情況下，如果鐵素體和馬氏體以外的相或者組織的面積率超過10%，則在這些相或 者組織的影響下，有時不能得到目標(biāo)的特性。因此，鐵素體和馬氏體以外的相或者組織的面 積率設(shè)定為IO %以下。也就是說，鐵素體和馬氏體的合計(jì)面積率設(shè)定為90 %以上。
[0144] 作為以上的鋼組織中的各相的面積率的測定方法，可以采用本領(lǐng)域技術(shù)人員周知 的方法。這些面積率例如以在垂直于乳制方向的斷面測得的值和在垂直于板寬度方向（與 乳制方向垂直的方向）的斷面測得的值的平均值的形式求出。也就是說，例如以在2斷面測 得的面積率的平均值的形式求出。
[0145] (析出的Ti的比例:90%以上）
[0146] Ti的析出物有助于確保鋼板構(gòu)件的穩(wěn)定的抗拉強(qiáng)度。如上所述，雖然鋼板構(gòu)件含 有0.060 %~0.20 %的Ti，但如果其中析出的Ti的比例低于90 %，則難以得到上述作用。因 此，鋼板構(gòu)件在鋼中的全部Ti中析出的Ti的比例設(shè)定為90 %以上。Ti的析出物例如以碳化 物、氮化物或者碳氮化物的形式而在鋼板構(gòu)件中含有。通過對鋼板構(gòu)件的由電解萃取得到 的殘?jiān)M(jìn)行電感親合等離子體(ICP: inductively coupled plasma)分析，便可以確定在該 鋼板構(gòu)件中析出的T i M。
[0147] 這樣的鋼板構(gòu)件可以通過在規(guī)定的條件下對規(guī)定的熱壓用鋼板進(jìn)行處理來制造。
[0148] 在此，就本實(shí)施方式的鋼板構(gòu)件的制造中使用的熱壓用鋼板進(jìn)行說明。在該熱壓 用鋼板中，鋼中的全部Ti中的70 %以上析出。
[0149] 熱壓用鋼板的鋼組織并沒有特別的限定。這是因?yàn)槿绾笏觯瑹釅簳r將熱壓用鋼 板加熱至Ac3點(diǎn)以上的溫度。
[0150](析出的Ti的比例:70%以上）
[0151 ]在熱壓用鋼板所含有的全部Ti中，如果析出的Ti的比例低于70 %，則熱壓時難以 產(chǎn)生鐵素體相變，從而難以得到具有所希望的鋼組織的鋼板構(gòu)件。因此，熱壓用鋼板在鋼中 的全部Ti中析出的Ti的比例設(shè)定為70%以上。
[0152] 接著，就本實(shí)施方式的鋼板構(gòu)件的制造方法、即對熱壓用鋼板進(jìn)行處理的方法進(jìn) 行說明。在該熱壓用鋼板的處理中，對該熱壓用鋼板在Ac 3點(diǎn)~Ac3點(diǎn)+KKTC的溫度區(qū)域加熱 1分鐘~10分鐘，在該加熱后進(jìn)行熱壓。在該熱壓中，在600°C~750°C的溫度區(qū)域進(jìn)行第1冷 卻，在150°C~600°C的溫度區(qū)域進(jìn)行第2冷卻。在第1冷卻中，將平均冷卻速度設(shè)定為3°C/秒 ~200°C/秒而在600°C~750°C的溫度區(qū)域使鐵素體開始析出。在第2冷卻中，將平均冷卻速 度設(shè)定為10 °C /秒~500°C /秒。
[0153] (熱壓用鋼板的加熱溫度:Ac3點(diǎn)~Ac3點(diǎn)+100 °C的溫度區(qū)域）
[0154] 供給熱壓的鋼板即熱壓用鋼板的加熱在Ac3點(diǎn)~Ac3點(diǎn)+100°C的溫度區(qū)域進(jìn)行。Ac 3 點(diǎn)為由下述實(shí)驗(yàn)式(i)規(guī)定的成為奧氏體單相的溫度(單位:°C)。
[0155] Ac3 = 910-203 X (C°'5)-15.2 XNi+44.7 X Si+104 X V+31.5 XM〇-30 XMn
[0156] -II XCr-20XCu+700XP+400XAl+50XTi (i)
[0157] 在此，上述式中的元素符號表示鋼板的化學(xué)組成中的各元素的含量（單位：質(zhì) 量％ ) O
[0158] 當(dāng)加熱溫度低于Ac3點(diǎn)時，鋼板構(gòu)件的鋼組織容易變得不均勻，往往使鋼板構(gòu)件的 抗拉強(qiáng)度不穩(wěn)定，從而使延展性劣化。因此，加熱溫度設(shè)定為Ac 3點(diǎn)以上。如果加熱溫度超過 Ac3點(diǎn)+100°C，則奧氏體晶界的穩(wěn)定性過剩地升高，從而難以促進(jìn)鐵素體相變。其結(jié)果是，鋼 板構(gòu)件的鋼組織成為馬氏體單相，從而延展性的劣化明顯。再者，當(dāng)Ti含量低于0.08%時， Ti的析出物變得容易溶解。因此，加熱溫度設(shè)定為Ac3點(diǎn)+100 °C以下。此外，從抑制加熱爐的 損傷以及提高生產(chǎn)率的角度考慮，加熱溫度優(yōu)選為860°C以下。通過適當(dāng)?shù)卣{(diào)整熱壓用鋼板 的組成，便可以在860°C以下的溫度下成為奧氏體單相。
[0159] (熱壓用鋼板的加熱時間：1分鐘~10分鐘）
[0160] 當(dāng)加熱時間低于1分鐘時，奧氏體的單相組織容易變得不均勻，從而難以確保穩(wěn)定 的強(qiáng)度。因此，加熱時間設(shè)定為1分鐘以上。如果加熱時間超過10分鐘，則在其后的冷卻時難 以發(fā)生鐵素體相變，從而鋼板構(gòu)件的鋼組織往往成為馬氏體單相而使延展性的劣化變得明 顯。另外，生產(chǎn)率的降低變得明顯。因此，加熱時間設(shè)定為10分鐘以下。
[0161] 在此，所謂加熱時間，是從鋼板的溫度到達(dá)Ac3點(diǎn)時至加熱結(jié)束時的時間。所謂加 熱結(jié)束時，具體地說，是在爐加熱的情況下鋼板從加熱爐取出時，在通電加熱或者感應(yīng)加熱 的情況下使通電等結(jié)束時。
[0162] 直至Ac3點(diǎn)~Ac3點(diǎn)+100 °C的溫度區(qū)域的加熱中的平均加熱速度優(yōu)選設(shè)定為0.2°C/ 秒~100°C/秒。通過將平均加熱速度設(shè)定為0.2°C/秒以上，可以確保更高的生產(chǎn)率。另外， 通過將上述平均加熱速度設(shè)定為l〇〇°C/秒以下，在使用通常的爐進(jìn)行加熱的情況下，加熱 溫度的控制變得容易。可是，在進(jìn)行高頻加熱或者通電加熱的情況下，平均加熱速度即使超 過100°C/秒，也容易控制加熱溫度，因而平均加熱速度也可以超過100°C/秒。700 °C~Ac3點(diǎn) 的溫度區(qū)域中的平均加熱速度優(yōu)選為1°C/秒~10°C/秒。當(dāng)該溫度區(qū)域中的平均加熱速度 在該范圍內(nèi)時，可以使鋼板構(gòu)件的鋼組織更加均勻而進(jìn)一步提高延展性。
[0163] (鐵素體析出開始溫度:600 °C~750 °C)
[0164] 熱壓中的鐵素體的析出開始溫度對鐵素體的性質(zhì)產(chǎn)生影響。如果鐵素體在超過 750°C下開始析出，則鐵素體粗大化，從而使韌性劣化。如果鐵素體在低于600°C下開始析 出，則鐵素體中的位錯密度升高，從而使延展性劣化。因此，第1冷卻在600°C~750°C的溫度 區(qū)域使鐵素體開始析出。
[0165] (第1冷卻中的平均冷卻速度:3 °C /秒~200 °C /秒）
[0166] 使鐵素體開始析出的溫度即鐵素體的析出開始溫度可以通過調(diào)整熱壓中的平均 冷卻速度而進(jìn)行控制。例如，優(yōu)選在通過熱膨脹曲線的解析而求出的條件下進(jìn)行第1冷卻。 但是，鐵素體的析出開始溫度即使處在600°C~750°C的范圍內(nèi)，如果第1冷卻中的平均冷卻 速度低于:TC/秒，則鐵素體相變也過度地進(jìn)行，往往難以將鋼板構(gòu)件中的馬氏體的面積率 設(shè)定為30%以上，從而不能得到980MPa以上的抗拉強(qiáng)度。另外，僅通過空冷或者強(qiáng)制空冷， 難以將平均冷卻速度控制為低于:TC/秒。因此，第1冷卻中的平均冷卻速度設(shè)定為：TC/秒以 上。該平均冷卻速度優(yōu)選為6°C/秒以上。另外，鐵素體的析出開始溫度即使處在600°C~750 °C的范圍內(nèi)，當(dāng)?shù)?冷卻中的平均冷卻速度超過200°C/秒時，有時也難以將鋼板構(gòu)件中的鐵 素體的面積率設(shè)定為10%以上，從而不能得到良好的延展性。因此，第1冷卻中的平均冷卻 速度設(shè)定為200°C/秒以下。該平均冷卻速度優(yōu)選為60°C/秒以下。
[0167] 在使用具有上述的化學(xué)組成、且析出的Ti的比例為鋼中的全部Ti的70%以上的熱 壓用鋼板的情況下，如果600°C~750°C的溫度區(qū)域中的平均冷卻速度為3°C/秒~200°C/ 秒，則鐵素體在600°C~750°C的溫度區(qū)域開始析出。
[0168] (第2冷卻中的平均冷卻速度:10 °C /秒~500 °C /秒）
[0169] 在150°C~600°C的溫度區(qū)域的冷卻中，重要的是難以產(chǎn)生擴(kuò)散型相變。當(dāng)該溫度 區(qū)域中的平均冷卻速度低于l〇°C/秒時，容易產(chǎn)生作為擴(kuò)散型相變的貝氏體相變，難以將鋼 板構(gòu)件中的馬氏體的面積率設(shè)定為30%以上，從而難以確保980MPa以上的抗拉強(qiáng)度。因此， 第2冷卻中的平均冷卻速度設(shè)定為10 °C /秒以上。從更切實(shí)地確保較高的馬氏體面積率的角 度考慮，該平均冷卻速度優(yōu)選為15°C/秒以上。將第2冷卻中的平均冷卻速度設(shè)定為超過500 °C/秒對于通常的設(shè)備是困難的。因此，該溫度區(qū)域中的平均冷卻速度設(shè)定為500°C/秒以 下。從實(shí)現(xiàn)更穩(wěn)定的冷卻的角度考慮，該平均冷卻速度優(yōu)選為200°C/秒以下。
[0170] 在這樣的第1冷卻和第2冷卻的期間，可以得到圖1所示的、微細(xì)的鐵素體呈網(wǎng)絡(luò)狀 分布的鋼組織。這樣的鋼組織對于延展性的提高是有效的。
[0171] 此外，第2冷卻在溫度到達(dá)600°C以后，因相變引起的發(fā)熱容易變得非常大。因此， 在采用與600 °C以上的溫度區(qū)域中的冷卻同樣的方法進(jìn)行低于600 °C的溫度區(qū)域中的冷卻 的情況下，往往不能確保充分的平均冷卻速度。于是，與直至600°C的第1冷卻相比，優(yōu)選更 強(qiáng)有力地進(jìn)行600 °C~150 °C的第2冷卻。例如，優(yōu)選采用以下的方法。
[0172] -般地說，熱壓中的冷卻可以采用如下的方法來進(jìn)行:預(yù)先使在被加熱的鋼板的 成形中使用的鋼制模具達(dá)到常溫或者幾十°C左右的溫度，然后使該鋼板與該模具接觸。因 此，平均冷卻速度例如可以通過與模具尺寸的變更相伴的熱容量的變化來進(jìn)行控制。即使 通過將模具的材料變更為異種金屬(例如Cu等），也可以控制平均冷卻速度。即使通過使用 水冷型模具，并使在該模具中流過的冷卻水的量發(fā)生變化，也可以控制平均冷卻速度。即使 通過預(yù)先在模具中形成多個溝槽，并在熱壓中向溝槽通水，也可以控制平均冷卻速度。即使 通過在熱壓的途中抬起熱壓機(jī)，并使水流過其間，也可以控制平均冷卻速度。即使通過調(diào)整 模具余隙，使模具與鋼板的接觸面積發(fā)生變化，也可以控制平均冷卻速度。
[0173] 作為提高600°C以下的溫度區(qū)域中的冷卻速度的方法，例如可以列舉出以下3種。
[0174] (a)在到達(dá)600°C之后，立即使鋼板向熱容量不同的模具或者室溫狀態(tài)的模具移 動。
[0175] (b)使用水冷模具，在到達(dá)600°C之后立即使模具中的流水量增加。
[0176] (c)在到達(dá)600°C之后，立即使水流過模具和鋼板之間。在該方法中，根據(jù)溫度的不 同而增加水量，由此也可以更加提高冷卻速度。
[0177] 本實(shí)施方式的熱壓中的成形的方式并沒有特別的限制。作為成形的方式，例如可 以列舉出彎曲加工、拉深成形、鼓凸成形、擴(kuò)孔成形以及凸緣成形。成形的方式可以根據(jù)目 標(biāo)的鋼板構(gòu)件的種類而進(jìn)行適當(dāng)?shù)倪x擇。作為鋼板構(gòu)件的代表例，可以列舉出汽車用增強(qiáng) 部件即門護(hù)欄(door guard bar)和保險杜加強(qiáng)件(bumper reinforcement)等。另外，只要 能夠在成形的同時或者在成形之后立即冷卻鋼板，熱成形就不限定于熱壓。例如，作為熱成 形，也可以進(jìn)行輥乳成形。
[0178] 通過對上述規(guī)定的熱壓用鋼板即C、Mn以及Ti的含量等適當(dāng)?shù)臒釅河娩摪鍖?shí)施這 樣的一連串的處理，便可以制造出本實(shí)施方式的鋼板構(gòu)件。也就是說，即使不進(jìn)行復(fù)雜的控 制，也可以獲得具有所希望的鋼組織、抗拉強(qiáng)度為980MPa、且具有優(yōu)良的強(qiáng)度和延展性的熱 壓鋼板構(gòu)件。
[0179] 例如，延展性可以采用拉伸試驗(yàn)的總拉伸率(EL)來進(jìn)行評價，在本實(shí)施方式中，拉 伸試驗(yàn)的總拉伸率優(yōu)選為10%以上。總拉伸率更優(yōu)選為14%以上。
[0180] 在熱壓以及冷卻后，也可以進(jìn)行噴丸處理。通過噴丸處理，可以除去氧化皮。噴丸 處理由于還具有在鋼板構(gòu)件的表面導(dǎo)入壓縮應(yīng)力這樣的效果，因而也能夠獲得抑制延遲斷 裂、提高疲勞強(qiáng)度這樣的效果。
[0181] 此外，在上述鋼板構(gòu)件的制造方法中，將熱壓用鋼板加熱至Ac3點(diǎn)~Ac3點(diǎn)+100°C的 溫度區(qū)域而產(chǎn)生奧氏體相變，然后進(jìn)行成形。因此，加熱前的室溫下的熱壓用鋼板的機(jī)械性 質(zhì)并不重要。因此，作為熱壓用鋼板，例如可以使用熱乳鋼板、冷乳鋼板、鍍覆鋼板等。作為 冷乳鋼板，例如可以列舉出全硬質(zhì)材料以及退火材料。作為鍍覆鋼板，例如可以列舉出鋁系 鍍覆鋼板以及鋅系鍍覆鋼板。這些制造方法并沒有特別的限定。
[0182] 本實(shí)施方式的鋼板構(gòu)件也可以經(jīng)過與預(yù)成形相伴的熱壓而進(jìn)行制造。例如，也可 以在滿足上述加熱、冷卻的各條件的范圍內(nèi)，采用規(guī)定形狀的模具對熱壓用鋼板實(shí)施壓力 加工而進(jìn)行預(yù)成形，將其投入至同一類型的模具中，施加擠壓壓力并進(jìn)行驟冷，從而制造出 熱壓鋼板構(gòu)件。在此情況下，也并不限定熱壓用鋼板的種類以及其鋼組織，但為了使預(yù)成形 變得容易，優(yōu)選盡可能使用軟質(zhì)且具有延展性的鋼板。例如，抗拉強(qiáng)度優(yōu)選為700MPa以下。 為了獲得軟質(zhì)鋼板，熱乳鋼板在熱乳后的卷取溫度優(yōu)選設(shè)定為450°C以上，為了減少氧化皮 損耗，優(yōu)選設(shè)定為700°C以下。對于冷乳鋼板，為了獲得軟質(zhì)鋼板，優(yōu)選實(shí)施退火，退火溫度 優(yōu)選設(shè)定為Ac 1A溫度~900°C。另外，退火后直至室溫的平均冷卻速度優(yōu)選為上部臨界冷 卻速度以下。
[0183] 此外，上述實(shí)施方式都只不過示出了實(shí)施本發(fā)明時的具體化的例子，不能由上述 的實(shí)施方式限定性地解釋本發(fā)明的技術(shù)范圍。也就是說，本發(fā)明不會脫離其技術(shù)思想、或其 主要特征而能夠以各種形式加以實(shí)施。
[0184] 實(shí)施例
[0185] 下面，對本發(fā)明人進(jìn)行的實(shí)驗(yàn)加以說明。在該實(shí)驗(yàn)中，首先，使用具有表1所示的化 學(xué)組成的23種鋼材，制作出表2所示的厚度為1.2_的30種試驗(yàn)材料。此外，各鋼材的剩余部 分為Fe以及雜質(zhì)。
[0186] 在各試驗(yàn)材料的制作中，對在實(shí)驗(yàn)室熔煉而成的板坯進(jìn)行熱乳和冷乳。在試驗(yàn)材 料No. 1的制作中，對通過冷乳而得到的冷乳鋼板進(jìn)行每單面的鍍層附著量為120g/m2的鍍 A1。在試驗(yàn)材料No. 2的制作中，對通過冷乳而得到的冷乳鋼板進(jìn)行每單面的鍍層附著量為 60g/m2的熱浸鍍鋅，然后進(jìn)行合金化處理。在合金化處理中，將熱浸鍍鋅膜中的Fe含量設(shè)定 為15質(zhì)量％。鍍Al和熱浸鍍鋅使用鍍覆模擬器來進(jìn)行，鍍覆模擬器中的退火溫度為820°C， 從820 °C至500 °C的平均冷卻速度為5 °C /秒。
[0187] 在制作出各試驗(yàn)材料之后，從各試驗(yàn)材料中切出厚度為1.2mm、寬度為I OOmm、長度 為200mm的鋼坯，并對其進(jìn)行在表2所示的條件下的熱處理(加熱和冷卻）。在該熱處理中，事 先將熱電偶貼附在鋼坯上，對第1冷卻中的平均冷卻速度以及第2冷卻中的平均冷卻速度進(jìn) 行了測定。另外，根據(jù)冷卻中的膨脹率的變化的解析結(jié)果求出了鐵素體的析出開始溫度。

[0190] 在熱處理后，對這些鋼坯分別進(jìn)行了拉伸試驗(yàn)以及鋼組織的觀察。在拉伸試驗(yàn)中， 進(jìn)行了抗拉強(qiáng)度(TS)以及總拉伸率(EL)的測定。在抗拉強(qiáng)度以及總拉伸率的測定中，使用 從各鋼坯采集的JIS 5號拉伸試驗(yàn)片。在鋼組織的觀察中，求出了鐵素體的面積率以及馬氏 體的面積率。這些面積率是對垂直于乳制方向的斷面以及垂直于板寬度方向（與乳制方向 垂直的方向）的斷面這2個斷面的電子顯微鏡觀察圖像進(jìn)行圖像解析而算出的值的平均值。 電子顯微鏡觀察的視場的面積設(shè)定為8mm 2。這些結(jié)果如表3所示。此外，雖然對拉伸試驗(yàn)以 及鋼組織的觀察的對象的鋼坯不進(jìn)行熱壓，但該鋼坯的機(jī)械性質(zhì)反映出成形時受到與本實(shí) 驗(yàn)的熱處理同樣的熱過程而制作的熱壓鋼板構(gòu)件的機(jī)械性質(zhì)。也就是說，不論伴隨著成形 的熱壓的有無，只要熱過程實(shí)質(zhì)上是相同的，其后的機(jī)械性質(zhì)也實(shí)質(zhì)上相同。
[0191]表3
[0193] 下劃線表示偏離本發(fā)明范圍
[0194] 如表 3 所示，試驗(yàn)材料 Ν〇·1、Ν〇·4、Ν〇·6、Ν〇·8、Ν〇·11、Ν〇·15、Ν〇·16、Ν〇·18、Ν〇·20、 No. 22、No. 24、No. 26、No. 27以及No. 29為本發(fā)明例，顯示出優(yōu)良的抗拉強(qiáng)度和延展性。
[0195] 另一方面，試驗(yàn)材料No. 2、No. 3以及No. 30由于制造條件在本發(fā)明范圍外，熱處理 后的鋼組織也在本發(fā)明范圍外，因而沒有得到充分的抗拉強(qiáng)度。試驗(yàn)材料No. 5、No. 14、 如.17、如.19、如.21、如.23以及如.28由于鋼材的化學(xué)組成在本發(fā)明范圍外，熱處理后的鋼 組織也在本發(fā)明范圍外，因而沒有得到充分的延展性。試驗(yàn)材料No.7由于鋼材的化學(xué)組成 在本發(fā)明范圍外，因而沒有得到充分的延展性。試驗(yàn)材料No.9、No. 10以及No. 12由于制造條 件在本發(fā)明范圍外，熱處理后的鋼組織也在本發(fā)明范圍外，因而沒有得到充分的延展性。試 驗(yàn)材料No.25由于鋼材的化學(xué)組成在本發(fā)明范圍外，熱處理后的鋼組織也在本發(fā)明范圍外， 因而沒有得到充分的抗拉強(qiáng)度。
[0196] 產(chǎn)業(yè)上的可利用性
[0197] 本發(fā)明例如可以在重視優(yōu)良的抗拉強(qiáng)度和延展性的汽車的車身結(jié)構(gòu)部件等制造 產(chǎn)業(yè)以及使用行業(yè)中加以利用。本發(fā)明也可以利用于其它機(jī)械結(jié)構(gòu)部件的制造產(chǎn)業(yè)以及使 用行業(yè)等。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述熱壓鋼板構(gòu)件以質(zhì)量％計(jì)，具有以下所示的化 學(xué)組成： C:0.10% ~0.24%、 Si:0.001% ~2.0%、 Μη:1·2% ~2.3%、 sol.Al:0.001% ~1.0%、 Ti:0.060% ~0.20%、 P:0.05% 以下、 S:0.01% 以下、 Ν:0·01% 以下、 Nb:0% ~0.20%、 V:0% ~0.20%、 Cr:0% ~1.0%、 Mo:0% ~0.15%、 Cu:0% ~1.0%、 Ni:0% ~1.0%、 Ca:0% ~0.01%、 Mg:0% ~0.01%、 REM:0% ~0.01%、 Zr:0% ~0.01%、 B:0% ~0.005%、 Bi:0% ~0.01%、以及 剩余部分:Fe和雜質(zhì)； 而且以面積％計(jì)，具有鐵素體：10%~70%、馬氏體:30%~90%、鐵素體和馬氏體的合 計(jì)面積率:90 %~100 %的鋼組織； 鋼中的全部Ti中的90%以上析出； 抗拉強(qiáng)度為980MPa以上。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)，含有 選自 Nb:0.003% ~0.20%、 V:0.003% ~0.20%、 Cr:0.005% ~1.0%、 Μο:0·005% ~0.15%、 Cu:0.005% ~1.0%、以及 Ni :0.005%~1.0%之中的1種或2種以上。3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)，含 有選自 Ca:0.0003% ~0.01%、 Mg:0.0003% ~0.01%、 1?]\1:0.0003%~0.01%、以及 Zr :0.0003%~0.01 %之中的1種或2種以上。4. 根據(jù)權(quán)利要求1~3中任一項(xiàng)所述的熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì) 量％計(jì)，含有Β:0·0003% ~0.005%。5. 根據(jù)權(quán)利要求1~4中任一項(xiàng)所述的熱壓鋼板構(gòu)件，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì) 量％計(jì)，含有 Bi :0.0003% ~0.01 %。6. -種熱壓用鋼板，其特征在于，所述熱壓用鋼板以質(zhì)量％計(jì)，具有以下所示的化學(xué)組 成： C:0.10% ~0.24%、 Si:0.001% ~2.0%、 Μη:1·2% ~2.3%、 sol.Al:0.001% ~1.0%、 Ti:0.060% ~0.20%、 P:0.05% 以下、 S:0.01% 以下、 Ν:0·01% 以下、 Nb:0% ~0.20%、 V:0% ~0.20%、 Cr:0% ~1.0%、 Mo:0% ~0.15%、 Cu:0% ~1.0%、 Ni:0% ~1.0%、 Ca:0% ~0.01%、 Mg:0% ~0.01%、 REM:0% ~0.01%、 Zr:0% ~0.01%、 B:0% ~0.005%、 Bi:0% ~0.01%、以及 剩余部分:Fe和雜質(zhì)； 鋼中的全部Ti中的70%以上析出。7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的熱壓用鋼板，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)，含有選 白 Nb:0.003% ~0.20%、 V:0.003% ~0.20%、 Cr:0.005% ~1.0%、 Μο:0·005% ~0.15%、 Cu:0.005% ~1.0%、以及 Ni :0.005%~1.0%之中的1種或2種以上。8. 根據(jù)權(quán)利要求6或7所述的熱壓用鋼板，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)，含有 選自 Ca:0.0003% ~0.01%、 Mg:0.0003% ~0.01%、 1?]\1:0.0003%~0.01%、以及 Zr :0.0003%~0.01 %之中的1種或2種以上。9. 根據(jù)權(quán)利要求6~8中任一項(xiàng)所述的熱壓用鋼板，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì) 量％計(jì)，含有Β:0·0003% ~0.005%。10. 根據(jù)權(quán)利要求6~9中任一項(xiàng)所述的熱壓用鋼板，其特征在于，所述化學(xué)組成以質(zhì) 量％計(jì)，含有 Bi :0.0003% ~0.01 %。11. 一種熱壓鋼板構(gòu)件的制造方法，其特征在于，所述制造方法具有以下工序： 在Ac3點(diǎn)~Ac3點(diǎn)+100 °C的溫度區(qū)域?qū)?quán)利要求6~10中任一項(xiàng)所述的熱壓用鋼板加熱1 分鐘~10分鐘的工序，和 在所述加熱后進(jìn)行熱壓的工序； 其中，所述進(jìn)行熱壓的工序具有： 在600 °C~750 °C的溫度區(qū)域進(jìn)行第1冷卻的工序，和 在150 °C~600 °C的溫度區(qū)域進(jìn)行第2冷卻的工序； 在所述第1冷卻中，將平均冷卻速度設(shè)定為3°C/秒~200°C/秒而在600°C~750°C的溫 度區(qū)域使鐵素體開始析出； 在所述第2冷卻中，將平均冷卻速度設(shè)定為10°C/秒~500°C/秒。
【文檔編號】B21D22/20GK105829562SQ201380081757
【公開日】2016年8月3日
【申請日】2013年12月20日
【發(fā)明人】林宏太郎, 西畑敏伸
【申請人】新日鐵住金株式會社