Ni基合金、燃?xì)廨啓C燃燒器用Ni 基合金、燃?xì)廨啓C燃燒器用構(gòu)件、襯墊構(gòu)件、過渡件構(gòu)件 ...的制作方法
【專利摘要】此Ni基合金的特征在于，含有以面積當(dāng)量直徑計為12μm至25μm的推定最大氮化物尺寸。前述推定最大氮化物尺寸以下列方式計算。觀察欲預(yù)測的視野(S0)，并相對于視野中尺寸最大的氮化物的面積(A)計算定義為D＝A1/2的面積當(dāng)量直徑(D)。以欲測定的視野數(shù)(n)重復(fù)所述計算，并獲得面積當(dāng)量直徑(D)的n個數(shù)據(jù)。所述面積當(dāng)量直徑(D)的數(shù)據(jù)按升序排列為從D1、D2到Dn，并獲得標(biāo)準(zhǔn)化變量(yj)。所獲得的值在X?Y軸坐標(biāo)上標(biāo)繪，其中X?軸用于面積當(dāng)量直徑(D)，且y?軸用于標(biāo)準(zhǔn)化變量(yj)，并獲得回歸直線(yj＝a×D+b(a和b為常數(shù)))。欲推定的截面積(S)設(shè)為100mm2，并獲得yj。所得的yj值代入回歸直線，以計算推定的最大氮化物尺寸。
【專利說明】
N i基合金、燃?xì)廨啓C燃燒器用N i基合金、燃?xì)廨啓C燃燒器用構(gòu) 件、襯墊構(gòu)件、過渡件構(gòu)件、襯墊和過渡件
技術(shù)領(lǐng)域
[0001 ]本發(fā)明涉及具有優(yōu)越高溫強度和高溫耐腐蝕性特性的Ni基合金，并涉及燃?xì)廨啓C 燃燒器用Ni基合金、燃?xì)廨啓C燃燒器用構(gòu)件、燃?xì)廨啓C燃燒器用襯墊構(gòu)件和過渡件構(gòu)件、和 燃?xì)廨啓C燃燒器用襯墊和過渡件，其各自由上述Ni基合金制成。
[0002] 本申請要求2013年8月6日在日本提交的日本專利申請?zhí)?013-163524的優(yōu)先權(quán)， 通過引用其全文將其并入本文。
【背景技術(shù)】
[0003] Ni基合金已廣泛用作在航空器、和燃?xì)廨啓C等中使用的構(gòu)件的材料，例如專利文 獻(xiàn)1至3所公開的。
[0004] 在燃?xì)廨啓C中，燃燒器設(shè)置在壓縮機的后方和更接近其外周的位置，其運轉(zhuǎn)而將 燃料注入壓縮機排出的空氣中，產(chǎn)生用于通過燃燒燃料而驅(qū)動輪機的高溫高壓氣體，并引 導(dǎo)燃料氣體進(jìn)入設(shè)置在輪機入口處的噴嘴(葉片），即燃?xì)廨啓C燃燒器在高溫環(huán)境中使用。
[0005] 特別地，燃燒器構(gòu)件和部件中的襯墊（內(nèi)筒）和過渡件(尾筒）暴露于高溫燃燒氣 體。此外，為了燃?xì)廨啓C的啟動、停止和輸出控制而非常頻繁地重復(fù)加熱和冷卻時，襯墊和 過渡件受到頻繁的加熱/冷卻循環(huán)。
[0006] 為考慮上述使用條件，期望燃?xì)廨啓C的燃燒器等用的Ni基合金具有例如高溫拉伸 強度、蠕變斷裂強度、低循環(huán)疲勞強度和熱疲勞強度等高溫強度，例如高溫耐氧化性或高溫 耐硫化性等優(yōu)越的高溫耐腐蝕性，和高冷加工性、切削性、焊接性、釬焊特性。類似地在航空 器等中適用上述使用環(huán)境，并因此要求上述特性。
[0007] 在此類Ni基合金中，為了確保上述特性，要求嚴(yán)格控制組合物組分和金屬結(jié)構(gòu)，并 且高度限制欲投入的原料。實施這些限制的原因在于，由于Ni基合金中氮化物和氧化物等 夾雜物的存在，上述特性可能降低。特別地，已知當(dāng)?shù)锎笮∽兊酶髸r會更明顯地影響 各種特性，并且已認(rèn)識到包含Ti作為金屬組分的主要組分的氮化物是有害的。具體地，氮化 物可成為燃?xì)廨啓C使用時由于蠕變和蠕變疲勞所致的龜裂發(fā)生的起點，并由此降低Ni基合 金構(gòu)件的壽命，并且由于切削時發(fā)生的切削工具的異常損耗和碎裂，也相當(dāng)降低工具的壽 命。
[0008] 鑒于此，例如專利文獻(xiàn)2公開，Ni基合金中存在的氮的量應(yīng)限制在0.01質(zhì)量％以 下。
[0009] 專利文獻(xiàn)3公開了碳化物和氮化物的最大粒徑應(yīng)限制至ΙΟμπι以下。該文獻(xiàn)指出如 果碳化物和氮化物的粒徑超過1〇μπι，則在室溫下工作時，可能從碳化物或氮化物和母相 (matrix phase)之間的界面處發(fā)生裂紋。
[0010] 此外，如專利文獻(xiàn)4和5所公開的，在鋼鐵工業(yè)領(lǐng)域中，已知一種用于評價如Fe- 36%Ni合金和Fe-42%Ni合金等Fe-Ni合金中的夾雜物的方法，該方法通過推定非金屬夾雜 物特別是氧化物的最大粒徑而進(jìn)行。
[0011]引用列表 [0012]專利文獻(xiàn)
[0013] [專利文獻(xiàn) 1]JP S61-034497 B
[0014] [專利文獻(xiàn)2]JP S61-139633 A
[0015] [專利文獻(xiàn)3]JP 2009-185352 A
[0016] [專利文獻(xiàn)4]JP 2005-265544 A
[0017] [專利文獻(xiàn)5]JP 2005-274401 A

【發(fā)明內(nèi)容】

[0018] 發(fā)明要解決的問題
[0019] 然而，專利文獻(xiàn)2公開了控制氮量的上限值，但氮量的控制不與氮化物的最大粒徑 相聯(lián)系，并因此可能有即使降低氮量也不能確保獲得具有足夠高疲勞強度的Ni基合金的問 題。
[0020] 此外，專利文獻(xiàn)3公開了氮化物的最大粒徑控制在ΙΟμπι以下，但本質(zhì)上要求Ni基合 金具有非常高的純度因子，因為Ni基合金用于航空器和發(fā)電用燃?xì)廨啓C的部件，并因此實 際上難以通過觀察所有部位而把握最大粒徑。在專利文獻(xiàn)3的實施例中測定了碳化物的粒 徑，并在這一點上也表明難以把握氮化物的最大粒徑。同樣，為了預(yù)測氮化物的最大粒徑， 在實際測定用的視野中氮化物的最大粒徑分布是重要的，但專利文獻(xiàn)3在這一點上沉默，沒 有公開氮化物的推定最大粒徑的任何預(yù)測。
[0021] 在專利文獻(xiàn)4和5中，測定對象為氧化物，其特別傾向于在沉積了大量相對大的非 金屬夾雜物的Fe-Ni合金中具有大的粒徑，并且非常難以推定氮化物的最大粒徑來提高Ni 基合金的疲勞強度，這要求我們進(jìn)行各種檢查。此外，在Ni基合金中，已通過真空熔解和再 熔解而降低氧量和氮量，并由此非金屬夾雜物的數(shù)量較少，且此類非金屬夾雜物的大小比 鋼材料中包含的更小。此外，由于Ni基合金包含各種相，發(fā)光圖案的分離和非金屬夾雜物的 觀察不能在類似于鋼鐵領(lǐng)域中所進(jìn)行的那樣實施。
[0022] 于是，即使僅僅實施鋼鐵領(lǐng)域中進(jìn)行的方法，也不能充分評價Ni基合金中包含的 氮化物和Ni基合金的疲勞強度之間的關(guān)系。
[0023]此外，由于上述Ni基合金包含大量稱為次要金屬(minor metal)的金屬來確保其 特性，因此難以穩(wěn)定地保護(hù)原料。因此，對于上述Ni基合金，期望促進(jìn)廢料的回收。然而，增 加廢料用量時，由于雜質(zhì)元素等的可能的污染，可能產(chǎn)生大量夾雜物。因此期望高精度評價 Ni基合金中的夾雜物的方法。
[0024]考慮到上述情況提出本發(fā)明。發(fā)明人基于Ni基合金中包含的氮化物的最大粒徑大 幅影響合金的疲勞強度等知識，并且基于由于事實上難以觀察對象材料的所有截面而進(jìn)行 的對預(yù)測用的截面積中的氮化物的推定最大尺寸和疲勞強度之間的關(guān)系的考查結(jié)果，完成 了本發(fā)明。
[0025]本發(fā)明的目標(biāo)是提供具有優(yōu)越的高溫強度特性和高溫耐腐蝕性的Ni基合金、燃?xì)?輪機燃燒器用Ni基合金、燃?xì)廨啓C燃燒器用構(gòu)件、燃?xì)廨啓C燃燒器用襯墊構(gòu)件和過渡件構(gòu) 件、和燃?xì)廨啓C燃燒器用襯墊和過渡件，其各自由上述Ni基合金制成。
[0026] 用于解決問題的方案
[0027] 為解決上文討論的問題，根據(jù)本發(fā)明的Ni基合金的組成包含20.0質(zhì)量％至26.0質(zhì) 量％的0,4.7質(zhì)量％至9.4質(zhì)量％的(：〇,5.0質(zhì)量％至16.0質(zhì)量％的1〇,0.5質(zhì)量％至4.0質(zhì) 量％的1，0.3質(zhì)量％至1.5質(zhì)量％的41，0.1質(zhì)量％至1.0質(zhì)量％的11，0.001質(zhì)量％至0.15質(zhì) 量％的(：，和5質(zhì)量％以下的Fe;和本發(fā)明的Ni基合金包含推定最大尺寸為12μπι至25μπι的面 積當(dāng)量直徑的氮化物，氮化物的推定最大尺寸通過以下方法確定:相對于Ni基合金觀察的 測定視野面積So中存在的氮化物中最大尺寸的氮化物的面積A、計算定義為D = A1/2的面積 當(dāng)量直徑D，對應(yīng)于測定視野數(shù)η重復(fù)進(jìn)行此操作η次、以獲得面積當(dāng)量直徑D的η個數(shù)據(jù)，將 面積當(dāng)量直徑D的數(shù)據(jù)按升序排列為D^Ds、. . .Dn，從而計算由下式定義的標(biāo)準(zhǔn)化變量yJ:
[0028] [式1]
[0029] yj = -ln[-ln{ j/(n+1)}]
[0030] 其中j表示面積當(dāng)量直徑D的數(shù)據(jù)的升序排列次序數(shù)，
[0031 ]在X-Y坐標(biāo)系的X軸和Y軸上分別標(biāo)繪面積當(dāng)量直徑D和標(biāo)準(zhǔn)化變量yj，以獲得回歸 直線yj = a X D+b (其中a和b為常數(shù)），從下式計算yj:
[0032][式2]
[0034] 其中預(yù)測(預(yù)測對象）的截面積S為100mm2,并將獲得的η的值代入回歸直線，以獲 得氮化物的推定最大尺寸。
[0035] 根據(jù)本發(fā)明的具有上述配置的Ni基合金，當(dāng)預(yù)測的截面積S為100mm2時，氮化物的 推定最大尺寸為25μπι以下的面積當(dāng)量直徑，并因而Ni基合金中沒有大尺寸氮化物存在，由 此能改善Ni基和技能的機械特性(疲勞特性）。此外，可防止加工時可能發(fā)生的工具的早期 劣化。
[0036] 為了將推定最大尺寸的面積當(dāng)量直徑控制為小于12μπι，有必要降低熔化過程時熔 融金屬中的Ti的滯留時間，以在凝固過程中賦予高凝固速度。由于Ti的投入時機的制約而 應(yīng)限定將要使用的原料、容許的溫度范圍可能變窄、和鑄造材料可能變小的情況，導(dǎo)致可能 大幅增加生產(chǎn)成本。為了避免這些問題，根據(jù)本發(fā)明，氮化物的推定最大尺寸以面積當(dāng)量直 徑計設(shè)為12μηι以上。
[0037] 氮化物的觀察優(yōu)選通過400至1，000倍的放大、以測定視野數(shù)η為30以上來進(jìn)行。氮 化物的面積測定優(yōu)選通過以圖像處理獲得亮度分布而確定亮度的閾值，將氮化物從母相、 碳化物等分離從而測定氮化物面積來進(jìn)行。在此測定中，可用色差(RGB)來代替亮度。
[0038] 氮化物包括結(jié)晶氮化物和析出氮化物，前者從熔融金屬的凝固過程時的液相產(chǎn) 生，而后者從一旦凝固的固相產(chǎn)生。結(jié)晶氮化物和析出氮化物彼此不同之處在于，析出氮化 物的尺寸可大幅變化，因為在熔融過程后的熱加工或熱處理過程時氮化物固溶在基質(zhì) (matrix)中及再析出，然而無論凝固后進(jìn)行的熱加工或熱處理過程如何，熔融過程時在凝 固階段獲得的結(jié)晶氮化物的尺寸基本保持。通常，與析出的氮化物相比，結(jié)晶氮化物尺寸易 于變大，因此結(jié)晶氮化物在疲勞強度等上有高度有害效果。根據(jù)本發(fā)明，結(jié)晶氮化物可作為 有最大尺寸的氮化物的目標(biāo)來計算面積當(dāng)量直徑D。
[0039] 此外，可提供具有優(yōu)越的高溫耐腐蝕性、例如蠕變特性和蠕變疲勞等優(yōu)越的高溫 強度特性、和優(yōu)越的加工性的高質(zhì)量Ni基合金，因為Ni基合金具有包含20.0質(zhì)量％至26.0 質(zhì)量％的〇,4.7質(zhì)量％至9.4質(zhì)量％的(：〇,5.0質(zhì)量％至16.0質(zhì)量％的1〇,0.5質(zhì)量％至4.0 質(zhì)量％的1，〇.3質(zhì)量％至1.5質(zhì)量％的六1，0.1質(zhì)量％至1.0質(zhì)量％的11，0.001質(zhì)量％至0.15 質(zhì)量％的(：的組成。同樣，5質(zhì)量％以下的Fe含量可防止高溫強度顯著降低。
[0040] 在根據(jù)本發(fā)明的Ni基合金中，廢料可用作Ni基合金的原料。
[0041] 通過使廢料可用，可穩(wěn)定確保充分的次要金屬的量作為原料。此外，取決于廢料的 形狀，可充分促進(jìn)熔融，并可降低熔融所需的能量。如果使用廢料，可防止機械特性、或切削 加工性等降低，因為氮化物可如上所述以高精度評價。
[0042] 本發(fā)明中的廢料包括為除原料以外的其它目的制備的材料、由材料制成的部件、 在生產(chǎn)部件的過程時產(chǎn)生的其他材料或部件，其具有如塊狀、切粉(chip)狀和粉末狀等各 種形狀。不同的廢料可適當(dāng)組合使用，并由此可使用包括與其目標(biāo)濃度不同的合金元素濃 度的廢料，或可使用包括通過例如焊接等而具有不同濃度的此類廢料的一體化廢料。
[0043] 此外，廢料的組成比優(yōu)選5質(zhì)量％以上，因為當(dāng)廢料的組成比變高時，廢料對生產(chǎn) 穩(wěn)定性、材料供給和價格的貢獻(xiàn)變得更大。當(dāng)組成比更高時，可降低熔融材料所需的能量， 并可縮短熔融時間，但廢料可能含有不期望的組分因子，并因此組成比優(yōu)選40質(zhì)量％至99 質(zhì)量％。
[0044] 此外，氮化鈦優(yōu)選用作氮化物。
[0045] 由于Ti是活性元素，其氮化物易于形成。即使氮化鈦的粒徑小，氮化鈦在截面圖中 也為多邊形從而大幅影響機械特性。因此，通過用上述方法以高精度評價Ni基合金中的氮 化鈦的最大尺寸，可確實地改善Ni基合金的機械特性。
[0046] 此外，用在燃?xì)廨啓C燃燒器中的根據(jù)本發(fā)明的燃?xì)廨啓C燃燒器用Ni基合金的特征 在于由上述Ni基合金組成。
[0047] 如上文所討論的，根據(jù)本發(fā)明的Ni基合金具有優(yōu)越的高溫耐腐蝕性、例如蠕變特 性和蠕變疲勞等優(yōu)越的高溫強度特性，和優(yōu)越的加工性，并特別適合作為燃?xì)廨啓C燃燒器 用材料。
[0048]根據(jù)本發(fā)明的燃?xì)廨啓C燃燒器用構(gòu)件的特征在于由上述燃?xì)廨啓C燃燒器用Ni基 合金制成。
[0049] 由于燃?xì)廨啓C燃燒器在高溫環(huán)境中使用，高溫機械特性和高溫耐腐蝕性可通過以 上述燃?xì)廨啓C燃燒器用Ni基合金構(gòu)成燃?xì)廨啓C燃燒器而提高。示例性燃?xì)廨啓C燃燒器用構(gòu) 件包括用于構(gòu)成燃?xì)廨啓C燃燒器部件的材料，例如板材和棒材、具有特定形狀的鑄造和鍛 造品、通過焊接這些材料或產(chǎn)品而形成的焊接部分、焊接棒等。
[0050] 根據(jù)本發(fā)明的燃?xì)廨啓C燃燒器用襯墊構(gòu)件的特征在于由上述燃?xì)廨啓C燃燒器用 Ni基合金制成。
[0051] 根據(jù)本發(fā)明的燃?xì)廨啓C燃燒器用過渡件構(gòu)件的特征在于由上述燃?xì)廨啓C燃燒器 用Ni基合金制成。
[0052]根據(jù)本發(fā)明的燃?xì)廨啓C燃燒器用襯墊的特征在于由上述燃?xì)廨啓C燃燒器用Ni基 合金制成。
[0053]根據(jù)本發(fā)明的燃?xì)廨啓C燃燒器用過渡件的特征在于由上述燃?xì)廨啓C燃燒器用Ni 基合金制成。
[0054]如上所述，由于燃?xì)廨啓C燃燒器的襯墊（內(nèi)筒)和過渡件(尾筒)特別用于高溫環(huán)境 中，襯墊構(gòu)件、過渡件構(gòu)件、襯墊、過渡件的壽命可通過使用上文記載的燃?xì)廨啓C燃燒器用 Ni基合金而延長。
[0055] 發(fā)明的效果
[0056]根據(jù)本發(fā)明，可提供具有優(yōu)越高溫強度特性和高溫耐腐蝕性的Ni基合金，和燃?xì)?輪機燃燒器用Ni基合金、燃?xì)廨啓C燃燒器用構(gòu)件、燃?xì)廨啓C燃燒器用襯墊構(gòu)件和過渡件構(gòu) 件、和燃?xì)廨啓C用襯墊和過渡件，其各自由上述Ni基合金制成。
【附圖說明】
[0057][圖1]圖1是示出在根據(jù)本發(fā)明的Ni基合金的實施方案中顯微鏡觀察的視野中選 擇具有最大尺寸的氮化物的過程的示意圖。
[0058][圖2]圖2是示出在根據(jù)本發(fā)明的Ni基合金的實施方案中在X-Y坐標(biāo)系上標(biāo)繪氮化 物的面積當(dāng)量直徑和標(biāo)準(zhǔn)化變量的結(jié)果的圖。
[0059 ][圖3 ]圖3是示出實施例中在X-Y坐標(biāo)系上標(biāo)繪氮化物的面積當(dāng)量直徑和標(biāo)準(zhǔn)化變 量的結(jié)果的圖。
【具體實施方式】
[0060]下文將記載根據(jù)本發(fā)明的Ni基合金的實施方案。根據(jù)本發(fā)明的Ni基合金的實施方 案用作燃?xì)廨啓C燃燒器用構(gòu)件、燃?xì)廨啓C燃燒器用襯墊構(gòu)件或過渡件構(gòu)件、燃?xì)廨啓C燃燒 器用襯墊或過渡件用的原料。
[0061 ] 根據(jù)本實施方案的Ni基合金的組成包含20.0質(zhì)量％至26.0%質(zhì)量的Cr，4.7質(zhì) 量％至9.4質(zhì)量％的(：〇,5.0質(zhì)量％至16.0質(zhì)量％的1〇,0.5質(zhì)量％至4.0質(zhì)量％的￥，0.3質(zhì) 量％至1.5質(zhì)量％的六1，0.1質(zhì)量％至1.0%的11，0.001質(zhì)量％至0.15質(zhì)量％的(：，5質(zhì)量％以 下的Fe，余量為Ni和不可避免的雜質(zhì)。
[0062]上述合金元素的含量范圍的理由將在下文記述。
[0063] Cr
[0064] Cr是具有通過形成優(yōu)異的保護(hù)膜而改善例如高溫耐氧化性或高溫耐硫化性等高 溫耐腐蝕性的效果的元素。
[0065] 如果Cr的含量小于20質(zhì)量％，則不能確保充分的高溫耐腐蝕性。相反，如果Cr的含 量大于26質(zhì)量％，則例如〇相和μ相等有害相可能析出，并因此可能不利地降低高溫耐腐蝕 性。為了預(yù)防此情況，Cr的含量設(shè)在20.0質(zhì)量％至26.0質(zhì)量％的范圍內(nèi)。
[0066] Co
[0067] Co是具有通過與基質(zhì)固溶強化而改善例如蠕變特性等高溫強度特性的效果的元 素。
[0068] 如果Co的含量小于4.7質(zhì)量％，則不能賦予充分的高溫強度特性。相反，如果Co的 含量大于9.4質(zhì)量％，熱加工性可能降低，并且燃燒器使用時的高溫延性可能降低。為了預(yù) 防此情況，Co的含量設(shè)在4.7質(zhì)量％至9.4質(zhì)量％的范圍內(nèi)。
[0069] M〇
[0070] Mo是具有通過與基質(zhì)固溶強化而改善例如高溫拉伸特性、蠕變特性和蠕變疲勞特 性等高溫強度特性的效果的元素。上述效果表現(xiàn)為特別是在W的存在下的聯(lián)合效果。
[0071] 如果Mo的含量小于5.0質(zhì)量％，則不能賦予充分的高溫延性和蠕變疲勞特性。相 反，如果Mo的含量大于16.0質(zhì)量％，熱加工性可能降低，并且例如μ相等有害相可能析出，其 可導(dǎo)致發(fā)展脆性。為了預(yù)防此情況，Mo的含量設(shè)在5.0質(zhì)量％至16.0質(zhì)量％的范圍內(nèi)。
[0072] ff
[0073] W是具有通過與基質(zhì)的固溶強化而改善例如高溫拉伸特性、蠕變特性和蠕變疲勞 特性等高溫強度特性的效果的元素。上述效果表現(xiàn)為在特別是在Mo的存在下的聯(lián)合效果。
[0074] 如果W的含量小于0.5質(zhì)量％，則不能賦予充分的高溫延性和蠕變疲勞特性。相反， 如果W的含量大于4.0質(zhì)量％，熱加工性可能降低，并且延性也可能降低，這是不優(yōu)選的。為 了預(yù)防此情況，W的含量設(shè)在0.5質(zhì)量％至4.0質(zhì)量％的范圍內(nèi)。
[0075] A1
[0076] A1是強化與基質(zhì)的固溶并在燃燒器使用時形成γ '相(Ni3Al)，并具有改善例如高 溫拉伸特性、蠕變特性和蠕變疲勞特性等高溫強度特性的效果的元素。在具有此類γ '相的 Ni基合金中，氮化物形成有害相。
[0077] 如果A1的含量小于0.3質(zhì)量％，與基質(zhì)的固溶效果和使用時的γ '相析出的程度可 能變得不充分，并因此不能確保所需的高溫強度。
[0078]相反，如果Α1的含量大于1.5質(zhì)量％，熱加工性可能降低，且冷加工性也可能降低， 這是不優(yōu)選的。為了預(yù)防此情況，Α1的含量設(shè)在0.3質(zhì)量％至1.5質(zhì)量％的范圍內(nèi)。
[0079] Ti
[0080] Ti是強化與基質(zhì)和γ '相的固溶，并具有改善例如高溫拉伸特性、蠕變特性和蠕變 疲勞特性等高溫強度特性的效果的元素。Ti也具有通過形成碳化物即主要是MC-型碳化物 而改善晶界強度的效果，以及防止可能由于熱加工和固溶熱處理（solution heat treatment)時的加熱而發(fā)生的晶粒生長的效果。
[0081] 如果Ti的含量小于0.1質(zhì)量％，與基質(zhì)的固溶效果和使用時γ '相的析出的程度可 能變得不充分，并因此不能確保所需的高溫強度；因此，將要形成的碳化物的量可能不充 分，并且不能獲得所需的防止晶粒生長的效果。相反，如果Ti的含量大于1.0質(zhì)量％，熱加工 性可能降低，并且由氮化鈦和充當(dāng)核的碳化物產(chǎn)生粗大氮化物的傾向可能增加，這是不優(yōu) 選的。為預(yù)防這種情況，Ti的含量設(shè)在0.1質(zhì)量％至1.0質(zhì)量％的范圍內(nèi)。
[0082] C
[0083] C是具有通過與Ti和Mo形成M6C_型和MC-型碳化物而改善晶界強度的效果和防止 可能由于熱加工和固溶熱處理的加熱而發(fā)生的晶粒生長的效果的元素。
[0084] 如果C的含量小于0.001質(zhì)量％，由于M6C_型和MC-型碳化物析出的比例可能變得 不充分，不能獲得充分的晶界強化功能和充分的晶界釘扎效應(yīng)(pinning effect)。相反，如 果C的含量大于0.15質(zhì)量％，可能以過量的構(gòu)成量形成碳化物，并可能降低熱加工性、焊接 性和延性等，并且變得易于以熔融后的凝固過程中生成的MC-型碳化物作為氮化物的成核 處來形成粗大氮化物，這是不優(yōu)選的。為預(yù)防這種情況，C的含量設(shè)在0.001質(zhì)量％至0.15質(zhì) 量％的范圍內(nèi)。
[0085] Fe
[0086] Fe是易于作為雜質(zhì)元素而混入Ni基合金的元素。如果Fe的含量大于5質(zhì)量％，高溫 強度可能大幅下降，這是不優(yōu)選的。為了預(yù)防這種情況，有必要將Fe的含量限制至5質(zhì)量％ 以下。
[0087] 由于Fe廉價經(jīng)濟(jì)，并有改善熱加工性的效果，任選地，也可在0.01質(zhì)量％至5質(zhì) 量％的范圍內(nèi)添加 Fe。
[0088] 除了上述元素以外，本Ni合金實施方案的組成還可任選地含有選自由0.0005質(zhì) 量％至0.05%的0&，0.0005質(zhì)量％至0.05質(zhì)量％的]\%，0.001質(zhì)量％至0.15質(zhì)量％的稀土元 素，0.01質(zhì)量％至1.0質(zhì)量％的他，0.01質(zhì)量％至1.0質(zhì)量％的1&，0.01質(zhì)量％至1.0質(zhì)量％ 的V，0.002質(zhì)量％至0.01質(zhì)量％的8和0.001質(zhì)量％至0.05質(zhì)量組成的組的一種或多 種元素。
[0089] Ca和Mg是具有改善熱加工性和冷加工性效果的元素。
[0090] 如Y、Ce和La等稀土元素是具有改善耐氧化性和熱加工性的效果的元素。
[0091] Nb、Ta和V是具有形成碳化物并防止可能由于熱加工和固溶熱處理時的加熱而發(fā) 生的晶粒生長的效果的元素。
[0092] B是具有通過形成硼化物和強化晶界而改善蠕變強度的效果的元素。
[0093] Zr是具有通過在晶界上偏析而改善晶界延性的效果的元素。
[0094]為獲得這樣的效果，優(yōu)選在上述范圍內(nèi)添加各種元素。
[0095]此外，本實施方案的Ni基合金的組成可含有1質(zhì)量％以下的Mn，1質(zhì)量％以下的Si， 0.015質(zhì)量％以下的P，0.015質(zhì)量％以下的S，或0.5質(zhì)量％以下的Cu。
[0096] 當(dāng)在上述范圍內(nèi)含有這些元素時，也可維持上述各種特性。
[0097]在Ni基合金的本實施方案中，氮化物的推定最大尺寸為12μηι至25μηι的面積當(dāng)量直 徑。氮化物的推定最大尺寸通過以下步驟確定:在N i基合金觀察的視野面積S 〇的測定中存 在的氮化物中、相對于尺寸最大的氮化物的面積A計算定義為D = A1/2的面積當(dāng)量直徑D，對 應(yīng)于測定視野數(shù)η重復(fù)進(jìn)行此操作η次以獲得面積當(dāng)量直徑D的η個數(shù)據(jù)，將面積當(dāng)量直徑D 的數(shù)據(jù)按升序排列為Di、D2、. . .Dn來計算由下式定義的標(biāo)準(zhǔn)化變量yj:
[0098] [式3]
[0099] yj = -ln[-ln{ j/(n+1)}]
[0100] 其中j表示面積當(dāng)量直徑D的數(shù)據(jù)的升序排列次序數(shù)，
[0101] 的X軸和Y軸上分別標(biāo)繪面積當(dāng)量直徑D和標(biāo)準(zhǔn)化變量yj，以獲得回歸直線yj = aXD +b(其中a和b為常數(shù)），從下式計算yj:
[0102] [式 4]
[0104] 其中預(yù)測的截面積S為100mm2,并將獲得的η的值代入回歸直線，以獲得氮化物的 推定最大尺寸。
[0105] 在本實施方案中，氮化物主要是氮化鈦。
[0106] 上述氮化物的推定最大尺寸的推定方法將參照圖1和2在下文記述。
[0107] 首先，設(shè)定顯微鏡的測定視野面積So,并觀察此測定視野面積So中的氮化物。在此 操作中，觀察放大倍率優(yōu)選400至1，000倍。然后，如圖1所示，選擇在測定視野面積So中觀察 到的氮化物中的最大尺寸的氮化物。為了以高精度測定尺寸，放大選擇的氮化物，測定所選 氮化物的面積A，并計算面積當(dāng)量直徑D = A1/2。在此操作中，觀察放大倍率優(yōu)選1，000至3， 000倍。
[0108] 氮化物的觀察以400至1，000倍的放大倍率進(jìn)行，優(yōu)選測定視野30個以上、更優(yōu)選 為50個以上作為測定視野數(shù)η。對于氮化物的面積的測定，優(yōu)選通過以下方法進(jìn)行測定：用 圖像處理獲得亮度分布，確定亮度的閾值，并分離氮化物、母相、和氮化物等。在此測定中， 色差(RGB)可用于取代亮度。特別是如果存在專利文獻(xiàn)3中列舉的碳化物，則僅通過用亮度 可能難以將碳化物與氮化物區(qū)別，并由此優(yōu)選通過色差(RGB)將二者分離。以掃描電子顯微 鏡觀察用于觀察的試驗片，并用裝配于掃描電子顯微鏡的能量分散X-射線分析儀(EDS)分 析，并由此確認(rèn)氮化物為氮化鈦。
[0109] 對應(yīng)于測定視野數(shù)η重復(fù)進(jìn)行操作η次，以獲得面積當(dāng)量直徑D的η個數(shù)據(jù)。然后將 面積當(dāng)量直徑D的η個數(shù)據(jù)按照面積當(dāng)量直徑的升序排列，以獲得數(shù)據(jù)D^Ds、.. .Dn。
[0110] 然后利用數(shù)據(jù)m、D2、. . ^十算由下式定義的標(biāo)準(zhǔn)化變量yJ:
[0111] [式 5]
[0112] yj = -ln[-ln{ j/(n+1)}]
[0113] (其中j表示面積當(dāng)量直徑D的數(shù)據(jù)按升序排列的次序數(shù)）。
[0114] 然后，如圖2所示，分別在X-Y坐標(biāo)系的X-軸和Y-軸上標(biāo)繪η個面積當(dāng)量直徑的數(shù)據(jù) Di、D2、. . .Dn和對應(yīng)于這些數(shù)據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)化變量yi、y2、. . .yn。
[0115] 通過標(biāo)繪圖獲得回歸直線n = aXD+b(a、b為常數(shù)）。
[0116]然后通過下式算出y啲解。在此情況下，預(yù)測的截面積為100mm2。
[0117][式 6]
[0119] 具體地，在圖2所示的圖中，與預(yù)測的截面積S相應(yīng)的y^t(圖2中的直線H)的回歸 直線的h值為氮化物的推定最大尺寸，且氮化物的推定最大尺寸設(shè)在12μπι至25μπι的范圍 內(nèi)。
[0120] 下文將記述根據(jù)本發(fā)明的Ni基合金的生產(chǎn)方法的實施方案。
[0121] 首先，混合熔融的原料并酸洗原料混合物，并在真空熔爐中進(jìn)行熔融。各種廢料用 作熔融原料。在此階段，優(yōu)選添加例如A1和Ti等活性金屬，使得其所得的濃度低于其目標(biāo)濃 度。
[0122] 在本實施方案中，廢料包括為除原料以外的其它目的制備的材料、由材料制成的 部件、在生產(chǎn)部件的過程時產(chǎn)生的其他材料或部件，其具有如塊狀、切粉狀和粉末狀等各種 形狀。不同的廢料可適當(dāng)?shù)亟M合使用，并由此可使用包括與其目標(biāo)濃度不同的合金元素濃 度的廢料，或可使用包括通過例如焊接等而具有不同濃度的此類廢料的一體化廢料。
[0123] 此外，廢料的組成比優(yōu)選5質(zhì)量％以上，因為當(dāng)廢料的組成比變高時，廢料對生產(chǎn) 穩(wěn)定性、材料的供應(yīng)和價格的貢獻(xiàn)變得更大。當(dāng)組成比更高時，可降低熔融材料所需的能 量，并可縮短熔融時間，但廢料可能含有不期望的組分因子，并因此組成比優(yōu)選40質(zhì)量％至 99質(zhì)量％。
[0124] 在開始熔融之前，爐中的氣氛用高純度氬氣置換3次以上，進(jìn)行抽氣，然后升高爐 內(nèi)溫度。然后，熔融金屬保持預(yù)定的時間以后，將活性金屬Ti和A1添加到熔融金屬中。所得 的混合物保持預(yù)定的時間，然后排出至模具中以獲得鑄錠。從防止氮化物粗大的觀點，Ti的 添加優(yōu)選在混合物排出之前及早進(jìn)行。
[0125] 然后對鑄錠進(jìn)行熱鍛造來生產(chǎn)不包括鑄造結(jié)構(gòu)的熱鍛造體。此外，進(jìn)行熱間壓延 從而將熱鍛造體成形為熱延板(熱間壓延板），然后在熱延板上進(jìn)行固溶熱處理。根據(jù)本實 施方案的Ni基合金通過上述過程生產(chǎn)。
[0126] 在通過上述生產(chǎn)方法生產(chǎn)的Ni基合金中，Ni基合金中的氮濃度低，并且在高溫下 保持Ti活性元素的時間短，并因此可防止氮化鈦的生成和生長。通過此配置，如上所述，當(dāng) 預(yù)測的截面積S滿足式:S = 100mm2時，氮化物(氮化鈦)的推定最大尺寸變?yōu)?2μπι至25μπι。
[0127] 根據(jù)具有上述配置的本實施方案的Ni基合金，當(dāng)將預(yù)測的截面積S為100mm2時，氮 化物的推定最大尺寸為以面積當(dāng)量直徑h計的25μπι以下，并因此Ni基合金中沒有大尺寸的 氮化物存在，因而能改善Ni基合金的機械特性。
[0128] 此外，由于當(dāng)預(yù)測的截面積S為100mm2時氮化物的推定最大尺寸為以面積當(dāng)量直 徑Dj計的12μηι以上，可避免根據(jù)本實施方案的Ni合金的生產(chǎn)成本大幅增加，這實現(xiàn)Ni基合 金的工業(yè)化生產(chǎn)。
[0129] 特別地，在本實施方案中，含有Ti的活性元素且氮化物為氮化鈦。由于在截面圖中 氮化鈦為多邊形，即使氮化鈦顆粒尺寸小，也可能大幅影響機械特性。于是，Ni基合金的機 械特性可通過用上述方法以高精度評估Ni基合金中的氮化鈦的最大尺寸而確實地改善。 [0130]此外，根據(jù)本實施方案的Ni基合金的組成包括20.0質(zhì)量％至26.0質(zhì)量％的&，4.7 質(zhì)量％至9.4質(zhì)量％的(：〇,5.0質(zhì)量％至16.0質(zhì)量％的]?〇,0.5質(zhì)量％至4.0質(zhì)量％的￥，0.3質(zhì) 量％至1.5質(zhì)量％的六1，0.1質(zhì)量％至1.0質(zhì)量％的11，0.001質(zhì)量％至0.15質(zhì)量％的(：，和5質(zhì) 量％以下的Fe，并由此具有優(yōu)越的高溫耐腐蝕性、例如蠕變特性和蠕變疲勞等優(yōu)越的高溫 強度特性，和優(yōu)越的加工性，并因此根據(jù)本實施方案的Ni基合金適合用作各種燃?xì)廨啓C燃 燒器構(gòu)件的原材料。
[0131]此外，在根據(jù)本實施方案的Ni基合金中，廢料用作熔融原料，并因此可穩(wěn)定確保例 如次要金屬等原料。此外，通過適當(dāng)選擇廢料的形狀等，可充分促進(jìn)熔融，并可降低熔融所 需的能量。如果使用廢料，如上所述可以高精度進(jìn)行氮化物的評價，并由此可防止機械特 性、和切削加工性等的劣化。
[0132] 根據(jù)本實施方案的Ni基合金如上文所述;然而，本發(fā)明不限于此，并可在不偏離本 發(fā)明技術(shù)概念的范圍內(nèi)適當(dāng)?shù)馗幕蚋淖儭?br>[0133] 此外，此Ni基合金的生產(chǎn)方法不限于上述參照實施方案的實施例，并可通過其它 生產(chǎn)方法來生產(chǎn)。例如，Ni基合金可通過在真空氣氛中進(jìn)行熔融和連續(xù)鑄造來生產(chǎn)。為生產(chǎn) 本發(fā)明的Ni基合金，通過上述方法的氮化物的評價結(jié)果可示出，當(dāng)預(yù)測的截面積S為100mm2時，氮化物的推定最大尺寸以面積當(dāng)量直徑計在12μηι以上和25μηι以下的范圍內(nèi)。
[0134] 例如，可采用向真空熔爐中熔融的熔融金屬中鼓入高純度氬氣的方法，來降低熔 融金屬中的氮濃度，然后添加例如Ti等活性元素。
[0135] 可選地，可采用這樣的方法：降低真空熔爐腔內(nèi)壓力，然后向腔內(nèi)引入高純度氬 氣，并由此控制腔內(nèi)壓力為正壓以防止外部空氣進(jìn)入腔中，并且在此狀態(tài)中，在熔融之前添 加例如Ti等活性元素。
[0136] 如上所述，廢料用作熔融原料;然而熔融原料不限于此。
[0137] 實施例
[0138] 下文將記述為確認(rèn)本發(fā)明的效果而進(jìn)行的確認(rèn)試驗的結(jié)果。
[0139] 本發(fā)明的實施例1至12
[0140] 表1中示出的實施例1至11的合金在感應(yīng)熔爐中通過真空熔融而熔融，以通過鑄造 產(chǎn)生直徑100mm、高150mm的鑄錠。本發(fā)明實施例12的合金在感應(yīng)熔爐中通過氣氛熔融而熔 融，以通過鑄造產(chǎn)生與如上所實施例相同尺寸的鑄錠。將這些鑄錠熱鍛造，以產(chǎn)生尺度為厚 度50mm、寬度120mm、高度200mm的熱鍛造體。進(jìn)一步將熱鍛造體熱間壓延，以產(chǎn)生厚度5mm的 熱延板，然后對其進(jìn)行在1，180°°C的溫度下將板保持15分鐘的固溶熱處理，然后水冷卻。
[0141] 如表1所示的廢料組成比為35質(zhì)量％以下的合金以下列方式熔融。
[0142] 酸洗除A1和Ti的例如附、0、0〇、]\1〇等原生原料(￥;[找;[11抑￥1]^七61^31)和具有滿 足權(quán)利要求1所定義的化學(xué)組成范圍的平均組成的廢料，并以表1所示的組成比裝填入MgO 坩堝。裝填原料后，爐中的氣氛在熔融開始前排除，用氬氣置換，其中引入至多〇.5atm的高 純度氬氣，重復(fù)3次以上，然后進(jìn)行抽氣，升高爐中的溫度，然后在1，450°C下進(jìn)行熔融。從完 全熔融開始經(jīng)過10分鐘后，添加活性元素 Ti和A1。
[0143] 如表1所示的廢料組成比為40質(zhì)量％以上的合金以下列方式熔融。
[0144] 酸洗除A1和Ti的例如附、(^、(：〇、1〇等原生原料以及含有的41濃度小于0.3%和1^ 濃度小于0.1%的廢料，并以表1所示的組成比裝填入MgO坩堝。裝填原料后，爐中的氣氛在 熔融開始前排除，用氬氣置換，其中引入至多〇. 5atm的高純度氬氣，重復(fù)3次以上，然后進(jìn)行 抽氣，升高爐中的溫度，然后在1，450°C下進(jìn)行熔融。從完全熔融開始經(jīng)過10分鐘后，添加活 性元素 Ti和A1。
[0145] 對于本發(fā)明的實施例12,具有所需化學(xué)組成范圍的廢料順次充填入爐中，升高爐 中的溫度，當(dāng)爐中的溫度達(dá)到1，450 °C時進(jìn)行鑄造。
[0146] 比較例1和2
[0147] 表1所示的合金在感應(yīng)熔爐中通過氣氛熔融而熔融，以通過鑄造產(chǎn)生直徑100mm、 高150mm的鑄錠。將這些鑄錠熱鍛造，以產(chǎn)生尺度為厚度50mm、寬度120mm、高度200mm的熱鍛 造體。進(jìn)一步將熱鍛造體熱間壓延，以產(chǎn)生厚度5mm的熱延板，然后對其進(jìn)行在1，180° °C的 溫度下將板保持15分鐘的固溶熱處理，然后水冷卻。
[0148] 合金以下列方式熔融。例如附、0、0)、1〇、11、和41等原料不經(jīng)酸洗而充填入1%0坩 堝，然后熔融。在此過程中，完全熔融之后，所得物在1，500°C下保持10分鐘，然后在1，450°C 下保持10分鐘。
[0149] 氮化物最大尺寸的推定
[0150] 通過使用以上述方式獲得的本發(fā)明實施例1至12的熱延板和比較例1和2的熱延 板，通過下列方法進(jìn)行氮化物最大尺寸的推定。
[0151] 從獲得的板切取用于微結(jié)構(gòu)觀察的樣品片，拋光，然后用顯微鏡觀察。當(dāng)預(yù)測的截 面積S滿足式:S= 100mm2時，氮化物的推定最大尺寸通過上述過程確定。在本實施方案中， 測定視野面積So滿足式：S〇 = 0.306mm2。測定視野面積So中最大尺寸氮化物的選擇通過在 450倍的放大倍率下的觀察進(jìn)行，且選擇的氮化物的面積測定通過在1，000倍的放大倍率下 的觀察進(jìn)行。測定視野數(shù)η滿足式:η = 50。氮化物的推定最大尺寸示于表2。通過在X-Y坐標(biāo) 系上標(biāo)繪所獲得的回歸直線示于圖3。
[0152] 切削試驗
[0153] 切削試驗在所獲得的熱延板的壓延表面上通過由硬質(zhì)金屬構(gòu)成的球頭銑刀 (bal 1-end mi 11)在溶劑切削油環(huán)境中在下列條件下進(jìn)行:轉(zhuǎn)速:20，OOOrpm，進(jìn)料速度：1， 400mm/min，切削速度：188mm/min，和軸向切削深度:0.3mm，并測定直到切削邊緣上發(fā)生缺 損的時間點時的切削長度。結(jié)果示于表2。
[0154] 低循環(huán)疲勞試驗
[0155] 具有平行部寬度6.4mm、平行部厚度3mm、和平行部長度16mm的尺寸的板狀試驗片 從所獲得的坯材上采樣，并且將這些試驗片加熱到700°C，重復(fù)施加0.7%的拉伸/壓縮總應(yīng) 力，并由此進(jìn)行低循環(huán)疲勞試驗，且進(jìn)行的循環(huán)數(shù)多至拉伸側(cè)上的峰值應(yīng)力降至最大值1/2 的時間，或試驗片破損的時間。結(jié)果示于表2。
[0156] [表 1]
[0157]
[0158] [表 2]
[0160] 在預(yù)測的截面積S為100mm2，氮化物推定最大尺寸以面積當(dāng)量直徑計超過25μηι的 比較例1和2中，在切削試驗中切削邊緣上發(fā)生破損的時間點之前達(dá)到的切削長度短達(dá)20m 和22m，并因此觀察到切削性低。此外，在低循環(huán)疲勞試驗中，直至試驗片破壞時進(jìn)行的循環(huán) 數(shù)低達(dá)461次和430次，并由此觀察到疲勞強度低。
[0161] 相反，在本發(fā)明的實施例1至12中，當(dāng)預(yù)測的截面積S為100mm2時，氮化物的推定最 大尺寸在12μπι至25μπι的范圍，在切削試驗中切削邊緣發(fā)生破損的時間點之前達(dá)到的切削長 度為相對更長的27m以上，并因此觀察到切削性高。
[0162] 此外，在低循環(huán)疲勞試驗中，直到試驗片破壞時進(jìn)行的循環(huán)數(shù)多達(dá)1，007次以上， 并因此觀察到疲勞強度大幅提高。在廢料比為〇%的本發(fā)明的實施例11、和進(jìn)行了氣氛熔融 的實施例12中也觀察到與本發(fā)明實施例1至10相同的效果。
[0163] 如上所述，根據(jù)本發(fā)明，可提供具有優(yōu)越的高溫強度特性和高溫耐腐蝕性的Ni基 合金，其中存在的氮化物可適當(dāng)并精確地評價。
【主權(quán)項】
1. 一種Ni基合金，其組成包含20.0質(zhì)量％至26.0質(zhì)量％的0,4.7質(zhì)量％至9.4質(zhì)量％ 的Co,5.0質(zhì)量％至16.0質(zhì)量％的此，0.5質(zhì)量％至4.0質(zhì)量％的1，0.3質(zhì)量％至1.5質(zhì)量％的 八1，0.1質(zhì)量％至1.0質(zhì)量％的!1，0.001質(zhì)量％至0.15質(zhì)量％的(：，和5質(zhì)量％以下的？6 ; 其中所述Ni基合金包含推定最大尺寸為12μηι至25μηι的面積當(dāng)量直徑的氮化物，所述氮 化物的推定最大尺寸通過以下方法確定:相對于所述Ni基合金觀察的測定視野面積So中存 在的氮化物中最大尺寸的氮化物的面積A、計算定義為D = A1/2的面積當(dāng)量直徑D，對應(yīng)于測 定視野數(shù)η重復(fù)進(jìn)行此操作η次、以獲得所述面積當(dāng)量直徑D的η個數(shù)據(jù)，將面積當(dāng)量直徑D的 數(shù)據(jù)按升序排列為Di、D 2、. . .Dn，從而計算由下式定義的標(biāo)準(zhǔn)化變量yJ: [式1] yj = -ln[-ln{ j/(n+1)}] 其中j表示所述面積當(dāng)量直徑D的數(shù)據(jù)的升序排列次序數(shù)， 在X-Y坐標(biāo)系的X軸和Y軸上分別標(biāo)繪所述面積當(dāng)量直徑D和所述標(biāo)準(zhǔn)化變量η，以獲得 回歸直線yj = a X D+b (其中a和b為常數(shù)），從下式計算yj: [式2]其中預(yù)測的截面積S為100mm2,并將獲得的η的值代入回歸直線，以獲得所述氮化物的 推定最大尺寸。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的Ni基合金，其中廢料用作所述Ni基合金的原料。3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的Ni基合金，其中所述氮化物包括氮化鈦。4. 一種燃?xì)廨啓C燃燒器用Ni基合金，其用于燃?xì)廨啓C燃燒器，所述Ni基合金由根據(jù)權(quán) 利要求1至3任一項所述的Ni基合金組成。5. -種燃?xì)廨啓C燃燒器用構(gòu)件，其含有根據(jù)權(quán)利要求4所述的燃?xì)廨啓C燃燒器用Ni基 合金。6. -種燃?xì)廨啓C燃燒器用襯墊構(gòu)件，其含有根據(jù)權(quán)利要求4所述的燃?xì)廨啓C燃燒器用 Ni基合金。7. -種燃?xì)廨啓C燃燒器用過渡件構(gòu)件，其含有根據(jù)權(quán)利要求4所述的燃?xì)廨啓C燃燒器 用Ni基合金。8. -種燃?xì)廨啓C燃燒器的襯墊，其含有根據(jù)權(quán)利要求4所述的燃?xì)廨啓C燃燒器用Ni基 合金。9. 一種燃?xì)廨啓C燃燒器的過渡件，其含有根據(jù)權(quán)利要求4所述的燃?xì)廨啓C燃燒器用Ni 基合金。10. -種熱延板，其含有根據(jù)權(quán)利要求1所述的Ni基合金，其中Fe的含量為0.01質(zhì)量％ 至5質(zhì)量％。
【文檔編號】C22C19/05GK105960473SQ201480055025
【公開日】2016年9月21日
【申請日】2014年8月6日
【發(fā)明人】岡田郁生, 種池正樹, 小熊英隆, 上村好古, 吉田大助, 井上義之, 伊東正登, 谷口兼, 谷口兼一, 福田正, 松井孝憲
【申請人】日立金屬摩材超級合金株式會社, 日立金屬株式會社