專(zhuān)利名稱(chēng):一種超重力直接換熱法結(jié)晶磷酸一銨的裝置的制造方法
【專(zhuān)利摘要】本實(shí)用新型屬超重力結(jié)晶技術(shù)領(lǐng)域，為解決目前磷酸一銨結(jié)晶中存在結(jié)晶器換熱壁面沉積、換熱效率低導(dǎo)致結(jié)晶器體積較大，冷卻時(shí)間長(zhǎng)、溫度及濃度梯度較大造成產(chǎn)物粒徑分布不均、產(chǎn)物難以分離等問(wèn)題，提供一種超重力直接換熱法結(jié)晶磷酸一銨的裝置。包括超重力裝置和養(yǎng)晶裝置，超重力裝置底部設(shè)置的氣液出口與養(yǎng)晶裝置相連接，養(yǎng)晶裝置頂部安設(shè)除霧器，外側(cè)設(shè)保溫層，養(yǎng)晶裝置底部直徑與超重力裝置直徑比為1?3；養(yǎng)晶裝置的高與底部直徑比例為1?5。本實(shí)用新型工藝設(shè)備體積小，便于工廠(chǎng)布置。換熱面積比傳統(tǒng)技術(shù)提高50%，傳熱效率提高25%。過(guò)濾時(shí)間比傳統(tǒng)工藝縮短四分之一，提高了產(chǎn)品的均一程度。能耗比傳統(tǒng)工藝節(jié)省25%。
【專(zhuān)利說(shuō)明】
一種超重力直接換熱法結(jié)晶磷酸一銨的裝置
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本實(shí)用新型屬于超重力結(jié)晶技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種超重力直接換熱法結(jié)晶磷酸 一銨的裝置。
【背景技術(shù)】
[0002] 磷酸一銨(MAP)是一種較好的阻燃、滅火劑，廣泛用于木材、紙張、織物的阻燃，纖 維加工和染料工業(yè)的分散劑、搪瓷用釉劑、防火涂料的配合劑、干粉滅火劑。此外，在食品工 業(yè)中用作膨松劑、面團(tuán)調(diào)節(jié)劑、酵母養(yǎng)料、釀造發(fā)酵助劑和飼料添加劑，醫(yī)藥和印刷工業(yè)等 也有使用，同時(shí)也用作高檔肥料，是配制氮、磷、鉀三元復(fù)混肥的優(yōu)質(zhì)基礎(chǔ)原料。
[0003] 工業(yè)磷酸一銨的質(zhì)量不僅受產(chǎn)品純度的影響，而且也受晶型晶貌的影響。由于溫 度、攪拌速度對(duì)工業(yè)磷酸一銨的結(jié)晶過(guò)程有顯著影響，存在結(jié)晶顆粒大小不一、形貌不規(guī) 貝1J，直接影響到過(guò)濾性能和產(chǎn)品的純度，影響到產(chǎn)品的品質(zhì)。
[0004] 超重力技術(shù)是20世紀(jì)80年代初發(fā)展起來(lái)的一種強(qiáng)化相間傳遞過(guò)程的新技術(shù)。其利 用旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)鼓產(chǎn)生一種穩(wěn)定的、可以調(diào)節(jié)的離心力場(chǎng)，以代替常規(guī)重力場(chǎng)。在超重力設(shè)備 中，由旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心加速度可達(dá)20-500倍的重力加速度。液體被撕成液滴、液滴和液膜， 從而氣液間傳遞面積增大，強(qiáng)化了傳遞過(guò)程。
[0005] 目前，對(duì)于工業(yè)磷酸一銨結(jié)晶過(guò)程的研究很少。國(guó)內(nèi)有文獻(xiàn)報(bào)道銅陵鑫克公司采 用奧斯陸結(jié)晶蒸發(fā)結(jié)晶磷酸一銨。但是主要缺點(diǎn)是溶質(zhì)易沉積在傳熱表面上，操作較麻煩。 專(zhuān)利N0.201310552424.4提供了一種控制降溫速率冷卻結(jié)晶的方法，其在50°C，轉(zhuǎn)速為260-280r/min的恒溫水浴鍋進(jìn)行結(jié)晶過(guò)程，據(jù)報(bào)道可以制備平均粒徑為1258μπι的顆粒。但是此 方法采用攪拌恒溫?fù)Q熱，在遠(yuǎn)離攪拌槳區(qū)域，存在"死區(qū)"，可能導(dǎo)致流體溫度局部分布不均 的問(wèn)題，操作不當(dāng)，影響產(chǎn)品的粒徑分布。總的來(lái)說(shuō)，在這些換熱結(jié)晶過(guò)程中均非直接換熱 結(jié)晶，而是利用以連續(xù)相形式存在的待冷卻物料和冷卻介質(zhì)在導(dǎo)熱壁兩側(cè)依靠溫度差為推 動(dòng)力達(dá)到換熱結(jié)晶的目的。這種方法雖然結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但是由于溫度梯度較大，晶體在距離換 熱壁面近處優(yōu)先析出，壁面處物料濃度與主體物料濃度梯度也相應(yīng)增大。這樣往往造成： (1)換熱壁晶體沉積，造成能耗增大，并且難以清洗。（2)局部溫度及濃度分布不均，晶體尺 寸分布難以控制。雖然可以通過(guò)攪拌等方法增加流體的湍動(dòng)來(lái)優(yōu)化，但是同時(shí)會(huì)帶來(lái)設(shè)計(jì)、 制造以及運(yùn)行費(fèi)用的增加。專(zhuān)利Ν0.03123308.2提供了一種超重力結(jié)晶硫化鋅的方法，其通 過(guò)在常溫下強(qiáng)化硝酸鋅飽和溶液與硫化氫氣體反應(yīng)，析出硫化鋅晶體的結(jié)晶方法。此方法， 晶體粒徑分布窄，晶型較完整。由于物料在超重力設(shè)備中停留時(shí)間過(guò)短(0.01 s )，造成換熱 時(shí)間過(guò)短，這種方法不適用于無(wú)化學(xué)反應(yīng)過(guò)程的變溫結(jié)晶過(guò)程，并且晶體粒徑較小，分離困 難。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0006] 本實(shí)用新型為了解決目前在磷酸一銨結(jié)晶工藝中存在的結(jié)晶器換熱壁面沉積、換 熱效率低導(dǎo)致結(jié)晶器體積較大，冷卻時(shí)間長(zhǎng)、溫度及濃度梯度較大造成產(chǎn)物粒徑分布不均、 產(chǎn)物難以分離等問(wèn)題，提供了一種超重力直接換熱法結(jié)晶磷酸一銨的裝置。
[0007] 本實(shí)用新型由如下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)的：一種超重力直接換熱法結(jié)晶磷酸一銨的裝 置，包括超重力裝置和養(yǎng)晶裝置，超重力裝置底部設(shè)置的氣液出口與養(yǎng)晶裝置相連接，養(yǎng)晶 裝置頂部安設(shè)除霧器，外側(cè)設(shè)保溫層，養(yǎng)晶裝置底部直徑與超重力裝置直徑比為1-3;養(yǎng)晶 裝置的高與底部直徑比例為1-5。
[0008] 所述超重力裝置中的填料為金屬或非金屬的絲網(wǎng)、波紋板、多孔板、規(guī)整填料。所 述超重力裝置轉(zhuǎn)速為100_1200r/min。所述養(yǎng)晶裝置(2)的溫度為40-60°C。
[0009] 使用該超重力直接換熱法結(jié)晶磷酸一銨的裝置結(jié)晶磷酸一銨的方法，將待冷卻的 磷酸一銨料漿和惰性介質(zhì)氣體連續(xù)通入超重力裝置，調(diào)節(jié)液體流量、超重力裝置轉(zhuǎn)速、反應(yīng) 溫度進(jìn)行直接換熱結(jié)晶，反應(yīng)后的晶核在恒溫養(yǎng)晶裝置中繼續(xù)完成換熱和晶體生長(zhǎng)過(guò)程， 在養(yǎng)晶裝置的出料口制得晶體;具體步驟如下：
[0010] (1)將待冷卻的磷酸一銨料漿進(jìn)入超重力裝置，惰性氣體連續(xù)通入超重力裝置，惰 性氣體與待冷卻的磷酸一銨料漿充分接觸反應(yīng)，反應(yīng)后的產(chǎn)品連續(xù)離開(kāi)超重力裝置；
[0011] (2)調(diào)節(jié)超重力裝置的操作參數(shù)進(jìn)行直接換熱結(jié)晶：惰性介質(zhì)氣體與待冷卻磷酸 一銨料漿在超重力場(chǎng)中直接接觸，其中惰性介質(zhì)以連續(xù)相存在，待冷卻磷酸一銨料漿以分 散相存在，料漿在超重力裝置中迅速降溫，形成均一尺寸晶核；
[0012] (3)晶核從超重力裝置的氣液出口流入恒溫的養(yǎng)晶裝置中，完成換熱和晶體生長(zhǎng) 過(guò)程；
[0013] (4)晶核與惰性介質(zhì)氣體在養(yǎng)晶裝置中自行分離，晶體從養(yǎng)晶裝置的出料口排出， 惰性介質(zhì)氣體從養(yǎng)晶裝置的出氣口排出。
[0014] 步驟（1)中所述待冷卻的磷酸一銨料漿流量與惰性介質(zhì)的流量的質(zhì)量比為500-2000;待冷卻的磷酸一銨料漿中NH4H2P〇4含量范圍為50%-70%，溫度為100-110°C ;所述惰性 介質(zhì)氣體為空氣、氮?dú)?、氦氣或二氧化碳?xì)怏w，溫度為20_30°C;待冷卻的磷酸一銨料漿流量 與惰性介質(zhì)氣體流量的質(zhì)量比例為500-2000;超重力裝置轉(zhuǎn)速為100-1200r/min。優(yōu)選惰性 介質(zhì)氣體為空氣。
[0015] 步驟（2)中超重力裝置的操作參數(shù)為導(dǎo)熱量，通過(guò)傅里葉定律獲得熱流密度：
，從而得到單位時(shí)間傳導(dǎo)的熱量，即導(dǎo)熱量
，A t為液膜兩端的 溫度差，△ t= tl_t2，tl為超重力裝置進(jìn)液口磷酸一銨的溫度、t2為超重力裝置氣液出口液 體的溫度，A為液膜的換熱面積，λ為換熱系數(shù)，δ為液膜厚度，在超重力裝置內(nèi)液膜厚度的計(jì)
，μ為料漿粘度，L為液體通量，ω為角速度，af為干填料比表面積，R為 填料半徑?？梢?jiàn)導(dǎo)熱量與液體流量、超重機(jī)轉(zhuǎn)速有關(guān)，在進(jìn)氣量一定的情況下，通過(guò)調(diào)節(jié)液 體流量計(jì)，改變液體通量，通過(guò)變頻器改變電機(jī)頻率調(diào)節(jié)超重機(jī)轉(zhuǎn)速，從而獲得最優(yōu)結(jié)晶條 件。
[0016] 步驟(3)與步驟(4)中所述養(yǎng)晶裝置的溫度為40-60°C。
[0017] 與現(xiàn)有技術(shù)相比:本實(shí)用新型采用直接換熱的方法，超重力裝置用來(lái)?yè)Q熱，無(wú)需加 保溫裝置;養(yǎng)晶裝置起到分離氣液的作用，液體與1mm左右的晶體從養(yǎng)晶裝置出料口出來(lái)后 直接過(guò)濾，因此在養(yǎng)晶裝置中無(wú)殘留與堵塞現(xiàn)象發(fā)生。整套工藝設(shè)備體積小，是傳統(tǒng)工藝體 積的三分之一，便于工廠(chǎng)布置。采用惰性介質(zhì)直接換熱，換熱面積比傳統(tǒng)技術(shù)提高50%，并且 與傳統(tǒng)技術(shù)相比產(chǎn)物不會(huì)附著換熱壁面造成傳熱效率降低，傳熱效率提高25%。在換熱過(guò)程 中，同時(shí)強(qiáng)化微觀(guān)混合，物料成核小，均勻。晶核在養(yǎng)晶裝置繼續(xù)生長(zhǎng)，便于后續(xù)過(guò)濾，過(guò)濾 時(shí)間比傳統(tǒng)工藝縮短四分之一。待冷卻物料在換熱結(jié)晶過(guò)程中極短的時(shí)間從超重力場(chǎng)中被 被甩出換熱區(qū)進(jìn)入養(yǎng)晶裝置，不存在返混現(xiàn)象，提高了產(chǎn)品的均一程度。結(jié)晶產(chǎn)物在超重力 場(chǎng)中被甩出換熱區(qū)，不會(huì)沉積導(dǎo)致能耗上升以及堵塞，能耗比傳統(tǒng)工藝節(jié)省25%。
[0018] 根據(jù)本實(shí)用新型的方法，采用超重力裝置直接換熱的方法，無(wú)需加保溫裝置;養(yǎng)晶 裝置起到分離氣液的作用，液體與1mm左右的晶體從養(yǎng)晶裝置出料口出來(lái)后直接過(guò)濾，因此 在養(yǎng)晶裝置中無(wú)殘留與堵塞現(xiàn)象發(fā)生。整套工藝設(shè)備體積小，是傳統(tǒng)工藝體積的三分之一， 便于工廠(chǎng)布置。采用惰性介質(zhì)直接換熱，換熱面積比傳統(tǒng)技術(shù)提高50%，并且與傳統(tǒng)技術(shù)相 比產(chǎn)物不會(huì)附著換熱壁面造成傳熱效率降低，傳熱效率提高25%。在換熱過(guò)程中，同時(shí)強(qiáng)化 微觀(guān)混合，物料成核小，均勻。晶核在養(yǎng)晶裝置繼續(xù)生長(zhǎng)，便于后續(xù)過(guò)濾，過(guò)濾時(shí)間比傳統(tǒng)工 藝縮短四分之一。待冷卻物料在換熱結(jié)晶過(guò)程中極短的時(shí)間從超重力場(chǎng)中被被甩出換熱區(qū) 進(jìn)入養(yǎng)晶裝置，不存在返混現(xiàn)象，提高了產(chǎn)品的均一程度。結(jié)晶產(chǎn)物在超重力場(chǎng)中被甩出換 熱區(qū)，不會(huì)沉積導(dǎo)致能耗上升以及堵塞，能耗比傳統(tǒng)工藝節(jié)省25%。
【附圖說(shuō)明】

[0019] 圖1為超重力裝置的操作參數(shù)確定方程式描述圖；圖2為本實(shí)用新型所述實(shí)施超重 力直接換熱法結(jié)晶磷酸一銨的方法的裝置。
[0020] 圖中：1_超重力裝置；1.1-進(jìn)氣口； 1.2-進(jìn)液口； 1.3-氣液出口；2-養(yǎng)晶裝置;2.1-出料口； 2.2-出氣口； 2.3-保溫層;2.4-除霧器。
【具體實(shí)施方式】
[0021] 下面結(jié)合附圖和實(shí)施例進(jìn)一步說(shuō)明本實(shí)用新型所提供的超重力變溫結(jié)晶磷酸一 銨的方法，但是本實(shí)用新型不限于所列出的實(shí)例，還應(yīng)包括本實(shí)用新型所要求權(quán)利范圍內(nèi) 其它任何公知的改變。
[0022]如圖2所示，一種超重力直接換熱法結(jié)晶磷酸一銨的裝置，包括超重力裝置1和養(yǎng) 晶裝置2,超重力裝置1底部設(shè)置的氣液出口 1.3與養(yǎng)晶裝置2相連接，養(yǎng)晶裝置2頂部安設(shè)除 霧器2.4,外側(cè)設(shè)保溫層2.3,養(yǎng)晶裝置底部直徑與超重力裝置直徑比為1-3;養(yǎng)晶裝置的高 與底部直徑比例為1-5。
[0023]由氣液出口 1.3流出的漿液通過(guò)頂部安裝的除霧器2.4進(jìn)入養(yǎng)晶裝置2中，繼續(xù)完 成換熱和晶體生長(zhǎng)過(guò)程。與此同時(shí)，晶核和惰性氣體自行分離，晶體從養(yǎng)晶裝置的出料口 2.1排出，惰性氣體由養(yǎng)晶裝置的出氣口2 J排出。
[0024]所述超重力裝置中，填料為金屬材料或非金屬材料，如絲網(wǎng)、波紋板、多孔板、規(guī)整 材料等。所述超重力裝置轉(zhuǎn)速為100_1200r/min。所述養(yǎng)晶裝置(2)的溫度為40-60°C。
[0025]使用該超重力直接換熱法結(jié)晶磷酸一銨的裝置結(jié)晶磷酸一銨的方法，將待冷卻的 磷酸一銨料漿和惰性介質(zhì)氣體連續(xù)通入超重力裝置，調(diào)節(jié)液體流量、超重力裝置轉(zhuǎn)速、反應(yīng) 溫度進(jìn)行直接換熱結(jié)晶，反應(yīng)后的晶核在恒溫養(yǎng)晶裝置中繼續(xù)完成換熱和晶體生長(zhǎng)過(guò)程， 在養(yǎng)晶裝置的出料口制得晶體;具體步驟如下：
[0026] (1)將待冷卻的磷酸一銨料漿進(jìn)入超重力裝置，惰性氣體連續(xù)通入超重力裝置，惰 性氣體與待冷卻的磷酸一銨料漿充分接觸反應(yīng)，反應(yīng)后的產(chǎn)品連續(xù)離開(kāi)超重力裝置；
[0027] (2)調(diào)節(jié)超重力裝置的操作參數(shù)進(jìn)行直接換熱結(jié)晶：惰性介質(zhì)氣體與待冷卻磷酸 一銨料漿在超重力場(chǎng)中直接接觸，其中惰性介質(zhì)以連續(xù)相存在，待冷卻磷酸一銨料漿以分 散相存在，料漿在超重力裝置中迅速降溫，形成均一尺寸晶核；
[0028] (3)晶核從超重力裝置的氣液出口流入恒溫的養(yǎng)晶裝置中，完成換熱和晶體生長(zhǎng) 過(guò)程；
[0029] (4)晶核與惰性介質(zhì)氣體在養(yǎng)晶裝置中自行分離，晶體從養(yǎng)晶裝置的出料口排出， 惰性介質(zhì)氣體從養(yǎng)晶裝置的出氣口排出。
[0030] 步驟（1)中所述待冷卻的磷酸一銨料漿中NH4H2P〇4含量范圍為50%-70%，溫度為 100-1KTC。所述惰性介質(zhì)氣體為空氣、氮?dú)狻⒑饣蚨趸細(xì)怏w，溫度為20-30°C。待冷卻 的磷酸一銨料漿流量與惰性介質(zhì)氣體流量的質(zhì)量比例為500-2000;超重力裝置轉(zhuǎn)速為100-1200r/min。優(yōu)選惰性介質(zhì)氣體為空氣。
[0031]采用如圖1所示的超重力裝置的操作參數(shù)確定方程式描述圖。超重力場(chǎng)中液膜厚 度的計(jì)算式
μ為料漿粘度，L為液體通量，ω為角速度，af為干填料比表面積，R 為填料半徑。根據(jù)該公式可知導(dǎo)熱量與轉(zhuǎn)速和液體流量有關(guān)，在進(jìn)氣口 1.1惰性氣體的進(jìn)氣 量一定的情況下，調(diào)節(jié)進(jìn)液口 1.2待冷卻的磷酸一銨料漿液體流量，改變超重力裝置1的轉(zhuǎn) 速，找到最佳結(jié)晶條件。步驟(2)中超重力裝置的操作參數(shù)為導(dǎo)熱量，通過(guò)傅里葉定律獲得 熱流密度：
，從而得到單位時(shí)間傳導(dǎo)的熱量，即導(dǎo)熱量
，定義At為 液膜兩端的溫度差，A t= 進(jìn)口的溫度、〖2為出口的溫度，A為液膜的換熱面積，λ 為換熱系數(shù)，δ為液膜厚度。
[0032]步驟(3)與步驟(4)中所述養(yǎng)晶裝置的溫度為40_60°C。
[0033] 實(shí)驗(yàn)例1:在某產(chǎn)量為20萬(wàn)噸/年的磷酸一銨生產(chǎn)線(xiàn)中，待冷卻漿料流量與惰性介 質(zhì)的流量的質(zhì)量比為500,超重力裝置轉(zhuǎn)速為100r/min，其中NH4H 2P〇4含量范圍為50%，溫度 為100°C，惰性介質(zhì)為空氣，溫度為20°C，養(yǎng)晶裝置底部直徑與超重力裝置直徑比1;養(yǎng)晶裝 置高與底部直徑比例為1，養(yǎng)晶裝置溫度恒定為40°C，過(guò)濾干燥后，測(cè)得顆粒的平均粒徑為 1342μηι 〇
[0034] 實(shí)施例2:在某產(chǎn)量為20萬(wàn)噸/年的磷酸一銨生產(chǎn)線(xiàn)中，待冷卻漿料冷卻物料流量 與惰性介質(zhì)的流量的質(zhì)量比為2000,超重力裝置轉(zhuǎn)速為1200r/min，其中ΝΗ4Η 2Ρ〇4含量范圍 為70%，溫度為110°C，惰性介質(zhì)為氮?dú)猓瑴囟葹?0°C，養(yǎng)晶裝置底部直徑與超重力裝置直徑 比為3;養(yǎng)晶裝置高與底部直徑比例為5,養(yǎng)晶裝置溫度恒定為60°C，過(guò)濾干燥后，測(cè)得顆粒 的平均粒徑為1325μπι。
[0035] 實(shí)施例3:在某產(chǎn)量為20萬(wàn)噸/年的磷酸一銨生產(chǎn)線(xiàn)中，待冷卻漿料冷卻物料流量 與惰性介質(zhì)流量的質(zhì)量比為1500,超重力裝置轉(zhuǎn)速為300r/min，其中ΝΗ4Η 2Ρ〇4含量范圍為 65%，溫度為105°C，惰性介質(zhì)為氦氣，溫度為25°C，養(yǎng)晶裝置底部直徑與超重力裝置直徑比 1.5;養(yǎng)晶裝置高與底部直徑比例為3,養(yǎng)晶裝置溫度恒定為55°C，過(guò)濾干燥后，測(cè)得顆粒的 平均粒徑為1330μπι。
[0036] 實(shí)施例4:在某產(chǎn)量為20萬(wàn)噸/年的磷酸一銨生產(chǎn)線(xiàn)中，待冷卻漿料冷卻物料流量 與惰性介質(zhì)流量的質(zhì)量比之比為800,超重力裝置轉(zhuǎn)速為300r/min，其中ΝΗ4Η 2Ρ〇4含量范圍 為65%，溫度為108°C，惰性介質(zhì)為二氧化碳?xì)怏w，溫度為25°C，養(yǎng)晶裝置底部直徑與超重力 裝置直徑比2;養(yǎng)晶裝置高與底部直徑比例為1.5,養(yǎng)晶裝置溫度恒定為50°C，過(guò)濾干燥后， 測(cè)得晶體平均粒徑為1310M1。
[0037] 實(shí)施例5:在某產(chǎn)量為20萬(wàn)噸/年的磷酸一銨生產(chǎn)線(xiàn)中，待冷卻漿料流量與惰性介 質(zhì)的流量的質(zhì)量比為500,其中NH4H2P〇4含量范圍為50%，溫度為100 °C，惰性介質(zhì)為空氣，溫 度為20°C。在相同條件下，分別采用超重力裝置和克里斯塔爾結(jié)晶器進(jìn)行結(jié)晶換熱實(shí)驗(yàn)，其 中超重力裝置的轉(zhuǎn)速為l〇〇r/min。通過(guò)計(jì)算，在超重力裝置中，換熱面積為1242.6m 2,導(dǎo)熱 量為3.05 X 108w，而傳統(tǒng)的克里斯塔爾結(jié)晶器的換熱面積和導(dǎo)熱量分別為598.4 m2、7.2 X 107w。在結(jié)晶換熱過(guò)程中，主要的能耗是電能，對(duì)兩種裝置的能耗進(jìn)行計(jì)算，超重力裝置比 克里斯塔爾裝置節(jié)省了 25%。
[0038] 采用本實(shí)用新型所述超重力裝置制備的晶體較傳統(tǒng)方法制備的晶體物料成核小， 均勻，進(jìn)一步提高了產(chǎn)品的均一程度。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種超重力直接換熱法結(jié)晶磷酸一銨的裝置，其特征在于:包括超重力裝置（1)和養(yǎng) 晶裝置(2)，超重力裝置底部設(shè)置的氣液出口（1.3)與養(yǎng)晶裝置(2)相連接，養(yǎng)晶裝置(2)頂 部安設(shè)除霧器(2.4)，外側(cè)設(shè)保溫層(2.3)，養(yǎng)晶裝置底部直徑與超重力裝置直徑比為1-3; 養(yǎng)晶裝置的高與底部直徑比例為1-5。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種超重力直接換熱法結(jié)晶磷酸一銨的裝置，其特征在于:所 述超重力裝置中的填料為金屬或非金屬的絲網(wǎng)、波紋板、多孔板、規(guī)整填料。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種超重力直接換熱法結(jié)晶磷酸一銨的裝置，其特征在于:所 述超重力裝置轉(zhuǎn)速為100_1200r/min。4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種超重力直接換熱法結(jié)晶磷酸一銨的裝置，其特征在于:所 述養(yǎng)晶裝置(2)的溫度為40-60°C。
【文檔編號(hào)】C01B25/28GK205709871SQ201620149710
【公開(kāi)日】2016年11月23日
【申請(qǐng)日】2016年2月29日
【發(fā)明人】祁貴生, 劉有智, 焦緯洲, 袁志國(guó), 栗秀萍, 羅瑩, 張巧玲, 申紅艷, 高璟, 郭強(qiáng)
【申請(qǐng)人】中北大學(xué)