一種去除四氯化鈦中釩雜質(zhì)的方法及系統(tǒng)的制作方法
【專利摘要】一種去除四氯化鈦中釩雜質(zhì)的方法及系統(tǒng)，該系統(tǒng)由粗四氯化鈦供料罐、供料泵Ⅰ、強(qiáng)制循環(huán)泵、強(qiáng)制循環(huán)泵槽、加熱換熱器、閃蒸罐、提純塔、冷凝換熱器、四氯化鈦儲(chǔ)罐、脂肪酸供料罐、泥漿槽和供料泵Ⅱ組成，方法是：將粗四氯化鈦和脂肪酸打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽內(nèi)，然后打入加熱換熱器進(jìn)行還原反應(yīng)，得到含二氯氧釩固體懸浮物的四氯化鈦漿液進(jìn)入閃蒸罐，閃蒸分離，含二氯氧釩固體泥漿經(jīng)排至強(qiáng)制循環(huán)泵槽，氣態(tài)四氯化鈦進(jìn)入提純塔；提純塔內(nèi)含二氯氧釩固體泥漿排至強(qiáng)制循環(huán)泵槽，氣態(tài)四氯化鈦進(jìn)入冷凝換熱器，得到除釩的四氯化鈦。優(yōu)點(diǎn)是：減少了設(shè)備的結(jié)垢以及管路堵塞；提高了生產(chǎn)產(chǎn)能，降低了能耗，除釩效率高，產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定。
【專利說(shuō)明】一種去除四氯化鈦中釩雜質(zhì)的方法及系統(tǒng)
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種去除四氯化鈦中釩雜質(zhì)的方法及系統(tǒng)。
【背景技術(shù)】
[0002]四氯化鈦是生產(chǎn)海綿鈦和鈦白粉的主要原料，四氯化鈦質(zhì)量的好壞將直接影響海綿鈦和鈦白粉的質(zhì)量。通常，釩在四氯化鈦中以三氯氧釩的形式存在，其沸點(diǎn)略低于四氯化鈦，采用蒸餾的方法將粗四氯化鈦中的釩很難除去。
[0003]目前，粗鈦除釩工藝主要有鋁粉法、硫化氫法、銅絲法和有機(jī)物法。有機(jī)物除釩，工藝運(yùn)行比較穩(wěn)定，實(shí)施起來(lái)比較容易，國(guó)內(nèi)外近幾年被普遍推廣，尤其在美國(guó)、日本等國(guó)家，普遍采用礦物油除釩。國(guó)內(nèi)盡管近幾年對(duì)工藝不斷優(yōu)化，蒸氣消耗也有一定幅度降低，但隨著鈦白整體產(chǎn)能規(guī)模擴(kuò)大，礦物油除釩的生產(chǎn)裝置占地面積大、生產(chǎn)產(chǎn)能低，蒸氣的消耗量高，與前后工序產(chǎn)能不匹配的矛盾日益凸顯。
[0004]礦物油除釩，化學(xué)反應(yīng)效率低，產(chǎn)能提高時(shí)，除釩指標(biāo)不穩(wěn)定，且礦物油使用量高，容易堵塞管路和換熱器，造成生產(chǎn)不穩(wěn)定。有機(jī)物除釩，為保證除釩指標(biāo)的穩(wěn)定性，需要保證反應(yīng)系統(tǒng)液體具有一定的固含量運(yùn)行，行業(yè)內(nèi)生產(chǎn)工藝采用加熱盤(pán)管與釜內(nèi)液體四氯化鈦換熱，加熱盤(pán)管結(jié)垢速度快，換熱效率低，運(yùn)行周期短。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明要解決的 技術(shù)問(wèn)題是提供一種換熱器防結(jié)垢、管路不堵塞、除釩效率高、生產(chǎn)穩(wěn)定的去除四氯化鈦中釩雜質(zhì)的方法及系統(tǒng)，該系統(tǒng)設(shè)備占地規(guī)模小，換熱效率高，蒸汽消耗量低，生產(chǎn)產(chǎn)能大。
[0006]本發(fā)明的技術(shù)解決方案是:
一種去除四氯化鈦中釩雜質(zhì)的方法，其具體步驟如下:
(1)、將粗四氯化鈦由粗四氯化鈦供料罐通過(guò)供料泵I打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽內(nèi)，脂肪酸由脂肪酸供料罐通過(guò)供料泵II打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽內(nèi)，所述粗四氯化鈦與脂肪酸的質(zhì)量比為1100:1 ~1400:1 ；
(2)、強(qiáng)制循環(huán)泵將強(qiáng)制循環(huán)泵槽內(nèi)的粗四氯化鈦和脂肪酸通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵打入加熱換熱器加熱至140°C~170°C，粗四氯化鈦在加熱換熱器內(nèi)的流速為0.8 m/s~2.0m/s，在循環(huán)加熱過(guò)程中，與脂肪酸混合進(jìn)行還原反應(yīng)，得到含二氯氧釩固體懸浮物的四氯化鈦漿液；
(3)、含二氯氧釩固體懸浮物的四氯化鈦漿液進(jìn)入閃蒸罐，在140°C~170°C溫度、SOkpa~200kpa壓力下閃蒸分離，液體四氯化鈦閃蒸為氣態(tài)四氯化鈦，含二氯氧釩固體泥漿經(jīng)閃蒸罐的出泥口 d通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵槽的進(jìn)料口 b排至強(qiáng)制循環(huán)泵槽，氣態(tài)四氯化鈦由閃蒸罐的出料口 f通過(guò)提純塔的進(jìn)料口 h進(jìn)入提純塔；
(4)、提純塔塔頂噴淋四氯化鈦，其中，噴淋的回流比為1:5~1:15，閃蒸的四氯化鈦二次進(jìn)行還原反應(yīng)，得到的含二氯氧釩固體泥漿經(jīng)提純塔的出泥口 g通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵槽的進(jìn)料口 b排至強(qiáng)制循環(huán)泵槽，提純塔內(nèi)氣態(tài)四氯化鈦由提純塔出料口 i進(jìn)入冷凝換熱器，得到除釩的四氯化鈦，送至四氯化鈦儲(chǔ)罐中儲(chǔ)存；
(5)、閃蒸罐和提純塔排入強(qiáng)制循環(huán)泵槽的含二氯氧釩固體泥漿與通過(guò)供料泵I打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽的粗四氯化鈦和通過(guò)供料泵II打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽的脂肪酸混料被強(qiáng)制循環(huán)泵分別打入加熱換熱器和泥漿槽，其中，打入泥漿槽的粗四氯化鈦脂肪酸二氯氧釩固體泥漿混料與打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽的粗四氯化鈦和脂肪酸總量的質(zhì)量比為1:5~1:20，加熱換熱器內(nèi)的粗四氯化鈦和脂肪酸繼續(xù)按步驟(2)進(jìn)行還原反應(yīng)。
[0007]加熱換熱器加熱時(shí)，在加熱換熱器的殼程通入高壓蒸汽作為加熱介質(zhì)，加熱蒸汽壓力為 0.5Mpa ~0.8Mpa。
[0008]所述脂肪酸是不飽和度為I~3、碳原子個(gè)數(shù)為10~30的不飽和直鏈脂肪酸。
[0009]步驟(2 )含二氯氧釩固體懸浮物的四氯化鈦漿液中含二氯氧釩固體懸浮物的固含量為10%~25%。[0010]一種去除四氯化鈦中釩雜質(zhì)系統(tǒng)，具有粗四氯化鈦供料罐，其特殊之處在于:所述粗四氯化鈦供料罐通過(guò)管道與強(qiáng)制循環(huán)泵槽的進(jìn)料口 a相連通，所述粗四氯化鈦供料罐與強(qiáng)制循環(huán)泵槽之間的管道上設(shè)有供料泵I，所述強(qiáng)制循環(huán)泵槽的出料口 c與加熱換熱器通過(guò)管道相連通，所述強(qiáng)制循環(huán)泵槽與加熱換熱器之間的管道上設(shè)有強(qiáng)制循環(huán)泵，所述強(qiáng)制循環(huán)泵的出料口還連接有泥漿槽，所述加熱換熱器與閃蒸罐的進(jìn)料口 e相連通，所述閃蒸罐的出料口 f與提純塔的進(jìn)料口 h相連通，所述閃蒸罐的出泥口 d與強(qiáng)制循環(huán)泵槽的進(jìn)料口 b相連通，所述提純塔的出料口 i與冷凝換熱器相連通，所述冷凝換熱器連接有四氯化鈦儲(chǔ)罐，所述提純塔的出泥口 g與強(qiáng)制循環(huán)泵槽的進(jìn)料口 b相連通，所述強(qiáng)制循環(huán)泵槽的進(jìn)料口 b通過(guò)管道還連接有脂肪酸供料罐，所述強(qiáng)制循環(huán)泵槽與脂肪酸供料罐之間的管道上設(shè)有供料泵II。
[0011]本發(fā)明的有益效果:
(1)、采用的脂肪酸進(jìn)行除釩，由于其化學(xué)性質(zhì)具有分解速度快，分解產(chǎn)生的碳粉活性高，在除釩過(guò)程中，脂肪酸的有效利用率高，因此，在系統(tǒng)運(yùn)行過(guò)程中，脂肪酸配入量低，除釩效率高，可以使系統(tǒng)保持低固含量運(yùn)行就能達(dá)到除釩效果的穩(wěn)定，從而也降低了加熱換熱器的結(jié)垢以及管路堵塞；
(2)、有機(jī)物脂肪酸通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵加入到加熱器中，節(jié)省了有機(jī)物與粗四氯化鈦的預(yù)混料裝置，具有占地規(guī)模小的特點(diǎn)；并且，通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵的渦輪作用，可以使粗四氯化鈦和脂肪酸充分預(yù)混，防止加熱換熱器的結(jié)垢以及管路堵塞；采用強(qiáng)制循環(huán)泵送料和加熱換熱器加熱，在加熱換熱器即可進(jìn)行還原除釩，強(qiáng)制循環(huán)泵連續(xù)的排出含釩泥漿，確保了整個(gè)系統(tǒng)的固含量穩(wěn)定，提高了生產(chǎn)產(chǎn)能，降低了蒸汽消耗，使產(chǎn)品質(zhì)量更加穩(wěn)定；
(3)利用閃蒸罐，實(shí)現(xiàn)固液分離的同時(shí)，閃蒸產(chǎn)生的飽和四氯化鈦蒸汽進(jìn)入提純塔冷凝放熱對(duì)塔釜內(nèi)液體四氯化鈦加熱二次蒸發(fā)，既達(dá)到氣、液、固分離目的，又降低了能耗，在提純塔內(nèi)經(jīng)過(guò)二次噴淋凈化，除釩效率進(jìn)一步提高，制得的四氯化鈦釩含量小于0.001%，鐵含量小于0.00087%，錳含量小于0.0002%，色度低于10mg/l，固含量為0，可以滿足下游行業(yè)鈦白粉和海綿鈦生產(chǎn)指標(biāo)要求。
【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】[0012]圖1是本發(fā)明的結(jié)構(gòu)示意圖。
[0013]圖中:1_粗四氯化鈦供料罐，2-供料泵I，3-強(qiáng)制循環(huán)泵，4-強(qiáng)制循環(huán)泵槽，5-加熱換熱器，6-閃蒸罐，7-提純塔，8-冷凝換熱器，9-四氯化鈦儲(chǔ)罐，10-脂肪酸供料罐，
11-泥漿槽，12-供料泵II。
【具體實(shí)施方式】
[0014]實(shí)施例1
如圖所示，該去除四氯化鈦中釩雜質(zhì)系統(tǒng)，具有粗四氯化鈦供料罐1，所述粗四氯化鈦供料罐I通過(guò)管道與強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的進(jìn)料口 a相連通，所述粗四氯化鈦供料罐I與強(qiáng)制循環(huán)泵槽4之間的管道上設(shè)有供料泵I 2，所述強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的出料口 c與加熱換熱器5通過(guò)管道相連通，所述強(qiáng)制循環(huán)泵槽4與加熱換熱器5之間的管道上設(shè)有強(qiáng)制循環(huán)泵3，所述強(qiáng)制循環(huán)泵3的出料口還連接有泥漿槽11，所述加熱換熱器5與閃蒸罐6的進(jìn)料口 e相連通，所述閃蒸罐6的出料口 f與提純塔7的進(jìn)料口 h相連通，所述閃蒸罐6的出泥口 d與強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的進(jìn)料口 b相連通，所述提純塔7的出料口 i與冷凝換熱器8相連通，所述冷凝換熱器8連接有四氯化鈦儲(chǔ)罐9，所述提純塔7的出泥口 g與強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的進(jìn)料口b相連通，所述強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的進(jìn)料口 b通過(guò)管道還連接有脂肪酸供料罐10，所述強(qiáng)制循環(huán)泵槽4與脂肪酸供料罐10之間的管道上設(shè)有供料泵II 12。
[0015]生產(chǎn)時(shí)，具體步驟如下:
(1)、將粗四氯化鈦由粗四氯化鈦供料罐I通過(guò)供料泵I2打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽4內(nèi)，月旨肪酸由脂肪酸供料罐10通過(guò)供料泵II 12打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽4內(nèi)，所述粗四氯化鈦與脂肪酸的質(zhì)量比為1100 :1,其中，脂肪酸是不飽和度為I~3、碳原子個(gè)數(shù)為10~30的不飽和直鏈脂肪酸；
(2)、強(qiáng)制循環(huán)泵3將強(qiáng)制循環(huán)泵槽4內(nèi)的粗四氯化鈦通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵3打入加熱換熱器5加熱至140°C，加熱換熱器加熱時(shí)，在加熱換熱器的殼程通入高壓蒸汽作為加熱介質(zhì)，加熱蒸汽壓力為0.8Mpa，粗四氯化鈦在加熱換熱器5內(nèi)的流速為0.8 m/s，在循環(huán)加熱過(guò)程中，與脂肪酸混合進(jìn)行還原反應(yīng)，得到含二氯氧釩固體懸浮物的四氯化鈦漿液；
(3)、含二氯氧釩固體懸浮物的四氯化鈦漿液進(jìn)入閃蒸罐6，在140°C溫度、SOkpa壓力下閃蒸分離，液體四氯化鈦閃蒸為氣態(tài)四氯化鈦，含二氯氧釩固體泥漿經(jīng)閃蒸罐6的出泥口 d通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的進(jìn)料口 b排至強(qiáng)制循環(huán)泵槽4，氣態(tài)四氯化鈦由閃蒸罐6的出料口 f通過(guò)提純塔7的進(jìn)料口 h進(jìn)入提純塔7 ；
(4)、提純塔7塔頂噴淋四氯化鈦，其中，噴淋的回流比為1:5，閃蒸的四氯化鈦二次進(jìn)行還原反應(yīng)，得到的含二氯氧釩固體泥漿經(jīng)提純塔7的出泥口 g通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的進(jìn)料口 b排至強(qiáng)制循環(huán)泵槽4，提純塔7內(nèi)氣態(tài)四氯化鈦由提純塔7出料口 i進(jìn)入冷凝換熱器8，得到除釩的四氯化鈦，送至四氯化鈦儲(chǔ)罐9中儲(chǔ)存；
(5)、閃蒸罐6和提純塔7排入強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的含二氯氧釩固體泥漿與通過(guò)供料泵I 2打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的粗四氯化鈦和通過(guò)供料泵II 12打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的脂肪酸混料被強(qiáng)制循環(huán)泵3分別打入加熱換熱器5和泥漿槽11，其中，打入泥漿槽11的粗四氯化鈦脂肪酸二氯氧釩固體泥漿混料與打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的粗四氯化鈦和脂肪酸總量的質(zhì)量比為1:5，(確保步驟(2)中含二氯氧釩固體懸浮物固含量為10%~15%范圍波動(dòng))泥漿槽11內(nèi)泥漿可連續(xù)或間斷性地返回氯化爐或收塵器內(nèi)回收；加熱換熱器5內(nèi)的粗四氯化鈦和脂肪酸繼續(xù)按步驟(2)進(jìn)行還原反應(yīng)；
步驟(4)制得的除釩的四氯化鈦收率為98.2%，蒸汽單耗為130kg/噸四氯化鈦，色度< 10mg/L，經(jīng)檢測(cè)，四氯化鈦除釩前后各組分的含量如表1所示:
表1粗四氯化鈦和除釩后的四氯化鈦各組分質(zhì)量百分比含量
TiC14 j Fe| V固體
粗四氛化IjT 98.5 ~D.087 Τθ3D.26 Ti
四氛化鐵—99.9 <0.0087 ~<0.0002 —<0.0004 無(wú)’
實(shí)施例2 該去除四氯化鈦中釩雜質(zhì)系統(tǒng)同實(shí)施例1。
[0016]生產(chǎn)時(shí)，具體步驟如下:
(1)、將粗四氯化鈦由粗四氯化鈦供料罐I通過(guò)供料泵I2打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽4內(nèi)，月旨肪酸由脂肪酸供料罐10通過(guò)供料泵II 12打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽4內(nèi)，所述粗四氯化鈦與脂肪酸的質(zhì)量比為1400:1,其中，脂肪酸是不飽和度為I~3、碳原子個(gè)數(shù)為10~30的不飽和直鏈脂肪酸；
(2)、強(qiáng)制循環(huán)泵3將強(qiáng)制循環(huán)泵槽4內(nèi)的粗四氯化鈦通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵3打入加熱換熱器5加熱至170°C，加熱換熱器加熱時(shí)，在加熱換熱器的殼程通入高壓蒸汽作為加熱介質(zhì)，加熱蒸汽壓力為0.6Mpa，粗四氯化鈦在加熱換熱器5內(nèi)的流速為2.0m/s，在循環(huán)加熱過(guò)程中，與脂肪酸混合進(jìn)行還原反應(yīng)，得到含二氯氧釩固體懸浮物的四氯化鈦漿液；
(3)、含二氯氧釩固體懸浮物的四氯化鈦漿液進(jìn)入閃蒸罐6，在170°C溫度、130kpa壓力下閃蒸分離，液體四氯化鈦閃蒸為氣態(tài)四氯化鈦，含二氯氧釩固體泥漿經(jīng)閃蒸罐6的出泥口 d通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的進(jìn)料口 b排至強(qiáng)制循環(huán)泵槽4，氣態(tài)四氯化鈦由閃蒸罐6的出料口 f通過(guò)提純塔7的進(jìn)料口 h進(jìn)入提純塔7 ；
(4)、提純塔7塔頂噴淋四氯化鈦，其中，噴淋的回流比為1:10，閃蒸的四氯化鈦二次進(jìn)行還原反應(yīng)，得到的含二氯氧釩固體泥漿經(jīng)提純塔7的出泥口 g通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的進(jìn)料口 b排至強(qiáng)制循環(huán)泵槽4，提純塔7內(nèi)氣態(tài)四氯化鈦由提純塔7出料口 i進(jìn)入冷凝換熱器8，得到除釩的四氯化鈦，送至四氯化鈦儲(chǔ)罐9中儲(chǔ)存；
(5)、閃蒸罐6和提純塔7排入強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的含二氯氧釩固體泥漿與通過(guò)供料泵I 2打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的粗四氯化鈦和通過(guò)供料泵II 12打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的脂肪酸混料被強(qiáng)制循環(huán)泵3分別打入加熱換熱器5和泥漿槽11，其中，打入泥漿槽11的粗四氯化鈦脂肪酸二氯氧釩固體泥漿混料與打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽4的粗四氯化鈦和脂肪酸總量的質(zhì)量比為1:20，(確保步驟(2)中含二氯氧釩固體懸浮物固含量為20%~25%范圍波動(dòng))泥漿槽11內(nèi)泥漿可連續(xù)或間斷性地返回氯化爐或收塵器內(nèi)回收；加熱換熱器5內(nèi)的粗四氯化鈦和脂肪酸繼續(xù)按步驟(2)進(jìn)行還原反應(yīng)。
[0017]步驟(4)制得的除釩的四氯化鈦收率為98.5%，蒸汽單耗為150 kg/噸四氯化鈦，色度< 10mg/L，經(jīng)檢測(cè)，四氯化鈦除釩前后各組分的含量如表2所示:
表2粗四氯化鈦和除釩后的四氯化鈦各組分質(zhì)量百分比含量
【權(quán)利要求】
1.一種去除四氯化鈦中釩雜質(zhì)的方法，其特征是:具體步驟如下: (1)、將粗四氯化鈦由粗四氯化鈦供料罐通過(guò)供料泵I打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽內(nèi)，脂肪酸由脂肪酸供料罐通過(guò)供料泵II打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽內(nèi)，所述粗四氯化鈦與脂肪酸的質(zhì)量比為1100:1 ~1400:1 ； (2)、強(qiáng)制循環(huán)泵將強(qiáng)制循環(huán)泵槽內(nèi)的粗四氯化鈦和脂肪酸通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵打入加熱換熱器加熱至140°C~170°C，粗四氯化鈦在加熱換熱器內(nèi)的流速為0.8 m/s~2.0m/s，在循環(huán)加熱過(guò)程中，與脂肪酸混合進(jìn)行還原反應(yīng)，得到含二氯氧釩固體懸浮物的四氯化鈦漿液； (3)、含二氯氧釩固體懸浮物的四氯化鈦漿液進(jìn)入閃蒸罐，在140°C~170°C溫度、SOkpa~200kpa壓力下閃蒸分離，液體四氯化鈦閃蒸為氣態(tài)四氯化鈦，含二氯氧釩固體泥漿經(jīng)閃蒸罐的出泥口 d通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵槽的進(jìn)料口 b排至強(qiáng)制循環(huán)泵槽，氣態(tài)四氯化鈦由閃蒸罐的出料口 f通過(guò)提純塔的進(jìn)料口 h進(jìn)入提純塔； (4)、提純塔塔頂噴淋四氯化鈦，其中，噴淋的回流比為1:5~1:15，閃蒸的四氯化鈦二次進(jìn)行還原反應(yīng)，得到的含二氯氧釩固體泥漿經(jīng)提純塔的出泥口 g通過(guò)強(qiáng)制循環(huán)泵槽的進(jìn)料口 b排至強(qiáng)制循環(huán)泵槽，提純塔內(nèi)氣態(tài)四氯化鈦由提純塔出料口 i進(jìn)入冷凝換熱器，得到除釩的四氯化鈦，送至四氯化鈦儲(chǔ)罐中儲(chǔ)存； (5)、閃蒸罐和提純塔排入強(qiáng)制循環(huán)泵槽的含二氯氧釩固體泥漿與通過(guò)供料泵I打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽的粗四氯化 鈦和通過(guò)供料泵II打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽的脂肪酸混料被強(qiáng)制循環(huán)泵分別打入加熱換熱器和泥漿槽，其中，打入泥漿槽的粗四氯化鈦脂肪酸二氯氧釩固體泥漿混料與打入強(qiáng)制循環(huán)泵槽的粗四氯化鈦和脂肪酸總量的質(zhì)量比為1:5~1:20，加熱換熱器內(nèi)的粗四氯化鈦和脂肪酸繼續(xù)按步驟(2)進(jìn)行還原反應(yīng)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的去除四氯化鈦中釩雜質(zhì)的方法，其特征是:加熱換熱器加熱時(shí)，在加熱換熱器的殼程通入高壓蒸汽作為加熱介質(zhì)，加熱蒸汽壓力為0.5Mpa~0.8Mpa。
3.所述脂肪酸是不飽和度為I~3、碳原子個(gè)數(shù)為10~30的不飽和直鏈脂肪酸。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的去除四氯化鈦中釩雜質(zhì)的方法，其特征是:步驟(2)含二氯氧釩固體懸浮物的四氯化鈦漿液中含二氯氧釩固體懸浮物的固含量為10%~25%。
5.一種去除四氯化鈦中釩雜質(zhì)系統(tǒng)，具有粗四氯化鈦供料罐，其特征是:所述粗四氯化鈦供料罐通過(guò)管道與強(qiáng)制循環(huán)泵槽的進(jìn)料口 a相連通，所述粗四氯化鈦供料罐與強(qiáng)制循環(huán)泵槽之間的管道上設(shè)有供料泵I，所述強(qiáng)制循環(huán)泵槽的出料口 c與加熱換熱器通過(guò)管道相連通，所述強(qiáng)制循環(huán)泵槽與加熱換熱器之間的管道上設(shè)有強(qiáng)制循環(huán)泵，所述強(qiáng)制循環(huán)泵的出料口還連接有泥漿槽，所述加熱換熱器與閃蒸罐的進(jìn)料口 e相連通，所述閃蒸罐的出料口 f與提純塔的進(jìn)料口 h相連通，所述閃蒸罐的出泥口 d與強(qiáng)制循環(huán)泵槽的進(jìn)料口 b相連通，所述提純塔的出料口 i與冷凝換熱器相連通，所述冷凝換熱器連接有四氯化鈦儲(chǔ)罐，所述提純塔的出泥口 g與強(qiáng)制循環(huán)泵槽的進(jìn)料口 b相連通，所述強(qiáng)制循環(huán)泵槽的進(jìn)料口 b通過(guò)管道還連接有脂肪酸供料罐，所述強(qiáng)制循環(huán)泵槽與脂肪酸供料罐之間的管道上設(shè)有供料泵II。
【文檔編號(hào)】C01G23/02GK103613126SQ201310584067
【公開(kāi)日】2014年3月5日 申請(qǐng)日期:2013年11月20日 優(yōu)先權(quán)日:2013年11月20日
【發(fā)明者】齊牧, 李鋼仁, 李俊強(qiáng), 趙慶宇, 趙玉泉 申請(qǐng)人:錦州鈦業(yè)有限公司