專利名稱：生產(chǎn)異丁烯酸的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及了一種使用固定床管型反應(yīng)器，并在固態(tài)氧化催化劑存在下，用分子氧對異丁烯醛進(jìn)行氣相催化氧化來生產(chǎn)異丁烯酸的方法。
由于這是一個放熱反應(yīng)，該氧化過程將會在催化劑床上引起熱量的累積。由過余的熱量累積造成的局部反常的高溫區(qū)域稱為“熱點”。在熱點處，過度的氧化反應(yīng)將導(dǎo)致反應(yīng)產(chǎn)率的降低。因此，熱點的生成對于在工業(yè)化的規(guī)模下進(jìn)行此氧化反應(yīng)來說是一個嚴(yán)重的問題，特別是在欲通過增加原料氣中異丁烯醛的濃度來提高生產(chǎn)效率時，熱點更容易生成。這就造成了現(xiàn)有的條件大大限制了反應(yīng)要求的實現(xiàn)。
因此，在生產(chǎn)異丁烯酸的過程中，控制熱點區(qū)的溫度對于在工業(yè)規(guī)模生產(chǎn)中高產(chǎn)率的獲得來說是非常重要的。此外，特別是在使用含有鉬的固體氧化催化劑時，由于組分鉬易于升華，此時防止熱點的產(chǎn)生尤為重要。
現(xiàn)在已有一些控制熱點區(qū)溫度的方法。例如，日本公開特許專利申請4-210937公開了一種填充催化劑的方法，具有不同活性的催化劑組分按照由原料氣的入口處到出口處催化組分活性逐漸增強(qiáng)的順序進(jìn)行填充。然后使含有異丁烯醛和氧氣的原料氣流過此催化床。日本公開特許專利申請8-92154公開了一種通過控制熱介流來使入口區(qū)和出口區(qū)之間的熱介浴溫度升2-10℃。此法中，熱介流控制是在含有一個熱介浴的多管型固定床反應(yīng)器中對異丁烯醛進(jìn)行氣相氧化生產(chǎn)異丁烯酸時進(jìn)行的。
但是，這些方法僅僅是為了降低熱點區(qū)溫度，并且只是在某種程度上降低了一個熱點區(qū)的熱介浴和催化劑床之間的溫差(ΔT)。即根據(jù)該方法，氧化反應(yīng)產(chǎn)生的熱并沒有被有效地控制在催化劑床內(nèi)。以至于例如當(dāng)繼續(xù)增加異丁烯醛濃度以提高生產(chǎn)率時，熱點區(qū)的發(fā)熱量是非常顯著的。因此，對反應(yīng)條件還需要進(jìn)行較大的限制。即目前在工業(yè)上，可以將異丁烯醛的濃度增加到某一程度，但卻不能提高相應(yīng)的異丁烯酸濃度的產(chǎn)率。
本發(fā)明涉及了一種生產(chǎn)異丁烯酸方法。其特點是將固體氧化催化劑填充到一個有熱介浴的固定床管型反應(yīng)器中，含有異丁烯醛和氧氣的原料氣流過此催化床。在此催化床內(nèi)，沒有任何區(qū)域的熱介浴和催化床之間溫度差(ΔT＝催化床溫度-熱介浴溫度)超過35℃，并且其中兩個或多個高溫區(qū)域，它們的ΔT為15-35℃。
根據(jù)本發(fā)明，合成異丁烯酸的反應(yīng)是在一個有熱介浴的固定床管型反應(yīng)器中進(jìn)行的。對于熱介質(zhì)的使用，盡管在此沒有限制，但一般使用含有硝酸鉀和亞硝酸鈉的熔鹽。同樣，對管型反應(yīng)器也沒有限制，但在工業(yè)生產(chǎn)規(guī)模下，一般優(yōu)選使用含有幾千到幾萬個反應(yīng)管的多管型反應(yīng)器。其中，每一個反應(yīng)管的內(nèi)徑為20-30mm，并都被一個熱介浴包圍。
對本發(fā)明中使用的固體氧化催化劑沒有特別的限制，只要它是用于這個氧化反應(yīng)的固體催化劑即可。已使用過的有含有磷和鉬的復(fù)合氧化物或者其他類似物。優(yōu)選的復(fù)合氧化物可用以下組成式(1)表示MoaPbCucVdXeYfOg(1)在組成式(1)中，Mo，P，Cu，V和O分別代表鉬，磷，銅，釩，氧，X代表了至少一種從以下元素中選出的元素。這些元素有鐵，鈷，鎳，鋅，鎂，鈣，鍶，鋇，鈦，鉻，鎢，錳，銀，硼，硅，錫，鉛，砷，銻，鉍，鈮，鉭，鋯，銦，硫，硒，碲，鑭和鈰；Y代表了至少一種選至含有鉀，銣，銫和鉈中的元素。組成式(1)中的a，b，c，d，e，f，g分別代表了相應(yīng)元素的原子比例。當(dāng)a＝12，0.1≤b≤3，0.01≤c≤3，0.01≤d≤3，0≤e≤3，0.01≤f≤3，g是用于平衡以上各組分價鍵的氧的原子比例。特別優(yōu)選的相應(yīng)元素的原子比例分別為當(dāng)a＝12，0.2≤b≤2，0.04≤c≤1，0.1≤d≤2，0≤e≤2，0≤f≤2。
對本發(fā)明中用到的催化劑的制備方法沒有特別的限制，原來已知的一些方法都可以使用，除非這些方法中的組分在催化劑中分布極不均勻。
對制備催化劑的原料也沒有特別的限制，每種元素的硝酸鹽，碳酸鹽，乙酸鹽，銨鹽，氧化物，鹵化物或其他類似物等可以組合使用。例如，仲鉬酸鉈鹽，三氧化鉬，鉬酸，氯化鉬或其他類似物都可以用作鉬的原料。
盡管本發(fā)明中使用的催化劑是非載體型催化劑，但是使用由非活性載體，如硅，氧化鋁，硅鋁或碳化硅附載的催化劑或被這些非活性載體稀釋的催化劑是可能的。
本發(fā)明中的催化劑床是指在固定床管型反應(yīng)器的反應(yīng)管中含有至少一種催化劑的空間區(qū)域。即催化劑床不僅僅是一個只填充了一種催化劑的空間，而且是一個含有用非活性載體或其他類似物稀釋的催化劑的空間。但是，反應(yīng)管兩端的沒有填充物的空間區(qū)域或只含有非活性載體或其他類似物的空間區(qū)域由于實際上不含有催化劑，因此都不屬于催化劑床范圍。
本發(fā)明中，在填充了固體氧化催化劑的含有熱介浴的固定床管型反應(yīng)器中，向催化劑床通入含有異丁烯醛和氧的原料氣來合成異丁烯酸的時候，有一點是非常重要的，即是在催化劑床內(nèi)提供兩個或多個高溫區(qū)，并且在催化劑床內(nèi)，熱介浴和催化劑床之間的溫差(ΔT)為15-35℃。催化劑床內(nèi)具有較小的ΔT的最大值是優(yōu)選的。ΔT的最大值不應(yīng)該超過35℃，因為如果ΔT值太大，則過度的氧化反應(yīng)將降低反應(yīng)的選擇性，由此導(dǎo)致產(chǎn)率的降低，并可能由于熱負(fù)荷而引起催化劑的降解和性能的改變。本發(fā)明中的氧化反應(yīng)是一個放熱反應(yīng)，因此產(chǎn)生一定程度的ΔT是不可避免的。但是通過提供兩個或多個ΔT為15℃或更高溫度的高溫區(qū)來控制反應(yīng)條件，就可能避免局部反常的集中在一個區(qū)域的高溫區(qū)的產(chǎn)生。實際上，分別在這些的高溫區(qū)域里，ΔT小于15℃的區(qū)域是應(yīng)該存在的。
對通過提供兩個或多個高溫區(qū)來控制反應(yīng)條件的方法并沒有特別的限制。例如，可以是這樣的一種方法將反應(yīng)管空間沿管軸方向分隔成兩個或多個區(qū)域，然后將催化劑填充到相應(yīng)的反應(yīng)區(qū)?？梢酝ㄟ^調(diào)整每個區(qū)域的軸向長度來控制反應(yīng)區(qū)內(nèi)單位體積催化劑的活性。在本發(fā)明中，控制單位體積催化劑的活性的方法有通過控制非活性載體稀釋的催化劑的稀釋比例來控制單位體積催化劑的活性。又如，使用其他的由改變催化劑組成或制備過程而得到的具有不同活性的催化劑來控制單位體積催化劑的活性。
對于催化劑床中的兩個或多個ΔT在15-35℃的高溫區(qū)域來說，距離原料氣入口處一定距離處的第一個高溫區(qū)域和第二個高溫區(qū)域之間的間距是催化劑床總長的0.2-0.9倍，特別優(yōu)選的距離分別為催化劑床總長的0.25-0.8倍。當(dāng)高溫區(qū)域間的距離與催化劑床總長的比例變小時，反應(yīng)器中填充的起有效作用的催化劑占總催化劑用量的比例將隨之增加。而當(dāng)上述高溫區(qū)域間的距離與催化劑床總長的比例變大時，異丁烯酸的產(chǎn)率將會增加，并且催化劑的降解和性能改變的可能性將會降低。當(dāng)存在三個或更多的高溫區(qū)域時，一般來說，相臨的兩高溫區(qū)間的距離可能為催化劑床總長的0.2-0.9倍，更可能為催化劑床總長的0.25-0.8倍。高溫區(qū)域的數(shù)目一般是少于或等于5個，特別優(yōu)選為2或3個。
高溫區(qū)域間的距離代表了高溫區(qū)內(nèi)的ΔT值最大處之間的距離。
第一個高溫區(qū)域(在此高溫區(qū)域中ΔT值最大的處)與原料氣入口端的距離優(yōu)選為催化劑床總長的0-0.7倍，特別優(yōu)選為0.1-0.5倍。
由于填充的催化劑的微小的不均勻分布，通?？稍谘毓茌S方向的ΔT曲線上可以觀察到微小的峰和谷。因此在確定高溫區(qū)域的范圍時，由這些峰和谷引起的噪音可通過確定一個在某個測量位置附近測得的ΔTs值的平均ΔT值來得以減小。此測量位置的范圍是催化劑床總長的0.005倍，優(yōu)選為0.01倍。即使在測得的ΔT中，觀察到一個滿足高溫區(qū)域要求的放熱峰，如果它不能滿足根據(jù)平均ΔT要求的高溫區(qū)域要求時，也不能被認(rèn)為是高溫區(qū)域。
本發(fā)明中，催化劑床中的ΔT是指催化劑床內(nèi)的某個測量區(qū)的溫度與該處的熱介浴的溫度的差值。盡管可能由于反應(yīng)器構(gòu)造、反應(yīng)條件以及熱介質(zhì)的流動狀態(tài)等而引起熱介浴中熱介質(zhì)溫度的不均勻分布，但在不均勻分布程度較小時，可以將熱介浴平均溫度當(dāng)作熱介浴溫度來處理。但如果不均勻分布程度較大時，必須在每處測量熱介質(zhì)的溫度以確定ΔT值。
測量催化劑床的溫度的方法有如在填充催化劑前，向管型反應(yīng)器中放入保護(hù)管，再分別向保護(hù)管中插入熱電偶，以分別測量反應(yīng)過程中各處的溫度。此法中，放置保護(hù)管的位置優(yōu)選為與反應(yīng)管管軸方向垂直部分的中心，并且要求保護(hù)管的長度比催化劑床的長度要長。由于使用這種方法可以很方便地測量催化劑床中任何位置處的溫度，因此是優(yōu)選的。此外，在工業(yè)生產(chǎn)中，當(dāng)使用多管型反應(yīng)器時，實際上是不可能對所有反應(yīng)管的催化劑床的溫度進(jìn)行測量的，因此只能選取一些反應(yīng)管來代替整個反應(yīng)器，并對這些反應(yīng)管進(jìn)行實際測量。
在本發(fā)明實施過程中，原料氣中的異丁烯醛濃度可以在很大的范圍內(nèi)變化，但一般適宜的范圍是1-20體積％，特別優(yōu)選為3-8體積％。
使用空氣作為氧的來源在經(jīng)濟(jì)上是十分有利的，但如果有必要最好使用富含純氧的空氣。原料氣中，相對于1mol的異丁烯醛，氧氣的濃度優(yōu)選為0.3-4mol，特別優(yōu)選為0.4-3mol。原料氣可能含有少量的雜質(zhì)，如較低鏈的飽和烴基醛，它對主反應(yīng)沒有太大的影響，并可以通過加入惰性氣體如氮氣、水蒸氣和二氧化碳等來稀釋。
氧化反應(yīng)的反應(yīng)壓力可以在一個大氣壓到幾個大氣壓范圍內(nèi)變化。反應(yīng)的溫度，即熱介浴的溫度優(yōu)選為230-450℃，特別優(yōu)選為250-400℃。原料氣的空速優(yōu)選為300-3000hr-1，特別優(yōu)選為500-2000hr-1。
此外，異丁烯醛的轉(zhuǎn)化率，生成異丁烯酸的選擇性和異丁烯酸的單程產(chǎn)率分別定義如下異丁烯醛的轉(zhuǎn)化率(％)＝(B/A)×100異丁烯酸的選擇性(％)＝(C/B)×100異丁烯酸的單程產(chǎn)率(％)＝(C/A)×100以上定義中，A是反應(yīng)前的異丁烯醛的摩爾數(shù)，B是反應(yīng)了的異丁烯醛的摩爾數(shù)，C是生成的異丁烯酸的摩爾數(shù)。[實施例1]將100份的仲鉬酸銨，2.8份偏釩酸銨和9.2份硝酸銫溶于300份水中。另將8.2份85％質(zhì)量的磷酸溶于10份水中得到的溶液和1.1份碲酸溶于10份水中得到的溶液邊攪拌加入到以上溶液中，并攪拌升溫到95℃。然后，向其中加入由3.4份硝酸銅，7.6份硝酸鐵，1.4份硝酸鋅和1.8份硝酸鎂溶于80份純水中得到的溶液。再將此混合物在100℃下攪拌15分鐘，得到的漿料用噴霧干燥器干燥。
向以上100份干燥物中加入2份石墨并充分混合。然后用壓片機(jī)將混合物壓制成外徑為5mm，內(nèi)徑為2mm，長為3mm的環(huán)狀壓片。在380℃，通氣下，對這些壓片進(jìn)行焙燒處理5小時，制得催化劑1。催化劑1的組成可用以下不含氧的原子比例表示Mo12P1.5Cu0.3V0.5Fe0.4Te0.1Mg0.15Zn0.1Cs1將370ml的催化劑1和130ml的外徑為5mm的氧化鋁珠的混合物填充到內(nèi)徑為25.4mm的有熱介浴的鋼制固定床管型反應(yīng)器的原料氣入口部分，并將1000ml的催化劑1填充到以上反應(yīng)器的出口部分。本例中，催化劑床的長度為3005mm。含有6.5體積％的異丁烯醛，11體積％的氧，10體積％的水蒸氣和72.5體積％的氮氣的原料氣在290℃的反應(yīng)溫度下(熱介浴溫度)，以1000hr-1的空速通過這個催化劑床。
本例中，當(dāng)測量催化劑床的溫度時，觀察到第一個高溫區(qū)的最高溫度點位于離原料氣入口末端處300mm處，第二個高溫區(qū)的最高溫度點位于離原料氣入口末端處1200mm處。即，兩高溫區(qū)的間距與催化劑床長度的比率是0.3。另外，第一個高溫區(qū)內(nèi)的最高溫度處的ΔT是21℃。第二個高溫區(qū)內(nèi)的最高溫度處的ΔT是19℃，距離原料氣入口處1000mm處的ΔT是12℃。
表1顯示了收集到的反應(yīng)產(chǎn)物的分析結(jié)果。[對比例1]將620ml的催化劑1和130ml的外徑為5mm的氧化鋁珠的混合物填充到與實施例1相同的固定床管型反應(yīng)器的原料氣入口部分，并將750ml的催化劑1填充到這個反應(yīng)器的出口部分。本例中，催化劑床的長度為3005mm。與實施例1中相同的原料氣在相同的條件下通過這個催化劑床。
然后，測量催化劑床的溫度，只觀測到一個高溫區(qū)，它的最高溫度點位于離原料氣入口末端處400mm處。并且此高溫區(qū)內(nèi)的最高溫度處的ΔT是31℃。
表1顯示了反應(yīng)產(chǎn)物的分析結(jié)果。[對比例2]將1500ml的催化劑1填充到與實施例1中相同的反應(yīng)器中。催化劑床長度為3005mm。與實施例1中相同的原料氣在相同的條件下通過這個催化劑床。
然后，測量催化劑床的溫度，只觀測到一個高溫區(qū)，它的最高溫度點位于離原料氣入口末端處200mm處。并且此高溫區(qū)內(nèi)的最高溫度處的ΔT是40℃。
表1顯示了反應(yīng)產(chǎn)物的分析結(jié)果。[對比例3]1370ml的催化劑1填充到與實施例1中相同的反應(yīng)器中。本例中，催化劑床長度為2745mm。與實施例1中相同的原料氣在相同的條件下通過這個催化劑床。
然后，測量催化劑床的溫度，只觀測到一個高溫區(qū)，它的最高溫度點位于離原料氣入口末端處200mm處。并且此高溫區(qū)內(nèi)的最高溫度處的ΔT是40℃。
表1顯示了反應(yīng)產(chǎn)物的分析結(jié)果。[對比例4]將220ml的催化劑1和130ml的外徑為5mm的氧化鋁珠的混合物填充到與實施例1相同的固定床管型反應(yīng)器的原料氣入口部分，并將1150ml的催化劑1填充到這個反應(yīng)器的出口部分。本例中，催化劑床的長度為3005mm。與實施例1中相同的原料氣在相同的條件下通過這個催化劑床。
本例中，當(dāng)測量催化劑床的溫度時，觀察到第一個高溫區(qū)的最高溫度點位于離原料氣入口末端處250mm處，第二個高溫區(qū)的最高溫度點位于離原料氣入口末端處830mm處。即，兩高溫區(qū)的間距與催化劑床長度的比率是0.19。另外，第一個高溫區(qū)內(nèi)的最高溫度處的ΔT是16℃。第二個高溫區(qū)內(nèi)的最高溫度處的ΔT是37℃，距離原料氣入口處700mm處的ΔT是10℃。
表1顯示了反應(yīng)產(chǎn)物的分析結(jié)果。[實施例2]將100份三氧化鉬，3.2份五氧化二釩和6.7份85質(zhì)量％的磷酸與800份純水混合。加熱回流下攪拌此混合物3小時后，再向其中加入0.5份氧化銅，0.7份硼酸和1.2份二氧化鍺，再對此混合物加熱回流下攪拌2小時。將得到的漿料冷卻到50℃，向其中加入由11.2份碳酸氫銫溶于30份純水中得到的溶液，并且攪拌15分鐘。然后，再向此漿料中加入由10份硝酸銨溶于30份純水中得到的溶液，并再攪拌15分鐘。得到的含有催化劑組分的漿料用噴霧干燥器干燥。
向以上100份干燥物中加入2份石墨并充分混合。然后用壓片機(jī)將混合物壓制成外徑為5mm，內(nèi)徑為2mm，長為3mm的環(huán)狀壓片。在380℃，通氣下，對這些壓片進(jìn)行焙燒處理5小時，制得催化劑2。催化劑2的組成可用以下不含氧的原子比例表示Mo12P1Cu0.1V0.6Ge0.2B0.2Cs1將150ml的催化劑2和90ml的外徑為5mm的氧化鋁珠的混合物填充到與實施例1相同的固定床管型反應(yīng)器的原料氣入口部分，并將200ml的催化劑2和40ml的外徑為5mm的氧化鋁珠的混合物填充到該反應(yīng)器的中間部分，并將1020ml的催化劑2填充到此反應(yīng)器的出口部分。本例中，催化劑床的長度為3005mm。與實施例1中相同的原料氣在相同的條件下通過這個催化劑床。
本例中，當(dāng)測量催化劑床的溫度時，觀察到第一個高溫區(qū)的最高溫度點位于離原料氣入口末端處180mm處，第二個高溫區(qū)的最高溫度點位于離原料氣入口末端處620mm處，第三個高溫區(qū)的最高溫度點位于離原料氣入口末端處1100mm處。即，以上三個相臨的高溫區(qū)中，第一個和第二個高溫區(qū)的間距與催化劑床長度的比率是0.15，而第二個和第三個高溫區(qū)的間距與催化劑床長度的比率是0.16。另外，第一個高溫區(qū)內(nèi)的最高溫度處的ΔT是16℃。第二個高溫區(qū)內(nèi)的最高溫度處的ΔT是18℃，第三個高溫區(qū)內(nèi)的最高溫度處的ΔT是17℃。距離原料氣入口末端處480mm處的ΔT是9℃，距離原料氣入口末端處960mm處的ΔT是9℃。
表1顯示了反應(yīng)產(chǎn)物的分析結(jié)果。
表1

工業(yè)應(yīng)用根據(jù)本發(fā)明，在使用填充了固體氧化催化劑的有熱介浴的固定床管型反應(yīng)器對通過催化劑床的含有異丁烯醛和氧氣的原料氣進(jìn)行催化氧化合成異丁烯酸的過程中，當(dāng)催化劑床中產(chǎn)生兩個或多個高溫區(qū)域，每個區(qū)域的ΔT為15-35℃，并且沒有任何區(qū)域的ΔTs超過35℃時，可以獲得高產(chǎn)率的異丁烯酸。
此外，根據(jù)本發(fā)明，如果能在與原料氣的入口處相距一定距離提供第一個高溫區(qū)域和第二個高溫區(qū)域，并使得這些高溫區(qū)域間的間距是催化劑床總長的0.2-0.9倍時，反應(yīng)的產(chǎn)率能夠繼續(xù)得以提高。
并且產(chǎn)率的提高還可通過使用由以上組成式(1)表示的固體氧化催化劑代表的復(fù)合氧化物來達(dá)到。
權(quán)利要求
1.一種生產(chǎn)異丁烯酸的方法，此方法中，使用了一種填充了固體氧化催化劑的催化劑床，并帶有一個熱介浴的固定床管型反應(yīng)器，流過催化劑床的含有異丁醛和氧氣的原料氣被催化氧化而合成異丁烯酸，其特征在于在所述催化床內(nèi)，沒有任何區(qū)域的熱介浴和催化床之間溫度差(ΔT＝催化床溫度-熱介浴溫度)超過35℃，并且其中含有兩個或多個高溫區(qū)域，它們的ΔT為15-35℃。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的生產(chǎn)異丁烯酸的方法，其特征在于距離原料氣入口處一定距離處的第一個高溫區(qū)域和第二個高溫區(qū)域之間的間距是催化劑床總長的0.2-0.9倍。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的生產(chǎn)異丁烯酸的方法，其特征在于所述的固體氧化催化劑是一種復(fù)合氧化物，用以下組成式(1)表示MoaPbCucVdXeYfOg(1)式中，Mo，P，Cu，V和O分別代表鉬，磷，銅，釩，氧；X代表了至少一種從以下元素中選出的元素，這些元素有鐵，鈷，鎳，鋅，鎂，鈣，鍶，鋇，鈦，鉻，鎢，錳，銀，硼，硅，錫，鉛，砷，銻，鉍，鈮，鉭，鋯，銦，硫，硒，碲，鑭和鈰；Y代表了至少一種選至含有鉀，銣，銫和鉈中的元素；式中的a，b，c，d，e，f，g分別代表了元素的原子比例，當(dāng)a＝12時，0.1≤b≤3，0.01≤c≤3，0.01≤d≤3，0≤e≤3，0.01≤f≤3，g是用于平衡以上各組分價鍵的氧的原子比例。
4.根據(jù)權(quán)利要求1-3所述任何一種生產(chǎn)異丁烯酸的方法，其特征在于ΔT和高溫區(qū)域的位置可以通過調(diào)整所述催化劑床內(nèi)的單位體積內(nèi)的催化劑活性來控制。
全文摘要
在一種合成異丁烯酸的方法中，使用了一種有填充了固體氧化催化劑的催化劑床和熱介浴的固定床管型反應(yīng)器，并對流經(jīng)催化劑床的含有異丁烯醛和氧氣的原料氣進(jìn)行催化氧化合成異丁烯酸。此催化劑床中沒有任何區(qū)域的熱介浴和催化劑床的溫度差(ΔT)超過35℃，并且含有兩個或多個高溫區(qū)域，它們的ΔT為15－35℃。根據(jù)本發(fā)明生產(chǎn)異丁烯酸，可以獲得較高的產(chǎn)率。
文檔編號C07C57/055GK1409698SQ00816888
公開日2003年4月9日 申請日期2000年12月7日 優(yōu)先權(quán)日1999年12月10日
發(fā)明者渡邊聖午, 大北求 申請人:三菱麗陽株式會社