專利名稱：一種設(shè)置強(qiáng)化傳熱構(gòu)件的急冷鍋爐的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及石油化工乙烯裂解爐中配套的急冷換熱設(shè)備。
背景技術(shù)：
烴類裂解原料在管式裂解爐輻射段爐管中進(jìn)行高溫裂解反應(yīng)，產(chǎn)生的高溫裂解氣 的溫度可高達(dá)800 900°C。為了防止二次反應(yīng)的發(fā)生，減少烴類損失，高溫裂解氣需要進(jìn) 入急冷區(qū)域進(jìn)行快速冷卻，同時回收熱能產(chǎn)生高壓蒸汽。眾所周知，急冷鍋爐是乙烯裂解裝 置急冷區(qū)域中使用的重要換熱設(shè)備，通常包括換熱管和殼層，其換熱部分分為殼程和管程， 其中管程內(nèi)流動高溫介質(zhì)，即800°C 900°C高溫裂解氣混合物；殼程內(nèi)流動冷卻介質(zhì)，即 350°C左右的飽和水混合物。急冷鍋爐的冷卻過程大致如下來自輻射段爐管的高溫裂解氣 混合物經(jīng)急冷鍋爐入口進(jìn)入換熱管管程內(nèi)，從裂解爐汽包來的低溫水經(jīng)殼層入口進(jìn)入換熱 管殼程，通過間壁換熱，急冷后的裂解氣混合物經(jīng)過急冷鍋爐出口流出急冷鍋爐，換熱后的 冷卻介質(zhì)以飽和水汽混合物的形式通過殼體的出口流出急冷鍋爐。一般而言，高溫裂解氣在急冷鍋爐管程內(nèi)冷卻的過程總是伴有結(jié)焦現(xiàn)象的發(fā)生。 一是由于入口的高溫裂解氣混合物溫度很高，而且部分氣體在換熱管壁附近有較長時間的 停留，其中的不飽和烴和重質(zhì)烴進(jìn)一步縮合和分解，從而促使焦炭的生成；二是由于隨著高 溫裂解氣的不斷冷卻，高沸點組分冷凝在管程的壁面上，緩慢的進(jìn)行脫氫縮聚反應(yīng)，逐漸重 質(zhì)化，相繼變?yōu)榻褂蜖罨蚪固繝畹奈镔|(zhì)。因此，在管程的壁面，很容易形成焦炭層。急冷鍋 爐管程內(nèi)結(jié)焦的標(biāo)志是管表面溫度上升、急冷鍋爐出口溫度上升、裂解爐管壓力降增大，達(dá) 到一定值后將不得不停工清焦。所以，急冷鍋爐的結(jié)焦也是限制裂解裝置運行周期的因素 之一。許多研究表明，急冷鍋爐中的結(jié)焦大都在裂解氣溫度高于600°C的區(qū)域發(fā)生，當(dāng)裂 解氣溫度達(dá)到600°C以下結(jié)焦的發(fā)生明顯減少。減少和阻止結(jié)焦最主要的方法就是縮短 停留時間和增加結(jié)焦區(qū)域的氣體流速，也就是縮短結(jié)焦前兆體和重組分在管壁附近高溫聚集。傳統(tǒng)的急冷鍋爐設(shè)計一般要求具有如下性能(1)高質(zhì)量流速裂解氣體很快的 通過急冷鍋爐，以避免重組分和二次反應(yīng)產(chǎn)物在管壁上沉積并結(jié)焦，一般而言，急冷鍋爐裂 解氣側(cè)的質(zhì)量流速為50 120kg/(m2. s) ； (2)高壓力水急冷鍋爐中水側(cè)的水和蒸汽壓力 高，這樣在換熱過程中就可以使管壁溫度不致降到裂解氣的露點溫度以下，從而引起結(jié)焦。 一般而言，水側(cè)的壓力在8 12Mpa之間；(3)短停留時間這與高質(zhì)量流速相一致，停留時 間短一方面減少裂解氣二次反應(yīng)的發(fā)生從而減少烴類損失，另一方面能夠減少結(jié)焦的發(fā)生 從而延長急冷鍋爐的在線時間；(4)低壓力降降低烴分壓有利于提高裂解爐的選擇性，通 常裂解氣壓縮機(jī)入口壓力為一定值，因此急冷鍋爐的壓力降低有利于降低輻射段出口的壓 力，從而提高裂解的選擇性，通常，急冷鍋爐末期的壓降在0. OlMpa左右。管式裂解爐配套使用的急冷鍋爐，大致包括套管式急冷鍋爐、管殼式急冷鍋爐、線 性急冷鍋爐等型式。為滿足上述急冷鍋爐設(shè)計的要求，在其入口的設(shè)計中，一般要避免入口部分流動“死區(qū)”的出現(xiàn)，減少裂解氣在入口部分的停留時間，強(qiáng)化入口部分的均勻分配功 能等。在其換熱部分的設(shè)計中，一般都采用內(nèi)徑較小的直管結(jié)構(gòu)，既可增大換熱面積，又可 減少停留時間和降低壓降。采用直管結(jié)構(gòu)的急冷鍋爐在工業(yè)應(yīng)用過程中，由于其熱強(qiáng)度很大，其換熱過程往 往隨著使用的進(jìn)行漸漸無法滿足要求，達(dá)到應(yīng)用極限后就要停下機(jī)械清焦。一般而言，現(xiàn)在 急冷鍋爐的在線時間大概在6個月到12個月之間，每運行這么長時間就要停爐進(jìn)行水力或 機(jī)械清焦。綜上所述，由于急冷鍋爐的運行周期和裂解爐的運行周期是互為牽連的，急冷鍋 爐的運行情況的好壞，直接影響乙烯裝置的運行周期和急冷鍋爐的壽命。延長急冷鍋爐的 運行周期，不僅可以為最大限度的延長裂解爐的運行周期提供保證，而且也能夠減少急冷 鍋爐的升溫降溫過程，從而提高急冷鍋爐壽命。近年來，能源與材料費用的持續(xù)增長大大地推動了強(qiáng)化傳熱技術(shù)的研究。采用有 效的強(qiáng)化傳熱技術(shù)可以提高換熱管內(nèi)流體的換熱效率，對于余熱回收利用和節(jié)約能源有著 積極的作用。目前，管式換熱器的強(qiáng)化傳熱技術(shù)主要是通過傳熱面的形狀或者管內(nèi)加入構(gòu) 件來增加流體湍流程度和擴(kuò)展傳熱面積，來提高傳熱效率，實現(xiàn)節(jié)能的目的。下面就目前廣 泛使用的技術(shù)進(jìn)行簡單介紹，內(nèi)凸肋結(jié)構(gòu)管應(yīng)用廣泛，包括螺旋槽管和橫紋管，管壁上的橫 紋能在有相變和無相變的傳熱中明顯提高了管內(nèi)外的傳熱系數(shù)；內(nèi)翅片管是通過特殊的焊 接工藝和設(shè)備加工而成，流體在管內(nèi)的換熱過程為單相強(qiáng)制對流換熱，翅片的焊接和加工 對于傳熱的影響都很大；管內(nèi)插入物在低雷諾數(shù)或者高粘度流體傳熱工況下，管內(nèi)插件對 于強(qiáng)化氣體、低雷諾數(shù)流體或者高粘度流體的傳熱會起到很好的效果；縮放管是依次交替 的多節(jié)漸縮段和漸擴(kuò)段構(gòu)成，縮放管通過壁面縮放，使流體壓力發(fā)生周期性的變化產(chǎn)生劇 烈的漩渦沖刷流體邊界層，減薄邊界層，增加傳熱系數(shù)。盡管管式換熱器的強(qiáng)化傳熱技術(shù)種 類很多，應(yīng)用也很廣泛，但是現(xiàn)有這些技術(shù)也面臨一些困惑，主要是加工制造難度大、費用 成本高。由于急冷鍋爐中流體具有高質(zhì)量流速、高溫、高壓、易結(jié)焦等特點，如何將現(xiàn)有的 強(qiáng)化傳熱技術(shù)應(yīng)用于急冷鍋爐中，從而有效提高換熱效率、減少結(jié)焦、延長在線運行周期， 一直未見報道。本發(fā)明的目的在于將現(xiàn)有強(qiáng)化傳熱技術(shù)應(yīng)用于乙烯裂解裝置的急冷鍋爐， 進(jìn)而提供一種延長在線時間的急冷鍋爐。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種帶強(qiáng)化傳熱構(gòu)件的急冷鍋爐。本發(fā)明的急冷鍋爐是在現(xiàn)有急冷鍋爐的換熱管內(nèi)設(shè)置強(qiáng)化傳熱構(gòu)件，優(yōu)選設(shè)置扭 曲片管，從而強(qiáng)化急冷鍋爐的傳熱過程，減少結(jié)焦，延長急冷鍋爐的在線時間。具體的，本發(fā)明的急冷鍋爐包括換熱管和殼層，在所述的急冷鍋爐的換熱管中設(shè) 置強(qiáng)化傳熱構(gòu)件；且所述的強(qiáng)化傳熱構(gòu)件設(shè)置在所述急冷鍋爐殼程流體中汽相占所述流體 的體積百分比小于5%的位置或者所述急冷鍋爐管程流體溫度高于520°C的位置。一般而言，由裂解爐引出的裂解氣在急冷鍋爐入口處的溫度最高，隨著裂解氣沿 著急冷鍋爐的管程前進(jìn)，裂解氣的溫度逐漸下降，急冷鍋爐的殼程中高壓水逐漸汽化。因 此，在本發(fā)明的急冷鍋爐中，是將所述強(qiáng)化傳熱構(gòu)件設(shè)置在管程入口處與所述急冷鍋爐殼
4程流體中汽相占所述流體的體積百分比約為5%的位置或者所述急冷鍋爐管程流體溫度約 為520°C的位置之間。這樣，可以通過加入強(qiáng)化傳熱構(gòu)件如扭曲片管強(qiáng)化這部分換熱管內(nèi)的 傳熱過程，以及減緩這部分換熱管的結(jié)焦；同時，由于殼程的高壓水在其汽化5%之前，殼 程的傳熱阻力相對較大，通過加入強(qiáng)化傳熱構(gòu)件如扭曲片管可以強(qiáng)化傳熱過程以增加總的 傳熱系數(shù)。在本發(fā)明的具體實施時，設(shè)置強(qiáng)化傳熱構(gòu)件的位置可通過急冷鍋爐管程裂解氣溫 度分布曲線，找到管程裂解氣流溫度或者殼程流體液相汽化率相應(yīng)的位置，再結(jié)合考慮方 便清焦過程的人工操作以及強(qiáng)化傳熱構(gòu)件需要安裝在直管段處的特點，確定強(qiáng)化傳熱構(gòu)件 的加入位置。具體的，根據(jù)管程裂解氣流量、壓力以及溫度可得到管程裂解氣流在急冷鍋爐 中需要殼程水汽混合物帶走的全部熱量，通過熱量衡算，得到殼程高壓水汽化率與管程裂 解氣溫度的對應(yīng)關(guān)系；再根據(jù)急冷鍋爐管程裂解氣溫度與裂解氣停留時間的變化曲線、以 及管程裂解氣流量、壓力和溫度得到該溫度時管程裂解氣流在該急冷鍋爐的管程的停留時 間和管程氣流的線速度，最后得到所需位置。通常在裂解爐和急冷鍋爐的參數(shù)確定的情況 下，急冷鍋爐管程裂解氣的溫度變化與裂解氣停留時間的曲線也是確定的。圖4列出了在 工藝條件相同情況下，幾種不同急冷鍋爐的溫度變化曲線。一般的，急冷鍋爐殼程流體中汽相占所述流體的體積百分比約為5%的位置或者 所述急冷鍋爐管程流體溫度約為520°C的位置在距離管程入口處約120D以內(nèi)的位置；因 此，在本發(fā)明的急冷鍋爐中，優(yōu)選將所述強(qiáng)化傳熱構(gòu)件設(shè)置在距離管程入口處20D至1IOD 之間。優(yōu)選的，將強(qiáng)化傳熱構(gòu)件設(shè)置在距離管程入口處約30D至70D的位置，D為急冷鍋 爐換熱管的內(nèi)徑。在本發(fā)明的急冷鍋爐的具體實施中，通常在每根換熱管中都分別設(shè)置強(qiáng)化傳熱構(gòu) 件。在本發(fā)明的急冷鍋爐中，所述的強(qiáng)化傳熱構(gòu)件優(yōu)選使用扭曲片管。更優(yōu)選所述的 扭曲片管包括內(nèi)置的扭曲片，所述扭曲片沿扭曲片管的軸向至少部分地設(shè)置在該管的內(nèi) 部，且所述的扭曲片與扭曲片管一體制成。如CN1260469A所公開的熱交換管。CN1260469A 全文引入本說明書中作為參考。在本發(fā)明的具體實施中，優(yōu)選所述的扭曲片管的扭曲比為2 20，扭曲角度為 90° 180°。在本發(fā)明的另一個優(yōu)選實施方案中，所述的扭曲片管的扭曲比為2 12，更優(yōu)選 為3 6。在本發(fā)明的急冷鍋爐中，使用具有較大扭曲比的扭曲片管是由于在裂解爐急冷鍋 爐機(jī)械清焦期間可能有焦塊跌落，如果扭曲片管的扭曲比較小，則這種焦塊的跌落可能會 導(dǎo)致急冷鍋爐管程堵住，加大扭曲比可以降低這種情況發(fā)生的可能性；而且，扭曲比加大同 時增加了傳熱面積，也能夠強(qiáng)化傳熱的過程。使用具有較小扭曲角度的扭曲片也是出于同 樣的考慮。在本發(fā)明中所述扭曲片是指扭曲片扭曲180°的軸向長度與扭曲片管的內(nèi)徑的比值。在本發(fā)明的具體實施中，可在急冷鍋爐的每根換熱管中各加入數(shù)個上述扭曲片管，如1-6個。優(yōu)選在每根換熱管中僅僅加入一個扭曲片管。這主要是由于設(shè)置扭曲片管的位置 靠近管程入口處，在管程入口處裂解氣溫度較高，在入口處管外流體發(fā)生相變過程，其傳熱 阻力集中在換熱管內(nèi)，強(qiáng)化這部分管內(nèi)的傳熱過程不僅僅對傳熱有益處，而且有助于減少 結(jié)焦過程的發(fā)生。更重要的是，僅僅加入一個扭曲片管保證了在機(jī)械清焦期間能夠從上面 和下面進(jìn)行機(jī)械清焦，這樣就能夠保證急冷鍋爐的絕大部分能夠被機(jī)械清焦所達(dá)到，避免 了無法徹底機(jī)械清焦而導(dǎo)致的急冷鍋爐運行周期降低。優(yōu)選本發(fā)明的急冷鍋爐中使用的扭曲片管的材質(zhì)與換熱管的材質(zhì)相同。在具體使 用時，可通過焊接的方法連接在所述換熱管中。本發(fā)明對于急冷鍋爐的型式?jīng)]有特別的限制，可以在現(xiàn)有的各種型式的急冷鍋爐 中設(shè)置強(qiáng)化傳熱構(gòu)件，如在乙烯裂解裝置中使用的傳統(tǒng)型急冷鍋爐、浴缸型急冷鍋爐、線性 急冷鍋爐，也可以用于雙套管式急冷鍋爐、半螺旋管式急冷鍋爐、U型管式急冷鍋爐等。在 上述的所涉及的急冷鍋爐中設(shè)置強(qiáng)化傳熱構(gòu)件的位置沒有太大的區(qū)別，根據(jù)其溫度變化曲 線選擇合適的位置即可。本發(fā)明提供的另一種急冷鍋爐，是將強(qiáng)化傳熱構(gòu)件設(shè)置在急冷鍋爐每根換熱管距 離管程入口約20D 110D之間。優(yōu)選在所述的急冷鍋爐的每根換熱管距離管程入口約30D 70D處設(shè)置扭曲片管。本發(fā)明的另一個目的是提供上述急冷鍋爐在烴類裂解爐配套急冷換熱中的應(yīng)用。本發(fā)明的急冷鍋爐具有的有益效果如下1、本發(fā)明的急冷鍋爐，通過設(shè)置強(qiáng)化傳熱構(gòu)件，強(qiáng)化了換熱管的傳熱效果，延緩了 急冷鍋爐的結(jié)焦，從而延長了急冷鍋爐的在線時間。2、將本發(fā)明的急冷鍋爐應(yīng)用于乙烯裂解裝置，由于其有效延長了在線運行周期， 所以，為最大限度的延長裂解爐的運行周期提供了保證。3、由于本發(fā)明的急冷鍋爐的在線時間延長，從而減少了急冷鍋爐的升降溫以及清 焦的次數(shù)，從而有效提高了急冷鍋爐的壽命。


圖1是線性急冷鍋爐應(yīng)用扭曲片管的示意圖。圖2、3是扭曲片管的剖面和橫截面示意圖。圖4是幾種急冷鍋爐的裂解氣溫度與停留時間的曲線圖。其中，1為套管型急冷鍋 爐，2為快速急冷型鍋爐，3為浴缸型急冷鍋爐，4為傳統(tǒng)型急冷鍋爐。
具體實施例方式下面結(jié)合實施例進(jìn)一步描述本發(fā)明。本發(fā)明的范圍不受這些實施例的限制，本發(fā) 明的范圍在權(quán)利要求書中提出。在本發(fā)明的實施例中使用的扭曲片管是按照CN1260469A公開的熱交換管制造的 具有不同扭曲比和扭曲角度的扭曲片管，且扭曲片管的材質(zhì)與急冷鍋爐的材質(zhì)完全相同。在本發(fā)明中，S0R是指運行初期，E0R是指運行末期。
在本發(fā)明的實施例和對比例中所涉及的浴缸型急冷鍋爐的溫度變化曲線使用圖4 中曲線3。對比例1以不設(shè)置扭曲片管的浴缸型急冷鍋爐為例，將其應(yīng)用于一臺乙烯生產(chǎn)能力為10 萬噸/年的裂解爐。急冷鍋爐的尺寸和參數(shù)見表1，工藝參數(shù)見表2。裂解爐原料為加氫尾 油(以下簡稱HVG0)。表1急冷鍋爐的結(jié)構(gòu)參數(shù) 實施例1本實施例是使用與對比例1相同的浴缸型急冷鍋爐，在一臺乙烯生產(chǎn)能力為10萬 噸/年的裂解爐中配備本發(fā)明的急冷鍋爐，其尺寸和參數(shù)見表1，工藝參數(shù)見表2。裂解爐 原料為HVG0。表2急冷鍋爐的工藝參數(shù) 根據(jù)圖4中所示浴缸型急冷鍋爐溫度變化曲線以及管程裂解氣流量、壓力以及溫 度計算得到殼程高壓水汽化5%時的溫度值，推算出該溫度對應(yīng)的管程裂解氣流在該急冷 鍋爐的管程的停留時間；再根據(jù)裂解氣流量、壓力以及溫度得到裂解氣流的線速度，最后可 知殼程高壓水的汽化率為5 %的位置為距離管程入口約80D處，考慮清焦以及操作方便的 原因?qū)⑴で茉O(shè)在距離管程入口處2300mm處。與對比例1相比，在相同的工藝條件下，加入扭曲片管后的急冷鍋爐在線時間延 長約40%，而且其運行末期的換熱量有所增加，這說明其內(nèi)部的結(jié)焦比對比例1要少。對比例2本對比例是一臺乙烯生產(chǎn)能力為10萬噸/年的裂解爐，其配備的急冷鍋爐為浴缸 型急冷鍋爐，其尺寸和參數(shù)見表3，工藝參數(shù)見表4。裂解爐原料為石腦油(以下簡稱NAP)。表3急冷鍋爐的結(jié)構(gòu)參數(shù) 表4急冷鍋爐的工藝參數(shù)
實施例2本實施例是一臺乙烯生產(chǎn)能力為10萬噸/年的裂解爐，配備的浴缸型急冷鍋爐為 本發(fā)明的急冷鍋爐，其尺寸和參數(shù)見表3，工藝參數(shù)見表4。裂解爐原料為NAP。根據(jù)圖4中所示溫度變化曲線以及管程氣流量、壓力以及溫度可以計算得到殼程 高壓水汽化5%時的溫度值，推算出該溫度時管程裂解氣流在該急冷鍋爐的管程的停留時 間，從而能夠根據(jù)氣流的線速度計算可知在距離管程入口約90D處殼程高壓水的汽化率為 5%，考慮清焦以及操作方便的原因?qū)⑴で茉O(shè)在距離管程入口處2300mm處。與對比例2相比，加入扭曲片管后的急冷鍋爐在線時間延長約50%，而且其運行 末期的換熱量有所增加，這說明其內(nèi)部的結(jié)焦比對比例2要少。對比例3本對比例是一臺乙烯生產(chǎn)能力為10萬噸/年的裂解爐，其配備的急冷鍋爐為浴缸 型急冷鍋爐，其尺寸和參數(shù)見表5，工藝參數(shù)見表6。裂解爐原料為NAP。與對比例2相比，加入扭曲片管后的急冷鍋爐在線時間略有延長，但與實施例3相 比，其在線時間較短，這說明其內(nèi)部的結(jié)焦情況比對比例2要好，但要差于實施例3。實施例3本實施例是一臺乙烯生產(chǎn)能力為10萬噸/年的裂解爐，其配備的浴缸型急冷鍋爐 為本發(fā)明的急冷鍋爐，其尺寸和參數(shù)見表5，工藝參數(shù)見表6。裂解爐原料為NAP。根據(jù)圖4中所示浴缸型急冷鍋爐溫度變化曲線可以得到520°C時管程氣流在該急 冷鍋爐的管程的停留時間，從而能夠根據(jù)管程氣流的線速度計算該位置。可知在距離管程 入口約115D處管程內(nèi)流體溫度約為520°C，考慮清焦以及操作方便的原因?qū)⑴で茉O(shè)在 距離管程入口處1600mm處。與對比例2相比，加入扭曲片管后的急冷鍋爐在線時間延長約40%，這說明其內(nèi) 部的結(jié)焦情況比對比例2要好。與對比例3相比，實施例3的急冷鍋爐在線時間延長約 15%，這說明其內(nèi)部的結(jié)焦情況比對比例3要好。表5急冷鍋爐的結(jié)構(gòu)參數(shù)
表6急冷鍋爐的工藝參數(shù)
權(quán)利要求
一種急冷鍋爐，包括換熱管和殼層，其特征在于所述的急冷鍋爐的換熱管中設(shè)置強(qiáng)化傳熱構(gòu)件；且所述的強(qiáng)化傳熱構(gòu)件設(shè)置在所述急冷鍋爐殼程流體中汽相占所述流體的體積百分比小于5％的位置或者所述急冷鍋爐管程流體溫度高于520℃的位置。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的急冷鍋爐，其特征在于所述的強(qiáng)化傳熱構(gòu)件為扭曲片管。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的急冷鍋爐，其特征在于所述的扭曲片管包括內(nèi)置的扭曲片， 所述扭曲片沿扭曲片管的軸向至少部分地設(shè)置在該管的內(nèi)部，且所述的扭曲片與扭曲片管 一體制成。
4.根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的急冷鍋爐，其特征在于所述的扭曲片管的扭曲比為2 20，扭曲角度為90° 180°。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的急冷鍋爐，其特征在于所述的扭曲片管的扭曲比為2 12， 更優(yōu)選為3 6。
6.根據(jù)權(quán)利要求1-5之一所述的急冷鍋爐，其特征在于在所述的急冷鍋爐每根換熱 管中設(shè)置1-6個所述扭曲片管，優(yōu)選設(shè)置1個。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的急冷鍋爐，其特征在于所述的扭曲片管的材質(zhì)與換熱管的 材質(zhì)相同。
8.一種急冷鍋爐，包括換熱管和殼層，其特征在于在所述的急冷鍋爐的每根換熱管 距離管程入口 20D 110D處設(shè)置強(qiáng)化傳熱構(gòu)件。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的急冷鍋爐，其特征在于在所述的急冷鍋爐的每根換熱管距 離管程入口 30D 70D處設(shè)置強(qiáng)化傳熱構(gòu)件。
10.權(quán)利要求1-9之一所述的急冷鍋爐在烴類裂解爐配套急冷換熱中的應(yīng)用。全文摘要
本發(fā)明公開了一種設(shè)置強(qiáng)化傳熱構(gòu)件的急冷鍋爐。本發(fā)明的急冷鍋爐包括換熱管和殼層，在所述的急冷鍋爐的換熱管中設(shè)置強(qiáng)化傳熱構(gòu)件；且所述的強(qiáng)化傳熱構(gòu)件設(shè)置在急冷鍋爐殼程流體中汽相占所述流體的體積百分比小于5％的位置或者所述急冷鍋爐管程流體溫度高于520℃的位置。本發(fā)明的急冷鍋爐應(yīng)用于乙烯裂解裝置中，能夠強(qiáng)化急冷鍋爐的傳熱效果，延緩急冷鍋爐的結(jié)焦，從而延長急冷鍋爐的在線時間。
文檔編號C07C11/04GK101893396SQ200910084549
公開日2010年11月24日 申請日期2009年5月21日 優(yōu)先權(quán)日2009年5月21日
發(fā)明者劉俊杰, 周叢, 周先鋒, 張兆斌, 張利軍, 杜志國, 王國清 申請人:中國石油化工股份有限公司;中國石油化工股份有限公司北京化工研究院