環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法，主要解決現(xiàn)有技術(shù)將直接水合工藝的溫度條件應(yīng)用于催化水合工藝時，或存在催化劑易失活，或存在環(huán)氧乙烷轉(zhuǎn)化率低，導(dǎo)致安全生產(chǎn)隱患的問題。本發(fā)明通過采用包括以下步驟：含環(huán)氧乙烷和水的物流進(jìn)入催化水合單元，反應(yīng)生成的乙二醇水溶液進(jìn)入后續(xù)流程；其中，所述催化水合單元包括至少兩級反應(yīng)器；至少一組相鄰的反應(yīng)器間設(shè)置有旁路級間冷卻器；除最后一級反應(yīng)器外，至少一級反應(yīng)器的出口流出物分為兩股，一股進(jìn)入下一級反應(yīng)器，另一股經(jīng)級間冷卻器冷卻后進(jìn)入下一級反應(yīng)器的技術(shù)方案較好地解決了該問題，可用于環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的工業(yè)生產(chǎn)中。
【專利說明】環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001 ] 本發(fā)明涉及一種環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法。
【背景技術(shù)】
[0002]乙二醇是重要的脂肪族二元醇，用途廣泛，主要用途是生產(chǎn)聚酯樹脂，包括纖維、薄膜及工程塑料；還可直接用作冷卻劑和防凍劑；同時也是生產(chǎn)醇酸樹脂、增塑劑、油漆、膠粘劑、表面活性劑、炸藥及電容器電解液等產(chǎn)品不可缺少的物質(zhì)。
[0003]以環(huán)氧乙烷為原料制備乙二醇，主要有兩種工藝路線:一種為直接水合法，環(huán)氧乙烷與水在一定條件下反應(yīng)生成乙二醇，反應(yīng)不需要催化劑就可以進(jìn)行，分為催化水合和非催化水合兩種工藝；另一種為碳酸亞乙酯法，即環(huán)氧乙烷在催化劑作用下，先與CO2反應(yīng)生成碳酸亞乙酯，然后水解生成乙二醇。
[0004]目前工業(yè)生產(chǎn)乙二醇采用水合法的非催化工藝，也是當(dāng)今生產(chǎn)唯一使用的方法。該方法不使用催化劑， 水和環(huán)氧乙烷的摩爾比(以下簡稱水合比)為25~32:1，反應(yīng)溫度15(Tl90°C，反應(yīng)壓力3.7~4.0MPag。在高溫高壓下環(huán)氧乙烷直接水合合成乙二醇。分離時采用多效蒸發(fā)除去60%左右的水，然后經(jīng)乙二醇(MEG)精餾塔、二乙二醇(DEG)精餾塔、三乙二醇(TEG)精餾塔進(jìn)行最終分離。該生產(chǎn)工藝流程長、設(shè)備多、反應(yīng)條件苛刻，能耗高，直接影響到乙二醇的生產(chǎn)成本。
[0005]為了解決以上問題，各國研究者致力于環(huán)氧乙烷催化法合成乙二醇的研究。文獻(xiàn)CN1566050公開了一種用于環(huán)氧乙烷催化水合制備乙二醇的方法，主要解決以往環(huán)氧乙烷非催化水合水比偏高，或催化水合所用的液體酸催化劑腐蝕設(shè)備，污染環(huán)境，固體酸催化劑穩(wěn)定性差或穩(wěn)定性和活性不能同時達(dá)到理想狀態(tài)的缺陷。該方法使用的固體酸催化劑以鈮化合物為主要活性組份，以選自鍺、錫、鉛、銻、磷、硫、鐵或鈷中至少一種為助劑，在較低水比條件下反應(yīng)制備乙二醇。文獻(xiàn)CN101279230A公開了一種可用于環(huán)氧乙烷催化水合合成乙二醇的均溫液-固相催化反應(yīng)器，主要解決現(xiàn)有技術(shù)中存在對強(qiáng)放熱反應(yīng)撤熱困難、催化劑化學(xué)溶脹和遇熱膨脹易造成催化劑破碎、每根列管的阻力降不同的問題。該反應(yīng)器主要由一個能承受壓力的殼體(1)、法蘭(2)、封頭(3)、倒置U型列管(4)、倒置U型列管支承板(5)、防U型管傾斜擋板(6)、枝狀分配器(7)和盤狀再分配器(8)、冷卻或加熱介質(zhì)進(jìn)口
(9)、冷卻或加熱介質(zhì)出口(10)和管箱隔板(11)、液態(tài)反應(yīng)物料由進(jìn)料管(12)進(jìn)、出料管
(13)出組成。
[0006]但是，目前的研究只是提出了一些催化水合制乙二醇的思路和初步方案，實(shí)現(xiàn)工業(yè)化的仍舊是環(huán)氧乙烷直接水合工藝。對于工程上可行的催化水合反應(yīng)器，如空速、反應(yīng)器高徑比、撤熱水都符合一般工程要求的情況下，如果要保證環(huán)氧乙烷完全反應(yīng)，將造成反應(yīng)器進(jìn)出口溫升過大，很容易使催化水合催化劑失效。而如果為控制反應(yīng)器進(jìn)出口溫升幅度，可能使環(huán)氧乙烷反應(yīng)不完全，給后續(xù)系統(tǒng)帶來安全隱患，或反應(yīng)器在經(jīng)濟(jì)、工程實(shí)施上不合理。
【發(fā)明內(nèi)容】

[0007]本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是現(xiàn)有技術(shù)將直接水合工藝的溫度條件應(yīng)用于催化水合工藝時，或存在催化劑易失活，或存在環(huán)氧乙烷轉(zhuǎn)化率低，導(dǎo)致安全生產(chǎn)隱患的問題，提供一種新的環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法。該方法具有催化劑使用壽命長，可以長周期穩(wěn)定運(yùn)行，同時環(huán)氧乙烷轉(zhuǎn)化率高的特點(diǎn)。
[0008]為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明采用的技術(shù)方案如下:一種環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法，包括以下步驟:含環(huán)氧乙烷和水的物流進(jìn)入催化水合單元，反應(yīng)生成的乙二醇水溶液進(jìn)入后續(xù)流程；其中，所述催化水合單元包括至少兩級反應(yīng)器；至少一組相鄰的反應(yīng)器間設(shè)置有旁路級間冷卻器；除最后一級反應(yīng)器外，至少一級反應(yīng)器的出口流出物分為兩股，一股進(jìn)入下一級反應(yīng)器，另一股經(jīng)級間冷卻器冷卻后進(jìn)入下一級反應(yīng)器；進(jìn)入級間冷卻器的反應(yīng)器流出物重量占所述反應(yīng)器總流出物重量的5飛0%。
[0009]上述技術(shù)方案中，進(jìn)入級間冷卻器的反應(yīng)器流出物重量優(yōu)選范圍為占所述反應(yīng)器總流出物重量的30-55%。含環(huán)氧乙烷和水的物流中，環(huán)氧乙烷和水的摩爾比優(yōu)選范圍為1:(5~12)。所述催化水合單元優(yōu)選方案為包括兩級反應(yīng)器。含環(huán)氧乙烷和水的物流I進(jìn)入一級催化水合反應(yīng)器Rl，反應(yīng)后得到物流2 ;物流2分為物流3和物流4兩股；物流4進(jìn)入二級催化水合反應(yīng)器R2;物流3進(jìn)入級間冷卻器Dl換熱，換熱后得到物流5，物流5進(jìn)入二級催化水合反應(yīng)器R2 ;物流4和物流5在二級催化水合反應(yīng)器R2中反應(yīng)，反應(yīng)后得到含乙二醇的物流6。
[0010]上述技術(shù)方案中，物流3與物流4的重量比為0.05^1.5，優(yōu)選范圍為0. .2。所述一級催化水合反應(yīng)器Rl的操作條件為:溫度7(T120°C，優(yōu)選范圍為8(T90°C ;壓力
0.4~1.5MPa，優(yōu)選范圍為0.8~1.2MPa，空速1.0~5.0小時―1，優(yōu)選范圍為3.0~3.5小時'所述二級催化水合反應(yīng)器R2的操作條件為:溫度7(T120°C，優(yōu)選范圍為8(T90°C ;壓力
0.4~1.5MPa，優(yōu)選范圍為0.8~1.2MPa，空速1.0-5.0小時―1，優(yōu)選范圍為3.0-3.5小時' 所述級間冷卻器Dl的操作條件為:進(jìn)口溫度為7(Tl20°C，優(yōu)選范圍為8(T95°C ;出口溫度為50^800C，優(yōu)選范圍為6(T70°C。物流4和物流5優(yōu)選方案為混合后進(jìn)入二級催化水合反應(yīng)器。
[0011]環(huán)氧乙烷催化水合制乙二醇是液固相放熱催化反應(yīng)，隨著反應(yīng)過程的進(jìn)行，不斷放出的反應(yīng)熱使催化劑床層溫度升高。為了提高反應(yīng)器的效率，需要把反應(yīng)熱移出以降低反應(yīng)溫度。本發(fā)明方法中的反應(yīng)器可以選擇傳統(tǒng)的列管式固定床反應(yīng)器，催化劑裝載于列管中，換熱介質(zhì)從列管外通過。原料從底部進(jìn)料管進(jìn)入進(jìn)料分配器，通過分配器后分布到各個列管中。但由于該反應(yīng)屬于強(qiáng)放熱反應(yīng)。反應(yīng)時催化劑會化學(xué)溶脹和遇熱膨脹極容易造成催化劑的破碎，使催化劑使用壽命短，并且每根列管內(nèi)裝載的催化劑量不盡相同，運(yùn)行時每根列管的阻力降不同影響反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率與選擇性。因此，本發(fā)明方法中使用的反應(yīng)器優(yōu)選方案為選擇文獻(xiàn)CN101279230A公開的一種均溫液一固相催化反應(yīng)器，其中的列管是倒置U型列管，催化劑裝填在倒置U型列管的外側(cè)，故反應(yīng)器催化劑裝填系是列管式固定床反應(yīng)器的I~2倍，并且催化劑裝卸方便、阻力降穩(wěn)定、對催化劑化學(xué)溶脹和遇熱膨脹造成的催化劑的體積增大有一個很好的緩沖空間，使催化劑不宜被擠破碎。
[0012]本發(fā)明方法中，原料物流可以從一級反應(yīng)器的頂部進(jìn)入反應(yīng)器，也可以從底部進(jìn)入反應(yīng)器。同樣，一級反應(yīng)器出來的反應(yīng)液可以從頂部進(jìn)入二級反應(yīng)器，也可以從底部進(jìn)入二級反應(yīng)器。相應(yīng)地，分別從二級反應(yīng)器的底部和頂部得到產(chǎn)品乙二醇水溶液。
[0013]本發(fā)明方法采用催化水合技術(shù)，使反應(yīng)溫度由現(xiàn)有直接水合工藝的15(T190°C降低至8(Tl00°C，反應(yīng)壓力由3.7~4.0MPag降低至0.8~1.2MPag，同時將水合比由26~33降低至5~12。
[0014]為保證催化水合反應(yīng)順利平穩(wěn)運(yùn)行，本發(fā)明方法采用二級催化反應(yīng)器，以保證環(huán)氧乙烷完全反應(yīng)，并在二級反應(yīng)器之間增加級間冷卻器，以控制反應(yīng)器進(jìn)出口溫升，保證催化劑性能穩(wěn)定。本發(fā)明方法中，采用兩級反應(yīng)器，同時在兩級反應(yīng)器之間設(shè)置旁路級間冷卻器。從一級反應(yīng)器出來的物流，一部分經(jīng)級間冷卻器冷卻后，再與另一部分一起進(jìn)入二級反應(yīng)器。這樣，經(jīng)過一級反應(yīng)器反應(yīng)，環(huán)氧乙烷的轉(zhuǎn)化率可達(dá)到80%，但此時出口物流的溫度已很高，可以達(dá)到85、5°C，如果繼續(xù)反應(yīng)或者直接進(jìn)入二級反應(yīng)器，會使催化劑失活。一級反應(yīng)器出口的一部分物流經(jīng)級間冷卻器冷卻后，再與另一部分物流混合，混合物流溫度可以降至75~80°C，進(jìn)入二級反應(yīng)器反應(yīng)后，環(huán)氧乙烷轉(zhuǎn)化率可以達(dá)到100%。因此，采用本發(fā)明方法，催化劑使用壽命長，可以保證反應(yīng)器長周期穩(wěn)定運(yùn)行，同時環(huán)氧乙烷轉(zhuǎn)化率可以達(dá)到100%，不會有未反應(yīng)的環(huán)氧乙烷進(jìn)入后續(xù)流程而帶來安全隱患，取得了較好的技術(shù)效果。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0015]圖1為本發(fā)明工藝流程示意圖，以二級反應(yīng)器為例。
[0016]圖2為比較例2的工藝流程示意圖。
[0017]圖1中，Rl為一級催化水合反應(yīng)器，R2為二級催化水合反應(yīng)器，Dl為級間冷卻器，I為含環(huán)氧乙烷和乙二醇的物流，2為一級催化水合反應(yīng)器流出物流，物流2分為物流3和物流4兩股，物流3進(jìn) 入級間冷卻器，換熱后得到物流5，6為二級催化水合反應(yīng)器流出物流(產(chǎn)物乙二醇水溶液)。
[0018]圖1中，含環(huán)氧乙烷和水的物流I經(jīng)過兩級催化水合反應(yīng)器Rl和R2反應(yīng)，反應(yīng)生成的乙二醇水溶液6進(jìn)入后續(xù)工藝進(jìn)行分離。在一級反應(yīng)器出口和二級反應(yīng)器進(jìn)口之間設(shè)置旁路級間冷卻器D1，以確保進(jìn)入二級反應(yīng)器的物料溫度適宜。
[0019]圖2中，含環(huán)氧乙烷和水的物流I進(jìn)入一級催化水合反應(yīng)器Rl，反應(yīng)后反應(yīng)液全部進(jìn)入冷卻器Dl，經(jīng)換熱后再進(jìn)入二級催化水合反應(yīng)器R2反應(yīng)，反應(yīng)生成的乙二醇水溶液6進(jìn)入后續(xù)工藝進(jìn)行分離。
[0020]下面通過實(shí)施例對本發(fā)明作進(jìn)一步闡述。
【具體實(shí)施方式】
[0021]【實(shí)施例1】
采用圖1所示流程，含環(huán)氧乙烷和水的物流I從底部進(jìn)入一級催化水合反應(yīng)器，反應(yīng)后，在頂部得到反應(yīng)液物流2。物流2分為兩股，物流3和物流4。物流3進(jìn)入級間冷卻器Dl進(jìn)行冷卻，冷卻后得到物流5。物流5和物流4從頂部進(jìn)入二級催化水合反應(yīng)器，反應(yīng)后，在反應(yīng)器底部得到產(chǎn)品乙二醇水溶液。
[0022]其中，含環(huán)氧乙烷和水的物流I中，環(huán)氧乙烷和水的摩爾比為1:10。物流3與物流4的重量比為1.0。一級催化水合反應(yīng)器Rl的操作條件為:進(jìn)口溫度80°C，出口溫度90°C，壓力1.1MPa，空速3.0小時' 二級催化水合反應(yīng)器R2的操作條件為:進(jìn)口溫度80°C，出口溫度86°C，壓力1.1MPa，空速3.0小時―1。級間冷卻器Dl的操作條件為:進(jìn)口溫度為90°C，出口溫度70°C。
[0023]采用該工藝流程，催化劑使用壽命長，達(dá)到8000小時/年，可以保證反應(yīng)器長周期穩(wěn)定運(yùn)行，同時環(huán)氧乙烷轉(zhuǎn)化率可以達(dá)到100%，不會有未反應(yīng)的環(huán)氧乙烷進(jìn)入后續(xù)流程而帶來安全隱患。
[0024]【實(shí)施例2】
采用圖1所示流程，含環(huán)氧乙烷和水的物流I從底部進(jìn)入一級催化水合反應(yīng)器，反應(yīng)后，在頂部得到反應(yīng)液物流2。物流2分為兩股，物流3和物流4。物流3進(jìn)入級間冷卻器Dl進(jìn)行冷卻，冷卻后得到物流5。物流5和物流4從頂部進(jìn)入二級催化水合反應(yīng)器，反應(yīng)后，在反應(yīng)器底部得到產(chǎn)品乙二醇水溶液。
[0025]其中，含環(huán)氧乙烷和水的物流I中，環(huán)氧乙烷和水的摩爾比為1:10。物流3與物流4的重量比為0.5。一級催化水合反應(yīng)器Rl的操作條件為:進(jìn)口溫度80°C，出口溫度85°C，壓力1.1MPa，空速3.0小時' 二級催化水合反應(yīng)器R2的操作條件為:進(jìn)口溫度80°C，出口溫度88°C，壓力1.1MPa，空速3.0小時 ' 級間冷卻器Dl的操作條件為:進(jìn)口溫度為90°C，出口溫度70°C。
[0026]在【實(shí) 施例2】中，第一級反應(yīng)器出口環(huán)氧乙烷轉(zhuǎn)化率66%，第一級反應(yīng)器出口溫度只有86°C。此時減少通過級間冷卻器Dl的物流3的量，就可以滿足第二級反應(yīng)器入口溫度的要求。剩余的環(huán)氧乙烷在第二級反應(yīng)器中反應(yīng)完全，不會有未反應(yīng)的環(huán)氧乙烷進(jìn)入后續(xù)流程而帶來安全隱患。
[0027]【實(shí)施例3】
采用圖1所示流程，含環(huán)氧乙烷和水的物流I從底部進(jìn)入一級催化水合反應(yīng)器，反應(yīng)后，在頂部得到反應(yīng)液物流2。物流2分為兩股，物流3和物流4。物流3進(jìn)入級間冷卻器Dl進(jìn)行冷卻，冷卻后得到物流5。物流5和物流4從頂部進(jìn)入二級催化水合反應(yīng)器，反應(yīng)后，在反應(yīng)器底部得到產(chǎn)品乙二醇水溶液。
[0028]其中，含環(huán)氧乙烷和水的物流I中，環(huán)氧乙烷和水的摩爾比為1:6。物流3與物流4的重量比為1.0。一級催化水合反應(yīng)器Rl的操作條件為:進(jìn)口溫度80°C，出口溫度98°C，壓力1.1MPa，空速3.0小時' 二級催化水合反應(yīng)器R2的操作條件為:進(jìn)口溫度81°C，出口溫度90°C，壓力1.1MPa，空速3.0小時―1。級間冷卻器Dl的操作條件為:進(jìn)口溫度為90°C，出口溫度65°C。
[0029]在環(huán)氧乙烷和水的摩爾比較小只有1:6的情況下，第一級反應(yīng)器出口溫度溫升較大，達(dá)到98°C，所以增大級間冷卻器I的負(fù)荷，使物流3經(jīng)過間冷卻器Dl冷卻與物流4混合后降溫為81°C進(jìn)入第二級反應(yīng)器進(jìn)行反應(yīng)。剩余的環(huán)氧乙烷在第二級反應(yīng)器中反應(yīng)完全，不會有未反應(yīng)的環(huán)氧乙烷進(jìn)入后續(xù)流程而帶來安全隱患。
[0030]【實(shí)施例4】
采用圖1所示流程，含環(huán)氧乙烷和水的物流I從底部進(jìn)入一級催化水合反應(yīng)器，反應(yīng)后，在頂部得到反應(yīng)液物流2。物流2分為兩股，物流3和物流4。物流3進(jìn)入級間冷卻器Dl進(jìn)行冷卻，冷卻后得到物流5。物流5和物流4從頂部進(jìn)入二級催化水合反應(yīng)器，反應(yīng)后，在反應(yīng)器底部得到產(chǎn)品乙二醇水溶液。
[0031]其中，含環(huán)氧乙烷和水的物流I中，環(huán)氧乙烷和水的摩爾比為1:12。物流3與物流4的重量比為0.667。一級催化水合反應(yīng)器Rl的操作條件為:進(jìn)口溫度80V，出口溫度87°C，壓力1.1MPa,空速3.0小時' 二級催化水合反應(yīng)器R2的操作條件為:進(jìn)口溫度80°C，出口溫度86°C，壓力1.1MPa,空速3.0小時 ' 級間冷卻器Dl的操作條件為:進(jìn)口溫度為90°C，出口溫度 70°C。
[0032]在環(huán)氧乙烷和水的摩爾1:12的情況下，第一級反應(yīng)器出口溫度溫升較小，達(dá)到87°C，物流3經(jīng)過間冷卻器Dl冷卻與物流4混合后降溫為80°C進(jìn)入第二級反應(yīng)器進(jìn)行反應(yīng)。剩余的環(huán)氧乙烷在第二級反應(yīng)器中反應(yīng)完全，不會有未反應(yīng)的環(huán)氧乙烷進(jìn)入后續(xù)流程而帶來安全隱患。
[0033]【比較例I】
含環(huán)氧乙烷和水的物流I經(jīng)過一級催化水合反應(yīng)器反應(yīng)，反應(yīng)生成的乙二醇水溶液6進(jìn)入后續(xù)工藝進(jìn)行分離。
[0034]其中，含環(huán)氧乙烷和水的物流I中，環(huán)氧乙烷和水的摩爾比為1:10。一級催化水合反應(yīng)器R的操作條件為:進(jìn)口溫度80°C，出口溫度110°C，壓力1.1MPa，空速4.5小時'
[0035]環(huán)氧乙烷催化水合制乙二醇的反應(yīng)為放熱反應(yīng)，反應(yīng)器出口物料溫度達(dá)到110°C，使反應(yīng)器中催化劑失活，僅運(yùn)行了 200小時，反應(yīng)器不能長周期穩(wěn)定運(yùn)行。
[0036]【比較例2】
采用圖2所示流程，含環(huán)氧乙烷和水的物流I經(jīng)過兩級催化水合反應(yīng)器Rl和R2反應(yīng)，反應(yīng)生成的乙二醇水溶液6進(jìn)入后續(xù)工藝進(jìn)行分離。在一級反應(yīng)器出口和二級反應(yīng)器進(jìn)口之間設(shè)置冷卻器D1。一級反應(yīng)器的出口物流全部進(jìn)入冷卻器D1，換熱后再進(jìn)入二級催化水合反應(yīng)器。
[0037]其中，含環(huán)氧乙烷和水的物流I中，環(huán)氧乙烷和水的摩爾比為1:10。一級催化水合反應(yīng)器Rl的操作條件為:進(jìn)口溫度80°C，出口溫度90°C，壓力1.1MPa，空速3.0小時一1。二級催化水合反應(yīng)器R2的操作`條件為:進(jìn)口溫度80°C，出口溫度86°C，壓力1.1MPa,空速
3.0小時 ' 冷卻器Dl的操作條件為:進(jìn)口溫度為90°C，出口溫度70°C。
[0038]兩級反應(yīng)器間設(shè)置冷卻器，一級反應(yīng)器的出口物流全部進(jìn)入冷卻器D1，通過冷卻器的物料流量大，冷卻器表面易結(jié)垢，使用壽命較短；溫度控制精確度不高；檢修不方便，一旦冷卻器出故障需要停車檢修，影響正常生產(chǎn)；生產(chǎn)成本和設(shè)備成本較高。
【權(quán)利要求】
1.一種環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法，包括以下步驟:含環(huán)氧乙烷和水的物流進(jìn)入催化水合單元，反應(yīng)生成的乙二醇水溶液進(jìn)入后續(xù)流程；其中，所述催化水合單元包括至少兩級反應(yīng)器；至少一組相鄰的反應(yīng)器間設(shè)置有旁路級間冷卻器；除最后一級反應(yīng)器外，至少一級反應(yīng)器的出口流出物分為兩股，一股進(jìn)入下一級反應(yīng)器，另一股經(jīng)級間冷卻器冷卻后進(jìn)入下一級反應(yīng)器；進(jìn)入級間冷卻器的反應(yīng)器流出物重量占所述反應(yīng)器總流出物重量的5飛0%。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法，其特征在于進(jìn)入級間冷卻器的反應(yīng)器流出物重量占所述反應(yīng)器總流出物重量的30-55% ;含環(huán)氧乙烷和水的物流中，環(huán)氧乙烷和水的摩爾比為1:(5~12)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法，其特征在于所述催化水合單元包括兩級反應(yīng)器； 含環(huán)氧乙烷和水的物流I進(jìn)入一級催化水合反應(yīng)器R1，反應(yīng)后得到物流2 ;物流2分為物流3和物流4兩股； 物流4進(jìn)入二級催化水合反應(yīng)器R2; 物流3進(jìn)入級間冷卻器Dl換熱，換熱后得到物流5，物流5進(jìn)入二級催化水合反應(yīng)器R2 ； 物流4和物流5在二級催化水合反應(yīng)器R2中反應(yīng)，反應(yīng)后得到含乙二醇的物流6。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法，其特征在于物流3與物流4的重量比為0.05~1.5。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法，其特征在于物流3與物流4的重量比為0.4-1.2。
6.根據(jù)權(quán)利要求3所述環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法，其特征在于所述一級催化水合反應(yīng)器Rl的操作條件為:溫度7(Tl20°C，壓力0.r1.5MPa，空速1.0~5.0小時-1 ；所述二級催化水合反應(yīng)器R2的操作條件為:溫度7(Tl30°C，壓力0.r1.5MPa，空速1.0~5.0小時-1。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法，其特征在于所述一級催化水合反應(yīng)器Rl的操作條件為:溫度8(T90°C，壓力0.8~1.5MPa，空速3.0~3.5小時-1 ；所述二級催化水合反應(yīng)器R2的操作條件為:溫度8(T90°C，壓力0.8~1.5MPa，空速3.0^3.5小時-1。
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法，其特征在于所述級間冷卻器Dl的操作條件為:進(jìn)口溫度為7(Tl20°C，出口溫度為5(T80°C。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法，其特征在于所述級間冷卻器Dl的操作條件為:進(jìn)口溫度為8(T95°C，出口溫度為6(T70 °C。
10.根據(jù)權(quán)利要求3所述環(huán)氧乙烷催化水合生產(chǎn)乙二醇的方法，其特征在于物流4和物流5混合后進(jìn)入二級催化水合反應(yīng)器。
【文檔編號】C07C29/10GK103709000SQ201210377197
【公開日】2014年4月9日 申請日期:2012年10月8日 優(yōu)先權(quán)日:2012年10月8日
【發(fā)明者】陳迎, 薛宏慶, 張藝, 賈微, 賈震, 許慎艷 申請人:中國石油化工股份有限公司, 中石化上海工程有限公司