專利名稱：一種復(fù)合冷卻劑及其制備方法和高蠟原油采出液的破乳方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種復(fù)合冷卻劑及其制備方法，以及基于該復(fù)合冷卻劑的高蠟原油采出液破乳方法。
背景技術(shù)：
原油凝點指原油在規(guī)定試驗條件下失去流動性時對應(yīng)的最高溫度。原油失去流動性主要有兩方面原因一為原油粘度會隨溫度降低而升高；二為原油中的蠟、浙青等物質(zhì)在析出點以下會逐漸析出并形成三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致原油“硬化”。原油依據(jù)凝點高低分為低凝原油(凝點低于0°c )、易凝原油(凝點在0°C 30°C間)和高凝原油(凝點高于 30 0C )。
原油蠟含量是原油凝點的重要影響因素，通常蠟含量越高，則原油凝點越高。依據(jù)蠟含量高低可將原油分為低蠟原油(蠟含量低于2. 5質(zhì)量％)、含蠟原油(蠟含量在2. 5質(zhì)量％ 10質(zhì)量％之間)和高蠟原油(蠟含量高于10質(zhì)量％ )，其中高蠟原油(簡稱高蠟油)普遍具有高凝特性。高蠟油不僅采輸不便，采出液破乳也相對困難。除微晶蠟在油水界面所成的三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)對水滴聚結(jié)沉降有阻礙作用之外，各種新型驅(qū)采技術(shù)(劑)導(dǎo)致采出液成分及乳化狀態(tài)進(jìn)一步復(fù)雜化也是其破乳困難的重要原因。隨著高蠟 油開采比例不斷增長，其采出液的破乳已成為制約油田保產(chǎn)增效的技術(shù)關(guān)鍵之一。
高蠟原油采出液的破乳方法主要包括化學(xué)法、非化學(xué)法和聯(lián)合法?；瘜W(xué)法中破乳劑法應(yīng)用最普遍，但因該類原油凝點較高，流動性差，低溫條件下常需在破乳前對采出液二次加熱以保證破乳效果，破乳能耗高，試劑用量大。對此CN 1317363C公開了以酚胺樹脂為起始劑合成的一種含蠟原油低溫破乳劑，節(jié)能環(huán)保、低溫性能較好；CN 101100614A公開了一種針對石蠟基原油的新型破乳劑，在35 40°C、50 80mg/L藥劑投量條件下處理后原油含水率小于O. 2%。破乳劑法簡單易行，但多存在普適性一般、藥劑有效周期易受油田開采程度影響的缺點。非化學(xué)法中，超聲波法與微波法已有應(yīng)用，如祁強等采用乙酸鈉輔助微波輻射法對含蠟19. 5%、含水50%的大慶高蠟原油進(jìn)行破乳(應(yīng)用正交實驗設(shè)計法研究石蠟基高蠟原油微波破乳規(guī)律，石油學(xué)報，2009，25 (3) =447-451)，在劑油比O. 05、壓力O.7MPa、微波功率225W、恒壓12min的條件下脫水率達(dá)95. 83%。超聲波法和微波法均具破乳、乳化雙重作用，對參數(shù)變化敏感，且運行成本高，不利于現(xiàn)場大規(guī)模應(yīng)用。另外，膜法、冷凍解凍法也在高蠟原油采出液破乳中有一定應(yīng)用，但膜法處理量小且膜孔易堵塞，不利于現(xiàn)場連續(xù)生產(chǎn)；冷凍解凍法僅對連續(xù)相粘度大和富含固體顆粒物的乳化體系效果較好，且能耗高，需時長，目前工業(yè)應(yīng)用較少。
針對以上現(xiàn)狀，迫切需要開發(fā)一種簡單易行、成本較低、普適性強、對后續(xù)原油加工工藝影響小的、針對高蠟原油采出液的破乳方法。發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明提供了一種復(fù)合冷卻劑及其制備方法，以及基于該復(fù)合冷卻劑的高蠟原油采出液破乳方法。該破乳方法屬于物理破乳技術(shù)，不需投加傳統(tǒng)的破乳劑，具有簡單易行、 成本低廉、油水分離效果好、普適性強、對后續(xù)原油加工工藝基本無影響等特點。
—種復(fù)合冷卻劑，為冰中包埋有冷卻質(zhì)和凝結(jié)核的顆粒狀固體，以冰的質(zhì)量為I 計，冷卻質(zhì)的質(zhì)量為O. 5 2. 5，凝結(jié)核的質(zhì)量為O. 2 1. 2 ;冷卻質(zhì)的等效直徑在O. 05 1.5mm之間,凝結(jié)核的等效直徑在O.1 1. 5mm之間,冷卻劑顆粒的等效直徑在O. 5 3. 5mm 之間；所述的冷卻質(zhì)為在水中溶解吸熱的物質(zhì)，所述的凝結(jié)核為蠟晶、浙青和粘土顆粒中的一種或多種。
以冰的質(zhì)量為I計，冷卻質(zhì)的質(zhì)量優(yōu)選為O. 6 1. 5。
以冰的質(zhì)量為I計，凝結(jié)核的質(zhì)量優(yōu)選為O. 3 O. 6?！?br> 所述的冷卻質(zhì)優(yōu)選為氯化銨、氯化鈣、氯化鍶、硝酸銨、硝酸鉀、硝酸鈉、碳酸氫銨、 碳酸氫鈉中的一種或多種，更優(yōu)選為氯化銨。
所述的凝結(jié)核優(yōu)選為蠟晶和/或浙青。
本發(fā)明中的冷卻質(zhì)和凝結(jié)核既可以通過商購得到，也可以通過常規(guī)技術(shù)制備。
所述的冷卻質(zhì)或凝結(jié)核均可以是不規(guī)則的固體顆粒。所述的等效直徑是指與固體顆粒等體積的正球體的直徑。
一種復(fù)合冷卻劑的制備方法，包括
(I)在攪拌和冷卻的條件下，向凝結(jié)核噴灑霧化水，使凝結(jié)核顆粒表面形成包覆冰層；
(2)將步驟(I)處理后的凝結(jié)核與溫度大于(TC且小于30°C的冷卻質(zhì)混合，冷卻使凝結(jié)核外層部分融化的冰再次凝固，使冷卻質(zhì)凍結(jié)在凝結(jié)核外層；
(3)在攪拌和冷卻的條件下，向步驟(2)的混合物噴灑霧化水，使混合物顆粒表面形成包覆冰層。
步驟(I)中，冷卻的溫度優(yōu)選為-20°C _15°C。
步驟(2)中，混合前冷卻質(zhì)的溫度優(yōu)選為5°C 25°C。
步驟(3)中，冷卻的溫度優(yōu)選為-25°C _20°C。
優(yōu)選的情況下，步驟(I)中的包覆冰層質(zhì)量占復(fù)合冷卻劑中的冰質(zhì)量的10 40%。
步驟(2)中，混合時間優(yōu)選為2 3min。
一種高蠟原油采出液的破乳方法，包括
(I)將原油采出液與上述復(fù)合冷卻劑混合，靜置至采出液表層形成原油硬化層；
(2)對原油硬化層進(jìn)行破碎，經(jīng)過濾得到初分原油。
優(yōu)選的情況下，原油采出液先經(jīng)換熱器與回注水換熱后，再與復(fù)合冷卻劑混合。
步驟(I)中，優(yōu)選采用管道混合器將原油采出液與復(fù)合冷卻劑混合。
步驟(2)中，優(yōu)選采用多級過濾，過濾元件孔徑逐級減小。一般可采用2 3級過濾。
步驟(2)中，可采用破碎機對原油硬化層進(jìn)行機械破碎。
以原油采出液的質(zhì)量為基準(zhǔn)，復(fù)合冷卻劑的用量一般為O. 2 O. 8%。
所述原油的蠟含量優(yōu)選>15%。蠟含量測定方法參見中華人民共和國石油天然氣行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) SY/T 0537-2008。
本發(fā)明的破乳方法還包括將步驟(2)中得到的初分原油加熱熔化、進(jìn)行再脫水處理的步驟。所述的再脫水處理可采用常規(guī)的原油脫水技術(shù)。
高蠟原油采出液的破乳是本技術(shù)領(lǐng)域的難點，現(xiàn)有技術(shù)主要是通過改進(jìn)破乳劑或是利用超聲波、微波等技術(shù)手段來提高高蠟原油采出液的破乳效果，這些方法仍存在一些不足之處。本發(fā)明提供了一種具有新穎結(jié)構(gòu)的復(fù)合冷卻劑，并在此基礎(chǔ)上提出了一種針對高蠟原油采出液的靜置凝集破乳法。通過使用該復(fù)合冷卻劑，可以大大縮短含蠟易凝原油的靜置凝集時間，提高靜置凝集的破乳效果。同時，該復(fù)合冷卻劑成本較低、使用量小，對后續(xù)原油加工工藝無明顯影響。此外，本發(fā)明還可以通過將原油采出液與回注水換熱進(jìn)一步縮短高蠟原油的靜置凝集時間，同時提高回注水溫度，有利于配聚、注井等工藝，促進(jìn)提高原油采收率。


圖1為本發(fā)明的復(fù)合冷卻劑的結(jié)構(gòu)示意圖。
圖2為本發(fā)明的高蠟原油采出液破乳方法的流程示意圖。
具體實施方式
以下結(jié)合附圖，詳細(xì)說明本發(fā)明。
如圖1所示，本發(fā)明的復(fù)合冷卻劑由冷卻質(zhì)、凝結(jié)核和冰三部分組成，冷卻質(zhì)和凝結(jié)核包埋在冰內(nèi)。所述的冷卻質(zhì)的作用是通過在水中溶解吸熱而產(chǎn)生冷卻效應(yīng)。所述凝結(jié)核的作用是供局部冷卻后形成的蠟晶或浙青質(zhì)附著生長。所述冰包覆在冷卻質(zhì)和凝結(jié)核外，一方面起輔助冷卻作用，另一方面為冷卻質(zhì)的溶解吸熱提供溶劑，此外還有一個重要的作用是為冷卻劑的冷卻效果提供一定的緩釋作用。本發(fā)明中凝 結(jié)核既可以通過商購得到， 也可以通過常規(guī)技術(shù)制備。以浙青為例，浙青顆粒可采用熱噴或冷凍破碎的方法進(jìn)行制備。 熱噴法將熔化后的浙青由一定孔徑的噴頭噴出，然后經(jīng)低溫氣速冷即成顆粒(顆粒尺寸主要由噴頭孔徑控制)；冷凍破碎法先將浙青冷凍至零下15°C左右，然后由破碎機破碎至所需粒徑。冷凍破碎法同樣適用于蠟晶及粘土顆粒的制備。不同材質(zhì)顆?；旌虾蠹纯傻玫交旌蠎B(tài)的凝結(jié)核體系。將本發(fā)明的復(fù)合冷卻劑用于冷卻原油采出液時，可以在原油采出液內(nèi)部形成若干低溫位點，同時在低溫位點提供凝結(jié)核供原油采出液中的蠟質(zhì)和浙青質(zhì)快速凝結(jié)生長，最終通過形成的交叉卡片結(jié)構(gòu)對液態(tài)原油的包裹作用實現(xiàn)原油采出液的油水分離。復(fù)合冷卻劑中的冷卻質(zhì)最終溶解于水相，對后續(xù)原油加工無明顯影響。
如圖2所示，原油采出液經(jīng)換熱器與回注水換熱后，向其中加入復(fù)合冷卻劑，經(jīng)管道混合器混合后進(jìn)入凝集罐，靜置冷卻，直至在混合體系表層形成硬化的原油層；采用破碎機對硬化原油層進(jìn)行機械破碎，形成體積均勻的含油蠟塊；通過粗濾和精濾兩級過濾得到的含油蠟塊即為初分原油，將含油蠟塊加熱熔化并采用常規(guī)技術(shù)再脫水后，即得到待煉制原油；過濾得到的水相和初分原油再脫水得到的水相經(jīng)水處理單元處理后，可用于回注油井。
所述的凝集罐可以是圓柱形，罐底部設(shè)置放料閥，閥口對應(yīng)位置設(shè)有孔徑逐級縮小的多級金屬濾網(wǎng)，一般設(shè)置2 3級過濾即可，如需進(jìn)一步提高原油收率和改善污水水質(zhì),可適當(dāng)增加過濾級數(shù)；罐體及內(nèi)壁可采用金屬、玻璃鋼等多種材質(zhì),但內(nèi)壁應(yīng)盡量光滑以減少蠟質(zhì)掛壁現(xiàn)象，促使多數(shù)蠟質(zhì)凝析在體系液面。如蠟質(zhì)掛壁嚴(yán)重，可考慮增設(shè)清蠟措施，具體可采用機械清蠟、化學(xué)清蠟、熱力清蠟中的一種或多種，清蠟周期根據(jù)掛壁蠟質(zhì)生成速率確定。熱力清蠟和機械清蠟均可對實現(xiàn)蠟質(zhì)回收，前者不需在罐內(nèi)加裝其他設(shè)施，但需在過濾流程后單獨進(jìn)行；后者需在罐頂加裝機械清蠟機，但清蠟過程可與蠟層破碎同時進(jìn)行，便于含油蠟質(zhì)一次性回收。在工業(yè)生產(chǎn)中，為保證較高的處理效率，單個凝集罐的體積不宜過大，如處理量較大可以增設(shè)多個凝集罐并聯(lián)處理，便于現(xiàn)場連續(xù)生產(chǎn)。
優(yōu)選的情況下，熔化含油蠟質(zhì)的溫度比高蠟原油的平均析蠟點高10°C以上。
由于原油采出液處理量大、處理時間較短，靜置凝集破乳法在無人工干預(yù)的自然冷卻條件下常因其蠟質(zhì)凝集時間過長，導(dǎo)致實用性較低。本發(fā)明通過增加換熱工段和投加特制的復(fù)合冷卻劑可將高蠟原油的凝集時間縮短25% 65%，從而使針對高蠟原油采出液的靜置凝集破乳法實用性大幅增強。本發(fā)明通過將原油采出液與回注水換熱后，原油采出液溫度可下降10 30°C左右，可進(jìn)一步縮短高蠟原油的凝集時間。
實際操作中，復(fù)合冷卻劑的用量一般為原油采出液質(zhì)量的O. 2 O. 8%，以國內(nèi)某油田為例，其原油蠟、浙青、膠質(zhì)平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為29. 1^^0.6%與16.2% ;采用聚合物及表面活性劑二元驅(qū)采油工藝；采出液來液含水質(zhì)量分?jǐn)?shù)為94. 6%、溫度為51. 4°C，復(fù)合冷卻劑的用量為原油采出液質(zhì)量的0.2%。在投加復(fù)合冷卻劑的同時，本發(fā)明也可以采用自然或人工(使用冷卻設(shè)備)方式對采出液進(jìn)行冷卻。
本發(fā)明方法適用于高蠟原油采出液的破乳。采出液所涉及原油蠟含量越高,則原油凝點越高，破乳效率和效果越理想。通常原油蠟含量> 15%時本發(fā)明方法均可獲得理想效果，而蠟含量< 15%且至少滿足以下一個條件時，本發(fā)明方法同樣可獲得理想的破乳效果和破乳效率
(I)富含膠質(zhì)、浙青質(zhì)或粘土等固體顆粒。
(2)礦化度較高。
(3)現(xiàn)場環(huán)境溫度顯著低于原油凝點。
以下通過實施例進(jìn)一步說明本發(fā)明。所有表格中的百分?jǐn)?shù)均為質(zhì)量分?jǐn)?shù)。
實施例1
本實施例用于說明復(fù)合冷卻劑的制備方法。
制備凝結(jié)核將熔化后的微晶蠟經(jīng)Imm孔徑的噴頭噴出，然后在冷卻塔中經(jīng)_20°C 低溫氣速冷成型(經(jīng)測定該條件下所制蠟晶顆粒等效直徑在O. 3 1. 2_之間)；將粘土原料(不規(guī)則外形)冷凍至_15°C,經(jīng)破碎機破碎 至等效直徑在O.1 1. 5mm之間。按照質(zhì)量比2 1，將蠟晶顆粒與粘土顆粒均勻混合，得到混合凝結(jié)核。
制備復(fù)合冷卻劑取50g上述混合凝結(jié)核，在攪拌和干冰冷卻條件下，向凝結(jié)核噴灑霧化水，霧化噴頭直徑為1mm，水量為40g;加入100g、等效直徑在O. 05 1. 5mm之間、 20°C的氯化銨，混合2 3分鐘；噴灑霧化水，水量為95g，得到復(fù)合冷卻劑。
實施例2
某油田原油，類型為低硫-石蠟基，性質(zhì)見表I。
表I
項目數(shù)值項目數(shù)值密度(20。0，g/cmO. 85氮，％O. 47粘度(40°C), mm2/s323. 10股質(zhì)，％8. 10凝點，°C19. 42瀝青質(zhì)，%2. 44殘?zhí)浚?. 25蠟含量，%28. 34 石充，%O. 39礦化度，mg/L5966. 70
現(xiàn)場原油采出液的含水率為91. 9%，計量站出站溫度47. 5°C (環(huán)境溫度16°C )。 自計量站分流部分未加劑(破乳劑及水處理劑)的采出液，經(jīng)換熱器與回注水換熱后投加復(fù)合冷卻劑，復(fù)合冷卻劑的用量為原油采出液質(zhì)量的O. 3% ;復(fù)合冷卻劑中，冰、冷卻質(zhì)和凝結(jié)核的質(zhì)量比為1:2:1 ;復(fù)合冷卻劑的等效直徑在O. 5 3. 5mm之間，冷卻質(zhì)為等效直徑在O. 05 1. 5mm之間的氯化銨,凝結(jié)核為等效直徑在O.1 1. 5mm之間的臘晶與粘土顆粒的混合體系，蠟晶與粘土的質(zhì)量比為2 I ;經(jīng)管道混合器混合后進(jìn)入凝集罐(放料閥前設(shè)兩級濾網(wǎng)，一級濾網(wǎng)孔徑15mm，二級濾網(wǎng)孔徑2. 5mm)，采出液入罐溫度為31. 5°C?，F(xiàn)場設(shè)三個圓柱形凝集罐,單罐外部尺寸為2. 9mX 2m(直徑X高，其余實施例均相同)，罐內(nèi)有效容積為10. 6m3。罐頂加裝小型軸式破碎機，每隔48h采用機械刮蠟器對掛壁蠟質(zhì)進(jìn)行一次清理回收(在某次蠟層破碎后進(jìn)行)?，F(xiàn)場不附加其他人工冷卻措施，完全凝集硬化所需時間為42 46min。凝集結(jié)束后通過破碎機對硬化原油層進(jìn)行破碎，破碎用時3min。破碎結(jié)束排放含油污水，并采用220°C蒸汽對截濾的含油蠟塊進(jìn)行熱融，初分原油排入原油后續(xù)處理工段，經(jīng)再脫水等處理流程后進(jìn)行煉制。經(jīng)測定初分水相含油為414. 7mg/L，濁度為 246. 4NTU ;初分原油含水為7. 5%，破乳效果較好。
對比例I
由實施例2中所述計量站分流部分未加劑(破乳劑及水處理劑)的采出液，直接進(jìn)入凝集罐，既不與回注水換熱，也不投加復(fù)合冷卻劑，在無附加人工冷卻措施的情況下完全凝集所需時間為2h 49min,初分水含油為673. 3mg/L,濁度為421. 6NTU ;初分油含水為11.8% ;在附加人工冷卻措施的情況下完全凝集所需時間為Ih 56min，初分水含油為 587. 2mg/L，濁度為388. 6NTU ;初分油含水為9.9%0
實施例3
某油田原油，類型為含硫-中間基，性質(zhì)見表2。
表權(quán)利要求
1.一種復(fù)合冷卻劑，為冰中包埋有冷卻質(zhì)和凝結(jié)核的顆粒狀固體，以冰的質(zhì)量為I計， 冷卻質(zhì)的質(zhì)量為O. 5 2. 5，凝結(jié)核的質(zhì)量為O. 2 1. 2 ;冷卻質(zhì)的等效直徑在O. 05 1.5mm之間,凝結(jié)核的等效直徑在O.1 1. 5mm之間,冷卻劑顆粒的等效直徑在O. 5 3. 5mm 之間；所述的冷卻質(zhì)為在水中溶解吸熱的物質(zhì)，所述的凝結(jié)核為蠟晶、浙青和粘土顆粒中的一種或多種。
2.按照權(quán)利要求1所述的復(fù)合冷卻劑，其特征在于，以冰的質(zhì)量為I計，冷卻質(zhì)的質(zhì)量為 O. 6 1. 5。
3.按照權(quán)利要求1所述的復(fù)合冷卻劑，其特征在于，以冰的質(zhì)量為I計，凝結(jié)核的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為O. 3 O. 6。
4.按照權(quán)利要求1所述的復(fù)合冷卻劑，其特征在于，所述的冷卻質(zhì)為氯化銨、氯化鈣、 氯化鍶、硝酸銨、硝酸鉀、硝酸鈉、碳酸氫銨、碳酸氫鈉中的一種或多種。
5.權(quán)利要求1 4任一所述的復(fù)合冷卻劑的制備方法，包括(1)在攪拌和冷卻的條件下，向凝結(jié)核噴灑霧化水，使凝結(jié)核顆粒表面形成包覆冰層；(2)將步驟(I)處理后的凝結(jié)核與溫度大于(TC且小于30°C的冷卻質(zhì)混合，冷卻使凝結(jié)核外層部分融化的冰再次凝固，使冷卻質(zhì)凍結(jié)在凝結(jié)核外層；(3)在攪拌和冷卻的條件下，向步驟(2)的混合物噴灑霧化水，使混合物顆粒表面形成包覆冰層。
6.按照權(quán)利要求5所述的制備方法，其特征在于，步驟⑴中，冷卻的溫度為-20°C _15°C。
7.按照權(quán)利要求5所述的制備方法，其特征在于，步驟(2)中，混合前冷卻質(zhì)的溫度為5。。 25。。。
8.按照權(quán)利要求5所述的制備方法，其特征在于，步驟(3)中，冷卻的溫度為-25°C -20 °C。
9.按照權(quán)利要求5所述的制備方法，其特征在于，步驟(I)中的包覆冰層質(zhì)量占復(fù)合冷卻劑中的冰質(zhì)量的10 40%。
10.按照權(quán)利要求5所述的制備方法，其特征在于，步驟(2)中，混合時間為2 3min。
11.一種高蠟原油采出液的破乳方法，包括(1)將原油采出液與權(quán)利要求1 4任一所述的復(fù)合冷卻劑混合，靜置至采出液表層形成硬化原油層；(2)對硬化的原油層進(jìn)行破碎，經(jīng)過濾得到初分原油。
12.按照權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于，原油采出液先經(jīng)換熱器與回注水換熱后，再與復(fù)合冷卻劑混合。
13.按照權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于，步驟(I)中，采用管道混合器將原油采出液與復(fù)合冷卻劑混合。
14.按照權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于，步驟(2)中，采用2 3級過濾，過濾元件孔徑逐級減小。
15.按照權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于，步驟(2)中，采用破碎機對硬化原油層進(jìn)行機械破碎。
16.按照權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于，以原油采出液的質(zhì)量為基準(zhǔn)，復(fù)合冷卻劑的用量為O. 2 0.8%。
17.按照權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于，所述原油的蠟含量>15%。
18.按照權(quán)利要求11所述的方法，其特征在于，還包括將步驟(2)中得到的初分原油加熱熔化、進(jìn)行再脫水處理的步驟。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種復(fù)合冷卻劑及其制備方法，以及基于該復(fù)合冷卻劑的高蠟原油采出液破乳方法。其中的破乳方法包括將原油采出液與復(fù)合冷卻劑混合，靜置至采出液表層形成硬化原油層；對硬化的原油層進(jìn)行破碎，經(jīng)過濾得到初分原油。本發(fā)明的破乳方法不需要投加破乳劑，具有簡單易行、成本較低、油水分離效果好、普適性強、對后續(xù)原油加工工藝基本無影響等特點。
文檔編號C09K5/06GK102994053SQ20111026504
公開日2013年3月27日 申請日期2011年9月8日 優(yōu)先權(quán)日2011年9月8日
發(fā)明者楊青, 高峰, 桑軍強 申請人:中國石油化工股份有限公司, 中國石油化工股份有限公司石油化工科學(xué)研究院