專利名稱：重載用子午線輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及特別適于用作重載荷車輛的驅(qū)動輪、確保必要的牽引性且抑制花紋塊缺損的重載用子午線輪胎。
背景技術(shù)：
對安裝于卡車或公共汽車等重型車輛的重載用子午線輪胎而言，在行駛遠距離時，需要有時在普通道路上行駛，而有時在淺雪道路上行駛。此外，在施工現(xiàn)場運輸砂土或物資的卡車，有時必須在泥濘路段上行駛，此時對于安裝于驅(qū)動軸的輪胎，其牽引性尤為重要。
為此，這種輪胎中，為確保在淺雪道路及泥濘路段中的抓持力，如專利文獻1所示，通常采用5～6列的花紋塊圖形。另外，將花紋塊的表面面積占胎面整個表面的面積比設(shè)為55～75％的范圍，而且在該范圍內(nèi)增加花紋塊數(shù)，由此來提高牽引性能。
專利文獻1JP2003-118320號公報然而，這樣一來，反而導(dǎo)致花紋塊剛性的降低，從而存在易于發(fā)生花紋塊缺損的問題。并且，在以往的設(shè)計開發(fā)中，基于比如負載能力等來規(guī)定各花紋塊的花紋塊剛性，尤其是周向剛性，從而使其不低于規(guī)定值。然而，即便認為充分確保花紋塊剛性的情況下，也會發(fā)生花紋塊缺損。
經(jīng)本發(fā)明人的研究結(jié)果，判斷出該花紋塊缺損還大大影響到接地面形狀。另外，還探明以下事實，即特別是如果接地長度越短，換言之，越是接地面內(nèi)花紋塊數(shù)較少的花紋塊列，因作用到花紋塊上的力越大，因此即使在具有較高花紋塊剛性的場合下，也易于發(fā)生花紋塊缺損。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于，提供一種重載用子午線輪胎，其通過規(guī)定各花紋塊列中接地面內(nèi)的花紋塊數(shù)與花紋塊剛性之積即花紋塊列剛性，來確保必要的牽引性，且更可靠地抑制花紋塊缺損。
為達到前述目的，本申請方案1的發(fā)明是一種重載用子午線輪胎，其中，在胎面部設(shè)置沿輪胎周向延伸的縱主溝、以及與此相交方向的橫溝，由此，在胎面部，形成由沿輪胎周向平行排列有花紋塊的五個或六個花紋塊列所組成的花紋塊圖形，而且，將以花紋塊的表面面積占胎面整個表面的比例所定義的面積比設(shè)為55～75％，該重載用子午線輪胎的特征在于各花紋塊被沿橫向延伸的橫細溝而分割成周向的兩個花紋塊片，而且，在按標準胎環(huán)來進行胎環(huán)組裝，并充填額定內(nèi)壓，且負荷為額定載荷M的額定載荷負荷狀態(tài)下，胎面部接地的接地面中，當將該接地面內(nèi)的各花紋塊列的接地花紋塊數(shù)N、與各花紋塊列的花紋塊的周向剛性G(單位N/mm)之積，定義為各花紋塊列的花紋塊列剛性RG(＝N×G)時，將前述各花紋塊列剛性RG除以前述額定載荷M(單位kN)的值P(＝RG/M)設(shè)在7.5～16.0的范圍。
此外，方案2的發(fā)明的特征在于前述縱主溝，由從輪胎赤道的兩側(cè)通過的內(nèi)縱主溝、以及從其兩個外側(cè)通過的外縱主溝來構(gòu)成，且前述花紋塊圖形，由配置于前述內(nèi)縱主溝之間的中央花紋塊列、配置于前述內(nèi)縱主溝與外縱主溝之間的中間花紋塊列、以及配置于前述外縱主溝與胎面邊緣之間的外花紋塊列所構(gòu)成的五個花紋塊列來形成，而且，前述中間花紋塊列的輪胎軸方向的花紋塊寬度Wm、與前述中央花紋塊列的輪胎軸方向的花紋塊寬度Wi之比Wm/Wi，處于0.95～1.05的范圍，且前述外花紋塊列的輪胎軸方向的花紋塊寬度Wo、與前述花紋塊寬度Wi之比Wo/Wi，處于1.00～1.65的范圍。
另外，方案3的發(fā)明的特征在于，當將前述內(nèi)縱主溝的溝深設(shè)為Dgi，將外縱主溝的溝深設(shè)為Dgo，將配置于前述中央花紋塊列的橫溝的溝深設(shè)為Dyi，將配置于前述中間花紋塊列的橫溝的溝深設(shè)為Dym，將配置于前述外花紋塊列的橫溝的溝深設(shè)為Dyo時，滿足以下關(guān)系Dyi/Dgi≥Dym/Dgi≥Dyo/Dgo。
方案4的發(fā)明的特征在于，前述縱主溝，由從輪胎赤道通過的中央縱主溝、從其兩個外側(cè)通過的中間縱主溝、從其兩個外側(cè)通過的外縱主溝來構(gòu)成，而且前述花紋塊圖形，由配置于前述中央縱主溝與中間縱主溝之間的內(nèi)花紋塊列、配置于前述中間縱主溝與外縱主溝之間的中間花紋塊列、以及配置于前述外縱主溝與胎面邊緣之間的外花紋塊列所構(gòu)成的六個花紋塊列來形成，而且，前述中間花紋塊列的輪胎軸方向的花紋塊寬度Wm、與前述內(nèi)花紋塊列的輪胎軸方向的花紋塊寬度Wi之比Wm/Wi，處于0.95～1.15的范圍，且前述外花紋塊列的輪胎軸方向的花紋塊寬度Wo、與前述花紋塊寬度Wi之比Wo/Wi，處于1.00～1.45的范圍。
方案5的發(fā)明的特征在于，當將前述中央縱主溝的溝深設(shè)為Dgi，將中間縱主溝的溝深設(shè)為Dgm，將外縱主溝的溝深設(shè)為Dgo，將配置于前述內(nèi)花紋塊列的橫溝的溝深設(shè)為Dyi，將配置于前述中間花紋塊列的橫溝的溝深設(shè)為Dym，將配置于前述外花紋塊列的橫溝的溝深設(shè)為Dyo時，滿足以下關(guān)系Dyi/Dgi≥Dym/Dgm≥Dyo/Dgo。
方案6的發(fā)明的特征在于，前述花紋塊圖形中，各花紋塊列的花紋塊總數(shù)n為40～56個。
方案7的發(fā)明的特征在于，對構(gòu)成前述胎面部的胎面橡膠而言，拉伸強度T與切斷時伸長量E之積除以2的斷裂能量(T×E/2)為6000～8500(單位焦耳)。
另外，前述所謂“標準胎環(huán)”，是指在包含輪胎所采用的規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格是對各輪胎規(guī)定的胎環(huán)，比如，如果是JATMA，則意味著標準胎環(huán)，如果是TRA，則意味著“設(shè)計胎環(huán)(Design Rim)”，如果是ETRTO，則意味著“測量胎環(huán)(Measuring Rim)”。此外，前述所謂“額定內(nèi)壓”，是指前述規(guī)格對各輪胎規(guī)定的空氣壓力，如果是JATMA，則意味著最高空氣壓力，如果是TRA，意味著在表格“TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”中所記載的最大值，如果是ETRTO，則意味著“膨脹壓力(INFLATIONPRESSURE)”。此外，前述“額定載荷”，是指前述規(guī)格對各輪胎規(guī)定的載荷，如果是JATMA，意味著最大負荷能力，如果是TRA，則意味著在表格“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES”中所記載的最大值，如果是ETRTO，則意味著對“LOAD CAPACITY”乘以0.88的載荷。
由于本發(fā)明具有如前述的構(gòu)成，因而可確保必要的牽引性，且可更可靠地抑制花紋塊缺損。


圖1是表示本發(fā)明的重載用子午線輪胎的一種實施例的剖視圖。
圖2是表示第一實施方式的胎面花紋的展開圖。
圖3是該胎面花紋的部分放大圖。
圖4是表示橫溝的溝深及縱主溝的溝深的剖視圖。
圖5是表示接地面的線圖。
圖6是說明花紋塊周向剛性的線7是表示第二實施方式的胎面花紋的展開圖。
圖8是表示橫溝的溝深及縱主溝的溝深的剖視圖。
符號說明3、3i、3m、3o縱主溝4i、4m、4o橫溝
6、6i、6m、6o花紋塊列 10橫細溝11a、11b花紋塊片20接地面22胎面部B、Bi、Bm、Bo花紋塊具體實施方式
以下，結(jié)合圖示例，來說明本發(fā)明的一種實施方式。
圖1是表示本發(fā)明的重載用子午線輪胎1(以下稱輪胎1)是卡車、公共汽車用輪胎的場合的剖視圖。
圖1中，輪胎1具有從胎面部22經(jīng)由胎壁部23至胎圈部24的胎圈芯25的胎體26；配置于前述胎體26的外側(cè)且胎面部22的內(nèi)部的束線層27。
前述胎體26由一個及其以上的胎體層來組成，在本例中為一個，該胎體層是相對于輪胎周向以70～90°的角度來配置鋼制的簾布層。該胎體層在跨越前述胎圈芯25、25之間的胎體層本體部26a的兩側(cè)，連續(xù)具有胎體層折回部26b，其圍繞前述胎圈芯25而向輪胎軸向內(nèi)側(cè)及外側(cè)折回并固定。
此外，前述束線層27，由采用了鋼制束線簾布的3～4個束線層來構(gòu)成。在本例中所示的場合是，前述束線層由使束線簾布相對于輪胎周向比如以60±10°左右的簾布角度來傾斜且處于半徑方向最內(nèi)側(cè)的第一束線層27A、以及使束線簾布相對于輪胎周向以10～40°的角度來傾斜的第二～第四束線層27B～27D來構(gòu)成的場合。此外，束線層27A、27B的束線簾布相對于輪胎周向而向同一方向傾斜，而束線層27C、27D的束線簾布則與束線層27A、27B反方向傾斜。由此各束線簾布形成桁架結(jié)構(gòu)，提高束線剛性。
此外，第一實施方式的輪胎1，如圖2、3所示，在胎面部22設(shè)有沿輪胎周向延伸的縱主溝3、以及與此相交方向的橫溝4。由此，在該胎面部22，形成由花紋塊B在周向平行排列的五個花紋塊列6所組成的花紋塊圖形。
詳細而言，前述縱主溝3，由從輪胎赤道C的兩側(cè)通過的內(nèi)縱主溝3i、以及從其兩個外側(cè)通過的外縱主溝3o來構(gòu)成。另外，前述花紋塊圖形便由以下部分來構(gòu)成·中央花紋塊列6i，其由花紋塊Bi來組成，該花紋塊Bi是通過由內(nèi)橫溝4i在前述內(nèi)縱主溝3i、3i之間進行劃分而形成，·中間花紋塊列6m，其由花紋塊Bm來組成，該花紋塊Bm通過由中間橫溝4m在前述內(nèi)縱主溝3i與外縱主溝3o之間進行劃分而形成，以及·外花紋塊列6o，其由花紋塊Bo來組成，花紋塊Bo通過由外橫溝4o在前述外縱主溝3o與外胎緣Te之間進行劃分而形成。
這里，如圖3放大所示，前述縱主溝3，是溝寬Wg為3mm及其以上，最好為5mm及其以上，且在輪胎周向連續(xù)的溝體。從牽引性觀點出發(fā)，縱主溝3的溝深Dg(如圖4所示)優(yōu)選為9mm及其以上，最好為15mm及其以上。本例中，所例示的是各縱主溝3為直線溝的場合，但也可以將部分或全部縱主溝3制成曲折狀溝。此外，前述溝寬是指在胎面上測定的與溝寬中心線垂直方向的寬度。此外，溝深是指相對于假想胎面的法線方向的深度。
此外，前述橫溝4，與縱主溝3同樣，將其溝寬Wy設(shè)為3mm及其以上，進而設(shè)為5mm及其以上。本例中所例示的是橫溝4曲折成略Z狀的場合。即，橫溝4形成略Z字狀，該形狀是利用具有大致同一寬度且階差狀折曲的折曲部y2，對以相對輪胎軸向30°及其以下的角度α來從其兩端延伸到橫溝中央附近為止的兩側(cè)直線部y1、y1的內(nèi)端之間，進行連接。由此，提高牽引性及橫向耐滑性。此外，橫溝4i與橫溝4m的傾斜方向互相各異，由此，使在輪胎軸向產(chǎn)生的橫向力得到均衡。
此外，各花紋塊Bi～Bo，由在寬度方向延伸的橫細溝10，被分割成周向的兩個花紋塊片11a、11b。由此可緩和各花紋塊Bi～Bo的初始周向剛性，且可提高牽引性能。前述橫細溝10的溝寬Ws為小于3mm，寬度窄于前述橫溝4，在該橫細溝10還包括溝寬Ws實質(zhì)為0mm的刀槽花紋。此外，如果橫細溝10的溝深為比如2～4mm左右，淺于前述縱主溝3或橫溝4任意一個的溝深。橫細溝10的溝深最好設(shè)為配置于同一花紋塊列內(nèi)的橫溝4的溝深Dy的35％及其以下，更好是設(shè)為10％及其以上。此外，盡管未圖示，但在橫細溝10的溝底配有刀槽花紋，從而可進一步緩和花紋塊剛性。
此時，為平衡性良好地發(fā)揮牽引性能及良好路面上的操縱穩(wěn)定性，將各花紋塊列6i～6o中的花紋塊總數(shù)n設(shè)在40～56個的范圍，且將面積比設(shè)在55～75％的范圍。另外，將花紋塊B的表面積占胎面整個表面的比例定義為面積比。如果前述花紋塊總數(shù)n小于40，則不能充分發(fā)揮牽引性能，反之如果超過56個，則花紋塊剛性將不充分，造成操縱穩(wěn)定性下降。如果面積比小于55％，則實際接地面積將過小，導(dǎo)致冰上性能及操縱穩(wěn)定性下降，反之，如果超過75％，則牽引性能便降低。
這樣，在本實施方式中，為抑制各花紋塊列6i～6o中的花紋塊缺損，進行如下規(guī)定。
詳細而言，首先按標準胎環(huán)對輪胎1進行胎環(huán)組裝，并充填額定內(nèi)壓，且加載額定載荷M，在這樣的額定載荷負荷狀態(tài)下，使胎面平面地接地。在此時的接地面20(圖5所示)中，按每個花紋塊列，來求出前述花紋塊Bi、Bm、Bo接地的接地花紋塊數(shù)Ni、Nm、No。
此外，對花紋塊圖形的輪胎而言，為減輕圖形噪音，有時采用比如可變節(jié)距法等，來改變花紋塊列內(nèi)的花紋塊周向長度或花紋塊之間的間隔(橫溝寬度)。因此，優(yōu)選地，在各花紋塊列中，將花紋塊列內(nèi)的花紋塊總數(shù)設(shè)為n，將從花紋塊列的寬度中心通過的周向線的輪胎一周長設(shè)為TL，將接地面20中花紋塊列的寬度中心處的接地長度設(shè)為FL，并利用下式，來正確地求出各花紋塊列中的接地花紋塊數(shù)N。
N＝n×(FL/TL)接下來，分別求出各花紋塊Bi、Bm、Bo的周向剛性(單位N/mm)Gi、Gm、Go。如圖6簡略所示，該周向剛性G，可以作為在花紋塊表面BS作用周向力Kx，而使花紋塊表面BS周向移動時的移動量X、與前述周向力Kx之比Kx/X來求出。此時，按照在花紋塊B上不作用縱向負荷的方式，比如經(jīng)由在花紋塊表面BS上用粘接劑等來固定的金屬板等來作用周向力Kx。此外，前述周向剛性G，也可以通過基于花紋塊的形狀、尺寸、刀槽花紋的形狀及尺寸、花紋塊橡膠的楊氏模量等信息的計算機解析來求出。此外，在花紋塊列內(nèi)花紋塊B的周向剛性G發(fā)生變化的場合下，求出花紋塊列內(nèi)全部花紋塊B的周向剛性，并求其平均值，以作為該花紋塊列內(nèi)花紋塊B的周向剛性G。
此外，將前述接地花紋塊數(shù)Ni、Nm、No與前述周向剛性Gi、Gm、Go之積，分別定義為中央花紋塊列6i的花紋塊列剛性RGi(＝Ni×Gi)、中間花紋塊列6m的花紋塊列剛性RGm(＝Nm×Gm)、以及外花紋塊列6o的花紋塊列剛性RGo(＝No×Go)。這樣，將該花紋塊列剛性RGi、RGm、RGo除以前述標準載荷M(單位kN)的值Pi(＝RGi/M)、值Pm(＝RGm/M)、Po(＝RGo/M)，分別規(guī)定在7.5～16.0的范圍。
這是因為花紋塊缺損，還大大影響到接地面20的接地長度FL。即，該接地長度FL越短，作用于各花紋塊的力便越大，變形便增大，因而會發(fā)生花紋塊缺損等損傷。因此，通過將接地花紋塊數(shù)N與周向剛性G之積即花紋塊列剛性RG設(shè)為參數(shù)，可以更可靠地抑制花紋塊缺損的發(fā)生。
這里，如果前述值Pi(＝RGi/M)、值Pm(＝RGm/M)、Po(＝RGo/M)小于7.5，則花紋塊列剛性RGi、RGm、RGo便不足，花紋塊Bi、Bm、Bo便易發(fā)生花紋塊缺損。反之，在前述值Pi、Pm、Po超過16.0的場合下，花紋塊列剛性RGi、RGm、RGo會過大等，因此充分存在著謀求花紋塊總數(shù)n的增加、橫溝4的溝深Dy的增加等的余地。即，可進一步提高冰雪上性能，換言之，意味著現(xiàn)狀下冰雪上性能不充分。從這一觀點出發(fā)，前述值Pi、Pm、Po的下限值優(yōu)選為9.5及其以上，更好為10.0及其以上，最好為10.5及其以上。另外，上限值最好為15.0及其以下。在以往的輪胎中，5～6個花紋塊列中的至少一個上存在值P(＝RG/M)小于7.5的花紋塊列，從而誘發(fā)了花紋塊缺損。
此外，該值Pi、Pm、Po，可以通過調(diào)整前述花紋塊B輪胎軸向的花紋塊寬度W、縱主溝3的溝深Dg、及橫溝4的溝深Dy等，來使其處于前述范圍內(nèi)。然而此時，最好同時兼顧偏磨、卡石、排水性等及前述花紋塊缺損。為此，如圖1所示，最好將前述中央花紋塊列6i的花紋塊寬Wi與前述中間花紋塊列6m的花紋塊寬Wm之比Wm/Wi設(shè)為0.95～1.05，并將前述花紋塊寬Wi與前述外花紋塊列6o的花紋塊寬Wo之比Wo/Wi設(shè)為1.00～1.65。此外，在花紋塊寬W不一定的場合下，采用花紋塊寬W的最大值與最小值的平均值。
如果前述比值Wm/Wi低于0.95，則由于中間花紋塊列6m的剛性低于中央花紋塊列6i的剛性，因而會發(fā)生偏磨(特別是沖擊磨損)。反之，如果前述比值Wm/Wi超過1.05，則由于中央花紋塊列6i的剛性低于中間花紋塊列6m的剛性，因而會發(fā)生偏磨(特別是中心磨損)。
此外，如果前述比值Wo/Wi低于1.00，則由于外花紋塊列6o的剛性降低，因而會發(fā)生偏磨(特別是肩頸磨損/肩頸偏磨)，反之如果前述比值Wo/Wi超過1.65，則由于外花紋塊列6o的剛性較高，因而會發(fā)生偏磨(特別是中心磨損、沖擊磨損)。
另外，如圖4所示，將橫溝4的溝深Dy，設(shè)為等于或小于與該橫溝4相交的縱主溝3的溝深Dg。尤其在本例中，所例示的是橫溝4的溝深比Dy/Dg大于等于在輪胎軸向外側(cè)相鄰的橫溝4的溝深比Dy/Dg的優(yōu)選場合。在對該比值Dy/Dg而言，與橫溝4相交的左右縱主溝3的溝深Dg相異的場合下，采用在輪胎軸向內(nèi)側(cè)相交的縱主溝3的溝深Dg。即，當將前述內(nèi)縱主溝3i的溝深設(shè)為Dgi，將外縱主溝3o的溝深設(shè)為Dgo，將內(nèi)橫溝4i的溝深設(shè)為Dyi，將中間橫溝4m的溝深設(shè)為Dym，將外橫溝4o的溝深設(shè)為Dyo時，滿足下式(1)，最好滿足下式(1A)。
Dyi/Dgi≥Dym/Dgi≥Dyo/Dgo----------(1)Dyi/Dgi＞Dym/Dgi＞Dyo/Dgo----------(1A)由于在淺雪路面及泥濘地段，越靠近輪胎赤道側(cè)便越深陷于路中，因而越靠近輪胎赤道側(cè)的橫溝4，對牽引性的貢獻度便越高。因此，將橫溝4的溝深Dy設(shè)為Dyi≥Dym≥Dyo，最好設(shè)為Dyi＞Dym＞Dyo，通過使前述比Dy/Dg滿足式(1)，最好滿足式(1A)，可提高牽引性。
尤其，從牽引性的觀點出發(fā)，如圖4所示，最好在中、外橫溝4m、4o中，在溝長50％及其以上的區(qū)域，最好是70％及其以上的區(qū)域，形成其溝深Dym、Dyo在溝內(nèi)中向輪胎軸向內(nèi)側(cè)漸增的漸增部12。在本例中，中間橫溝4m只由漸增部12來形成。在外橫溝4o中，從胎面邊緣Te附近至外縱主溝3o為止形成漸增部12，由此，胎面邊緣Te附近的溝深最小。此外，在該漸增部12中，延伸設(shè)有溝深從前述最小的溝深位置急劇增加，且在支持面上開口的溝部13。這樣，在溝內(nèi)的溝深Dy發(fā)生變化的場合下，將其最大值與最小值的平均值設(shè)為溝深Dyi、Dym、Dyo。
在胎面中，在路況良好的路面上行駛時，胎面邊緣Te側(cè)對路面的滑動比輪胎赤道側(cè)更大，易于造成偏磨。因此，在滿足前述式(1)、或式(1A)的場合下，為抑制肩頸磨損等偏磨，最好越是配置于輪胎軸向外側(cè)的橫溝4，越增大溝寬Wy的寬度。
此外，為防止花紋塊缺損，最好還用難以斷裂的橡膠來形成花紋塊B。因此在本例中，利用在橡膠拉伸強度T與切斷時伸長量E之積除以2的值(T×E/2)即斷裂能量為6000J及其以上的難以斷裂的橡膠，來作為形成胎面部22的胎面橡膠。然而，斷裂能量較高的橡膠具有橡膠彈性及耐外傷性變劣的傾向。因此，從操縱穩(wěn)定性及耐外傷性的觀點出發(fā)，最好將前述斷裂能量的上限設(shè)為8500J及其以下。此外，前述“橡膠拉伸強度T”及“切斷時伸長量E”，是根據(jù)JIS K6251標準的“加硫橡膠的拉伸試驗方法”來測定的值。
接下來，圖7、8例示了花紋塊圖形由六個花紋塊列6來形成的第二在第二實施方式中，前述縱主溝3，由從輪胎赤道C通過的中央縱主溝3i、從其兩個外側(cè)通過的中間縱主溝3m、從更靠其兩個外側(cè)通過的外縱主溝3o來構(gòu)成。這樣，在胎面部22形成有·內(nèi)花紋塊列6i，其由花紋塊Bi來組成，該花紋塊Bi是通過由內(nèi)橫溝4i在前述中央縱主溝3i與中間縱主溝3m之間進行劃分而形成，·中間花紋塊列6m，其由花紋塊Bm來組成，該花紋塊Bm是通過由中間橫溝4m在前述中間縱主溝3m與外縱主溝3o之間進行劃分而形成，以及·外花紋塊列6o，其由花紋塊Bo來組成，該花紋塊Bo是通過由外橫溝4o在前述外縱主溝3o與胎面邊緣Te之間進行劃分而形成。
此外，各花紋塊Bi～Bo被橫向延伸的橫細溝10分割成周向的兩個花紋塊片11a、11b。在本例中進行等分割。此時，與第一實施方式的場合相同，花紋塊圖形的面積比為55～75％，且各花紋塊列的花紋塊總數(shù)n處于40～56個的范圍。
另外，為抑制各花紋塊列6i～6o中的花紋塊缺損，與前述第一實施方式同樣，將內(nèi)花紋塊列6i的花紋塊列剛性RGi(＝Ni×Gi)、中間花紋塊列6m的花紋塊列剛性RGm(＝Nm×Gm)、以及外花紋塊列6o的花紋塊列剛性RGo(＝No×Go)除以前述額定載荷M的值Pi(＝RGi/M)、值Pm(＝RGm/M)、Po(＝RGo/M)，分別規(guī)定在7.5～16.0的范圍。
此外，在第二實施方式中，為同時兼顧偏磨、卡石、排水性等與前述花紋塊缺損，出于與前述第一實施方式同樣的理由，最好將前述內(nèi)花紋塊列6i的花紋塊寬Wi與前述中間花紋塊列6m的花紋塊寬Wm之比Wm/Wi設(shè)為0.95～1.15，并將前述花紋塊寬Wi與前述外花紋塊列6o的花紋塊寬Wo之比Wo/Wi設(shè)為1.00～1.45。而且，在花紋塊寬W發(fā)生變化的場合下，將其平均值作為花紋塊寬W。
此外，如圖8所示，當將前述中央縱主溝3i的溝深設(shè)為Dgi，將中間縱主溝3m的溝深設(shè)為Dgm，將外縱主溝3o的溝深設(shè)為Dgo，將前述內(nèi)橫溝4i的溝深設(shè)為Dyi，將前述中間橫溝4m的溝深設(shè)為Dym，將前述外橫溝4o的溝深設(shè)為Dyo時，滿足下式(2)，最好滿足下式(2A)。
Dyi/Dgi≥Dym/Dgm≥Dyo/Dgo----------(2)Dyi/Dgi＞Dym/Dgm＞Dyo/Dgo----------(2A)這樣，與前述第一實施方式同樣，可使牽引性得到提高。此時，從牽引性觀點出發(fā)，最好在各橫溝4i、4m、4o中設(shè)置漸增部12。此外從偏磨抑制觀點出發(fā)，最好使橫溝4的溝寬Wy與配置于輪胎軸向外側(cè)的橫溝4同樣，形成為寬溝。
以上詳述了本發(fā)明的優(yōu)先實施方式，但本發(fā)明不限于圖示的實施方式，可以進行各種方式變形來實施。
實施例試制出基于圖2所示的胎面花紋，且具有表1所示規(guī)格的第一實施方式所涉及的重載用子午線輪胎(輪胎尺寸為315/80R22.5)、以及試制出基于圖7所示的胎面花紋，且具有表2所示規(guī)格的第二實施方式所涉及的重載用子午線輪胎(輪胎尺寸為315/80R22.5)，并評估了各試樣輪胎的花紋塊耐缺損性。
(1)花紋塊耐缺損性能將試樣輪胎預(yù)先在80℃的環(huán)境溫度下放置8天，使胎面橡膠劣化，然后基于胎環(huán)(9.00×22.5)及內(nèi)壓(825kPa)，并安裝于卡車前輪。然后利用在車輛檢查場等中所使用的普通制動測試試驗機，在具有凹凸面的前述試驗機的鼓輪上，以鎖住前輪的狀態(tài)來載置前述卡車，且使前述鼓輪以時速5km/h的圓周速度旋轉(zhuǎn)20秒。由此來目視判定有無花紋塊缺損。
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表1

表2

權(quán)利要求
1.一種重載用子午線輪胎，其中，在胎面部設(shè)置沿輪胎周向延伸的縱主溝、以及與此相交方向的橫溝，由此，在胎面部，形成由沿輪胎周向平行排列有花紋塊的五個或六個花紋塊列所組成的花紋塊圖形，而且，將以花紋塊的表面面積占胎面整個表面的比例所定義的面積比設(shè)為55～75％，該重載用子午線輪胎的特征在于各花紋塊被橫向延伸的橫細溝分割成周向的兩個花紋塊片，而且，在按標準胎環(huán)來進行胎環(huán)組裝，并充填額定內(nèi)壓，且負荷為額定載荷M的額定載荷負荷狀態(tài)下，胎面部接地的接地面中，當將該接地面內(nèi)的各花紋塊列的接地花紋塊數(shù)N、與各花紋塊列的花紋塊的周向剛性G(單位N/mm)之積，定義為各花紋塊列的花紋塊列剛性RG(＝N×G)時，將前述各花紋塊列剛性RG除以前述額定載荷M(單位kN)的值P(＝RG/M)設(shè)在7.5～16.0的范圍。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的重載用子午線輪胎，其特征在于前述縱主溝，由從輪胎赤道的兩側(cè)通過的內(nèi)縱主溝、以及從其兩個外側(cè)通過的外縱主溝來構(gòu)成，且前述花紋塊圖形，由配置于前述內(nèi)縱主溝之間的中央花紋塊列、配置于前述內(nèi)縱主溝與外縱主溝之間的中間花紋塊列、以及配置于前述外縱主溝與胎面邊緣之間的外花紋塊列所構(gòu)成的五個花紋塊列來形成，而且，前述中間花紋塊列的輪胎軸方向的花紋塊寬度Wm、與前述中央花紋塊列的輪胎軸方向的花紋塊寬度Wi之比Wm/Wi，處于0.95～1.05的范圍，且前述外花紋塊列的輪胎軸方向的花紋塊寬度Wo、與前述花紋塊寬度Wi之比Wo/Wi，處于1.00～1.65的范圍。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的重載用子午線輪胎，其特征在于當將前述內(nèi)縱主溝的溝深設(shè)為Dgi，將外縱主溝的溝深設(shè)為Dgo，將配置于前述中央花紋塊列的橫溝的溝深設(shè)為Dyi，將配置于前述中間花紋塊列的橫溝的溝深設(shè)為Dym，將配置于前述外花紋塊列的橫溝的溝深設(shè)為Dyo時，滿足以下關(guān)系Dyi/Dgi≥Dym/Dgi≥Dyo/Dgo。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的重載用子午線輪胎，其特征在于前述縱主溝，由從輪胎赤道通過的中央縱主溝、從其兩個外側(cè)通過的中間縱主溝、從其兩個外側(cè)通過的外縱主溝來構(gòu)成，而且前述花紋塊圖形，由配置于前述中央縱主溝與中間縱主溝之間的內(nèi)花紋塊列、配置于前述中間縱主溝與外縱主溝之間的中間花紋塊列、以及配置于前述外縱主溝與胎面邊緣之間的外花紋塊列所構(gòu)成的六個花紋塊列來形成，而且，前述中間花紋塊列的輪胎軸方向的花紋塊寬度Wm、與前述內(nèi)花紋塊列的輪胎軸方向的花紋塊寬度Wi之比Wm/Wi，處于0.95～1.15的范圍，且前述外花紋塊列的輪胎軸方向的花紋塊寬度Wo、與前述花紋塊寬度Wi之比Wo/Wi，處于1.00～1.45的范圍。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的重載用子午線輪胎，其特征在于當將前述中央縱主溝的溝深設(shè)為Dgi，將中間縱主溝的溝深設(shè)為Dgm，將外縱主溝的溝深設(shè)為Dgo，將配置于前述內(nèi)花紋塊列的橫溝的溝深設(shè)為Dyi，將配置于前述中間花紋塊列的橫溝的溝深設(shè)為Dym，將配置于前述外花紋塊列的橫溝的溝深設(shè)為Dyo時，滿足以下關(guān)系Dyi/Dgi≥Dym/Dgm≥Dyo/Dgo。
6.根據(jù)權(quán)利要求1～5任意一項所述的重載用子午線輪胎，其特征在于前述花紋塊圖形中，各花紋塊列的花紋塊總數(shù)n為40～56個。
7.根據(jù)權(quán)利要求1～6任意一項所述的重載用子午線輪胎，其特征在于對構(gòu)成前述胎面部的胎面橡膠而言，拉伸強度T與切斷時伸長量E之積除以2的斷裂能量(T×E/2)為6000～8500(單位焦耳)。
全文摘要
本發(fā)明的目的在于確保必要的牽引性，并抑制花紋塊缺損。重載用輪胎(1)具有由縱主溝(3)及橫溝(4)來形成五個或六個花紋塊列(6)，且面積比為55～57％的花紋塊圖形。各花紋塊(B)被橫細溝(10)分割成兩個周向花紋塊片(11a、11b)。當將額定載荷負荷狀態(tài)下在接地面(20)內(nèi)接地的各花紋塊列的接地花紋塊數(shù)(N)、與各花紋塊列的花紋塊(B)的周向剛性(G(單位N/mm))之積，定義為各花紋塊列的花紋塊列剛性(RG(＝N×G))時，將前述各花紋塊列剛性(RG)除以前述額定載荷(M(單位kN))的值(P(＝RG/M))設(shè)在7.5～16.0的范圍。
文檔編號B60C11/03GK1769078SQ20051010818
公開日2006年5月10日 申請日期2005年10月9日 優(yōu)先權(quán)日2004年10月13日
發(fā)明者竹原彰 申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社