專利名稱：側(cè)部補強層及漏氣保用輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及漏氣保用性能優(yōu)異的側(cè)部補強層以及使用其的漏氣保用輪胎。
背景技術(shù)：
以往的漏氣保用輪胎具有在側(cè)壁部內(nèi)側(cè)配置有高硬度側(cè)部補強用橡膠的結(jié)構(gòu)，即 使在由于爆胎引起內(nèi)壓減少的狀態(tài)下也能夠行駛到服務(wù)站這樣特定的距離。通過安裝漏氣 保用輪胎，就沒有必要常備備用輪胎，能夠期待車輛整體質(zhì)量的輕量化。但是，漏氣保用輪 胎在爆胎時的速度和行駛距離尚不充分，期待提高漏氣保用輪胎的耐久性。作為提高漏氣保用輪胎的耐久性的有效手段，可以例舉通過增厚補強用橡膠來抑 制變形，防止由于變形引起的破壞這樣的方法。但是，由于輪胎的質(zhì)量變大，因此不能達到 漏氣保用輪胎的最初目的，即輕量化。此外，作為提高漏氣保用輪胎的耐久性的有效手段，還有增大炭黑等補強用填充 劑的量，通過混合這些填充劑提高補強用橡膠的硬度，從而抑制變形這樣的方法。但是，這 樣的話，對混煉、擠壓等工序的負荷增大，此外，硫化后物性中的發(fā)熱性增高，基本不能期待 漏氣保用耐久性的提高。此外，為了提高漏氣保用輪胎的耐久性，人們嘗試不增大炭黑的量而大量使用硫 化劑以及硫化促進劑。這樣的技術(shù)雖然能夠提高硫化密度、抑制變形、發(fā)熱，但是橡膠的伸 長率變小出現(xiàn)破壞強度降低的傾向。另一方面，人們也提出了在輪胎的側(cè)壁用橡膠中混合 云母類等薄板狀天然礦石的技術(shù)。但是，橡膠組合物必須具有耐彎曲性能，因此，由于硬度 低，即使用作為側(cè)部補強用橡膠也不足以支持荷重。日本專利特開2005-280459號公報(專利文獻1)中公開了這樣一種漏氣保用輪 胎，具有配置在胎體的內(nèi)側(cè)面且側(cè)壁區(qū)域的斷面略呈鐮刀形的側(cè)部補強橡膠層，所述側(cè)部 補強橡膠層含有配置在輪胎軸向內(nèi)側(cè)且JISA硬度為70 95°的內(nèi)側(cè)橡膠部和配置在所述 輪胎軸向外側(cè)且JISA硬度小于所述內(nèi)側(cè)橡膠部且為60 75°的外側(cè)橡膠部。此外，日本專利特開2007-161071號公報(專利文獻2)中公開了這樣一種漏氣保 用輪胎，具有配置在側(cè)壁部且胎體內(nèi)側(cè)的斷面鐮刀形的側(cè)部補強橡膠層，所述胎體由胎體 簾布層構(gòu)成，所述胎體簾布層中，相對于輪胎圓周方向以70 90°的角度排列的胎體簾線 被頂膠包覆，所述胎體簾線使用芳香族聚酰胺纖維簾線或聚萘二甲酸乙二醇酯纖維簾線。專利文獻1 日本專利特開2005-280459號公報專利文獻2 日本專利特開2007-161071號公報

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明涉及低發(fā)熱性、高強度的漏氣保用輪胎的側(cè)部補強用橡膠組合物，尤其是 提供在側(cè)部使用該組合物、改善了爆胎時的耐久性、提高了行駛距離以及速度的漏氣保用 輪胎。進而，從近年來漏氣保用行駛的高速化、長距離化的傾向，迫切期待更加提高漏氣
3保用耐久性和操控穩(wěn)定性。本發(fā)明的目的在于提供一種漏氣保用輪胎，以在胎體簾線中使 用耐熱性比人造絲纖維簾線優(yōu)異且高彈性的芳香族聚酰胺纖維簾線為基本，實現(xiàn)了漏氣保 用輪胎的輕量化，同時提高了漏氣保用行駛時的操控穩(wěn)定性和耐久性，實現(xiàn)了漏氣保用行 駛的高速化、長距離化。本發(fā)明是漏氣保用輪胎用的側(cè)部補強層，由下述橡膠組合物構(gòu)成，相對于含有天 然橡膠及/或聚異戊二烯橡膠20 80質(zhì)量％和聚丁二烯橡膠80 20質(zhì)量％的橡膠成分 100質(zhì)量份，還混合有聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)的補強材料0. 1 50質(zhì)量份。所述補強材料優(yōu)選聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)及/或含有該聚對苯二甲酰對 苯二胺(PPTA)和硬脂酸的母膠。此外，所述橡膠組合物的復(fù)合彈性模量(E*)優(yōu)選IOMpa以 上。此外，本發(fā)明的漏氣保用輪胎具有從胎面部開始通過側(cè)壁部至胎圈部的胎圈芯 為止的胎體、配置在胎面部內(nèi)側(cè)且位于所述胎體的半徑方向外側(cè)的帶束層、和配置在側(cè)壁 部且位于所述胎體內(nèi)側(cè)的從具有最大厚度的中央部分向半徑方向內(nèi)外厚度減少延伸的斷 面呈鐮刀形的側(cè)部補強層，該側(cè)部補強層由所述橡膠組合物形成。本發(fā)明的漏氣保用輪胎的所述胎體優(yōu)選由胎體簾布層構(gòu)成，所述胎體簾布層中， 相對于輪胎圓周方向以45 90°的角度排列的胎體簾線被頂膠包覆，同時，所述胎體簾線 優(yōu)選芳香族聚酰胺纖維簾線。所述胎體簾線的結(jié)構(gòu)優(yōu)選是，將2股初捻的纖絲束通過復(fù)捻 而相互捻合在一起的2股捻合結(jié)構(gòu)。進而，本發(fā)明的優(yōu)選方式的漏氣保用輪胎，其胎體簾線的以下式(1)所示的捻合 系數(shù)T在0.5 0.8的范圍。
T=N X {(0. 125 X D/2) / ρ} XIO"3 ---(I)(但，N是復(fù)捻數(shù)(次/IOcm)，D是總表觀分特(細度)，P是簾線材料的比重。)優(yōu)選所述胎體簾布層的所述頂膠的復(fù)合彈性模量(E)在5 13MPa的范圍。本發(fā)明的其他優(yōu)選方式是這樣的漏氣保用輪胎，安裝在正規(guī)輪輞、且填充了正規(guī) 內(nèi)壓的正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)的輪胎子午斷面中，將從輪胎赤道面C開始隔開輪胎最大斷面寬SW的 45%的距離SP，將相對應(yīng)的輪胎外表面上的點設(shè)為P時，輪胎外表面的曲率半徑RC，從所述 輪胎外表面與輪胎赤道面C相交的赤道點CP開始至所述點P為止慢慢減少，同時，從所述 輪胎赤道面C隔開所述輪胎最大斷面寬SW的半寬(SW/2)的60%、75%、90%及100%的距 離X60、X75、X90以及XlOO的輪胎外表面上的各點與、所述赤道點CP中相對于輪胎赤道面 C的垂線CX之間的各半徑方向距離分別設(shè)為Y60、Y75、Y90以及Y100，且與輪胎斷面高度 SH滿足以下關(guān)系。0. 05 < Y60/SH ^ 0. 10. 1 < Y75/SH ^ 0. 20. 2 < Y90/SH ^ 0. 40. 4 < Y100/SH 彡 0. 7所述“正規(guī)輪輞”是指，在含有輪胎規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格按照不同輪胎規(guī) 定的輪輞，例如，JATMA的話，是標(biāo)準(zhǔn)輪輞，TRA的話，為“Design Rim"，或ETRTO的話， 是〃 Measuring Rim"。此外，所述“正規(guī)內(nèi)壓”是指，所述規(guī)格按照不同輪胎規(guī)定的空氣
4壓，JATMA的話，是最高空氣壓，TRA的話，是表"在各種冷膨脹壓下的輪胎載重極限(TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES) ” 中記載的最大值，ETRTO 的話，是” 膨脹壓(INFLATION PRESSURE) ”，但是乘用車用輪胎的情況為180kPa。本發(fā)明將由下述橡膠組合物構(gòu)成的側(cè)部補強層用于漏氣保用輪胎，因此，能夠獲 得爆胎時的行駛耐久性即漏氣保用性優(yōu)異的漏氣保用輪胎，所述橡膠組合物中，相對于含 有天然橡膠以及/或聚異戊二烯橡膠20 80質(zhì)量％與聚丁二烯橡膠80 20質(zhì)量％的橡 膠成分100質(zhì)量份，還混合有補強材料聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)O. 1 50質(zhì)量份。尤其是，通過采用耐熱性優(yōu)異的芳香族聚酰胺纖維簾線作為胎體簾布層，可以抑 制由于漏氣保用行駛時的溫度上升引起的簾線損傷。此外，由于芳香族聚酰胺纖維簾線為 高彈性、可以提高載重支持能力，因此，可以在減少簾布張數(shù)、即實現(xiàn)輪胎的輕量化的同時， 減輕漏氣保用時的輪胎變形，能夠提高上述耐熱性并提高漏氣保用耐久性。又，還可以提高 漏氣保用行駛時的操控穩(wěn)定性，實現(xiàn)漏氣保用行駛的高速化、長距離化。


[圖1]本發(fā)明的充氣輪胎為漏氣保用輪胎時的1實施例的子午斷面。[圖2]胎體簾線的概略圖。[圖3]顯示輪胎外表面的輪廓的線圖。[圖4]顯示輪胎外表面各位置的RYi范圍的線圖。符號說明1漏氣保用輪胎2胎面部3側(cè)壁部4胎圈部5胎圈芯6胎體7胎面補強簾線層 8胎圈三角膠9帶束層10帶(〃 > 卜‘)11側(cè)部補強層20胎體簾線21繩
具體實施例方式本發(fā)明是由下述橡膠組合物構(gòu)成的漏氣保用輪胎的側(cè)部補強層，所述橡膠組合物 中，相對于含有天然橡膠以及/或聚異戊二烯橡膠20 80質(zhì)量％與聚丁二烯橡膠80 20 質(zhì)量％的橡膠成分100質(zhì)量份，還混合有補強材料聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)O. 1 50 質(zhì)量份。<橡膠成分>所述側(cè)部補強層的橡膠組合物中，橡膠成分中的天然橡膠(NR)及/或聚異戊二烯 橡膠(IR)的含有率優(yōu)選20質(zhì)量％ 80質(zhì)量％。天然橡膠(NR)及/或聚異戊二烯橡膠 (IR)的含有率不足20質(zhì)量％的話，橡膠組合物有伸長率低、生產(chǎn)率降低的傾向。此外，該含 有率在橡膠成分中超過80質(zhì)量％的話，由于漏氣保用行駛時的發(fā)熱，有橡膠劣化、漏氣保 用性能降低的傾向。接著，所述聚丁二烯橡膠在橡膠成分中含有20 80質(zhì)量％、優(yōu)選含有30 70重 量％。聚丁二烯橡膠不足20質(zhì)量％的話，不能提高橡膠組合物的剛性，另一方面，超過80 質(zhì)量％的話，伸長率降低，漏氣保用性降低。這里，聚丁二烯橡膠可以使用順式結(jié)合量在80 質(zhì)量％以上的1，4_順聚丁二烯、反式結(jié)合量在30質(zhì)量％以下的聚丁二烯橡膠、1，2_聚丁二 烯(1，28幻、含有1，2-間規(guī)結(jié)晶(以下也稱為“SPBd結(jié)晶”。)的聚丁二烯橡膠。這里，含 有SPBd結(jié)晶5 60質(zhì)量％、優(yōu)選10 40質(zhì)量％。SPBd結(jié)晶不足5質(zhì)量％時，強度、剛性
[化2] 本發(fā)明中，聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)單獨使用，優(yōu)選作為含有硬脂酸的母膠 使用。母膠含有聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA) 10 80質(zhì)量％、優(yōu)選30 70質(zhì)量％、含 有硬脂酸10 60質(zhì)量％。此外，母膠優(yōu)選含有硅烷偶聯(lián)劑0. 5 15質(zhì)量％、硫化促進劑 0. 1 2質(zhì)量％，進而優(yōu)選還含有硫黃0. 05 2質(zhì)量％。所述硅烷偶聯(lián)劑可以例舉，二(3-三乙氧基甲硅烷基丙基)四硫、二(3-三甲氧 基甲硅烷基丙基)四硫、二(2-三乙氧基甲硅烷基丙基)四硫、3-巰基丙基三乙氧基硅烷、 2-巰基乙基三甲氧基硅烷等。所述硅烷偶聯(lián)劑的混合量，相對于二氧化硅100質(zhì)量份，在2 質(zhì)量份 20質(zhì)量份的范圍內(nèi)混合。所述硫化促進劑最常使用例如次磺酰胺系促進劑，這是因為它作為延遲系硫化促 進劑，在制造過程中難以引起燃燒，硫化特性優(yōu)異。此外，使用了次磺酰胺系促進劑的橡膠 配合，硫化后橡膠物性中，對于由于外力引起的變形發(fā)熱性低，因此，漏氣保用輪胎的耐久 性得以提高。次磺酰胺系促進劑可以例舉，TBBS(N_叔丁基-2-苯并噻唑基次磺酰胺)、 CBS (N-環(huán)己基-2-苯并噻唑基次磺酰胺)、DZ (N, N’ - 二環(huán)己基-2-苯并噻唑基次磺酰胺) 等。作為其他的硫化促進劑可以使用例如，MBT(巰基苯并噻唑)、MBTS(二硫化二苯并噻
6
不充分，SPBd結(jié)晶超過60質(zhì)量％的話，加工性有下降的傾向。本發(fā)明中，作為橡膠成分，可以使用苯乙烯-丁二烯共聚橡膠(SBR)、含有間規(guī)結(jié) 晶的SBR、丙烯腈-丁二烯共聚橡膠(NBR)、氯丁橡膠(CR)、苯乙烯-異戊二烯-丁二烯共聚 橡膠(SIBR)、苯乙烯-異戊二烯共聚橡膠、異戊二烯-丁二烯共聚橡膠等。優(yōu)選在橡膠成分 的20質(zhì)量％以下的范圍內(nèi)混合1種或2種這些橡膠成分。<補強材料聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA) >所述側(cè)部補強層的橡膠組合物，相對于橡膠成分100質(zhì)量份，混合補強材料聚對 苯二甲酰對苯二胺(PPTA)O. 1 50質(zhì)量份。這里，補強材料可以使用聚對苯二甲酰對苯二 胺(PPTA)本身、或含有聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)與硬脂酸的母膠。聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)是具有下述通式(1)或通式(2)的芳香族聚酰胺， 分子單位在對位或間位被延長。通式(1)、通式(2)中的分子結(jié)合單位m、η通常在10 10，000的范圍。聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)也可以是分子單位在對位和間位被延長的 物質(zhì)混合存在的結(jié)構(gòu)。[化1]唑)、DPG(二苯基胍)等。聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)，在硫化促進劑與硫黃存在下，與硅烷偶聯(lián)劑反應(yīng)。 例如，使用具有末端SH基的硅烷偶聯(lián)劑時，SH基也和炭黑、二氧化硅等的表面OH基反應(yīng)， 聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)通過硅烷偶聯(lián)劑與炭黑、二氧化硅鍵合，可以更進一步提高 補強効果。為了使用所述母膠調(diào)整橡膠組合物，可以同時混合炭黑、二氧化硅等填料。但是， 橡膠組合物中另外混合的硅烷偶聯(lián)劑的混合量需要兼顧母膠中含有的進行調(diào)整。橡膠組合 物混煉后的排出溫度通常設(shè)定為130°C以上 ，混煉后優(yōu)選在在72小時內(nèi)硫化。< 炭黑 >本發(fā)明中使用的炭黑沒有特別限定，為了維持橡膠組合物低發(fā)熱，優(yōu)選FEF、FPF 等軟炭。例如，氮吸附比表面積(N2SA)在30m2/g以上，優(yōu)選35m2/g以上。N2SA不足30m2/g 的話，補強性不足、不能獲得充分的耐久性。此外，該炭黑的N2SA在100m2/g以下，優(yōu)選80m2/ g以下，更優(yōu)選60m2/g以下。N2SA超過100m2/g的話，發(fā)熱性變高。所述炭黑的鄰苯二甲酸二丁酯吸油量(DBP吸油量)在50ml/100g以上、優(yōu)選 80ml/100g以上。DBP吸油量不足50ml/100g的話，難以獲得充分的補強性。所述炭黑的含量，相對于橡膠成分100質(zhì)量份在10質(zhì)量份以上，優(yōu)選20質(zhì)量份以 上，更優(yōu)選30質(zhì)量份以上。炭黑少于10質(zhì)量份的話，不能獲得充分的橡膠強度。此外，炭 黑的含量在80質(zhì)量份以下，優(yōu)選70質(zhì)量份以下，更優(yōu)選60質(zhì)量份以下。炭黑超過80質(zhì)量 份的話，混合粘度上升，橡膠的混煉、擠壓變得困難，進而，漏氣保用行駛時的發(fā)熱變大。<配合劑>本發(fā)明的橡膠組合物中使用的硫黃或硫黃化合物，從抑制硫黃從表面析出的觀 點，優(yōu)選不溶性硫黃。不溶性硫黃的平均分子量在10000以上、特別優(yōu)選100000以上， 500000以下，特別優(yōu)選300000以下。平均分子量不足10000的話，有容易發(fā)生低溫下的分 解、容易從表面析出的傾向，超過500000的話，在橡膠中的分散性有降低的傾向。硫黃或硫黃化合物的混合量優(yōu)選2質(zhì)量份以上、更優(yōu)選3質(zhì)量份以上，優(yōu)選10質(zhì) 量份以下、更優(yōu)選8質(zhì)量份以下。硫黃或硫黃化合物不足2質(zhì)量份的話，有難以獲得充分的 硬度的傾向，超過10質(zhì)量份的話，有損失未硫化橡膠的儲存穩(wěn)定性的傾向。進而，本發(fā)明的側(cè)部補強用橡膠組合物，在不損害本發(fā)明的效果的范圍內(nèi)，可以含 有通常橡膠混合中使用的氧化鋅、石蠟、硬脂酸、油、防老化劑等。<填充劑>本發(fā)明的橡膠組合物可以使用普通橡膠一般使用的二氧化硅。例如，干式法白炭 墨、濕式法白炭墨、膠態(tài)二氧化硅等。其中優(yōu)選以含水硅酸為主成分的濕式法白炭墨。進而，本發(fā)明也可以混合薄板狀天然礦石，例如，高嶺石、絹云母(七1J f 4卜)、 金云母以及白云母等的云母類。這里，從提高橡膠硬度的觀點來講，薄板狀天然礦石的寬高 比(最大徑與厚度之比)優(yōu)選3以上。所述薄板狀天然礦石適宜使用平均粒子徑2μπι以 上30 μ m以下的薄板狀天然礦石。其混合量為，相對于橡膠成分100質(zhì)量份，在5質(zhì)量份 120質(zhì)量份的范圍內(nèi)混合。<橡膠組合物的粘彈性特性>所述側(cè)部補強層的橡膠組合物的復(fù)合彈性模量(E*)為IOMpa以上，進而，損失彈性模量(E")以及復(fù)合彈性模量(E*)優(yōu)選滿足下式。E “ / (E*)2 ^ 7. 5 X ICT9Pa-1尤其，優(yōu)選E" /(E*)2 彡 6. 8X IO-9Pa-1。復(fù)合彈性模量(E*)不足IOMpa時，漏氣保用時側(cè)部補強層的變形變大，此外，E" / (E*)2大于7. SXlO-9Pa-1時，漏氣保用時，隨著側(cè)部補強層的變形，發(fā)熱變大，有促進橡膠的 熱劣化直至橡膠被破壞的傾向。<漏氣保用輪胎>以下，結(jié)合圖示例說明本發(fā)明的一個實施方式。圖1是本發(fā)明的漏氣保用輪胎1 所示的正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)下的輪胎子午斷面圖。圖1中，本實施方式的漏氣保用輪胎1具有胎體6和胎面補強簾線層7，所述胎體 6從胎面部2經(jīng)側(cè)壁部3到達胎圈部4的胎圈芯5，所述胎面補強簾線層7配置在胎面部2 的內(nèi)方且位于所述胎體6的半徑方向外側(cè)。所述胎體6由用頂膠對相對于輪胎圓周方向以45 90°的角度排列的胎體簾線 進行包覆的1片以上的胎體簾布層形成。本例顯示的是以80 90°的角度排列胎體簾線 的1片胎體簾布層的情況。所述胎體簾布層，在跨越所述胎圈芯5、5之間的簾布層本體部 6a的兩側(cè)，連續(xù)具有從輪胎軸向內(nèi)側(cè)向外側(cè)折返所述胎圈芯5的外周的簾布層折返部6b。所述簾布層本體部6a和簾布層折返部6b之間排列有由例如，橡膠硬度為65 98度的硬質(zhì)橡膠構(gòu)成的、從所述胎圈芯5向半徑方向外側(cè)呈前細狀延伸的胎圈補強用胎圈 三角膠8。本說明書中，“橡膠硬度”是指在溫度23°C測定的A型硬度計硬度。所述胎圈三 角膠8從胎圈基線BL向輪胎半徑方向的高度Ha雖沒有特別限定，但太小的話，漏氣保用耐 久性不充分。反之，若太大的話，擔(dān)心會導(dǎo)致輪胎質(zhì)量過度增加或乘坐舒適度的惡化?；?這樣的觀點，胎圈三角膠8的所述高度Ha為輪胎斷面高度SH的10 60%、更優(yōu)選20 50%。本例中，所述胎體6的簾布層折返部6b沿半徑方向外側(cè)超過所述胎圈三角膠8并 向上卷起，其外端部6be具有被夾在簾布層本體部6a和所述胎面補強簾線層7之間終止端 部的所謂超高上卷的折返結(jié)構(gòu)。由此，使用1片胎體簾布層就能夠有效地補強側(cè)壁部3。此 夕卜，所述簾布層折返部6b的外端部6be，由于從漏氣保用行駛時彎曲較大的側(cè)壁部3離開， 因此能夠適宜地抑制以該外端部6be為起點的損傷。所述簾布層折返部6b與胎面補強簾 線層7的重復(fù)部分的輪胎軸向?qū)扺e在5mm以上、進一步優(yōu)選IOmm以上，從輕量化的觀點， 其上限在40mm以下，更優(yōu)選30mm以下。所述胎體6由多片胎體簾布層形成時，優(yōu)選至少1 片胎體簾布層是這樣的狀態(tài)。接著，在本例中，所述胎面補強簾線層7由疊置在所述胎體6上的帶束層9和疊置 在更外側(cè)的帶10構(gòu)成。所述帶束層9由，相對于輪胎圓周方向以例如10 45°的角度排 列的帶束層簾線被頂膠包覆的2片以上、本例中為2片的帶束層簾布9A、9B形成。各帶束層 簾線，通過簾布層間相互交叉從而提高了帶束層剛性、具有環(huán)箍效果地強固地補強胎面部2 的大致全寬。 又，所述帶10由相對于輪胎圓周方向以5°以下的角度螺旋狀卷曲的帶簾線被頂 膠包覆的1片以上帶簾布層構(gòu)成，束縛所述帶束層9，提高操控穩(wěn)定性、高速耐久性等。所 述帶簾布層，有只包覆帶束層9的輪胎軸向外端部的左右一對邊緣帶簾布層和覆蓋帶束層9的大致全寬的全帶簾布層，這些可以單獨使用或組合使用。本例中例示的是帶10由1片 全帶簾布層構(gòu)成的情況。所述胎面補強簾線層7，可以僅由帶束層9形成也可以僅由帶10 形成。
又，所述側(cè)壁部3配置有確保漏氣保用功能的側(cè)部補強層11。所述側(cè)部補強層11 構(gòu)成從具有最大厚度Tm的中央部分向輪胎半徑方向內(nèi)端Ila及外端lib厚度分別漸漸減 小延伸的斷面鐮刀形。所述內(nèi)端11a，比起胎圈三角膠8的外端，位于輪胎半徑方向內(nèi)側(cè)，所 述外端11b，比起胎面補強簾線層7的外端7e，位于輪胎軸向內(nèi)側(cè)。此時，優(yōu)選側(cè)部補強層 11與胎圈三角膠8在輪胎半徑方向的重疊寬Wa為5 50mm、且側(cè)部補強層11與胎面補強 簾線層7在輪胎軸向的重疊寬Wo為50mm以下，由此，抑制所述外端lib和內(nèi)端Ila的剛性 階差的產(chǎn)生。在本例中，所述側(cè)部補強層11配置在胎體6的簾布層本體部6a的內(nèi)側(cè)(輪胎內(nèi) 腔側(cè))。因此，在側(cè)壁部3彎曲變形時，在側(cè)部補強層11中主要是壓縮載重起作用，在具有 簾線材料的簾布層本體6a中主要是拉伸載重起作用。由于橡膠壓縮載重強，且簾線材料拉 伸載重強，因此，上述這樣的側(cè)部補強層11的配設(shè)結(jié)構(gòu)可以有效提高側(cè)壁部3的彎曲剛性， 能夠有效降低漏氣保用行駛時輪胎的縱彎。側(cè)部補強層11可以使用硬度高的橡膠配合和硬度低的橡膠配合。硬度高的橡膠 配合抑制漏氣保用行駛時的壓縮變形，維持漏氣保用性能。這種情況下的橡膠配合，優(yōu)選復(fù) 合彈性模量(E)在12 ISMPa的范圍內(nèi)，tan δ在0. 06 0. 1的范圍。另一方面，硬度低 的橡膠配合降低漏氣保用行駛時的發(fā)熱性、維持漏氣保用性能。這種情況下的橡膠配合，優(yōu) 選復(fù)合彈性模量(Ε*)在5 IlMPa的范圍，tan δ在0. 02 0. 06的范圍。此外，側(cè)部補強層11的最大厚度Tm因輪胎尺寸、輪胎的種類等有所不同，乘用車 用輪胎設(shè)定在5 20mm的范圍。本例中，例示了所述胎圈部4中凸設(shè)輪輞保護肋12的情況。所述輪輞保護肋12 是覆蓋輪輞凸緣JF從基準(zhǔn)輪廓線j突出的肋體，構(gòu)成由越過所述輪輞凸緣JF的前端在輪 胎軸向外側(cè)最突出的突出面部12c、從該突出面部12c與胎圈外側(cè)面平滑連接的半徑方向 內(nèi)側(cè)的斜面部、和從所述突出面部12c至輪胎最大寬點附近位置為止平滑連接所述基準(zhǔn)輪 廓線j的半徑方向外側(cè)的斜面部圍成的斷面梯形。所述內(nèi)側(cè)的斜面部由曲率半徑大于輪輞 凸緣JF的圓弧部形成的凹狀的圓弧面所形成，行駛時保護輪輞凸緣JF免受路沿石等的損 害。另一方面，漏氣保用行駛時，由于內(nèi)側(cè)的斜面部偏向輪輞凸緣JF的圓弧部接觸，可以減 輕胎圈變形量，有助于提高漏氣保用時的操控穩(wěn)定性和漏氣保用耐久性。本發(fā)明中，為了提高所述漏氣保用操控穩(wěn)定性和漏氣保用耐久性，優(yōu)選在所述胎 體簾線使用芳香族聚酰胺纖維。所述芳香族聚酰胺纖維已知是高彈性纖維，通過用于漏氣保用輪胎1的胎體簾線 中，可以提高輪胎的載重支持能力。因此，可以實現(xiàn)例如，胎體簾布層片數(shù)的減少、胎體簾線 的細徑化、和/或簾線排列密度(簾線端部(cord end)數(shù))的降低等帶來的輪胎輕量化， 同時，可以降低漏氣保用時的輪胎變形。而且，芳香族聚酰胺纖維具有在100 150°C高溫 下彈性模量的降低小于其他有機纖維簾線材料、耐熱性優(yōu)異的特性。因此，即使漏氣保用行 駛時的輪胎溫度上升，也能夠防止胎體簾線強度降低導(dǎo)致的損傷、或者彈性模量的降低引 起的輪胎變形量的增加或隨之產(chǎn)生的輪胎溫度的進一步上升。結(jié)果，可以提高漏氣保用耐久性。進而，即使輪胎溫度上升，由于能夠維持高彈性模量、提高輪胎剛性，因此能夠提高漏 氣保用時的操控穩(wěn)定性。由此，實現(xiàn)了漏氣保用行駛中的高速化、長距離化。但是，芳香族聚酰胺纖維由于彈性模量高，有耐疲勞性差的傾向。因此，本例中，如 圖2所簡示，胎體簾線20采用將2股初捻的芳香族聚酰胺纖維繩21通過復(fù)捻相互捻合的 2股捻合結(jié)構(gòu)，同時，用高于以往的捻合系數(shù)T進行捻合。這里，如現(xiàn)有技術(shù)所公知的一樣，所述“捻合系數(shù)T”是，以簾線的復(fù)捻數(shù)為N(單 位次/IOcm)、1股簾線的總表觀分特(細度)為D (單位dteX)、簾線材料的比重為P時， 下式(1)所示。
(1)通過將該捻合系數(shù)T提高到0. 5 0. 8的范圍，可以改善芳香族聚酰胺纖維簾線 的缺點即耐疲勞性，與以往的人造絲簾線相比，可以大幅提高漏氣保用耐久性。所述胎體簾 線20的捻合系數(shù)T低于0. 5的話，耐疲勞性的提高效果少，不能充分提高漏氣保用耐久性。 反之，捻合系數(shù)T超過0. 8的話，簾線的捻合加工變難不利于生產(chǎn)率。捻合系數(shù)T的下限尤 其優(yōu)選0.6以上，由此，簾線的耐疲勞性被進一步改善，可以進一步提高漏氣保用耐久性。胎體簾線20中，為了激活芳香族聚酰胺纖維的重要特性即高彈性、使其充分發(fā)揮 優(yōu)異的補強效果，采用2股捻合結(jié)構(gòu)。此時，優(yōu)選初捻數(shù)和復(fù)捻數(shù)相等的所謂平衡捻合，捻 合數(shù)之比(初捻數(shù)/復(fù)捻數(shù))在0. 2 2. O的范圍內(nèi)、優(yōu)選0. 5 1. 5的范圍內(nèi)，初捻數(shù)與 復(fù)捻數(shù)也可以不同。又，所述總表觀分特D (細度)雖沒有特別限定，漏氣保用輪胎的情況優(yōu)選1500 5000dteX的范圍。又，胎體簾布層中簾線端部數(shù)η(股/5cm)與所述總表觀分特D的積優(yōu)選 70000 150000的范圍，不足70000的話，即使使用了芳香族聚酰胺纖維簾線，漏氣保用耐 久性或操控穩(wěn)定性也不充分，反之，超過150000的話，胎體剛性過大，破壞乘坐舒適度，同 時也導(dǎo)致質(zhì)量或成本的不必要的增加?；谶@樣的觀點，所述乘積DXn的下限進一步優(yōu)選 100000以上，上限進一步優(yōu)選120000以下。又，由于耐疲勞性引起的胎體簾線20的損傷，容易發(fā)生在輪胎變形時受到壓縮變 形的部位、即簾布層折返部6b中的胎圈側(cè)部分。但是本例中，如前所述，由于在胎圈部4上 凸設(shè)了輪輞保護肋12，減輕了漏氣保用行駛時的胎圈變形，壓縮變形難以作用在胎體簾線 20上。結(jié)果，可以進一步抑制采用芳香族聚酰胺纖維時的胎體簾線20的疲勞損傷，實現(xiàn)漏 氣保用耐久性的進一步提高。換言之，使用芳香族聚酰胺纖維的胎體簾線20的輪胎中，從 抑制簾線的疲勞損傷的觀點，優(yōu)選使用輪輞保護肋12。進而，本例中，作為所述胎體簾布層的頂膠，采用復(fù)合彈性模量E*在5 13MPa 的范圍且與以往的胎體頂膠相比為高彈性的橡膠。以往的胎體頂膠的復(fù)合彈性模量E*為 3. SMPa程度。這樣，通過采用高彈性的橡膠作為頂膠，可以降低輪胎變形時胎體簾線20的 變形，達到漏氣保用耐久性的進一步提高。復(fù)合彈性模量E*低于5MPa的話，不產(chǎn)生所述效 果，反之，超過13MPa的話，橡膠變得過硬，乘坐舒適度一下子變差?；谶@樣的觀點，復(fù)合 彈性模量E*的下限值優(yōu)選5. 5MPa以上、進一步優(yōu)選6MPa以上，此外，上限值為IlMPa以下、 進一步優(yōu)選9MPa以下。接著，所述正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)的輪胎子午斷面中，輪胎外表面2A的輪廓由曲率半徑不同的多個圓弧構(gòu)成的曲面所形成。優(yōu)選通過由曲率半徑R從所述輪胎外表面2A與輪胎赤道 面C的交點即赤道點CP開始向接地端側(cè)漸漸減小的多個圓弧構(gòu)成的曲面，形成所述輪廓。 由此，可以將所述側(cè)部補強層11的橡膠容量抑制到最小限度，可以實現(xiàn)輪胎的輕量化和提 高乘坐舒適度。尤其是，通過采用日本專利第2994989號公報中提出的特殊輪廓，可以進一 步發(fā)揮上述效果。詳述的話，首先如圖3所示，從輪胎赤道面C隔開所述輪胎最大斷面寬SW的45% 的距離SP，將對應(yīng)的輪胎外表面2A上的點設(shè)為P時，輪胎外表面2A的曲率半徑RC設(shè)定為 從所述輪胎赤道點CP至所述點P之間漸漸減少。所述“輪胎最大斷面寬SW”是指，輪胎外 表面2A的基準(zhǔn)輪廓線j (參照圖1)的最大寬，所述基準(zhǔn)輪廓線j是指，除去在輪胎外表面 2A上局部形成的例如表示文字、圖形、記號等的裝飾用、信息用等的微細肋或槽、防止輪輞 外脫用的輪輞保護肋12、防止割傷用的側(cè)部保護肋等的局部凹凸部的、平滑的輪廓線。 又，從所述輪胎赤道面C開始隔開輪胎最大斷面寬SW的半寬(SW/2)的60%、 75%、90%和100%的距離X60、X75、X90和X100，分別將對應(yīng)的各輪胎外表面2A上的點設(shè) 為P60、P75、P90和P100。又，將所述各輪胎外表面2A上的點P60、P75、P90和PlOO與所述 輪胎赤道點CP之間的半徑方向的距離設(shè)為Y60、Y75、Y90和Y100。所述正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)下，將胎圈基線BL至所述赤道點CP的半徑方向高度即輪胎斷 面高度設(shè)為SH時，所述半徑方向距離Y60、Y75、Y90和YlOO的特征是，分別滿足以下關(guān)系。0. 05 < Y60/SH 彡 0. 10. 1 < Y75/SH ^ 0. 20. 2 < Y90/SH ^ 0. 40. 4 < Y100/SH 彡 0. 7這里，RY60= Y60/SHRY75 = Y75/SHRY90 = Y90/SHRY100 = Y100/SH滿足所述關(guān)系的范圍RYi如圖4所示。如圖3、4所示，滿足所述關(guān)系的輪廓，由于 胎面變得非常圓，軌跡為接地寬小且接地長度大的縱長橢圓形狀，能夠提高噪音性能和水 漂(/、彳K 口 k 一二 > )性能，這在上述日本專利第2994989號公報中已有報道。所 述RY60、RY75、RY90和RY100的值低于各下限值的話，由于以胎面部2為中心，輪胎外表面 2A平坦化，與以往的輪胎的輪廓的差變少。反之，超過各上限值的話，由于以胎面部2為中 心，輪胎外表面2A明顯變成凸?fàn)?，接地寬變得過小，在通常行駛中，不能確保必要的行駛性 能。輪胎中，由于輪胎扁平率、輪胎最大斷面寬、輪胎最大高度等可以從JATMA、ETRTO 等輪胎規(guī)格大致得出，因此，通過預(yù)先設(shè)定輪胎尺寸，可以容易地算出所述RY60、RY75、RY90 和RY100的范圍。因此，為了滿足所述各位置的RY60、RY75、RY90和RY100的范圍且為了使 曲率半徑RC慢慢減少，所述輪胎外表面2A可以通過從所述輪胎赤道點CP開始到所述點P 為止繪制平滑的曲線來適宜確定。又，在所述正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)的輪胎中負荷正規(guī)載重的80%的載重的狀態(tài)中，所述輪 胎優(yōu)選使所述輪胎外表面2A接地的輪胎軸向最外端間的輪胎軸向距離即接地寬在所述輪胎最大斷面寬SW的50% 65%的范圍。這是因為，所述接地寬不足所述輪胎最大斷面寬 SW的50%時，在通常的行駛中，車轍易搖晃等，偏移'J W )性能下降，且由于接 地壓的不均勻化，容易發(fā)生偏摩耗。所述接地寬超過輪胎最大斷面寬SW的65%時，接地寬 變得過大，難以兼顧上述通過噪音和水漂性能。由于這樣的特殊輪廓具有側(cè)壁部區(qū)域短的特征，通過用在漏氣保用輪胎中，協(xié)同 所述側(cè)部補強層的橡膠組合物的特性，可以進一步提高漏氣保用耐久性，進而，可以降低側(cè) 部補強層的橡膠容積，實現(xiàn)減輕漏氣保用輪胎的質(zhì)量和提高乘坐舒適度。但是，在橡膠容積 大的胎面部2處的變形量與通常輪廓的輪胎相比變大。又，使用了耐熱性高的芳香族聚酰 胺纖維的胎體簾線對于這樣特殊輪廓的輪胎也更加有利?！磳嵤├祵嵤├? 2以及比較例1 2<聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)母膠的調(diào)制>按照表1的配合調(diào)制含有聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)和硬脂酸的母膠。[表1] (注1)聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)帝人社制的“Twaron”。(注2)硅烷偶聯(lián)劑r夕',寸社制的“Si69，，。(注3)硫化促進劑大內(nèi)新興化學(xué)工業(yè)社制的“NS”。(注4)硫黃四國化成工業(yè)(株)社制的“* ^ 一夕口 > 0T”。(注5)硬脂酸日本油脂(株)社制的“椿”?！聪鹉z組合物的制造〉按照表2所示的配合內(nèi)容，使用班伯里密煉機，150°C下混煉不溶性硫黃以及硫化 促進劑以外的成分4分鐘。使用以下的開口輥，在得到的混煉物中加入硫黃和硫化促進劑， 在80°C下捏合3分鐘，得到未硫化橡膠組合物1 4，用于輪胎試驗。160°C下對得到的未硫化橡膠組合物加壓硫化20分鐘，得到硫化橡膠組合物，進 行斷裂強度、粘彈性特性的評價。〈漏氣保用輪胎的制造〉使用表2所示的橡膠配合1 4作為側(cè)部補強層，成形為襯里條層(lining striplayer)的形狀，與輪胎的其他部件貼合在一起，成形為未硫化輪胎。在160°C將該成形輪胎 加壓硫化120分鐘，制造尺寸為215/45ZR17的漏氣保用輪胎。實施例1、2以及比較例1、2的漏氣保用輪胎采用與圖1所示相同的基本結(jié)構(gòu)，除 了側(cè)部補強層的橡膠配合以外其余都相同。這里，胎體使用人造絲簾線，簾布層片數(shù)是1 片、簾線角度相對于輪胎圓周方向為90°。此外，在帶束層中將2片鋼簾線的帶束簾布層， 以簾線角度相對于輪胎圓周方向為24°，積層為相互反方向交叉。[表2] (注 1)NR:RSS#3 (注2)SBR-I JSR社制的商品名“SL574”(1，2_間規(guī)聚丁二烯結(jié)晶含量0質(zhì)量％ )。(注3化1 :宇部興產(chǎn)社制的10 412，，(注4)炭黑(FEF)三菱化學(xué)(株)制的夕· ^ ^ V V > E (N2SA41m2/g、DBP 吸油 量 115ml/100g)。(注5)硬脂酸日本油脂(株)制的“椿”。(注6)氧化鋅三井金屬礦業(yè)(株)制的“氧化鋅2種”。(注7)老化防止劑住友化學(xué)工業(yè)(株)制的7V + W 6C、N-(1，3_ 二甲基丁
基)-N’ -苯基對苯二胺。(注8)聚對苯二甲酰對苯二胺(PPTA)母膠按照表1的配合。(注9)硫黃四國化成工業(yè)(株)制的不溶性硫黃“S ^—夕α > 0Τ”。(注10)硫化促進劑大內(nèi)新興化學(xué)工業(yè)(株)制的^-fc，一 NS(N_叔丁 基-2-苯并噻唑基次磺酰胺)。進行以下各種評價。評價結(jié)果示于表2?！凑硰椥蕴匦浴凳褂?株)巖本制作所制的粘彈性計，在測定溫度70°C、初期變形10%、動態(tài)變形 士 1%、頻率IOHz的條件下，測定根據(jù)上述配合1 4調(diào)制的側(cè)部補強層的橡膠試驗片的 E"(損耗彈性模量)、『(復(fù)合彈性模量)、tanS，求出Ε" /(E*)2。此外，tan δ指數(shù)表示以比較例1的tan δ值為100的相對值?！磾嗔褟姸取蹈鶕?jù)JIS-K6251 “硫化橡膠和熱塑性橡膠-拉伸特性的求法”，使用由所述硫化橡 膠片構(gòu)成的3號 鈴型試驗片，實施拉伸試驗，測定23°C的斷裂強度(TB)?！绰獗Ｓ媚途眯浴凳垢鞴┰囕喬ヒ钥諝鈨?nèi)壓OkPa，以縱載重(4. 14kN)、速度80km/h在轉(zhuǎn)鼓試驗機上 行駛，測定輪胎到破損為止的行駛距離，用以比較例1為100的指數(shù)，通過下述計算式評價 各實施例、比較例。數(shù)值越大漏氣保用耐久性越好。(耐久性)=(各供試輪胎的行駛距離)+(比較例1的行駛距離)X 100實施例3 7、比較例3 7使用實施例1、比較例1中使用的配合1和配合3的側(cè)部補強層，與實施例1同樣 地制造改變了胎體簾布層的材料、結(jié)構(gòu)的漏氣保用輪胎。這里，漏氣保用輪胎的基本結(jié)構(gòu)如圖1所示，除了表3所示的胎體的材料、結(jié)構(gòu)以 外采用同樣的方式?；痉绞饺缦?。胎體簾布層1片、簾線角度相對于圓周方向為90°。帶束層鋼簾線的帶束簾布層為2片、以簾線角度相對于輪胎圓周方向為24°相 互反向?qū)訅骸?br> 側(cè)部補強層橡膠的最大厚度10. 0mm。表3中，捻合系數(shù)T如下式(1)所示。
T=N X √ {(0.125 X D/2) / ρ } X 103 — (1)又，人造絲纖維簾線的比重P為1.51，芳香族聚酰胺纖維簾線的比重P為1.44。又，關(guān)于胎面輪廓，各輪胎都是采用在RY60 = 0. 05 0. 1、RY75 = 0. 1 0. 2、 RY90 = 0. 2 0. 4、RY100 = 0. 4 0. 7的范圍內(nèi)輪廓實質(zhì)上相同的輪胎。[表 3] <漏氣保用耐久性的評價>漏氣保用耐久性采用與實施例1同樣的方法評價。比較實施例3與比較例3、實施例4與比較例4、實施例5與比較例5，在使用同樣 的芳香族聚酰胺纖維簾線的胎體的情況下，將側(cè)部補強層的配合1換成配合3，由此，漏氣 保用耐久性大幅改善。比較實施例6和比較例6、實施例7和比較例7，在使用同樣的人造絲纖維簾線的 胎體的情況下，將側(cè)部補強層的配合1換成配合3，由此，漏氣保用耐久性大幅改善。實施例3 5以及實施例7的比較中，可以確認(rèn)捻合系數(shù)T優(yōu)選0. 5 0. 8的范圍。這次公開的實施方式以及實施例都是以點的方式進行例示的，但不應(yīng)視為局限于 這些。本發(fā)明的范圍不是由上述說明而是由權(quán)利要求書所示，也包括與權(quán)利要求書等同的 內(nèi)容以及權(quán)利要求范圍內(nèi)的全部變更。產(chǎn)業(yè)實用性
本發(fā)明是漏氣保用性能優(yōu)異的側(cè)部補強用橡膠組合物以及使用其的漏氣保用輪 胎，不僅限于乘用車用輪胎，也適用于輕型卡車用輪胎、卡車、公交車用輪胎。
權(quán)利要求
漏氣保用輪胎用的側(cè)部補強層(11)，由下述橡膠組合物構(gòu)成，相對于含有天然橡膠及/或聚異戊二烯橡膠20～80質(zhì)量％和聚丁二烯橡膠80～20質(zhì)量％的橡膠成分100質(zhì)量份，還混合有補強材料聚對苯二甲酰對苯二胺0.1～50質(zhì)量份。
2.如權(quán)利要求1記載的側(cè)部補強層(11)，所述補強材料為聚對苯二甲酰對苯二胺及/ 或含有該聚對苯二甲酰對苯二胺和硬脂酸的母膠。
3.如權(quán)利要求1或2記載的側(cè)部補強層(11)，所述橡膠組合物的復(fù)合彈性模量E*在 IOMpa以上。
4.一種漏氣保用輪胎(1)，具有: 從胎面部⑵開始通過側(cè)壁部⑶至胎圈部⑷的胎圈芯(5)為止的胎體(6)；配置在胎面部(2)內(nèi)側(cè)且位于所述胎體的半徑方向外側(cè)的帶束(9)層；和配置在側(cè)壁部(3)且位于所述胎體(6)內(nèi)側(cè)的從具有最大厚度的中央部分向半徑方向 內(nèi)外厚度減少延伸的斷面呈鐮刀形的側(cè)部補強層(11)，該側(cè)部補強層(11)是權(quán)利要求1 3中的任一種。
5.如權(quán)利要求4記載的漏氣保用輪胎(1)，所述胎體(6)由胎體簾布層構(gòu)成，所述胎體 簾布層中，相對于輪胎圓周方向以45 90°的角度排列的胎體簾線(20)被頂膠包覆，同 時，所述胎體簾線(20)為芳香族聚酰胺纖維簾線。
6.如權(quán)利要求5記載的漏氣保用輪胎(1)，其特征在于，所述胎體簾線(20)的結(jié)構(gòu)是， 將2股初捻的纖絲束通過復(fù)捻而相互捻合在一起的2股捻合結(jié)構(gòu)。
7.如權(quán)利要求5或6記載的漏氣保用輪胎(1)，其特征在于，其胎體簾線(20)的以下 式(1)所示的捻合系數(shù)T在0.5 0.8的范圍內(nèi)，T=NX V" {(0. 125 X D/2) / ρ } X IO"3 · . · (1)但，N是復(fù)捻數(shù)(次/10cm)、D是總表觀分特(細度)、P是簾線材料的比重。
8.如權(quán)利要求5 7的任一項記載的漏氣保用輪胎(1)，其特征在于，所述胎體簾布層 的所述頂膠的復(fù)合彈性模量E*在5 13MPa的范圍內(nèi)。
9.如權(quán)利要求4 8的任一項記載的漏氣保用輪胎(1)，其特征在于，安裝在正規(guī)輪 輞、且填充了正規(guī)內(nèi)壓的正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)的輪胎子午斷面中，將從輪胎赤道面C開始隔開輪 胎最大斷面寬SW的45%的距離SP，將相對應(yīng)的輪胎外表面上的點設(shè)為P時，輪胎外表面的 曲率半徑RC，從所述輪胎外表面與輪胎赤道面C相交的赤道點CP開始至所述點P為止慢慢 減少，同時，從所述輪胎赤道面C分別隔開所述輪胎最大斷面寬SW的半寬(SW/2)的60%、 75%、90%及100%的距離X60、X75、X90以及XlOO的輪胎外表面上的各點與、所述赤道點 CP中相對于輪胎赤道面C的垂線CX之間的各半徑方向距離分別設(shè)為Y60、Y75、Y90以及 Y100,且與輪胎斷面高度SH滿足以下關(guān)系，(0. 05 < Y60/SH 彡 0. 1(0. 1 < Y75/SH 彡 0. 2(0. 2 < Y90/SH 彡 0. 4(0. 4 < Y100/SH 彡 0. 7。
全文摘要
提供改善了爆胎時的耐久性和提高了行駛距離和速度的漏氣保用輪胎。漏氣保用輪胎使用了漏氣保用輪胎用側(cè)部補強層，所述漏氣保用輪胎用側(cè)部補強層由下述橡膠組合物構(gòu)成，相對于含有天然橡膠及/或聚異戊二烯橡膠20～80質(zhì)量％和聚丁二烯橡膠80～20質(zhì)量％的橡膠成分100質(zhì)量份，還混合有補強材料聚對苯二甲酰對苯二胺0.1～50質(zhì)量份。
文檔編號B60C17/00GK101873942SQ20088011847
公開日2010年10月27日 申請日期2008年12月18日 優(yōu)先權(quán)日2008年1月4日
發(fā)明者井本洋二 申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社