專利名稱：：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種能夠保持排水性能并且通過抑制胎肩陸地部的踵趾磨損而能夠提高抑制噪聲性能的充氣輪胎。
背景技術(shù)：
：在充氣輪胎中要求轎車用輪胎有優(yōu)越的安靜性。通常輪胎行駛中的噪聲的原因之一，可以列舉出胎面陸地部的踵趾磨損。踵趾磨損是一種不均勻磨損，因?yàn)轵?qū)動(dòng)時(shí)和制動(dòng)時(shí)作用于胎面陸地部的剪切力而大大地磨損胎面陸地部的壓入側(cè)(胎踵側(cè))或者推出側(cè)(胎趾側(cè))。輪胎的花紋剛性由于變矩排列或制造上不可避免的非正圓性而在周向上不均勻。因此，在輪胎周向的局部的位置上有助長(zhǎng)踵趾磨損發(fā)展的傾向。另外，這樣的局部磨損會(huì)產(chǎn)生以此處為起點(diǎn)的輪胎周向的載荷變動(dòng)，進(jìn)一步大大地助長(zhǎng)局部的磨損(異常磨損)而產(chǎn)生較大的行駛噪聲。因此，為了提高輪胎的安靜性，重要的是長(zhǎng)期地抑制引起異常磨損的踵趾磨損。以往，為了抑制踵趾磨損，提出了一種只設(shè)置沿輪胎周向連續(xù)的周向溝的條形花紋。然而，條形花紋的充氣輪胎不能保持充分的排水性能，并且存在在路面摩擦系數(shù)小的冰路或濕路的驅(qū)動(dòng)力和制動(dòng)力顯著降低這樣的缺點(diǎn)。為了改善上述缺點(diǎn)而提出了一種雙向花紋的方案，S卩，將胎面部的胎冠陸地部作成條形花紋，另一方面在胎肩陸地部設(shè)置花紋(lug)溝。在這樣的雙向花紋中，能夠利用胎冠條形花紋來抑制行駛噪聲，并且利用具有花紋溝的胎肩陸地部發(fā)揮驅(qū)動(dòng)力及制動(dòng)力。作為相關(guān)技術(shù)有以下的文獻(xiàn)。專利文獻(xiàn)1:日本特開平6-55913號(hào)公報(bào)本發(fā)明人在進(jìn)一步反復(fù)研究后發(fā)現(xiàn)，在胎肩陸地部形成花紋溝時(shí)，通過將內(nèi)側(cè)花紋溝、外側(cè)花紋溝以及中間槽組合形成于該胎肩陸地部，就能夠保持排水性能并且長(zhǎng)期地抑制胎肩陸地部的踵趾磨損，從而提高抑制噪聲性能。
發(fā)明內(nèi)容如上所述，本發(fā)明的目的主要在于提供一種能夠保持排水性能并且長(zhǎng)期抑制胎肩陸地部的踵趾磨損進(jìn)而提高抑制噪聲性能的充氣輪胎，特別是轎車用充氣輪胎。本發(fā)明中技術(shù)方案1所述的發(fā)明是一種充氣輪胎，其特征在于，在胎面部具有在最接地端側(cè)沿輪胎周向連續(xù)延伸的一對(duì)胎肩周向溝，在形成于上述胎肩周向溝和接地端之間的胎肩陸地部上形成下述的溝和槽內(nèi)側(cè)花紋溝，其從胎肩周向溝向輪胎軸向外側(cè)延伸并在接地端之前斷開；外側(cè)花紋溝，其至少?gòu)慕拥囟讼蜉喬ポS向內(nèi)側(cè)延伸而不與內(nèi)側(cè)花紋溝相交并在胎肩周向溝之前斷開；中間槽，其在內(nèi)側(cè)花紋溝和外側(cè)花紋溝之間沿輪胎軸向延伸，上述中間槽通過下述方式形成，從而沿輪胎周向連續(xù)而不使胎肩陸地部斷開，其輪胎軸向的內(nèi)端比內(nèi)側(cè)花紋溝的輪胎軸向的外端靠近內(nèi)側(cè)且在到達(dá)胎肩周向溝之前斷開，并且3其輪胎軸向的外端比外側(cè)花紋溝的輪胎軸向的內(nèi)端靠近輪胎軸向外側(cè)且在到達(dá)接地端之前斷開。另外，技術(shù)方案2所述的發(fā)明，是在技術(shù)方案l所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，其特征在于，上述胎肩陸地部的輪胎軸向的寬度Ws是胎面接地寬度TW的1526%。另外，技術(shù)方案3所述的發(fā)明，是在技術(shù)方案1或2所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，其特征在于，上述內(nèi)側(cè)花紋溝與上述中間槽的輪胎軸向的重疊長(zhǎng)度以及上述中間槽與上述外側(cè)花紋溝的輪胎軸向的重疊長(zhǎng)度均為胎肩陸地部的輪胎軸向?qū)挾萕s的1.020.0%。另外，技術(shù)方案4所述的發(fā)明，是在技術(shù)方案1至3中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，其特征在于，在組裝于正規(guī)輪輞且填充正規(guī)內(nèi)壓并加載正規(guī)載荷而接地成平面的接地面中接地形狀因數(shù)為1.051.35，上述接地形狀因數(shù)是輪胎赤道上的輪胎周向的接地長(zhǎng)度CL與從輪胎赤道間隔胎面接地寬度的40%的距離的胎肩位置上的輪胎周向的接地長(zhǎng)度SL之比CL/SL。另外，技術(shù)方案5所述的發(fā)明，是在技術(shù)方案1至4中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，其特征在于，上述中間槽在沿著其長(zhǎng)度方向與胎面踏面垂直的截面中包括從外端朝向溝底的外傾斜面和從內(nèi)端朝向溝底的內(nèi)傾斜面，外傾斜面相對(duì)于從中間槽的外端向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)延伸的胎面踏面的法線的角度eo，大于內(nèi)傾斜面相對(duì)于從中間槽的內(nèi)端向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)延伸的胎面踏面的法線的角度ei。另外，技術(shù)方案6所述的發(fā)明，是在技術(shù)方案1至5中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，其特征在于，上述胎面部在胎肩周向溝的內(nèi)側(cè)具有一對(duì)胎冠周向溝，在上述一對(duì)胎冠周向溝之間形成沿輪胎周向連續(xù)的胎冠條形花紋，并且在胎冠周向溝和胎肩周向溝之間形成沿輪胎周向連續(xù)的中間條形花紋。另外，技術(shù)方案7所述的發(fā)明，是在技術(shù)方案1至6中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，其特征在于，上述充氣輪胎是被指定了轉(zhuǎn)動(dòng)方向的定向輪胎，并且在上述內(nèi)側(cè)花紋溝的外端位置，內(nèi)側(cè)花紋溝與距離其最近的后著地側(cè)的中間槽的輪胎周向的距離是中間槽的輪胎周向的配設(shè)間距的2540%。另外，技術(shù)方案8所述的發(fā)明，是在技術(shù)方案1至7中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，其特征在于，上述內(nèi)側(cè)花紋溝、外側(cè)花紋溝以及中間槽均相對(duì)于輪胎軸向向相同方向傾斜。本發(fā)明的充氣輪胎在胎肩陸地部上形成內(nèi)側(cè)花紋溝，其從胎肩周向溝向輪胎軸向外側(cè)延伸并在接地端之前斷開；外側(cè)花紋溝，其至少?gòu)慕拥囟讼蜉喬ポS向內(nèi)側(cè)延伸而不與內(nèi)側(cè)花紋溝相交并在胎肩周向溝之前斷開；中間槽，其在內(nèi)側(cè)花紋溝和外側(cè)花紋溝之間沿輪胎軸向延伸。這樣，通過在胎肩陸地部分散地配置內(nèi)側(cè)花紋溝、外側(cè)花紋溝及中間槽，使它們?cè)谳喬ポS向的位置不同，從而能夠提高在胎肩陸地部的驅(qū)動(dòng)力或制動(dòng)力，并且防止排水性能的降低。另外，中間槽的輪胎軸向的內(nèi)端比內(nèi)側(cè)花紋溝的輪胎軸向的外端更靠近內(nèi)側(cè)且在到達(dá)胎肩周向溝之前斷開，并且輪胎軸向的外端比外側(cè)花紋溝的輪胎軸向的內(nèi)端更靠近輪胎軸向外側(cè)且在到達(dá)接地端之前斷開，因此胎肩陸地部不斷開而是沿輪胎周向連續(xù)。這樣的胎肩陸地部不損害排水性能而且保持較高的輪胎周向剛性。特別是，在各花紋溝間或中間槽間所包圍的陸地部分，相互沿輪胎軸向連結(jié)，因而輪胎周向剛性高，進(jìn)而難于產(chǎn)生踵趾4磨損。因此，本發(fā)明的充氣輪胎能夠長(zhǎng)期地抑制踵趾磨損，并提高抑制噪聲性能和乘車舒適感。圖1是本實(shí)施方式的胎面部的展開圖。圖2是圖1的局部剖視圖。圖3是圖1的胎肩陸地部的要部放大圖。圖4是表示本發(fā)明另一實(shí)施方式的胎面部的展開圖。圖5是表示圖1的花紋的接地面的線圖。圖6是圖3的B-B剖面圖。圖7是比較例的充氣輪胎的胎面部的展開圖。圖8是比較例的充氣輪胎的胎面部的展開圖。附圖標(biāo)記說明2.胎面部；3.胎肩周向溝；4.胎冠周向溝；5.胎肩陸地部；6...胎冠陸地部；7...中間陸地部；8...內(nèi)側(cè)花紋溝；9...外側(cè)花紋溝；10...中間槽。具體實(shí)施例方式下面，基于本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式。圖1是本實(shí)施方式的充氣輪胎(未整體圖示)的胎面部2的展開圖，圖2分別表示其局部剖視圖。在本實(shí)施方式中，作為充氣輪胎表示指定了轉(zhuǎn)動(dòng)方向R的定向輪胎。利用文字或標(biāo)記等在胎側(cè)部等處明示該轉(zhuǎn)動(dòng)方向R(省略圖示)。另外，本實(shí)施方式的充氣輪胎被構(gòu)成為轎車用的子午線輪胎。在上述胎面部2上形成一對(duì)在最接地端e側(cè)沿輪胎周向連續(xù)延伸的胎肩周向溝3和一對(duì)在胎肩周向溝3的內(nèi)側(cè)沿輪胎周向連續(xù)延伸的胎冠周向溝4。由此，在胎面部2上劃分出胎肩周向溝3和接地端e之間的胎肩陸地部5、一對(duì)胎冠周向溝4、4之間的胎冠陸地部6、胎冠周向溝4和胎肩周向溝3之間的中間陸地部7。在此，上述"接地端"e被規(guī)定為在組裝于正規(guī)輪輞且填充了正規(guī)內(nèi)壓的正規(guī)狀態(tài)的輪胎上加載正規(guī)載荷，并以O(shè)。外傾角在使胎面部2接地成平面時(shí)的輪胎軸向最外側(cè)的接地位置。另外，上述"正規(guī)輪輞"是指，在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格按每一輪胎規(guī)定的輪輞，例如，如果是JATMA則為"標(biāo)準(zhǔn)輪輞"，如果是TRA則為"DesignRim"，或者如果是ETRT0則為"MeasuringRim"。另外，上述"正規(guī)內(nèi)壓"是指，在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，各規(guī)格按每一輪胎規(guī)定的空氣壓力，如果是JATMA則為"最高空氣壓力"，如果是TRA則為表"TIRELOADLIMITSATVARI0USC0LDINFLATIONPRESSURES"所記載的最大值，如果是ETRTO則為"INFLATIONPRESSURE"。此外，上述"正規(guī)載荷"是指，在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，各規(guī)格按每一輪胎規(guī)定的載荷，如果是JATMA則為"最大負(fù)荷能力"，如果是TRA則為表"TIRELOAD5LMITSATVARIOUSCOLDINFLATIONONPRESSURES"所記載的最大值，如果是ETRTO則為"LOADCAPACITY"，然而在輪胎為轎車用的情況下，則為相當(dāng)于上述各載荷的88%的載荷。在本實(shí)施方式中，為了減小排水阻力而將胎肩周向溝3和胎冠周向溝4形成為沿著輪胎周向的直線溝。然而，各周向溝3和4只要沿輪胎周向連續(xù)延伸，則也可以形成為鋸齒狀或波狀等非直線狀。對(duì)于上述各周向溝3和4的溝寬度，可以根據(jù)輪胎尺寸等適當(dāng)?shù)匾?guī)定，然而過大時(shí)則有降低胎面部2的剛性的傾向，反之過小時(shí)則有使排水性惡化的傾向。為了充分確保排水性并且防止胎面剛性顯著降低，優(yōu)選各周向溝3和4的溝寬度GW1、GW2為胎面接地寬度TW的3%以上，更優(yōu)選為4%以上。另夕卜，優(yōu)選為7%以下，更優(yōu)選為6%以下。在本實(shí)施方式中，胎肩周向溝3的溝寬度GW1形成為大于胎冠周向溝4的溝寬度GW2。更優(yōu)選溝寬度GW1形成為GW2的1.31.6倍左右。這有助于提高接地端e側(cè)的排水性。另外，輪胎各部的尺寸在未特殊限定時(shí)采用上述無(wú)載荷的正規(guī)狀態(tài)下測(cè)量出的值。另外，溝寬度是在與溝的長(zhǎng)邊方向呈直角的方向上測(cè)量的。對(duì)于本實(shí)施方式的充氣輪胎而言，上述胎冠陸地部6及中間陸地部7分別形成為沿輪胎周向連續(xù)延伸的條形花紋。在各陸地部6、7上形成有用于調(diào)整條形花紋剛性的花紋狀的小溝12和周向細(xì)溝13，然而陸地部6、7在輪胎軸向上不被分割而沿周向連續(xù)延伸。這樣的胎冠陸地部6和中間陸地部7沒有發(fā)生踵趾磨損的可能性，并且在能夠抑制行駛中產(chǎn)生噪聲的方面是特別優(yōu)選的。這里，在小溝12和胎冠周向溝4形成的銳角側(cè)的邊緣上設(shè)置朝向邊緣端下降的圓錐面14，以期望防止橡膠缺損。在胎肩陸地部5上形成內(nèi)側(cè)花紋溝8、外側(cè)花紋溝9和中間槽10。另外，在本實(shí)施方式的胎肩陸地部5除了上述花紋溝8、9和中間槽10以外，未設(shè)置其它周向溝和花紋溝等。如圖3局部放大的那樣，上述內(nèi)側(cè)花紋溝8從胎肩周向溝3向輪胎軸向外側(cè)延伸，并且其輪胎軸向的外端8o不與接地端e連通而是在其前側(cè)斷開。該內(nèi)側(cè)花紋溝8以基本一定配設(shè)的間距Pi沿輪胎周向間隔設(shè)置。這里，由于是"基本一定"，因而不言而喻配設(shè)間距Pi在間距變化的范圍內(nèi)可以變化。上述外側(cè)花紋溝9至少?gòu)慕拥囟薳向輪胎軸向內(nèi)側(cè)延伸，并且其輪胎軸向的內(nèi)端9i不與胎肩周向溝3連通而在其前側(cè)斷開。另外，沿輪胎周向間隔設(shè)置本實(shí)施方式的外側(cè)花紋溝9。然而其配設(shè)間距Po與內(nèi)側(cè)花紋溝8的配設(shè)間距Pi實(shí)質(zhì)上相同。此外，外側(cè)花紋溝9設(shè)置為不與內(nèi)側(cè)花紋溝8相交。即，外側(cè)花紋溝9和內(nèi)側(cè)花紋溝8設(shè)置在輪胎周向的不同位置(即，使相位沿輪胎周向錯(cuò)開)。另外，如本實(shí)施方式所示，優(yōu)選地，外側(cè)花紋溝9從接地端e的輪胎軸向的更外側(cè)向輪胎軸向內(nèi)側(cè)延伸。在旋轉(zhuǎn)時(shí)，由于接地端e的輪胎軸向外側(cè)的區(qū)域也接地，因此使花紋溝延伸到接地端e的輪胎軸向外側(cè)，這在提高轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的排水性方面是有利的。上述中間槽10在內(nèi)側(cè)花紋溝8和外側(cè)花紋溝9之間沿輪胎軸向延伸。中間槽10的輪胎軸向的內(nèi)端10i在比內(nèi)側(cè)花紋溝8的外端8o更內(nèi)側(cè)并且在到達(dá)胎肩周向溝3之前斷開。因此，內(nèi)側(cè)花紋溝8和中間槽10具有輪胎軸向的重疊長(zhǎng)度Ll。另外，中間槽10的輪胎軸向的外端lOo，在比外側(cè)花紋溝9的內(nèi)端9i更靠近輪胎軸向外側(cè)并且在到達(dá)接地端e之前斷開。因此，中間槽10和外側(cè)花紋溝9具有輪胎軸向的重疊長(zhǎng)度L2。此外，中間槽10沿輪胎周向間隔設(shè)置，然而其配設(shè)間距Pc與外側(cè)花紋溝9以及內(nèi)側(cè)花紋溝8實(shí)質(zhì)上相同。另外，中間槽10被設(shè)置為與兩個(gè)花紋溝8以及9不相交(不連通)。即，中間槽10與外側(cè)花紋溝9以及內(nèi)側(cè)花紋溝8設(shè)置成在輪胎周向的不同位置錯(cuò)開相位。這樣的花紋溝8、9和中間槽10不切斷胎肩陸地部5而沿輪胎周向連續(xù)。于是，在胎肩陸地部5分散地設(shè)置內(nèi)側(cè)花紋溝8、外側(cè)花紋溝9和中間槽10而使它們?cè)谳喬ポS向和輪胎周向的位置不同，由此能夠提高驅(qū)動(dòng)力或制動(dòng)力并且防止胎肩陸地部5的排水性能的降低以及驅(qū)動(dòng)力和制動(dòng)力的降低。另外，胎肩陸地部5沿輪胎周向連續(xù)，因此其剛性保持得較高，并且內(nèi)側(cè)花紋溝8、8之間，外側(cè)花紋溝9、9之間或中間槽10、10之間的各陸地部分相互沿輪胎軸向連結(jié)，因此各自的輪胎周向剛性也較高，進(jìn)而難于產(chǎn)生踵趾磨損。因此，本發(fā)明的充氣輪胎能夠長(zhǎng)期地抑制踵趾磨損而提高抑制噪聲性能和乘車舒適感。另外，允許用對(duì)其剛性不造成實(shí)質(zhì)性影響的細(xì)溝來分割胎肩陸地部5。作為這樣的細(xì)溝例如可以包括溝寬度和溝深度均為1.5mm以下的胎面花紋裝飾用細(xì)溝(未圖示)等。優(yōu)選地，上述胎肩陸地部5的輪胎軸向的寬度Ws為胎面接地寬度TW的15%以上，更優(yōu)選為20%以上，另外，優(yōu)選為26%以下，更優(yōu)選為25%以下。在胎肩陸地部5的寬度Ws小于胎面接地寬度TW的15%時(shí)，則有不能在胎冠陸地部6和中間陸地部7無(wú)法充分地確保存在降低趨勢(shì)的驅(qū)動(dòng)力和制動(dòng)力的傾向。另外，還有可能降低轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的橫向剛性。反之，若胎肩陸地部5的寬度Ws超過胎面接地寬度TW的26%時(shí)，則胎冠陸地部6和中間陸地部7的寬度減少，這會(huì)降低它們的橫向剛性而易產(chǎn)生中心磨損，因此不是優(yōu)選的。另外，優(yōu)選地，內(nèi)側(cè)花紋溝8與中間槽10的輪胎軸向的重疊長(zhǎng)度L1以及中間槽10與外側(cè)花紋溝9的輪胎軸向的重疊長(zhǎng)度L2，均為胎肩陸地部5的上述寬度Ws的1.0%以上，更優(yōu)選為5.0%以上，另外，優(yōu)選為20.0%以下，更優(yōu)選為15.0%以下。若各重疊長(zhǎng)度Ll、L2小于胎肩陸地部5的寬度Ws的1.0%時(shí)，降低排水性，則存在雨天時(shí)的操縱穩(wěn)定性降低的傾向，反之若超過20.0%時(shí)，降低胎肩部的花紋剛性，則存在在干燥路面的操縱穩(wěn)定性降低的傾向。另外，在胎肩陸地部5延伸的內(nèi)側(cè)花紋溝8、外側(cè)花紋溝9以及中間槽10的輪胎軸向的長(zhǎng)度GL1、GL2和GL3未作特殊限定，可以對(duì)其進(jìn)行各種規(guī)定，然而為了確保胎肩陸地部5的剛性平衡，優(yōu)選地，各溝長(zhǎng)度GL1至GL3為胎肩陸地部5的寬度Ws的45%以上，更優(yōu)選為48%以上，另外，優(yōu)選為60%以下，更優(yōu)選為50%以下。另外，優(yōu)選地，內(nèi)側(cè)花紋溝8、外側(cè)花紋溝9及中間槽10的溝深度GDI(圖2所示)為胎肩周向溝3的溝深度GD2的0.71.2倍左右。若上述花紋溝等的溝深度GDI小于胎肩周向溝3的溝深度GD2的0.7倍，則花紋溝等有可能因磨損而快速消失，從而產(chǎn)生驅(qū)動(dòng)力或制動(dòng)力的降低，反之若超過1.2倍時(shí)，則除了胎肩陸地部5的剛性降低而易產(chǎn)生踵趾磨損以外，還有可能導(dǎo)致燃料消耗性能的惡化。另外，在胎肩陸地部5延伸的內(nèi)側(cè)花紋溝8、外側(cè)花紋溝9及中間槽10的溝寬度GW3(圖1所示)未特殊限定，然而若過小，則易使排水性能惡化，反之若過大，則降低胎肩陸地部5的花紋剛性，有可能造成加快操縱穩(wěn)定性的降低和踵趾磨損。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，優(yōu)選地，上述花紋溝等的溝寬度GW3為3mm以上，更優(yōu)選為5mm以上，另外，優(yōu)選為7mm以下，更優(yōu)選為6mm以下。特別是，將上述溝寬度GW3規(guī)定為上述花紋溝的配設(shè)間距Pi的911%左右較好。此外，如圖3所示，優(yōu)選地，在胎肩陸地部5延伸的內(nèi)側(cè)花紋溝8、外側(cè)花紋溝9及中間槽10，相對(duì)于輪胎軸向的角度9a為20度以下。若上述角度9a超過20度時(shí)，則存在該花紋溝8、9及中間槽10中的向車輛外側(cè)的排水性惡化的傾向。另一方面，若內(nèi)側(cè)花紋溝8、外側(cè)花紋溝9及中間槽10與輪胎軸向平行地延伸，則有可能使抑制噪聲性能惡化。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，優(yōu)選地，上述角度9a相對(duì)于輪胎軸向的角度大于0度，更優(yōu)選為5度以上20度以下。這里，如圖3所示，花紋溝8和9以及中間槽10的各角度9a，被特定為連結(jié)溝中心線兩端的直線與輪胎軸向所成的角度。另外，在本實(shí)施方式中，內(nèi)側(cè)花紋溝8、外側(cè)花紋溝9及中間槽10均為相對(duì)于輪胎軸向朝相同方向(即，圖l中為右上)傾斜。而且，例如在圖1左側(cè)的胎肩陸地部5中，花紋溝等810均為從輪胎軸向內(nèi)側(cè)到外側(cè)順次接地。因此，借助伴隨輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)產(chǎn)生的壓力，有效地將路面上的水膜向接地端側(cè)排出，因而能夠提高排水性。另一方面，在圖l右側(cè)的胎肩陸地部5中，花紋溝等810從輪胎軸向外側(cè)朝向內(nèi)側(cè)順次接地。因此，借助伴隨輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)產(chǎn)生的壓力，能夠?qū)⒙访嫔系乃ひ龑?dǎo)到溝寬度較大的胎肩周向溝3進(jìn)行排水。如圖3所示，為了有效地發(fā)揮上述作用，在內(nèi)側(cè)花紋溝8的輪胎軸向的外端So的位置上，內(nèi)側(cè)花紋溝8和與其最近的后著地側(cè)的中間槽10的輪胎周向的距離XI(采用溝中心線間的距離)，優(yōu)選為中間槽10的輪胎周向的配設(shè)間距Pc的2540%，更優(yōu)選為3036%。若上述距離X1小于中間槽10的輪胎周向的配設(shè)間距Pc的25%，則有可能使不均勻磨損集中在這些溝之間剛性較低的部分，反之，若超過40%時(shí)，則有可能降低排水性能。根據(jù)同樣的觀點(diǎn)，優(yōu)選地，在中間槽10的輪胎軸向的外端10o的位置上，該中間槽IO和與其最近的后著地側(cè)的外側(cè)花紋溝9的輪胎周向的距離(為溝中心線間的距離)X2，為中間槽10的配設(shè)間距Pc的2540%，更優(yōu)選為3036%。這樣，內(nèi)側(cè)花紋溝8、中間槽10以及外側(cè)花紋溝9以基本相等的間距沿輪胎周向間隔設(shè)置，并且如上所述在限制了它們的錯(cuò)開量的情況下，就能夠按照內(nèi)側(cè)花紋溝8、中間槽10以及外側(cè)花紋溝9的順序基本均勻地反復(fù)接地。因此，能夠在胎肩陸地部5的全體區(qū)域均衡地發(fā)揮排水性能，并且有助于使該胎肩陸地部5均勻地磨損。如圖4所示，在兩側(cè)的胎肩陸地部5中，為了使花紋溝等810從輪胎周向內(nèi)側(cè)開始順次接地，可以使它們朝向關(guān)于輪胎赤道C為對(duì)稱的方向傾斜。另外，如圖5所示，在從正規(guī)狀態(tài)加載正規(guī)載荷以0度外傾角接地成平面的接地面FP中，優(yōu)選接地形狀因數(shù)為1.051.35。在此，接地形狀因數(shù)在上述接地面FP中用CL/SL來表示，即，用輪胎赤道C上的輪胎周向的接地長(zhǎng)度CL，與從輪胎赤道C間隔胎面接地寬度40%的距離0.4TW的胎肩位置S處的輪胎周向的接地長(zhǎng)度SL之比來表示。這里，該胎肩位置S表示經(jīng)過胎肩陸地部5經(jīng)驗(yàn)上易產(chǎn)生踵趾磨損的胎肩部的代表的位置。根據(jù)發(fā)明人的各種實(shí)驗(yàn)的結(jié)果明確可知，作為噪聲的原因的踵趾磨損，大多對(duì)直行行駛時(shí)的驅(qū)動(dòng)和制動(dòng)時(shí)的剪切力，特別是對(duì)制動(dòng)時(shí)的剪切力的影響很大。因此，為了更有效地抑制胎肩部5的踵趾磨損，而在直行行駛時(shí)的接地面FP中，使輪胎赤道C上的接地長(zhǎng)8度CL與胎肩位置的接地長(zhǎng)度SL的關(guān)系最佳化，這對(duì)減小制動(dòng)時(shí)胎肩陸地部5的滑動(dòng)是有效的。因此，在本實(shí)施方式的充氣輪胎中，將接地形狀的系數(shù)設(shè)定在上述的范圍內(nèi)。S卩，在接地形狀因數(shù)小于1.05時(shí)，行駛時(shí)的胎肩陸地部5的接地壓過度上升有可能引起踵趾磨損和胎肩磨損等而不是優(yōu)選的。反之，若接地形狀因數(shù)超過1.35時(shí)，則輪胎赤道位置和胎肩位置S的外徑差增大，因此制動(dòng)時(shí)在胎肩陸地部5產(chǎn)生打滑，因而易產(chǎn)生踵趾磨損。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，優(yōu)選地，接地形狀因數(shù)為1.10以上，更優(yōu)選為1.15以上，另外，優(yōu)選為1.25以下，更優(yōu)選為1.20以下。這里，優(yōu)選地，輪胎赤道C兩側(cè)的胎肩位置滿足上述接地形狀因數(shù)的規(guī)定。這里，通過調(diào)節(jié)在胎面部2的輪胎赤道C的位置以及胎肩位置S的外徑和胎面輪廓，就能夠?qū)⒔拥匦螤钜驍?shù)調(diào)節(jié)到所期望的值。圖6表示圖3的B-B截面，即沿著中間槽10的長(zhǎng)度方向與胎面踏面2a垂直的截面。根據(jù)圖6明確可知，本實(shí)施方式的中間槽10的構(gòu)成包括從外端10o朝向溝底10b的外傾斜面llo和從內(nèi)端10i朝向溝底10b的內(nèi)傾斜面lli。在本實(shí)施方式中，外傾斜面llo相對(duì)于從中間槽10的外端10o向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)延伸的胎面踏面2a的法線Nl的角度eo，被設(shè)定為大于內(nèi)傾斜面lli相對(duì)于從中間槽10的內(nèi)端10i向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)延伸的胎面踏面2a的法線N2的角度ei。這樣的外傾斜面llo有助于將中間槽10充滿的水分向接地端側(cè)容易地排水。然而，若上述角度9o過度地增大時(shí)，則有可能使中間槽10的溝容積降低或因磨損而在快速消失，因此，優(yōu)選該角度9o為20度以上，更優(yōu)選為30度以上，另外，優(yōu)選為45度以下，更優(yōu)選為40度以下。以上，針對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行了說明，然而本發(fā)明不限定于上述的實(shí)施方式，能夠通過各種變形來實(shí)施。實(shí)施例為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，基于表1的規(guī)格試制了輪胎尺寸225/50R17的轎車用子午線輪胎。另外，對(duì)它們測(cè)試了各種性能。測(cè)試方法如下。[OO72](踵趾磨損量)在以下條件下將各測(cè)試輪胎安裝于車輛的右側(cè)前輪，在測(cè)試路線上行駛，在胎肩陸地部的內(nèi)側(cè)花紋溝間的陸地部分和外側(cè)花紋溝間的陸地部分中測(cè)量胎趾側(cè)和胎踵側(cè)的摩擦量之差(踵趾磨損量)，并計(jì)算出了它們平均值。數(shù)值越小則越優(yōu)越。輪輞17X7.5J空氣壓230kPa車輛排氣量3000cc的日本產(chǎn)FR轎車測(cè)試路線路面干燥瀝青路面行駛距離7000km[OO79](抑制噪聲性能)使用與上述同樣條件的車輛并且以速度50km/h在平坦路面上行駛，通過駕駛員的感覺評(píng)價(jià)了花紋噪聲的大小。結(jié)果以比較例1為100的評(píng)分表示，數(shù)值越大花紋噪聲越小則越優(yōu)越。(排水性能)在半徑100m的瀝青路面上設(shè)置水深5mm、長(zhǎng)度20m的積水的路線上，使上述車輛一邊階段性地增加速度一邊駛?cè)耄⒂?jì)測(cè)橫向加速度(橫G)，計(jì)算出5080km/h的速度下的9前輪的平均橫G。結(jié)果以比較例1的平均橫G為100的指數(shù)來表示。數(shù)值越大越好。(操縱穩(wěn)定性)使用上述車輛在干燥瀝青路面的測(cè)試路線上由一名駕駛員駕車行駛，通過駕駛員的官能評(píng)價(jià)了與轉(zhuǎn)向盤響應(yīng)性、剛性感、抓地感等相關(guān)的特性。結(jié)果以比較例1為100的評(píng)分來表示。數(shù)值越大越優(yōu)越。測(cè)試結(jié)果等表示于表l。表1:<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>權(quán)利要求一種充氣輪胎，其特征在于，在胎面部具有在最接地端側(cè)沿輪胎周向連續(xù)延伸的一對(duì)胎肩周向溝，在形成于所述胎肩周向溝和接地端之間的胎肩陸地部上形成下述的溝和槽內(nèi)側(cè)花紋溝，其從胎肩周向溝向輪胎軸向外側(cè)延伸并在接地端之前斷開；外側(cè)花紋溝，其至少?gòu)慕拥囟讼蜉喬ポS向內(nèi)側(cè)延伸而不與內(nèi)側(cè)花紋溝相交并在胎肩周向溝之前斷開；中間槽，其在內(nèi)側(cè)花紋溝和外側(cè)花紋溝之間沿輪胎軸向延伸，所述中間槽通過下述方式形成，從而沿輪胎周向連續(xù)而不使胎肩陸地部斷開，其輪胎軸向的內(nèi)端比內(nèi)側(cè)花紋溝的輪胎軸向的外端靠近內(nèi)側(cè)且在到達(dá)胎肩周向溝之前斷開，并且其輪胎軸向的外端比外側(cè)花紋溝的輪胎軸向的內(nèi)端靠近輪胎軸向外側(cè)且在到達(dá)接地端之前斷開。2.根據(jù)權(quán)利要求l所述的充氣輪胎，其特征在于，所述胎肩陸地部的輪胎軸向的寬度Ws是胎面接地寬度TW的1526%。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述內(nèi)側(cè)花紋溝與所述中間槽的輪胎軸向的重疊長(zhǎng)度以及所述中間槽與所述外側(cè)花紋溝的輪胎軸向的重疊長(zhǎng)度均為胎肩陸地部的輪胎軸向?qū)挾萕s的1.020.0%。4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，在組裝于正規(guī)輪輞且填充正規(guī)內(nèi)壓并加載正規(guī)載荷而接地成平面的接地面中接地形狀因數(shù)為1.051.35，所述接地形狀因數(shù)是輪胎赤道上的輪胎周向的接地長(zhǎng)度CL與從輪胎赤道間隔胎面接地寬度的40%的距離的胎肩位置上的輪胎周向的接地長(zhǎng)度SL之比CL/SL。5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，所述中間槽在沿著其長(zhǎng)度方向與胎面踏面垂直的截面中包括從外端朝向溝底的外傾斜面和從內(nèi)端朝向溝底的內(nèi)傾斜面，外傾斜面相對(duì)于從中間槽的外端向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)延伸的胎面踏面的法線的角度eo，大于內(nèi)傾斜面相對(duì)于從中間槽的內(nèi)端向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)延伸的胎面踏面的法線的角度ei。6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，所述胎面部在胎肩周向溝的內(nèi)側(cè)具有一對(duì)胎冠周向溝，在所述一對(duì)胎冠周向溝之間形成沿輪胎周向連續(xù)的胎冠條形花紋，并且在胎冠周向溝和胎肩周向溝之間形成沿輪胎周向連續(xù)的中間條形花紋。7.根據(jù)權(quán)利要求1至6中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，所述充氣輪胎是被指定了轉(zhuǎn)動(dòng)方向的定向輪胎，并且在所述內(nèi)側(cè)花紋溝的外端位置，內(nèi)側(cè)花紋溝與距離其最近的后著地側(cè)的中間槽的輪胎周向的距離是中間槽的輪胎周向的配設(shè)間距的2540%。8.根據(jù)權(quán)利要求1至7中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，所述內(nèi)側(cè)花紋溝、外側(cè)花紋溝以及中間槽均相對(duì)于輪胎軸向向相同方向傾斜。全文摘要本發(fā)明提供能夠抑制胎肩陸地部的踵趾磨損的充氣輪胎。在胎面部具有在最接地端(e)側(cè)沿周向延伸的一對(duì)胎肩周向溝(3)。在胎肩周向溝和接地端之間的胎肩陸地部(5)上形成下述溝和槽內(nèi)側(cè)花紋溝(8)，其從胎肩周向溝向軸向外側(cè)延伸并在接地端之前斷開；外側(cè)花紋溝(9)，其至少?gòu)慕拥囟讼蜉S向內(nèi)側(cè)延伸；中間槽(10)，其在內(nèi)側(cè)花紋溝(8)和外側(cè)花紋溝之間沿輪胎軸向延伸。中間槽的輪胎軸向的內(nèi)端比內(nèi)側(cè)花紋溝的輪胎軸向的外端更靠近內(nèi)側(cè)且在胎肩周向溝之前斷開，并且輪胎軸向的外端比外側(cè)花紋溝的軸向的內(nèi)端更靠近輪胎軸向外側(cè)且在到達(dá)接地端之前斷開。胎肩陸地部沿周向連續(xù)。文檔編號(hào)B60C11/03GK101746213SQ200910208818公開日2010年6月23日申請(qǐng)日期2009年10月29日優(yōu)先權(quán)日2008年12月5日發(fā)明者淺野一夫申請(qǐng)人:住友橡膠工業(yè)株式會(huì)社