專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種能高水平地兼顧在冰路和干燥路面上的操縱穩(wěn)定性和抗不均勻 磨損性能等的充氣輪胎。
背景技術(shù)：
包括無(wú)防滑釘輪胎在內(nèi)的適合在冬季使用的輪胎，在其胎面部具有被劃分為多個(gè) 花紋塊的塊狀花紋。并且，為了在冰路面上獲得充分的驅(qū)動(dòng)力，而在上述花紋塊上沿輪胎周 向間隔設(shè)置有刀槽花紋，該刀槽花紋沿橫切上述花紋塊的方向延伸。以往，針對(duì)刀槽花紋提出有各種方案。例如在下述專利文獻(xiàn)1中記載有為了提高 在冰路上的行駛性能而利用所謂的miura折疊法的三維曲面的刀槽花紋。這種刀槽花紋在 即使在花紋塊上作用有剪切力時(shí)，刀槽花紋面也能彼此牢固地嚙合從而抑制較大的張開(kāi)。 因此，提高了在冰路上的邊緣效應(yīng)，并且能夠期待耐磨損性的提高。專利文獻(xiàn)1 日本特開(kāi)2005-193867號(hào)公報(bào)然而這種刀槽花紋，通常是通過(guò)形成在輪胎硫化模具的成形面上的刀片而被硫化 成型為其反轉(zhuǎn)的樣子。另一方面，由于增加接地面積能有效地提高在冰路上的驅(qū)動(dòng)力，因此 希望刀槽花紋的寬度即刀片的厚度為極小的厚度。但是，當(dāng)減小刀片的厚度時(shí)，由于硫化時(shí)受到來(lái)自輪胎側(cè)的力而使刀片發(fā)生變形， 因此有可能產(chǎn)生硫化不良。并且，在考慮到刀片的耐久性和剛性而減小刀片的厚度時(shí)，則無(wú) 法充分地增大其輪胎徑向的高度，最終不得不縮小刀槽花紋的深度。這種刀槽花紋會(huì)由于 磨損而顯著降低冰上性能，并且在干燥路面上行駛時(shí)，由于花紋塊無(wú)法柔軟地變形而存在 易發(fā)生不均勻磨損的傾向。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于以上的問(wèn)題所做出的，其主要的目的在于提供一種充氣輪胎，其以 使花紋塊上形成的刀槽花紋包括淺窄刀槽花紋、和寬度及深度大于該淺窄刀槽花紋的深 厚刀槽花紋，并將它們沿輪胎周向交替地形成等為基本，從而能夠高水平地兼顧在冰路和 干燥路面上的操縱穩(wěn)定性、抗不均勻磨損性能等。本發(fā)明的技術(shù)方案1所述的發(fā)明是一種充氣輪胎，在胎面部設(shè)有由沿輪胎周向延 伸的縱溝和沿與該縱溝交叉的方向延伸的橫溝所劃分的多個(gè)花紋塊，該充氣輪胎的特征在 于，在所述花紋塊上沿輪胎周向間隔設(shè)置有多條刀槽花紋，該多條刀槽花紋在沿輪胎軸向 橫切所述花紋塊的方向上延伸，所述刀槽花紋包括淺窄刀槽花紋，其寬度為0. Imm以上且 小于0. 3mm,并且深度為所述橫溝的最大深度的0. 50 0. 60倍；深厚刀槽花紋，其寬度為 0. 3mm以上且1. Omm以下，并且深度大于所述淺窄刀槽花紋，并且所述淺窄刀槽花紋和所述 深厚刀槽花紋沿輪胎周向交替地形成，而且所述淺窄刀槽花紋的兩端在花紋塊的兩側(cè)面開(kāi)另外，技術(shù)方案2所述的發(fā)明是在技術(shù)方案1所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，所述深厚刀槽花紋的一端在所述花紋塊的一個(gè)側(cè)面開(kāi)口，而另一端在所述花紋塊的另一個(gè)側(cè)面不開(kāi) 口而是形成終端。另外，技術(shù)方案3所述的發(fā)明是在技術(shù)方案1或2所述的充氣輪胎的基礎(chǔ)上，所述 深厚刀槽花紋的輪胎軸向的長(zhǎng)度為所述花紋塊的寬度的60 90%。另外，技術(shù)方案4所述的發(fā)明是在技術(shù)方案1至3中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎的 基礎(chǔ)上，所述深厚刀槽花紋在所述刀槽花紋中形成于輪胎周向的兩側(cè)并且在最外側(cè)。另外，技術(shù)方案5所述的發(fā)明是在技術(shù)方案1至4中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎的 基礎(chǔ)上，所述橫溝相對(duì)于輪胎軸向以大于0°且在45°以下的角度θ 1傾斜，并且所述深厚 刀槽花紋相對(duì)于輪胎軸向向與所述橫溝相同的方向傾斜，并且其角度θ 2是所述橫溝的所 述角度Θ1的士;T，所述淺窄刀槽花紋相對(duì)于輪胎軸向向與所述橫溝相同的方向傾斜，并 且其角度θ 3小于所述深厚刀槽花紋的所述角度θ 2。另外，技術(shù)方案6所述的發(fā)明是在技術(shù)方案1至5中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎的 基礎(chǔ)上，所述淺窄刀槽花紋以直線狀延伸，并且所述深厚刀槽花紋包括鋸齒部。在本發(fā)明的充氣輪胎的花紋塊上，沿輪胎周向間隔設(shè)置有刀槽花紋，該刀槽花紋 在沿輪胎軸向橫切的方向上延伸。該刀槽花紋包括淺窄刀槽花紋，其寬度為0. Imm以上 且小于0. 3mm,并且深度為所述橫槽的最大深度的0. 5 0. 6倍；深厚刀槽花紋，其寬度為 0. 3mm以上且在1. Omm以下并且深度大于所述淺窄刀槽花紋。因此，能夠均衡地配置確保 接地面積并發(fā)揮邊緣效應(yīng)的淺窄刀槽花紋、和通過(guò)使花紋塊彎曲來(lái)提高實(shí)際接地面積的深 厚刀槽花紋，從而提高在冰路和干燥路面上的操縱穩(wěn)定性。而且所述淺窄刀槽花紋的兩端 在花紋塊的兩側(cè)面開(kāi)口，因此進(jìn)一步確保邊緣長(zhǎng)度，使冰路上的操縱穩(wěn)定性提高。


圖1是本實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面部的展開(kāi)圖。圖2是表示本實(shí)施方式的花紋塊的立體圖。圖3是表示本實(shí)施方式的花紋塊的局部放大圖。圖4是表示另一實(shí)施方式的胎面部的展開(kāi)圖。圖5是表示比較例的胎面部的展開(kāi)圖。圖中標(biāo)號(hào)說(shuō)明2…胎面部；3…縱溝；4…橫溝；5…花紋塊；7…刀槽花紋；10···淺 窄刀槽花紋；11…深厚刀槽花紋。
具體實(shí)施例方式以下，根據(jù)附圖對(duì)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。圖1是表示本實(shí)施方式的充氣輪胎(未圖示整體)的胎面部2的展開(kāi)圖。在本實(shí) 施方式中例示了轎車用無(wú)防滑釘輪胎，在其胎面部2上設(shè)有沿輪胎周向延伸的多條縱溝3 和沿與該縱溝3交叉的方向延伸的橫溝4。由此在胎面部2上劃分有將花紋塊5沿輪胎周 向排列的多個(gè)花紋塊列6 (在本例中為7列)。本實(shí)施方式的縱溝3大致以直線狀延伸。這種縱溝3能夠發(fā)揮優(yōu)越的排水性能，并 且能夠抑制制動(dòng)時(shí)車輛的搖晃、側(cè)傾等不穩(wěn)定的舉動(dòng)。但是，縱溝3不限定于這樣的形狀， 還可以由鋸齒狀或波狀等各種形狀構(gòu)成。
另外，縱溝3的溝寬度Wo雖未特殊限定，然而為了提高排水乃至排雪性能，優(yōu)選為 胎面寬度TW的1. 5%以上，更優(yōu)選為3. 5%以上。并且，為了確保在干燥路面或冰路面上的 操縱穩(wěn)定性，縱溝3的溝寬度Wo優(yōu)選為胎面寬度TW的8. 0%以下，更優(yōu)選為5. 0%以下。上述胎面寬度TW被確定為胎面部2的接地端Te、Te之間的輪胎軸向的距離。并 且，接地端Te被確定為對(duì)將輪胎組裝于正規(guī)輪輞且填充了正規(guī)內(nèi)壓的正規(guī)狀態(tài)下的輪胎， 施加正規(guī)載荷且以0°的外傾角接地為平面的狀態(tài)下，胎面部的輪胎軸向最外側(cè)的接地端 部。另外，“正規(guī)輪輞”是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格按每個(gè)輪 胎規(guī)定的輪輞，例如若是JATMA則為“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”，若是TRA則為“Design Rim",若是ETRTO 則為“Measuring Rim”。并且，“正規(guī)內(nèi)壓”是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中， 各規(guī)格按每個(gè)輪胎規(guī)定的空氣壓，若是JATMA則為“最高空氣壓”，若是TRA則為表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATIONPRESSURES” 所記載的最大值，若是 ETRTO 則 為“INFLATIONPRESSURE”，但在輪胎為轎車用輪胎的情況下，則一律為180kPa。進(jìn)而“正 規(guī)載荷”是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，各規(guī)格按每個(gè)輪胎規(guī)定的載荷，若 是JATMA則為“最大負(fù)載能力”，若是TRA則為表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”所記載的最大值，若是ETRTO則為“LOAD CAPACITY”，但在輪胎為轎 車用輪胎的情況下，則相當(dāng)于上述各載荷的88%。如圖3所示，優(yōu)選為，上述橫溝4以直線狀延伸，并且相對(duì)于輪胎軸向以大于0 °且 在45°以下的角度Θ1傾斜。當(dāng)該角度θ 1相對(duì)于輪胎軸向超過(guò)45°時(shí)，則在直行行駛時(shí) 存在降低在冰路上的牽引性能的傾向。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，橫溝4的角度θ 1優(yōu)選為35°以 下，更優(yōu)選為25°以下。根據(jù)確保排水乃至排雪性能以及保持接地面積的觀點(diǎn)，上述橫溝4的溝寬度Wl 優(yōu)選為胎面寬度TW的1. 5%以上，更優(yōu)選為2. 5%以上，另外優(yōu)選為5. 5%以下，更優(yōu)選為 4. 5%以下。另外，如圖2所示，上述縱溝3及橫溝4的溝深度DO及Dl雖未特殊限定，但若溝 深度過(guò)大，則存在使花紋塊5的剛性降低的傾向，相反若溝深度過(guò)小，則存在使排水乃至排 雪性能變差的傾向。在本實(shí)施方式那樣的轎車用輪胎的情況下，縱溝3及橫溝4的溝深度 DO及Dl均優(yōu)選為6. 0 10. 0mm。如圖1所示，在各花紋塊5上沿輪胎周向間隔設(shè)置有多條刀槽花紋7 (在本實(shí)施方 式中為5或3條)，該刀槽花紋7在沿輪胎軸向橫切該花紋塊5的方向上延伸。刀槽花紋7 形成溝寬度較小的切口狀。行駛時(shí)在外力(剪切力等)的作用下，該切口能夠閉合。因此， 明顯區(qū)別于與排水性能相關(guān)的無(wú)法閉合的上述縱溝3、橫溝4等。如圖2和圖3所示，本實(shí)施方式的刀槽花紋7由淺窄刀槽花紋10和深厚刀槽花紋 11構(gòu)成，其中淺窄刀槽花紋10的寬度W3為0. Imm以上且小于0. 3mm,并且深度D3為上述 橫溝4的最大深度Dl的0. 5 0. 6倍，深厚刀槽花紋11的寬度W2為0. 3mm以上且1. Omm 以下，并且深度D2大于上述淺窄刀槽花紋10。當(dāng)淺窄刀槽花紋10的寬度W3小于0. Imm時(shí)，由于形成在輪胎硫化模具的成型面 上的刀片(未圖示)受到來(lái)自硫化時(shí)的輪胎的力而變形，因此有可能產(chǎn)生硫化不良。相反， 當(dāng)寬度W3超過(guò)0. 3mm時(shí)，則因接地面積減少而有可能導(dǎo)致在冰路面及干燥路面上的操縱穩(wěn)定性變差。另外，當(dāng)淺窄刀槽花紋10的深度D3小于橫溝4的最大深度Dl的0. 5倍時(shí)，則 無(wú)法發(fā)揮邊緣效應(yīng)，因而有可能使在冰路上的操縱穩(wěn)定性變差，并且由于磨損會(huì)顯著降低 冰路性能。相反，當(dāng)深度D3超過(guò)最大深度Dl的0.6倍時(shí)，由于受到來(lái)自硫化時(shí)的輪胎的力 而使上述刀片發(fā)生變形，因此有可能產(chǎn)生硫化不良。即，通過(guò)限定在上述的數(shù)值范圍，寬度 窄的上述淺窄刀槽花紋10能夠抑制接地面積的減少，并保持在干燥路面尤其是在冰路面 上的操縱穩(wěn)定性。另外，由于刀片能承受來(lái)自硫化時(shí)的輪胎的力，因此能夠減少硫化不良。另外，當(dāng)深厚刀槽花紋11的寬度W2小于0.3mm時(shí)，則不能使花紋塊5柔軟地變形， 因此有可能易發(fā)生不均勻磨損。相反，當(dāng)寬度W3超過(guò)1.0mm時(shí)，則有可能減少接地面積而 導(dǎo)致在冰路及干燥路面上的操縱穩(wěn)定性變差。即，深度較大的深厚刀槽花紋11能夠使花紋 塊5柔軟地變形，從而能夠?qū)崿F(xiàn)花紋塊踏面的接地壓的均勻化。由此抑制不均勻磨損的發(fā) 生。此外，當(dāng)上述深厚刀槽花紋11的深度D2過(guò)大時(shí)，則有可能使花紋塊剛性過(guò)度降低而導(dǎo) 致操縱穩(wěn)定性變差。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，深厚刀槽花紋11的深度D2優(yōu)選為橫溝4的最大深 度Dl的0. 70 0. 90倍。此外，淺窄刀槽花紋10和深厚刀槽花紋11沿輪胎周向交替地形成。因此，實(shí)現(xiàn)了 花紋塊剛性的均勻化，抑制不均勻磨損的產(chǎn)生，并且借助刀槽花紋7的邊緣效應(yīng)以及實(shí)際 接地面積的增加，能夠均衡地提高在干燥路面以及冰路上的操縱穩(wěn)定性。另外，如圖1和圖2所示，上述淺窄刀槽花紋10的兩端10e、10e在上述花紋塊5 的兩側(cè)面5A、5B處開(kāi)口。由此增大了邊緣效應(yīng)，提高了在冰路上的牽引性能。另外，由于淺 窄刀槽花紋10以直線狀延伸，因此與將淺窄刀槽花紋10設(shè)為鋸齒狀的刀槽花紋的情況相 比，能夠提高生產(chǎn)性。另外，如圖2所示，上述深厚刀槽花紋11的形狀優(yōu)選為一端12開(kāi)口于上述花紋 塊5的側(cè)面5A或5B中的一方，而另一端13在上述花紋塊的側(cè)面5A或5B的另一方不開(kāi)口 而是形成終端。特別優(yōu)選為，隔著淺窄刀槽花紋10在同一花紋塊內(nèi)交替地形成第一深厚刀槽花 紋IlA和第二深厚刀槽花紋11B，其中第一深厚刀槽花紋11A，其一端12A在上述花紋塊5 的一個(gè)側(cè)面5A開(kāi)口，并且另一端13A在上述花紋塊的另一個(gè)側(cè)面5B不開(kāi)口而是形成終端； 第二深厚刀槽花紋11B,其一端12B在上述花紋塊5的另一個(gè)側(cè)面5B開(kāi)口，并且另一端1 在上述花紋塊的一個(gè)側(cè)面5A不開(kāi)口而是形成終端。由此，由深厚刀槽花紋11形成于花紋 塊5的側(cè)面5A或5B的開(kāi)口部11c，分散地配設(shè)在花紋塊5的一個(gè)側(cè)面5A和另一個(gè)側(cè)面5B， 從而實(shí)現(xiàn)花紋塊剛性的均勻化，能夠更有效地抑制不均勻磨損的發(fā)生。另外，當(dāng)上述深厚刀槽花紋11的輪胎軸向的長(zhǎng)度L3過(guò)大時(shí)，則存在過(guò)度降低花紋 塊剛性的傾向。相反過(guò)小時(shí)，則無(wú)法使花紋塊5柔軟地彎曲，因此存在無(wú)法充分地抑制不均 勻磨損的傾向。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，深厚刀槽花紋11的輪胎軸向的長(zhǎng)度L3優(yōu)選為上述花紋塊 5的寬度Ll的60%以上，更優(yōu)選為70%以上，另外優(yōu)選為90%以下，更優(yōu)選為80%以下。并且，如圖3所示，深厚刀槽花紋11優(yōu)選具有以直線狀延伸的直線部14、和與該 直線部14相連且以鋸齒狀延伸至另一端13的鋸齒部15。通過(guò)設(shè)置鋸齒部15而進(jìn)一步增 大邊緣效果，因此在冰路上的牽引性能比原來(lái)提高，并且在轉(zhuǎn)彎時(shí)抑制刀槽的較大的變形， 從而提高操縱穩(wěn)定性。另外，優(yōu)選地，深厚刀槽花紋11在上述刀槽花紋7中形成在輪胎周向的兩側(cè)且在6最外側(cè)。由此，能夠在輪胎的驅(qū)動(dòng)、制動(dòng)時(shí)，使作用有較大的剪切力的輪胎周向兩側(cè)的花紋 塊端部充分地彎曲，能夠發(fā)揮較大的牽弓I效果。另外，優(yōu)選地，深厚刀槽花紋11相對(duì)于輪胎軸向向與上述橫溝4相同的方向傾斜， 并且相對(duì)于該輪胎軸向的角度θ 2為上述橫溝4的角度Θ1的士;r、即與橫溝4實(shí)質(zhì)上 平行。由此，被深厚刀槽花紋11和橫溝4夾持的花紋塊端片16的輪胎周向的剛性在寬度 方向上變得均勻，能夠有效地抑制以該花紋塊端片16為起點(diǎn)的不均勻磨損等。相對(duì)于輪胎 軸向的角度是指，在刀槽花紋或溝為直線狀的情況下，花紋塊平面中的刀槽花紋或溝的中 心線與輪胎軸向之間的角度。其中，在具有鋸齒部的本實(shí)施方式的深厚刀槽花紋11的情況 下，為連接鋸齒部的擺幅的中心所形成的直線17相對(duì)于輪胎軸向的角度。另外，優(yōu)選為，上述淺窄刀槽花紋10相對(duì)于輪胎軸向向與橫溝4相同的方向傾斜， 并且相對(duì)于該輪胎軸向的角度θ 3小于上述深厚刀槽花紋11的角度θ 2。另外優(yōu)選為，上 述角度θ 3與輪胎軸向平行。由此，能夠抑制不均勻磨損的發(fā)生并且能夠提高牽引性能。另外，刀槽花紋7在輪胎周向上間隔設(shè)置的間距D雖未特殊限定，但若過(guò)小，則花 紋塊5的剛性降低，容易產(chǎn)生橡膠缺損等，相反若過(guò)大，則存在降低在冰路面上的行駛性能 的傾向。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，上述間隔設(shè)置的間距D優(yōu)選為2. Omm以上，更優(yōu)選為在3. Omm以 上，另外優(yōu)選為10. Omm以下，更優(yōu)選為5. Omm以下。另外，雖未特殊限定，但是作為一般的無(wú)防滑釘輪胎的功能，上述胎面部2優(yōu)選具 有67 75%的陸地比，并且至少與路面接觸的胎面膠是由室溫(23°C)下的JIS硬度計(jì)A 硬度為42 50度的橡膠組合物構(gòu)成的。以上，詳細(xì)說(shuō)明了本發(fā)明的實(shí)施方式，但本發(fā)明不限于圖示的實(shí)施方式，還可進(jìn)行 各種變更而實(shí)施。為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，試制了具有圖1的花紋且根據(jù)表1的規(guī)格的195/65R15 的轎車用無(wú)防滑釘輪胎。然后，將各測(cè)試輪胎在輪輞6X 15以及內(nèi)壓200kPa的條件下安裝 于排氣量為2000CC的四輪驅(qū)動(dòng)轎車上，測(cè)試了在冰路和干燥路面上的操縱穩(wěn)定性能以及 不均勻磨損性能。此外，除表1所示的參數(shù)以外，其余全部相同。另外，主要的共通規(guī)格如 下。胎面寬度TW:170_縱溝的溝寬度Wo 7. 5mm縱溝的溝深度Do 10. Omm橫溝的溝寬度Wl 4. 5mm橫溝的溝深度Dl :8. 5mm橫溝相對(duì)于輪胎軸向的角度θ 1 :10°深厚刀槽花紋的寬度W2 0. 3mm深厚刀槽花紋的深度D2 8. Omm陸地比67% (比較例1)測(cè)試方法如下。干燥路面、冰路的操縱穩(wěn)定性利用上述測(cè)試車輛搭乘一名駕駛員，分別在輪胎測(cè)試路線的干燥路面及冰路面上 進(jìn)行測(cè)試行駛，通過(guò)駕駛員的感官評(píng)價(jià)以比較例1為100的評(píng)分，對(duì)轉(zhuǎn)向盤響應(yīng)性、制動(dòng)性能、驅(qū)動(dòng)性能以及抓地力等特性進(jìn)行了評(píng)價(jià)。數(shù)值越大越優(yōu)越?？共痪鶆蚰p性能利用上述測(cè)試車輛，在干燥浙青路面上行駛3000km，對(duì)輪胎圓周上的中心、中間以 及胎肩花紋塊的各一個(gè)部位(共計(jì)三個(gè)部位)，測(cè)量花紋塊的一端側(cè)與另一端側(cè)的磨損量 并求出其平均值。結(jié)果以比較例1為100的指數(shù)來(lái)表示。數(shù)值越大越優(yōu)越。有無(wú)硫化不良制造各測(cè)試輪胎，用肉眼確認(rèn)淺窄刀槽花紋有無(wú)硫化不良。發(fā)現(xiàn)有5處以上硫化 不良的輪胎為不合格。測(cè)試結(jié)果等表示于表1。表 1
測(cè)試的結(jié)果確認(rèn)了實(shí)施例的輪胎與比較例相比，在干燥路面及冰路上的行駛性能 獲得了有益的提高。還確認(rèn)了對(duì)于不均勻磨損性能和硫化不良也不存在問(wèn)題。
權(quán)利要求
1.一種充氣輪胎，在胎面部設(shè)有由沿輪胎周向延伸的縱溝和沿與該縱溝交叉的方向延 伸的橫溝所劃分的多個(gè)花紋塊，該充氣輪胎的特征在于，在所述花紋塊上沿輪胎周向間隔設(shè)置有多條刀槽花紋，該多條刀槽花紋在沿輪胎軸向 橫切所述花紋塊的方向上延伸，所述刀槽花紋包括淺窄刀槽花紋，其寬度為0. Imm以上且小于0. 3mm，并且深度為所述橫溝的最大深度的 0. 50 0. 60 倍；深厚刀槽花紋，其寬度為0. 3mm以上且1. Omm以下，并且深度大于所述淺窄刀槽花紋， 并且，所述淺窄刀槽花紋和所述深厚刀槽花紋沿輪胎周向交替地形成，而且所述淺窄刀槽花紋的兩端在花紋塊的兩側(cè)面開(kāi)口。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于，所述深厚刀槽花紋的一端在所述花紋塊的一個(gè)側(cè)面開(kāi)口，而另一端在所述花紋塊的另 一個(gè)側(cè)面不開(kāi)口而是形成終端。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，所述深厚刀槽花紋的輪胎軸向的長(zhǎng)度為所述花紋塊的寬度的60 90%。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，所述深厚刀槽花紋在所述刀槽花紋中形成在輪胎周向的兩側(cè)并且在最外側(cè)。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，所述橫溝相對(duì)于輪胎軸向以大于0°且在45°以下的角度θ 1傾斜，并且所述深厚刀槽花紋相對(duì)于輪胎軸向向與所述橫溝相同的方向傾斜，并且其角度θ 2是 所述橫溝的所述角度θ 1的士3°，所述淺窄刀槽花紋相對(duì)于輪胎軸向向與所述橫溝相同的方向傾斜，并且其角度θ 3小 于所述深厚刀槽花紋的所述角度θ 2。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，所述淺窄刀槽花紋以直線狀延伸，并且所述深厚刀槽花紋包括鋸齒部。
全文摘要
本發(fā)明提供一種充氣輪胎，能夠兼顧在冰路和干燥路面上的操縱穩(wěn)定性和抗不均勻磨損性能等。在花紋塊(5)上沿輪胎周向間隔設(shè)置有多個(gè)刀槽花紋(7)，該刀槽花紋(7)在沿輪胎軸向橫切花紋塊(5)的方向上延伸。刀槽花紋(7)包括淺窄刀槽花紋(10)，其寬度為0.1mm以上且小于0.3mm，并且深度為所述橫溝的最大深度的0.5～0.6倍；深厚刀槽花紋(11)，其寬度為0.3mm以上且在1.0mm以下，并且深度大于所述淺窄刀槽花紋(10)。淺窄刀槽花紋(10)和深厚刀槽花紋(11)沿輪胎周向交替地形成，而且淺窄刀槽花紋(10)的兩端在花紋塊(5)的兩側(cè)面開(kāi)口。
文檔編號(hào)B60C11/12GK102039787SQ20101051848
公開(kāi)日2011年5月4日 申請(qǐng)日期2010年10月18日 優(yōu)先權(quán)日2009年10月20日
發(fā)明者南伸明 申請(qǐng)人:住友橡膠工業(yè)株式會(huì)社