充氣輪胎的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供充氣輪胎，改善滾動(dòng)阻力以及胎肩部的偏磨損性。在安裝于寬度比正規(guī)輪輞的輪輞寬度寬1英寸的輪輞、且填充有15kPa的內(nèi)壓的無負(fù)載的基準(zhǔn)狀態(tài)下，將自輪胎赤道面的輪胎軸向距離相對(duì)于從輪胎赤道面到所述胎體的最大寬度位置為止的輪胎軸向距離L之比為y的輪胎軸向位置設(shè)為Py，將各輪胎軸向位置Py處的從胎體的外表面到胎面部的外表面為止的輪胎徑向距離即胎面厚度設(shè)為t（y）時(shí)，在下式（1）所示的胎面厚度分布曲線f（y）中，f（y）=1﹣t（y）/t（0）----———（1）y=0.3時(shí)的f（y）處于0.01～0.03的范圍，y=0.4時(shí)的f（y）處于0.03～0.06的范圍，y=0.5時(shí)的f（y）處于0.06～0.10的范圍。
【專利說明】充氣輪胎

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及改善了滾動(dòng)阻力以及胎肩部的偏磨損性的充氣輪胎。

【背景技術(shù)】
[0002]輪胎的滾動(dòng)阻力是伴隨行駛時(shí)的橡膠反復(fù)變形而產(chǎn)生的能量損失的主要原因。因此，為了降低滾動(dòng)阻力，以往在行駛時(shí)變形大的、且橡膠使用量多的胎面橡膠，使用能量損失少(tan δ小)的橡膠。但是，在使用能量損失小的橡膠的情況下，雖然滾動(dòng)阻力降低，但存在抓地性能(特別是濕路抓地性能)降低，并且耐磨損性也變差的問題。
[0003]其中，如下述專利文獻(xiàn)1、2等所示，使耐磨損性提高且減小滾動(dòng)阻力的胎面橡膠組成物的研究在進(jìn)行中。然而，僅僅是通過橡膠組成物的改善是有限的，強(qiáng)烈希望從橡膠組成物以外對(duì)耐磨損性以及低滾動(dòng)阻力性進(jìn)行研究。
[0004]專利文獻(xiàn)1:日本特開2004 - 010781號(hào)公報(bào)
[0005]專利文獻(xiàn)2:日本特開2004 - 002622號(hào)公報(bào)


【發(fā)明內(nèi)容】

[0006]因此，本發(fā)明的課題在于，提供一種以限制從胎體到胎面部的外表面為止的胎面厚度的輪胎軸向的分布為基本來改善滾動(dòng)阻力且提高在胎肩部的偏磨損的充氣輪胎。
[0007]本發(fā)明中的技術(shù)方案I所記載的發(fā)明為一種充氣輪胎，其具備自胎面部經(jīng)由胎側(cè)部到達(dá)胎圈部的胎圈芯的胎體，所述充氣輪胎的特征在于，
[0008]在安裝于寬度比正規(guī)輪輞的輪輞寬度寬I英寸的輪輞、且填充有15kPa的內(nèi)壓的無負(fù)載的基準(zhǔn)狀態(tài)下，
[0009]將自輪胎赤道面的輪胎軸向距離相對(duì)于從輪胎赤道面到所述胎體的最大寬度位置為止的輪胎軸向距離L之比為y的輪胎軸向位置設(shè)為Py,
[0010]將各輪胎軸向位置Py處的、從胎體的外表面到胎面部的外表面為止的輪胎徑向距離即胎面厚度設(shè)為t (y)時(shí)，
[0011]在下式(I)所示的胎面厚度分布曲線f (y)中，
[0012]f (y) =1 - t (y) /t (O) - (I)
[0013]y=0.3時(shí)的f (y)處于0.01?0.03的范圍，
[0014]y=0.4時(shí)的f (y)處于0.03?0.06的范圍，
[0015]y=0.5時(shí)的f (y)處于0.06?0.10的范圍。
[0016]并且，技術(shù)方案2的特征在于，在所述胎面厚度分布曲線f (y)中，y=0.5時(shí)的f(y)與 y=0.7 時(shí)的 f (y)之差(f (0.7) - f (0.5))，處于-0.02 ?0.02 的范圍。
[0017]并且，技術(shù)方案3的特征在于，將所述胎體的外表面與輪胎赤道面的交點(diǎn)設(shè)為胎體赤道點(diǎn)，
[0018]將輪胎軸向位置Py處的、從所述胎體赤道點(diǎn)到胎體的外表面為止的輪胎徑向距離即胎體彎度設(shè)為Ca (y)時(shí)，
[0019]輪胎軸向位置Pa7處的胎體彎度Ca (0.7)與輪胎軸向位置P1處的胎體彎度Ca(I)之比 Ca (0.7)/Ca (1)，處于 0.100 ~0.145 的范圍。
[0020]此處，在對(duì)輪胎進(jìn)行硫化成型時(shí)，將硫化模具內(nèi)的輪胎的胎圈寬度(模具的夾具寬度)設(shè)定為比適用于輪胎的正規(guī)輪輞的輪輞寬度寬大約I英寸。其理由是:通過將夾具寬度設(shè)定為比正規(guī)輪輞的輪輞寬度寬，使得在組裝輪輞時(shí)輪輞凸緣與輪胎之間不存在間隙，從而容易充氣，容易使輪胎嵌合于輪輞。另外，還因?yàn)榘殡S輪輞組裝時(shí)的胎圈變形能夠增加胎圈剛性，從而提高操縱穩(wěn)定性。另外，內(nèi)壓15kPa是不會(huì)使輪胎膨脹變形就能夠使輪胎形狀穩(wěn)定的內(nèi)壓。因此，在“安裝于寬度比正規(guī)輪輞的輪輞寬度寬I英寸的輪輞、且填充有15kPa的內(nèi)壓的無負(fù)載的基準(zhǔn)狀態(tài)”下，與在模具內(nèi)硫化成型的狀態(tài)的輪胎形狀實(shí)質(zhì)上一致。即，所述基準(zhǔn)狀態(tài)是用于再現(xiàn)模具內(nèi)的輪胎形狀。
[0021]在本說明書中，只要沒有特別地限定，則輪胎的各部分的尺寸等，都是在所述基準(zhǔn)狀態(tài)下確定的值。
[0022]所述“正規(guī)輪輞”是指:在包含輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格按照每個(gè)輪胎所確定的輪輞，例如，若是JATMA則為“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”，若是TRA則為“Design Rim",若是ETRTO 則為 “Measuring Rim”。
[0023]滾動(dòng)阻力是伴隨行駛時(shí)的胎面部件的反復(fù)變形而產(chǎn)生的能量損失的主要原因。因此，通過減小胎面部件的應(yīng)變能，能夠降低滾動(dòng)阻力。并且，偏磨損能夠以行駛時(shí)的接地部的磨損能的分布來評(píng)價(jià)，如果在接地部磨損能均勻的話，則不會(huì)產(chǎn)生偏磨損。并且，磨損能為“接地壓力” X “滑動(dòng)量”，因此通過使接地壓力以及滑動(dòng)量雙方在接地面內(nèi)均勻化，則能夠?qū)⒛p能均勻化，從而能夠抑制偏磨損。并且，通過所述接地壓力以及滑動(dòng)量的均勻化，也能夠減少胎面部件的應(yīng)變能，能夠降低滾動(dòng)阻力。
[0024]因此，本發(fā)明通過指定胎面厚度分布曲線f (y)來實(shí)現(xiàn)接地形狀的適合化以及接地壓力的均勻化，并通過使接地壓力以及滑動(dòng)量均勻化來改善滾動(dòng)阻力以及胎肩部的偏磨損性。
[0025]此處，通常而言，y=0.4的輪胎軸向位置Ρα4，接地長(zhǎng)度長(zhǎng)、且接地壓力高。其原因是:在加載載荷時(shí)，在接地端附近發(fā)生彎曲變形，在所述輪胎軸向位置Pa4處，對(duì)胎面橡膠作用有來自輪胎周向與輪胎軸向的壓縮，從而胎面橡膠聚集。并且，當(dāng)接地長(zhǎng)度長(zhǎng)、且接地壓力高時(shí)，會(huì)給轉(zhuǎn)彎時(shí)的在胎肩部的磨損及滾動(dòng)阻力帶來不利。
[0026]特別地，在使胎面厚度h (y)沿輪胎軸向均勻分布的情況下，即，在胎面厚度分布曲線f (y)中f (y) ^ O的情況下,該傾向變得顯著。并且,通過形成為f (y)與y—同增加的曲線，使得該傾向被改善。
[0027]然而，如果y=0.4時(shí)的f (y)的值小于0.03，則相對(duì)于輪胎赤道面的胎面厚度h
(O),輪胎軸向位置P0.4處的胎面厚度h (0.4)還足夠厚,而且由于來自輪胎軸向外側(cè)的壓縮使得胎面橡膠也變厚。其結(jié)果是，接地壓力依舊高，從而無法充分改善轉(zhuǎn)彎時(shí)的在胎肩部的磨損及滾動(dòng)阻力。
[0028]相反，如果y=0.4時(shí)的f (y)的值大于0.06，則輪胎赤道面?zhèn)鹊慕拥亻L(zhǎng)度變長(zhǎng)且胎肩部側(cè)的接地長(zhǎng)度變得過短。其結(jié)果是，當(dāng)自由滾動(dòng)時(shí)的在胎肩部的滑動(dòng)量變大，從而容易在胎肩部引起偏磨損。
[0029]另外，即便在y=0.4時(shí)的f (y)的值處于0.03~0.06的范圍內(nèi)的情況下，如果y=0.3時(shí)的f (y)的值小于0.01，則輪胎赤道面?zhèn)鹊奶ッ婧穸萮 (y)會(huì)變得過厚，相反，如果y=0.3時(shí)的f (y)的值大于0.03，則輪胎赤道面?zhèn)鹊奶ッ婧穸萮 (y)會(huì)變得過薄，從而使得接地壓力分布不均勻。另外，如果y=0.5時(shí)的f (y)的值小于0.06，則胎肩部側(cè)的胎面厚度h (y)會(huì)變得過厚，相反，如果y=0.5時(shí)的f (y)的值大于0.10，則胎肩部側(cè)的胎面厚度h (y)會(huì)變得過薄，從而使得接地壓力分布不均勻。其結(jié)果是，無法充分發(fā)揮胎肩部的磨損及滾動(dòng)阻力的改善效果。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0030]圖1是示出本發(fā)明的充氣輪胎的一個(gè)實(shí)施例的剖視圖。
[0031]圖2是說明胎面厚度t (y)以及胎體彎度Ca (y)的剖視圖。
[0032]圖3是示出表I所記載的實(shí)施例1?3、比較例I?3的胎面厚度分布曲線f (y)的圖表。
[0033]圖4 (A)?(D)是示出實(shí)施例1、2以及比較例1、2的接地面形狀的俯視圖。
[0034]圖5是將實(shí)施例2的胎面厚度分布曲線f (y)放大表示的圖表。
[0035]圖6是示出表I所記載的實(shí)施例2、4、5的胎面厚度分布曲線f (y)的圖表。
[0036]圖7 (A)?(C)是示出實(shí)施例2、4、5的接地面形狀的俯視圖。
[0037]圖8 (A)?(C)是對(duì)表I中的實(shí)施例、比較例的滾動(dòng)阻力、以及胎肩部的耐磨損性進(jìn)行總結(jié)的圖表。
[0038]附圖標(biāo)記說明
[0039]1:充氣輪胎；2:胎面部；3:胎側(cè)部；4:胎圈部；5:胎圈芯；6:胎體；Co:輪胎赤道面；Cp:胎體赤道點(diǎn)；Pm:最大寬度位置。

【具體實(shí)施方式】
[0040]以下，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說明。如圖1所示，本實(shí)施方式的充氣輪胎I具有自胎面部2經(jīng)由胎側(cè)部3而到達(dá)胎圈部4的胎圈芯5的胎體6。在本例中，舉例示出了所述充氣輪胎I是轎車用的子午線輪胎的情況。
[0041]所述胎體6是由將胎體簾線相對(duì)于輪胎赤道面Co例如以75°?90°的角度排列的一層以上的、在本例中為一層的胎體簾布6A形成。該胎體簾布6A在跨越所述胎圈芯5、5之間的環(huán)狀的簾布主體部6a的兩端具有繞所述胎圈芯5從輪胎軸向內(nèi)側(cè)朝外側(cè)折返的簾布折返部6b。并且，在該簾布主體部6a與簾布折返部6b之間，配置有從所述胎圈芯5朝輪胎徑向外側(cè)呈尖細(xì)狀延伸的胎圈加強(qiáng)用胎圈三角膠8。
[0042]在所述胎體6的輪胎徑向外側(cè)且胎面部2的內(nèi)部配置有帶束層7。該帶束層7是由將帶束簾線相對(duì)于輪胎赤道面Co例如以10°?35°左右的角度排列的兩層以上的、在本例中為兩層的帶束層7A、7B形成。所述帶束簾線在簾布之間相互交叉。由此提高帶束剛性，使得胎面部2具有箍緊效果而被牢固地加強(qiáng)。
[0043]在本例中，在所述帶束層7的輪胎徑向外側(cè)，以提高高速耐久性為目的，配置有將束帶簾線相對(duì)于輪胎赤道面Co以5度以下的角度卷繞成螺旋狀的束帶層9。作為該束帶層9，適合使用僅覆蓋所述帶束層7的輪胎軸向外端部的左右一對(duì)邊緣束帶簾布、以及覆蓋帶束層7的大致整個(gè)寬度的全束帶簾布，在本例中示出了由一層全束帶簾布構(gòu)成的情況。
[0044]并且，在本發(fā)明中，在安裝于寬度比正規(guī)輪輞的寬度寬I英寸的輪輞且填充有15kPa的內(nèi)壓的無負(fù)載的基準(zhǔn)狀態(tài)下，如下規(guī)定下式(I)中所規(guī)定的胎面厚度分布曲線f(y)o
[0045]f (y) =1 - t (y) /t (O) - (I)
[0046]y=0.3時(shí)的f (y)處于0.01?0.03的范圍，
[0047]y=0.4時(shí)的f (y)處于0.03?0.06的范圍，
[0048]y=0.5時(shí)的f (y)處于0.06?0.10的范圍。
[0049]如圖2中大致所示，t (y)是指在輪胎軸向位置Py處的從胎體6的外表面至胎面部2的外表面為止的輪胎徑向距離即胎面厚度。并且，所述輪胎軸向位置Py是指:將從輪胎赤道面Co至胎體6的最大寬度位置Pm的輪胎軸向距離設(shè)為L(zhǎng)時(shí)，自輪胎赤道面Co的輪胎軸向距離相對(duì)于上述輪胎軸向距離L之比為y的輪胎軸向位置。即，例如在自輪胎赤道面Co的輪胎軸向距離是所述距離L的0.4倍的情況下的輪胎軸向位置為Ρα4。相反，輪胎軸向位置Py的自輪胎赤道面Co的輪胎軸向距離以L與y的乘積(L.y)來表示。另外，胎體6的最大寬度位置Pm定義為胎體6的簾布主體部6a的外表面朝輪胎軸向外側(cè)最鼓出的位置。
[0050]并且，所述胎面厚度分布曲線f (y)表示:相對(duì)于輪胎赤道面Co的位置(相當(dāng)于輪胎軸向位置P。。)的胎面厚度t (O)的、各輪胎輪胎軸向位置Py處的胎面厚度t (y)的變化的比例。并且，通過將y=0.3、y=0.4、y=0.5時(shí)的胎面厚度分布曲線f (y)的值規(guī)定在上述范圍內(nèi)來實(shí)現(xiàn)接地形狀的適當(dāng)化以及接地壓力的均勻化，通過使接地壓力以及滑動(dòng)量均勻化來改善滾動(dòng)阻力以及胎肩部的偏磨損性。
[0051]圖3中示出了下述表I中所記載的實(shí)施例1?3、比較例I?3的輪胎的胎面厚度分布曲線f (y)。并且，圖4 (A)?圖4 (D)示出了其中的實(shí)施例1、2以及比較例1、2的接地面形狀。另外，所述接地面形狀中，接地壓力高的部分的顏色以深色表示。
[0052]此處，通常而言，在y=0.4的輪胎軸向位置Ρα4，接地長(zhǎng)度長(zhǎng)、且接地壓力高。其原因是:在加載載荷時(shí)，在接地端附近發(fā)生彎曲變形，在所述輪胎軸向位置Pa4處，對(duì)胎面橡膠作用有來自輪胎周向與輪胎軸向的壓縮，從而胎面橡膠聚集。并且，當(dāng)接地長(zhǎng)度長(zhǎng)、且接地壓力高時(shí)，會(huì)給轉(zhuǎn)彎時(shí)的胎肩部的磨損及滾動(dòng)阻力帶來不利。特別是，如比較例1，在胎面厚度h (y)沿輪胎軸向均勻分布，胎面厚度分布曲線f (y)為f (y) N O的水平線狀的情況下，如圖4 (A)所示，胎肩部的接地長(zhǎng)度變得極其長(zhǎng)且接地壓力變高。
[0053]并且，通過將f (y)設(shè)為與y —同增加的曲線，使得該傾向被改善。
[0054]然而，如比較例2所示，如果y=0.4時(shí)的f (y)的值比0.03小，則輪胎軸向位置P0.4處的胎面厚度h (0.4)相對(duì)于輪胎赤道面的胎面厚度h (0)，還足夠厚，而且由于來自輪胎軸向外側(cè)的壓縮使得胎面橡膠也變厚。其結(jié)果是，如圖4 (B)所示，胎肩部的接地長(zhǎng)度以及接地壓力依舊高，從而無法充分改善轉(zhuǎn)彎時(shí)的在胎肩部的磨損及滾動(dòng)阻力。
[0055]相反，如果y=0.4時(shí)的f (y)的值比0.06大，則輪胎赤道面?zhèn)鹊慕拥亻L(zhǎng)度變長(zhǎng)、且胎肩部側(cè)的接地長(zhǎng)度變得過短。其結(jié)果是，當(dāng)自由滾動(dòng)時(shí)在胎肩部滑動(dòng)量變大，從而容易在胎肩部引起偏磨損。
[0056]另外，即便在y=0.4時(shí)的f (y)的值處于0.03?0.06的范圍內(nèi)的情況下，如果7=0.3時(shí)的f (y)的值比0.01小，則輪胎赤道面Co側(cè)的胎面厚度h (y)會(huì)變得過厚，相反，如果y=0.3時(shí)的f (y)的值比0.03大，則輪胎赤道面Co側(cè)的胎面厚度h (y)會(huì)變得過薄，從而使得接地壓力分布不均勻。另外，如果y=0.5時(shí)的f (y)的值比0.06小，則胎肩部側(cè)的胎面厚度h (y)會(huì)變得過厚，相反，如果y=0.5時(shí)的f (y)的值比0.10大，則胎肩部側(cè)的胎面厚度h (y)會(huì)變得過薄，從而使得接地壓力分布不均勻。其結(jié)果是，無法充分發(fā)揮胎肩部的偏磨損及滾動(dòng)阻力的改善效果。
[0057]因此，有必要將7=0.3、7=0.4、7=0.5時(shí)的胎面厚度分布曲線€ (y)的值限制在上述范圍內(nèi)。另外，優(yōu)選為:如圖5代表實(shí)施例2的胎面厚度分布曲線f (y)所示，胎面厚度分布曲線f (y)形成為具有變化率上升區(qū)域Ya與變化率下降區(qū)域Yh的S字狀曲線，且變化率上升區(qū)域Ya與變化率下降區(qū)域Yh的拐點(diǎn)K優(yōu)選處于y=0.3~0.5的范圍，更優(yōu)選處于0.35~0.45的范圍。另外，所述變化率上升區(qū)域Ya是指f (y)的變化率，例如f (y)的切線的斜率隨y的增加而增大的區(qū)域，其形成為凹圓弧狀的曲線。相對(duì)于此，所述變化率下降區(qū)域Yh是指f (y)的變化率隨y的增加而減小的區(qū)域，其形成為凸圓弧狀的曲線。
[0058]接下來，為了接地形狀的適當(dāng)化以及接地壓力的均勻化，如圖6所示，優(yōu)選y=0.5以及y=0.7時(shí)的胎面厚度分布曲線f (y)的差，即(f (0.7) - f (0.5))處于-0.02~
0.02的范圍。另外，在圖6中示出了下述表1中所記載的實(shí)施例2、4、5的輪胎的胎面厚度分布曲線f (y)。并且，圖7 (A)~圖7 (C)中示出了該實(shí)施例2、4、5的接地面形狀。在所述差(f (0.7) - f (0.5))大于0.02的情況下，則如實(shí)施例5那樣，輪胎赤道面Co側(cè)的接地壓力比胎肩部側(cè)的接地壓力高。相反，在小于-0.02的情況下，則如實(shí)施例4那樣，胎肩部側(cè)的接地壓力變高。
[0059]另一方面，對(duì)于所述充氣輪胎I而言，有必要對(duì)胎體側(cè)面進(jìn)行優(yōu)化。因此，優(yōu)選使輪胎軸向位置Pc^處的胎體彎度Ca (0.7)與輪胎軸向位置P1處的胎體彎度Ca (I)的比Ca(0.7)/Ca (I)處于 0.100 ~0.145 的范圍內(nèi)。
[0060]此處，如圖2所示，胎體彎度Ca (y)是指輪胎軸向位置Py處的從胎體赤道點(diǎn)Cp至胎體6的外表面為止的輪胎徑向距離。并且，所述胎體赤道點(diǎn)Cp是指胎體6的外表面與輪胎赤道面Co的交點(diǎn)。
[0061]在所述胎體彎度的比Ca (0.7) /Ca (I)小于0.100的情況下，胎體側(cè)面平坦。因此，胎肩部的接地壓力變高，從而不利于轉(zhuǎn)彎時(shí)的胎肩部的偏磨損。相反，在比Ca (0.7)/Ca (I)大于0.145的情況下，全部的胎體側(cè)面以及接地形狀變圓。因此，行駛時(shí)的胎面波動(dòng)變大，從而使?jié)L動(dòng)阻力變差。并且輪胎赤道面Co側(cè)與胎肩部側(cè)的外徑差變大，自由滾動(dòng)時(shí)胎肩部易于滑動(dòng)，使得在胎肩部易于產(chǎn)生偏磨損。
[0062]以上，對(duì)本發(fā)明的特別優(yōu)選的實(shí)施方式進(jìn)行了詳細(xì)說明，但本發(fā)明并不限定于圖示的實(shí)施方式，其能夠變形為各種方式并進(jìn)行實(shí)施。
[0063]實(shí)施例
[0064]基于表1的規(guī)格對(duì)具有圖1所示的內(nèi)部結(jié)構(gòu)的充氣輪胎(165/70R1481S)進(jìn)行試制，并對(duì)各供試輪胎的滾動(dòng)阻力性、以及Sh的耐磨性進(jìn)行測(cè)試。除表1中所記載之外，各輪胎實(shí)質(zhì)上具有相同規(guī)格。各輪胎都是t (0)=12.6mm、Ca (1.0)=46.4mm。另外，圖8 (A)~(C)是對(duì)實(shí)施例1~9、比較例I~3的滾動(dòng)阻力、以及胎肩部的耐磨損性進(jìn)行總結(jié)的圖表。
[0065](1)滾動(dòng)阻力性
[0066]使用滾動(dòng)阻力試驗(yàn)機(jī)以如下條件對(duì)輪胎的滾動(dòng)阻力(單位N)進(jìn)行了測(cè)量。數(shù)值越小表示滾動(dòng)阻力越少、越好。
[0067]溫度:20°C，
[0068]調(diào)教(alignment)
[0069]束角:零，
[0070]外傾角:0.0°
[0071]滾筒徑:1.7m (滾筒表面:光面鋼(smooth steel))
[0072]載荷:4.0kN
[0073]內(nèi)壓:240kPa
[0074]輪輞:14X 5J
[0075]速度:80km/h
[0076]磨合時(shí)間取成為穩(wěn)定狀態(tài)為止的充分的時(shí)間(30min)，反轉(zhuǎn)時(shí)，由于輪胎變熱，因此以大致一半的時(shí)間來進(jìn)行測(cè)量。
[0077](2) Sh的耐磨損性
[0078]使用臺(tái)上磨損能試驗(yàn)裝置，以如下條件對(duì)離輪胎赤道面最近的花紋塊列(中央花紋塊列)的花紋塊(中央花紋塊)的磨損能Ec、以及離接地端最近的花紋塊列(胎肩花紋塊列)的花紋塊(胎肩花紋塊)的磨損能Es進(jìn)行測(cè)量。并且，Sh的耐磨損性通過將磨損能的比Es/Ec的倒數(shù)X 100指數(shù)化來評(píng)價(jià)。例如,在Es/Ec=l.33的情況下，Sh磨損性為(1/1.33) X 100=75。
[0079]內(nèi)壓:240kPa
[0080]輪輞:14X 5J
[0081]載荷:4.0kN
[0082]外傾角:0.0°
[0083]表I

【權(quán)利要求】
1.一種充氣輪胎，其具備自胎面部經(jīng)由胎側(cè)部到達(dá)胎圈部的胎圈芯的胎體，所述充氣輪胎的特征在于， 在安裝于寬度比正規(guī)輪輞的輪輞寬度寬I英寸的輪輞、且填充有15kPa的內(nèi)壓的無負(fù)載的基準(zhǔn)狀態(tài)下， 將自輪胎赤道面的輪胎軸向距離相對(duì)于從輪胎赤道面到所述胎體的最大寬度位置為止的輪胎軸向距離L之比為y的輪胎軸向位置設(shè)為Py, 將各輪胎軸向位置Py處的、從胎體的外表面到胎面部的外表面為止的輪胎徑向距離即胎面厚度設(shè)為t (y)時(shí)， 在下式(I)所示的胎面厚度分布曲線f (y)中， f (y) =1 - t (y) /t (O) - (I) y=0.3時(shí)的f (y)處于0.01~0.03的范圍， y=0.4時(shí)的f (y)處于0.03~0.06的范圍， y=0.5時(shí)的f (y)處于0.06~0.10的范圍。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于， 在所述胎面厚 度分布曲線f (y)中，
y=0.5 時(shí)的 f (y)與 y=0.7 時(shí)的 f (y)之差(f (0.7) - f (0.5))，處于-0.02 ~0.02的范圍。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的充氣輪胎，其特征在于， 將所述胎體的外表面與輪胎赤道面的交點(diǎn)設(shè)為胎體赤道點(diǎn)， 將輪胎軸向位置Py處的、從所述胎體赤道點(diǎn)到胎體的外表面為止的輪胎徑向距離即胎體彎度設(shè)為Ca (y)時(shí)， 輪胎軸向位置Pa7處的胎體彎度Ca (0.7)與輪胎軸向位置P1處的胎體彎度Ca (I)之比 Ca (0.7) /Ca (1)，處于 0.100 ~0.145 的范圍。
【文檔編號(hào)】B60C9/02GK104070931SQ201410102921
【公開日】2014年10月1日 申請(qǐng)日期:2014年3月19日 優(yōu)先權(quán)日:2013年3月27日
【發(fā)明者】淺野一夫, 久保田康弘 申請(qǐng)人:住友橡膠工業(yè)株式會(huì)社