專利名稱：：吸水性樹脂粉體的輸送方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及吸水性樹脂粉體的輸送方法。
背景技術：
：近年來，從體液吸收的觀點考慮，廣泛利用吸水性樹脂作為紙尿布、衛(wèi)生巾、失禁墊等衛(wèi)生材料的構成材料。作為所述吸水性樹脂，已知有例如聚丙烯酸部分中和物交聯(lián)體、淀粉-丙烯酸接枝聚合物的水解產物、乙酸乙烯酯-丙烯酸酯共聚物的皂化物、丙烯腈共聚物或丙烯酰胺共聚物的水解產物或它們的交聯(lián)體、以及陽離子性單體的交聯(lián)體等。該吸水性樹脂可以以片狀、纖維狀、薄膜狀使用，但一般以粉末狀(顆粒狀)使用。作為所述粉末(顆粒)，例如廣泛使用其重量平均粒徑為200800μm左右的顆粒狀吸水劑。顆粒狀吸水劑經(jīng)過干燥工序、破碎工序、分級工序、表面交聯(lián)工序等來制造。在工業(yè)規(guī)模下的生產中，進行各工序的裝置之間的輸送使用輸送裝置。作為輸送方式，可列舉出機械輸送及空氣輸送。在機械輸送中，例如使用輸送機(conveyer)作為輸送裝置。與機械輸送相比，空氣輸送具有較多優(yōu)點。作為空氣輸送的優(yōu)點，可列舉出機械的部分少，機械故障少；耐久性優(yōu)異；與帶式輸送機(beltconveyer)等不同，不需要返回線路，是單向(oneway)的；異物難以混入等?？諝廨斔偷姆绞酱笾路譃榈蜐舛瓤諝廨斔秃透邼舛瓤諝廨斔汀Ｔ诘蜐舛瓤諝廨斔椭?，被輸送物粉體在輸送管內處于分散狀態(tài)。在高濃度空氣輸送中，被輸送物的粉體在輸送管內形成被稱作渣(slug)或塞柱(plug)的聚集團并移動。為了使粉體維持分散狀態(tài)，氣流速度必須要高，因此低濃度空氣輸送是高速輸送。另一方面，高濃度空氣輸送是低速輸送。在空氣輸送中，被輸送物(粉體)的顆粒彼此會產生碰撞、摩擦。另外，在空氣輸送中，粉體會碰撞配管。另外，粉體與配管之間會產生碰撞、摩擦。在空氣輸送中，粉體會被磨耗或破壞?？諝廨斔蜁ξ詷渲垠w的物性產生影響。因此，需要可抑制粉體的物性降低的空氣輸送。非專利文獻1中公開了使用二次空氣的各種空氣輸送方法。專利文獻1公開了針對含有多元醇的吸水性樹脂粉體的可抑制物性降低的輸送方法。專利文獻2、3公開了組合使用二次空氣的空氣輸送方法。專利文獻4公開了改善由輸送中的顆粒破壞導致的粉體特性惡化的方法。另外，也提出了上述文獻以外的吸水性樹脂的輸送方法，專利文獻57公開了輸送時的物性降低少的吸水性樹脂的空氣輸送方法。為了達到所述目的，具體來說，專利文獻5中限定配管的曲率半徑為配管直徑的5倍以上，專利文獻6中限定了氣體速度及固氣比，另外專利文獻7中限定了夫勞德數(shù)(Froudenumber)。進而，專利文獻8公開了對裝置進行加熱或保溫來防止輸送時吸水性樹脂的聚集的方法，作為輸送方法的一個例子，公開了空氣輸送?，F(xiàn)有技術文獻專利文獻1日本特開2004-345804號公報專利文獻2日本特開平6-191640號公報專利文獻3日本特開平6-345264號公報專利文獻4日本特開2004-43102號公報專利文獻5國際公開第2007/104657號小冊子專利文獻6國際公開第2007/104673號小冊子專利文獻7國際公開第2007/104676號小冊子專利文獻8美國專利第6817557號說明書非專利文獻1“空氣輸送的基礎”辻裕著(株)養(yǎng)賢堂第134頁
發(fā)明內容發(fā)明要解決的問題如上所述，專利文獻13中公開了組合使用二次空氣的空氣輸送方法。在此，組合使用二次空氣時，輸送配管的空氣流量隨著流動的進行而顯著增加。其結果為，尤其在管路長度較長時，會發(fā)生從高濃度輸送向低濃度輸送這樣的流動方式變化的現(xiàn)象。然而，專利文獻13中未充分考慮伴隨該現(xiàn)象出現(xiàn)的問題。此外，專利文獻1中雖然對于物性降低的抑制有所啟發(fā)，但主要著眼點是在防止輸送配管中的阻塞上。另外，作為涉及空氣輸送的其它問題，可舉出阻塞現(xiàn)象(堵塞)。若產生阻塞現(xiàn)象，則輸送停止。若阻塞現(xiàn)象頻發(fā)，則輸送效率降低。本發(fā)明要解決的問題在于，提供可抑制阻塞現(xiàn)象并且能抑制吸水性樹脂粉體的物性降低的吸水性樹脂粉體的空氣輸送方法。用于解決問題的方案本發(fā)明人等基于不同于以往的技術思想，發(fā)現(xiàn)了可抑制空氣輸送中的物性降低的新的輸送方法。另外已判明，根據(jù)本發(fā)明，可抑制物性降低并且能抑制阻塞現(xiàn)象。本發(fā)明的輸送方法為經(jīng)由輸送配管對制造工序中的吸水性樹脂粉體進行空氣輸送的輸送方法。在該輸送方法中，設輸送配管的起點的初始固氣比為Rl(kg-樹脂/kg-空氣)、設輸送配管的末端的末端固氣比為R2(kg-樹脂/kg-空氣)時，使固氣比變化率(Rl/R2)為超過1且7以下。優(yōu)選的是，初始固氣比Rl為35150(kg-樹脂/kg-空氣)。優(yōu)選的是，末端固氣比R2為2050(kg-樹脂/kg-空氣)。優(yōu)選的是，吸水性樹脂粉體在輸送配管的起點的線速度(初始線速度)為7m/s以下。優(yōu)選的是，通過來自外部的加熱使至少一部分上述輸送配管保溫在50°C以上。優(yōu)選的是，進行上述制造工序的制造設備包括貯藏部，通過來自外部的加熱使該貯藏部保溫在50°C以上。貯藏部的典型例子有料斗。優(yōu)選的是，上述空氣輸送為高濃度空氣輸送。優(yōu)選的是，在該輸送方法中，1個輸送區(qū)間所包括的輸送配管的總長度Lt為50m以上。優(yōu)選的是，上述吸水性樹脂粉體的輸送量為1000kg/hr以上。優(yōu)選的是，上述吸水性樹脂粉體通過多元醇進行了表面交聯(lián)。優(yōu)選的是，上述吸水性樹脂粉體包含水溶性的多價金屬鹽。優(yōu)選的是，上述吸水性樹脂粉體包含無機顆粒。優(yōu)選的是，輸送后的上述吸水性樹脂粉體的0.69質量％生理食鹽水導流性為10(10-7-Cm3-S.g-1)以上。此外，“輸送后的吸水性樹脂粉體”是指剛剛進行了本發(fā)明的輸送后的吸水性樹脂粉體；在吸水性樹脂粉體的制造工序的中間階段進行本發(fā)明的輸送時，是指剛剛進行了在該中間階段的輸送后的吸水性樹脂粉體(中間體)。通過限定輸送后的物性，顯示本發(fā)明的輸送方法抑制了吸水性樹脂粉體的損壞。優(yōu)選的是，吸水性樹脂粉體為通過連續(xù)帶式聚合或連續(xù)捏合機聚合得到的不定形破碎形狀的聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂。優(yōu)選的是，吸水性樹脂粉體為在包括微粉再循環(huán)工序的制造工序中得到的聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂。優(yōu)選的是，吸水性樹脂粉體為在150250°C下表面交聯(lián)而成的聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂。發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明，通過適宜設定固氣比變化率，可抑制初始線速度并且能抑制阻塞現(xiàn)象。這樣，將初始線速度控制為較小的值，結果可抑制吸水性樹脂粉體的物性降低。此外，這樣的作用效果在輸送距離Lt較長時表現(xiàn)得尤為顯著。另外，所述效果對于特定的制造工序(聚合、表面交聯(lián)、添加劑、微粉再循環(huán)等)中得到的吸水性樹脂表現(xiàn)得尤為顯著。圖1是表示為了制造吸水性樹脂(別名顆粒狀吸水劑)而使用的制造設備的構成示意圖。圖2是表示可用于本發(fā)明的一個實施方式的輸送裝置的構成示意圖。圖3是表示對可用于本發(fā)明一個實施方式的料斗的錐部傾斜角、收縮率以及料斗的最大口徑(直徑)與高度的比值進行限定的料斗上部的最大口徑部(Rl)、料斗排出部的口徑(R2)以及高度(H)的示意圖。圖4是將圖2的一部分放大的截面圖。圖5是表示本發(fā)明的輸送方法所用的輸送部的構成示意圖。圖6是圖5的略為詳細表示的構成示意圖。圖7是表示本發(fā)明的各輸送裝置的時序圖的一個例子的圖。具體實施例方式本發(fā)明涉及顆粒狀吸水劑的制造工序中的吸水性樹脂粉體的輸送方法。在本說明書中，“吸水性樹脂”是指水溶脹性水不溶性的高分子膠凝劑。無加壓下吸水倍率(CRC)必須為5g/g以上，優(yōu)選為10100g/g，進一步優(yōu)選為2080g/g。另外，可溶成分(Extractables)必須為050重量％，優(yōu)選為030重量％，進一步優(yōu)選為020重量％，特別優(yōu)選為010重量％。此外，吸水性樹脂不限定于全部重量(100%)為聚合物的形態(tài)，在維持上述性能的范圍內可以包含添加劑(后述等)。即，即使是顆粒狀吸水劑(吸水性樹脂組合物)，在本發(fā)明中也總稱為吸水性樹脂。在本發(fā)明中，吸水性樹脂為顆粒狀吸水劑(吸水性樹脂組合物)時，相對于整體，本發(fā)明的吸水性樹脂(聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂)的含量優(yōu)選為7099.9重量％，更優(yōu)選為8099.7重量％，進一步優(yōu)選為9099.5重量％。作為除吸水性樹脂以外的其它成分，從吸水速度、粉末(顆粒)的耐沖擊性的觀點考慮，水是優(yōu)選的，可根據(jù)需要包含后述添加劑。在本說明書中，“聚丙烯酸(鹽)”是指以作為重復單元的丙烯酸酸(鹽)作為主要成分的聚合物。具體來說，作為除交聯(lián)劑以外的單體，必須包含50100摩爾％丙烯酸(鹽)，優(yōu)選為70100摩爾％，更優(yōu)選為90100摩爾％，特別優(yōu)選為實質100摩爾％。作為聚合物的鹽必須包含水溶性鹽，優(yōu)選包含1價鹽，進一步優(yōu)選包含堿金屬鹽或銨鹽，特別優(yōu)選包含堿金屬鹽，更進一步優(yōu)選包含鈉鹽?！癊DANA”是歐洲一次性用品和無紡布協(xié)會(EuropeanDisposablesandNonwovensAssociations)的簡稱。歐洲標準(基本為世界標準)的吸水性樹脂的測定法(ERT/EDANA推薦測試方法，ERT/EDANARecommendedTestMethods)的詳細內容請參照公知文獻(02年修改)的ERT的原本。在本說明書中，“含水凝膠狀聚合物(含水凝膠)”、“干燥物”以及“吸水性樹脂粉體(粉體)”如下定義?！昂z狀聚合物(含水凝膠；聚合凝膠)，，是指吸水性樹脂的含水凝膠狀交聯(lián)聚合物。作為代表，有聚合工序中得到的含水凝膠。通常指含水率在30重量％以上的聚合物。“干燥物”是指經(jīng)過了干燥工序的吸水性樹脂的干燥聚合物。根據(jù)聚合后的含水率而不同，通常是指干燥工序中含水率低于30重量％、進而為20重量％以下的干燥聚合物。形狀不限，另外，干燥可以與聚合同時(以聚合熱、聚合時的加熱來干燥等)進行?！拔詷渲垠w(粉體)”是指，作為粉體具有一定的流動性，例如，作為流動性，為可測定流動速率(FlowRate)(ERT450.2-02)的狀態(tài)，或為可通過ERT420.2_02進行篩分分級的固體。更具體來說，為篩分分級中規(guī)定的粒徑5mm以下的固體，其是指吸水性樹脂的干燥聚合物的粉體，或者吸水性樹脂的原料、添加劑中以固體原樣使用的粉體(例如水不溶性無機粉末、多價金屬鹽粉末、其水合鹽等)。只要為固體則含水率不限，通常低于30重量％，進而為20重量％以下。粒徑的下限并沒有特別的限定，例如為Inm以上。此外，一般有時將Imm以上的稱作顆粒、低于Imm的稱作粉體，在本發(fā)明中，對這些粉體顆粒(吸水性樹脂或其原料)進行總稱，以下稱為“粉體”。另外，在本說明書中，將“粉體”及“粉末”作為同義詞來對待。首先，對本發(fā)明的顆粒狀吸水劑(吸水性樹脂粉體)的制造工序的概況進行說明，接著，對本發(fā)明的輸送方法進行說明。圖1是表示為了制造吸水性樹脂(顆粒狀吸水劑)而使用的制造設備2的構成示意圖。該制造設備2通過輸送部6連接用于實施各工序的裝置。該制造設備2中設置有聚合裝置8、干燥裝置10、粉碎裝置12、分級裝置14、混合裝置16、加熱裝置18、冷卻裝置20、整粒裝置22、填充裝置24、微粉捕獲裝置26以及造粒裝置28。通過輸送部6將某一工序得到的吸水性樹脂粉體輸送到下一工序。使用聚合裝置8進行聚合工序。使用干燥裝置10進行干燥工序。使用粉碎裝置12進行粉碎工序。使用分級裝置14進行分級工序。使用混合裝置16以及加熱裝置18進行表面交聯(lián)工序。使用冷卻裝置20進行冷卻工序。使用整粒裝置22進行整粒工序。使用填充裝置24進行包裝工序。使用微粉捕獲裝置26收集微粉。使用造粒裝置28進行造粒工序。收集的微粉、造粒工序中造粒得到的造粒顆粒通過微粉再循環(huán)工序進行再循環(huán)。[聚合工序]聚合工序是使可通過聚合成為吸水性樹脂的單體(以下有時也稱為單體)聚合，生成聚合凝膠(含水凝膠狀聚合物)的工序。作為本發(fā)明的吸水性樹脂的聚合法，并沒有特別的限定，例如可列舉出本體聚合、沉淀聚合、水溶液聚合、反相懸浮聚合、噴霧聚合、液滴聚合等。從性能方面以及聚合控制的容易程度考慮，可以使單體以水溶液形式使用的水溶液聚合或反相懸浮聚合是優(yōu)選的。在本發(fā)明中，通過所得到的聚合凝膠的形狀顯著解決輸送性的問題的水溶液聚合、尤其連續(xù)水溶液聚合是優(yōu)選的。在連續(xù)水溶液聚合中，從進一步發(fā)揮本發(fā)明的效果的方面考慮，可適宜使用連續(xù)帶式聚合或連續(xù)捏合機聚合。作為優(yōu)選的連續(xù)聚合，可列舉出連續(xù)捏合機聚合(例如美國專利第6987151號說明書以及美國專利第6710141號說明書)、連續(xù)帶式聚合(例如美國專利第4893999號、美國專利第6241928號以及美國專利申請公開第2005/215734號)。所述連續(xù)聚合可以以高生產率生產吸水性樹脂(特別是不定形破碎狀吸水性樹脂)，但可觀察到伴隨規(guī)模擴大的物性偏離、物性降低的傾向，而本發(fā)明可解決上述問題。(單體)作為單體，并沒有特別的限定，例如可列舉出如下所示的水溶性不飽和單體。例如有(甲基)丙烯酸、馬來酸(酐)、衣康酸、肉桂酸、乙烯基磺酸、烯丙基甲苯磺酸、乙烯基甲苯磺酸、苯乙烯磺酸、2-(甲基)丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸、2-(甲基)丙烯?；一撬?、2-(甲基)丙烯?；撬帷?-羥乙基(甲基)丙烯?；姿狨サ汝庪x子性不飽和單體及其鹽；含巰基不飽和單體；含酚性羥基不飽和單體；(甲基)丙烯酰胺、N-乙基(甲基)丙烯酰胺、N，N-二甲基(甲基)丙烯酰胺等含酰胺基不飽和單體；(甲基)丙烯酸N，N-二甲基氨基乙酯、(甲基)丙烯酸N，N-二甲基氨基丙酯、N，N-二甲基氨基丙基(甲基)丙烯酰胺等含氨基不飽和單體；等。這些單體可以單獨使用，也可以適宜混合使用2種以上。這些單體可以包含阻聚劑、5ppm以下(優(yōu)選為Ippm以下)的鐵，適宜的用量為，例如160ppm以下的氧基苯酚類、美國專利第7049366號說明書中例示的用量。其中，從所得到的吸水性樹脂的性能以及成本的觀點考慮，優(yōu)選為使用以陰離子性不飽和單體、尤其含羧基不飽和單體，進一步丙烯酸和/或其鹽(例如鈉鹽、鋰鹽、鉀鹽、銨鹽、胺類等鹽，其中，從成本方面考慮，鈉鹽是優(yōu)選的)為主要成分的聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂。相對于全部單體成分(后述的內部交聯(lián)劑除外)，丙烯酸和/或其鹽的用量優(yōu)選為70摩爾％以上，更優(yōu)選為80摩爾％以上，進一步優(yōu)選為90摩爾％以上，特別優(yōu)選為95摩爾％以上(上限為100摩爾％)。此外，上述單體為含羧基等酸基單體時，其中和率并沒有特別的限定，可以根據(jù)需要在聚合后中和聚合凝膠。在衛(wèi)生用品等有可能接觸人體的用途中，聚合后沒必要中和。該中和率優(yōu)選為40摩爾％以上且為90摩爾％以下，更優(yōu)選為50摩爾％以上且為80摩爾％以下。在聚合工序中，使前述單體成水溶液時，該水溶液(以下有時也稱為“單體溶液”)中的單體的濃度并沒有特別的限定，優(yōu)選為1070重量％的范圍內，進一步優(yōu)選為2060重量％、更進一步優(yōu)選為3560重量％的范圍內。另外，在進行上述水溶液聚合或反相懸浮聚合時，可以根據(jù)需要組合使用水以外的溶劑。此外，所組合使用的溶劑的種類并沒有特別的限定。(聚合引發(fā)劑)在聚合工序中，例如可使用自由基聚合引發(fā)劑。作為該自由基聚合引發(fā)劑，并沒有特別的限定，根據(jù)進行聚合的單體的種類、聚合條件等，可以從通常的吸水性樹脂的聚合中所利用的自由基聚合引發(fā)劑中選擇使用1種或2種以上即可?？闪信e出例如熱分解型引發(fā)劑(例如過硫酸鈉、過硫酸鉀、過硫酸銨等過硫酸鹽；過氧化氫、叔丁基過氧化物、過氧化甲乙酮等過氧化物；偶氮腈化合物、偶氮脒化合物、環(huán)狀偶氮脒化合物、偶氮酰胺化合物、烷基偶氮化合物、2，2’-偶氮雙(2-脒基丙烷)二鹽酸鹽、2，2’-偶氮雙[2-(2-咪唑啉-2-基)丙烷]二鹽酸鹽等偶氮化合物；等)、光分解型引發(fā)劑(例如苯偶姻衍生物、苯偶酰衍生物、苯乙酮衍生物、二苯甲酮衍生物、偶氮化合物等)等。在這些中，從成本方面以及減少殘留單體的能力考慮，熱分解型引發(fā)劑是優(yōu)選的，過硫酸鹽是特別優(yōu)選的。另外，由于還原劑的組合使用可促進這些自由基聚合引發(fā)劑分解，因此也可組合這兩者而成為氧化還原系引發(fā)劑。作為上述還原劑，并沒有特別的限定，例如可列舉出亞硫酸鈉、亞硫酸氫鈉等(酸式)亞硫酸(鹽)、L_抗壞血酸(鹽)、亞鐵鹽等還原性金屬(鹽)，胺類等。前述聚合工序所用的自由基聚合引發(fā)劑的用量并沒有特別的限定，從殘留單體、水可溶成分的觀點考慮，相對于單體的用量，通常優(yōu)選為0.0012重量％，更優(yōu)選為0.011重量％，進一步優(yōu)選為0.010.5重量％，特別優(yōu)選為0.010.05重量％。相對于該單體的用量，自由基聚合引發(fā)劑的用量低于0.001重量％時，未反應的單體變多，所得到的吸水性樹脂中的殘留單體量增加，在這一點上是不優(yōu)選的。另一方面，該用量超過2重量％時，所得到的吸水性樹脂中的水可溶成分增加，在這一點上是不優(yōu)選的。此外，在該聚合工序中，可以照射輻射線、電子射線、紫外線等活性能量線代替前述自由基聚合引發(fā)劑來進行單體聚合。(內部交聯(lián)劑)在聚合工序中，可根據(jù)需要使用內部交聯(lián)劑。作為內部交聯(lián)劑，可列舉出在1分子內具有2個以上聚合性不飽和基團、2個以上反應性基團的現(xiàn)有公知的內部交聯(lián)劑。具體來說，可列舉出例如N，N’-亞甲基雙(甲基)丙烯酰胺、(聚)乙二醇二(甲基)丙烯酸酯、(聚)丙二醇二(甲基)丙烯酸酯、三羥甲基丙烷三(甲基)丙烯酸酯、三(甲基)丙烯酸甘油酯、丙烯酸甘油酯或甲基丙烯酸甘油酯、環(huán)氧乙烷改性三羥甲基丙烷三(甲基)丙烯酸酯、季戊四醇六(甲基)丙烯酸酯、氰脲酸三烯丙酯、異氰脲酸三烯丙酯、磷酸三烯丙酯、三烯丙基胺、聚烯丙氧基烷烴、(聚)乙二醇二縮水甘油醚、甘油二縮水甘油醚、乙二醇、聚乙二醇、丙二醇、甘油、1，4_丁二醇、季戊四醇、乙二胺、碳酸亞乙酯、碳酸亞丙酯、聚乙烯亞胺、(甲基)丙烯酸縮水甘油酯等?？紤]到反應性，可使用這些中的1種或2種以上。作為內部交聯(lián)劑，具有2個以上的聚合性不飽和基團的化合物是特別優(yōu)選的。內部交聯(lián)劑的用量根據(jù)所期望的吸水性樹脂的物性適宜決定即可，通常，相對于單體，內部交聯(lián)劑的用量可以為0.0015摩爾％，進一步為0.0052摩爾％，特別為0.010.5摩爾％的范圍。內部交聯(lián)劑的用量過少時，呈現(xiàn)聚合凝膠的強度降低、可溶成分增加的傾向，反之，過多時，呈現(xiàn)吸水倍率等物性降低的傾向。此外，內部交聯(lián)劑可以一次性添加到反應體系中，也可以分批添加。[干燥工序]干燥工序是對在前述的聚合工序得到的聚合凝膠(含水凝膠狀聚合物)進行干燥的工序。對于通過使用水溶液聚合的聚合工序得到的聚合凝膠，通常優(yōu)選利用聚合時或聚合后的解碎處理使之成為0.15mm、更優(yōu)選為0.53mm左右的顆粒狀的狀態(tài)而供給到干燥工序中。通過使之成顆粒狀的凝膠，使凝膠的表面積增大，因而上述干燥工序可順利進行。對解碎部件并沒有特別的限定，例如可單獨或適宜組合使用斬拌機(meatchopper)、輥型切割機、閘刀式切割機、切片機、輥式切割機、切碎機、剪刀等各種切斷部件。該干燥工序中的干燥方法并沒有特別的限定，作為上述干燥裝置10，可廣泛采用使用通常的干燥機及加熱爐的方法。具體來說，可例示出傳導傳熱型干燥機、輻射傳熱型干燥機、熱風傳熱型干燥機、感應加熱干燥機等。從干燥的速度的觀點考慮，熱風傳熱型干燥機(以下稱為熱風干燥機)是優(yōu)選的。作為該熱風干燥機，可列舉出通氣帶式、通氣回路式、通氣立式、平行流帶式、通氣通道式、通氣槽型攪拌式、流化床式、氣流式、噴霧式等的干燥裝置。從容易控制顆粒狀吸水劑的物性的觀點考慮，帶式是優(yōu)選的。作為干燥溫度，優(yōu)選設定為較高的溫度，具體來說，優(yōu)選為100250°C，更優(yōu)選為120220°C，進一步優(yōu)選為150200°C。干燥時間并沒有特別的限定，設定為使所得到的干燥物為所期望的固體成分率的時間即可。從粉碎的容易程度這一點考慮，干燥工序中得到的干燥物的固體成分率(在180°C下加熱3小時后的殘留量)為90重量％以上是優(yōu)選的。通常取決于聚合凝膠的粒徑、干燥溫度、風量等，從生產效率的觀點考慮，通常，該干燥時間為2小時以內是優(yōu)選的。[粉碎工序]粉碎工序為對前述干燥工序得到的、作為聚合凝膠的干燥物的顆粒狀吸水性樹脂進行粉碎的工序。該粉碎通常對該干燥物進行，也可以在干燥前對聚合工序中得到的聚合凝膠進行。通過該粉碎，可得到粉碎物的顆粒狀吸水性樹脂。粉碎優(yōu)選以可得到較多的所期望的粒徑(優(yōu)選的是，重量平均粒徑200800μm)的顆粒狀吸水性樹脂的方式進行。對于粉碎方法并沒有特別的限定，可采用現(xiàn)有公知的方法。作為該粉碎工序所用的粉碎裝置12，可例示出三級輥式破碎機。由于該粉碎會產生微粉，因而在粉碎工序中得到的顆粒狀吸水性樹脂中包含微粉。此外，若對在聚合工序、干燥工序得到的顆粒狀吸水性樹脂的粒徑進行粒度控制使得其足夠小，也可以不實施該粉碎工序。經(jīng)過粉碎工序得到的吸水性樹脂、吸水劑的顆粒為不定形破碎狀顆粒，為該形狀時，粉碎使得比表面積大，并且，也容易固定到漿料中，故優(yōu)選。即，吸水性樹脂、吸水劑的形狀優(yōu)選為不定形破碎狀顆粒。此外，雖然不定形粉碎破碎狀顆粒由于其形狀的原因而難以輸送，另外容易發(fā)生伴隨輸送的物性降低，但本發(fā)明可解決上述問題，故優(yōu)選。[分級工序]分級工序是對顆粒狀吸水性樹脂進行篩分的工序。在分級工序中，對前述粉碎工序中得到的粉碎物進行篩分。在該分級工序中，可使用例如具有金屬篩網(wǎng)的分級裝置14。在該分級工序中，可使用該分級裝置14來選擇具有所期望的粒徑(篩分分級所規(guī)定的重量平均粒徑(D50)優(yōu)選為200800μm,進一步優(yōu)選為300600μm)的顆粒，得到目標顆粒狀吸水性樹脂。對于分級方法，并沒有特別的限定，可采用現(xiàn)有公知的方法。此外，若對在聚合工序、干燥工序得到的顆粒狀吸水性樹脂的粒徑進行粒度控制使得其足夠小，也可以不實施該分級工序。其中，可特別適宜使用篩分分級，篩的數(shù)量可適宜決定，通常為25級左右。[表面交聯(lián)工序]表面交聯(lián)工序是使用表面交聯(lián)劑使前述分級工序中得到的顆粒狀吸水性樹脂的表面附近交聯(lián)而得到顆粒狀吸水劑的工序。吸水性樹脂為水溶脹性交聯(lián)聚合物，在(顆粒)內部具有交聯(lián)結構，本發(fā)明所用的吸水性樹脂(顆粒)優(yōu)選進一步進行表面交聯(lián)，使其表面或表面附近的交聯(lián)密度高于內部。此外，表面附近通常是吸水性樹脂的表層，是指厚度為幾十微米以下或為整體的1/10以下的部分，可根據(jù)目的適宜決定。所述吸水性樹脂的表面交聯(lián)可如下進行(1)可通過后述的作為表面交聯(lián)劑所例示的有機表面交聯(lián)劑和/或水溶性無機表面交聯(lián)劑進行表面交聯(lián)，(2)也可以使交聯(lián)性單體在表面進行交聯(lián)聚合(例如，在美國專利7201941號說明書中公開)，另外，(3)也可以通過過硫酸鹽等進行自由基表面交聯(lián)(例如美國專利4783510號說明書中公開)。另外，交聯(lián)反應優(yōu)選通過加熱、輻射線(優(yōu)選為紫外線，在歐洲專利1824910號說明書中公開)來促進反應。吸水劑所包含的吸水性樹脂通過在其表面附近進行表面交聯(lián)，可提高AAP，換言之，可提高在壓力下的吸收能力。若進一步詳細說明，則在本申請中，表面交聯(lián)是指對吸水性樹脂表面或表面附近的區(qū)域進行化學或物理修飾來進行表面交聯(lián)。例如以部分中和交聯(lián)聚丙烯酸的情況為例，化學修飾包括以下狀態(tài)通過具有2個以上可與存在于顆粒表面附近的官能團、尤其是羧基反應的官能團的有機表面交聯(lián)劑進行了表面交聯(lián)的狀態(tài)。作為具有2個以上可與羧基反應的官能團的有機表面交聯(lián)劑，可列舉出例如多元醇、多元縮水甘油化合物、多元胺等。另外，本申請中的表面交聯(lián)還包括例如3價鋁之類的多價金屬與表面的羧基進行離子鍵合這種形式的表面交聯(lián)。表面交聯(lián)中的鍵合方式?jīng)]有限定。以下，作為優(yōu)選的交聯(lián)方法，使用表面交聯(lián)劑，對表面交聯(lián)的方法進行說明。作為表面交聯(lián)工序所用的表面交聯(lián)劑，可適宜使用現(xiàn)有公知的表面交聯(lián)劑。例如可列舉出乙二醇、二乙二醇、丙二醇、三乙二醇、四乙二醇、聚乙二醇、1，3-丙二醇、二丙二醇、2，2，4_三甲基-1，3-戊二醇、聚丙二醇、甘油、聚甘油、2-丁烯-1，4-二醇、1，4_丁二醇、1，5_戊二醇、1，6_己二醇、1，2-環(huán)己烷二甲醇、1，2-環(huán)己二醇、三羥甲基丙烷、二乙醇胺、三乙醇胺、聚氧丙烯、氧乙烯-氧丙烯嵌段共聚物、季戊四醇、山梨醇等多元醇；乙二醇二縮水甘油醚、聚乙二醇二縮水甘油醚、甘油聚縮水甘油醚、二甘油聚縮水甘油醚、聚甘油聚縮水甘油醚、丙二醇二縮水甘油醚、聚丙二醇二縮水甘油醚、縮水甘油等環(huán)氧化合物；乙二胺、二亞乙基三胺、三亞乙基四胺、四亞乙基五胺、五亞乙基六胺、聚乙烯亞胺等多元胺化合物、其無機鹽或有機鹽(吖丙啶鐺鹽等)；2，4_甲苯二異氰酸酯、己二異氰酸酯等多異氰酸酯化合物；1，2-亞乙基雙噁唑啉等多噁唑啉化合物；1，3-二氧戊環(huán)-2-酮、4-甲基-1，3-二氧戊環(huán)-2-酮、4，5-二甲基-1，3-二氧戊環(huán)-2-酮、4，4-二甲基-1，3-二氧戊環(huán)_2_酮、4-乙基-1，3-二氧戊環(huán)-2-酮、4-羥甲基-1，3-二氧戊環(huán)-2-酮、1，3-二噁烷-2-酮、4-甲基-1，3-二噁烷-2-酮、4，6-二甲基-1，3-二噁烷-2-酮、1，3-二氧雜環(huán)庚烷-2-酮(1，3-dioxopane-2-one)等碳酸亞烴酯(alkylenecarbonate)化合物；表氯醇、表溴醇、α-甲基表氯醇等商代環(huán)氧化合物；鋅、鈣、鎂、鋁、鐵、鋯等的氫氧化物或氯化物等多價金屬化合物；2-噁唑烷酮等噁唑烷酮化合物(美國專利第6559239號說明書中例示)；氧雜環(huán)丁烷化合物；環(huán)狀脲化合物’等。在這些表面交聯(lián)劑中，從物性方面考慮，優(yōu)選為選自由多元醇、環(huán)氧化合物、多元胺化合物及其鹽、碳酸亞烴酯化合物以及噁唑烷酮化合物組成的組中的至少1種化合物，進一步優(yōu)選為由多元醇、碳酸亞烴酯化合物以及噁唑烷酮化合物組成的脫水酯化反應性交聯(lián)劑，特別優(yōu)選為多元醇。這些表面交聯(lián)劑可以單獨使用，也可以考慮反應性來混合使用2種以上。此外，表面交聯(lián)工序可以考慮其效果而進行2次以上，在該情況下，第2次及以后所用的表面交聯(lián)劑可以使用與第1次相同的表面交聯(lián)劑，也可以使用與第1次的表面交聯(lián)劑不同的表面交聯(lián)劑。此外，使用脫水酯化反應性交聯(lián)劑的話，隨著脫水酯化的進行，會成為含水率低的粉體，容易發(fā)生由輸送時的損壞導致的物性降低問題，而本發(fā)明可解決上述問題。本發(fā)明的吸水性樹脂粉體優(yōu)選進行了表面交聯(lián)，更優(yōu)選通過上述多元醇進行了表面交聯(lián)。本發(fā)明由于可抑制末端線速度Vy，因而可抑制由表面交聯(lián)層相互摩擦導致的剝離。因而，由基于多元醇的表面交聯(lián)帶來的物性提高效果不易受損。作為多元醇，使用優(yōu)選為C2-C10、更優(yōu)選為C3-C8、特別優(yōu)選為C3-C6的多元醇中的1種或2種以上。在表面交聯(lián)工序中，前述表面交聯(lián)劑的用量取決于所選定的表面交聯(lián)劑、表面交聯(lián)劑的組合等，相對于吸水性樹脂的100質量份固體成分，其用量優(yōu)選為0.00110質量份的范圍內，更優(yōu)選為0.015質量份的范圍內。通過以該范圍使用表面交聯(lián)劑，可使吸水性樹脂的表面附近的交聯(lián)密度高于內部的交聯(lián)密度。表面交聯(lián)劑的用量超過10質量份時，不僅不經(jīng)濟，而且在形成最適合吸水性樹脂的交聯(lián)結構方面交聯(lián)劑的供給過剩，故不優(yōu)選。表面交聯(lián)劑的用量低于0.001質量份時，在提高顆粒狀吸水劑的加壓下吸收倍率等性能方面無法獲得充分的改良效果，故不優(yōu)選。在表面交聯(lián)工序中，在上述表面交聯(lián)劑的基礎上，可以根據(jù)需要進一步組合使用有機酸(乳酸、檸檬酸、對甲苯磺酸)或其鹽、無機酸(磷酸、硫酸、亞硫酸)等酸物質或其鹽、苛性鈉、碳酸鈉等堿性物質、后述硫酸鋁等多價金屬鹽等，用量是相對于吸水性樹脂為超過0重量％且為10重量％以下，更優(yōu)選為超過0重量％且為5重量％以下，特別優(yōu)選為超過0重量％且為1重量％以下左右。在表面交聯(lián)工序中，在混合顆粒狀吸水性樹脂與表面交聯(lián)劑時，優(yōu)選使用水作為溶劑。水的用量取決于吸水性樹脂的種類、顆粒狀吸水性樹脂的粒徑、含水率等，相對于顆粒狀吸水性樹脂的100質量份固體成分，其用量優(yōu)選為超過0質量份且為20質量份以下，更優(yōu)選為0.510質量份的范圍內。在混合顆粒狀吸水性樹脂與表面交聯(lián)劑時，可以根據(jù)需要組合使用親水性有機溶劑。在此，作為可組合使用的親水性有機溶劑，可列舉出例如甲醇、乙醇、正丙醇、異丙醇、正丁醇、異丁醇、叔丁醇等低級醇類；丙酮等酮類；二噁烷、四氫呋喃等醚類；N，N-二甲基甲酰胺等酰胺類；二甲基亞砜等亞砜類等。親水性有機溶劑的用量取決于吸水性樹脂的種類、顆粒狀吸水性樹脂的粒徑、含水率等，相對于顆粒狀吸水性樹脂的100質量份固體成分，其用量優(yōu)選為0質量份以上、20質量份以下，更優(yōu)選為0質量份以上、10質量份以下。在進行表面交聯(lián)時，首先，將水和/或親水性有機溶劑與表面交聯(lián)劑預先混合來制備表面處理劑溶液。接著，優(yōu)選將該溶液用噴霧器等噴霧或滴加到顆粒狀吸水性樹脂中使其混合的方法，更優(yōu)選基于噴霧的混合方法。作為噴霧的液滴的大小，以平均粒徑計，優(yōu)選為0.1300μm的范圍內，更優(yōu)選為0.1200μπι的范圍。顆粒狀吸水性樹脂與上述表面交聯(lián)劑、水以及親水性有機溶劑是使用混合裝置16來混合的。為了均勻、切實地混合這兩者，該混合裝置16優(yōu)選具有大的混合力。作為該混合裝置16，例如適宜為圓筒型混合機、雙層壁圓錐混合機、高速攪拌型混合機、V字型混合機、帶型混合機、螺桿型混合機、雙臂型捏合機、粉碎型捏合機、旋轉式混合機、氣流型混合機、槳葉混合器(turbulizer)、間歇式羅地格混合機(LOEDIGEMIXER)、連續(xù)式羅地格混合機等。在表面交聯(lián)工序中，顆粒狀吸水性樹脂與表面交聯(lián)劑的混合物在室溫下也能進行表面交聯(lián)，但從促進反應以及除去添加的水及溶劑的觀點考慮，優(yōu)選在將顆粒狀吸水性樹脂與表面交聯(lián)劑進行混合后，還進行加熱處理，使顆粒狀吸水性樹脂的表面附近進行交聯(lián)。即，為了使交聯(lián)劑在顆粒狀吸水性樹脂的表面附近反應，考慮到交聯(lián)劑的反應性、制造設備的簡單性、生產率等，優(yōu)選進行加熱處理。在該加熱處理中，處理溫度取決于所選定的表面交聯(lián)劑，優(yōu)選為80°C以上。若處理溫度在80°C以上，則加熱處理不需要長時間、可防止生產率降低，在此基礎上還可實現(xiàn)均勻的表面交聯(lián)。該情況下，可防止顆粒狀吸水劑的加壓下吸收特性的降低、防止未反應的表面交聯(lián)劑殘留。另外，從物性的觀點考慮，處理溫度(載熱體溫度或材料溫度/特別是載熱體溫度)更優(yōu)選為100250°C的范圍內，進一步優(yōu)選為150250°C的范圍內(特別適合上述脫水酯化反應性表面交聯(lián)劑)。加熱時間優(yōu)選為1分鐘2小時的范圍內。作為加熱溫度與加熱時間的組合的適宜例子，有在180°C下加熱0.11.5小時、在200°C下加熱0.11小時。此外，在高溫的表面交聯(lián)中，會變?yōu)楹实偷姆垠w，容易產生由輸送時的損壞導致的物性降低的問題，而本發(fā)明可解決上述問題。例如本發(fā)明適宜用于輸送ERT430.2-02的含水率為03%、特別為02%、更特別為0的吸水性樹脂粉體。作為進行上述加熱處理的加熱裝置18，可使用公知的干燥機或加熱爐。例如適宜為傳導傳熱型、輻射傳熱型、熱風傳熱型、感應加熱型的干燥機或加熱爐。具體來說，可列舉出帶式、槽型攪拌式、螺桿式、旋轉型、圓盤型、捏合型、流化床式、氣流式、紅外線型、電子射線型的干燥機或加熱爐。在表面交聯(lián)工序中，加熱處理可在靜置狀態(tài)或攪拌下進行。在攪拌下實施加熱處理時，可以在進行顆粒狀吸水性樹脂與表面交聯(lián)劑的混合的混合裝置16內加熱混合物來完成表面交聯(lián)，也可以通過將混合物投入到例如雙軸槽型攪拌干燥裝置中，加熱該混合物來完成表面交聯(lián)。[冷卻工序]冷卻工序是以交聯(lián)反應的停止、控制等為目的，根據(jù)需要，在將前述表面交聯(lián)工序中加熱使得表面附近進行交聯(lián)而得到的顆粒狀吸水劑投入后續(xù)工序(例如整粒工序)之前，對其進行冷卻的工序。該冷卻工序所用的上述冷卻裝置20沒有特別的限定，例如可使用在內壁、其它傳熱面的內部通有冷卻水的雙軸攪拌干燥機、槽型攪拌式干燥機等，該冷卻水的溫度低于加熱溫度，即為25°C以上且低于80°C，可優(yōu)選為30°C以上且60°C以下。此外，在上述表面交聯(lián)工序中，有時在室溫下實施顆粒狀吸水性樹脂的表面交聯(lián)。該情況下，通過表面交聯(lián)得到的顆粒狀吸水劑未進行加熱，因而可以不實施該冷卻工序。因此，該冷卻工序是可以根據(jù)需要而進一步包括在本發(fā)明的輸送方法中的其它工序。[添加劑的添加工序]在本發(fā)明中，還可以設置添加除上述表面交聯(lián)劑以外的添加劑的添加工序。該添加工序優(yōu)選設置在上述聚合工序以后，更優(yōu)選設置在上述干燥工序以后?？梢耘c表面交聯(lián)同時或另行進行，例如在上述冷卻工序或其它工序中添加添加劑。作為該添加劑，例如可以添加下述的(A)除臭成分(優(yōu)選為植物成分)、(B)多價金屬鹽、(C)無機顆粒(包括(D)復合含水氧化物)、(E)通液性提高劑、(F)其它添加物等。通過該添加，可賦予顆粒狀吸水劑以各種功能。進而，在該顆粒狀吸水劑中，可以添加下述(G)螯合劑。上述(A)(E)以及(F)的用量根據(jù)目的及附加功能而不同，通常，相對于100質量份吸水性樹脂，其中1種的添加量為010質量份，優(yōu)選為0.0015質量份，更優(yōu)選為0.0023質量份的范圍。通常，該添加量少于0.001質量份時，無法獲得基于添加劑的充分的效果及附加功能，該添加量在10質量份以上時，不但無法獲得與添加量相應的效果，吸水性能也會降低。(A)除臭成分為了發(fā)揮除臭性，顆粒狀吸水劑可以以上述量配合除臭成分，優(yōu)選植物成分。作為植物成分，在美國專利申請公開第2004/048955號說明書、國際公開第2002/42379號小冊子等中有所例示，并沒有特別的限定。(B)多價金屬鹽為了提高通液性以及吸濕時的粉體流動性，通過上述方法得到的顆粒狀吸水劑優(yōu)選在吸水性樹脂的表面配合多價金屬鹽或多價金屬的氫氧化物而成，優(yōu)選配合多價金屬鹽，更優(yōu)選配合水溶性多價金屬鹽，進一步優(yōu)選配合3價或4價的水溶性多價金屬鹽，特別優(yōu)選配合水溶性鋁鹽。該多價金屬鹽的優(yōu)選的量如上所述。發(fā)現(xiàn)配合多價金屬鹽時，輸送性降低大、輸送時物性降低大，可適宜使用本發(fā)明的方法。作為該多價金屬鹽，可例示出美國專利申請公開第2002/0128618號說明書、美國專利申請公開第2006/204755號說明書等中記載的有機酸的多價金屬鹽以及無機的多價金屬鹽。此外，水溶性多價金屬鹽是指可在常溫的水中溶解0.lg/100g以上(優(yōu)選為lg/100g以上，特別優(yōu)選為10g/100g以上)的多價金屬鹽，它們以粉體或溶液進行混合，溶液也可以是超過飽和濃度的分散液。作為優(yōu)選的有機多價金屬鹽，可例示出乳酸鋁、乳酸鈣等。另外，作為優(yōu)選的無機多價金屬鹽，例如可列舉出氯化鋁、聚氯化鋁、硫酸鋁、硝酸鋁、雙硫酸鋁鉀、雙硫酸鋁鈉、鉀明礬、銨明礬、鈉明礬、鋁酸鈉、氯化鈣、硝酸鈣、氯化鎂、硫酸鎂、硝酸鎂、氯化鋅、硫酸鋅、硝酸鋅、氯化鋯、硫酸鋯、硝酸鋯等。另外，從與尿等吸收液的溶解性的觀點考慮，優(yōu)選使用它們的具有結晶水的鹽。特別優(yōu)選為鋁化合物。在該鋁化合物中，氯化鋁、聚氯化鋁、硫酸鋁、硝酸鋁、雙硫酸鋁鉀、雙硫酸鋁鈉、鉀明礬、銨明礬、鈉明礬、鋁酸鈉是優(yōu)選的，硫酸鋁是特別優(yōu)選的?？勺顑?yōu)選使用十八水合硫酸鋁鹽、1418水合硫酸鋁鹽等含水晶體的粉體。這些可以僅使用1種，也可以組合使用2種以上。從操作性以及與吸水性樹脂粉體的混合性的觀點考慮，上述多價金屬鹽優(yōu)選以溶液狀態(tài)使用，尤其更優(yōu)選以水溶液狀態(tài)使用。除此之外，所用的有機酸的多價金屬鹽及其混合方法在例如國際公開第2004/069936號小冊子中已有例示。另外，溶液的濃度也可以超過飽和濃度，優(yōu)選以在常溫或加熱溶液中的飽和濃度的10100%、進一步為30100%進行添加。在上述多價金屬鹽中，作為水溶性的多價金屬鹽，可列舉出硫酸鋁以及各種明礬類。根據(jù)本發(fā)明的輸送方法，可兼顧抑制由低輸送速度導致的吸水性樹脂粉體的破壞和防止由輸送配管中的阻塞等導致的輸送效率降低這兩個成對立關系的問題。因此，本發(fā)明的輸送方法對于包含水溶性的多價金屬鹽的吸水性樹脂粉體是有效的。包含多價金屬鹽的吸水性樹脂粉體的表面難以光滑、表面的摩擦系數(shù)大。尤其，為硫酸鋁等水溶性的多價金屬鹽時，該摩擦系數(shù)顯著增加。由于該摩擦系數(shù)大，因而容易發(fā)生阻塞現(xiàn)象。為了抑制該阻塞現(xiàn)象而提高空氣壓力時，輸送配管中的吸水性樹脂粉體的移動速度(初始線速度Vx以及末端線速度Vy)變大，吸水性樹脂粉體的損壞變大。本發(fā)明可降低初始線速度Vx以及末端線速度Vy且抑制阻塞現(xiàn)象，因此對于包含水溶性的多價金屬鹽的吸水性樹脂粉體是有效的。另外，本發(fā)明可抑制初始線速度Vx以及末端線速度Vy，因而可抑制由相互摩擦導致的多價金屬鹽自粉體表面剝離。因此，多價金屬鹽帶來的物性提高效果不易受損。(C)無機顆粒為了提高通液性、防止吸濕時的粘連，顆粒狀吸水劑可在吸水性樹脂的表面配合無機顆粒、尤其可配合水不溶性無機顆粒(水不溶性微粒)。作為該無機顆粒，具體來說，可列舉出例如二氧化硅、氧化鈦等金屬氧化物，天然沸石、合成沸石等硅酸(鹽)，高嶺土、滑石、粘土、膨潤土等。其中二氧化硅及硅酸(鹽)是更優(yōu)選的，通過庫爾特計數(shù)法測定的平均粒徑為0.001200μm的二氧化硅及硅酸(鹽)是進一步優(yōu)選的。另外，為了發(fā)揮顆粒吸水劑的優(yōu)異的吸濕流動性(吸水性樹脂或吸水劑吸濕后的粉體的流動性)和優(yōu)異的除臭功能，可在顆粒吸水劑中配合含有鋅與硅的復合含水氧化物、或含有鋅與鋁的復合含水氧化物。在配合無機顆粒時，已發(fā)現(xiàn)輸送性降低大、輸送時物性降低大的問題，但本發(fā)明可抑制初始線速度Vx(吸水性樹脂粉體在輸送配管的起點處的線速度)，因而可抑制由相互摩擦導致的無機顆粒自粉體表面剝離，結果，無機顆粒帶來的物性提高效果不易受損。因此，可適宜使用本發(fā)明的方法。(D)多胺化合物(多元胺化合物)為了提高顆粒狀吸水劑的通液性、提高保形性等，可添加多胺。例如有水溶性多胺聚合物，更具體來說，可例示出重均分子量為2001000000的聚乙烯亞胺、聚乙烯胺、聚烯丙基胺等。在顆粒狀吸水劑中，它們可用于吸水性樹脂表面的包覆或交聯(lián)?？蛇m用于吸水性樹脂的多胺聚合物例如在美國專利申請公開第2003/069359號說明書、美國專利申請公開第2005/0245684號說明書、國際公開第2006/082197號小冊子、國際公開第2006/074816號小冊子、國際公開第2006/082189號小冊子、國際公開第2008/025652號小冊子、國際公開第2008/025656號小冊子、國際公開第2008/025655A1等中有所例示。(E)通液性提高劑通液性提高劑是指可將后述的食鹽水導流性(SFC)為6(10_7-Cm3-S.^1)以上的吸水性樹脂或吸水劑的食鹽水導流性(SFC)提高至10(10-7·cm3·s·g-1)以上的添加劑。它們優(yōu)選是作為離子性間隔物(陽離子)或立體性間隔物(微粒)維持、擴大顆粒間的空隙以提高通液性的化合物。因此，前述(A)(D)中例示的添加劑有時也相當于該通液性提高劑。在本發(fā)明的輸送方法中，該通液性提高劑為上述(B)(D)是優(yōu)選的。在這些當中，在提高食鹽水導流性(SFC)這一點上，上述(B)中例示的可成為離子性間隔物的硫酸鋁、鉀明礬等水溶性的多價金屬鹽是優(yōu)選的。通液性提高劑在顆粒狀吸水劑中的存在形式可以是顆粒狀，也可以是全部以分子水平包覆(通常以溶液包覆)，也可以組合使用這些形式。其中，從易于均勻添加到整個吸水性樹脂表面、無通液性提高劑的偏析等觀點考慮，通液性提高劑優(yōu)選以水溶液形式使用。相對于吸水性樹脂，通液性提高劑優(yōu)選以0.00110重量％的比例使用，更優(yōu)選以0.015重量％的比例使用。(F)表面活性劑顆粒狀吸水劑優(yōu)選包含表面活性劑。通過表面活性劑的存在，可提高粉體特性(粉體流動性、吸濕時的流動性等)。特別優(yōu)選在吸水性樹脂的表面包含表面活性劑。作為表面活性劑，可例示出脂肪酸鹽、高級醇硫酸鹽等陰離子性表面活性劑；山梨糖醇酐單月桂酸酯、山梨糖醇酐單棕櫚酸酯、山梨糖醇酐單硬脂酸酯、山梨糖醇酐三硬脂酸酯等山梨糖醇酐脂肪酸酯等非離子性表面活性劑；椰油胺乙酸鹽(coconutamineacetate)、硬脂胺乙酸鹽等烷基胺鹽等陽離子性表面活性劑、兩性表面活性劑。另外，美國專利第6107358號中記載的表面活性劑也可適合于本發(fā)明。此外，表面活性劑的添加方法并沒有特別的限定，優(yōu)選在美國專利第6228930號、美國專利第6458921號、美國專利第7153910號以及美國專利第7378453號中例示的造粒工序中添加。另外，表面活性劑的添加時期也沒有特別的限定，可以是以下任一時期(1)在聚合工序中，將表面活性劑添加到丙烯酸水溶液中，在表面活性劑的存在下進行聚合；(2)在聚合工序中，將表面活性劑添加到聚合后的含水凝膠中；(3)在干燥工序中，在干燥中或干燥后添加表面活性劑；(4)在粉碎和分級工序中，在干燥物的粉碎或分級中或之后添加表面活性劑；(5)在表面交聯(lián)工序中，在表面交聯(lián)中或表面交聯(lián)后添加表面活性劑；(6)添加到作為最終產物的吸水性樹脂中；等。其中，若要在表面包含表面活性劑，則在表面交聯(lián)工序的前后添加即可。相對于100重量份吸水性樹脂，表面活性劑的用量優(yōu)選為0.00050.012重量份，更優(yōu)選為0.00050.001重量份，進一步優(yōu)選為0.0010.0045重量份，特別優(yōu)選為0.00150.004重量份。低于0.0005重量份時，有時流動性、堆積密度的提高不充分。另一方面，超過0.012重量份時，存在吸收液的表面張力降低的問題，另外，有時無法發(fā)揮與該添加量相符的效果，是不經(jīng)濟的。本發(fā)明所使用的表面活性劑并不限定于上述表面活性劑。在上述表面活性劑中，從安全性方面考慮，非離子性表面活性劑是優(yōu)選的，其中，山梨糖醇酐脂肪酸酯、聚氧乙烯山梨糖醇酐脂肪酸酯是特別優(yōu)選的。另外，本發(fā)明所使用的表面活性劑的HLB(親水性-疏水性平衡值)并沒有特別的限定，優(yōu)選為818，更優(yōu)選為917，進一步優(yōu)選為1017的范圍。HLB為上述范圍時，可更適宜提高顆粒狀吸水劑的流動性、堆積密度。(G)螯合劑為了防止著色、提高耐尿性等，本發(fā)明所用的吸水性樹脂粉體可以包含螯合劑?；旌向蟿┑墓ば虿]有特別的限定，優(yōu)選在前述單體或單體溶液中混合螯合劑。作為上述螯合劑，并沒有特別的限定，可使用例如歐洲專利申請公開第1426157號以及國際公開第2007/28751號、國際公開第2008/90961號中例示的螯合劑。從效果方面考慮優(yōu)選的是，螯合劑的分子量為1001000的水溶性有機螯合劑。具體來說，作為優(yōu)選的螯合劑，有亞氨基二乙酸、羥乙基亞氨基二乙酸、氨三乙酸、氨三丙酸、乙二胺四乙酸、羥基乙二胺三乙酸、己二胺四乙酸、二亞乙基三胺五乙酸、二亞乙基四胺六乙酸以及它們的鹽等氨基羧酸系金屬螯合劑，乙二胺-N，N’-二(亞甲基次膦酸)、乙二胺四(亞甲基次膦酸)、聚亞甲基二胺四(亞甲基膦酸)、二亞乙基三胺五(亞甲基膦酸)、1_羥基亞乙基二磷酸、以及它們的鹽等氨基多元磷酸化合物。相對于吸水性樹脂粉體所包含的100質量份吸水性樹脂，螯合劑的用量為0.001質量份以上，優(yōu)選為0.05質量份以上，進一步優(yōu)選為0.1質量份以上，另外，相對于100質量份吸水性樹脂，理想的是，為1質量份以下，優(yōu)選為0.5質量份以下，更優(yōu)選為0.2質量份以下。上述(B)及(C)可適宜用作表面處理劑。在本申請中，表面處理是指對吸水性樹脂表面或表面附近的區(qū)域進行化學或物理修飾。在此，化學修飾是指伴有某種化學鍵合(共價鍵、離子鍵)的修飾的狀態(tài)，物理改性是指不伴有化學鍵合的物理包覆、附著。(H)潤滑劑(滑動性改進劑)顆粒狀吸水劑優(yōu)選包含潤滑劑。特別優(yōu)選在吸水性樹脂的表面包含潤滑劑?！皾櫥瑒笔侵冈谙嗷セ瑒拥亩€面之間起減少摩擦(阻力)的作用的物質?？捎糜诒景l(fā)明的潤滑劑只要是在常溫(25°C)及常壓(0.IOlMPa)下為固體的潤滑劑，則沒有特別的限定。潤滑劑在美國專利第7473739號說明書、國際公開第2008/120742號小冊子等中有所例示，這些中例示的潤滑劑也可優(yōu)選用于本發(fā)明。可列舉出例如烴系潤滑劑、脂肪酸系潤滑劑(優(yōu)選為C12以上)、脂肪酸酰胺系潤滑劑、酯系潤滑劑、醇系潤滑劑(二醇或高級醇)、金屬皂潤滑劑等。其中，在具有作為潤滑劑的作用的同時也具有作為穩(wěn)定劑的作用這一點上，優(yōu)選使用美國專利第7282262號說明書中例示的金屬皂潤滑劑。與潤滑劑混合時的吸水性樹脂的粉體溫度通常為室溫以上，為了獲得顆粒狀吸水劑的穩(wěn)定的吸水特性、流下速度、堆積密度，優(yōu)選在40°C以上進行混合，更優(yōu)選在50°C以上進行混合。相對于100重量％吸水性樹脂，優(yōu)選為0.00010.1重量％，更優(yōu)選為0.010.05重量％，特別優(yōu)選為0.0010.01重量％。尤其，在本發(fā)明中，作為提高通液性的添加劑，(B)多價金屬鹽是優(yōu)選的。多價金屬鹽優(yōu)選在添加后進行混合。作為混合的裝置，可列舉出與上述表面交聯(lián)劑的混合裝置相同的混合裝置16。此外，多價金屬鹽優(yōu)選以水溶液的形式與吸水性樹脂顆粒(顆粒狀吸水性樹脂)混合。可適宜調整水溶液的液滴的大小。其中，從防止多價金屬離子(例如鋁離子)向吸水性樹脂顆粒的內部浸透和擴散的觀點考慮，相對于飽和濃度，水溶液優(yōu)選為50%以上的濃度，更優(yōu)選為60%以上的濃度，進一步優(yōu)選為70%以上的濃度，更進一步優(yōu)選為80%以上的濃度，特別優(yōu)選為90%以上的濃度。當然，也可以為飽和濃度(=相對于飽和濃度為100%)0另外，出于同樣的原因，相對于吸水性樹脂的重量，水的用量為0.130重量％，進而為0.210重量％左右，添加后可以根據(jù)需要進行干燥。[整粒工序]盡管在前述粉碎工序及分級工序中，對顆粒狀吸水劑的粒徑進行了調整，但有時表面交聯(lián)工序或冷卻工序后的顆粒狀吸水劑中包含具有較大粒徑的聚集物。該聚集物主要會在表面交聯(lián)劑混合時、表面交聯(lián)反應時生成。在該整粒工序中，為了對粒度進行再調整，進行該聚集物的解碎處理及分級處理。該解碎處理及分級處理的順序及次數(shù)并沒有特別的限定。在該整粒工序中，例如首先對顆粒狀吸水劑進行分級處理。在該分級處理中，使用篩子、氣流分級機等分級裝置，可除去粒徑較大的聚集物、粒徑較小的微粉。接著，對通過該分級處理得到的聚集物進行解碎處理，將構成聚集物的顆粒分解成一個個的顆粒。在該解碎處理中，例如使用直犁刀(knifecutter)式解碎機。對通過該解碎處理得到的解碎物再次實施上述分級處理，可除去粒徑小的微粉且能得到具有所期望的粒徑(優(yōu)選為重量平均粒徑200800μm)的顆粒狀吸水劑。從生產率的觀點考慮，該整粒工序優(yōu)選在上述冷卻工序后實施。其中，在本申請發(fā)明的方法中，顆粒狀吸水劑在投入該整粒工序前不包含具有較大粒徑的聚集物時，可以不實施該整粒工序。該整粒工序是可以根據(jù)需要而包括在本發(fā)明的輸送方法中的其它工序。整粒方法在美國專利第7347330號說明書、美國專利申請公開第2005/0113252號說明書等中有所例示。[包裝工序]包裝工序是對顆粒狀吸水劑進行包裝的工序。若進行整粒工序，則在包裝工序中，對在前述整粒工序中進行了整粒的顆粒狀吸水劑進行包裝。例如，在該包裝工序中，使用上述填充裝置24將轉移到貯藏用的料斗中的顆粒狀吸水劑填充到貯藏袋中。填充到貯藏袋中的顆粒狀吸水劑經(jīng)過規(guī)定的檢驗而作為產品裝運。[微粉再循環(huán)工序]微粉再循環(huán)工序是為了減少微粉等各目的而將通過分級等除去的微粉(例如以低于150μm的顆粒作為主要成分、特別是包含其70重量％以上的顆粒)返回到吸水性樹脂的制造工序中的工序，優(yōu)選通過在聚合工序或干燥工序中進行再循環(huán)，可進行微粉的除去及再利用。即，在本發(fā)明的一個實施方式中，前述吸水性樹脂粉體包含吸水性樹脂的微粉再循環(huán)物。所述再循環(huán)工序可以使微粉原樣返回，也可以在后述的造粒工序中進行造粒后再循環(huán)。作為再循環(huán)方法，可以在聚合機、優(yōu)選為捏合機等攪拌聚合機中混合微粉來一體化，或在聚合后將聚合凝膠與微粉或其造粒物另行混合，例如用斬拌機(解碎)混合，或在干燥機中混合即可。以往，包括所述微粉再循環(huán)工序的吸水性樹脂，S卩，包含微粉再循環(huán)物的吸水性樹脂存在在輸送工序中物性容易降低的傾向，推斷這是由微粉造粒物的破壞、再生導致的，而在本發(fā)明中，可在微粉再循環(huán)工序中除去微粉、提高物性，在此基礎上還可抑制沖擊而不伴隨空氣輸送時的輸送效率的降低，故不存在上述問題。優(yōu)選的微粉再循環(huán)方法在例如美國專利第6133193號說明書、美國專利第6228930號說明書、美國專利第5455284號說明書、美國專利第5342899號說明書、美國專利申請公開第2008/0306209號說明書中有所例示，通過在聚合工序、凝膠粉碎工序、干燥工序等吸水性樹脂的制造工序中添加微粉，可減少微粉量。另外，微粉的再循環(huán)量例如可適宜決定為制造量的130重量％，進而為525重量％，特別為820重量％左右。另外，微粉以干燥粉末原樣、或根據(jù)需要添加水進行凝膠化后在制造工序中再循環(huán)，尤其可在單體和/或(干燥前、聚合中的)凝膠中再循環(huán)。[造粒工序]造粒工序是在微粉中添加水性液來得到造粒顆粒的工序。該微粉例如可在上述分級工序中得到。微粉可以是通過微粉捕獲裝置26從其它工序(粉碎工序、整粒工序等)的氣氛中收集的物質。該微粉捕獲裝置26例如具有可捕獲微粉的過濾器。造粒顆粒由多個微粉構成。造粒顆粒的重量平均粒徑為20mm以下，優(yōu)選為0.310mm，更優(yōu)選為0.355mm。此外，造?？梢詢H以微粉(例150μπι篩下物)進行，也可以以包含微粉的顆粒整體(850μm篩下物的吸水性樹脂粉體，其包含規(guī)定量的150μm篩下物)進行。造粒工序所得到的造粒顆粒可以原樣作為造粒品使用，優(yōu)選投入到上述任一工序中。從生產效率的觀點考慮，該造粒顆粒優(yōu)選投入到作為微粉再循環(huán)工序的上述干燥工序中而在上述聚合凝膠的共存下干燥。如圖1所示，在該制造設備2中，微粉捕獲裝置26所連接的輸送部6與造粒裝置28連接。該造粒裝置28通過輸送部6與干燥裝置10連接。從微粉捕獲裝置26排出的微粉通過輸送部6輸送而投入到造粒裝置28中。該微粉也是吸水性樹脂粉體。通過該造粒裝置28形成的造粒顆粒通過輸送部6輸送而投入到干燥裝置10中。通過光學顯微鏡觀察到一個個顆粒保持各自形狀地多個聚中聚集、吸液時作為多個不連續(xù)顆粒溶脹，根據(jù)這一事實可以確認，顆粒狀吸水劑是造粒顆粒。[貯藏工序]本發(fā)明的吸水性樹脂粉體的輸送方法優(yōu)選包含吸水性樹脂粉體的貯藏工序。在本發(fā)明中，將該貯藏工序所使用的裝置稱為“料斗”。料斗是指暫時或長期貯藏保管吸水性樹脂粉體的裝置，在本發(fā)明中，也包括為特定形狀的筒倉狀(silo，豎長形狀)的裝置。具體來說，可列舉出如圖2所示的受料斗40、加壓罐料斗32、貯藏料斗42等裝置。此外，對于圖2的詳細內容，后面進行說明。通過使用料斗，可不損傷、破壞吸水性樹脂粉體，以定量的質量流量進料到各工序所使用的裝置中。由此，可使每一批沒有變化地穩(wěn)定地生產高功能和高物性的吸水性樹脂。圖3表示可在本發(fā)明的一個實施方式中使用的料斗的示意圖。從粉體、特別是吸水性樹脂粉體的輸送性、移送性的觀點考慮，料斗的形狀優(yōu)選使用如圖3左圖所示的倒棱錐臺形狀或倒圓錐臺形狀，以及如圖3右圖所示的在倒棱錐臺的最大口徑部分附加了相同形狀的棱柱的形狀、在倒圓錐臺的最大口徑部分附加了相同形狀的圓柱的形狀。另外，料斗的最大口徑(直徑)與高度之比(料斗的最大口徑/料斗的高度，例如圖3中的“R1/H”)為1/1010/1，進而為1/33/1，特別為1/22/1的范圍。在此，為如圖3左圖所示的倒棱錐臺形狀、倒圓錐臺形狀時，“料斗的高度”是指倒棱錐臺部或倒圓錐臺部的高度(圖3左圖中的“H”)。另外，為如圖3右圖所示的在倒棱錐臺形狀、倒圓錐臺形狀上附加了棱柱、圓柱的形狀時，“料斗的高度”是指倒棱錐臺部或倒圓錐臺部的高度加上棱柱部分或圓柱部分的高度的總高度(圖3右圖中的“H’”)。另外規(guī)定，料斗不為圓筒時，料斗的最大口徑為換算成與其最大截面積相當?shù)膱A的直徑。作為倒棱錐臺或倒圓錐臺的形狀，對于倒棱錐臺(或倒圓錐臺)與柱臺的比率，柱臺一方的高度小，料斗截面的形狀為本壘(homebase)形狀，以三角部分的截面積為主。即，吸水性樹脂粉體的主要成分，優(yōu)選50重量％以上，更優(yōu)選80重量％以上貯藏在料斗的棱錐或圓錐部分。在本發(fā)明中，優(yōu)選使用具有錐部傾斜角為45度以上、且收縮率為0.30.8這一特定形狀的料斗。錐部傾斜角的上限優(yōu)選低于90度。在本說明書中，如圖3所示，“錐部傾斜角”是指所設置的側壁面相對于料斗的水平面的傾斜角。本發(fā)明的料斗的錐部傾斜角更優(yōu)選為50度以上，進一步優(yōu)選為6090度，特別優(yōu)選為6585度，最優(yōu)選為6885度。此外規(guī)定，側壁面不為直線時，所述傾斜角為由其側壁面整體求得的角度的平均值。另外，在本說明書中，“收縮率”是指以百分數(shù)表示的、由料斗上表面的開口部的口徑(料斗上部的最大口徑部(Rl)以及料斗底面的開口部(料斗排出部的口徑(R2)限定的比率(R2/R1X100)的值。料斗的收縮率優(yōu)選為3080%，更優(yōu)選為3580%，進一步優(yōu)選為4080%，特別優(yōu)選為4070%。此外，在口徑不為圓時，例如為橢圓、多邊形時，換算成與其截面積相當?shù)膱A來進行限定。使用上述范圍的料斗時，可穩(wěn)定地生產所期望的高18物性的吸水性樹脂。另外，料斗內的吸水性樹脂粉體的填充率(平均)為超過0體積％且為90體積％以下，優(yōu)選為1080體積%，更優(yōu)選為3080體積%，特別優(yōu)選為4080體積0Z0。在本說明書中，“填充率”用填充的吸水性樹脂相對于料斗內容積的體積比(體積％)進行限定，通過控制為前述范圍，使吸水性樹脂的移送性良好。料斗的材質并沒有特別的限定，不銹鋼是優(yōu)選的，其內表面的表面粗糙度等以后述的空氣輸送裝置所具有的配管為標準。優(yōu)選還控制吸水性樹脂在料斗內的滯留時間(平均)，滯留時間還取決于填充到料斗內的吸水性樹脂量，優(yōu)選為24小時以下，更優(yōu)選為12小時以下，進一步優(yōu)選為6小時以下，特別優(yōu)選為2小時以下。滯留時間超過24小時時，有物性降低、發(fā)生粘連的可能，故不優(yōu)選。此外，吸水性樹脂在料斗內的滯留時間(平均)的下限并沒有特別的限定，優(yōu)選盡可能短。此外，作為本發(fā)明中最能發(fā)揮效果的實施方式，本發(fā)明的方法適用于例如以每小時IOOkg以上、優(yōu)選為500kg以上、特別優(yōu)選為1噸以上的生產量制造吸水性樹脂時的輸送方法。進而，優(yōu)選加熱料斗，其表面溫度優(yōu)選為40120°C，進一步優(yōu)選為5090°C，特別優(yōu)選為6080°C的范圍。另外，優(yōu)選也加熱在料斗中貯藏的吸水性樹脂粉體，其溫度優(yōu)選為40120°C，進一步優(yōu)選為5090°C，特別優(yōu)選為6080°C的范圍。低于前述溫度時，有時物性值降低、物性值的偏差幅度增加、產生吸水性樹脂的聚集。另外，溫度高于前述溫度時，在物性值降低、物性值的偏差幅度增加的基礎上，有時會產生吸水性樹脂的著色。另外，該料斗中貯藏的吸水性樹脂粉體的含水率并沒有特別的限定，優(yōu)選為0.130重量％，更優(yōu)選為0.110重量％。通過為前述含水率的范圍，在該料斗內貯藏(或填充)吸水性樹脂粉體時可以減少損壞、抑止物性降低。在各工序處理粉體(吸水性樹脂粉體)的情況下，在干燥工序以后的至少1處以上在將粉體貯藏后排出所述粉體時，在各工序中可以使用料斗，即，料斗可在以下任一時期使用在干燥工序中；在粉碎和分級工序中；在表面交聯(lián)工序中；在干燥工序與粉碎和分級工序之間；在粉碎和分級工序與表面交聯(lián)工序之間；在表面交聯(lián)工序以后的將最終產品得到的吸水性樹脂填充到容器袋等中的工序(填充工序)中或之后；在表面交聯(lián)工序與填充工序之間；等。另外，在上述各時期中，可以設置1處料斗，也可以設置2處以上的料斗。進而，為后者時，多個料斗的設置位置可以連續(xù)設置，也可以在料斗之間設置其它工序(或裝置)。對于從前一工序到使用該料斗的貯藏工序的吸水性樹脂粉體的輸送、從貯藏工序到下一工序的輸送，優(yōu)選通過后述的空氣輸送進行。本發(fā)明優(yōu)選的一個實施方式的輸送方法是在空氣輸送工序后具有貯藏吸水性樹脂粉體的工序。根據(jù)這樣的方式，沖擊不會引起的物性降低，并且可穩(wěn)定地維持高物性的質量，故優(yōu)選。以上為本發(fā)明的顆粒狀吸水劑的制造工序的概要。接著，對本發(fā)明的輸送(運送)方法進行說明。在本發(fā)明中，空氣輸送適用于輸送通過上述各工序生成的吸水性樹脂粉體(顆粒狀吸水性樹脂以及顆粒狀吸水劑)?？諝廨斔陀蓤D1所示的輸送部6進行。在聚合裝置8與干燥裝置10之間、在混合裝置16與加熱裝置18之間、以及在造粒裝置28與干燥裝置10之間，由于被輸送物潮濕，因而空氣輸送不適用(但并不是排除空氣輸送的應用)，而在其它輸送部6中，由于被輸送物(吸水性樹脂粉體)為干燥狀態(tài)，因而空氣輸送可適宜使用。在本發(fā)明中，空氣輸送用于圖1的輸送部6之中的至少1處或2處以上。對于不采用空氣輸送的輸送部6，例如可采用輸送機等機械輸送。圖2是可用于本發(fā)明的一個實施方式的空氣輸送裝置30的示意圖。空氣輸送裝置30具有加壓罐料斗32、輸送配管34、二次空氣用配管(未圖示)、閥37、二次空氣用閥36以及壓縮機38。壓縮機38借助于閥37與加壓罐料斗32連接。可通過壓縮機38對加壓罐料斗32內加壓。另外壓縮機38借助于閥37與輸送配管34連接。壓縮機38可供給輸送配管34的空氣。二次空氣借助于閥36來供給。二次空氣經(jīng)由閥36供給到二次空氣用配管中。壓縮機38可供給二次空氣用配管的空氣(二次空氣)。圖2中記載了一個壓縮機38，但壓縮機38可以有多個。此外，存在各種供給二次空氣的方法，并不限定于本實施方式的方法。關于供給二次空氣的方法，非專利文獻1中有詳細記載。在圖2的實施方式中，空氣輸送裝置30從受料斗40向貯藏料斗42輸送吸水性樹脂粉體。例如，考慮空氣輸送裝置30連接進行工序X的裝置與進行工序Y的裝置的情況。工序X以及工序Y沒有限定。工序Y為工序X的下一工序。該情況下，受料斗40中存儲有由工序X產生的吸水性樹脂粉體。另外，將由空氣輸送裝置30輸送的吸水性樹脂粉體存儲在貯藏料斗42中，向工序Y供給。即，在本實施方式中，在工序X之后設置有料斗(40、32)，該料斗中貯藏吸水性樹脂粉體后(貯藏工序)，該吸水性樹脂粉體借助于輸送配管34進行空氣輸送(空氣輸送工序)，輸送的吸水性樹脂粉體貯藏在工序Y之前的料斗(42)中(貯藏工序)。此外，貯藏料斗42相當于后述圖5的實施方式中的貯藏部。通過開啟閥44，使存儲在受料斗40中的吸水性樹脂粉體落到加壓罐料斗32中。接著，關閉閥44，向加壓罐料斗32中導入加壓的空氣。通過該空氣(一次空氣)的壓力使加壓罐料斗32內部的吸水性樹脂粉體在輸送配管34內部移動，到達貯藏料斗42。本發(fā)明可僅以一次空氣進行空氣輸送，通過進一步使用二次空氣，可進行更優(yōu)選的輸送。在本說明書中，二次空氣41是指經(jīng)由二次空氣用配管供給到輸送配管34中的空氣。與此相對，在本申請中，不經(jīng)由二次空氣用配管而供給到輸送配管34中的空氣稱為一次空氣。一次空氣中包括從加壓罐料斗32流入到輸送配管34中的空氣、由壓縮機38直接供給到輸送配管34中的空氣。圖4是將圖2的一部分放大的截面圖。圖4中示出了輸送配管34以及二次空氣用配管39。如圖4所示，二次空氣41通過與輸送配管34并設的配管39來供給。輸送配管34具有二次空氣導入孔hi。在輸送配管34的長度方向的多個位置設置有二次空氣導入孔hi。二次空氣用配管39具有二次空氣排出孔h2。在二次空氣用配管39的長度方向的多個位置設置有二次空氣排出孔h2。二次空氣排出孔h2的位置與二次空氣導入孔hi的位置相對應。各個二次空氣導入孔hi分別與二次空氣排出孔h2連接。通過該連接從各個二次空氣導入孔hi導入二次空氣。此外，圖4中將二次空氣導入孔hi記載為內徑較大的孔，實際上，二次空氣導入孔hi為噴嘴(空氣噴嘴)。通過從二次空氣導入孔hi導入的二次空氣來切斷作為被輸送物的吸水性樹脂粉體。被切斷的吸水性樹脂粉體一邊形成塞柱Pg—邊在輸送配管34內移動(參照圖4)。這樣，高濃度空氣輸送是一邊形成塞柱Pg—邊對吸水性樹脂粉體進行空氣輸送。然而，實際上，如圖4這樣，輸送中一直維持形狀齊整的塞柱Pg是罕見的。在實際的高濃度空氣輸送中，一邊重復下面的一系列動作一邊進行輸送。該一系列動作是指以下動作在輸送配管的底上形成粉體的堆積層，該堆積層成長為丘狀的塊，該塊進一步成長為塞柱Pg、該塞柱Pg移動、該塞柱Pg崩塌。本發(fā)明中考慮固氣比變化率(R1/R2)。其中，輸送配管34的起點Km的初始固氣比為Rl(kg-樹脂/kg-空氣)，輸送配管34的末端Em的末端固氣比為R2(kg-樹脂/kg-空氣)。在本發(fā)明中，“固氣比”是指吸水性樹脂粉體的質量(kg)除以空氣的質量(kg)得到的值。在本發(fā)明中，該固氣比的單位用(kg-樹脂/kg-空氣)表示。初始固氣比Rl的算出方法如下。通過用每單位時間通過輸送配管的起點Km的吸水性樹脂粉體的質量Wrl除以與該吸水性樹脂粉體同時通過該起點Km的每單位時間的空氣質量Wal來算出(Rl=ffrl/ffal)初始固氣比Rl。該空氣質量Wal不包括二次空氣的質量。例如，1分鐘內通過輸送配管的起點Km的吸水性樹脂粉體的質量Wrl為100kg，在這1分鐘內通過輸送配管的起點Km的空氣的質量Wal為IOkg時，初始固氣比Rl為100/10=10?？赏ㄟ^各種流量計、質量流量計等求得各處的壓力以及空氣的體積流量，由這些值算出空氣的質量Wal。另外，通過上述求得的空氣質量Wal、起點Km的壓力以及起點Km的輸送配管截面積來算出起點Km的線速度(初始線速度Vx)。末端固氣比R2的算出方法如下。通過用每單位時間通過輸送配管的末端Em的吸水性樹脂粉體的質量Wr2除以與該吸水性樹脂粉體同時通過該末端Em的每單位時間的空氣質量Wa2來算出(R2=Wr2/Wa2)末端固氣比R2?？捎赏ㄟ^輸送配管的起點Km的空氣的質量和供給到該起點Km到末端Em之間的二次空氣的總質量的和來算出該空氣質量Wa2。例如，1分鐘內通過輸送配管的末端Em的吸水性樹脂粉體的質量Wr2為100kg，在這1分鐘內通過輸送配管的末端Em的空氣的質量Wa2為IOkg時，末端固氣比R2為100/10=10?？赏ㄟ^各種流量計、質量流量計等求得各處的壓力以及空氣的體積流量，由這些值算出該空氣的質量Wa2。在本發(fā)明中，使Rl>R2。另外，在輸送配管的末端Em的線速度(末端線速度Vy)通過上述求得的空氣質量Wa2、末端Em的壓力以及末端Em的輸送配管截面積來算出ο如上所述，在本發(fā)明中，使Rl>R2。換言之，使固氣比變化率(R1/R2)大于1。通過使固氣比變化率(R1/R2)為超過1的值，可控制二次空氣的供給。具體來說，可通過以下方法進行這樣的控制例如，使輸送吸水性樹脂粉體的輸送配管中裝有用于導入二次空氣的二次配管，或者在輸送配管中途設置用于導入二次空氣的噴嘴、從該處導入二次空氣等。通過控制固氣比變化率大于1，可抑制初始線速度Vx并且能抑制阻塞現(xiàn)象(堵塞)。從該觀點考慮，固氣比變化率(R1/R2)優(yōu)選為1.8以上，更優(yōu)選為2以上，進一步優(yōu)選為3.6以上。固氣比變化率過大時，輸送速度的變化大，吸水性樹脂粉體的性能容易降低。從該觀點考慮，使固氣比變化率(R1/R2)為7以下，更優(yōu)選為6以下，進一步優(yōu)選為4以下。從提高輸送效率、抑制由高初始線速度導致的物性降低的觀點考慮，初始固氣比Rl優(yōu)選為35(kg-樹脂/kg-空氣)以上，更優(yōu)選為50(kg-樹脂/kg-空氣)以上，進一步優(yōu)選為100(kg-樹脂/kg-空氣)以上。從抑制輸送效率(每單位時間的輸送量)降低的觀點考慮，初始固氣比Rl優(yōu)選為150(kg-樹脂/kg-空氣)以下，更優(yōu)選為120(kg_樹脂/kg-空氣)以下。從提高輸送效率、抑制懸浮狀態(tài)下的粉體之間的碰撞來抑制物性降低的觀點考慮，末端固氣比R2優(yōu)選為10(kg-樹脂/kg-空氣)以上，更優(yōu)選為15(kg-樹脂/kg-空氣)以上，進一步優(yōu)選為20(kg-樹脂/kg-空氣)以上。從抑制輸送效率(每單位時間的輸送量)的降低、進一步從抑制阻塞現(xiàn)象、性能降低的觀點考慮，末端固氣比R2優(yōu)選為50(kg-樹脂/kg-空氣)以下，更優(yōu)選為40(kg-樹脂/kg-空氣)以下，進一步優(yōu)選為30(kg-樹脂/kg-空氣)以下。在本申請中，考慮1個上述輸送區(qū)間所包括的輸送配管的總長度Lt是優(yōu)選的。在圖2所示的實施方式中，1個輸送區(qū)間由1根輸送配管34連接。該情況下，總長度Lt等于輸送配管34的長度。在圖2所示的實施方式中，輸送配管的起點Km與輸送區(qū)間的起點Bl一致，并且，輸送配管的末端Em與輸送區(qū)間的終點Fl—致。有時上述總長度Lt與輸送配管34的長度不一致，圖5所示的實施方式為其一例。圖5是表示本發(fā)明的輸送方法的一個實施方式的構成示意圖。在該輸送方法中，將通過工序X得到的吸水性樹脂粉體向進行工序Y的裝置輸送。工序Y是工序X的下一工序。工序X沒有限定，工序Y也沒有限定。在圖5所示的實施方式中，使用了3個空氣輸送裝置(A、B及C)。吸水性樹脂粉體的輸送從輸送裝置A開始，經(jīng)過輸送裝置B及輸送裝置C到達貯藏部。該貯藏部是用于向進行工序Y的裝置中供給吸水性樹脂粉體的貯藏部。該貯藏部是進行工序Y的裝置的一部分。輸送裝置A與輸送裝置B通過輸送配管Pl連接。輸送裝置B與輸送裝置C通過輸送配管P2連接。輸送裝置C與貯藏部通過輸送配管P3連接。即，輸送裝置A與輸送裝置B與輸送裝置C通過輸送配管串聯(lián)連接。這樣，在本申請發(fā)明的吸水性樹脂粉體的輸送方法中，一個輸送區(qū)間使用2個以上空氣輸送裝置，前述2個以上空氣輸送裝置可以通過輸送配管串聯(lián)連接。在此，“一個輸送區(qū)間”是指用于輸送吸水性樹脂粉體的連續(xù)的區(qū)段。在圖5所示的實施方式中，輸送區(qū)間的起點Bl為輸送裝置A與輸送配管Pl的連接點，輸送區(qū)間的終點Fl為輸送配管P3與貯藏部的連接點。該情況下，從起點Bl到終點Fl的區(qū)間為“一個輸送區(qū)間”。從起點Bl到終點Fl之間，3個輸送裝置通過輸送配管P1、P2及P3串聯(lián)連接。此外，除沿水平方向或垂直方向直線設置輸送配管以外，有時也彎曲成平面、立體或多邊形狀來設置，該情況下，彎曲部的曲率半徑優(yōu)選為2m以上。一個輸送區(qū)間中的彎曲部的數(shù)量優(yōu)選為2處以上且10處以下，更優(yōu)選為2處以上且5處以下。另外，配管的內徑由生產量決定，優(yōu)選為30mm300mm，進一步優(yōu)選為50mm200mm，特別優(yōu)選為70160mm左右。圖6是對圖5略為詳細記載了的輸送部6的構成示意圖。如圖6所示，輸送裝置A具有受料斗Ha、加壓罐Ta(加壓罐料斗)和閥(Val、Va2)。受料斗Ha與加壓罐Ta借助于閥Val連接。閥Va2設置在加壓罐Ta與輸送配管Pl之間。輸送裝置B具有受料斗Hb、加壓罐Tb和閥(Vbl、Vb2)。受料斗Hb與加壓罐Tb借助于閥Vbl連接。閥Vb2設置在加壓罐Tb與輸送配管P2之間。輸送裝置C具有受料斗He、加壓罐Tc和閥(Vcl、Vc2)。受料斗Hc與加壓罐Tc借助于閥Vcl連接。閥Vc2設置在加壓罐Tc與輸送配管P3之間。在加壓罐(Ta、Tb、Tc)上連接有壓縮機，但圖中未示出。可通過該壓縮機對加壓罐(Ta、Tb、Tc)加壓。加壓罐(Ta、Tb、Tc)內的壓力可高于大氣壓。另外，在加壓罐(Ta、Tb、Tc)上設置有減壓閥，但圖中未示出?？赏ㄟ^開啟減壓閥將加壓罐(Ta、Tb、Tc)內的壓力降低至大氣壓，解除加壓狀態(tài)?？蓪訅汗?Ta、Tb、Tc)內的壓力進行適宜調整。此外，在受料斗(Ha、Hb、He)中，優(yōu)選裝有過濾器，用于清洗隨著吸水性樹脂粉體的進入而導入的輸送空氣并將其排到外部，該過濾器優(yōu)選為袋濾器。受料斗(Ha、Hb、He)分別配置在加壓罐(Ta、Tb、Tc)的上側。開啟閥(VaUVbl、Vcl)時，各個受料斗(Ha,Hb,He)內的吸水性樹脂粉體落到加壓罐(Ta、Tb、Tc)內。這樣，將吸水性樹脂粉體供給到加壓罐(Ta、Tb、Tc)中。此外，向加壓罐(Ta、Tb、Tc)中供給吸水性樹脂粉體時，加壓罐(Ta、Tb、Tc)被減壓，加壓罐(Ta、Tb、Tc)解除加壓狀態(tài)。在現(xiàn)有的輸送方法中，每個輸送區(qū)間使用一個輸送裝置。與此相對，在本實施方式中，每個輸送區(qū)間使用了多個(3個)輸送裝置。在本實施方式中，在輸送裝置A的基礎上，串聯(lián)連接輸送裝置B及輸送裝置C來使用。以下，對于各輸送裝置的動作，按順序進行說明。首先，對輸送裝置A的輸送進行說明。將完成了工序X的吸水性樹脂粉體供給到受料斗Ha中。換言之，受料斗Ha容納吸水性樹脂粉體(容納步驟la)。在步驟Ia中，閥Val是關閉的。接著，開啟閥Val，將吸水性樹脂粉體從受料斗Ha送到加壓罐Ta中(送粉步驟2a)。在步驟2a中，閥Va2是關閉的。另外，在步驟2a中，加壓罐Ta內的壓力與大氣壓相同。接著，關閉閥Val及閥Va2，對加壓罐Ta內加壓(加壓步驟3a)。通過未圖示的壓縮機供給空氣來對加壓罐Ta加壓。接著，開啟閥Va2，將吸水性樹脂粉體從加壓罐Ta送到受料斗Hb(輸送步驟4a)。在步驟4a中，通過未圖示的壓縮機供給空氣來對加壓罐Ta加壓并將輸送空氣送到輸送配管Pl中。在步驟4a中，閥Val是關閉的。接著，對輸送裝置B的輸送進行說明。通過上述輸送步驟4a，受料斗Hb容納吸水性樹脂粉體(容納步驟lb)。S卩，上述輸送步驟4a與容納步驟Ib同時進行。在容納步驟Ib中，閥Vbl是關閉的。接著，開啟閥Vbl，將吸水性樹脂粉體從受料斗Hb送到加壓罐Tb(送粉步驟2b)。在步驟2b中，閥Vb2是關閉的。另外，在步驟2b中，加壓罐Tb內的壓力與大氣壓相同。接著，關閉閥Vbl及閥Vb2，對加壓罐Tb內加壓(加壓步驟3b)。通過未圖示的壓縮機供給空氣來對加壓罐Tb加壓。接著，開啟閥Vb2，將吸水性樹脂粉體從加壓罐Tb送到受料斗Hc(輸送步驟4b)。在步驟4b中，通過未圖示的壓縮機供給空氣來對加壓罐Tb加壓并將輸送空氣送到輸送配管P2中。在步驟4b中，閥Vbl是關閉的。接著，對輸送裝置C的輸送進行說明。通過上述輸送步驟4b，受料斗Hc容納吸水性樹脂粉體(容納步驟Ic)。即，上述輸送步驟4b與容納步驟Ic同時進行。在容納步驟Ic中，閥Vcl是關閉的。接著，開啟閥Vcl，將吸水性樹脂粉體從受料斗Hc送到加壓罐Tc中(送粉步驟2c)。在步驟2c中，閥Vc2是關閉的。另外，在步驟2c中，加壓罐Tc內的壓力與大氣壓相同。接著，關閉閥Vcl及閥Vc2，對加壓罐Tc內加壓(加壓步驟3c)。通過未圖示的壓縮機供給空氣來對加壓罐Tc加壓。接著，開啟閥Vc2，將吸水性樹脂粉體從加壓罐Tc送到貯藏部(輸送步驟4c)。在步驟4c中，通過未圖示的壓縮機供給空氣來對加壓罐Tc加壓并將輸送空氣送到輸送配管P3中。在步驟4c中，閥Vcl是關閉的。此外，加壓狀態(tài)下的加壓罐內的壓力優(yōu)選為0.05MPa以上且為0.7MPa以下，更優(yōu)選為0.IMPa以上且為0.3MPa以下。完成了工序X的吸水性樹脂粉體按輸送裝置A、輸送配管P1、輸送裝置B、輸送配管P2、輸送裝置C、輸送配管P3的順序移動，到達工序Y的貯藏部?；谳斔脱b置A的輸送、基于輸送裝置B的輸送以及基于輸送裝置C的輸送串聯(lián)承接來完成工序X與工序Y之間的輸送。在現(xiàn)有的輸送中，未設置輸送裝置B及輸送裝置C。圖7是表示本實施方式的輸送的時序圖的一個例子的圖。在該時序圖中，從圖的左側往右側的方向表示時間經(jīng)過。例如在受料斗Ha中，在tl時刻到t2時刻之間進行容納步驟la，在t2時刻到t3時刻之間進行送粉步驟2a，在t3時刻到t4時刻之間進行容納步驟la。另外，例如在加壓罐Ta中，在tl時刻到t2時刻之間進行輸送步驟4a，在t2時刻到t3時刻之間進行容納步驟2a，在t3時刻到t4時刻之間進行輸送步驟4a。閥的開閉的時間與步驟的切換的時間相關。例如在輸送裝置A中，在t2時亥IJ，閥Val從“關”切換成“開”，并且，閥Va2從“開”切換成“關”。例如在輸送裝置A中，在t3時刻，閥Val從“開”切換成“關”，并且，閥Va2從“關”切換成“開”。在圖7所示的時序圖中，輸送裝置A與輸送裝置B之間的步驟切換的時間一致，并且，輸送裝置B與輸送裝置C之間的步驟切換的時間也一致。對于各個輸送裝置A、B及C來說，配管送風、減壓等的操作時間可能不同，因而現(xiàn)實當中難以如圖7那樣使時間完全一致。另外，在圖7的時序圖中，未考慮加壓步驟等所需要的時間。圖7的時序圖為了表示3個輸送裝置可同時動作而記載得較簡略。如圖7所示，各輸送裝置的輸送步驟可同時進行。在本實施方式中，輸送步驟4a、輸送步驟4b、與輸送步驟4c同時進行。這樣，可同時實施基于輸送裝置A的輸送、基于輸送裝置B的輸送和基于輸送裝置C的輸送。通過該輸送的同時進行，可提高輸送效率(每單位時間的輸送量)。上述輸送效率、物性降低等問題在工業(yè)規(guī)模的生產中容易顯現(xiàn)。從該觀點考慮，在本發(fā)明的輸送方法中，優(yōu)選吸水性樹脂粉體的輸送量為lOOOkg/hr以上。[kg/hr]是指每小時的輸送量(kg)。從降低末端線速度Vy的觀點考慮，吸水性樹脂粉體的輸送量優(yōu)選為10000kg/hr以下，更優(yōu)選為8000kg/hr以下。如圖7所示，各輸送裝置的容納步驟也可同時進行。在本實施方式中，到受料斗Ha中的容納步驟la、到受料斗Hb中的容納步驟Ib和到受料斗Hc中的容納步驟Ic可同時實施。另外，到加壓罐Ta中的容納步驟2a、到加壓罐Tb中的容納步驟2b和到加壓罐Tc中的容納步驟2c可同時實施。通過該同時進行，可提高輸送效率。如圖7所示，在同一輸送裝置中，基于受料斗的容納步驟與基于加壓罐的輸送步驟可同時進行。例如在輸送裝置A中，容納步驟Ia與輸送步驟4a可同時進行。利用基于加壓罐的輸送步驟的時間，將吸水性樹脂粉體移送到受料斗中，從而可平穩(wěn)地進行在其后進行的移送(從受料斗到加壓罐的移送)。在本實施方式中，存在在同一受料斗中容納步驟與送粉步驟無法同時實施的制約。另外，在本實施方式中，存在在同一加壓罐中容納步驟與輸送步驟無法同時實施的制約。在這些制約的范圍內，多個輸送裝置可同時并行動作。此外，將上述閥(Val、Va2、Vbl、Vb2、Vcl、Vc2)改為旋轉閥等連續(xù)供給式閥時，可排除上述制約。然而，使用旋轉閥時，會在該旋轉閥的旋轉部產生咬入、產生吸水性樹脂粉體的破壞(顆粒破壞)。另外，該情況下，會因旋轉閥部分的空氣泄漏等導致加壓壓力變化，使輸送變得不穩(wěn)定。為了避免這些顆粒破壞、輸送不穩(wěn)定化，即使受到上述制約，仍優(yōu)選使用開閉式閥。此外，步驟的切換可通過自動控制進行。該自動控制可基于各種自動檢測數(shù)據(jù)進行。作為該自動檢測數(shù)據(jù)，例如可列舉出受料斗內的粉體量、加壓罐(加壓罐料斗)內的粉體量、加壓罐(加壓罐料斗)內的壓力等。受料斗內或加壓罐(加壓罐料斗)內的粉體量的檢測可通過例如檢測粉體的上表面(粉體上表面)的位置來進行。該粉體上表面位置的檢測可通過超聲波式、靜電電容(electrostaticcapacity)式等公知的方法進行?；谶@些檢測數(shù)據(jù)，可進行自動控制。自動控制可通過基于順序控制器、計算機等的公知的方法進行。優(yōu)選基于受料斗的粉體上表面的檢測結果對上述閥的開閉以及空氣輸送裝置的啟動進行自動控制。例如，基于受料斗Ha的粉體上表面位置超過規(guī)定的上限值這一檢測結果，可進行將關閉了的閥Val開啟、關閉閥Va2、停止輸送裝置這樣的控制。反之，例如，基于受料斗Ha的粉體上表面的位置低于規(guī)定的下限值這一檢測結果，可進行將開啟了的閥Val關閉、開啟閥Va2、啟動輸送裝置這樣的控制。優(yōu)選基于上述加壓罐內的壓力的檢測結果對上述閥的開閉以及空氣輸送裝置的啟動進行自動控制。例如，基于加壓罐Ta內的壓力超過規(guī)定的上限值這一檢測結果，進行將關閉了的閥Va2開啟、啟動輸送裝置這樣的控制。反之，例如，基于加壓罐Ta內的壓力低于規(guī)定的下限值這一檢測結果，進行將關閉的閥Val開啟、關閉閥Va2、停止輸送裝置這樣的控制。這些自動控制的程序可考慮輸送效率等來決定。此外，若末端固氣比為10(kg-樹脂/kg-空氣)以上，則一般定義為高濃度空氣輸送。在本實施方式中，一個輸送區(qū)間具有3個空氣輸送裝置，這些空氣輸送裝置通過輸送配管(P1、P2、P3)串聯(lián)連接。通過該構成，一個輸送區(qū)間被多個輸送裝置分割，因此基于單一輸送裝置的輸送距離減少。例如，在上述實施方式中，假設從輸送區(qū)間的起點Bl到終點Fl的距離為100m。該情況下，若為現(xiàn)有方法，則需要IOOm的輸送配管。與此相對，在上述實施方式中，例如可使輸送配管Pl的長度為33.3m、輸送配管P2的長度為33.3m、輸送配管P3的長度為33.3m。即，可使基于單一輸送裝置的輸送距離短于輸送區(qū)間的距離。這樣的空氣輸送裝置的串聯(lián)連接在輸送區(qū)間長的情況下有效性高。從該觀點考慮，一個上述輸送區(qū)間所包括的輸送配管的總長度Lt優(yōu)選為50m以上，更優(yōu)選為70m以上，進一步優(yōu)選為IOOm以上。從控制輸送裝置的臺數(shù)的觀點考慮，總長度Lt優(yōu)選為IOOOm以下，更優(yōu)選為500m以下，進一步優(yōu)選為200m以下。例如，在圖5所示的實施方式中，該總長度Lt是指輸送配管Pl的長度Lpl、輸送配管P2的長度Lp2和輸送配管P3的長度Lp3的總和。即，為[數(shù)學式1]Lt=Lpl+Lp2+Lp3。從降低末端線速度Vy并抑制阻塞現(xiàn)象的觀點考慮，一個輸送區(qū)間所包括的各輸送配管的長度Lp優(yōu)選為50m以下，更優(yōu)選為40m以下，進一步優(yōu)選為35m以下。為了減小長度Lp而過度增加輸送裝置的臺數(shù)時，有時輸送效率反而降低。從該觀點考慮，長度Lp優(yōu)選為30m以上。在圖5所示的實施方式中，輸送配管Pl的長度Lpl是長度Lp的一個例子，輸送配管P2的長度Lp2也是長度Lp的一個例子，輸送配管P3的長度Lp3也是長度Lp的一個例子。從縮短上述長度Lp的觀點考慮，基于輸送裝置的輸送區(qū)間的分割優(yōu)選為均等的。因此，設一個輸送區(qū)間所串聯(lián)連接的空氣輸送裝置的臺數(shù)為N(N為2以上的整數(shù))時，該輸送區(qū)間的總長度Lt與該輸送區(qū)間所包括的全部輸送配管的長度Lp優(yōu)選滿足下述關系式(1)，更優(yōu)選滿足關系式(2)。[數(shù)學式2]Lt/(N+1)^Lp^Lt/(N-I)—(1)Lt/(N+0.5)彡Lp彡Lt/(N-0.5)...(2)基于單一輸送裝置的輸送距離較長時，為了抑制阻塞現(xiàn)象(堵塞)并提高輸送效率，需要較高的加壓。該較高的加壓導致輸送配管末端的線速度增大。線速度(也稱為“線速”)是指吸水性樹脂粉體的移動速度，實質上與空氣的移動速度相同。沿輸送配管的長度方向測定該線速度的大小。例如可通過流量計等測定每單位時間在配管中流動的空氣流量，用該測定值除以輸送配管的截面積來算出線速度。如圖5及圖6所示，在本實施方式中，輸送配管的末端Em有3處。在本申請中，吸水性樹脂粉體在輸送配管的起點Km的線速度也稱為初始線速度Vx。另外，輸送配管的起點Km處的空氣壓力也稱為初始壓力Px。另外，吸水性樹脂粉體在上述輸送配管的末端Em的線速度也稱為末端線速度Vy。另外，輸送配管的末端Em處的空氣的壓力也稱為末端壓力Py。在同一輸送配管中，越接近輸送配管的末端Em，空氣的壓力越容易降低。在同一輸送配管中，末端壓力Py要小于初始壓力Ρχ。另一方面，在同一輸送配管中，越接近輸送配管的末端Em，線速度越容易變快。在同一輸送配管中，末端線速度Vy要大于初始線速度Vx。通常末端線速度Vy是同一輸送配管中的最大線速度。末端線速度Vy變小時，顆粒與輸送配管的碰撞速度、顆粒之間的碰撞速度變小。也就是說，可通過小的末端線速度Vy抑制吸水性樹脂粉體所受到的損壞。從抑制吸水性樹脂粉體的物性降低的觀點考慮，末端線速度Vy優(yōu)選為15m/s以下，更優(yōu)選為13m/s以下，進一步優(yōu)選為10m/S以下。如上所述，在本發(fā)明中，基于多個輸送裝置的輸送可同時進行，因而可兼顧末端線速度Vy的降低和輸送效率。從輸送效率的觀點考慮，末端線速度Vy優(yōu)選為7m/s以上。使用二次空氣時，優(yōu)選對二次空氣的供給進行調整，以使末端線速度Vy為上述優(yōu)選的范圍。如前所述，與低濃度空氣輸送相比，高濃度空氣輸送是低速的。然而本發(fā)明可同時進行基于多個輸送裝置的輸送，因而可在低速輸送的條件下提高輸送效率。上述末端線速度Vy的優(yōu)選的范圍為適合高濃度空氣輸送的速度范圍。輸送區(qū)間可以具有分支的輸送路線。該情況下，對于各個分支的輸送路線，本發(fā)明也能成立。例如，考慮以下情況在位于輸送區(qū)間的起點Bl與終點的中間的分支點Dl處，輸送區(qū)間分支為二股。該情況下，輸送區(qū)間的終點Fl存在2處。將這2處的終點Fl分別作為第一終點Fll以及第二終點F12時，可知在該分支的輸送區(qū)間中有以下的第一路線和以下的第二路線。第一路線從輸送區(qū)間的起點Bl經(jīng)由分支點Dl直至第一終點Fll的路線。第二路線從輸送區(qū)間的起點Bl經(jīng)由分支點Dl直至第二終點F12的路線。該情況下，例如，若上述第一路線中輸送裝置串聯(lián)連接，則本發(fā)明可成立。同樣地，若上述第二路線中輸送裝置串聯(lián)連接，則本發(fā)明可成立。此外，分支點Dl可以由輸送配管的分支形成，也可以由輸送裝置形成。在受料斗中，優(yōu)選設置可捕獲微粉的過濾器。該過濾器可捕獲存在于受料斗內的氣體中的微粉。通過減壓抽吸等使受料斗內的氣體通過過濾器，從而可捕獲微粉。作為該過濾器，袋濾器是優(yōu)選的。通過該過濾器，可實現(xiàn)減少微粉并進行空氣輸送。作為過濾器，膜濾器是優(yōu)選的。該膜濾器的收集效率優(yōu)異。另外該膜濾器可容易地篩落微粉，因而不易阻塞，由使用導致的收集效率的降低少。作為該過濾器，對Jis12種碳黑(粒徑0.03μπι0.2μm)的收集效率優(yōu)異的過濾器是優(yōu)選的。從可高效收集微粉的觀點考慮，該收集效率優(yōu)選為90%以上，更優(yōu)選為95%以上，進一步優(yōu)選為99.9%以上，特別優(yōu)選為99.99%以上。該收集效率，例如通過JISB9908方式1的方法來測定。簡單地，收集效率可通過市售的粉塵計測量。該收集效率實質上可基于通過過濾器之前的微粉量以及通過過濾器之后的微粉量來得到。具體來說，可由通過過濾器之前的微粉量WO(mg/m3)和通過過濾器之后的微粉量Wf(mg/m3)根據(jù)下述式算出收集效率。此外，作為該粉塵計，可舉出例如柴田科學制造的商品名“P5LDigitalDustMeter，，。[數(shù)學式3]收集效率(%)=(1-fff/WO)XlOO輸送配管的材質優(yōu)選使用不銹鋼。輸送配管的內表面優(yōu)選進行鏡面加工。通過該鏡面加工，可抑制吸水性樹脂粉體受到的損壞。通過鏡面加工不銹鋼，可進一步提高損壞抑制效果。作為不銹鋼，可列舉出SUS304、SUS316、SUS316L等。另外鏡面加工是指平滑化使得JISB0601-1982中規(guī)定的表面粗糙度為6.3S以下。該“S”是指表面凹凸的最大高度(μπι)的最大值。這樣的表面粗糙度可通過觸針式表面粗糙度測定器(JISB0651)或光波干涉式表面粗糙度測定器(JISB0652)等來測定?？刂戚斔椭械奈詷渲垠w的溫度的方法沒有限定?？蓛?yōu)選使用從外部對料斗等貯藏罐或者輸送配管進行加熱的方法。例如在貯藏罐和/或輸送配管的外表面配置銅管，在該銅管內通蒸汽，從而可將吸水性樹脂粉體的溫度維持在規(guī)定溫度以上。另外，輸送配管優(yōu)選不放到室外。從對輸送中的吸水性樹脂粉體的溫度進行控制的觀點考慮，輸送配管優(yōu)選配置在室內。[吸水性樹脂粉體的物性](顆粒形狀)吸水性樹脂粉體的顆粒形狀沒有限定。作為該顆粒形狀，可列舉出球狀、大致球狀、(為粉碎物的)不定形破碎狀、棒狀、多面體狀、香腸狀(例美國專利第4973632號說明書)、具有皺褶的顆粒(例美國專利第5744564號說明書)等的粉末。它們可以是初級顆粒(singleparticle)，也可以是造粒顆粒，也可以是初級顆粒與造粒顆粒的混合物。另外，顆粒也可以是發(fā)泡的多孔質。可優(yōu)選列舉出不定形破碎狀的初級顆?；蛩鼈兊脑炝ｎw粒。(粒度)表面交聯(lián)前和/或最終產品中的吸水性樹脂(吸水性樹脂粉體)的質量平均粒徑(D50)優(yōu)選為200600μm,更優(yōu)選為200550μm,進一步優(yōu)選為250500μm,特別優(yōu)選為350450μm。另外，低于150μm的顆粒越少越好，通常調整為05質量％，優(yōu)選調整為03質量％，特別優(yōu)選調整為01質量％。進而，850μm以上的顆粒越少越好，通常調整為05質量％，優(yōu)選調整為03質量％，特別調整為01質量％。粒度分布的對數(shù)標準偏差(σζ)優(yōu)選可為0.200.40，更優(yōu)選為0.270.37，進一步優(yōu)選為0.250.35。關于這些測定方法，作為使用標準篩的方法，在例如國際公開第2004/069915號小冊子、EDANA-ERT420.2-02中有所記載。表面交聯(lián)后進而輸送后的吸水性樹脂粉體對生理食鹽水的無加壓下吸水倍率(CRC)優(yōu)選為15g/g以上。表面交聯(lián)前的吸水性樹脂粉體的無加壓下吸水倍率(CRC)并沒有特別的限定，優(yōu)選為15g/g以上。使用該吸水性樹脂粉體的尿布等吸收性物品可很好地吸收體液等。從該觀點考慮，該表面交聯(lián)后或表面交聯(lián)前的吸水倍率(CRC)更優(yōu)選為20g/g以上，進一步優(yōu)選為25g/g以上，特別優(yōu)選為30g/g以上。從吸收性物品的性能的觀點考慮，該吸水倍率(CRC)越大越優(yōu)選。然而，從可穩(wěn)定制造且能以低成本得到吸水性樹脂粉體的觀點考慮，該吸水倍率(CRC)優(yōu)選為60g/g以下，更優(yōu)選為50g/g以下，特別優(yōu)選為35g/g以下。此外，在本發(fā)明中，無加壓下吸水倍率(CRC)與自由溶脹倍率(GV)同義，有時也將CRC稱為GV。無加壓下吸收倍率(CRC)的測定中，準備約0.2g的吸水性樹脂粉體。然后，首先測定該吸水性樹脂粉體的質量W1。將該吸水性樹脂粉體均勻地放到無紡布制的袋(60mmX85mm)中。將該袋在調溫至25士2°C的生理食鹽水中浸漬30分鐘。接著，取出該袋，投入到離心分離機(K0KUSANNCo.，Ltd.制造、H-122型小型離心分離機)中。該離心分離機在250G(250X9.81m/s2)的條件下運轉3分鐘。測定這之后的袋子的質量W2(g)。另一方面，對不包含吸水性樹脂粉體的袋子進行相同的處理，測定其質量W3(g)。通過下述數(shù)學式，算出無加壓下吸收倍率(CRC)。[數(shù)學式4]CRC(g/g)=[(W2-W3)/ffl]-l表面交聯(lián)后進而輸送后的吸水性樹脂粉體在加壓下對生理食鹽水的加壓下吸水倍率(ΑΑΡ=AbsorbencyagainstPressure)(ERT442.2-02，其中載荷50g/cm2)優(yōu)選為1550g/g，更優(yōu)選為1845g/g，特別優(yōu)選為2045g/g，最優(yōu)選為2045g/g的范圍。使用該吸水性樹脂粉體的尿布等吸收性物品可很好地吸收體液等。此外，加壓下吸水倍率(AAP)是在21g/cm2的載荷下對0.9%氯化鈉水溶液溶脹1小時后的吸水倍率(單位g/g)。此外，在以下本申請實施例中，“ΑΑΡ”是除將載荷更改為50g/cm2以外其余同樣地進行測定得到的值。吸水性樹脂粉體的0.69質量％生理食鹽水導流性(以下也稱為SFC)是表示吸水性樹脂粉體或吸水劑在溶脹時的通液性的值。該SFC的值越大，則表示吸水性樹脂粉體的通液性越高。吸水性樹脂粉體(進行了表面交聯(lián)的聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂粉體)的SFC優(yōu)選為10(Χ1(Γ7·cm3·s·g"1)以上，更優(yōu)選為201000(XliT7·cm3·s·g-1)，進一步優(yōu)選為30500(X10_7-Cm3-S-g—1)。在本發(fā)明中，由于可抑制初始線速度Vx，因而可抑制輸送中的SFC的降低。這樣的評價可根據(jù)美國專利第5849405號說明書中記載的SFC試驗來進行。此外，一般，AAP、CRC及SFC呈相反的傾向，通過為上述范圍，可提供保持這些物性平衡的吸水性樹脂。輸送前后的吸水性樹脂粉體的含水率(規(guī)定為Ig粉體在180°C下干燥3小時后的失重)優(yōu)選為5重量％以下，更優(yōu)選為3%重量以下。這一規(guī)定對于吸水性樹脂粉體為表面交聯(lián)前的吸水性樹脂以及表面交聯(lián)后的顆粒狀吸水性樹脂的任一者均同樣適用。一定量的水、優(yōu)選為0.1重量％以上、更優(yōu)選為0.5重量％以上的水具有維持和提高吸收速度、輸送后的物性的優(yōu)點。對于含水率的調整，可對加熱條件、根據(jù)需要的水的添加量進行適宜調整即可。在本發(fā)明的輸送方法中，從可穩(wěn)定保持吸水性樹脂粉體的優(yōu)異的物性且抑制阻塞現(xiàn)象的觀點考慮，構成氣流的氣體優(yōu)選使用干燥的氣體。該氣體的露點優(yōu)選為-10°C以下，更優(yōu)選為-15°c以下，特別優(yōu)選為-20°c以下。除使用干燥的氣體以外，也可以使用加熱的氣體。作為加熱方法，并沒有特別的限定，可以使用熱源來直接加熱氣體，也可以通過加熱上述輸送部、配管來間接加熱通過的氣體。該加熱過的氣體的溫度優(yōu)選為30°C以上，更優(yōu)選為50°C以上，進一步優(yōu)選為70°C以上。本發(fā)明的空氣輸送可以是加壓輸送，也可以是減壓輸送。為減壓輸送時，通過輸送裝置的抽吸力來輸送吸水性樹脂粉體。該情況下，配管的內部壓力要低于大氣壓。本發(fā)明的空氣輸送優(yōu)選如上述實施方式那樣進行加壓輸送。為加壓輸送時，通過輸送裝置所產生的高壓力來輸送吸水性樹脂粉體。上述實施方式為加壓輸送。在加壓輸送中，配管的內部壓力要高于大氣壓。通過為加壓狀態(tài)，使灰塵、塵埃等難以侵入輸送裝置、配管的內部。該加壓輸送可有助于減少吸水性樹脂粉體中包含的異物。異物的減少可有助于提高吸水性樹脂粉體的物性。實施例以下，通過實施例來闡明本發(fā)明的效果，但并不表示基于該實施例的記載來限定解釋本發(fā)明。此外，在本說明書中，“質量份”與“重量份”同義，“質量％”與“重量％”同義。另外，以下的SFC的測定方法如前所述。(吸水性樹脂粉體的制造例1)使用可連續(xù)進行各工序的吸水性樹脂的連續(xù)制造裝置(每小時約1500Kg的生產能力)連續(xù)制造吸水性樹脂粉體，所述各工序由聚合工序(在帶上的靜置聚合)、凝膠微?；?解碎)工序、干燥工序、粉碎工序、分級工序、表面交聯(lián)工序(表面交聯(lián)劑的噴霧工序、加熱工序)、冷卻工序、整粒工序以及各工序間的輸送工序連接而成。首先，制作75摩爾％被中和的丙烯酸偏鈉鹽的水溶液作為單體水溶液(1)。該單體水溶液(1)包含作為內部交聯(lián)劑的聚乙二醇二丙烯酸酯(平均η數(shù)為9)，相對于單體的總摩爾數(shù)，該聚乙二醇二丙烯酸酯的含有比例為0.06摩爾％。在上述單體水溶液(1)中，上述單體(上述丙烯酸偏鈉鹽)的濃度為38質量％。使用定量泵連續(xù)進料所得到的單體水溶液(1)，在配管的中途連續(xù)吹入氮氣，使單體水溶液(1)中的氧濃度為0.5ppm以下。此外，上述“平均η數(shù)”是指聚乙二醇鏈中的環(huán)氧乙烷聚合度的平均數(shù)。接著，通過在線混合，在單體水溶液(1)中連續(xù)混合過硫酸鈉和L-抗壞血酸。在該在線混合中，過硫酸鈉的混合比率為每1摩爾單體0.12g，L_抗壞血酸的混合比率為每1摩爾單體0.005g。將通過該在線混合得到的連續(xù)混合物以約30mm的厚度供給到兩端具有堰的平面鋼帶上，連續(xù)靜置30分鐘進行水溶液聚合，得到含水凝膠狀交聯(lián)聚合物(1)。將該含水凝膠狀交聯(lián)聚合物(1)用孔徑7mm的斬拌機細分為約2mm的粒徑，將其攤開放到連續(xù)通風帶干燥機的移動的多孔板上，使厚度為50mm，在185°C下干燥30分鐘，得到干燥聚合物。將該干燥聚合物全部連續(xù)供給到三級輥式破碎機中進行粉碎。該三級輥式破碎機的輥隙從上到下依次為1.0mm/0.55mm/0.42mm。該粉碎后，使用具有850μm以及150μm網(wǎng)眼的金屬篩網(wǎng)的篩分裝置進行分級，得到850150μm的顆粒約為98質量％、且小于150μm的顆粒的比例約為2質量％的吸水性樹脂粉體(顆粒狀吸水性樹脂)(1)。該吸水性樹脂粉體(1)的CRC為35g/g。進而將該吸水性樹脂粉體(1)以1500kg/hr連續(xù)供給到高速連續(xù)混合機(槳葉混合器/lOOOrpm)中，并用噴霧器噴霧表面處理劑溶液來進行混合。該表面處理劑溶液為1，4_丁二醇、丙二醇以及純水的混合液。具體來說，該表面處理劑溶液是相對于100質量份吸水性樹脂，以0.3質量份1，4_丁二醇、0.5質量份丙二醇以及2.7質量份純水的比例混合得到的。接著，將所得到的混合物通過槳葉干燥機在198°C下連續(xù)加熱處理40分鐘后，使用相同的槳葉干燥機強制冷卻至60°C(冷卻工序)。進而，用篩分裝置對850μm篩下物進行分級，將850μm篩上物(850μm非篩下物)再次粉碎后，與前述850μm篩下物混合，從而得到全部為850μm篩下物的、作為進行了整粒的產品的吸水性樹脂粉體A。此外，吸水性樹脂粉體A的CRC為30.5(g/g)，SFC為30.0(Χ1(Γ7·cm3·s·g"1)，AAP為25.2(g/g)。(吸水性樹脂粉體的制造例2)在上述冷卻工序中，在100質量份吸水性樹脂粉體(1)中添加1質量％的50質量％硫酸鋁水溶液，除此之外，與制造例1同樣地進行，得到吸水性樹脂粉體B。此外，吸水性樹脂粉體B的CRC為30.0(g/g)，SFC為50.0(X10_7-Cm3-S-g-1)，AAP為24.3(g/g)。(吸水性樹脂粉體的制造例3)用三級輥式破碎機粉碎、分級為850150μm后，根據(jù)日本特開2001-079829號，將除去的微粉(150μπι篩下物)中的約8重量％與含水凝膠狀交聯(lián)聚合物(2)在斬拌機中一起混煉，進行微粉再循環(huán)，除此之外，與制造例1同樣地進行，得到基本與制造例1為相同粒度且CRC為35g/g的吸水性樹脂粉體(顆粒狀吸水性樹脂)(3)。在基于電子顯微鏡的觀察中，吸水性樹脂粉體(3)包含有微分與850150μm的粒徑的顆粒一體化的造粒物，與吸水性樹脂粉體(1)相比，通過微粉再循環(huán)可提高收率以及提高吸水速度(例關于Vortex,FSR/測定法，參照美國專利第6849665號說明書)。此外，對于同樣的含水凝膠中的微粉再循環(huán)，可使用連續(xù)捏合機代替斬拌機。[實施例la]使用與圖2所示的空氣輸送裝置30相同的輸送裝置進行吸水性樹脂粉體的輸送試驗。試驗時間為600秒。使用制造例1中得到的吸水性樹脂粉體A作為吸水性樹脂粉體。輸送配管的內徑為83.1mm。輸送配管34分別具有水平部和垂直部。輸送配管34的長度為水平部104m、且垂直部19m。因此，輸送配管的長度Lp以及上述總長度Lt為123m。初始線速度Vx為2m/s，末端線速度Vy為11.5m/s。另外，初始固氣比Rl為50.2(kg-樹脂/kg-空氣)，末端固氣比R2為28.7(kg-樹脂/kg-空氣)。每單位時間的輸送量為4707kg/hr。到達輸送區(qū)間的終點Fl的輸送試驗后的吸水性樹脂粉體的物性為CRC為30.5(g/g)，SFC為29.8(10_7-Cm3-S.g—1)，AAP為25.2(g/g)。由輸送導致的SFC降低率為0.7%。未觀察到輸送配管34的阻塞現(xiàn)象。此外，以輸送前的SFC作為Sfl(10_7-cm3.s-g'1)，以輸送后的SFC作為Sf2(10_7·cm3·s·g-1)時，SFC降低率Rs(%)可通過下式算出。[數(shù)學式5]Rs=[(Sfl-Sf2)/Sfl]X100[實施例2a]使初始固氣比R1、末端固氣比R2、初始線速度Vx以及末端線速度Vy為表1所示的值，除此之外與上述實施例Ia相同，進行輸送試驗。到達輸送區(qū)間的終點Fl的輸送試驗后的吸水性樹脂粉體的物性為CRC為30.5(g/g)，SFC為29.9(10_7-Cm3-S-g-1)，AAP為25.3(g/g)。由輸送導致的SFC降低率Rs為0.3%。未觀察到輸送配管34的阻塞現(xiàn)象。該實施例的規(guī)格和評價結果示于下述表1。[實施例如]使初始固氣比R1、末端固氣比R2、初始線速度Vx以及末端線速度Vy為表1所示的值，除此之外與上述實施例Ia相同，進行輸送試驗。到達輸送區(qū)間的終點Fl的輸送試驗后的吸水性樹脂粉體的物性為CRC為30.4(g/g)，SFC為29.7(10_7-Cm3-S-g-1)，AAP為25.1(g/g)。由輸送導致的SFC降低率Rs為1.0%。未觀察到輸送配管34的阻塞現(xiàn)象。該實施例的規(guī)格和評價結果示于下述表1。[比較例la]使初始固氣比R1、末端固氣比R2、初始線速度Vx以及末端線速度Vy為表1所示的值，除此之外與上述實施例Ia相同，進行輸送試驗。在該比較例Ia中，調整二次空氣的壓力，以使固氣比變化率(R1/R2)為9.7。到達輸送區(qū)間的終點Fl的輸送試驗后的吸水性樹脂粉體的物性為CRC為30.3(g/g)，SFC為26.8(10_7-Cm3-S-g-1)，AAP為24.9(g/g)。由輸送導致的SFC降低率Rs為10.7%。未觀察到輸送配管34的阻塞現(xiàn)象。該比較例的規(guī)格和評價結果示于下述表1。[比較例2a]不使用二次空氣，使初始固氣比R1、末端固氣比R2、初始線速度Vx以及末端線速度Vy為表1所示的值，除此之外與上述實施例Ia相同，進行輸送試驗。在該比較例2a中，固氣比變化率(R1/R2)為1.0。由于在該比較例2a中產生了輸送配管34的阻塞現(xiàn)象(堵塞)，因而中止輸送試驗。該比較例的規(guī)格和評價結果示于下述表1。[實施例lb]使用吸水性樹脂粉體B代替吸水性樹脂粉體A進行輸送試驗。進而，使初始固氣比R1、末端固氣比R2、初始線速度Vx以及末端線速度Vy為表1所示的值。其它與上述實施例Ia相同，進行輸送試驗。到達輸送區(qū)間的終點F1的輸送試驗后的吸水性樹脂粉體的物性為CRC為30.0(g/g)，SFC為49.5(10_7-Cm3-S-g-1)，AAP為24.3(g/g)。由輸送導致的SFC降低率Rs為1.0%。未觀察到輸送配管34的阻塞現(xiàn)象。該實施例的規(guī)格和評價結果示于下述表1。[實施例沘]使用吸水性樹脂粉體B代替吸水性樹脂粉體A，進行輸送試驗。進而，使初始固氣比R1、末端固氣比R2、初始線速度Vx以及末端線速度Vy為表1所示的值。其它與上述實施例Ia相同，進行輸送試驗。到達輸送區(qū)間的終點Fl的輸送試驗后的吸水性樹脂粉體的物性為CRC為29.9(g/g)，SFC為49.3(10_7-Cm3-S-g-1)，AAP為24.3(g/g)。由輸送導致的SFC降低率Rs為1.4%。未觀察到輸送配管34的阻塞現(xiàn)象。該實施例的規(guī)格和評價結果示于下述表1。[比較例lb]使初始固氣比R1、末端固氣比R2、初始線速度Vx以及末端線速度Vy為表1所示的值，除此之外與上述實施例Ib相同，進行輸送試驗。在該比較例Ib中，調整二次空氣的壓力，以使固氣比變化率(R1/R2)為10.3。到達輸送區(qū)間的終點Fl的輸送試驗后的吸水性樹脂粉體的物性為CRC為29.8(g/g)，SFC為42.5(10_7-Cm3-S-g-1)，AAP為23.9(g/g)。由輸送導致的SFC降低率Rs為15%。未觀察到輸送配管34的阻塞現(xiàn)象。該比較例的規(guī)格和評價結果示于下述表1。[比較例2b]不使用二次空氣，使初始固氣比R1、末端固氣比R2、初始線速度Vx以及末端線速度Vy為表1所示的值，除此之外與上述實施例Ib相同，進行輸送試驗。在該比較例2b中，固氣比變化率(R1/R2)為1.0。在該比較例2b中，產生輸送配管34的阻塞現(xiàn)象(堵塞)，因而中止輸送試驗。該比較例的規(guī)格和評價結果示于下述表1。[比較例Ic]在比較例Ib中，使用包含微粉再循環(huán)品的吸水性樹脂粉體(3)代替吸水性樹脂粉體A進行輸送試驗。其結果為，可觀察到微粉的再生以及粉塵的產生。[表1]權利要求一種吸水性樹脂粉體的輸送方法，其為經(jīng)由輸送配管對制造工序中的吸水性樹脂粉體進行空氣輸送的吸水性樹脂粉體的輸送方法，設所述輸送配管的起點的初始固氣比為R1(kg樹脂/kg空氣)、設所述輸送配管的末端的末端固氣比為R2(kg樹脂/kg空氣)時，使固氣比變化率(R1/R2)超過1且為7以下。2.根據(jù)權利要求1所述的輸送方法，其中，所述吸水性樹脂粉體在所述輸送配管的起點的線速度(初始線速度)為7m/s以下。3.根據(jù)權利要求1或2所述的輸送方法，其中，初始固氣比Rl為35150(kg-樹脂/kg-空氣)。4.根據(jù)權利要求13的任一項所述的輸送方法，其中，末端固氣比R2為2050(kg-樹脂/kg-空氣)。5.根據(jù)權利要求14的任一項所述的輸送方法，其中，通過來自外部的加熱而使至少一部分所述輸送配管保溫在50°C以上。6.根據(jù)權利要求15的任一項所述的輸送方法，其中，進行所述制造工序的制造設備包括貯藏部，通過來自外部的加熱而使所述貯藏部保溫在50°C以上。7.根據(jù)權利要求6所述的輸送方法，其中，將經(jīng)過了空氣輸送的吸水性樹脂粉體貯藏在所述貯藏部中。8.根據(jù)權利要求17的任一項所述的輸送方法，其中，一個輸送區(qū)間所包括的輸送配管的總長度Lt為50m以上。9.根據(jù)權利要求18的任一項所述的輸送方法，其中，所述空氣輸送為高濃度空氣輸送。10.根據(jù)權利要求19的任一項所述的輸送方法，其中，所述吸水性樹脂粉體的輸送量為1000kg/hr以上。11.根據(jù)權利要求110的任一項所述的輸送方法，其中，所述吸水性樹脂粉體通過多元醇進行了表面交聯(lián)。12.根據(jù)權利要求111的任一項所述的輸送方法，其中，所述吸水性樹脂粉體包含多價金屬鹽。13.根據(jù)權利要求112的任一項所述的輸送方法，其中，所述吸水性樹脂粉體包含無機顆粒。14.根據(jù)權利要求113的任一項所述的輸送方法，其中，輸送后的所述吸水性樹脂粉體的0.69質量％生理食鹽水導流性(SFC)為10(10_7-Cm3-S-g-1)以上。15.根據(jù)權利要求114的任一項所述的輸送方法，其中，吸水性樹脂粉體為通過連續(xù)帶式聚合或連續(xù)捏合機聚合得到的不定形破碎形狀的聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂。16.根據(jù)權利要求115的任一項所述的輸送方法，其中，吸水性樹脂粉體為在包括微粉再循環(huán)工序的制造工序中得到的聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂。17.根據(jù)權利要求116的任一項所述的輸送方法，其中，吸水性樹脂粉體為在150250°C下表面交聯(lián)而成的聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂。全文摘要本發(fā)明提供可抑制阻塞現(xiàn)象并且能抑制吸水性樹脂粉體的物性降低的吸水性樹脂粉體的空氣輸送方法。本發(fā)明的輸送方法為經(jīng)由輸送配管對制造工序中的吸水性樹脂粉體進行空氣輸送的輸送方法。在該輸送方法中，設輸送配管的起點的初始固氣比為R1(kg-樹脂/kg-空氣)、設輸送配管的末端的末端固氣比為R2(kg-樹脂/kg-空氣)時，使固氣比變化率(R1/R2)為超過1且7以下。文檔編號B65G51/02GK101980936SQ200980111198公開日2011年2月23日申請日期2009年3月26日優(yōu)先權日2008年3月28日發(fā)明者中村將敏,松本幸治,粟井一真,野木幸三申請人:株式會社日本觸媒