專利名稱：合成樹脂制瓶體及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯類樹脂制的通過二軸延伸吹塑成形而形成的具有廣口的口筒部的合成樹脂制瓶體及其制造方法。
背景技術(shù)：
專利文獻(xiàn)1中記載了一種聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯(PET)樹脂制的二軸延伸吹塑成形瓶體(以下，還有記載為PET瓶的情況。)，用于需要以高溫進(jìn)行充填或殺菌等的熱處理工序的產(chǎn)品，例如用于茶、果汁飲料等。這樣，在面向包括在80 90°C左右的溫度下對(duì)茶、 果汁飲料等進(jìn)行充填(以下，稱為高溫充填。)或熱處理工序的產(chǎn)品的PET瓶中，使用通過熱結(jié)晶化處理對(duì)耐熱變形性進(jìn)行了改良的所謂耐熱口筒部。作為熱結(jié)晶化處理方法，已知例如專利文獻(xiàn)2中記載的使用熱風(fēng)噴嘴的方法、使用紅外線加熱器的方法等?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1 日本特開平10-058527號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 日本特公昭61-24170號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
這里，在二軸延伸吹塑成形瓶體中，通常，不對(duì)預(yù)成形坯的口部進(jìn)行延伸，預(yù)成形坯的口部的形狀直接作為瓶體的口筒部，所以，在該狀態(tài)下，在高溫充填工序等中的高溫下，口筒部可能會(huì)收縮或變形從而損害基于蓋的密封性這一作為瓶體所要求的基本性能， 所以，需要使壁厚增厚，并如前述那樣通過熱結(jié)晶化而賦予耐熱性。另一方面，根據(jù)瓶體的用途，在增大了口筒部的口徑的所謂廣口瓶的情況下，若形成為厚壁則口徑大，與該增大量相應(yīng)地，所使用的樹脂量增多，在材料成本、節(jié)省資源方面存在問題。另外，若增大預(yù)成形坯的口部的口徑，則由于注射成形機(jī)的金屬模用盤面的制約， 還存在通過一次注射成形能夠成形的預(yù)成形坯的個(gè)數(shù)減少這一生產(chǎn)效率降低的問題。本發(fā)明的技術(shù)課題在于，研發(fā)出一種用于提高上述的PET樹脂類的通過二軸延伸吹塑成形而形成的廣口瓶的耐熱性或生產(chǎn)效率的瓶體構(gòu)造或制造方法。首先，用于解決上述技術(shù)課題的本發(fā)明的瓶體的主要的結(jié)構(gòu)為，在PET類樹脂制的通過二軸延伸吹塑成形而形成的合成樹脂制瓶體中，口筒部與瓶身部同樣地通過二軸延伸吹塑成形的延伸工序?qū)υ嚬軤畹念A(yù)成形坯的直徑進(jìn)行擴(kuò)徑而形成，通過所述延伸和將金屬模溫度設(shè)定為所述PET類樹脂的熱結(jié)晶化溫度區(qū)域的規(guī)定的溫度，使口筒部的密度為 1. 368g/cm3 以上。上述結(jié)構(gòu)的瓶體的口筒部與瓶身部同樣地通過延伸工序而取向結(jié)晶化，將通過該取向結(jié)晶化而生成的微結(jié)晶作為核，通過與被設(shè)定為PET類樹脂的熱結(jié)晶化溫度區(qū)域的規(guī)定的溫度的金屬模接觸，進(jìn)一步使結(jié)晶化均勻并充分促進(jìn)結(jié)晶化，從而使密度為1. 368g/ cm3以上，即使口筒部的壁厚較薄，也能夠發(fā)揮高溫充填工序中的耐熱性。
而且，能夠解決因前述的廣口瓶的口筒部的廣口化而引起的材料成本以及資源節(jié)省方面的問題，并且，由于能夠使用小口徑的預(yù)成形坯，因此，能夠解決金屬模盤面的制約所導(dǎo)致的生產(chǎn)效率降低的問題。關(guān)于上述結(jié)構(gòu)的口筒部的密度，通過該口筒部被延伸成形并通過設(shè)定為較高溫的金屬模來形成這兩個(gè)要件相輔相成，與二軸延伸吹塑成形同時(shí)地均勻地使結(jié)晶化均勻地進(jìn)行，使密度為1. 368g/cm3以上。這里，由于口筒部的延伸倍率與瓶身部等相比較小，所以，僅通過延伸無法充分提高密度，另一方面，即使將金屬模溫度設(shè)定為高溫，僅通過來自金屬模的加熱，也很難不損害二軸延伸吹塑成形的生產(chǎn)效率地在短時(shí)間內(nèi)提高密度。此外，關(guān)于PET類樹脂的熱結(jié)晶化溫度區(qū)域，通過差示掃描熱量測定法(DSC)的定速升溫測定，表示顯現(xiàn)出在大致80 180°C的溫度范圍內(nèi)出現(xiàn)的伴隨結(jié)晶化的發(fā)熱峰值的溫度范圍。本發(fā)明的瓶體的其他的結(jié)構(gòu)，在上述主要的結(jié)構(gòu)中，使口筒部的密度為1.370g/ cm3以上。通過上述結(jié)構(gòu)，通過使口筒部的密度為1. 370g/cm3以上，能夠進(jìn)一步賦予充分的耐熱性。本發(fā)明的瓶體的其他的主要構(gòu)成為，在PET類樹脂制的通過二軸延伸吹塑成形而形成的合成樹脂制瓶體中，口筒部與瓶身部同樣地通過二軸延伸吹塑成形的延伸工序?qū)υ嚬軤畹念A(yù)成形坯的直徑進(jìn)行擴(kuò)徑而形成，通過延伸和將金屬模溫度設(shè)定為PET類樹脂的熱結(jié)晶化溫度區(qū)域的規(guī)定的溫度，使根據(jù)隨口筒部的差示掃描熱量測定法(DSC)的定速升溫測定中的伴隨結(jié)晶化的發(fā)熱峰值算出的結(jié)晶化焓AHc的絕對(duì)值、與根據(jù)伴隨熔解的吸熱峰值算出的熔解焓Δ Hm的比率(I Δ Hc I / Δ Hm)小于0. 1。上述結(jié)構(gòu)中，將結(jié)晶化焓AHc及熔解焓AHm作為表示口筒部中的結(jié)晶化的進(jìn)行程度的指標(biāo)。這里，通過差示掃描熱量測定法(DSC)進(jìn)行的該ΔHe、ΔHm的測定方法如下。(1)從口筒部抽取樣本并置于試料盤中。(2)以一定速度(10°C /分鐘)使其從20°C升溫至300°C，根據(jù)在大致80 180°C 的溫度范圍所出現(xiàn)的伴隨結(jié)晶化的發(fā)熱峰值的面積算出Δ He，根據(jù)在大致170 260°C的溫度范圍所出現(xiàn)的伴隨熔解的吸熱峰值的面積算出ΔΗπι。這里，若口筒部的結(jié)晶化通過延伸和金屬模溫度的較高的設(shè)定而充分地進(jìn)行，則在上述的測定條件中進(jìn)一步的結(jié)晶化幾乎不進(jìn)行，因此，AHc的絕對(duì)值接近零，而且，使
AHC|/AHm的值小于0. 1，由此，能夠在高溫充填工序中充分發(fā)揮耐熱性。本發(fā)明的瓶體的其他的結(jié)構(gòu)為，使口筒部的平均壁厚在0. 6 1. 8mm的范圍，雖然本發(fā)明的瓶體的口筒部的壁厚為比較薄的薄壁，即在0. 6 1. 8mm的范圍，也能夠發(fā)揮充分的耐熱性。此外，現(xiàn)有的通常的PET瓶的口筒部的壁厚為2mm左右。下面，本發(fā)明的制造方法的主要構(gòu)成，是一種PET類樹脂制的通過二軸延伸吹塑成形而形成的合成樹脂制瓶體的制造方法，使用試管狀的預(yù)成形坯，將吹塑成形金屬模的形成瓶體的口筒部的部分的金屬模溫度設(shè)定為熱結(jié)晶化溫度區(qū)域的規(guī)定的溫度，與瓶身部同樣地，通過二軸延伸吹塑成形的延伸工序?qū)︻A(yù)熱的試管狀的預(yù)成形坯的直徑進(jìn)行擴(kuò)徑而形成口筒部，對(duì)口筒部中的延伸倍率和金屬模溫度的設(shè)定進(jìn)行調(diào)整，使得作為口筒部的結(jié)晶化的進(jìn)行程度的指標(biāo)的密度為規(guī)定的值以上。通過上述結(jié)構(gòu)的制造方法，將表示結(jié)晶化的進(jìn)行的程度的密度作為指標(biāo)并對(duì)延伸的程度和金屬模溫度的設(shè)定進(jìn)行調(diào)整，由此，基于延伸的程度和提高金屬模溫度兩個(gè)要件， 無需以往那樣地通過紅外線加熱器等進(jìn)行的熱結(jié)晶化處理工序，能夠與二軸延伸吹塑成形同時(shí)地、以高生產(chǎn)效率進(jìn)行口筒部的結(jié)晶化從而賦予耐熱性。這里，延伸倍率和金屬模溫度的組合，能夠?qū)谕膊康目趶胶皖A(yù)成形坯的口徑的組合、預(yù)成形坯的注射成形的生產(chǎn)效率、二軸延伸吹塑成形的生產(chǎn)效率等進(jìn)行考慮而適宜地選擇。本發(fā)明的制造方法的其他的主要構(gòu)成，是一種合成樹脂制瓶體的制造方法，是PET 系樹脂制的通過二軸延伸吹塑成形而形成的合成樹脂制瓶體的制造方法，其特征在于使用試管狀的預(yù)成形坯，并將吹塑成形金屬模的形成所述瓶體的口筒部的部分的金屬模溫度設(shè)定為所述聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯類樹脂的熱結(jié)晶化溫度區(qū)域的規(guī)定的溫度，與瓶身部同樣地，通過二軸延伸吹塑成形的延伸工序?qū)︻A(yù)熱的試管狀的預(yù)成形坯的直徑進(jìn)行擴(kuò)徑而形成口筒部，對(duì)所述口筒部的延伸倍率和金屬模溫度的設(shè)定進(jìn)行調(diào)整，使作為口筒部的結(jié)晶化的進(jìn)行程度的指標(biāo)繁榮結(jié)晶化焓AHc的絕對(duì)值與熔解焓ΔHm的比率(| AHc |/AHm)不足規(guī)定值，其中，所述結(jié)晶化焓AHc是根據(jù)所述口筒部的差示掃描熱量測定法(DSC)的定速升溫測定中的伴隨結(jié)晶化的發(fā)熱峰值算出的，所述熔解焓△ Hm是根據(jù)與熔解相伴隨的吸熱峰值算出的。上述構(gòu)成中，將結(jié)晶化焓AHc作為表示口筒部中的結(jié)晶化的進(jìn)行程度的指標(biāo)。本發(fā)明的制造方法的其他的構(gòu)成，將形成口筒部的部分的金屬模溫度設(shè)定為 i:35°C以上的溫度。將金屬模溫度升溫到何種程度的高溫能夠根據(jù)口筒部的延伸倍率以及二軸延伸吹塑成形的生產(chǎn)效率等適當(dāng)決定，但即使口筒部的延伸倍率(縱延伸倍率X橫延伸倍率) 為數(shù)倍程度，通過使金屬模溫度為135°c以上，在高溫充填工序的高溫下也能夠發(fā)揮耐熱性。這里，以往的口筒部的熱結(jié)晶化處理是使用紅外線加熱器等以200°C左右的高溫實(shí)施的，而根據(jù)本發(fā)明的制造方法，能夠以比較低溫的135°C左右的溫度在短時(shí)間內(nèi)進(jìn)行結(jié)晶化。本發(fā)明的制造方法的其他的結(jié)構(gòu)涉及以下方法，即通過二軸延伸吹塑成形從試管狀的預(yù)成形坯延伸形成瓶體的口筒部，并用于得到最終成形品即瓶體。將預(yù)成形坯形成為具有口部的形狀，該口部在圓筒狀的瓶身部的上端部配設(shè)有頸環(huán)，利用該口部將預(yù)成形坯固定在金屬模內(nèi)，對(duì)所述預(yù)成形坯的瓶身部進(jìn)行二軸延伸，從而形成瓶體的口筒部、肩部、瓶身部以及底部，然后，將包含一體連結(jié)在瓶體的口筒部的上端面的上方的所述預(yù)成形坯的口部的部分切除。這里，作為本發(fā)明中使用的PET類樹脂，主要使用PET樹脂，但只要不損害PET樹脂的本質(zhì)，還能夠使用以對(duì)苯二甲酸乙二醇酯單位為主體并包含其他的聚酯單位的共聚聚酯，并且，還可以例如為了提高耐熱性而少量混合尼龍類樹脂、聚萘二甲酸乙二醇酯樹脂等的樹脂進(jìn)行使用。作為共聚聚酯形成用的成分，例如能夠列舉出間苯二甲酸、2，6-萘二羧酸、己二酸等的二羧酸成分、丙二醇、1，4 丁二醇、四甲撐二醇、新戊二醇、環(huán)己烷二甲醇、二甘醇等的二醇成分。而且，本發(fā)明的PET類樹脂制瓶體，只要不損害作為PET樹脂制瓶體的本質(zhì)，例如為了提高耐熱性、阻氣(gas barrier)性，還可以是PET樹脂/尼龍樹脂/PET樹脂那樣具有尼龍樹脂等的中間層的瓶體。發(fā)明的效果本發(fā)明是具有上述的結(jié)構(gòu)的合成樹脂制瓶體及其制造方法，發(fā)揮以下所示的效果。首先，具有本發(fā)明的主要結(jié)構(gòu)的合成樹脂制瓶體，瓶體的口筒部與瓶身部同樣地通過二軸延伸進(jìn)行取向結(jié)晶化，將通過該取向結(jié)晶化而生成的微結(jié)晶作為核，而且，通過設(shè)定為高溫的金屬模溫度使結(jié)晶化均勻地進(jìn)行，使密度為1. 368g/cm3以上，或使結(jié)晶化焓 AHc的絕對(duì)值及熔解焓AHm的比率(| AHc|/AHm)小于0. 1，雖然壁厚較薄，在高溫充填工序等的高溫下，也能夠抑制收縮以及變形，賦予耐熱性。另外，本發(fā)明的制造方法，將表示結(jié)晶化的進(jìn)行的程度的密度或結(jié)晶化焓AHc作為指標(biāo)，并對(duì)延伸程度和金屬模溫度的設(shè)定進(jìn)行調(diào)整，由此，通過延伸和提高金屬模溫度兩個(gè)要件，無需如以往那樣需要紅外線加熱器等進(jìn)行的熱結(jié)晶化處理工序，能夠與二軸延伸吹塑成形同時(shí)地、以高的生產(chǎn)效率進(jìn)行口筒部的結(jié)晶化從而賦予耐熱性。


圖1是表示本發(fā)明的合成樹脂制瓶體的一個(gè)實(shí)施例的主視圖。圖2是表示圖1的瓶體的中間成形品的一例的主視圖。圖3是表示金屬模溫度和口筒部的密度、結(jié)晶化焓(Crystallization enthalpy) 或尺寸變化率的關(guān)系的表1。圖4是表示DSC測定的例的曲線圖。
具體實(shí)施例方式以下，根據(jù)實(shí)施例并參照附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說明。圖1是表示本發(fā)明的合成樹脂制瓶體的一個(gè)實(shí)施例的主視圖，另外，圖2是表示圖 1的瓶體的前身即中間成形品的一例的主視圖。該瓶體1是PET樹脂制的通過二軸延伸吹塑成形而形成的瓶體，具有廣口的口筒部2、肩部3、瓶身部4以及底部5，在瓶身部4上配設(shè)有五條用于提高周壁的剛性及壓曲強(qiáng)度的周槽肋6。該瓶體1的主要的尺寸和容量如下?？谕膊客鈴綖?9. 61mm, 口筒部平均壁厚為1. 05mm，瓶身部外徑為90. 5mm，瓶身部平均壁厚為0. 43mm，全高為147. 76mm，容量為725ml。下面，對(duì)本發(fā)明的制造方法的一個(gè)實(shí)施例即上述瓶體1的制造方法進(jìn)行說明。首先，本發(fā)明的制造方法的概要如下，圖2中，對(duì)預(yù)成形坯21進(jìn)行二軸延伸吹塑成形而成形中間成形品11，以雙點(diǎn)劃線描繪了該預(yù)成形坯21的從瓶身部M到底部25的部分，然后，將位于該中間成形品11的上部的切除部C切除從而制造瓶體1。本發(fā)明的制造方法的特征在于使口筒部2在延伸工序中與瓶身部4 一起縱橫地延伸成形，并且，將形成該口筒部2的金屬模部分的溫度設(shè)定得較高，通過這兩個(gè)特征，能夠充分地進(jìn)行口筒部2的結(jié)晶化。這里，預(yù)成形坯21利用以往普遍使用的預(yù)成形坯，整體為試管狀，具有上部配設(shè)有螺條2 且下部配設(shè)有頸環(huán)(neck ring) 2 的口部22、圓筒狀的瓶身部Μ、以及半球殼狀的底部25。該預(yù)成形坯21的主要尺寸等如下。瓶身部平均壁厚為4. 2mm,瓶身部外徑為33mm，頸部下高度為97mm。中間成形品11形成為將成為最終成形品的瓶體1部分和被切除的切除部分C 一體連結(jié)而成的形狀，在預(yù)成形坯21的口部22的正下方具有通過二軸延伸吹塑成形對(duì)預(yù)成形坯21的瓶身部M的上端部進(jìn)行擴(kuò)徑而形成的錐筒狀的延伸連結(jié)部13，該延伸連結(jié)部13 將預(yù)成形坯21的口部22和瓶體1的口筒部2 —體連結(jié)。另外，在該延伸連結(jié)部13的下端部形成有引導(dǎo)周槽14，以便能夠順暢地實(shí)施切除部分C的切除。另外，能夠通過錐筒狀的延伸連結(jié)部13順暢地實(shí)現(xiàn)口筒部2的擴(kuò)徑狀的延伸。而且，瓶體1部分的口筒部2是在二軸延伸吹塑工序中與瓶身部4 一同縱橫地延伸的部分，本實(shí)施例中的縱χ橫的延伸倍率的值為4倍左右。而瓶身部4的延伸倍率為6
倍左右。另外，在本實(shí)施例中的二軸延伸吹塑成形的主要的成形條件中，使預(yù)成形坯11的預(yù)熱溫度為120°C，使形成瓶身部4、底部5的部分的平均的金屬模溫度為130°C。而且，圖3的表1中示出了使形成瓶體1的口筒部2的部分的金屬模溫度分別為 110°C、118. 5°C、1；35°C、149°C、167°C時(shí)、對(duì)口筒部2的物理性質(zhì)(平均密度、高溫化下的尺寸變化率、結(jié)晶化焓I ΔΗο|/熔解焓AHm)進(jìn)行測定的結(jié)果。這里，各物理性質(zhì)的測定條件如下。(1)關(guān)于密度，從口筒部2的唇部2a、螺紋部2b、加強(qiáng)筋下部2d、頸環(huán)部2e (參照?qǐng)D1)的各處取樣(sampling)，并按照J(rèn)ISK7112的測定方法測定密度，并算出平均值。(2)結(jié)晶化焓AHc及熔解焓AHm與密度同樣地，從口筒部2的各處取樣并置于試料盤，以一定速度(10°c/分鐘鐘)使其從20°C升溫至30(TC，根據(jù)顯現(xiàn)在大致80 180°C 的溫度范圍的伴隨結(jié)晶化的發(fā)熱峰值的面積求出AHc,根據(jù)顯現(xiàn)在大致170 260°C的溫度范圍的伴隨熔解的吸熱峰值的面積求出ΔΗπι，并算出平均值。(3)關(guān)于高溫化下的尺寸變化率，假設(shè)高溫充填工序并實(shí)施向瓶體內(nèi)填充90°C的水的耐熱試驗(yàn)，在口筒部2的唇部2a、螺紋部2b、加強(qiáng)筋下部2d、頸環(huán)部2e的各處對(duì)該充填前后的外徑的變化率進(jìn)行測定，并算出平均值。這里，對(duì)上述口筒部的外徑的變化率和基于蓋體的密封性的關(guān)系進(jìn)行研究，為了發(fā)揮作為耐熱口筒部的性能，需要使尺寸變化率不足0. 25%，進(jìn)一步地，通過使該尺寸變化率為0. 2%以下，能夠更可靠地發(fā)揮密封性。另外，圖4是表示DSC測定的例的曲線圖，A表示從圖3的表1的金屬模溫度 118. 5°C的口筒部1抽取的樣本的測定結(jié)果，B表示從金屬模溫度149°C的口筒部1抽取的樣本的測定結(jié)果。
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觀察測定結(jié)果A，若從20°C以一定速度(10°C /分鐘鐘)進(jìn)行升溫，則從80°C附近開始結(jié)晶化，在150°C附近該峰值結(jié)束。而且，若持續(xù)升溫，則從190°C附近開始結(jié)晶的熔解，在^KTC附近該峰值結(jié)束。而且，根據(jù)上述峰值的面積(圖中陰影所示部分的面積)能夠算出結(jié)晶化焓Δ Hc及熔解焓ΔΗπι。另一方面，在使金屬模溫度為149°C的樣本中，由于已經(jīng)充分進(jìn)行了結(jié)晶化，因此在測定結(jié)果B中沒有出現(xiàn)發(fā)熱峰值。此外，結(jié)晶化焓AHc是根據(jù)發(fā)熱峰值而得到的，通常用負(fù)數(shù)記載，但作為結(jié)晶化的進(jìn)行的指標(biāo)，本發(fā)明中使用絕對(duì)值即I AHcI。另外，在135°C、149°C時(shí)，由于在本次的DSC測定條件中發(fā)熱峰值沒有出現(xiàn)，所以表1中的測定結(jié)果表示為0。此外，由于該原因，對(duì)于167°C的樣本省略DSC測定。下面，根據(jù)圖3的表1可知以下內(nèi)容。(1)在110°C 167°C的范圍內(nèi)，若提高金屬模溫度，則密度變大，口筒部的尺寸變
化率變小。(2)在110°C 149°C的范圍內(nèi)，若提高金屬模溫度，則| Δ Hc |變小，口筒部的尺寸
變化率變小。(3)如上述那樣，從保持基于蓋體的密封性的觀點(diǎn)出發(fā)，口筒部2的外徑的尺寸變化率不足0. 25%的條件成為耐熱性的基準(zhǔn)，根據(jù)該基準(zhǔn)使密度為1. 368g/cm3以上，另外使
AHc I/AHm小于0. 1也成為耐熱性口筒部的基準(zhǔn)。(4)另外，在口筒部的延伸倍率如本實(shí)施例這樣為4倍左右的情況下，通過使金屬模溫度為135°C以上，能夠?qū)崿F(xiàn)上述基準(zhǔn)。以上，根據(jù)實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的結(jié)構(gòu)及其作用效果進(jìn)行了說明，但本發(fā)明的實(shí)施方式不限于上述實(shí)施例。例如在上述實(shí)施例中，對(duì)容量為725ml的圓形瓶體進(jìn)行了說明，但還能夠適用于棱形瓶體、另外還能夠適用于更小型或更大型的瓶體。另外，在上述實(shí)施例中，對(duì)PET樹脂制的瓶體進(jìn)行了說明，但如前述那樣，但在不損害PET樹脂的本質(zhì)的范圍內(nèi)，還能夠適用于共聚或混合了其他成分的PET類樹脂。另外，圖2所示的切除部分C的形狀，還可以考慮預(yù)成形坯的生產(chǎn)效率、切除所使用的設(shè)備及生產(chǎn)效率而形成為適當(dāng)?shù)男螤?。工業(yè)實(shí)用性如以上說明的那樣，本發(fā)明的通過二軸延伸吹塑成形而形成的PET樹脂類的瓶體，能夠抑制材料成本的增加以及生產(chǎn)效率的降低，并實(shí)現(xiàn)廣口的耐熱口筒部，期待向需要高溫充填的用途等的廣泛應(yīng)用的展開。附圖標(biāo)記的說明1 瓶體2: 口筒部2a 唇部2b 螺紋部2c 加強(qiáng)筋部2d 加強(qiáng)筋下部
2e頸環(huán)
3 肩部
4 瓶身部
5 底部
6 周槽肋
11中間成形品
13延伸連結(jié)部
14引導(dǎo)周槽
21預(yù)成形坯
22口部
22b 螺條
22e 頸環(huán)
24瓶身部
25底部
C 切除部分
權(quán)利要求
1.一種合成樹脂制瓶體，是聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯類樹脂制的通過二軸延伸吹塑成形而形成的合成樹脂制瓶體，其特征在于，口筒部與瓶身部同樣地通過所述二軸延伸吹塑成形的延伸工序?qū)υ嚬軤畹念A(yù)成形坯的直徑進(jìn)行擴(kuò)徑而形成，通過所述延伸和將金屬模溫度設(shè)定為所述聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯類樹脂的熱結(jié)晶化溫度區(qū)域的規(guī)定的溫度，使所述口筒部的密度為1.368g/cm3以上。
2.如權(quán)利要求1所述的合成樹脂制瓶體，其特征在于，使口筒部的密度為1.370g/cm3 以上。
3.一種合成樹脂制瓶體，是聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯類樹脂制的通過二軸延伸吹塑成形而形成的合成樹脂制瓶體，其特征在于，口筒部與瓶身部同樣地通過所述二軸延伸吹塑成形的延伸工序?qū)υ嚬軤畹念A(yù)成形坯的直徑進(jìn)行擴(kuò)徑而形成，通過所述延伸和將金屬模溫度設(shè)定為所述聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯類樹脂的熱結(jié)晶化溫度區(qū)域的規(guī)定的溫度，使根據(jù)所述口筒部的差示掃描熱量測定法(DSC)的定速升溫測定中的伴隨結(jié)晶化的發(fā)熱峰值算出的結(jié)晶化焓AHc的絕對(duì)值、與根據(jù)伴隨熔解的吸熱峰值算出的熔解焓AHm的比率(| AHc|/ Δ Hm)小于 0. 1。
4.如權(quán)利要求1、2或3所述的合成樹脂制瓶體，其特征在于，使口筒部的平均壁厚為 0. 6 1. 8mm的范圍。
5.一種合成樹脂制瓶體的制造方法，是聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯類樹脂制的通過二軸延伸吹塑成形而形成的合成樹脂制瓶體的制造方法，其特征在于使用試管狀的預(yù)成形坯，并將吹塑成形金屬模中的形成所述瓶體的口筒部的部分的金屬模溫度設(shè)定為所述聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯類樹脂的熱結(jié)晶化溫度區(qū)域的規(guī)定的溫度，與瓶身部同樣地，通過二軸延伸吹塑成形的延伸工序?qū)︻A(yù)熱的試管狀的預(yù)成形坯的直徑進(jìn)行擴(kuò)徑而形成口筒部，對(duì)所述口筒部的延伸倍率和金屬模溫度的設(shè)定進(jìn)行調(diào)整，使得作為口筒部的結(jié)晶化的進(jìn)行程度的指標(biāo)的密度為規(guī)定的值以上。
6.一種合成樹脂制瓶體的制造方法，是聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯類樹脂制的通過二軸延伸吹塑成形而形成的合成樹脂制瓶體的制造方法，其特征在于使用試管狀的預(yù)成形坯，并將吹塑成形金屬模的形成所述瓶體的口筒部的部分的金屬模溫度設(shè)定為所述聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯類樹脂的熱結(jié)晶化溫度區(qū)域的規(guī)定的溫度，與瓶身部同樣地，通過二軸延伸吹塑成形的延伸工序?qū)︻A(yù)熱的試管狀的預(yù)成形坯的直徑進(jìn)行擴(kuò)徑而形成口筒部，對(duì)所述口筒部的延伸倍率和金屬模溫度的設(shè)定進(jìn)行調(diào)整，以使作為口筒部的結(jié)晶化的進(jìn)行程度的指標(biāo)的結(jié)晶化焓AHc的絕對(duì)值與熔解焓Δ Hm的比率(| AHc|/AHm)不足規(guī)定值，其中，所述結(jié)晶化焓AHc是根據(jù)所述口筒部的差示掃描熱量測定法(DSC)的定速升溫測定中的伴隨結(jié)晶化的發(fā)熱峰值算出的，所述熔解焓△ Hm是根據(jù)伴隨熔解的吸熱峰值算出的。
7.如權(quán)利要求5或6所述的合成樹脂制瓶體的制造方法，其特征在于，將形成口筒部的部分的金屬模溫度設(shè)定為135°C以上的溫度。
8.如權(quán)利要求5、6或7所述的合成樹脂制瓶體的制造方法，其特征在于，將預(yù)成形坯形成為具有口部的形狀，該口部在圓筒狀的瓶身部的上端部配設(shè)有頸環(huán)，利用該口部將預(yù)成形坯固定在金屬模內(nèi)，對(duì)所述預(yù)成形坯的瓶身部進(jìn)行二軸延伸，從而形成瓶體的口筒部、肩部、瓶身部以及底部，然后，將包含一體連結(jié)在瓶體的口筒部的上端面的上方的所述預(yù)成形坯的口部的部分切除。
全文摘要
本發(fā)明提供合成樹脂制瓶體及其制造方法，其技術(shù)課題在于研發(fā)出一種用于提高聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯樹脂類的通過二軸延伸吹塑成形而形成的廣口瓶的耐熱性或生產(chǎn)效率的瓶體構(gòu)造或制造方法，用于解決該技術(shù)課題的主要手段如下在PET類樹脂制的通過二軸延伸吹塑成形而形成的合成樹脂制瓶體中，口筒部與瓶身部同樣地通過二軸延伸吹塑成形的延伸工序?qū)υ嚬軤畹念A(yù)成形坯的直徑進(jìn)行擴(kuò)徑而形成，通過所述延伸和將金屬模溫度設(shè)定為所述PET類樹脂的熱結(jié)晶化溫度區(qū)域的規(guī)定的溫度，使口筒部的密度為1.368g/cm3以上，或使根據(jù)所述口筒部的差示掃描熱量測定法(DSC)的定速升溫測定中的伴隨結(jié)晶化的發(fā)熱峰值算出的結(jié)晶化焓ΔHc的絕對(duì)值、與根據(jù)伴隨熔解的吸熱峰值算出的熔解焓ΔHm的比率(|ΔHc|/ΔHm)小于0.1。
文檔編號(hào)B65D1/00GK102202863SQ201080003142
公開日2011年9月28日 申請(qǐng)日期2010年8月19日 優(yōu)先權(quán)日2009年8月31日
發(fā)明者奧山雄一, 布施佳廣, 須貝昌弘 申請(qǐng)人:株式會(huì)社吉野工業(yè)所