專利名稱：：用于制造塑料軟管或金屬塑料復(fù)合軟管的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種改進(jìn)的方法，其用于制造用來存儲和配送液態(tài)或漿糊態(tài)產(chǎn)品的軟管。這樣的軟管被稱作是“層狀的”，原因在于其包括一頭部和一柔性的裙部，后者是用所謂的“層狀的”卷帶制成的，該卷帶通常包括幾個塑料層或金屬層。裙部是通過對一圓筒套管執(zhí)行切割而制成的，而套管則是將一平面卷帶滾卷起來而形成的。卷帶被滾卷為圓筒形，且所述卷帶的兩邊緣被定位成相互面對著，一般還具有略微的重疊量，然后，兩邊緣被焊接到一起。之后，將一個管頭焊接到所述裙部的一端上。管頭包括一個帶有孔眼的頸部，孔眼用于對軟管中容納的產(chǎn)品執(zhí)行配送；以及一肩部，其將頸部與所述裙部連接起來。然后，將這樣制得的軟管輸送給一包裝機(jī)，在包裝機(jī)上，軟管的頭部朝下，且配送孔眼被封塞住(例如利用一個旋擰到頸部上的蓋帽)，這樣就可以從軟管上仍然開著口的另一端對軟管執(zhí)行充注。一旦軟管被充注之后，就將其開口端壓平，從而可執(zhí)行焊接操作，以便于將壓平后相互面對著的管壁結(jié)合到一起，由此密封了所包裝的產(chǎn)品(此焊接操作即為橫向焊接或最終焊接)。
背景技術(shù)：
：例如在專利文件FR1571778中介紹的那樣，如下的圓筒管常規(guī)制造方法是公知的對一卷帶執(zhí)行滾卷，然后，例如利用感應(yīng)的方法對已被定位在相互面對狀態(tài)之后的卷帶兩邊緣執(zhí)行熱焊接。下文中，將按照這種方式制出的圓筒管稱為“套管”，以將它們與用于存儲和配送液態(tài)或糊狀產(chǎn)品的軟管區(qū)別開。圖1到圖4表示了一種設(shè)備，該設(shè)備可執(zhí)行現(xiàn)有技術(shù)中一般的制造方法，以制出這種類型的套管。圖1是在XZ或PXZ平面(XZ面的平行面)內(nèi)的縱向剖面圖，其表示了能利用卷繞成帶卷軸形式的卷帶1制出套管4的設(shè)備或生產(chǎn)線6。然后，套管被切割成預(yù)定的長度，從而形成了圓筒形的裙部41，該裙部將與管頭組合到一起而制出軟管。在圖1e中，沿縱向軸X方向?qū)⑸a(chǎn)線6上的不同設(shè)備標(biāo)記為它們的坐標(biāo)X＝XA-XF。圖1a到1d是沿PXZ平面對設(shè)備6中不同的活動條帶620、640、650及660所作的剖視圖，這些視圖沿軸線X方向相對定位，并沿軸線z分離開，以便于能分開地繪制這些附圖-圖1a活動條帶620與中央芯軸62為一體，其被稱為“內(nèi)條帶”，如圖4中的剖視圖所示，其位于卷帶兩邊緣2、3重疊區(qū)的下方，且從XD處伸展到XG處，其長度范圍通常約為1.8m；-圖1b活動條帶640位于卷帶邊緣2、3重疊區(qū)的上方，其被稱為“熱外條帶”，該條帶從XE處伸展到XF處，其長度范圍一般約為0.4m；-圖1c被稱為“冷外條帶”的活動條帶650位于卷帶邊緣2、3間重疊區(qū)的上方，其從XF處伸展到XG處，其長度范圍一般約為1m；[10]圖1d被稱為輸送條帶660，其位于被滾卷起來的卷帶和套管的下方，在坐標(biāo)XB與坐標(biāo)XH之間，其將套管牽拉了約2.5m的距離。圖1e和圖1f更為具體地表示出了位于所述生產(chǎn)線6上的卷帶1以及套管對所述卷帶1執(zhí)行滾卷和邊緣焊接來制出套管的過程。圖1e將卷帶和套管表示在沿PXZ平面的剖視圖中。圖1f是沿平面YZ的橫向剖視圖，這些剖視圖是沿X軸在從XA到XH的不同坐標(biāo)處制得的，它們依次表示出了各個步驟對卷帶1執(zhí)行滾卷；將所述卷帶的邊緣2、3疊合起來；并對所述邊緣執(zhí)行焊接。下面將參照圖1、從上游到下游對生產(chǎn)線6上的不同裝置(除了圖1a到圖1e中不同的活動條帶之外)進(jìn)行介紹，其中的某些裝置并未被表示在圖1中，以使圖1不會變得繁雜[13]a)從X＝XA的上游處，XA位置代表生產(chǎn)線6上這樣的位置卷帶在此處到達(dá)平面上，且處于正確的橫向位置上，換言之，其中位面100中包含了固定的縱向軸線40，此位置處首先具有用于供送卷帶1的裝置10，該裝置一般是一卷軸柱，此外，該位置還具有一側(cè)向引導(dǎo)裝置60；[14]-然后，如圖3中更為詳細(xì)地表示的那樣，存在兩張力輥61，其中一個張力輥610位于上游，另一張力輥611位于下游，兩張力輥的轉(zhuǎn)速不同，以在卷帶中形成張緊力，該張緊力通過消除了卷帶邊緣或邊緣在此處的橫向波動而使邊緣或邊沿穩(wěn)定。圖3是一裝置61的示意圖，該裝置包括兩個張力輥610和611，其中，或者是由于兩張力輥如圖3所示那樣具有相同的直徑，所以要使第二張力輥611的轉(zhuǎn)動角速度ω1大于第一張力輥610的角速度ω2；或者由于兩張力輥的角速度是類似的，所以要使第二張力輥611的直徑大于第一張力輥610的直徑，由此使卷帶1在第二張力輥出口處的線速度大于其在第一張力輥出口處的速度。因此，卷帶1在兩張力輥之間受到一縱向張力作用，該張力能達(dá)到卷帶組成材料的屈服強(qiáng)度。如圖所示，從張力輥610上游輸送來的卷帶1的邊緣上具有不平整處或波紋起伏，而被張緊后的卷帶在被從張力輥611的下游輸出時，其邊緣上不帶有任何不平整之處。該張緊力一般是卷帶1組成材料的屈服強(qiáng)度的0.3到0.8倍，在形成套管4的過程中，保持著該張緊力。b)在坐標(biāo)XA與XB之間，一般設(shè)置了另外一些裝置，以便于能更好地控制卷帶沿軸線Y的定位。事實上，即使需要執(zhí)行縱向焊接的情況下，對卷帶橫向位置的正確控制也是很重要的，原因在于當(dāng)對卷帶邊緣執(zhí)行焊接時，必須要控制邊緣的幾何構(gòu)造。c)在位置點XB處，一中間輥630頂壓到卷帶1的中位面100上，從而開始沿圖1f所示的橫斷面滾卷該卷帶；[18]d)在位置點XC處，卷帶的邊緣2、3接合到帶槽輥6310的槽溝中，這樣，卷帶就具有了圖1f所示的橫斷面形狀。圖2是一個PYZ平面內(nèi)的剖面圖，其表示了用于對卷帶1的邊緣2、3進(jìn)行引導(dǎo)的裝置631，該裝置利用了兩個帶槽輥6310，卷帶的邊緣被夾持在槽溝中，裝置631包括一圓形的支撐件6311，其自身被錨固到生產(chǎn)線6的構(gòu)架上；[19]e)在位置點XC到XD之間，設(shè)置了用于將中央芯軸62保持定位、且可對卷帶繼續(xù)執(zhí)行滾卷的特定裝置(圖1中未示出)；[20]f)在位置點XD到XE之間，如圖4所示，兩輥子632、633從側(cè)向施壓，以使卷帶的兩邊緣2、3疊合到一起。圖4是PYZ平面內(nèi)的剖視圖，其表示了被輥子632、633滾卷起來的卷帶1，兩輥子632、633的表面6320、6330是凹面，且它們的轉(zhuǎn)動軸線分別是6321和6331，從而可將上邊緣2與下邊緣3定位成相互面對，進(jìn)而可被焊接到一起。軸線6321和6331可以是垂直或傾斜的(如圖4所示)，它們的交點位于與重疊區(qū)相同的一側(cè)，以便于更為牢固地保持著相互面對的邊緣2、3，以此來獲得可能最為穩(wěn)定的重疊結(jié)構(gòu)。事實上，當(dāng)將卷帶的兩邊緣焊接到一起時，使兩邊緣的幾何構(gòu)造盡可能地達(dá)到穩(wěn)定是很重要的。具體而言，就是該因素決定了重疊寬度，進(jìn)而決定了可見焊接區(qū)的寬度；[21]g)在位置點XE和XF之間，借助于由熱外條帶640作用在內(nèi)條帶620上的壓力，兩邊緣被疊壓到一起(或者如專利文件EP0627982[KarlMgerleLizenz]中所描述的方法，只是被簡單地拼接到一起)。在該壓力的作用下，例如利用一電感器641，通過向該平面上施加熱量而將兩邊緣焊接到一起，此操作或者是在即將進(jìn)入到XE-XF范圍中時進(jìn)行的，或者是在XE-XF區(qū)域中進(jìn)行的，如果卷帶是金屬塑料復(fù)合的，則電感器將直接作用到卷帶上；[22]h)在位置點XF到XG之間，在套管被中央芯軸62從內(nèi)部支撐著的同時，對焊接區(qū)進(jìn)行冷卻。在此過程的整個行程內(nèi)，焊接區(qū)自身在移動的內(nèi)條帶620與冷的外條帶650之間保持著受壓狀態(tài)；[23]i)在位置點XG與XH之間，這樣形成的圓筒形套管67從其成形裝置(活動條帶620和650以及中央芯軸62)中出來，然后被切割成所需的長度，從而制出了圓筒形的裙部41。問題的提出[24]盡管采取了所有的防范措施來控制卷帶的側(cè)向定位，但卷帶邊緣的幾何構(gòu)造在被焊接時并未達(dá)到所要求的穩(wěn)定性，焊接質(zhì)量也受到此情況的影響。如果同一個裙部上的可見缺陷能被避開，則縱長焊接區(qū)的寬度將在不同裙部之間具有相當(dāng)大的改變，從而，將很難控制焊接區(qū)的完整性，且成本也會提高。由于此現(xiàn)象隨卷帶移動速度的提高而加劇，所以要降低此制造方法的生產(chǎn)率。此外，在大多數(shù)情況下，尤其是當(dāng)卷帶原料中熱塑性材料的體積含量超過70％的情況下，當(dāng)套管從其成形裝置(條帶620、650及中心芯軸62)中出來時，會偏離其精確的圓形形狀。事實上，如下文介紹的實例那樣，套管的橫截面會變?yōu)椤八涡巍?。這對為制造軟管而執(zhí)行的后續(xù)操作是極其不利的。首先，當(dāng)將管頭組裝到裙部的一端上時，裙部與所安裝管頭的圓形端的裝配關(guān)系很差。其次，裙部的另一端也是產(chǎn)生問題的根源，原因在于包裝機(jī)必須要通過將一噴注嘴插入到裙部的該開口端中來對軟管執(zhí)行充注。如果該開口端并非精確的圓形，則噴注嘴的自動插入動作就會受到干擾(例如由于裙部的端部被粘到噴注嘴上)，這就被迫另加昂貴的定中、校準(zhǔn)裝置，以便于達(dá)到所需的充注率。最后，當(dāng)軟管被充滿時，要對該端部執(zhí)行最后的焊接，如果裙部的端部均為圓形結(jié)構(gòu)，則將極大地有利于焊接操作的進(jìn)行。因而，申請人致力于對所述制造方法進(jìn)行改造，以避免上述的缺陷。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的主題目的是改進(jìn)上述的、用于制造疊層柔性軟管的方法，本發(fā)明的改進(jìn)在于引入了一個步驟，其位于上文所述的、制造卷帶的步驟之前。在將卷帶成形為圓筒形之前，在卷帶上施加應(yīng)力，以使其產(chǎn)生變形，且該變形在所述應(yīng)力被撤銷之后不可復(fù)原，其中，通過將卷帶的兩縱向邊緣疊合到一起并使它們相互面對或拼接到一起來將卷帶卷為圓筒形。該不可復(fù)原的變形或塑性變形不必非常顯著，但一般應(yīng)大于1％。該塑性變形的重要之處在于其足以影響卷帶的厚度，以改變其殘余應(yīng)力狀態(tài)。為了對卷帶執(zhí)行塑性變形，例如可通過滾壓的方法將其壓薄至少0.5％，壓薄率優(yōu)選為大于1％。還可對卷帶執(zhí)行壓紋處理，這將導(dǎo)致其表面上形成凸起和深凹，其幅度范圍在卷帶厚度值的1/30到5倍之間，優(yōu)選地在厚度的1/15到5倍之間，更為優(yōu)選地是在厚度的1/10到3倍之間。根據(jù)本發(fā)明的一優(yōu)選實施方式，使卷帶穿過兩基本平行的輥子之間的間隙，兩輥子之間的正中距離小于卷帶的初始厚度。通常情況下，兩輥子向卷帶施加的作用力必須在2.5N到500N/毫米卷帶寬度之間。在某些方式中，該操作是一簡化的壓光加工，在該加工中，所用的裝置包括小數(shù)目的輥子(例如被限制為兩個)，且所述的輥子不必進(jìn)行加熱。下文中，我們將這種操作稱作“壓光”，或者將其稱為“壓紋”(如果該詞語合適的話)。所需的作用力取決于組成卷帶的一種或多種材料的性質(zhì)。如果該材料中熱塑性材料的含量超過70％，該作用力隨卷帶平均溫度的升高而降低，且隨熱塑性材料粘滯性的增大而增大。輥子可以是光滑的，在此情況下，所執(zhí)行的是壓光操作，該操作所導(dǎo)致的塑性壓薄至少等于0.5％，優(yōu)選地大于1％。輥子還可帶有一些凸起部，這些凸起部或多或少是明顯的，這樣就可對卷帶執(zhí)行壓紋(embosser)加工。壓紋制得的凸起部或凹陷部的幅度通常在卷帶厚度的1/30到5倍之間，但凸起部高度在卷帶厚度1/10到3倍之間時能獲得最好的效果。在此情況下，輥子之間施加的作用力必須要至少等于對卷帶執(zhí)行壓紋處理所需的最小力。優(yōu)選地是，如果壓紋制出的凸起部并不遍布卷帶的整個表面，則其必須要均勻地分布，以便于能將卷帶滾卷成一個均勻卷筒的形式。如果壓紋制得的裝飾圖案未被均勻地分布，則優(yōu)選地是，將壓紋操作直接應(yīng)用到裙部生產(chǎn)線上，將輥子布置在將卷帶成形為圓筒形的裝置的上游位置，例如可將其布置在中間輥630的上游，或者更好地是將其布置在卷帶60側(cè)向引導(dǎo)裝置的上游。如果在卷帶的整個寬度內(nèi)凸起部是均勻分布的，則壓紋對將卷帶成形為圓筒形的能力的影響是很顯著的，以至于在某些情況下，所述側(cè)向引導(dǎo)裝置可被看作是多余的。如果卷帶的機(jī)械性質(zhì)主要是塑性的(在較小的拉力作用下能發(fā)生不可恢復(fù)原來形狀的彎折)—例如如果卷帶中包含多于30％(體積比)的金屬，則就可在環(huán)境溫度下軋壓或壓紋處理該卷帶，其中的金屬例如是鋁合金。通過將其壓在輥子之間，且達(dá)到所述金屬在環(huán)境溫度下的屈服強(qiáng)度，可完成對卷帶的軋壓操作，粗略地講，由于所述變形接近于平面變形，所以，在缺乏拉力的情況下，輥子間的夾壓力必須要能產(chǎn)生約為屈服強(qiáng)度2/√3倍的法向應(yīng)力。通過施加足夠大的力、以便于制得不可復(fù)原的凸起部，就可完成壓紋操作。如果卷帶中包含大量的熱塑性材料—一般體積含量超過70％，則優(yōu)選地是在卷帶進(jìn)入到輥子間間隙的進(jìn)口的上游處，設(shè)置一個加熱區(qū)，其具有足夠的長度，以使得卷帶厚度范圍內(nèi)的平均溫度達(dá)到75℃到120℃之間，并能在即將與輥子相接觸之前、在所需的溫度上至少保持約0.5秒。包含大量熱塑性材料的卷帶還可包括由非熱塑性材料制成的層，例如可以是紙層、金屬層、甚至不同種類的層(例如通過對纖維執(zhí)行熱壓而形成的無紡材料)。卷帶還可包括一些帶有固態(tài)顆粒的熱塑性材料層，其中的顆粒一般是碳酸鹽、粘土、云母等。但是，其必須包含至少70％(體積比)的熱塑性材料，以使上文推薦的、根據(jù)本發(fā)明一優(yōu)選實施方式的熱處理具有良好的效果，其中的實施方式可從下文進(jìn)行領(lǐng)會。如果兩輥子之間的加壓形成了壓紋，則其中一個輥子優(yōu)選地是金屬的，另一個輥子是彈性體材料或橡膠材料的。另外，還優(yōu)選地是，當(dāng)卷帶在從輥子間的間隙中出來后而被卷繞到一卷繞器、或被變形以成形為圓筒形時，金屬輥子被冷卻，以使其溫度接近于環(huán)境溫度—通常低于40℃。一般來講，軟管裙部包括一壓印的裝飾圖案，其用于向用戶提供關(guān)于軟管中所容納產(chǎn)品的信息。在本發(fā)明的軟管制造方法中，在卷帶被成形為圓筒形之前，將裝飾圖案壓印到卷帶上，例如在卷帶穿過輥子間間隙時或之前執(zhí)行壓印。在此情況下，所述輥子例如利用曲膠版印刷法或直接排版印刷法而等同于用來壓印裝飾圖案的輥子。在需要對卷帶執(zhí)行壓紋處理的情況下，還可利用能執(zhí)行壓紋加工的、且經(jīng)過蝕刻的輥子向壓出的深紋輸送墨水，這將產(chǎn)生特殊裝飾效果(“凹體印刷”)。利用本發(fā)明的該在先步驟，使卷帶具有了這樣的機(jī)械性質(zhì)其被成形為圓筒形的能力獲得了極大的提高，且所制得的套管在從其成形裝置(內(nèi)條帶620、冷外條帶650及中央芯軸62)中出來時，其橫截面不再是水滴形(因而具有更大的圓度)。由于所述卷帶的邊緣出現(xiàn)側(cè)向波狀起伏的可能性降低，且所述卷帶在縱向上具有更大的彈性剛度，在橫向上更為均勻，所以，卷帶被成形為圓筒形的能力變大。事實上，根據(jù)本發(fā)明的在先步驟是一個壓光/壓紋操作，該操作的效果是對卷帶的形狀進(jìn)行控制(減少側(cè)向波紋)和降低所述卷帶中殘余應(yīng)力的幅值。該作用的效果是使卷帶的剛性變得更為均勻，且最重要的是當(dāng)進(jìn)行壓紋操作時，可形成均勻分布的凸起部和/或凹陷部，以此增大了卷帶在縱向上和在橫向上的剛性。按照這種方式，在彎曲力的作用下，卷帶所出現(xiàn)的曲率半徑在其全部寬度范圍內(nèi)都更為均勻。此外，由于這些彎曲力是在局部施加的(由中央芯軸630施加，借助于該中央芯軸使XC到XD之間的卷帶被輥子632和633滾卷起來)，所以，卷帶在縱向上具有更大的剛性，從而在施加所述彎曲力的區(qū)域之外，卷帶能更好地保持著被壓成的形狀。所有這些特征都使得卷帶的邊緣在執(zhí)行滾卷過程中能獲得更好的引導(dǎo)，直至被定位成相互面對著(或?qū)又?為止，從而可被焊接到一起。這樣就獲得了一種疊合的幾何結(jié)構(gòu)，其更為穩(wěn)定，且所執(zhí)行的焊接具有更高的質(zhì)量。最后，橫向上均勻的剛性以及殘余應(yīng)力的降低可解釋為何套管在從成形裝置中出來時具有更好的圓度。如上文提到的那樣，圖1到圖4表示了能將卷帶成形為圓筒形套管的裝置，圖5表示了套管的兩個橫截面。圖5a表示的是水滴形的橫截面，其對應(yīng)于未經(jīng)過根據(jù)本發(fā)明的在先處理的套管。圖5b表示的是經(jīng)過了所述處理的套管，其具有更好的圓度。具體實施例方式實施例1[45]一種金屬塑料復(fù)合卷帶的總體厚度為280μm，其寬度為225mm，該卷帶具有如下的結(jié)構(gòu)[46]PE.BD(90μm)/EAA(25μm)/鋁(15μm)/EAA(20μm)/PE.BD(130μm)[47]其中，PE.BD是指低密度聚乙烯，EAA是指共聚物(乙烯基丙烯酸)。該卷帶的供料形式為卷軸。卷帶的第一部分不經(jīng)過根據(jù)本發(fā)明的在先處理。按照上文所述的、且如圖1到4所示的過程，用這樣的卷帶制出圓筒形的套管。其移動速度在30m/min的數(shù)量級上。在對整個卷軸(約1000m長)執(zhí)行滾卷之后，發(fā)現(xiàn)套管上縱向焊接區(qū)的寬度在1.6mm到2.5mm之間變化。套管在從成形裝置中出來后，其橫截面形狀為類似于圖5a所示形狀的水滴形。通過對兩正交直徑L、P的數(shù)值進(jìn)行比較，測量出套管的橢圓度(非圓度)，其中，軸線L被選擇為對應(yīng)于最大直徑。從表1的左側(cè)部分可看出這兩個直徑之間的相對比值的平均數(shù)為0.95，標(biāo)準(zhǔn)方差為0.02。同一卷帶上的另一部分在被成形為圓筒形之前先在環(huán)境溫度下經(jīng)受了壓紋處理。壓紋裝置包括一壓紋輥和一彈性體支撐輥，壓紋輥上蝕刻有凸起部，該凸起部的高度范圍在50到100μm之間。作用在壓紋輥上的作用力在200kN的數(shù)量級上。如同在上文提到的坯料試驗中那樣，卷帶的移動速度在30m/min的數(shù)量級上。在壓紋之后，卷帶的整個寬度范圍內(nèi)都呈現(xiàn)為“皮革”狀的外觀，該卷帶被卷繞起來而形成一卷軸。而后，按照上文介紹的方法，用該卷軸制出圓筒形的套管?？梢园l(fā)現(xiàn)在經(jīng)過壓紋處理的卷帶上執(zhí)行的焊接質(zhì)量要好于未被壓紋處理的卷帶的情況，經(jīng)過處理的卷帶的寬度存在變化，但變化的幅度明顯較小-在1.8mm到2.2mm之間。在從成形裝置中出來后，卷帶的橫截面形狀是類似于圖5b所示形狀的圓形。從表1的右側(cè)部分可看出直徑比的平均值為0.99，且標(biāo)準(zhǔn)方差為0.02。表1[53]在另一方面，可發(fā)現(xiàn)在所謂“回彈”特性方面獲得的改善?！盎貜棥笔侵杠浌苋共吭诒粖A壓之后恢復(fù)到其圓筒形的能力。該指標(biāo)的數(shù)值越高，相應(yīng)的性能越好。利用薄片支撐法，通過標(biāo)準(zhǔn)的彎曲測試來執(zhí)行該測量沿一徑向平面切出裙部的一半，并將其端部嵌入到一支撐件中。利用一軸向裝置對這樣形成的彎拱施壓(MD)，其中的軸向裝置與彎拱頂部的母線相接觸。對由半個裙部在與軸向相垂直方向上彎曲所形成的彎拱執(zhí)行另外的測試(CMD)。測量與一預(yù)設(shè)撓曲量等量時的驅(qū)動力。下面的表2表示了對于直徑為35mm的裙部，等量于5mm撓曲量的作用力(單位N)。表2實施例2[54]一種完全由塑料構(gòu)成的卷帶的總體厚度為280μm，其寬度為225mm，該卷帶具有如下的結(jié)構(gòu)[55]PE.BD(15μm)/PEHD(60μm)/PE.BD(75μm)/EMA(10μm)/EVOH(20μm)/EMA(10μm)/PE.BD(90μm)[56]其中，PE.BD是指低密度聚乙烯，[57]PE.HD是指高密度聚乙烯，[58]EAA是指共聚物(乙烯基丙烯酸)。該卷帶的供料形式為卷軸。卷帶的第一部分不經(jīng)過根據(jù)本發(fā)明的在先處理。按照上文所述的、且如圖1到4所示的過程，用這樣的卷帶制出圓筒形的套管。在對整個卷軸(約1000m長)執(zhí)行滾卷之后，發(fā)現(xiàn)套管上縱向焊接區(qū)的寬度在1.4mm到2.6mm之間變化。套管在從成形裝置中出來后，其橫截面形狀為類似于圖5a所示形狀的水滴形。通過對兩正交直徑L、P的數(shù)值進(jìn)行比較，測量出套管的橢圓度(非圓度)，其中，軸線L被選擇為對應(yīng)于最大直徑。從表3的左側(cè)部分可看出兩直徑相對比值的平均數(shù)為0.93，標(biāo)準(zhǔn)方差為0.02。表3[61]同一卷帶上的另一部分在被成形為圓筒形之前先在環(huán)境溫度下經(jīng)受了壓紋處理，以使其帶有“蜂窩”狀的凸起部，該凸起部內(nèi)凹陷的六邊形圖案的深度大體上等于70μm。在壓紋裝置的上游，卷帶被移入到一加熱爐內(nèi)。卷帶被加熱到80℃的溫度，且在進(jìn)入到壓紋裝置的間隙中之前，該溫度保持至少0.6秒。壓紋裝置包括一刻花的壓紋輥和一彈性體支撐輥。作用在壓紋輥上的作用力在170kN的數(shù)量級上。利用一水冷系統(tǒng)對金屬壓紋輥進(jìn)行冷卻。按照這種方式，卷帶到達(dá)卷繞機(jī)處的溫度接近于環(huán)境溫度，在任何情況下都低于40℃。而后，用該卷軸制出圓筒形的套管?？梢园l(fā)現(xiàn)可獲得更好的焊接質(zhì)量；且寬度的變化范圍是1.8mm到2.2mm。卷帶在從成形裝置中出來后其橫截面形狀為圓形。在另一方面，可發(fā)現(xiàn)所謂“回彈”特性(見實施例1中的描述)獲得了的改善。下面的表4表示了對于直徑為35mm的裙部，等量于5mm撓曲量的作用力(單位N)。<tablesid="table2"num="002"><tablewidth="760">回彈性測量結(jié)果未經(jīng)壓紋處理的套管經(jīng)過壓紋處理的套管MD1.7MD2.4CMD1.4CMD2.4</table></tables>表權(quán)利要求1.用于制造軟管裙部的方法，其包括步驟利用一平面卷帶制出一圓筒形的套管，其中的卷帶包括一個或多個塑料層或金屬層；而后將所述圓筒形套管切成所需的長度，以制得所述裙部，其特征在于該方法還包括一位于圓筒形套管制造步驟之前的步驟，在該步驟中，所述卷帶經(jīng)受一塑性變形處理。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于所述卷帶從兩相對運動的工藝裝備之間穿過，兩工藝裝備之間的接近為所述卷帶提供了一間隙，該間隙的尺寸小于所述卷帶的初始厚度。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于在所述兩工藝裝備之間施加一作用力，以使得所述卷帶按一塑性壓薄率從所述間隙中出來，所述壓薄率大于0.5％，優(yōu)選為大于1％。4.根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的方法，其特征在于在所述兩工藝裝備之間施加一作用力，以使得從所述間隙中出來的卷帶具有一壓制飾圖，該壓制飾圖包括凸起部或凹陷部，它們的幅度在所述卷帶厚度的1/30到5倍之間，優(yōu)選地是在卷帶厚度1/15到5倍之間，更優(yōu)選地是在卷帶厚度1/10到3倍之間。5.根據(jù)權(quán)利要求2到4中任一項所述的方法，其特征在于所述移動工藝裝備是基本上平行的輥子，其中至少一個輥子上具有蝕刻的凸起部，從而所述卷帶在從所述輥子之間穿過之后呈現(xiàn)壓紋。6.根據(jù)權(quán)利要求2到5中任一項所述的方法，其特征在于所述卷帶在所述工藝裝備之間受到擠壓，該擠壓力在2.5到500牛頓/毫米卷帶寬度之間。7.根據(jù)權(quán)利要求1到6中任一項所述的方法，其特征在于在所述卷帶與所述工藝裝備接觸之前，將所述卷帶的溫度升高到75℃到120℃之間。8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于在所述卷帶與所述輥子相接觸之前，所述卷帶保持所述溫度至少0.5秒。9.根據(jù)權(quán)利要求5到8中任一項所述的方法，其特征在于對至少一個輥子進(jìn)行冷卻，使得在所述卷帶——一旦其從所述輥子間的間隙中出來——被卷繞到一卷繞器、或被變形成圓筒形時，所述卷帶的溫度接近于環(huán)境溫度——通常低于40℃。10.根據(jù)權(quán)利要求5到9中任一項所述的方法，其特征在于還使用蝕刻輥子在所述卷帶上壓印一飾圖。全文摘要本發(fā)明涉及一種用于制造軟管裙部的方法，其包括步驟利用一平面卷帶制出一圓筒形的套管，其中的卷帶包括一個或多個塑料層或金屬層；而后將所述圓筒形套管切成所需的長度，以制得所述裙部。該方法還包括一位于圓筒形套管制造步驟之前的步驟，在該步驟中，所述卷帶經(jīng)受一塑性變形處理，以使其減薄至少0.5％，或形成凸起部，其幅度范圍在卷帶厚度的1/30到5/30之間。卷帶例如是穿過了兩基本平行的輥子之間的間隙。一般情況下，輥子作用在卷帶上的力在2.5N到500N/毫米卷帶寬度之間。文檔編號B29D23/20GK1717311SQ200380104078公開日2006年1月4日申請日期2003年10月21日優(yōu)先權(quán)日2002年10月25日發(fā)明者雅克·邦蓋申請人:塞巴爾兩合公司