專利名稱：：預浸料坯基材、層合基材、纖維增強塑料、預浸料坯基材的制造方法及纖維增強塑料的制...的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及由多條增強纖維與基質(zhì)樹脂構(gòu)成的預浸料坯(prepreg)基材。另外，本發(fā)明涉及多張層合的增強纖維片材的至少一部分由本發(fā)明的預浸料坯基材構(gòu)成的層合基材。進而，本發(fā)明還涉及由本發(fā)明的層合基材成型的纖維增強塑料。本發(fā)明還涉及本發(fā)明的預浸料坯基材與本發(fā)明的纖維增強塑料的制造方法。本發(fā)明的預浸料坯基材在成型纖維增強塑料成型體時伴隨基質(zhì)樹脂流動增強纖維具有良好的流動性，結(jié)果，在成型具有所希望形狀的成型體中得到良好的成型追隨性。另外，由至少含有一部分本發(fā)明的預浸料坯基材的增強纖維片材的層合體成型的纖維增強塑料成型體具有能適用各種結(jié)構(gòu)材料的優(yōu)異的力學物性。成型體的所述力學特性的不均勻性小，因此，成型體具有優(yōu)異的尺寸穩(wěn)定性。本發(fā)明的纖維增強塑^H尤選用于例如汽車部件、運動用具等。
背景技術(shù)：
：由增強纖維與基質(zhì)樹脂構(gòu)成的纖維增強塑料由于比強度、比彈性才莫量高、力學特性優(yōu)異，具有耐氣候性、耐化學藥品性等高功能特性等，所以在產(chǎn)業(yè)用途中備受關(guān)注，其需求也逐年提高。作為具有高功能特性的纖維增強塑料的成型方法，有下述高壓釜成型方法，即，使被稱為預浸料坯的連續(xù)增強纖維含浸基質(zhì)樹脂，層合所得的半固化狀態(tài)的原料基材(預浸料坯片)，用高溫高壓釜進行加熱加壓，由此使基質(zhì)樹脂固化，成型纖維增強塑料。該高壓釜成型方法4皮普遍使用。另外，作為纖維增強塑料的成型方法，也有以提高生產(chǎn)效率為目的的RTM(樹脂傳遞成型)成型方法，即，使由預先賦型為部件形狀的連續(xù)增強纖維構(gòu)成的原料基材(預成型體)含浸基質(zhì)樹脂，使其固化。通過上述成型方法得到的纖維增強塑料中，增強纖維是連續(xù)纖維，所以具有優(yōu)異的力學物性。另外，由于連續(xù)纖維被MJ'J地排列，所以通過配置層合的基材，能設計成具有纖維增強塑料所需的力學物性，所得的纖維增強塑料的力學物性不均也小。但是，另一方面，由于為連續(xù)纖維，所以難以形成三維形狀等復雜形狀，上述成型方法主要限于制造接近于平面形狀的部件。作為適合成型具有三維形狀等復雜形狀的成型體的成型方法，有SMC(SheetMoldingCompound))成型方法。SMC成型方法如下進行通常使切割成25mm左右的增強纖維的短切纖維含浸作為基質(zhì)樹脂的熱固性樹脂，使用加熱型沖壓機將半固化狀態(tài)的SMC片材加熱加壓，由此進行成型。大多情況下，在加壓前將SMC片材切割成小于成型體的形狀，配置在成型模上，通過加壓將剪裁成小于成型體形狀的SMC片材拉伸(使其流動)進行成型。因此，通過基質(zhì)樹脂及被剪裁的大量增強纖維的流動，能得到成型為三維形狀等復雜形狀的追隨性。但是，SMC成型方法在制作SMC片材的工序中，必然產(chǎn)生短切纖維分布不均、取向不均，所以成型體的力學物性降低，或者其值不均增大。進而，由于短切纖維分布不均、取向不均，特別在薄型的成型體中，容易發(fā)生翹曲、凹痕等，有時不適合用作結(jié)構(gòu)材料用的成型體。為了消除上述材料的缺點，特開昭63-247012號公報(專利文獻l)或特開平9-254227號公報(專利文獻2)中公開了下述預浸料坯基材，該預浸料坯基材是在由連續(xù)纖維與熱塑性樹脂構(gòu)成的預浸料坯片中導入切口，切斷連續(xù)纖維，由此纖維能流動，成型得到的成型體的力學物性不均也減小。但是，與通過SMC成型方法成型的成型體相比，使用該具有切口的預浸料坯基材成型的成型體雖然力學特性大幅提高，其不均減小，但是不能認為具有足夠用作結(jié)構(gòu)材料的強度。與由連續(xù)纖維形成的預浸料坯基材相比時，由于為包含切口之類缺陷的結(jié)構(gòu)，所以作為應力集中點的切口成為成型體中的破壞起點，特別是存在成型體的拉伸強度、拉伸疲勞強度降低的問題。專利文獻l:特開昭63-247012號公報專利文獻2:特開平9-254227號公報
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的之一在于鑒于上述現(xiàn)有技術(shù)的問題，提供一種成型時具有增強纖維的良好流動性及成型為具有復雜形狀的成型體的追隨性的預浸料坯基材。本發(fā)明的其他目的之一在于提供至少一部分含有本發(fā)明的預浸料坯基材的增強纖維片材的層合基材。本發(fā)明的其他目的之一還在于提供由本發(fā)明的層合基材成型的纖維增強塑料。另外，本發(fā)明的進一步的目的在于提供本發(fā)明的預浸料坯基材的制造方法及使用本發(fā)明的預浸料坯基材的纖維增強塑料的制造方法。本發(fā)明的預浸料坯基材是由實質(zhì)上單向排列的多根增強纖維和附著在該增強纖維上的基質(zhì)樹脂構(gòu)成的預浸料坯基材，該預浸料坯基材在其整個面上具有多條切口，所述切口具有橫切所述增強纖維的方向，實質(zhì)上全部上述增強纖維被所述切口截斷，被該切口截斷的各增強纖維片段的長度L為10至100mm,所述預浸料坯基材的厚度H為30至300jiim，所述預浸料坯基材中的所述增強纖維的纖維體積含有率Vf為45至65%。本發(fā)明的預浸料坯基材中，所述各切口由具有一定長度的切口片段構(gòu)成，將該切口片段在所述增強纖維排列方向上投影時與所述增強纖維的排列方向成直角的方向上的所述切口片段的投影長度Ws為1至10mm，所述預浸料坯基材的厚度H優(yōu)選為30至150^im。將本發(fā)明的預浸料坯基材的該形態(tài)稱為定長切口預浸料坯基材。本發(fā)明的預浸料坯基材中，所述各切口由具有一定長度的切口片段構(gòu)成，將該切口片段在所述增強纖維的排列方向上投影時與所述增強纖維排列方向成直角的方向上的所述切口片段的投影長度Ws優(yōu)選為30pm至1.5mm。將本發(fā)明的預浸料坯基材的該形態(tài)稱為定長切口預浸料坯基材。本發(fā)明的預浸料坯基材中，優(yōu)選所述切口片段在至少3條朝向相同方向的直線上排列，形成至少3列切口列，并且鄰接的所述切口列在所述增強纖維排列方向上的間隔彼此相等。本發(fā)明的預浸料坯基材中，優(yōu)選所述切口片段相對于與所述增強纖維的排列方向成直角的方向成斜向排列。將本發(fā)明的預浸料坯基材的該方案稱為斜向切口預浸料坯基材。本發(fā)明的預浸料坯基材中，優(yōu)選從所述預浸料坯基材的上面和下面分別在所述預浸料坯基材的厚度方向上以不貫穿所述預浸料坯基材的方式設置所述切口片段，所述切口片段的切口深度Hs相對于所述預浸料坯基材的厚度H為0.4H至0.6H,所述上面的任意切口片段A與所述上面的切口片段B的間隔為La時，所述切口片段B在所述增強纖維的排列方向中與該切口片段A鄰接，該間隔La為10至100mm，所述下面的切口片,殳C的幾何中心位于從所述切口片段A向所述切口片段B方向的所述增強纖維排列方向上的距離為0.4La至0.6La的位置，位于所述上面的所述切口片段A與所述切口片段B之間的所述增強纖維的一部分，被所述上面的所述切口片段A與所述下面的所述切口片段C、或所述上面的所述切口片段B與所述下面的所述切口片段C截斷，并且所述上面的切口片段的幾何形狀及/或所述下面的切口片段的幾何形狀彼此相同。將本發(fā)明的預浸料坯基材的該方案稱為兩面切口預浸料坯基材。本發(fā)明的預浸料坯基材中，優(yōu)選所述切口片段具有傾斜角度0a，在所述預浸料坯基材的厚度方向上傾斜設置，在任意切口片段中，以所述預浸料坯基材上面的所述增強纖維的截斷線位置與下面的截斷線位置之間的所述增強纖維的排列方向上的距離為S時，基于下式(式I)由該距離S與所述預浸料坯基材的厚度H求出的所述傾斜角度G)a為1至25°。、S乂式工將本發(fā)明的預浸料坯基材的該方案稱為傾斜切口預浸料坯基材。在本發(fā)明的預浸料坯基材中，優(yōu)選在所述預浸料坯基材的表面上，所述各切口與所述增強纖維的排列方向所成的斜向角度0b的絕對值為2至25。。將本發(fā)明的預浸料坯基材的該方案稱為特定角度斜向切口預浸料坯基材。本發(fā)明的預浸料坯基材中，優(yōu)選所述各切口分別在所述預浸料坯基材的整個寬度上連續(xù)。將本發(fā)明的預浸料坯基材的該方案稱為特定角度斜向連續(xù)切口預浸料坯基材。本發(fā)明的預浸料坯基材中，優(yōu)選所述各切口由具有一定長度的切口片段構(gòu)成，將該切口片段在所述增強纖維的排列方向投影時在與所述增強纖維排列方向成直角的方向上的所述切口片段的投影長度Ws為30pm至100mm,在所述增強纖維的排列方向上鄰接的所述切口片段的幾何形狀彼此相同。將本發(fā)明的預浸料坯基材的該方案稱為特定角度斜向定長切口預浸料坯基材。本發(fā)明的預浸料坯基材中，優(yōu)選所述各切口設置成直線狀，所述各增強纖維片段的長度L實質(zhì)上相等。將本發(fā)明的預浸料坯基材的該方案稱為直線斜向切口預浸料坯基材。本發(fā)明的層合基材是將多張預浸料坯基材層合且一體化得到的層合基材，所述預浸料坯基材是實質(zhì)上單向排列的多根增強纖維與附著在該增強纖維上的基質(zhì)樹脂構(gòu)成的，所述層合的預浸料坯基材的至少一部分是本發(fā)明的預浸料坯基材，所述層合的預浸料坯基材的所述增強纖維的排列方向由彼此不同的至少2個方向構(gòu)成。本發(fā)明的層合基材是將多張預浸料坯基材層合且一體化得到的層合基材，所述預浸料坯基材由實質(zhì)上單向排列的多根增強纖維與附著在該增強纖維上的基質(zhì)樹脂構(gòu)成，所述層合的預浸料坯基材的至少2張由彼此鄰接的本發(fā)明的定長切口預浸料坯基材構(gòu)成，該鄰接的2張預浸料坯基材的所述增強纖維的排列方向彼此實質(zhì)上相同，所述鄰接的2張預浸料坯基材的所述切口片段在所述增強纖維的排列方向上的排列間隔相等，并且所述鄰接的2張預浸料坯基材的一個浸料基材的所述切口片段的位置與另一個預浸料坯基材的所述切口片段的位置在所述增強纖維的排列方向上錯開。本發(fā)明的纖維增強塑料是由層合多層增強纖維層得到的層合體與基質(zhì)樹脂構(gòu)成的纖維增強塑料，所述增強纖維層由實質(zhì)上單向排列的增強纖維構(gòu)成，所述增強纖維層的至少2層以所述增強纖維的排列方向獨:此不同的狀態(tài)被層合，纖維體積含有率Vf為45至65。/。，由所述增強纖維層的l層與附著在其上的所述基質(zhì)樹脂構(gòu)成的纖維-樹脂層的至少l層纖維一樹脂層，在該層的整個面上，具有由不存在所述增強纖維、存在所述基質(zhì)樹脂或鄰接層的所述增強纖維的區(qū)域構(gòu)成的多個切口開口部，所述增強纖維被該切口開口部截斷，被截斷的增強纖維的增強纖維片段長度L為10至100mm，所述切口開口部在該層的表面上的表面積為該層的表面積的0.1至10%，該層的平均厚度Hc為15至300nm。本發(fā)明的預浸料坯基材的制造方法包括下述工序?qū)⒍喔鰪娎w維單向并絲，含浸基質(zhì)樹脂，準備預備預浸料坯(preliminaryprepreg)的工序；將在輥外周面上螺旋狀設置刀片的旋轉(zhuǎn)刀片輥壓接準備的預備預浸料坯，在所述預備預浸料坯中導入切斷所述增強纖維的切口的工序。本發(fā)明的纖維增強塑料的制造方法，使用本發(fā)明的層合基材，使成型模的所述層合基材的裝料率為50至95%，將所述層合基材進行加壓成型。本發(fā)明的預浸料坯基材由相同方向排列的長度L為10至100mm的多個增強纖維片段與基質(zhì)樹脂構(gòu)成，預浸料坯基材的厚度H為30至300i^m,并且預浸料坯基材的增強纖維的體積含有率Vf為45至65。/。，因此，使用該預浸料坯基材成型纖維增強塑料時，伴隨成型時基質(zhì)樹脂的流動，增強纖維片段也良好地流動。即，本發(fā)明的預浸料坯基材的增強纖維在成型纖維增強塑料時顯示良好的流動性。結(jié)果，成型復雜形狀的纖維增強塑料時可以具有對成型形狀的良好的追隨性。另外，成型的纖維增強塑料具有優(yōu)異的力學物性、不均少的力學物性、優(yōu)異的尺寸穩(wěn)定性。[圖l]圖l是本發(fā)明的預浸料坯基材的一例的平面圖。[圖2]圖2是本發(fā)明的預浸料坯基材所具有的切口圖案的6例平面圖。[圖3A]圖3A是本發(fā)明的層合基材的一例的部分剖視平面圖。[圖3B]圖3B是圖3A的A-A向截面圖。[圖4A]圖4A是表示本發(fā)明的層合基材的一例栽置在模上的狀態(tài)的縱截面圖。[圖4B]圖4B是說明成型壓力作用于圖4A所示的層合基材上時的層合基材的變形狀態(tài)的縱截面圖。[圖5]圖5是本發(fā)明的兩面切口預浸料坯基材的一例的縱截面圖。[圖6]圖6是本發(fā)明的傾斜切口預浸料坯基材的一例的縱截面圖。[圖7]圖7是用于形成本發(fā)明的預浸料坯基材的切口的切口形成裝置的一例的側(cè)面簡圖。[圖8]圖8是用于形成本發(fā)明的傾斜切口預浸料坯基材的傾斜切口的切口形成裝置的其他一例的側(cè)面簡圖。[圖9]圖9是用于說明本發(fā)明的層合基材的一例的鄰接的層的切口圖案的位置關(guān)系的一例的本發(fā)明預浸料坯基材的一例的平面圖。[圖IO]圖10是本發(fā)明預浸料坯基材的其他一例的平面圖。[圖ll]圖ll是本發(fā)明的預浸料坯基材的其他一例的平面圖。[圖12]圖12是本發(fā)明的預浸料坯基材的另一其他例的平面圖。[圖13]圖13是用于比較本發(fā)明預浸料坯基材的切口的切口圖案的二個切口圖案例的平面圖。[圖14]圖14是在本發(fā)明預浸料坯基材上形成的切口圖案的五個例子的平面圖。[圖15A]圖15A是由具有切口的預浸料坯基材構(gòu)成的層合基材的一例的側(cè)視圖。[圖15B]圖15B是圖15A的A-A向截面圖。[圖15C]圖15C是說明成型壓力作用于圖15A所示的層合基材上時的層合基材的變形狀態(tài)的側(cè)視圖。[圖15D]圖15D是圖15C的A-A向截面圖。[圖16A]圖16A是本發(fā)明的層合基材的一例的側(cè)視圖。[圖16B]圖16B是圖16A的A-A向截面圖。[圖16C]圖16C是說明成型壓力作用于圖16A所示的層合基材上時的層合基材的變形狀態(tài)的側(cè)視圖。[圖16D]圖16D是圖16C的A-A向截面圖。[圖17A]圖17A是本發(fā)明層合基材的其他一例的側(cè)視圖。[圖17B]圖17B是說明成型壓力作用于圖17A所示的層合基材上時的層合基材的變形狀態(tài)的側(cè)視圖。[圖18]圖18是用于形成本發(fā)明預浸料坯基材的切口的切口形成裝置的一例的側(cè)視簡圖。[圖19A]圖19A是用于制造本發(fā)明的預浸料坯基材的預備預浸料坯基材的排列與在被排列的預備預浸料坯基材上形成切口的切口形成裝置的其他一例的平面簡圖。[圖19B]圖19B是用于制造本發(fā)明預浸料坯基材的預備預浸料坯基材的排列與用于在被排列的預備預浸料坯基材上形成切口的切口形成裝置的其他一例的平面簡圖。[圖20]圖20是本發(fā)明層合基材的其他一例的平面圖。[圖21]圖21是在本發(fā)明的斜向切口預浸料坯基材中，從其上面及下面插入切口的兩面切口預浸料坯基材的一例的縱截面圖。[圖22]圖22是在本發(fā)明的斜向切口預浸料坯基材中，切口向預浸料坯基材的厚度方向傾斜的傾斜切口預浸料坯基材的一例的縱截面圖。[圖23]圖23是本發(fā)明的帶有附加樹脂層的預浸料坯基材的一例的縱截面圖。符號說明C:切口或切口片段CA:增強纖維的切斷裝置CE:增強纖維的切斷端部CO:切口的重復部分CP:切口圖案CR:切口列F:增強纖維FP:纖維增強塑料(成型品)FS:增強纖維片段H:預浸料坯基材的厚度HD:水平方向Hs:切口的切口深度L:纖維片段的長度La:鄰接的切口在纖維排列方向上的距離LB:層合基材P:預浸料坯基材RP:原料預浸料坯基材(預備預浸料坯基材)S:預浸料坯基材上面的纖維截斷位置與下面纖維的截斷位置之間的纖維排列方向上的距離VD:垂直方向W:切口片段在長度方向上的切口長度Ws:切口片段的投影長度(切口長度)G)a:切口相對于預浸料坯基材厚度方向的傾斜角度0b:切口相對于預浸料坯基材表面的纖維的排列方向的傾斜角度43:樹脂的流動方向44:間隙(開口部)62:傾斜切口預浸料坯基材上的增強纖維的截斷線具體實施方式本發(fā)明人為了得到下述預浸料坯基材，即在成型增強纖維塑料時，具有增強纖維的良好的流動性、對復雜形狀的成型追隨性，所得的纖維增強塑料呈現(xiàn)優(yōu)異的力學物性、不均少的力學物性、優(yōu)異的尺寸穩(wěn)定性，為此進行潛心研究，結(jié)果表明，作為預浸料坯基材，在特定基材中，即在由單向并絲的多根增強纖維與基質(zhì)樹脂構(gòu)成的預浸料坯基材中，插入特定的切口圖案，得到預浸料坯基材，根據(jù)需要將所得預浸料坯基材與由其他結(jié)構(gòu)形成的基材一起層合，制成層合體，將所得層合體加壓成型，由此一舉解決了上述課題。本說明書中所用的預浸料坯基材中，除在單向并絲的多根增強纖維片材或其他方案的多根增強纖維片材的增強纖維間的間隙中完全含浸基質(zhì)樹脂的預浸料坯基材之外，也包括下述樹脂半含浸預浸料坯基材，所述樹脂半含浸預浸料坯基材中，基質(zhì)樹脂由片狀基質(zhì)樹脂片材構(gòu)成，在形成片材的樹脂未完全含浸在增強纖維間的間隙內(nèi)的狀態(tài)下，基質(zhì)樹脂片材與增強纖維一體化。樹脂半含浸預浸料坯有時被稱為半預浸料坯。本發(fā)明的預浸料坯基材中，由于多根增強纖維單向并絲，所以層合多張預浸料坯基材時，通過控制層合基材間的纖維方向的取向，能設計成具有任意力學物性的成型體。需要說明的是，本說明書中，只要沒有特別說明，纖維或包括纖維的用語(例如纖維方向等)中，所謂纖維，表示增強纖維。本發(fā)明的預浸料坯基材是由實質(zhì)上單向排列的多根增強纖維與附著在該增強纖維上的基質(zhì)樹脂構(gòu)成的預浸料坯基材，該預浸料坯基材在其整個面上具有多條切口，所述切口具有橫切所述增強纖維的方向，實質(zhì)上所有所述增強纖維被所述切口截斷，被該切口截斷的各增強纖維片段的長度L為10至100mm,所述預浸料坯基材的厚度H為30至300(im，所述預浸料坯基材中的所述增強纖維的纖維體積含有率Vf為45至65%。本發(fā)明的預浸料坯基材中的"實質(zhì)上單向排列的多根增強纖維"的"實質(zhì)上單向"，是指下述狀態(tài)注意任意纖維的某一部分時，在半徑5mm以內(nèi)存在的纖維組的90%以上的纖維，從偏離該任意纖維某一部分所具有的基準線、例如垂直線或水平線的角度(纖維角度)在±10°范圍以內(nèi)進行取向的狀態(tài)。本發(fā)明的預浸料坯基材的"實質(zhì)上所有增強纖維被切口截斷"中"實質(zhì)上所有增強纖維"，是指未被切口截斷的連續(xù)纖維排列的面積在預浸料坯基材的面積中所占的比例為5%以下。關(guān)15但兩者含義相同。圖l是本發(fā)明預浸料坯基材的一例的部分放大平面圖。圖1中，預浸料坯基材P1由多根增強纖維F1與附著在增強纖維F1上的基質(zhì)樹脂(省略圖示)構(gòu)成。多根增強纖維F1的長度方向(排列方向)是圖l的垂直方向VD。多根增強纖維F1實質(zhì)上以單向、即垂直方向VD進行排列。與纖維F1的長度方向(排列方向)成直角的方向為圖1的水平方向HD。預浸料坯基材P1在其整個面上間隔具有多條切口Cl，所述切口Cl具有橫切多根增強纖維F1的方向。通過上述切口Cl,實質(zhì)上所有增強纖維F1在它們的長度方向(排列方向)上被截斷。被在纖維的長度方向上相鄰的切口、例如切口Clb與切口Cld截斷的纖維，形成增強纖維片萃史。增強纖維片段的長度L選自10至1OOmm的范圍。預浸料坯基材P1的厚度H(參見圖5或圖6)選自30至30(Vm的范圍。預浸料坯基材P1中的增強纖維Fl的纖維體積含有率Vf選自45至65%的范圍。通過將所有增強纖維片段的長度U殳定為100mm以下，使用由預浸料坯基材構(gòu)成的層合基材成型纖維增強塑料(成型品)時的成型時，纖維能夠流動，特別是也能在纖維的長度方向流動。這樣可以在復雜形狀的成型品成型時獲得良好的成型追隨性。不存在切口時，即僅為連續(xù)纖維的情況下，由于纖維在纖維的長度方向上不能流動，所以無法成型為復雜形狀的成型品。將增強纖維片段的長度L設定為小于10mm時，纖維的流動性進一步提高，但此時即使?jié)M足預浸料坯基材的其他構(gòu)成要件，也得不到作為成型品、特別是作為結(jié)構(gòu)材料所需的高力學特性。考慮纖維的流動性與成型品的力學特性之間的關(guān)系時，增強纖維片段的長度L優(yōu)選為20至60mm。根據(jù)切口的位置，有時也存在長度小于10mm的增強纖維片段，但長度小于10mm的增強纖維片段越少越好。長度小于1Omm的增強纖維片段進行并絲的面積占預浸料坯基材的面積的比例優(yōu)選為5%以下。雖然即使預浸料坯基材的厚度H超過300pm,也可以得到纖維的良好的流動性，但是，另一方面，由于具有切口，所以存在被切口截斷的預浸料坯基材的厚度越大，成型品強度越低的傾向。如果以成型品適用于結(jié)構(gòu)材料為前提，則預浸料坯基材的厚度H必須為300nm以下。特別是預浸料坯基材的厚度H為150jim以下時，成型品的強度大幅提高。雖然即使預浸料坯基材的厚度H小于30pm，也能保持纖維的流動性，可以得到高強度的成型品，但是穩(wěn)定地制造極薄的預浸料坯基材非常困難。為了低成本制造預浸料坯基材，優(yōu)選預浸料坯基材的厚度H為30pm以上?？紤]到成型品的力學特性與預浸料坯基材的制造成本的關(guān)系時，優(yōu)選預浸料坯基材的厚度H為50至15(^m。纖維體積含有率Vf為65。/。以下，可以得到纖維的充分的流動性。纖維體積含有率Vf越低，纖維的流動性越高，但纖維體積含有率Vf小于45%時，得不到結(jié)構(gòu)材料所需的高力學特性?？紤]到纖維的流動性與成型品的力學特性的關(guān)系，優(yōu)選纖維體積含有率Vf為55至60。/0。本發(fā)明的預浸料坯基材的必要構(gòu)成要件如以上所述。另一方面，圖l所示的本發(fā)明的預浸料坯基材的方案中，設置在預浸料坯基材Pl上的多條切口Cl,在橫切增強纖維F1的方向上不連續(xù)，由具有一定長度的多條切口片段、例如切口片段Clb、Cld形成。將本發(fā)明的預浸料坯基材的該方案稱為定長切口預浸料坯基材。切口片段的長度可以如下進行研究將增強纖維截斷為何種程度，即在預浸料坯基材的面內(nèi)，將切口在增強纖維排列方向(長度方向)上投影時與增強纖維的排列方向(長度方向)成直角的方向上的切口片段的投影長度Ws(圖1中符號12表示的長度)為基準進行研究。以下，有時將該切口片段的投影長度Ws簡單稱為切口片段的長度Ws。為朝向與纖維排列方向成直角的方向的切口片段的情況下，沿著切口片段的實際片段長度與切口片段的長度Ws—致。由切口生成的增強纖維組的切斷端部例如ClbE、CldE在纖維增強塑料中在施加負荷時發(fā)生應力集中，很有可能成為破壞的起點。因此，盡可能不截斷增強纖維的情況在成型品的強度方面較為有利。切口片段的長度Ws為10mm以下時，成型品的強度大幅提高。但是，切口片段的長度Ws小于30jim時，難以控制切口，難以確保在預浸料坯基材整個面上增強纖維片段的長度L為10至1OOmm。即，存在未被切口切斷的纖維時，成型時纖維流動性顯著降低，但為了避免該情況在纖維的長度方向?qū)氪罅壳锌跁r，有時存在產(chǎn)生增強纖維片段的長度L小于10mm的部位的問題。因此，切口片段的長度Ws優(yōu)選為lmm以上。切口片段的長度Ws為lmm以上的切口，還具有可以用簡易裝置形成的優(yōu)點。相反，切口片段的長度Ws超過10mm時，不論其長度如何，成型品的強度基本落入一定的值。這表示增強纖維組的切斷端部ClbE、CldE的長度提高至一定以上時，與開始破壞的負荷基本同等。切口片段的長度Ws為1.5mm以下時，成型品強度顯著提高。由以上的討論可知，從可以用簡易的裝置插入切口的觀點考慮，切口片段的長度Ws優(yōu)選為l至10mm,另一方面，考慮到控制切口的容易性與成型品的力學特性的關(guān)系，切口片段的長度Ws優(yōu)選為30nm至1.5mm,更優(yōu)選為50jam至lmm。下面，進一步說明作為本發(fā)明預浸料坯基材方案之一的定長切口預浸料坯基材P1。圖1中，在預浸料坯基材P1上設置多條整列的具有一定長度的切口Cl。在纖維的長度方向上彼此成對的上側(cè)切口Clb與下側(cè)切口Cld之間，纖維F1被截斷，通過該間隔ll，形成纖維長度L為10至100mm的纖維片段FS1。將該纖維長度L稱為纖維片段的長度L。圖1的預浸料坯基材P1是纖維片段的長度L與切口片段的長度(投影長度)Ws均為一種的方案。圖l中，由第l斷續(xù)切口構(gòu)成的切口列CRa與由第3斷續(xù)切口構(gòu)成的切口列CRc可以在纖維的長度方向上通過平行移動纖維片段長度L的距離來進行重疊。另外，由第2斷續(xù)切口構(gòu)成的切口列CRb與由第4斷續(xù)切口構(gòu)成的切口列CRd可以在纖維的長度方向上通過平行移動纖維片段長度L的距離來進行重疊。另外，有被第l、第2切口列CRa、CRb與第3、第4切口列CRc、CRd彼此切入的纖維，存在切成纖維片段長度L以下的寬度13構(gòu)成的切口重復部分COl。即，在寬度13范圍內(nèi)排列的纖維被切口Clb與Cld切斷，同時上述纖維的中間也被切口C1c切斷。通過具有在纖維排列方向投影時的切口重復部分CO1,可以穩(wěn)定地制造纖維片段長度為1OOmm以下的預浸料坯基材。圖1的預浸料坯基材P1具有切口Clb與切口Clc的2種切口圖案，所述切口Clb斜向右上方，具有一定長度，所述切口Clc斜向左上方，具有一定長度。將本發(fā)明的預浸料坯基材的該方案稱為斜向定長切口預浸料坯基材。其他6個不同方案的切口圖案的例子如圖2的(a)至(f)所示。圖2中，省略增強纖維排列的圖示，但增強纖維的排列方向在圖2中為上下方向(垂直方向)。需要說明的是，只要滿足上述各條件，則切口圖案可以為任意圖案。另外，圖2的(a)、(b)或(c)所示的本發(fā)明的預浸料坯基材是切口片段C2a、C2b、C2c的方向與纖維排列方向垂直的方案，將本發(fā)明預浸料坯基材的該方案稱為垂直定長切口預浸料坯基材。圖2的(d)、(e)或(f)所示的本發(fā)明預浸料坯基材是切口片段C2d、C2e、C2f的方向與纖維的排列方向斜向的方案，本發(fā)明預浸料坯基材的該方案為斜向定長切口預浸料坯基材。作為用于本發(fā)明預浸料坯基材的增強纖維，可以舉出例如使用下述纖維作為纖維的增強纖維等，所述纖維為芳族聚酰胺纖維、聚乙烯纖維、聚對亞苯基苯并二噁唑(PBO)纖維等有機纖維；玻璃纖維、碳纖維、碳化硅纖維、氧化鋁纖維、基拉諾纖維(Tyrannofiber)、玄武巖纖維、陶瓷纖維等無機纖維、不銹鋼纖維或鋼纖維等金屬纖維；此外，硼纖維、天然纖維、改性的天然纖維等。其中，特別指出的是，碳纖維在上述增強纖維中為輕質(zhì)，并且在比強度與比彈性模量方面具有特別優(yōu)異的性質(zhì)，進而耐熱性或耐化學藥品性也優(yōu)異，所以適合于期望輕質(zhì)化的汽車面板等部件中。其中，優(yōu)選容易得到高強度碳纖維的PAN類碳纖維。作為用于本發(fā)明預浸料坯基材的基質(zhì)樹脂，可以舉出例如環(huán)氧樹脂、不飽和聚酯樹脂、乙烯基酯樹脂、酚酪樹脂、丙烯酸環(huán)氧基酯樹脂、脂、苯氧基樹脂、醇酸樹脂、聚氨酯樹脂、馬來酰亞胺樹脂、氰酸酯樹脂等熱固性樹脂；聚酰胺、聚縮醛、聚丙晞酸酯、聚砜、ABS、聚酯、丙烯酸、聚對苯二曱酸丁二醇酯(PBT)、聚對苯二曱酸乙二醇酯(PET)、聚乙烯、聚丙烯、聚苯硫醚(PPS)、聚醚醚酮(PEEK)、液晶聚合物、聚氯乙烯、聚四氟乙烯等氟類樹脂、有機硅等熱塑性樹脂。其中，特別優(yōu)選使用熱固性樹脂。通過使基質(zhì)樹脂為熱固性樹脂，預浸料坯基材在室溫下具有粘性，因此層合預浸料坯基材時與上下預浸料坯基材粘合而被一體化，可以在保持所希望的層合結(jié)構(gòu)的狀態(tài)下進行成型。另一方面，以在室溫下沒有粘性的熱塑性樹脂為基質(zhì)樹脂的預浸料坯基材中，由于將預浸料坯基材層合時預浸料坯基材之間滑動，所以成型時層合結(jié)構(gòu)錯位，結(jié)果有時形成纖維取向不均很大的纖維增強塑料。特別是用具有凹凸部的模進行成型時，兩者差異顯著。進而，以熱固性樹脂為基質(zhì)樹脂的本發(fā)明預浸料坯基材在室溫下具有優(yōu)異的懸垂性，例如使用具有凹凸部的模成型成型品時，可以容易進行預先沿著其凹凸的預備賦型。通過該預備賦型，能提高成型性，也容易控制纖維流動。本發(fā)明的預浸料坯基材可以與帶狀支撐體密合。通過使用支撐體，插入有切口的預浸料坯基材即使所有纖維均被切口切斷，也能保持其形態(tài)，從而可以避免賦型時纖維脫落導致不均的問題。此時，基質(zhì)樹脂更優(yōu)選為具有粘性的熱固性樹脂。作為帶狀的支撐體，可以舉出牛皮紙等紙類或聚乙烯'聚丙烯等聚合物膜類、鋁等金屬箔類等，進而，為了得到與樹脂的脫模性，可以向表面賦予有機硅類或"特氟龍(注冊商標)"類脫模劑或進行金屬蒸鍍等。在熱固性樹脂中，更優(yōu)選環(huán)氧樹脂或不飽和聚酯樹脂、乙烯基酯樹脂、酚醛樹脂、丙烯酸樹脂等、或上述樹脂的混合樹脂。作為上述樹脂的常溫(25。C)下的樹脂粘度，優(yōu)選為lxl()Spa's以下，如果在該范圍內(nèi)，則可以得到具有所希望的粘性及懸垂性的預浸料坯基材。其中，以環(huán)氧樹脂為基質(zhì)樹脂，以碳纖維為增強纖維的預浸料坯基材，可以給使用該基材成型的成型體(增強纖維復合材料)帶來最優(yōu)異的力學特性。上述基質(zhì)樹脂，以熱固性樹脂根據(jù)DSC測定的放熱峰溫度為Tp時，所述熱固性樹脂能在10分鐘以內(nèi)能固化的溫度T優(yōu)選為(Tp-60)至(Tp+20)。此處，所謂能固化，是指將含有熱固性樹脂的成型前體在某溫度下保持一定時間后，能在保持成型前體的形狀的狀態(tài)下取出。作為具體的評價方法為，在放置于加熱的加壓機上的內(nèi)徑為31.7mm、厚度為3.3mm的聚四氟乙烯制O環(huán)中注入l.5ml熱固性樹脂，加熱加壓IO分鐘，進行交聯(lián)反應后，對能夠取出且不使樹脂試驗片變形的狀態(tài)進行評價。所述熱固性樹脂能在10分鐘以內(nèi)固化的溫度T超過(Tp+20)°C時，因樹脂的急劇反應而有可能在樹脂內(nèi)部生成針孔、引起固化不良，(Tp-60)。C時，由于成型時升溫需要時間，所以對成型條件有限制，故而優(yōu)選在上述范圍。需要說明的是，基于DSC的放熱峰溫度Tp是在升溫速度為10°C/分鐘的條件下測定的值。作為呈現(xiàn)以上固化特性的熱固性樹脂，至少有環(huán)氧樹脂，固化劑是胺類固化劑，作為固化促進劑，可以舉出在1分子中具有2個以上脲鍵的化合物。作為固化促進劑，具體優(yōu)選2，4-曱苯雙(二曱基脲)或4，4-亞甲基雙(苯基二曱基脲)。為了制作本發(fā)明的具有切口的預浸料坯基材，在由作為原材料的單向排列的連續(xù)增強纖維與附著在增強纖維上的基質(zhì)樹脂構(gòu)成的原料預浸料坯基材(預備預浸料坯基材)中導入切口的方法，首先制作預備預浸料坯基材。有下述方法通過使用切刀的手工作業(yè)或切斷機在制作的預備預浸料坯基材中導入切口的方法；或在單向并絲的連續(xù)纖維的預浸料坯制造工序中，使在規(guī)定位置配置刀片的旋轉(zhuǎn)輥連續(xù)地與制造的預浸料坯壓接，或重疊多層預備預浸料坯基材，用在規(guī)定的位置配置刀片的模進行剪切等方法。簡單地在預備預浸料坯基材中導入切口時適合前者，考慮生產(chǎn)效率大量制作時適合后者。使用旋轉(zhuǎn)輥時，可以直接切削輥設置規(guī)定的刀片。另外，也可以使用下述旋轉(zhuǎn)輥，即在磁性輥等上巻纏切削平板在規(guī)定的位置配置刀片的片材狀模。此時，用于導入不同切口的刀片容易更換。通過使用上述旋轉(zhuǎn)輥，要求切口片段長度Ws較小的(具體地可以為lmm以下)預浸料坯基材時，也可以在預備預浸料坯上良好地形成切口。在預備預浸料坯上導入切口后，進一步用輥等將預浸料坯基材進行熱壓接，在切口部填充樹脂，使其粘接，由此可以提高預浸料坯基材的操作性。如圖2的(d)、(e)或(f)所示，預浸料坯基材的切口方向優(yōu)選為切口相對于與纖維長度方向(圖2中為垂直方向VD)成直角的方向(圖2中為水平方向HD)傾斜。工業(yè)上導入切口時，想要在于纖維方向供給的預備預浸料坯基材中在與纖維長度方向垂直的方向(圖2中為水平方向HD)導入切口時，必須將纖維一次性截斷，除需要較大的力之外，刀片的耐久性降低，另夕卜，纖維容易偏離與纖維方向垂直的方向(圖2中為水平方向HD)，纖維的切削殘余量增加。另一方面，切口從與纖維方向垂直的方向(圖2中為水平方向HD)傾斜，由此刀片的每單位長度所切斷的纖維量減少，可以用較小的力切斷纖維，可以使刀片的耐久性提高、纖維的切削殘余量減少。進而，切口從與纖維方向垂直的方向(圖2中為水平方向HD)傾斜，由此相對于沿著切口方向的切口長度，可以減小切口片段的長度Ws,并且#:一個個切口截斷的纖維量減少，由此預測成型品的強度得到提高。在與纖維方向垂直的方向(圖2中為水平方向HD)導入切口時，為了減少切口片段的長度Ws，優(yōu)選準備長度較短的刀片，但從耐久性、加工性的觀點考慮，較困難。本發(fā)明的預浸料坯基材中，優(yōu)選分別從預浸料坯基材的上面與下面在預浸料坯基材的厚度方向不貫穿預浸料坯基材(層)地設置切口片段，切口片段的從預浸料坯基材的上面及下面在厚度方向的切口深度Hs相對于預浸料坯基材的厚度H為0.4H至0.6H,在上面的任意切口片段A與上面的切口片段B的間隔為La時，所述切口片段B在增強纖維的排列方向(纖維長度方向)中與該切口片段A鄰接，該間隔La為10至100mm，下面的切口片段C的幾何中心位于從切口片段A向切口片段B方向的增強纖維排列方向的距離(移動量)為0.4La至06La的位置處，位于上面的切口片段A與切口片段B間的一部分增強纖維，被上面切口片段A與下面切口片段C、或被上面切口片段B與下面切口片段C截斷，同時上面切口片段的幾何形狀及/或下面切口片段的幾何形狀彼此相同。將本發(fā)明預浸料坯基材的該方案稱為兩面切口預浸料坯基材。前面說明了切口深度顯著影響成型品的強度，但本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)在以低成本制造厚度較薄的預浸料坯基材時存在限制，所以在導入切口的階段，從上下面導入預浸料坯基材厚度的大致一半深度的切口，由此可以大幅提高成型品的強度，同時可以確保纖維的流動性。需要說明的是，此處所說的"幾何中心"，是在其周圍一次力矩為O的點。幾何中心點G相對于切口片段S上的點X(圖1中用符號14表示)具有下式(式II)表示的關(guān)系。Js(G-^Ofl&c=0式II所謂在至少預浸料坯基材的上面內(nèi)與下面內(nèi)各個切口片段的幾何形狀相同，是指被在纖維的排列方向鄰接的一組切口片段截斷的纖維在其組內(nèi)所有纖維片段長度彼此相等。優(yōu)選上面與下面的切口片段的幾何形狀也優(yōu)選相同。圖5是兩面切口預浸料坯基材的一例的縱截面簡圖。圖5中，在兩面切口預浸料坯基材P5的增強纖維的排列方向為左右方向(水平方向)，預浸料坯基材P5具有厚度H(圖5中用符號51表示的垂直方向的長度)。兩面切口預浸料坯基材P5具有設置在上面的多條切口C5U與設置在下面的多條切口C5L。彼此相鄰的切口片段A、B以間隔La(圖5中用符號52表示的水平方向的長度)設置在預浸料坯基材P5的上面，切口片段A、B分別具有從上面向厚度方向的切口深度Hs。另一方面，在預浸料坯基材P5的下面設置切口片段C，切口片段C具有從下面向厚度方向的切口深度Hs。與切口片段C彼此相鄰的切口片段與切口片段A、B相同，以間隔La進行設置。將彼此相鄰的切口片段稱為一組切口片段。較優(yōu)選一組切口片段的間隔La全部相同。更優(yōu)選下面切口C位于從切口片段A向纖維長度方向的距離(移動量)為0.5La的位置。即，控制切口片段，將切口片段的位置關(guān)系設定為等間隔，由此形成各個切口片段之間的距離(圖5中用符號53表示的水平方向的距離)，即上面切口片段A與下面切口片段C在纖維排列方向中的距離、及上面切口片段B與下面切口片段C在纖維排列方向中的距離為最遠離的狀態(tài)，因成型品層間剝離而能形成嚴重缺陷的切口片段之間相連的可能性最低。通過使切口深度Hs為理想值0.5H，可以使缺陷的大小均等，并且可以將所含的缺陷尺寸最小化，能夠使破壞開始負荷最低。但是，如果存在未被來自上面的切口片段與來自下面的切口片段截斷的纖維，則纖維流動性顯著降低。為了防止該流動性降低，優(yōu)選從上下面設置切口深度Hs為在0.5H上增加0.05H(圖5中用符號C05表示的重復部分)的程度，即0.55H左右的切口片段。由此，抑制成型品的成型時纖維流動性降低，能穩(wěn)定生產(chǎn)沒有品質(zhì)缺陷的成型品。作為在預浸料坯基材中從其上面及下面導入切口的方法，例如有下述方法準備由單向排列的連續(xù)增強纖維與附著在增強纖維的基質(zhì)樹脂構(gòu)成的原料預浸料坯基材(預備預浸料坯基材)，從預備預浸料坯基材的上面與下面的兩面與在規(guī)定的位置配置刀片得到的旋轉(zhuǎn)刀片輥壓接，在預浸料坯基材的厚度方向?qū)氩回灤╊A浸料坯基材(層)的切口。制作至少含有1層兩面切口預浸料坯基材的層合體，使用所得的層合體成型的纖維增強塑料具有下述特征。即，具有下述結(jié)構(gòu)在來自兩面切口預浸料坯基材的切口的正下方或正上方，于制止切口裂開的方向上排列有纖維。因此，能抑制或延遲從截斷增強纖維的切口部分的破壞惡化，結(jié)果提高纖維增強塑料強度。本發(fā)明的預浸料坯基材中，切口片段具有傾斜角度0a，在預浸料坯基材的厚度方向上傾斜設置，在任意的切口片段中，以預浸料坯基材上面的增強纖維的截斷線位置與下面的截斷線位置的在增強纖維排列方向上的距離為S時，基于下式(式I)由距離S與預浸料坯基材的厚度H求得的傾斜角度0a優(yōu)選為1至25°。a-tan1——式I將本發(fā)明預浸料坯基材的該方案稱為傾斜切口預浸料坯基材。如上所述，切口深度對強度影響較大，這是由于在切口處傳遞大量負荷的纖維被切斷，所以阻礙負荷傳遞，導致應力集中。由此可知，通過導入在預浸料坯基材厚度方向傾斜的切口，形成被切斷的纖維束之間彼此重疊的幾何形狀，結(jié)果被切斷的纖維束之間通過傾斜的切斷面，可以順利地傳遞作用在纖維束上的負荷。特別是切口的傾斜角度G)a為25。以下時，提高成型品力學特性的效果顯著。另一方面，傾斜G)a小于l。時，設置傾斜的切口非常困難。作為在預浸料坯基材上形成在厚度方向傾斜的切口的方法，也有直接傾斜地導入切口的方法，例如，準備增強纖維單向并絲的預備預浸料坯基材，在厚度方向?qū)胴灤拥那锌诤?，在使預備預浸料坯基材加熱'軟化的狀態(tài)下，使在上面與下面旋轉(zhuǎn)速度不同的壓輥(niproller)壓接各個面，通過剪切力，使增強纖維的截斷面在厚度方向傾斜。圖6是通過后者方法制作的傾斜切口預浸料坯基材的一例的縱截面簡圖。圖6中，傾斜切口預浸料坯基材P6中的增強纖維排列方向為左右方向(水平方向)，傾斜切口預浸料坯基材P6具有厚度H(圖6中，用符號61表示的垂直方向的長度)。如圖6所示，最初，由在預浸料坯基材的厚度方向(垂直方向)上從上面到達下面的切口生成的增強纖維截斷線(切口線)，在由上面與下面旋轉(zhuǎn)速度不同的壓輥產(chǎn)生的剪切力的作用下變化為在預浸料坯基材的厚度方向傾斜的增強纖維的截斷線(切口線)62。并且，該實際的截斷線(切口線)62的形狀為鋸齒形。即，不能認為截斷線62(切口C6)的形狀是直線。為了方便，將傾斜切口預浸料坯基材6P的上面切口位置與下面切口位置的纖維排列方向(圖6中為水平方向)的距離為距離S(剪切距離S)(圖6中為符號63所示的水平方向的距離)，將連通傾斜切口預浸料坯基材P6的上面切口位置與下面切口位置的線為截斷線64。截斷線64與預浸料坯基材P6的上面所成的角為切口的傾斜角度0a。剪切距離S是預浸料坯基材P6的整面的各切口的剪切距離的平均值。使用剪切距離S與浸料基材P6的厚度H，通過次式(式I),求出切口的傾斜角度0a。a=tan—式IUJ需要說明的是，在傾斜切口預浸料坯基材中，剪切距離S優(yōu)選為50|im至5mm。制作至少含有1層傾斜切口預浸料坯基材的層合體，使用所得的層合體成型的纖維增強塑料具有以下的特征。即，成型的成型品具有增強纖維層，所述增強纖維層中來自于傾斜切口預浸料坯基材的增強纖維的切斷端于在厚度方向傾斜的面上排列。該增強纖維層的增強纖維的切斷端的分布近似于在圖6的纖維束端部的厚度方向傾斜的分布。由于存在上述增強纖維的切斷端的分布，所以成型品的纖維束端部之間的負荷傳遞效率提高，難以從切口(增強纖維的切斷端)引起破壞。在纖維束端部之間的距離較小時該效果特別顯著。因此，即使纖維不流動，在能追隨成型的緩和形狀中也可以特別地呈現(xiàn)出非常高的強度。本發(fā)明的層合基材是多張預浸料坯基材層合并一體化得到的層合基材，所述預浸料坯基材由實質(zhì)上單向排列的多根增強纖維與附著在該增強纖維上的基質(zhì)樹脂構(gòu)成，被層合的預浸料坯基材的至少一部分是本發(fā)明的預浸料坯基材，被層合的預浸料坯基材的增強纖維的排列方向包括彼此不同的至少2個方向。圖3A是本發(fā)明層合基材的一例的部分提取平面圖。圖3B是圖3A的A-A向截面圖。圖3A中，層合基材LBl是4層的本發(fā)明預浸料坯基材P3a、P3b、P3c、P3d與l層沒有切口的預浸料坯基材31的混合層合體。4層預浸料坯基材P3a、P3b、P3c、P3d的增強纖維的排列方向依次為45。、0。、-45。、90°。預浸料坯基材P3a、P3b、P3c、P3d依次具有多條切口片段C3a、C3b、C3d、C3d。本發(fā)明的層合基材可以僅由多張本發(fā)明的預浸料坯基材的層合結(jié)構(gòu)，也可以為由至少l張本發(fā)明的預浸料坯基材、和目前為止用作纖維增強塑料成型用層合體的層合用基材的層合結(jié)構(gòu)。形成層合基材的僅一個層為本發(fā)明的預浸料坯基材時，僅在與纖維排列方向垂直的方向(90°方向)上產(chǎn)生在成型成型體時伴隨基質(zhì)樹脂流動的纖維流動。即，樹脂在90°方向流動是使纖維運動的原動力，所以層合纖維排列方向不同的2層以上預浸料坯基材，其中至少1層是本發(fā)明的預浸料坯基材，從而首次理想地呈現(xiàn)出纖維的流動性。使本發(fā)明的預浸料坯基材鄰接層合，并且因迫切的原因，必須使兩種纖維的排列方向相同時，可以使兩者的切口不重合地層合。另外，可以在被層合的本發(fā)明的預浸料坯基材層間層合樹脂膜等，提高纖維的流動性。層合基材中，可以在無需纖維流動的部位層合由連續(xù)纖維構(gòu)成的基材。此時，也可以提高該部位的力學特性。根據(jù)成型品的形狀，也可以將沒有切口的單向預浸料坯基材與本發(fā)明的預浸料坯基材層合進行使用。例如，如果是通常斷面形狀的筒狀體，則即使在沒有形狀變化的方向配置沒有切口的單向預浸料坯基材，纖維流動性上也沒有問題。圖4A及圖4B是用于說明使用本發(fā)明的預浸料坯基材時纖維的流動機制的縱截面圖。圖4A表示層合基材LB4，該層合基材LB4在成型下模41的表面上載置纖維排列方向為90。的預浸料坯基材P4x，在其上載置纖維排列方向為O。的具有切口的本發(fā)明的預浸料坯基材P4a,進而在其上載置纖維排列方向為90。的預浸料坯基材P4y。從層合基材LB4上用成型上模(省略圖示)施加壓力42，成型品成型。在該成型過程中，如圖4B所示，被壓力42擠出的樹脂在預浸料坯基材P4x及預浸料坯基材P4y的纖維排列方向的90。方向形成樹脂流43，隨著該樹脂流，因切口C4形成的增強纖維鄰接的切斷端部的間隔打開，從而形成間隙(開口部)44。每層上纖維的排列方向不同時，與其相應地在每層的纖維流動方向、流動距離方面產(chǎn)生差異，但通過層間滑動，變位差被吸收。即，即使纖維體積含有率V侍交高，為45至65%，由于本發(fā)明的層合基材具有可以使樹脂不均地存在于層間的結(jié)構(gòu)，所以也可以呈現(xiàn)纖維的高流動性。在SMC的情況下，期望無規(guī)分散的短切纖維之間流動性不同、且向彼此不同的方向流動，但纖維之間干擾而難以流動，纖維體積含有率Vf最大為40%左右才能確保流動性。即，本發(fā)明的層合基材的特征在于即使具有可以提高成型品力學特性的高纖維體積含有率Vf，也可以呈現(xiàn)纖維的高流動性。需要說明的是，成型時樹脂粘度為lxlO"Pa's以下時，樹脂流動性優(yōu)異，但小于O.OlPa's時，因不能通過樹脂有效地向纖維傳遞力，所以不適合。本發(fā)明的層合基材，優(yōu)選僅由本發(fā)明的預浸料坯基材構(gòu)成、且在層合基材整體上增強纖維以擬各向同性(pseudoisotropically)排列。通過僅使用本發(fā)明的預浸料坯基材，在層合時被捕獲的空氣容易在厚度方向通過切口被排出，不易生成針孔，成型得到的成型品具有高力學特性。其中，[+45/0/-45/90]s、s的各向同性層合給成型品帶來均等的物性，可以抑制成型品發(fā)生翹曲，所以優(yōu)選。另外，如上所述，由于樹脂在90。方向流動是使纖維運動的原動力，所以根據(jù)鄰接層的纖維取向，纖維流動情況不同，但通過為擬各向同性層合，纖維的流動性成各向同性，由于纖維流動性不均少，所以可以說該層合基材是用于制造穩(wěn)健性(robust)優(yōu)異的成型品的優(yōu)選成型材料。本發(fā)明的層合基材中，優(yōu)選在纖維方向?qū)嵸|(zhì)上為同一方向的鄰接層(層合基材為[+45/0/-45/90]S時，為+45。層之間、0。層之間、-45°層之間、90°層之間)中，兩層由多條切口片段構(gòu)成的切口片段列的間隔為等間隔，一個層的預浸料坯基材的切口片段列相對于另一個層的預浸料坯基材的切口片段列在纖維的長度方向錯位，進行配置。成型本發(fā)明層合基材得到的纖維增強塑料，在主要承受負荷的層的切口相互連接時破壞。在纖維增強塑料上施加任意負荷時，主要承受負荷的層的組為纖維方向?qū)嵸|(zhì)上為同一方向的層，避免其鄰接層之間的切口連接，有利于提高纖維增強塑料的強度。即，使從層合基材的面外方向投影切口時的切口位置與鄰接的相同取向的層錯開，可以實現(xiàn)提高強度。以切口列之間的間隔為X時，更優(yōu)選鄰接相同取向?qū)拥那锌谖挥谠诶w維的長度方向上錯開0.5X的位置。原因在于由此形成切口之間的距離最遠的狀態(tài)。特別是形成纖維增強塑料時，關(guān)于實質(zhì)上承受負荷的層、即從負荷方向偏離士IO。的范圍內(nèi)取向的纖維，切口位置在纖維的長度方向錯開，由此強度較大提高。圖9是表示層合的本發(fā)明預浸料坯基材的層合狀態(tài)的各預浸料坯基材中的切口圖案的一例的平面圖。在具有各種纖維排列角度的預浸料坯基材層合得到的層合體中，形成纖維增強塑料時，比較沿著負荷方向的纖維取向的層內(nèi)任意的預浸料坯基材a與存在于最接近該預浸料坯基材a的由相同纖維取向的層構(gòu)成的預浸料坯基材|3時，以預浸料坯基材a內(nèi)的由切口C9a構(gòu)成的列C9Ra之間的間隔為間隔X時，可以在纖維F9的長度方向錯開0.5X(圖9中，用符號91表示的水平方向的長度)的位置配置預浸料坯基材(3的切口C9b。需要說明的是，定義為纖維排列方向為實質(zhì)上相同方向的原因在于，允許層合時排列方向的角度錯開一定程度。所謂為實質(zhì)上相同方向，通常是指該角度在土IO。以內(nèi)錯開。使本發(fā)明的層合基材固化來制造本發(fā)明的纖維增強塑料。作為固化的方法、即將纖維增強塑料成型的方法，可以舉出加壓成型、高壓釜成型、片材纏繞成型(sheetwindingmolding)等。其中，考慮到生產(chǎn)效率時，優(yōu)選加壓成型。本發(fā)明的層合基材中，在僅層合本發(fā)明的預浸料坯基材的部位，為了配備旋轉(zhuǎn)部等機構(gòu)而埋入金屬插件，使其固化、一體化，由此可以降低裝配成本。此時，通過在金屬插件的周圍設置多個凹部，由此流動的纖維可以進入凹部，容易地填充間隙，同時在從成型溫度降低溫度的過程中，因金屬與纖維的熱膨脹差而發(fā)揮鉚接作用，從而可以使金屬插件牢固地一體化。作為本發(fā)明的預浸料坯基材及使用該基材的本發(fā)明纖維增強塑料的用途，有要求強度、剛性、輕質(zhì)性的自行車用部件、高爾夫等運動部件的桿或頭、門或片材框(sheetframe)等汽車部件、機械臂等機械零件。其中，優(yōu)選用于除要求強度、輕質(zhì)之外，部件形狀復雜、要求成型時的形狀追隨性的片材板或片材框等汽車零件中。下面，說明本發(fā)明的預浸料坯基材的幾個其他方案。上述其他方案的預浸料坯基材也與上述說明的本發(fā)明預浸料坯基材的各方案相同地原料。但是，上述其他方案的預浸料坯基材與上述說明的本發(fā)明預浸料坯基材的各方案不同的作用、效果，在下述內(nèi)容中對上述其他方案的預浸料坯基材分別進行說明。可以邊考慮上述作用、效果邊使用上述預浸料坯基材，制造上述說明的本發(fā)明的層合基材或本發(fā)明的纖維增強塑料。本發(fā)明的預浸料坯基材中，優(yōu)選在預浸料坯基材的表面上，各切口與增強纖維排列方向所成的斜向角度0b的絕對值2至25。。將本發(fā)明的預浸料坯基材的該方案稱為特定角度斜向切口預浸料坯基材。該特定角度斜向切口預浸料坯基材具備下述各要件纖維片段的長度L為10至100mm;預浸料坯基材的厚度H為30至30(Him;及纖維體積含有率Vf為45至650/。。作為本發(fā)明預浸料坯基材一個方案的特定角度斜向切口預浸料坯基材的特征在于，各切口的沿著切口的方向(切口方向)與增強纖維排列方向所成的斜向角度0b的絕對值為2至25。。即使斜向角度0b的絕對值超過25。，也能得纖維流動性，與現(xiàn)有SMC等相比，可以得到成型品的高力學特性。但是，斜向角度0b的絕對值為25°以下，由此顯著提高成型品的力學特性。另一方面，即使斜向角度G)b的絕對值小于2。，纖維的流動性、成型品的力學特性也良好，但是難以穩(wěn)定地將切口導入原料預浸料坯基材(預備預浸料坯基材)中。即，相對于纖維的排列方向，如果切口接近于纖維排列方向，則導入切口時，纖維容易從切口刀片脫離，從而難以穩(wěn)定地導入切口。另夕卜，為了將纖維片段的長度L設定為100mm以下，如果斜向角度0b的絕對值小于2。，則鄰接的切口之間的最短距離小于0.9mm,欠缺特定角度斜向切口預浸料坯基材的生產(chǎn)穩(wěn)定性。另外，如上所述，如果鄰接的切口之間的距離較小，則存在特定角度斜向切口預浸料坯基材層合時的操作性變困難的問題?？紤]到控制切口的容易性與力學特性的關(guān)系，優(yōu)選斜向角度Ob的絕對值為5至15。。下面，使用圖11至14說明特定角度斜向切口預浸料坯基材的優(yōu)選切口圖案的幾個例子。圖11是特定角度斜向切口預浸料坯基材的一例的平面簡圖。圖11中，特定角度斜向切口預浸料坯基材P11由單向排列的多根增強纖維F11與附著在增強纖維F11上的基質(zhì)樹脂(省略圖示)構(gòu)成。圖11中，纖維F11的排列方向是垂直方向VD。預浸料坯基材P11中，在纖維F11的排列方向上以間隔設置多條切口Cll。多條切口C11是分別連續(xù)的切口。相對于纖維排列方向以斜向角度0b(圖ll中為用符號lll表示的角度)設置各切口C11。將該方案的本發(fā)明預浸料坯基材稱為特定角度斜向連續(xù)切口預浸料坯基材。圖12也是特定角度斜向切口預浸料坯基材的其他一例的平面簡圖。圖12中，特定角度斜向切口預浸料坯基材P12由單向排列的多根增強纖維F12與附著在增強纖維F12上的基質(zhì)樹脂(省略圖示)構(gòu)成。在圖12中，纖維F12的排列方向為垂直方向VD。預浸料坯基材P12中，在纖維F12的排列方向以間隔設置多條切口C12。多條切口C12是分別具有一定長度的切口。即，多條切口C12由多條切口片段C12a、C12b構(gòu)成。將該方案的本發(fā)明預浸料坯基材稱為特定角度斜向定長切口預浸料坯基材。圖11及圖12中，通過在纖維排列方向(長度方向)上彼此相鄰的切口(一組切口)，纖維Fll、F12實質(zhì)上被纖維片段截斷。所謂"實質(zhì)上被截斷"，是指預浸料坯基材Pll、P12所含的增強纖維F11、F12的根數(shù)中95%以上被截斷。纖維排列方向(長度方向)中彼此相鄰的切口具有間隔112、122,該間隔112、122有時具有微小的差別，但實質(zhì)上為纖維片段的長度L。纖維片段的長度L為10至100mm。預浸料坯基材Pll、P12的預浸料坯基材厚度H為30至300jim。圖ll的切口Cll及圖12的切口C12的斜向角度0b(圖ll中用符號lll表示，圖12中用符號121表示)的絕對值在預浸料坯基材的整個面上為2至25。。圖13是與特定角度斜向定長切口預浸料坯基材不同的2種定長切口預浸料坯基材的平面圖。圖13中，纖維排列方向為垂直方向VD。圖13(a)的預浸料坯基材P13a的切口C13a的斜向角度0b的絕對值為90。。圖13(b)的預浸料坯基材P13b的切口C13b的斜向角度G)b的絕對值超過25°。由上述預浸料坯基材P13a、P13b不能制造由特定角度斜向定長切口預浸料坯基材得到的高強度成型品。圖14是特定角度斜向切口預浸料坯基材的平面圖。圖14表示具有5個不同切口圖案的預浸料坯基材P14a、P14b、P14c、P14d、P14e。各預浸料坯基材中的增強纖維排列方向在圖14中為垂直方向VD。圖14(a)的預浸料坯基材P14a具有切口圖案CP14a，所述切口圖案CP14a以等間隔排列，為斜向連續(xù)的切口圖案CP14a。各切口的形狀為直線。圖14(b)的預浸料坯基材P14b具有切口圖案CP14b,所述切口圖案CP14b以2種間隔排列，為斜向連續(xù)的切口圖案CP14b。各切口的形狀為直線。圖14(c)的預浸料坯基材P14c具有以等間隔排列的連續(xù)的切口圖案CP14c。各切口的形狀為曲線(彎曲線)。圖14(d)的預浸料坯基材P14d具有以等間隔排列且斜向2個不同方向的斷續(xù)的切口圖案CP14d。各切口的形狀為直線。圖14(e)的預浸料坯基材P14e具有以等間隔排列的斜向的斷續(xù)的切口圖案CP14e。各切口的形狀為直線。切口的形狀可以如圖14(c)所示為曲線，如圖14(a)、(b)、(d)、(e)所示為直線時，容易控制纖維的流動性，較優(yōu)選。另外，被切口截斷的纖維片段的長度L如圖14(b)所示可以為不定值，但纖維片段的長度L在預浸料坯基材的整個面上一定時，容易控制纖維的流動性，并可以抑制成型品的強度不均，故優(yōu)選。所謂直線，是指形成幾何學上的直線的一部分的狀態(tài)，只要無損容易控制纖維流動性的效果，則也可以為未形成幾何學上的直線的一部分的部位，結(jié)果可以為纖維片段的長度L在預浸料坯基材的整個面上不是一定的部位。圖11或圖14(a)、(b)、(c)所示的預浸料坯基材是特定角度斜向連續(xù)切口預浸料坯基材(方案[1])的例子。是切口連續(xù)導入的預浸料坯基材。方案[l]的切口圖案中，由于切口不是斷續(xù)的，所以在切口端部附近不發(fā)生纖維流動紊亂，在導入切口的區(qū)域中，可以將所有纖維片段的長度L設定為一定，纖維的流動性穩(wěn)定。由于連續(xù)地導入切口，為了防止預浸料坯基材在每個鄰接的切口間變零亂，可以設置切口未與預浸料坯基材的周邊部連接的區(qū)域，或用未導入切口的片材狀脫模紙或膜等支撐體來支持，從而提高特定角度斜向連續(xù)切口預浸料坯基材的操作性。圖12或圖14(d)、(e)所示的預浸料坯基材是特定角度斜向定長切口預浸料坯基材(方案[2])的例子。如圖12所示，切口片段的長度Ws(圖12中，用符號123表示的長度)為30iim至100mm的斷續(xù)切口C12設置在預浸料坯基材P12的整個面上，切口C12a與切口C12b的幾何形狀可以相同，所述切口C12b在纖維的長度方向與切口C12a鄰接。切口片段的長度Ws小于30pm時，難以控制切口，難以使纖維片段的長度L在預浸料坯基材的整個面上為10至100mm。即，存在未被切口切斷的纖維時，纖維流動性顯著降低。另一方面，導入大量切口時，存在出現(xiàn)纖維片段的長度L低于10mm的部位的問題。相反，切口片段的長度Ws大于10mm時，成型品的強度基本處于一定。即，如果纖維束端部大于某一定值以上時，則開始破壞的負荷基本同等。圖12的預浸料坯基材P12是纖維片段長度L與切口片段長度Ws均為一種的例子。此時，任一個切口C12(例如切口C12a)具有通過向纖維排列方向平行移動而重合的其他切口C12(例如C12b)。在寬度124內(nèi)，按照比在纖維排列方向上被鄰接的切口對截斷而形成的纖維片段長度L更短的纖維長度，纖維被其他切口截斷，通過存在此寬度124，可以穩(wěn)定地制造纖維片段長度L為1OOmm以下的預浸料坯基材P12。方案[2]的切口圖案中，層合所得的預浸料坯基材時，由于切口斷續(xù)，所以預浸料坯基材的操作性優(yōu)異。圖14(d)、圖14(e)也列舉了與圖12的切口圖案CP12不同的其他切口圖案CP14d、CP14e,如果滿足上述條件，則可以為任意切口圖案。方案[2]中，從力學特性的觀點來看，可以優(yōu)選切口片段的長度Ws為30nm至1.5mm。斜向角度0b的絕對值為2至25。，由此相對于實際切口長度，可以減小切口片段的長度Ws(投影長度Ws)，所以可以工業(yè)上穩(wěn)定地設置切口片段長度Ws為1.5mm以下的極小的切口。通過減小切口片段的長度Ws，被一個個切口截斷的纖維量減小，可預測到成型品的強度提高。特別是通過將切口片段的長度Ws設定為1.5mm以下，可以預測到成型品強度大幅提高。另外，從操作性的觀點來看，優(yōu)選將切口片段的長度Ws設定為lmm至100mm，從而可以用簡易的裝置來插入切口。然后，關(guān)于使用本發(fā)明的層合基材成型纖維增強塑料時的成型時的基質(zhì)樹脂及纖維的流動，前面使用圖4A及圖4B已經(jīng)進行了說明，此處，對下述兩種情況下的纖維流動進行說明，即，使用作為本發(fā)明預浸料坯基材的一個方案的前面已經(jīng)說明的特定角度斜向連續(xù)切口預浸料坯基材(方案[1])的情況；與使用同樣作為本發(fā)明預浸料坯基材的一個方案的前面已經(jīng)說明的特定角度斜向定長切口預浸料坯基材(方案[2])的情況。首先，為了與本發(fā)明的預浸料坯基材相比較，使用圖15A,對層合預浸料坯基材P15得到的層合體LB15的情況進行說明，所述預浸料坯基材P15中如圖13(a)所示切口與纖維排列方向所成的角度0b的絕對值為90°。圖15A是層合體LB15的側(cè)視圖。預浸料坯基材P15的纖維F15的排列方向在圖15A中為水平方向。預浸料坯基材P15在纖維的排列方向以間隔具有多個切口片段C15。圖15B是圖15A的A-A向橫截面圖，預浸料坯基材P15的一部分用實線表示。如圖15A所示，預浸料坯基材P15整面具有垂直于纖維F15的排列方向的切口C15。切口C15在預浸料坯基材P15的厚度方向上從上面貫穿到下面。通過將纖維片段長度L設定為100mm以下，能確保纖維流動性，通過加壓成型等，可以容易得到與層合體LB15相比面積伸長的纖維增強塑料(但是，厚度減小)。圖15C是該面積伸長的纖維增強塑料FP15的側(cè)視圖。如圖15C所示，將伸長的纖維增強塑料FP15成型時，由來自預浸料坯基材P15的多個纖維片段構(gòu)成的層(短纖維層)151在纖維垂直方向伸長，同時生成不存在纖維的區(qū)域(切口開口部)152。其原因在于，通常增強纖維在成型程度的壓力下不伸長。圖15C中，生成切口開口部152,其僅有短纖維層151伸長的長度的程度。例如，由面積為250x250mm的層合基材LB15得到面積為300x300mm的纖維增強塑料FP15時，相對于面積為300x300mm的纖維增強塑料FP15的表面積，切口開口部152的總面積為50x300mm,即l/6(約16.7%)形成切口開口部152。圖15D是圖15C的A-A向截面圖，形成的切口開口部152及其附近用實線描繪。圖15D中，開口部152因鄰接層153進入，被大致為三角形的富含樹脂部154和鄰接層153侵入的區(qū)域155占據(jù)。因此，將使用預浸料坯基材P15的層合體LB15伸長成型時，在纖維束端部156產(chǎn)生層起伏157或富含樹脂部154，這給成型品力學特性降低或表面質(zhì)量低下帶來影響。另外，由于存在纖維的部位與不存在的部位剛性不同，所以形成面內(nèi)各向異性的纖維增強塑料FP15,因翹曲等問題而難以設計。另外，從強度方面考慮，朝向錯開負荷方向士IO。以下左右的纖維傳遞大部分負荷，但在纖維束端部156,必須將負荷再次分配在鄰接層153中。此時，如圖15D所示，纖維束端部156b垂直于負荷方向時，容易引起應力集中，也容易發(fā)生剝離。因此，基本無法期待提高成型品的強度。接下來，使用圖16A，說明將本發(fā)明的特定角度斜向連續(xù)切口預浸料坯基材(方案[1])層合的層合體LB16的情況。圖16A是層合體LB16的側(cè)視圖。預浸料坯基材P16的纖維F16的排列方向在圖16A中為水平方向。預浸料坯基材P16在纖維的排列方向間隔具有在纖維的排列方向斜向的多條連續(xù)的切口C16。切口C16的斜向角度0b的絕對值為2。以上25°以下。圖16B是圖16A的A-A向截面圖，預浸料坯基材P16的一部分用實線表示。如圖16A所示，預浸料坯基材P16中整面設置與纖維F16所成的斜向角度0b的絕對值為25。以下的連續(xù)的切口C16，切口C16貫穿層的厚度方向。通過將纖維片段的長度L設定為100mm以下，可以確保纖維的流動性，通過加壓成型等，可以容易地得到與層合體LB16相比面積伸長了的纖維增強塑料(但是，厚度減小)。圖16C是該面積伸長了的纖維增強塑料FP16的側(cè)視圖。如圖16C所示，將伸長的纖維增強塑料FP16成型時，由來自預浸料坯基材P16的多條纖維片段構(gòu)成的層(短纖維層)161在纖維垂直方向伸長，同時纖維F16本身旋轉(zhuǎn)(圖16C中用符號162表示)獲得伸長區(qū)域的面積，所以實質(zhì)上不生成如圖15C所示的不存在纖維的區(qū)域(切口開口部)152，而是生成類似于切口開口部的部分，層表面的該部分面積也在層表面積的O.l至10%的范圍內(nèi)。因此，觀察圖16D所示的圖16C中的A-A向截面圖可知，在相當于圖15C所示的開口部152的部位，鄰接層163不進入，也能夠得到?jīng)]有層起伏或富含樹脂部的高強度且高品質(zhì)的纖維增強塑料FP16。由于在成型品纖維層的整個面上到處配置纖維F16,所以在面內(nèi)沒有剛性差，也可以與現(xiàn)有的連續(xù)纖維增強塑料相同地簡易設計。該纖維旋轉(zhuǎn)伸長，能得到?jīng)]有層起伏的纖維增強塑料的預期效果，通過切口與增強纖維所成的斜向角度G)b的絕對值為25。以下且連續(xù)導入切口，首次得到實現(xiàn)。另外，在成型品的強度方面，與上述相同，注意到朝向與負荷方向偏離±10°以下左右的方向的纖維時，如圖16D所示，可知纖維束端部165相對于負荷方向傾斜的狀態(tài)。由于纖維束端部165在層厚度方向傾斜，所以負荷傳遞順利進行，也難以從纖維束端部165發(fā)生剝離。因此，可以預計與圖15A的層合體LB15相比，在使用圖16A的本發(fā)明層合體LB16成型的成型品中強度顯著提高。該纖維束端部165在層厚度方向傾斜的原因在于，上述纖維旋轉(zhuǎn)時，在上面與下面的摩擦的作用下，從上面到下面的纖維fl6的旋轉(zhuǎn)162有平緩的分布，因此，認為在厚度方向上產(chǎn)生纖維F16的存在分布，纖維束端部165在層厚度方向傾斜。在上述纖維增強塑料FP16的層內(nèi)形成在層厚度方向傾斜的纖維束端部來顯著提高強度的預期效果，通過使切口C16與纖維F16所成的斜向角度0b的絕對值為25。以下，首次得到實現(xiàn)。下面，使用圖17A，說明層合本發(fā)明的特定角度斜向定長切口預浸料坯基材(方案[2])的層合體LB17的情況。圖17A是層合體LB17的側(cè)視圖。預浸料坯基材P17的纖維F17的排列方向在圖17A中為水平方向。預浸料坯基材P17具有多條具有一定長度的切口片段C17，所述切口片段C17在纖維的排列方向間隔地設置且斜向纖維的排列方向。切口片段C17的斜向角度G)b的絕對值為2。以上25°以下。如圖17A所示，預浸料坯基材P17在整個面上設置與纖維F17所成的斜向角度0b的絕對值為25。以下的斷續(xù)的切口片段C17,切口片段C17貫穿層的厚度方向。通過減小切口片段的實際長度、切口的斜向角度0b，可以使切口片段的長度(投影長度)Ws為1.5mm以下。通過切口片段C17,在預浸料坯基材P17的整個面上使纖維片段長度L為100mm以下，由此可以確保纖維的流動性，通過加壓成型等，可以容易地得到與層合體LB17相比面積伸長的纖維增強塑料。圖17B是該面積伸長的維增強塑料FP17的側(cè)視圖。如圖17B所示，將伸長的纖維增強塑料FP17成型時，由來自預浸料坯基材P17的多個纖維片段構(gòu)成的層(短纖維層)171在纖維垂直方向伸長時，纖維在纖維方向不伸長，所以生成不存在纖維的區(qū)域(切口開口部)172,鄰接的短纖維組在纖維垂直方向流動，由此填埋切口開口部172，減小切口開口部172的面積。別顯著，實質(zhì)上不生成切口開口部172,而生成類似于切口開口部的部分，層表面的該部分面積也在層表面積的0.1至10%的范圍內(nèi)。因此，鄰接層在厚度方向上不進入，也可以得到?jīng)]有層起伏或富含樹脂部的高強度且高品質(zhì)的纖維增強塑料FP17。由于在成型品的纖維層的整個面上到處配置纖維17，所以在面內(nèi)不存在剛性差，也可以與現(xiàn)有的連續(xù)纖維增強塑料相同地簡易地適用設計。通過纖維垂直方向的纖維流動填埋該切口開口部，能得到?jīng)]有層起伏的纖維增強塑料的預期效果，通過使切口的斜向角度0b的絕對值為25°以下且使切口片段長度(投影長度)Ws為1.5mm以下，首次得到實現(xiàn)。更優(yōu)選，通過使切口片段的長度(投影長度)Ws為lmm以下，制得高強度、高品質(zhì)的成型品。更優(yōu)選，在纖維增強塑料的最外層使切口開口部的面積實質(zhì)上為0。需要說明的是，切口開口部的面積"實質(zhì)上為O"是指優(yōu)選不存在開口部，但也可以為在最外層中切口開口部的面積為纖維增強塑料的表面積的1%以下的情況。與纖維所成的斜向角度0b的絕對值超過25。時，由于在最外層生成富含樹脂部或該層中沒有纖維的區(qū)域，即鄰接層的除去增強纖維的區(qū)域，所以上述成型品難以用作外板部件。另一方面，本發(fā)明的纖維增強塑料中難以生成富含樹脂部或沒有纖維的區(qū)域，因此也可以將其用作外板部件。為了得到本發(fā)明的預浸料坯基材，在原料預浸料坯基材(預備預浸料坯基材)中導入切口的方法如前面所說明，下面使用具體的一例。圖18是切口形成裝置的一例的側(cè)視圖，所述裝置使用優(yōu)選用于形成切口的旋轉(zhuǎn)刀片輥。圖18中，切口形成裝置CA18具有旋轉(zhuǎn)刀片輥181。旋轉(zhuǎn)刀片輥181由柱狀體構(gòu)成，在其外周面上形成螺旋狀刀片182。旋轉(zhuǎn)刀片輥181安裝在旋轉(zhuǎn)驅(qū)動軸(省略圖示)上，向箭頭183的方向旋轉(zhuǎn)，所述旋轉(zhuǎn)驅(qū)動軸能旋轉(zhuǎn)地被底盤(省略圖示)支撐。在旋轉(zhuǎn)刀片輥181的下側(cè)設置預浸料坯基材移動構(gòu)件(省略圖示)，支撐預浸料坯基材的同時向箭頭184方向移動。進行切口加工的原料預浸料坯基材(預備預浸料坯基材)RP18通過預浸料坯基材移動構(gòu)件被輸送到旋轉(zhuǎn)刀片輥181的下側(cè)，通過旋轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)刀片輥181的螺旋狀刀片182，在原料預浸料坯基材(預備預浸料坯基材)RP18上形成切口C18,制作本發(fā)明的預浸料坯基材P18。螺旋狀刀片182可以為連續(xù)的刀片，也可以為斷續(xù)的刀片。使用連續(xù)的刀片時，能制造具有圖ll所示的連續(xù)切口的預浸料坯基材。使用斷續(xù)的刀片時，能制造具有如圖12所示的斷續(xù)切口的預浸料坯基材。使用圖19A及圖19B說明其他切口形成裝置中的二個例子。這是制作纖維傾斜地并絲得到的原料預浸料坯基材(預備預浸料坯基材)后，在原料預浸料坯基材的長度方向或?qū)挾确较虿迦肭锌诘睦?。圖19A是切口形成裝置CA19A的平面簡圖。圖19A中，切口形成裝置CA19A中裝備移動頭194A，所述移動頭194A向與預定形成的原料預浸料坯基材RP19A的長度方向192a傾斜2至25。的方向移動，在裝置的長度方向192a的一端部裝備剪切刀片195A,在裝置的寬度方向193a的側(cè)端部裝備修剪原料預浸料坯基材RP19A端部的端部處理用的旋轉(zhuǎn)刀片196。通過移動頭194A,在裝置CA19A的預浸料坯基材載置面(省略圖示)上載置一定長度或連續(xù)的原料預浸料坯基材、或含浸基質(zhì)樹脂的增強纖維束。由此，準備原料預浸料坯基材RP19A。準備的原料預浸料坯基材RP19A中的增強纖維F19A的排列方向，與原料預浸料坯基材RP19A的長度方向192a傾斜2至25。。然后，通過剪切刀片195A在準備的原料預浸料坯基材RP19A上形成切口。為了在原料預浸料坯基材RP19A的長度方向192a上以間隔形成多條切口，將原料預浸料坯基材RP19A向箭頭197A的方向移動。由此，能制造本發(fā)明的預浸料坯基材。根據(jù)需要通過端部處理用的旋轉(zhuǎn)刀片196修剪原料預浸料坯基材RP19A的側(cè)端部?？梢允褂脦в胁脭嗟镀男D(zhuǎn)輥代替剪切刀片195A。圖19B是切口形成裝置CA19B的平面簡圖。圖19B中，在切口形成裝置CA19B中裝備移動頭194B,所述移動頭194B向與預定形成的原料預浸料坯基材RP19B的寬度方向192b傾斜2至25。的方向移動，且在裝置CA19B的寬度方向193b的一端部裝備旋轉(zhuǎn)刀片195B。通過移動頭194B,在裝置CA19B的基材栽置面(省略圖示)上載置一定長度或連續(xù)的原料預浸料坯基材、或含浸基質(zhì)樹脂的增強纖維束。由此，準備原料預浸料坯基材RP19B。準備的原料預浸料坯基材RP19B中的增強纖維F19B的排列方向從原料預浸料坯基材RP19B的寬度方向193b傾斜2至25。。然后，通過在原料預浸料坯基材RP19B的寬度方向193b移動的旋轉(zhuǎn)刀片195B在準備的原料預浸料坯基材RP19B中形成切口。為了在原料預浸料坯基材RP19B的長度方向192b上以間隔形成多條切口，將原料預浸料坯基材RP19B向箭頭197B的方向移動。由此，制造本發(fā)明的預浸料坯基材。用輥等將制造的本發(fā)明的預浸料坯基材熱壓接，由此在切入部填充樹脂，使其粘接，由此可以提高預浸料坯基材的操作性。本發(fā)明的層合基材中，優(yōu)選層合2層本發(fā)明的預浸料坯基材，上層的任意切口與交叉的下層切口的交差角度(絕對值)在4至90。的范圍內(nèi)。圖20是該方案的層合基材的平面圖。圖20中，層合基材LB20是層合2層本發(fā)明的預浸料坯基材P20a、P20b而形成的。上層的任意切口C20a(用實線表示)與相交的下層切口C20b(用虛線表示)所成的交差角度(絕對值)在4至90°的范圍內(nèi)。本發(fā)明的特定角度斜向切口預浸料坯基材中，由于切口相對于纖維的斜向角度G)b的絕對值必須為25。以下，且纖維片段的長度L必須為100mm以下，所以每幾何單位面積的切口量增多。因此，預浸料坯基材中纖維在多處被截斷，所以操作性差。特別是連續(xù)導入切口時，預浸料坯基材的操作性顯著降低。因此，預先將2層切口的斜向角度0b不相同的預浸料坯基材一體化地層合，由此使多層層合時的預浸料坯基材的操作性顯著提高。也可以層合3層以上，但因厚度增高導致懸垂性降低，所以優(yōu)選以2層一體化的層合基材為一個單元。作為將2層一體化的預浸料坯基材的上層與下層的組合，如果上層與下層的切口的交差角度(絕對值)為4至90°，則可以為任意的纖維取向的預浸料坯基材的組合，例如有45°與-45°、0。與90。、0。與0°等組合。作為發(fā)明預浸料坯基材一個方案的特定角度斜向切口預浸料坯基材，可以采取前面使用圖5說明的兩面切口預浸料坯基材的方案。將本發(fā)明的預浸料坯基材的該方案稱為特定角度斜向-兩面切口預浸料坯基材。圖21是特定角度斜向-兩面切口預浸料坯基材的一例的縱截面圖。圖21中，特定角度斜向-兩面切口預浸料坯基材P21中的纖維排列方向為水平方向。預浸料坯基材P21具有來自上面的切口C21U與來自下面的切口C21L,設置各切口C21L、C21L使其不貫穿預浸料坯基材P21的厚度方向(圖21中為垂直方向)。切口C21U、C21L的切口深度Hs相對于預浸料坯基材P21的厚度H(圖21中為用符號211表示的長度)在0.4H至0.6H的范圍內(nèi)，從纖維的長度方向觀察時，上面的切口與下面的切口具有重復的部分C021。該重復的部分C021在預浸料坯基材厚度方向的長度在0.01H至0.1H的范圍內(nèi)。進而，以上面的任意切口C21U的斜向角度Ob為斜向角度0c,與該切口C21U相交的下面切口C21L的斜向角度0b為斜向角度G)d時，優(yōu)選0d的值為-0c。雖然具有切口的深度Hs越深、成型品的強度越低的傾向，但可以以低成本制作預浸料坯基材的薄度有限。相對于此，在導入切口的階段，從上下面導入預浸料坯基材大約一半厚度的深度的切口，由此可以大幅提高成型品的強度，同時可以確保纖維的流動性。另外，可以制作較薄的預浸料坯基材進行貼合，但考慮到貼合工序成本上升的程度，優(yōu)選從兩面導入切口的方法。如上所述對e)d的值優(yōu)選為-0c進行了說明，但只要對可以大幅提高強度、同時確保流動性的效果沒有不良影響，0(1的值滿足6)(1=(-c-5。)至(-G)c+5。)的關(guān)系即可。圖21表示從上面導入的切口深度U與從下面導入的切口深度D為相同的切口深度Hs的情況，但只要各個切口深度在0.4H至0.6H的范圍內(nèi)，則可以-波此不同。與上面切口的纖維方向所成的斜向角度0c和與下面切口的纖維方向所成的斜向角度0d，優(yōu)選存在(^=-0(1的關(guān)系。由于根據(jù)切口的斜向角度，成型品強度的提高程度不同，所以通過使斜向角度G)C與斜向角度0d的絕對值相同，可以制成性能穩(wěn)定的預浸料坯基材。另外，根據(jù)切口的斜向角度的符號，確定成型時纖維旋轉(zhuǎn)的方向，所以通過使纖維的旋轉(zhuǎn)方向相反，可以以平均纖維取向為層合時的纖維方向，得到穩(wěn)健性優(yōu)異的預浸料坯基材。通過使切口深度Hs為理想值0.5H，可以使缺陷的大小均等，將所含的缺陷尺寸最小化，使破壞開始負荷最低。但是，如果存在未被來自上面的切口和來自下面的切口截斷的纖維，則流動性顯著降低，因此優(yōu)選從上下面導入深度為0.5H+0.05H左右的切口。由此，可以消除使纖維流動性降低之類的品質(zhì)缺陷，并確保生產(chǎn)穩(wěn)定性。作為從兩面導入切口的方法，例如有下述方法準備增強纖維單向并絲的原料預浸料坯基材(預備預浸料坯基材)，從上面或下面的任一個方向?qū)⒓魯鄼C(forcecuttingtool)擠向預浸料坯基材，剪切切口且使所述切口不貫穿層的厚度方向，然后，在另一個面上同樣地擠壓剪斷機。特別指出的是，從一面擠壓在輥上以螺旋狀配置刀片的旋轉(zhuǎn)刀片輥，導入不貫穿層的厚度方向的切口后，從另一個面壓接螺旋狀輥的方法，具有優(yōu)異的生產(chǎn)穩(wěn)定性。作為本發(fā)明預浸料坯基材的一個方案的特定角度斜向切口預浸料坯基材，可以采用前面使用圖6說明的與預浸料坯基材厚度方向傾斜的傾斜切口預浸料坯基材的方案。將本發(fā)明預浸料坯基材的該方案稱為特定角度斜向-傾斜切口預浸料坯基材。圖22是特定角度斜向-傾斜切口預浸料坯基材的一例的縱截面圖。圖22中，特定角度斜向-傾斜切口預浸料坯基材P22的纖維排列方向為水平方向。預浸料坯基材P22中在纖維排列方向以間隔設置與預浸料坯基材P22厚度方向傾斜的切口C22。在任意的切口C22中，以預浸料坯基材P22的上面的增強纖維截斷線與下面的截斷線在纖維排列方向上的距離223為剪切距離S時，使用預浸料坯基材P22的厚度H(圖22中用符號221表示的長度)，由下式(式I)導出的角度0a可以處于l至25。的范圍內(nèi)。a=tan式I、S乂如上所述，由在面內(nèi)切口與纖維方向所成的斜向角0b的絕對值為25°以下的預浸料坯基材層合得到層合體，使用所得層合體成型得到的纖維增強塑料的纖維束端部，在層厚度方向傾斜，這十分有利于提高成型品的強度。為此，在預浸料坯基材的階段，通過導入在預浸料坯基材厚度方向傾斜的切口，可以進一步提高上述效果，并進一步減小制成纖維增強塑料時纖維束端部的角度，有利于提高成型品的強度。特別是切口的傾斜角度0a為25。以下時，提高成型品力學特性的效果顯著。另一方面，傾斜角度0a小于l。時，非常難以設置傾斜的切口。作為在預浸料坯基材上形成在預浸料坯基材厚度方向傾斜的切口的方法，也有直接傾斜地導入切口的方法，例如也有下述方法準備增強纖維單向并絲的原料預浸料坯基材(預備預浸料坯基材)，導入貫穿層厚度方向的切口后，使預浸料坯基材加熱'軟化，在該狀態(tài)下與上面和下面的旋轉(zhuǎn)速度不同的壓輥壓接，通過剪切力使增強纖維的截斷面在厚度方向傾斜。在后者的情況下，為了能夠見到增強纖維的側(cè)面部，垂直切出預浸料坯基材，在此截面中，如圖22所示，由切口形成的纖維截斷線222不是直線狀，而是鋸齒狀。但是，在上述情況下，也可以為了方便，使用預浸料坯基材的上面切口與預浸料坯基材的下面切口在纖維排列方向的距離223作為剪切距離S。以預浸料坯基材整個面上的各切口C22間的平均剪切距離223為剪切距離S，代入式I中，求出切口的傾斜角度0a。本發(fā)明的預浸料坯基材中，優(yōu)選在該預浸料坯基材的至少一個表面上設置由利用樹脂形成的膜片材或無紡布片形成的附加樹脂層，所述樹脂的拉伸伸長率(tensileelongation)比所述預浸料坯基材中的基質(zhì)樹脂的拉伸伸長率高，并且所述附加樹脂層的厚度為形成所述預浸料坯基材中的增強纖維的單纖維的直徑以上、且為所述預浸料坯基材厚度的0.5倍以下。將本發(fā)明預浸料坯基材的該方案稱為帶有附加樹脂層的預浸料坯基材。使用本發(fā)明的層合基材成型的纖維增強塑料發(fā)生由層內(nèi)生成裂縫導致的層間剝離時，有時最終導致成型品破壞。為了抑制該破壞，優(yōu)選在層間設置由具有伸長率比基質(zhì)樹脂高的伸長率的樹脂形成的附加樹脂層。通過存在該附加樹脂層，能明顯抑制層間剝離，提高成型品強度。圖23是帶有附加樹脂層的預浸料坯基材的縱截面圖。圖23中，帶有附加樹脂層的預浸料坯基材P23A中，以在未附著附加樹脂層的本發(fā)明預浸料坯基材P23表面的切口C23所處的部位232為中心，在其左右表面上附著有附加樹脂層233。附加樹脂層233設置在預浸料坯基材P23的至少一個表面上。圖23中給出了附加樹脂層233設置在預浸料坯基材P23的上面與下面的例子。在圖23中預浸料坯基材P23的增強纖維F23的排列方向為？K平方向。附加樹脂層233由膜或無紡布構(gòu)成，所述膜或無紡布由樹脂形成。形成附加樹脂層233的樹脂的拉伸伸長率比形成預浸料坯基材P23的基質(zhì)樹脂的拉伸伸長率大。附加樹脂層233的厚度233t為預浸料坯基材C23中的增強纖維F23的1根纖維(單纖維)的直徑以上，且為預浸料坯基材P23的厚度H(圖23中用符號231表示的長度)的0.5倍以下。帶有附加樹脂層的預浸料坯基材P23A中，優(yōu)選從切口C23所在的部位232向右方或左方的附加樹脂層233的長度234L在預浸料坯基材P23的纖維F23的排列方向中，在預浸料坯基材P23的厚度H的1至1OO倍的范圍內(nèi)。優(yōu)選附加樹脂層233以層狀設置在預浸料坯基材P23的表面上，不進入增強纖維F23形成的層內(nèi)。所謂附加樹脂層以層狀設置不進入由增強纖維形成的層內(nèi)，是指附加樹脂不是以能夠在由增強纖維形成的層中獲得錨定效果(anchoreffect)的狀態(tài)進行配置的。但是，可以包括少量附加樹脂(例如全部附加樹脂的20體積％以下)因熔融等進入由增強纖維形成的層內(nèi)的情況。即，可以在一部分增強纖維周圍存在所有附加樹脂的20體積％以下的附加樹脂，而不存在基質(zhì)樹脂，如上所述，通過使附加樹脂的拉伸伸長率比基質(zhì)樹脂的拉伸伸長率大，難以發(fā)生層間剝離，但附加樹脂過多時，纖維增強塑料的纖維體積含有率Ve咸小，彈性模量降低。因此，附著在預浸料坯基材P23上的附加樹脂的量優(yōu)選小于預浸料坯基材P23中的基質(zhì)樹脂的量的10o/o。通過在容易發(fā)生應力集中的纖維束端部集中配置附加樹脂，能以高效率提高成型品的強度。附加樹脂的配置方式如下以層狀配置在預浸料坯基材P23的表面上，不進入增強纖維形成的層內(nèi)。所謂增強纖維形成的層，與預浸料坯基材P23含義相同。附加樹脂從預浸料坯基材P23的表面凸起并被附著時，由于使用該基材形成的層合體變膨松，所以不優(yōu)選。由附加樹脂形成的膜片材或無紡布片材可以用于形成附加樹脂層233。與基質(zhì)樹脂的拉伸伸長率相比，附加樹脂的拉伸伸長率越大越好，優(yōu)選為基質(zhì)樹脂的拉伸伸長率的2至10倍。附加樹脂的拉伸伸長率優(yōu)選在2至50%的范圍內(nèi)。更優(yōu)選在8至20%的范圍內(nèi)。附加樹脂的拉伸伸長率大于基質(zhì)樹脂的拉伸伸長率相比，從而難以發(fā)生層間剝離，可以提高成型品的強度。附加樹脂的拉伸強度優(yōu)選比基質(zhì)樹脂的拉伸強度大。即，附加樹脂的拉伸強度比基質(zhì)樹脂高時難以發(fā)生樹脂破裂即裂縫。更優(yōu)選附加樹脂的拉伸強度為基質(zhì)樹脂的拉伸強度的1.5倍以上。優(yōu)選附加樹脂的破壞韌性值比基質(zhì)樹脂的破壞韌性值大。樹脂的拉伸伸長率與拉伸強度基于JIS-K-7113(1995)、或ASTM-D638(1997)的^見定測定。樹脂的破壞韌性值例如基于ASTM-E399(1983)(沖擊試驗規(guī)格)的規(guī)定來測定。樹脂的破壞韌性值根據(jù)測定方法不同，此值較大不同，所以與基質(zhì)樹脂相比，在同一試驗中比較時的破壞韌性值越大越好。對于基質(zhì)樹脂的破壞韌性值為100J/1112的情況，附加樹脂的破壞韌性值為500J/ir^的情況是一例。更優(yōu)選附加樹脂的破壞韌性值為基質(zhì)樹脂的破壞韌性值的3倍以上。作為附加樹脂，只要從適用于上述基質(zhì)樹脂的樹脂組中選擇拉伸伸長率比用作基質(zhì)樹脂的樹脂高的樹脂即可，可以為任意樹脂，特別優(yōu)選熱塑性樹脂。已知熱塑性樹脂的拉伸伸長率或破壞韌性值比通常的熱固性樹脂高，能有效地得到提高成型品強度的效果。從樹脂特性與成本的平衡、樹脂粘度的設計自由度的觀點考慮，更優(yōu)選聚酰胺、聚酯、聚烯烴、聚苯砜。附加樹脂優(yōu)選與基質(zhì)樹脂的相溶性高、且具有與成型溫度同等以下的熔點的樹脂。尤其通過共聚等低熔點化至100至200。左右的聚酰胺與熱固性樹脂的相溶性優(yōu)異，并且拉伸伸長率、拉伸強度、破壞韌性值也高，所以更優(yōu)選。使用碳纖維作為增強纖維，使用環(huán)氧樹脂作為基質(zhì)樹脂，使用聚酰胺樹脂作為附加樹脂時，可以得到最輕質(zhì)、高強度、高剛性的纖維增強塑料。下面，使用實施例進一步說明本發(fā)明，但本發(fā)明并不限定于下述實施例。<平板成型方法〉將由增強纖維與基質(zhì)樹脂構(gòu)成的規(guī)定的原料預浸料坯基材配置在表面積為300x300mm的才莫上后，通過加熱型加壓成型才幾在6MPa的加壓下、15(TC的溫度氣氛中成型處理規(guī)定時間，得到300x300mm的平板成型體。<機械特性評價方法>由所得的平板成型體剪裁長度為250士lmm、寬度為25i0.2mm的拉伸強度試驗片。根據(jù)JIS-K-7073(1998)規(guī)定的試驗方法，以標點間距離為150mm,十字頭速度為2.0mm/分鐘，測定試驗片的拉伸強度。在該試驗中，使用"Instron(注冊商標)"萬能試驗機4208型作為試驗機。測定的試驗片數(shù)量n為5，以所得的各測定值的平均值為拉伸強度。進而，由測定值計算標準偏差，通過該標準偏差除以所得的拉伸強度值，計算作為不均指標的變動系數(shù)(CV值(％))。<成型性評價>由所得的平板成型體的性狀，評價基于成型過程中原料預浸料坯基材伸長的流動性與平板翹曲。基材流動性的良否評價如下進行，在模腔內(nèi)填充成型得到的纖維增強塑料，配置在最表層的基材也伸長到模端部附近時，評價為流動性"良好，，(表中用符號O表示)，雖然在模腔內(nèi)填充了成型得到的纖維增強塑料，但配置在最表層的基材基本沒有伸長時，評價為流動性"輕微良好，，(表中用符號A表示)，在模腔內(nèi)存在成型得到的纖維增強塑料未填充的部位時，評價為流動性"不良"(表中用符號x表示)。平板有無翹曲的評價如下進行，僅將平板放置在試驗臺的平整的表面上，平板與試驗臺的表面整面接觸的情況，評價為"無"翹曲(表中用符號o表示)，僅將平板放置在試驗臺的平整的表面上，平板與試驗臺的表面沒有整面接觸，用手指從平板上面向試驗臺表面擠壓平板時，平板與試驗臺的表面整面接觸的情況，評價為"稍有"翹曲(表中用符號A表示)，用手指從平板上面向試驗臺表面擠壓平板時，存在平板與試驗臺表面不接觸的部分的情況，評價為"有"翹曲(表中用符號x表示)。使用上述符號，將上述評價結(jié)果示于表1至表23中。<預浸料坯基材的方案比較-參見表1〉實施例l使用捏合機在環(huán)氧樹脂(日本環(huán)氧樹脂(林)制"Epicoat(注冊商標)，，828:30重量份、"Epicoat(注冊商標)"1001:35重量份、"Epicoat(注冊商標)，，154:35重量份)中加熱混煉5重量份熱塑性樹脂聚乙烯醇縮曱醛(智索(株)制"Vinylec(注冊商標)"K)，使聚乙烯醇縮曱醛均勻溶解后，用捏合機混煉3,5重量份固化劑雙氰胺(日本環(huán)氧樹脂(抹)制DICY7)、4重量份固化促進劑3-(3，4-二氯苯基)-1,l-二曱基脲(保土谷化學工業(yè)(抹)制DCMU99)，調(diào)制未固化的環(huán)氧樹脂組合物。用逆向輥式涂布機將該環(huán)氧樹脂組合物涂布在經(jīng)硅涂布處理的厚度為100pm的脫模紙上，制作樹脂膜。然后，在單向排列的多條碳纖維(拉伸強度為4,900MPa、拉伸彈性模量為235GPa)的兩面上分別重疊樹脂膜，加熱'加壓，由此使大量碳纖維間含浸樹脂，制作每單位面積的碳纖維重量為125g/m2、纖維體積含有率為Vf55。/。、厚度為0.125mm的原料預浸料坯基材。圖IO是按照下面說明的方法在該原料預浸料坯基材中導入切口后的預浸料坯基材的平面圖。圖10中，預浸料坯基材PIO的多條碳纖維FIO的排列方向為垂直方向VD。多條切口C10是定長切口，以間隔排列在與纖維排列方向成直角的方向上，形成切口列C10Ra、C10Rb、C10Rc、C10Rd。各切口列中的各切口的間隔為等間隔。各切口列的纖維排列方向的間隔為等間隔。鄰接的切口列中的切口位置在水平方向HD上錯開。從垂直方向VD觀察時，鄰接的切口列的切口端部分別具有重復部COIO。各切口的方向為與纖維的排列方向垂直的方向、即水平方向HD。^使用市售的自動剪裁機在原料預浸料坯基材上形成上述切口。在預浸料坯基材P10中，切口C10的沿著切口方向的實際長度W為5.1mm。如上所述，切口C10的方向為水平方向HD，所以切口長度(招:影長度)Ws與沿著切口方向的實際長度W的5.1mm—致。纖維片段長度L(圖10中，用符號101表示的長度)為30mm。所述切口的重復部COIO的重復長度為lmm。使用的環(huán)氧樹脂在25。C氣氛下的粘度為2xl(^Pa's，所以預浸料坯基材P10具有粘性。從預浸料坯基材P10中分別剪裁8張下述預浸料坯基材碳纖維的取向方向為0。即為垂直方向VD的面積為250x250mm的預浸料坯基材(0°預浸料坯基材)、和碳纖維的取向方向為從垂直方向VD向右傾斜45度的方向的相同面積為250x250mm的預浸料坯基材(45°預浸料坯基材)。使剪裁出的預浸料坯基材在碳纖維的取向方向相同的鄰接層中，一個層的預浸料坯基材的由切口形成的列相對于另一個層的預浸料坯基材的由切口形成的列在纖維取向方向上錯開纖維片段長度L的0.5倍、即15mm,形成擬各向同性，如上所述地層合預先剪裁的16張預浸料坯基材，得到[-45/0/+45/90]2s的層合基材。進而，將所得的層合基材配置在具有面積為300x300mm的腔的平板模上的大致中央部后，通過加熱型加壓成型機，在6MPa的加壓下，在溫度150。C下，成型時間為30分鐘，使基質(zhì)樹脂固化，得到面積為300x300mm的平板的纖維增強塑料。將從上面觀察模時層合基材的面積相對于模面積的比例定義為裝料率時，裝料率為70%。所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維均等地流動至其端部。另外，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為43GPa,大致為理論值，另夕卜，拉伸強度也為430MPa，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為4%,也顯示極低的值。<增強纖維、基質(zhì)樹脂的比較-參見表2〉實施例2除將固化促進劑變更為5重量份2，4-甲苯雙(二曱基脲)(PTIJapan(林)制"Omicure(注冊商標)"24)以外，與實施例l相同地操作，制作具有切口的預浸料坯基材、使用該基材的層合基材。除將將所得的層合基材用加熱型加壓成型機的加壓時間(固化時間)變更為僅3分鐘以外，采用與實施例l相同的方法得到纖維增強塑料。雖然加壓時間為實施例1的1/10,但顯示基本相等的玻璃化溫度，可知使用的環(huán)氧樹脂組合物具有優(yōu)異的速固化性。所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維均等地流動至其端部。另夕卜，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為"GPa,拉伸強度為430MPa,顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為5%，顯示低值。上述值與實施例l的值相比，毫不遜色。實施例3除將固化促進劑變更為7重量份4，4-亞甲基雙(苯基二曱基脲)(PTIJapan(抹)制"Omicure(注冊商標)，，52)以外，用與實施例2相同的方法得到纖維增強塑料。雖然加壓時間為實施例1的1/10，但顯示基本同等的玻璃化溫度，可知使用的環(huán)氧樹脂組合物具有優(yōu)異的速固化性。所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維均等地流動至其端部。另夕卜，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為44GPa，拉伸強度為430MPa,顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為5%,顯示低值。上述值與實施例l的值相比，毫不遜色。實施例4利用在200。C下加熱的加壓機將共聚聚酰胺樹脂(東麗(抹)制"Amilan"(注冊商標)CM4000、聚酰胺6/66/610共聚物、熔點為155°C)的顆粒加工成厚度為34jum的膜。除不使用脫模紙之外，與實施例l相同地操作，制作具有切口的預浸料坯基材。由于為固體，所以不能測定聚酰胺樹脂在25t:氣氛下的粘度，所得的基材沒有粘性。剪裁成與實施例l相同的尺寸后，由于沒有粘性，所以僅僅將16層以擬各向同性([-45/0/+45/90]2s)地層合，直接配置在具有面積為300x300mm的腔的平板模上的大致中央部。通過加熱型加壓成型機，在6MPa的加壓下，在溫度為200。C、成型時間為l分鐘的條件下，使基材流動，不打開模地進行冷卻后，脫模，得到面積為300x300mm的平板的纖維增強塑料。所得的纖維增強塑料雖然具有少許纖維起伏，但其纖維可流動至其端部。由于少許纖維的分布疏密，所以發(fā)生少量翹曲，但基本具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。實施例5使用日本制鋼所(林)制雙軸擠出機(TEX-30a2)，在200。C下熔融混煉55重量。/。無規(guī)共聚PP樹脂(PrimePolymer(抹)制J229E,熔點為155。C)與45重量。/。酸改性PP類樹脂(三洋化成(抹)制YumexlOlO、酸值約為52、熔點為142。C、重均分子量為30,000)，利用在200。C下加熱的加壓機將得到的顆粒加工成厚度為34pm的膜。以下，與實施例4相同地操作，得到纖維增強塑料。所得的纖維增強塑料雖然具有少許纖維起伏，爿f旦纖維可流動至其端部。由于少量纖維分布疏密，所以發(fā)生少量翹曲，但基本具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。實施例6與實施例l相同地操作，制作樹脂膜。然后，分別在單向排列的玻璃纖維(拉伸強度為l,500MPa、拉伸彈性模量為74GPa)的兩面上重疊制作的樹脂膜，通過加熱'加壓，使大量玻璃纖維間含浸樹脂，制作每單位面積的玻璃纖維重量為175g/m2、纖維體積含有率為Vf55。/。、厚度為0.125mm的原料預浸料坯基材。以下，與實施例l相同地操作，得到纖維增強塑料。所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維均等地流動至其端部。另外，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為27GPa，拉伸強度為340MPa,與實施例l的值比較時，可知增強纖維的性能差距程度降低，但拉伸彈性模量是接近于理論值的值，拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為2%，顯示低值。<裝料率的比較-參見表3〉實施例7實施例8實施例9除剪裁的預浸料坯基材的大小不同以外，與實施例1相同地操作，得至ij纖維增強塑料。剪裁的預浸料坯基材的大小在實施例7中為212x212mm,在實施例8中為268x268mm，在實施例9中為300x300mm。裝料率在實施例7中為50%，在實施例8中為80%，在實施例9中為100%。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。但是，實施例9由于裝^^率為100%，所以纖維實質(zhì)上不流動。實施例7中，由于纖維長距離流動，所以所得的纖維增強塑料因少許纖維分布的疏密而產(chǎn)生少量翹曲，但基本具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。實施例8、9中得到的纖維增強塑料均沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為43至44GPa,拉伸強度為360至510MPa，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為3至6%。特別是在裝料率小的實施例7中，原料預浸料坯基材被較薄拉伸，所以所得的纖維增強塑料的各層厚度極薄，難以從纖維束端部發(fā)生層間剝離，或者拉伸強度為510MPa，顯示非常高的值。<纖維片段長度的比較-參見表4〉實施例IO實施例ll實施例12實施例13在實施例l的切口圖案中，除改變切口間隔、即纖維片段長度L以夕卜，與實施例l相同地操作，得到纖維增強塑料。纖維片段長度L在實施例IO中為15mm,在實施例ll中為45mm,在實施例12中為60mm，在實施例13中為90mm。隨之，在層合基材中，形成下述狀態(tài)，即在纖維取向方向相同的鄰接層中，一個層的預浸料坯基材的由切口形成的列相對于另一個層的由預浸料坯基材切口形成的列在纖維方向上錯開纖維片段長度L的0.5倍。該纖維向長度方向的錯開在實施例10中為7.5mm,在實施例ll中為22.5mm,在實施例12中為30mm，在實施例13中為45mm。除實施例13之外，所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。實施例13中得到的纖維增強塑料具有少量纖維起伏。另外，在與模摩擦的表面部存在纖維沒有充分流動至端部的部位。所有纖維增強塑料均沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為43至44GPa,拉伸強度為390至520MPa，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為4至8%。<切口片段的實際長度的比較-參見表5〉實施例14實施例15實施例16實施例17除在實施例1的切口圖案中變更沿著切口方向的切口的實際長度W以外，與實施例l相同地操作，得到纖維增強塑料。切口長度W在實施例14中為15.1mm,在實施例15中為10.1mm，在實施例16中為2.6mm，在實施例17中為1.35mm。隨之，形成彼此相鄰的切口列在與纖維排列方向垂直的方向上錯開的狀態(tài)，錯開的大小在實施例14中為15mm，在實施例15中為10mm,在實施例16中為2.5mm，在實施例17中為1.25mm。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。另外，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為43至44GPa，拉伸強度為400至520MPa，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為3至4%。但是，實施例14由于切口長度W較長，所以增強纖維的端部擴展至較寬的范圍，與實施例1或?qū)嵤├?5至17相比，凹痕明顯。實施例18實施例19實施例20實施例21使用與實施例1的切口圖案相同的切口圖案，使用切削圓柱狀金屬、在圓周上設置有多個刀片的旋轉(zhuǎn)輥代替自動裁剪機，壓接原料預浸料坯基材，在原料預浸料坯基材中導入切口，由此改變切口長度W,除此之外，與實施例l相同地操作，得到纖維增強塑料。切口長度W在實施例18中為0.725mm，在實施例19中為0.412mm，在實施例20中為0.05mm,在實施例21中為0.025mm。隨之，形成彼此相鄰切口列在與纖維排列方向垂直的方向錯開的狀態(tài)，錯開大小在實施例18中為0.625mm,在實施例19中為0.312mm,在實施例20中為0.03mm,在實施例21中為0.02mm。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。另外，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為44至45GPa，拉伸強度為560至660MPa，顯示高值。除實施例21之外，拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為3至6%，顯示低值。特別是通過減小切口長度W，大幅提高了所得的纖維增強塑料的拉伸強度。另外，雖然是少量，但也提高了拉伸彈性模量。但是，實施例21中在與模摩擦的表面部存在纖維未充分流動至端部的部位。另外，可能由于切口長度W較小，存在纖維未截斷為30mm以下的部位，所以纖維起伏明顯。<預浸料坯基材的厚度比較-參見表6>實施例22實施例23實施例24實施例25實施例26除通過改變實施例1的原料預浸料坯基材的每單位面積的碳纖維重量來改變原料預浸料坯基材的厚度以外，與實施例l相同地操作，得到纖維增強塑料。每單位面積的碳纖維重量(g/m2)及厚度(mm)在實施例22中為50g/m2及0.05mm,在實施例23中為100g/m2及0.1mm,在實施例24中為150g/m2及0.15mm，在實施例25中為200g/m2及0.2mm,在實施例26中為300g/m2及0.3mm。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。另外，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。實施例21至23中，拉伸彈性模量為43至44GPa，拉伸強度為400至550MPa，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為3至5%。實施例25、26中，拉伸彈性模量為43GPa，拉伸強度為270至330MPa,與實施例21至23的值相比稍差，但與下述比較例2至4相比時，可以說顯示高強度?？芍貏e是通過減少原料預浸料坯基材的厚度，能大幅提高拉伸強度。<纖維體積含有率的比較-參見表7〉實施例27實施例28實施例29實施例30除通過改變實施例1的原料預浸料坯基材每單位面積的碳纖維重量來改變原料預浸料坯基材中的碳纖維的體積含有率Vf以外，與實施例1相同地操作，得到纖維增強塑料。每單位面積的碳纖維重量(g/m2)及碳纖維的體積含有率Vf(%)在實施例27中為146g/mS及65。/。，在實施例28中為135g/1112及60%,在實施例29中為113g/1112及50%，在實施例30中為101g/1112及45%。除實施例27之外，所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。實施例27中得到的纖維增強塑料具有少量纖維起伏。另外，在與模摩擦的表面部存在纖維沒有充分流動到端部的部位。所有纖維增強塑料均沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為36至49GPa，拉伸強度為360至460MPa，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為3至8%。得到纖維體積含有率Vf越大，拉伸彈性模量和強度也越高的結(jié)果，但纖維的體積含有率Vf過大時，具有流動性降低的缺點。<層合結(jié)構(gòu)的比較-參見表8>實施例31實施例32除改變實施例l的層合結(jié)構(gòu)以外，與實施例l相同地操作，得到纖維增強塑料。實施例31中，使用將16層實施例1的導入了切口的預浸料坯基材交叉層合的4s的層合基材。在實施例32中，使用4S(符號C表示僅由連續(xù)纖維構(gòu)成的預浸料坯基材)的層合基材，該層合基材中8層僅由實施例1的沒有切口的連續(xù)纖維構(gòu)成的預浸料坯基材(原料預浸料坯基材)與8層在實施例1的原料預浸料坯基材中導入切口的預浸料坯基材交替層合為交叉層。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。實施例31中得到的纖維增強塑料雖然存在少量翹曲，但具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為59至60GPa,拉伸強度為500至510MPa，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也為2至3。/。，顯示低值。但是，由于拉伸試驗的方向為O。方向，所以顯示非常高的力學特性，但由于纖維沒有在士45。的方向取向，所以存在所得的纖維增強塑料不能普遍使用的問題。實施例33實施例34實施例35實施例33中，除改變實施例l的層合結(jié)構(gòu)以外，與實施例l相同地操作，得到纖維增強塑料。實施例33中，使用將12層實施例1的導入切口的預浸料坯基材以擬各向同性地層合的[60/0/-60]2s的層合基材。實施例34中，除實施例l的導入切口的預浸料坯基材之外，還使用在其層間插入轉(zhuǎn)印有實施例1的環(huán)氧樹脂膜的樹脂層的層合基材，除此之外，與實施例l相同地操作，得到纖維增強塑料。實施例34中的所述層合基材是[45/R/0/R/-45/R/90/R]2S(R表示樹脂層)的基材，所述基材以擬各向同性地層合16層實施例1的導入了切口的預浸料坯基材時，在層間設置所述樹脂層。最終纖維體積含有率Vf為49。/。。實施例35中，除使用實施例l的導入切口的預浸料坯基材之外，還使用在最表層配置與實施例1相同的含浸環(huán)氧樹脂的纖維體積含有率Vf為55%、層厚度為250pm的平紋預浸料坯基材的層合基材，除此之外，與實施例l相同地操作，得到纖維增強塑料。實施例35的所述層合基材是[WFO/45/0/-45/90]2S(WF表示平紋預浸料坯基材)的基材，所述基材以擬各向同性層合16層實施例1的導入切口的預浸料坯基材層合、進而在最表層層合在纖維方向O。與90°取向的所述平紋預浸料坯基材。實施例33、34中得到的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。特別是實施例34中得到的纖維增強塑料具有優(yōu)異的纖維流動性，纖維可以極其均勻地擴展。所有得到的纖維增強塑料均沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。各纖維增強塑料的拉伸彈性模量為44GPa與39GPa，拉伸強度為420MPa與370MPa,顯示與纖維體積含有率Vf相應的高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也為5%與3%,顯示低值。實施例35中得到的纖維增強塑料雖然最表層的平紋部完全不流動，但是被平紋部夾持的部位中，纖維充分流動至端部。雖然在端部可特別地呈現(xiàn)出纖維起伏，但整體上沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為52GPa,拉伸強度為490MPa,通過混合化顯示高力學特性。實施例36與實施例l相同地制作樹脂膜，與實施例l相同地在單向排列的碳纖維的兩面上分別重疊樹脂膜，加熱'加壓時，以樹脂沒有完全含浸在碳纖維內(nèi)的狀態(tài)下制作每單位面積的碳纖維重量為125g/m2、纖維體積含有率Vf為55%的半含浸預浸料坯基材。與實施例1相同地在該半含浸預浸料坯基材中插入圖10所示的切口。所得的具有切口的預浸料坯基材雖然在厚度方向中央部具有樹脂未含浸的區(qū)域，但因存在切口，纖維不會而起毛或分離，與實施例l相同地具有充分的操作性。進而，與實施例l相同地進行層合、成型，得到纖維增強塑料。所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維均等地流動至其端部。另夕卜，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為43GPa,拉伸強度也顯示高值，為440MPa。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示j氐值，為5%。<兩面切口預浸料坯基材的比較-參見表9〉實施例37實施例38實施例39在實施例l的原料預浸料坯基材中導入切口的工序中，從原料預浸料坯基材的上面與下面分別導入不貫穿層的切口，除此之外，與實施例l相同地操作，得到纖維增強塑料。圖7是在向原料預浸料坯基材中導入切口的工序中所用的切口形成裝置的側(cè)面簡圖。圖7中，切口形成裝置CA7由導入切口的設置在原料預浸料坯基材RP7上面?zhèn)鹊纳闲D(zhuǎn)輥71a與設置在下面?zhèn)鹊南滦D(zhuǎn)輥71b構(gòu)成。上旋轉(zhuǎn)輥71a具有從其圓周面突出以間隔安裝的規(guī)定長度的切斷刀片72a。下旋轉(zhuǎn)輥71b具有從其圓周面突出以間隔安裝的規(guī)定長度的切斷刀片72b。上旋轉(zhuǎn)輥71a與下旋轉(zhuǎn)輥71b具有相同的半徑，以相同的旋轉(zhuǎn)速度旋轉(zhuǎn)。向圖7的切口形成裝置CA7中供給原料預浸料坯基材RP7，通過上下的旋轉(zhuǎn)輥的切斷刀片，在原料預浸料坯基材RP7上，從原料預浸料坯基材RP7的上下面形成具有不貫穿基材RP7的深度的切口C7a、C7b,制作兩面切口預浸料坯基材P7。以兩面切口預浸料坯基材P7的厚度為H,以導入兩面切口預浸料坯基材P7上面的切口C7a的切口深度為U,導入下面的切口C7b的切口深度為D。實施例37中，切口深度U為35jim，該值相當于0.28H。切口深度D為100nm,該值相當于0.8H。實施例38中，切口深度U為55jnm，該值相當于0.44H。切口深度D為75pm，該值相當于0.6H。實施例39中，切口深度U、D均為67nm，該值相當于0.54H。具有切口的預浸料坯基材P7上面的任意切口A與纖維長度方向中鄰接的上面切口B的間隔、即纖維片段的長度L為30mm,從切口A向切口B方向在纖維長度方向移動距離15mm(0.5L)的位置處有下面切口C。具有切口的預浸料坯基材74a的纖維被上下切口74a、74b截斷，所有纖維片段的長度L為30mm以下。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。實施例37中得到的纖維增強塑料雖然存在少量翹曲，但所得的纖維增強塑料均具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為43至44GPa,顯示基本為理論值的值。拉伸強度在實施例37中為480MPa，在實施例38中為540MPa,在實施例39中為580MPa，與實施例l的情況相比，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為2至4%，顯示低值。特別是上面與下面的切口量越接近，得到的拉伸強度越高。一般認為這是由于通過使上面與下面的切口量同等，可以將纖維束端部的厚度最小化。實施例40實施例41實施例42除與實施例37至39相同地在原料預浸料坯基材中導入切口以外，與實施例9相同地操作，得到纖維增強塑料。以預浸料坯基材的厚度為H，導入上面切口的切口深度為U,導入下面的切口切口深度為D。實施例40中，切口深度U為35iam,該值相當于0.28H。切口深度D為100ixm,該值相當于0.8H。實施例41中，切口深度U為55pm,該值相當于0.44H。切口深度D為75pm，該值相當于0.6H。實施例42中，切口深度U、D均為67pm，該值相當于0.54H。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，實施例40得到的纖維增強塑料雖然存在少量翹曲，但所得的纖維增強塑料均具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為43至44GPa,顯示基本為理論值的值。拉伸強度在實施例40中為400MPa，在實施例41中為460MPa,在實施例42中為490MPa,與實施例9的情況相比，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為2至5%，顯示低值。與實施例37至39相同，特別是上面與下面的切口量越近，能得到越高的拉伸強度。<傾斜切口預浸料坯基材的比較-參見表10〉實施例43實施例44實施例45實施例46實施例47在實施例1的原料預浸料坯基材中導入切口后，在所得的具有切口的預浸料坯基材中在其厚度方向施加剪切力，使切口相對于厚度方向傾斜，除此以外，與實施例l相同地操作，得到纖維增強塑料。如實施例l所示，在原料預浸料坯基材中導入貫穿該層的垂直的切口后，使用由旋轉(zhuǎn)速度彼此不同的上旋轉(zhuǎn)輥與下旋轉(zhuǎn)輥構(gòu)成的壓輥，使上旋轉(zhuǎn)輥壓接預浸料坯基材的上面，使下旋轉(zhuǎn)輥壓接預浸料坯基材的下面的，在該狀態(tài)下使上述得到的具有切口的預浸料坯基材通過壓輥。傳輸?shù)綁狠佒械念A浸料坯基材處于在溫度為60。C下加熱'軟化后的狀態(tài)。在由該壓輥作用于預浸料坯基材的剪切力下，使增強纖維片段的朝向最初的預浸料坯基材厚度方向的截斷面向厚度方向傾斜。圖8是形成傾斜切口的裝置的一例的側(cè)面簡圖。形成圖8的傾斜切口的裝置CA8具有由上旋轉(zhuǎn)輥81a與下旋轉(zhuǎn)輥81b構(gòu)成的壓輥82。上旋轉(zhuǎn)輥81a與下旋轉(zhuǎn)輥81b的旋轉(zhuǎn)速度4皮此不同。在旋轉(zhuǎn)輥81a與下旋轉(zhuǎn)輥81b之間供給具有朝向預浸料坯基材厚度方向的切口C8A的預浸料坯基材P8A。在預浸料坯基材通過壓輥82的期間，利用兩旋轉(zhuǎn)輥的旋轉(zhuǎn)速度不同，使朝向預浸料坯基材厚度方向的切口C8A向厚度方向傾斜。由此，能得到具有切口C8B的傾斜切口預浸料坯基材P8B,所述切口C8B由切口C8A向厚度方向傾斜形成。將傾斜切口預浸料坯基材P8B的上面的增強纖維截斷線與下面的截斷線的纖維方向的距離63為剪切距離S(參見圖6)。在剪裁成面積為250x250mm的傾斜切口預浸料坯基材C8B上，在5處以上的切口部中測定剪切距離S，將該平均值代入式I中，計算切口所成的角22、即傾斜角度0a。在實施例43中剪切距離S為12.5mm，傾斜角度G)a為0.6。，實施例44中剪切距離S為6.25mm,傾斜角度0a為1.1。，實施例45中剪切距離S為lmm,傾斜角度G)a為7.r,實施例46中剪切距離S為0.5mm，傾斜角度G)a為1.4。，實施例47中剪切距離S為0.25mm，傾斜角度0a為27。。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，在實施例43中所得的纖維增強塑料雖然存在少量翹曲，但所得的纖維增強塑料均具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為43至45GPa,顯示基本為理論值的值。拉伸強度在實施例43中為460MPa,在實施例44中為450MPa，在實施例45中為440MPa,在實施例46中為430MPa，與實施例l的情況相比，為同等或以上的值。特別是傾斜角度0a越小，可能由于纖維束端部的應力集中被緩和，所以得到的拉伸強度越高。但是，傾斜角度0a小于l。的實施例43中，剪切距離S為非常長，每個切口部的剪切距離S不均增大，成型工序缺乏穩(wěn)定性。實施例48實施例49實施例50實施例51實施例52除與實施例43至47相同地使具有切口的預浸料坯基材的切口傾斜以外，與實施例9相同地操作，得到纖維增強塑料。實施例48中，剪切距離S為12.5mm，傾斜角度G)a為0.6。，在實施例49中剪切距離S為6.25mm，傾斜角度0a為1.1。，在實施例50中剪切距離S為lmm,傾斜角度0a為7.r,在實施例51中剪切距離S為0.5mm,傾斜角度0a為1.4。，實施例52中剪切距離S為0.25mm，傾斜角度0a為27。。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，在實施例48中得到的纖維增強塑料雖然存在少量翹曲，但所得的纖維增強塑料均具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為45至47GPa。拉伸強度在實施例48中為480MPa,在實施例48中為460MPa，在實施例50中為420MPa,在實施例51中為380MPa，在實施例52中為350MPa，與實施例9的情況相比，除實施例52之外，拉伸強度和拉伸彈性模量也顯示高值。與實施例43至47相同，特別是傾斜角度0a越小，得到的拉伸強度越高。實施例43至47與實施例1相比的強度提高率高于與實施例9相比的強度提高率，由此可知能夠得到纖維束端部越接近，傾斜角度0a越小、即應力集中越小的效果。<斜向切口預浸料坯基材的比較-參見表l1>實施例53實施例54使用自動剪裁機在與實施例1相同的原料預浸料坯基材中插入由圖2(f)所示的切口圖案構(gòu)成的多個切口。即，各切口斜向與纖維的排列方向垂直的方向、具有一定長度的直線狀切口。沿著切口方向的切口的實際長度W為5.1mm。在纖維排列方向中彼此成對的切口的幾何中心之間的間隔、即纖維片段的長度L為30mm。相對于纖維排列方向的切口的斜向角度在實施例53中為30。，在實施例54中為45。。結(jié)果，切口片段長度(投影長度)Ws在實施例53中為2.55mm,在實施例54中為3.61mm。隨之，彼此相鄰的切口列在與纖維排列方向垂直的方向錯開，實施例53中錯開2.5mm，實施例54中錯開3.5mm。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動到其端部，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為43至44GPa，拉伸強度為410至470MPa，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為2至4%。通過使切口為斜向，可以減小切口片段的長度(投影長度)Ws，通過減小每一個切口的切斷纖維根數(shù)，能大幅提高拉伸強度。實施例55實施例56使用與實施例53、54相同的方法，從與纖維排列方向垂直的方向傾斜地將直線狀切口插入原料預浸料坯基材。切口長度W為1.35mm。纖維片段長度L為30mm。相對于纖維排列方向的切口的斜向角度在實施例55中為30。，在實施例56中為45。。結(jié)果，切口片段長度(投影長度)Ws在實施例55中為0.68mm，在實施例56中為0.95mm。隨之，彼此相鄰的切口列在與纖維排列方向垂直的方向錯開，實施例55中錯開0.6mm,實施例56中錯開0.9mm。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為44至"GPa，拉伸強度為580至670MPa，即使與實施例17的情況相比，也顯示非常高的值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為4至5%。實施例57實施例58除將實施例1的原料預浸料坯基材的每單位面積的碳纖維重量改變?yōu)?00g/n^由此將原料預浸料坯基材的厚度變更為0.2mm以外，使用與實施例55、56相同的方法、相同的切口圖案，在原料預浸料坯基材中插入斜向與纖維排列方向垂直的方向的直線狀切口。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為43至44GPa,拉伸強度為520至600MPa,顯示非常高的值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為3至6%。實施例59將實施例1的原料預浸料坯基材的每單位面積的碳纖維重量變更為200g/r^由此使原料預浸料坯基材的厚度變?yōu)?.2mm,使切口實際長度W為1.35mm，即切口片段長度(投影長度)Ws為1.35mm,彼此相鄰的切口列在與纖維排列方向垂直的方向中錯開1.3mm,除此之外，與實施例l相同地操作。所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維充分流動到其端部，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為43GPa,拉伸強度為440MPa,顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為4%。但是，與實施例57、58的情況相比，拉伸強度稍低。<層合結(jié)構(gòu)的比較-參見表8〉參考例l參考例2除改變實施例1的層合基材的層合結(jié)構(gòu)以外，與實施例1相同地操作，得到纖維增強塑料。參考例l中，使用將8層實施例1的導入切口的預浸料坯基材以相同方向?qū)雍系腫Oh的層合基材。參考例2中，使用將16層實施例1的導入切口的切口預浸料坯基材層合的化的層合基材。參考例l中得到的纖維增強塑料中，纖維僅向90。方向流動，在0°方向，存在多處纖維像觸須一樣伸出的部分，但纖維基本上沒流動。在0°方向的腔的空隙中蓄積有被擠出的樹脂，所得的纖維增強塑料的外觀品質(zhì)差。參考例2中得到的纖維增強塑料中，纖維在整個腔中流動，但與層合結(jié)構(gòu)相同，纖維流為各向異性，纖維起伏大。另外，所得的纖維增強塑料翹曲大。以下，給出比4交例。<預浸料坯基材的方案比較-參見表1>比壽交例l除不在原料預浸料坯基材中導入切口以外，與實施例l相同地操作。所得的纖維增強塑料在由層合基材成型纖維增強塑料的過程中，層合基材基本不伸長，即沒有流動，面積基本為最初的250x250mm，基質(zhì)樹脂被擠出，在纖維增強塑料與模的間隙中樹脂溢料。由于樹脂被擠出，所以表面粗糙，不能適用于能供用于市售的成型品用原料。比4交例2制作以一定厚度涂布與實施例1相同的環(huán)氧樹脂組合物的樹脂膜。然后，將剪切成長度為25mm的碳纖維束(拉伸強度為4,900MPa,拉伸彈性模量為235GPa,12，000根)均勻地撒落、散布在樹脂膜上，使每單位面積的重量為125g/m2。進而，再覆蓋一張樹脂膜，夾持被剪切的碳纖維后，通過壓延輥，制作纖維體積含有率為Vf55。/。的SMC片材。將該SMC片材剪切成面積為250x250mm,層合16層，得到層合基材后，與實施例l相同地成型，得到纖維增強塑料。所得的纖維增強塑料中，纖維充分流動至其端部。發(fā)生少量翹曲，由于纖維分布疏密，所以在富含樹脂部發(fā)生凹痕，平滑性差。拉伸彈性模量為33GPa，可能由于纖維不直，所以該值低于理論值，拉伸強度為220MPa,拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為12%，顯示極高的值。因此，無法適用于結(jié)構(gòu)材料。比專交例3使用100重量份乙烯基酯樹脂(陶氏化學(抹)制、Derakane790)作為基質(zhì)樹脂、l重量份叔丁基過氧化苯甲酯(日本油脂(抹)制、PerbutyZ)作為固化劑、2重量份硬脂酸鋅(堺化學工業(yè)(林)制、SZ-2000)作為內(nèi)部脫模劑、4重量份作為氧化鎂(協(xié)和化學工業(yè)(抹)制、MgO#40)作為增稠劑，充分混合攪拌上述物質(zhì)，得到樹脂糊劑。用刮刀將所得的樹脂糊劑涂布在聚丙烯制脫模膜上。從其上均勻地撒落、散布剪切成與比較例2相同的長度為25mm的碳纖維束，使每單位面積的重量為500g/m2。進而，用涂布有樹脂糊劑的另一個聚丙烯膜夾持，使樹脂糊劑側(cè)為內(nèi)側(cè)。碳纖維相對SMC片材的體積含有量為40%。將所得的片材在4(TC下靜置24小時，由此使樹脂糊劑充分增稠，得到SMC片材。將該SMC片材剪裁成面積為250x250mm，層合4層，得到層合基材。使用所得的層合基材，與實施例l相同地成型，得到纖維增強塑料。所得的纖維增強塑料中，纖維充分流動至其端部。產(chǎn)生少量翹曲，另外含有樹脂的成分較多，平滑性與比較例2的情況相比更為優(yōu)異，但產(chǎn)生少量凹痕。拉伸彈性模量為30GPa，拉伸強度為160MPa,整體上較低，拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為16%，顯示極高的值。因此，無法適用于結(jié)構(gòu)材料。比專交例4與比較例3相同地制作樹脂糊劑，在聚丙烯膜上涂布制作的樹脂糊劑后，均勻地撒落、散布剪切成長度為25mm的玻璃纖維束(拉伸強度為l，500MPa、拉伸彈性模量為74GPa、800根)，使每單位面積的重量為700g/m2。以后，與比較例3相同地得到纖維增強塑料。所得的纖維增強塑料中，纖維充分流動至其端部。發(fā)生少量翹曲，含樹脂的成分較多，平滑性與比較例2的情況相比較優(yōu)異，但產(chǎn)生少量凹痕。拉伸彈性模量為15GPa，拉伸強度為180MPa，整體上較低，拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為14%，顯示極高的值。因此，無法適用于結(jié)構(gòu)材料。<纖維片段長度的比較-參見表4〉比4交例5比專交例6除在實施例1的切口圖案中，改變切口間隔L(纖維片段長度)以外，與實施例l相同地操作，得到纖維增強塑料。纖維片段長度L在比較例5中為7.5mm,在比較例6中為120mm。隨之，在層合基材中，在取向方向相同的鄰接的層中，一個層的預浸料坯基材的由切口構(gòu)成的列相對于另一個層的預浸料坯基材的由切口構(gòu)成的列在纖維排列方向平均錯開所述間隔L的0.5倍，在該纖維長度方向的錯開在比較例5中為3.75mm,在比較例6中為60mm。比較例5中所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性，但拉伸強度為320MPa，與實施例1或?qū)嵤├?0至13的情況相比，為低值。比較例6中，所得的纖維增強塑料中，纖維沒有在模腔的整個面中流動，在端部可見富含樹脂部。確認纖維起伏，也確認翹曲。<預浸料坯基材的厚度比較-參見表6>比壽交例7除通過改變實施例1的切口原料預浸料坯基材的每單位面積碳纖維的重量來改變原料預浸料坯基材的厚度以外，與實施例1相同地操作，得到纖維增強塑料。每單位面積的碳纖維重量為25(g/m2),以及厚度為0.025(mm)。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。另外，也沒有翹曲，保持良好的外觀品質(zhì)、平滑性。但是，切口原料預浸料坯基材的厚度極薄，所以具有制造成本非常高的問題。<纖維體積含有率的比較-參見表7〉比專交例8比4交例9除通過改變實施例l的原料預浸料坯基材的每單位面積碳纖維重量來改變碳纖維的體積含有率Vf以外，與實施例l相同地操作，得到纖維增強塑料。每單位面積的碳纖維重量(g/m"及纖維體積含有率Vf(o/o)在比較例8中為158g/1112及70%,在比較例9中為90g/1112及40°/0。比較例8中得到的纖維增強塑料中，纖維起伏，在與模摩擦的表面部，纖維沒有流動到端部。在表面部存在欠缺樹脂的部分，外觀品質(zhì)差，也發(fā)生翹曲。比較例9中得到的纖維增強塑料沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。但是，拉伸彈性模量為33GPa,拉伸強度為320MPa,與實施例l或?qū)嵤├?7至30的情況相比，是相當?shù)偷闹怠?lt;預浸料坯基材的方案的比較-參見表12〉實施例60與實施例l相同地操作，制作原料預浸料坯基材，使用自動剪裁機，如圖14(a)所示，插入連續(xù)的直線狀的多條切口，所述切口朝向從纖維的排列方向(圖14(a)中為垂直方向VD)傾斜IO。的方向，制作具有切口的預浸料坯基材。各切口間隔為等間隔。從具有該切口的預浸料坯基材中剪裁面積為300x300mm的大小的預浸料坯基材，此時，由于切口連續(xù)，所以在距離該面積的周圍5mm的寬度內(nèi)不存在切口的狀態(tài)下插入各切口，使纖維不會散亂，。從該制作的預浸料坯基材中，準備在碳纖維的取向方向(0°方向)與從碳纖維的取向方向向右錯開45度的方向(45°方向)中，分別剪裁面積為300x300mm的大小的2種層合用預浸料坯基材。層合用的預浸料坯基材的整體面積為300x300mm,在距離其周圍5mm的寬度內(nèi)沒有切口。即，存在切口的面積為290x290mm。被切口截斷的纖維片段長度L為30mm。該預浸料坯基材由于使用的環(huán)氧樹脂在25。C氣氛下的粘度為2xl04Pa.s,所以預浸料坯基材具有粘性。將16層上述層合用預浸料坯基材以擬各向同性([-45/0/+45/90])地層合后，分別切下周圍25mm，得到整個面上具有切口的面積為250x250mm的層合基材。將所得的層合基材與實施例l相同地成型，得到纖維增強塑料。所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維均等地流動至其端部。整體上也沒有翹曲，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為46GPa，基本為理論值，另外，拉伸強度也顯示高值，為590MPa。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示極低的值，為5%。由上述結(jié)果可知，所得的纖維增強塑料具備能用作結(jié)構(gòu)材料或外板部件的力學特性與品質(zhì)。另外，剪裁所得的纖維增強塑料，關(guān)注切出面為O。的層時，如圖16D所示，不存在層起伏或無纖維的部位，也幾乎不存在富含樹脂部。另外，纖維束端部也向厚度方向傾斜(從纖維方向為5。以下左右)，可以說是應力傳遞效率高的成型品。實施例61除改變切口的導入方法以外，與實施例60相同地4乘作，得到纖維增強塑料。使用自動剪裁機，如圖14(d)所示，在與實施例60相同地得到的原料預浸料坯基材中，在整個面上插入斷續(xù)的直線狀的大量切口，所述切口朝向從纖維排列方向傾斜士IO。的方向，制作具有切口的預浸料坯。各切口的間隔為等間隔。從該具有切口的預浸料坯基材中，在碳纖維的取向方向(0°方向)與從碳纖維的取向方向向右錯開45度的方向(45°方向)，分別剪裁面積為300x300mm的大小的預浸料坯基材，準備層合用的預浸料坯基材。切口片段長度(投影長度)Ws為10mm(實際切口長度W為57.6mm),如圖12所示，存在被鄰接的切口截斷成長度為纖維片段長度L以下的部位。該長度在此實施例中為15mm左右。所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維均等地流動至其端部。整體上也沒有翹曲，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為46GPa,基本為理論值，另外，拉伸強度為550MPa,顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為4%,顯示極低的值。另外，剪裁所得的纖維增強塑料，關(guān)注剪裁面為O。的層時，如圖16D所示，不存在層起伏或無纖維的部位，也基本不存在富含樹脂部。另外，纖維束端部也向厚度方向傾斜(從纖維方向錯開5。以下左右)，可以說是應力傳遞效率高的成型品。實施例62除改變切口的導入方法以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。使用自動剪裁機，如圖14(e)所示，在與實施例60相同得到的原料預浸料坯基材中，在整個面上插入斷續(xù)的直線狀的多條切口，所述切口朝向從纖維的排列方向傾斜IO。的方向，制作具有切口的預浸料坯基材。各切口的間隔為等間隔。由具有該切口的預浸料坯基材中，向碳纖維的取向方向(0°方向)與從碳纖維的取向方向向右錯開45度的方向(45°方向)，分別剪裁面積為300x300mm的大小的預浸料坯基材，準備層合用的預浸料坯基材。切口片段長度(投影長度)Ws為10mm(實際切口長度W為57.6mm)，如圖12所示，具有被鄰接的切口截斷成長度為纖維片段長度L以下的部位。該長度在此實施例中為15mm左右。所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維均等地流動至其端部。整體上也沒有翹曲，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為46GPa，基本為理論值，另外，拉伸強度為580MPa,顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示極低的值，為5%。另外，剪裁所得的纖維增強塑料，關(guān)注剪裁面為O。的層時，如圖6D所示，不存在層起伏或無纖維的部位，也基本不存在富含樹脂部。另外，纖維束端部也向厚度方向傾斜(從纖維方向錯開5。以下左右)，是應力傳遞效率高的成型品。<增強纖維、基質(zhì)樹脂的比較-參見表13>實施例63除將固化促進劑改變?yōu)?重量份2，4-甲苯雙(二甲基脲)(PTIJapan(林)制"Omicure(注冊商標)"24)以外，與實施例60相同地制作具有切口的預浸料坯基材及使用該基材的層合基材。除僅將加熱型加壓成型機的加壓時間(固化時間)變更為3分鐘以外，將所得的層合基材用與實施例60相同的方法得到纖維增強塑料。盡管加壓時間為實施例60的1/10，但顯示基本相同的玻璃化溫度，可知使用的環(huán)氧樹脂組合物具有優(yōu)異的速固化性。所得的纖維增強塑^f"沒有纖維起伏，纖維均等地流動至其端部。另外，也沒有翹曲，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為47GPa，拉伸強度為580MPa,顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為4。/。，顯示低值。上述值與實施例60相比，毫不遜色。實施例64除將固化促進劑變更為7重量份4，4-亞曱基雙(苯基二甲基脲)(PTIJapan(林)制"Omicure(注冊商標)"52)以外，用與實施例63相同的方法得到纖維增強塑料。雖然加壓時間為實施例60的1/10，但顯示基本相同的玻璃化溫度，可知使用的未固化的環(huán)氧樹脂組合物具有優(yōu)異的的速固化性優(yōu)異。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維均等地流動至其端部。另外，也沒有翹曲，在最外層的切口部中也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外^L品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為47GPa，拉伸強度為580MPa,顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為5。/。，顯示低值。上述值與實施例60相比，毫不遜色。實施例65利用在200。C下加熱的加壓機將共聚聚酰胺樹脂(東麗(抹)制"Amilan"(注冊商標)CM4000、聚酰胺6/66/610共聚物、熔點155。C)的顆粒加工成厚度為34pm的膜。除不使用脫模紙之外，與實施例60相同地操作，制作具有切口的預浸料坯基材。由于為固體，所以不能測定聚酰胺樹脂在25。C氣氛下的粘度，所得的預浸料坯基材沒有粘性。剪裁成與實施例60相同的尺寸后，由于沒有粘性，所以僅將16層基材以擬各向同性([-45/0/+45/90])地重疊，在此狀態(tài)下配置在具有面積為300x300mm的腔的平板模上的大致中央部。通過加熱型加壓成型機，在6MPa的加壓下，在溫度20(TC、成型時間為l分鐘的條件下使層合基材流動，不打開模地冷卻后，進行脫模，得到面積為300x300mm的平板的纖維增強塑料。所得的纖維增強塑料雖然具有少許纖維起伏，但纖維流動至其端部。由于少量纖維分布疏密，所以產(chǎn)生少量翹曲，但在最外層的切口部，不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，基本具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。實施例66使用日本制鋼所(抹)制雙軸擠出機(TEX-30a2),在200。C熔融混煉55重量。/。無規(guī)共聚PP樹脂(PrimePolymer(抹)制J229E,熔點為155。C)與45重量M酸改性PP類樹脂(三洋化成(抹)制YumexlOlO、酸值約52、熔點為142。C、重均分子量為30，000)，利用于200。C下加熱的加壓機將得到的顆粒加工成厚度為34pm的膜狀。以下，與實施例65相同地操作，得到纖維增強塑料。所得的纖維增強塑料雖然具有少量纖維起伏，但纖維流動至其端部。由于少量纖維分布疏密，所以產(chǎn)生少量翹曲，但在最外層的切口部不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，基本具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。實施例67與實施例60相同地操作，制作樹脂膜。然后，在單向排列的玻璃纖維(拉伸強度為l,500MPa、拉伸彈性模量為74GPa)的兩面上分別重疊制作的樹脂膜，進行加熱'加壓，由此使大量玻璃纖維間含浸樹脂，制作每單位面積的玻璃纖維重量為175g/m2、纖維體積含有率Vf為55。/。、厚度為0.125mm的原料預浸料坯基材。以后，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維均等地流動至其端部。另外，也沒有翹曲，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為29GPa，拉伸強度為430MPa,與實施例60的值相比時，增強纖維的性能差異程度降低，但拉伸彈性模量是接近于理論值的值，拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為3%,顯示低值。<切口的斜向角度的比較-參見表14>實施例68實施例69實施例70實施例71實施例72實施例73除改變切口的斜向角度以外，與實施例60相同地梯:作，得到纖維增強塑料。斜向角度在實施例68中為1。，在實施例69中為2。，在實施例70中為5°，在實施例71中為15。，在實施例72中為25。，在實施例73中為45°。所得的纖維增強塑料除實施例68之外均沒有纖維起伏，纖維均等地流動至其端部。另外，均沒有翹曲，除實施例73之外，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。實施例68由于切口的斜向角度小，所以切口之間的間隔為0.5mm左右，較小，難以裁切或?qū)雍?。另外，可能由于殘存未被剪切?OOmm以下的長度的纖維，所以少量纖維產(chǎn)生起伏，但纖維流動至端部為止。關(guān)于實施例73,在最外層的切口部中存在大量的無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的區(qū)域。在上述區(qū)域中可見少量凹痕。關(guān)于力學特性，除實施例73之外，拉伸彈性模量為45至47GPa，拉伸強度為460至660MPa，顯示高值。實施例73中，拉伸彈性模量為45GPa，但拉伸強度為330MPa,與實施例60或?qū)嵤├?8~72比較時，很低。除實施例68之外，拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為3至5%,顯示低值。特別是切口角度小的實施例68、69、70中，具有600MPa以上的拉伸強度，在實施例68、69中由于切口角度小，所以切口之間的間隔為lmm左右，較小，層合時的操作性稍難。<裝料率的比較_參見表15>實施例74實施例75實施例76除剪裁的預浸料坯基材大小不同以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。剪裁的預浸料坯基材的大小在實施例74中為212x212mm,在實施例75中為285x285mm，在實施例76中為300x300mm。裝料率在實施例74中為50%，在實施例75中為90%,在實施例76中為100%。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。<旦是，由于實施例76的裝料率為100%,所以纖維實質(zhì)上不流動。實施例74中，由于纖維長距離流動，所以得到的纖維增強塑^"由于少量纖維分布疏密，產(chǎn)生少量翹曲，但在最外層的切口部中也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，基本具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。實施例75、76中所得的纖維增強塑料均沒有翹曲，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為46至47GPa，拉伸強度為510至690MPa，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為3至7%。特別是裝料率小的實施例74中，由于原料預浸料坯基材被較薄地拉伸，所以所得的纖維增強塑料的各層厚度極薄，可能由于難以引起從纖維束端部發(fā)生層間剝離，所以拉伸強度顯示非常高的值，為690MPa。<纖維片段長度的比較-參見表16〉實施例77實施例78實施例79除在實施例60的切口圖案中，改變切口的間隔即纖維片段的長度L以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。纖維片段長度L在實施例77中為10mm，在實施例78中為60mm，在實施例79中為100mm。所得的纖維增強塑料除實施例79之外，均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。實施例79中得到的纖維增強塑料有少量纖維起伏，在與模摩擦的表面部中有纖維未充分流動至端部的部位。所有纖維增強塑料均沒有翹曲，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為46至47GPa,拉伸強度為510至650MPa，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為3至6%。<切口片段的實際長度的比較-參見表17>實施例80實施例81實施例82使用與實施例62的切口圖案相同的切口圖案，使用切削圓柱狀金屬、在圓周上設置多個刀片得到的旋轉(zhuǎn)輥代替自動剪裁機，使其壓接原料預浸料坯基材，導入斷續(xù)的直線狀的多條切口，所述切口朝向從纖維排列方向傾斜IO。的方向，由此改變切口的長度W,除此之外，與實施例62相同地操作，得到纖維增強塑料。切口片段的長度(投影長度)Ws在實施例80中為17pm，在實施例81中為30(im，在實施例82中為170pm。實際切口的長度W在實施例80中為O.lmm,在實施例81中為0.17mm，在實施例80中為lmm。所得的纖維增強塑料除實施例80之外，均沒有纖維起伏。實施例80中，可能由于存在大量切口端部，所以發(fā)生纖維局部流動紊亂，可以觀察到少量纖維起伏。所有所得的纖維增強塑料中，纖維充分流動至其端部，也沒有翹曲，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為47GPa,拉伸強度為690至710MPa，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)在實施例80中為9%，稍高，但是其他實施例為4至5o/o，顯示低值。實施例83實施例84實施例85實施例86除在實施例62的切口圖案中，改變切口片段的長度(投影長度)Ws以外，與實施例62相同地操作，得到纖維增強塑料。切口片段的長度Ws在實施例83中為lmm,在實施例84中為1.5mm，在實施例85中為100mm,在實施例86中為120mm。實際的切口長度W在實施例83中為5.8mm,在實施例84中為8.6mm。實施例85、86中，在面積為300x300mm的預浸料坯基材中，形成切口一端存在于預浸料坯基材面內(nèi)，另一端達到預浸料坯基材周邊的程度的長切口，形成基本連續(xù)的切口。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部，也沒有翹曲，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為45至46GPa，拉伸強度為580至640MPa，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為3至6%,顯示低值。另一方面，在實施例85、86中，由于切口形成基本連續(xù)的切口，所以預浸料坯基材的端部散亂，層合時預浸料坯基材的操作性差。<預浸料坯基材的厚度比較-參見表18〉實施例87實施例88除通過改變實施例60的原料預浸料坯基材每單位面積的碳纖維重量來改變原料預浸料坯基材的厚度以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。每單位面積的碳纖維重量(g/m2)及厚度(mm)在實施例87中為50g/m2及0.05mm，在實施例88中為300g/m2及0.3mm。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。另外，也沒有翹曲，在最外層的切口部中也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為46至47GPa,拉伸強度在實施例87中為750MPa,較高，另一方面，雖然在實施例88中為370MPa，稍低，但是所有實施例中，拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)顯示低值，為4至5%。由此可知特別是通過使具有切口的預浸料坯基材的厚度較薄，能提高拉伸強度。<纖維體積含有率的比較-參見表19〉實施例89實施例90除通過改變實施例60的原料預浸料坯基材每單位面積的碳纖維重量來改變原料預浸料坯基材中的碳纖維的體積含有率Vf以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。每單位面積的碳纖維重量(g/m2)及碳纖維的體積含有率Vf(%)在實施例89中為146g/1112及65%，在實施例90中為101g/1112及45%。在實施例89中，所得的纖維增強塑料有少量纖維起伏，在與模摩擦的表面部，存在纖維沒有充分流動至端部的部位。另一方面，在實施例90中，所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。所有纖維增強塑料也沒有翹曲，在最外層的切口部中也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為39至52GPa,拉伸強度為490至630MPa,顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為4至8%。得到纖維的體積含有率Vf越大，拉伸彈性模量、強度也越高的結(jié)果，但纖維的體積含有率Vf過大時，具有流動性降低的缺點。<層合結(jié)構(gòu)的比較-參見表20〉實施例91實施例92實施例91中，除改變實施例60的層合基材的層合結(jié)構(gòu)以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。使用將16層實施例60的具有切口的切口預浸料坯基材交叉層合的4s的層合基材。在實施例92中，準備僅由實施例60的沒有切口的連續(xù)纖維構(gòu)成的原料預浸料坯基材和在該原料預浸料坯基材中導入切口后的具有切口的預浸料坯基材，使用該基材形成層合基材，除此以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。使用4S(符號C表示僅由連續(xù)纖維構(gòu)成的預浸料坯基材)的層合基材，所述層合基材中8層僅由沒有切口的連續(xù)纖維構(gòu)成的原料預浸料坯基材與8層具有切口的預浸料坯基材交替層合。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。實施例91中得到的纖維增強塑料雖然存在少量翹曲，但在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為63至64GPa，拉伸強度為680至690MPa,顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為4至5%。但是，由于拉伸試驗的方向為O。方向，所以顯示非常高的力學特性，但在±45。的方向上纖維沒有取向，所以所得的纖維增強塑料具有不能普遍使用的問題。實施例93實施例94實施例95實施例93中，除改變實施例60的層合結(jié)構(gòu)以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。實施例93中，使用將12層實施例60的導入切口的預浸料坯基材以擬各向同性地層合的[60/0/-60]2s的層合基材。實施例94中，除使用實施例60的導入切口的預浸料坯基材之外，還使用在其層間插入樹脂層的層合基材，所述樹脂層中轉(zhuǎn)印有實施例60的環(huán)氧樹脂膜，除此之外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。實施例94中的所述層合基材為[45/R/0/R/-45/R/90/R]2S(R表示樹脂層)的層合基材，該層合基材將16層實施例60的導入切口的預浸料坯基材以擬各向同性地層合時，在層間設置所述樹脂層。最終纖維體積含有率Vf為49M。實施例95中，除使用實施例60的導入切口的預浸料坯基材之外，還使用在最表層配置平紋預浸料坯基材的層合基材，所述平紋預浸料坯基材含浸有與實施例60相同的環(huán)氧樹脂，纖維體積含有率Vf為55M、層厚度為250pm,除此之外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。實施例95的所述層合基材是[WF0/45/0/-45/90]2S(WF表示平紋預浸料坯基材)，所述層合基材將16層實施例60的導入切口的切口預浸料坯基材以擬各向同性地層合，進而在最表層層合在纖維方向O。與90°取向的所述平紋預浸料坯基材。實施例93、94中得到的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。特別是實施例94中得到的纖維增強塑料中，纖維流動性優(yōu)異，纖維極均勻地擴展。所有得到的纖維增強塑料均沒有翹曲，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。各纖維增強塑料的拉伸彈性模量為47GPa與42GPa,拉伸強度為580MPa與510MPa，顯示與纖維體積含有率Vf相應的高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也顯示低值，為6%與4%。實施例95中得到的纖維增強塑料中，雖然最表層的平紋部完全不流動，但是被平紋部夾持的部位中，纖維充分流動至端部。雖然在端部特別地呈現(xiàn)出纖維起伏，或在纖維束端部可見富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，但整體上沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為54GPa,拉伸強度為670MPa，通過混合化顯示高力學特性。實施例96與實施例60相同地制作樹脂膜，與實施例60相同在單向排列的碳纖維的兩面上分別重疊樹脂膜，加熱.加壓時，在樹脂沒有完全含浸在碳纖維內(nèi)的狀態(tài)下制作每單位面積的碳纖維重量為125g/m2、纖維體積含有率為Vf55%的半含浸預浸料坯基材。與實施例60相同地在該半含浸預浸料坯基材中插入如圖11所示的切口。所得的具有切口的預浸料坯基材雖然具有在厚度方向中央部未含浸樹脂的區(qū)域，但纖維不會因切口而起毛，或分離，具有與實施例60相同地充分的操作性。進而，與實施例60相同地層合、成型，得到纖維增強塑料。所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維均等地流動至其端部。另夕卜，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為46GPa,拉伸強度也為550MPa,顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)也為7%,顯示低值。<兩面切口預浸料坯基材的比較-參見表21〉實施例97實施例98實施例99在實施例60的原料預浸料坯基材中導入切口的工序中，從原料預浸料坯基材的上面與下面分別導入不貫穿層的切口，除此以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。為了在原料預浸料坯基材中形成切口，使用圖18所示的切口形成裝置CA18。按照原料預浸料坯基材RP18的上面、下面的順序依次壓接旋轉(zhuǎn)輥181,所述旋轉(zhuǎn)輥181設置有規(guī)定長度的從圓周面露出的螺旋狀刀片182,由此導入不貫穿原料預浸料坯基材RP18的層的切口C18。以所得的兩面切口預浸料坯基材的厚度為H,以導入兩面切口預浸料坯基材上面的切口的切口深度為U，導入下面的切口的切口深度為D。實施例97中，切口深度U為35ixm，該值相當于0.28H。切口深度D為IOO拜，該值相當于0.8H。實施例98中，切口深度U為55(im,該值相當于0.44H。切口深度D為75jim，該值相當于0.6H。實施例99中，切口深度U、D均為67pm,該值相當于0.54H。具有切口的預浸料坯基材的上面切口的斜向角度為IO。，下面切口的斜向角度為-10。。具有切口的預浸料坯基材的纖維被上下切口截斷，所有纖維片段的長度L為30mm以下。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。實施例99中得到的纖維增強塑料雖然存在少量翹曲，但所得的纖維增強塑料均在最外層的切口部中也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為45至46GPa，顯示基本為理論值的值。拉伸強度為650至750MPa，與實施例60的情況相比較，也顯示高值。特別是上面與下面的切口量越接近，得到的拉伸強度越高。一般認為這是由于通過使上面與下面的切口量同等，可以將纖維束端部的厚度最小化。實施例IOO使用實施例60的原料預浸料坯基材，準備上面與下面的切口的角度相對于纖維方向為IO。與-10°的兩面切口預浸料坯基材。層合2張準備的預浸料坯基材，得到2層層合基材。將所得的2層層合基材作為1層分的預浸料坯基材，與實施例60相同地制作層合基材。將制作的層合基材成型，得到纖維增強塑料。將2層層合基材看成1層預浸料坯基材時，上面的切口的切口深度U(圖21中用符號Hs表示的深度)與下面切口的切口深度D(圖21中用符號Hs表示的深度)均為125pm，該值相當于0.5H。所得的纖維增強塑料均沒有纖維的起伏，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為47GPa,表示基本為理論值的值。拉伸強度為690MPa,與實施例60或?qū)嵤├?7至99的情況相比較，每l層的厚度為2倍，顯示高值。拉伸強度的變動系數(shù)(CV值)為4，顯示低值。由于形成了在切口的相鄰處于阻止切口開口的方向配置纖維的結(jié)構(gòu)，所以呈現(xiàn)高強度。<傾斜切口預浸料坯基材的比較-參見表22〉說明書第75/102頁實施例IOI實施例102實施例103實施例104實施例105在實施例60的原料預浸料坯基材中導入切口后，在所得的具有切口的預浸料坯基材中，于其厚度方向施加剪切力，使切口相對于厚度方向傾斜，除此以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。如實施例60所述，在原料預浸料坯基材中導入貫穿該層的垂直的切口后，使用由旋轉(zhuǎn)速度彼此不同的上旋轉(zhuǎn)輥與下旋轉(zhuǎn)輥構(gòu)成的壓輥，使上旋轉(zhuǎn)輥壓接預浸料坯基材的上面，使下旋轉(zhuǎn)輥壓接預浸料坯基材的下面，在該狀態(tài)下使所得的具有切口的預浸料坯基材通過壓輥。輸送到壓輥中的預浸料坯基材處于在溫度為60。C下加熱'軟化的狀態(tài)。通過該壓輥作用于預浸料坯基材的剪切力，使朝向增強纖維片段的最初的預浸料坯基材厚度方向的截斷面向厚度方向傾斜。以傾斜切口預浸料坯基材7B的上面的增強纖維的截斷線與下面的截斷線在纖維方向的距離24為剪切距離S(參見圖22)。在剪裁成面積為250x250mm的傾斜切口預浸料坯基材7B上，在5處切口部測定剪切距離S,將該平均值代入式I，算出切口所成的角2226、即傾斜角度0a。實施例101中以剪切距離S為12.5mm,傾斜角度0a為0.6。，在實施例102中剪切距離S為6.25mm，傾斜角度0a為1.1。，在實施例103中剪切距離S為lmm,傾斜角度0a為7.T，實施例104中剪切距離S為0.5mm，傾斜角度0a為1.4。，實施例105中剪切距離S為0.25mm,傾斜角度0a為27°。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，在實施例101中所得的纖維增強塑料雖然存在少許翹曲，但所得的纖維增強塑料均在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為46至47GPa，顯示基本為理論值的值。拉伸強度在實施例101中為580MPa，在實施例102中為620MPa，在實施例103中為620MP,在實施例101中為610MPa,在實施例105中為590MPa,與實施例60的情況相比較，為同等程度或該程度以上的值。但是，纖維束端部的傾斜角度小于1。的實施例101中，剪切距離S非常長，每個切口部的剪切距離S的不均增大，成型工序欠缺穩(wěn)定性。<附加樹脂的付與面積的比較-參見表23〉實施例106如下所述地準備用于形成附加樹脂層的無紡布。即，通過熔噴(meltblowing)使共聚聚酰胺樹脂(東麗(林)制"Amilan"(注冊商標)CM4000、聚酰胺6/66/610共聚物、熔點為155。C)的顆粒制成每單位面積的樹脂重量為30g/mS的無紡布。由于為固體，所以無法測定聚酰胺樹脂在25。C氣氛下的粘度，所得的無紡布基材沒有粘性。將所得的無紡布基材剪裁成寬度為0.2mm的膠帶狀。在具有與實施例60相同切口的預浸料坯基材的兩面，在纖維方向以士0.1mm的寬度配置膠帶狀無紡布基材，覆蓋所有的連續(xù)的切口，并使切口為膠帶狀無紡布基材的寬度中心。基于環(huán)氧樹脂的粘性，僅通過擠壓，將無紡布基材附著在預浸料坯基材上。由此得到的復合預浸料坯基材(帶有附加樹脂層的預浸料坯基材)整體的纖維體積含有率Vf相當于53%。層合該復合切口預浸料坯基材制作層合基材，將制作的層合基材成型，得到纖維增強塑料。將僅l層復合切口預浸料坯基材不施加壓力直接放置在烘箱內(nèi)，在溫度為130。C下處理2小時，使其固化，剪裁截面，結(jié)果沒有附加樹脂層的部位的層的厚度平均為125nm,而兩面存在附加樹脂層的部位由于附加樹脂層為無紡布，所以層厚度雖然不是均勻的厚度，但平均為175pm。在垂直于纖維方向的面剪切在兩面存在附加樹脂層的部位，用光學顯微鏡進行觀察時，確認在距離預浸料坯基材的層表面10jim左右的深度的部位，于增強纖維周圍存在附加樹脂層。并且，可知截面的附加樹脂層所占的面積與預浸料坯基材整體相比較，不超過10%,實質(zhì)上附加樹脂層不進入預浸料坯基材的層內(nèi)，另外，附加樹脂層的厚度平均為25pm左右。所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為45GPa,拉伸強度為580MPa，與實施例60的情況相比，為同等水平。由于附加樹脂的無紡布膠帶非常細，所以有時不能覆蓋全部切口。實施例107實施例108除形成附加樹脂層的無紡布基材的賦予面積不同以外，與實施例106相同地操作，得到纖維增強塑料。膠帶狀的無紡布基材寬度在實施例107中為3mm，在實施例108中為20mm。切口^皮無紡布膠帶覆蓋，以切口的位置位于無紡布膠帶的寬度中心的方式配置在預浸料坯基材上。纖維排列方向的從切口位置至無紡布膠帶的寬度端部為止的距離在實施例107中為士1.5mm,在實施例108中為士10mm?？梢源_認與實施例106相同，附加樹脂層以層狀配置，不進入預浸料坯基材的層內(nèi)，附加樹脂層的厚度平均為25pm左右。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，均在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸彈性模量為37至44GPa,稍低，但拉伸強度為590至680MPa,顯示與實施例60的情況同等以上的高物性。實施例108中，呈現(xiàn)出隨著附加樹脂的覆蓋面積增大，彈性模量或拉伸強度稍有降j氐的傾向。實施例109除將與實施例106相同地得到的附加樹脂層形成用的無紡布基材賦予實施例60的預浸料坯基材兩面的整個面上以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料?？梢源_認與實施例106相同，附加樹脂層以層狀配置，不進入預浸料坯基材的層內(nèi)，附加樹脂層的厚度平均為25nm左右。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，在最外層的切口部也不存在無增強纖維的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。拉伸強度為590MPa,與實施例60的情況同等。拉伸彈性模量，由于纖維體積含有率VfF爭低，所以大幅降低為34GPa,但通過在層間整個面上配置拉伸伸長率高的附加樹脂，能得到提高對抗面外負荷的耐久性的效果。<層合結(jié)構(gòu)的比較-參見表20〉參考例3參考例4除改變實施例60的層合基材的層合結(jié)構(gòu)以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。參考例3中，使用將8層實施例60的導入切口的預浸料坯基材以相同方向?qū)雍系?的層合基材。參考例4中，使用將16層實施例60的導入切口的切口預浸料坯基材層合得到的4S的層合基材。在參考例3中所得的纖維增強塑料中，纖維僅在90。方向流動，在0°方向，存在多處纖維像觸須一樣伸出的部分，但纖維基本不流動。被擠出的樹脂蓄積在O。方向的腔的空隙中，所得的纖維增強塑料的外觀品質(zhì)也差。參考例4中得到的纖維增強塑料中，纖維在整個腔中流動，但與層合結(jié)構(gòu)相同，纖維的流動為各向異性，纖維起伏大。另外，所得的纖維增強塑料翹曲大。所得的任一種纖維增強塑料在最外層的切口部均具有大量的富含樹脂部或鄰接層的增強纖維露出的部位。以下給出比專交例。<纖維片段長度的比較-參見表16〉比壽交例IO比較例ll在實施例60的切口圖案中，除改變切口的間隔L(纖維片段長度)以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。纖維片段長度L在比較例10中為7.5mm，比較例11中為120mm。比較例10中，所得的纖維增強塑料沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部。也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。但是，拉伸強度為4400MPa,與實施例60或?qū)嵤├?7至79的情況相比，為低值。比較例11中，所得的纖維增強塑料中，纖維沒有流動至模腔的整個面內(nèi)，在端部可見富含樹脂部。纖維發(fā)生起伏、翹曲。<預浸料坯基材的厚度比較-參見表18〉比專交例12比4交例13除通過改變實施例60的預浸料坯基材每單位面積的碳纖維重量來改變原料預浸料坯基材厚度以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。每單位面積的碳纖維重量(g/m2)及厚度(mm)在比較例12中為25g/m2及0.025mm，在比較例13中為400g/m2及0.4mm。所得的纖維增強塑料均沒有纖維起伏，纖維充分流動至其端部，也沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。但是，在比較例12中，存在由于預浸料坯基材厚度極薄，所以纖維增強塑料的制造成本非常高的問題。另外，在比較例13中，所得的纖維增強塑料的拉伸強度為320MPa,與實施例60或?qū)嵤├?7、88的情況相比，相當?shù)汀?lt;纖維體積含有率的比較-參見表19〉比4交例14比專交例15通過改變實施例60的原料預浸料坯基材每單位面積的碳纖維重量來改變碳纖維的體積含有率Vf以外，與實施例60相同地操作，得到纖維增強塑料。每單位面積的碳纖維重量(g/m2)及纖維體積含有率(％)在比較例14中為158g/1112及70%,在比較例15中為90g/1112及40%。比較例14中得到的纖維增強塑料中，纖維起伏，在與模摩擦的表面部，纖維未流動至端部。表面部具有樹脂欠缺部分，外觀品質(zhì)差，也發(fā)生翹曲。比較例15中得到的纖維增強塑料沒有翹曲，具有良好的外觀品質(zhì)、平滑性。但是，拉伸彈性模量為36GPa，拉伸強度為440MPa,與實施例60或?qū)嵤├?9、90的情況相比，為相當?shù)偷闹?。[表l]<table>tableseeoriginaldocumentpage85</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage86</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage87</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage88</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage89</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage90</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage91</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage92</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage93</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage94</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage95</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage96</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage97</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage98</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage99</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage100</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage101</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage102</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage103</column></row><table>表20水平預浸料坯基材層合基材FRP成型性阿<table>tableseeoriginaldocumentpage104</column></row><table>力學物性樹脂切口纖維切口層厚度Vf(%)層合結(jié)構(gòu)纖層厚裝加流翹拉伸拉伸CV含浸角度長度投影寬度H(jim)維度料壓動曲彈性強度值9b("L(mm)Ws(mm)束部開口(Urn)率(%)時間(分鐘)性模量(GPa)(MPa)(%)比較完全含1030基材寬度12555有877030XX---例4浸1030基材寬度125554s有877030△X---實施911030基材寬度12555l"0/9014s無877030o△636804例921030基材寬度12555「0/C90]4s無877030o〇64690931030基材寬度12555f60/0/-6012s無877030o〇475806601030基材寬度12555l"45/0A45/9012s無877030oo46590941030基材寬度12549[45膽/RA45/R/卯/R]2s無877030〇〇425104951030基材寬度12555[WF0/45/0A45酬2s有877030△o54670996半含浸1030基材寬度12555[45/0A45/卯]2s無877030〇o465507200880003964.4il溢擊被99/102:K<table>tableseeoriginaldocumentpage105</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage106</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage107</column></row><table>權(quán)利要求1、一種預浸料坯基材，所述預浸料坯基材由實質(zhì)上單向排列的多根增強纖維和存在于所述多根增強纖維之間的基質(zhì)樹脂構(gòu)成，其中，所述預浸料坯基材在其整個面上具有多條切口，所述切口具有橫切所述增強纖維的方向，實質(zhì)上全部的所述增強纖維被所述切口截斷，被所述切口截斷的各增強纖維片段的長度L為10至100mm，所述預浸料坯基材的厚度H為30至300μm，所述預浸料坯基材中的所述增強纖維的纖維體積含有率Vf為45至65％。2、如權(quán)利要求l所述的預浸料坯基材，其中，所述各切口由具有一定長度的切口片段構(gòu)成，將所述切口片段在所述增強纖維的排列方向上投影時與所述增強纖維排列方向成直角的方向中的所述切口片段的投影長度Ws為l至10mm,所述預浸料坯基材的厚度H為30至150pm。3、如權(quán)利要求l所述的預浸料坯基材，其中，所述各切口由具有一定長度的切口片段構(gòu)成，將所述切口片段在所述增強纖維排列方向投影時與所述增強纖維排列方向成直角的方向上的所述切口片段的投影長度Ws為30jim至1.5mm。4、如權(quán)利要求2或3所述的預浸料坯基材，其中，所述切口片段在至少3條朝向相同方向的直線上排列，形成至少3列切口列，并且鄰接的所述切口列在所述增強纖維排列方向上的間隔彼此相等。5、如權(quán)利要求2或3所述的預浸料坯基材，其中，所述切口片段相對于與所述增強纖維排列方向成直角的方向斜向排列。6、如權(quán)利要求2所述的預浸料坯基材，其中，分別從所述預浸料坯基材的上面與下面在所述預浸料坯基材的厚度方向上以不貫穿所述預浸料坯基材的方式設置所述切口片段，所述切口片段的切口深度Hs相對于所述預浸料坯基材的厚度H為0.4H至0.6H,以所述上面的任意切口片段A與所述上面的切口片段B的間隔為La時，所述間隔La為10至100mm,其中所述上面的切口片段B在所述增強纖維的排列方向上與所述切口片段A鄰接，所述下面的切口片段C的幾何中心位于從所述切口片段A至所述切口片段B方向上的在所述增強纖維排列方向上的距離為0.4La至,0.6La的位置，位于所述上面的所述切口片段A與所述切口片段B之間的所述增強纖維的一部分，被所述上面的所述切口片段A和所述下面的所述切口片段C截斷、或被所述上面的所述切口片段B和所述下面的所述切口片段C截斷，同時所述上面的切口片段的幾何形狀及/或所述下面的切口片段的幾何形狀彼此相同。7、如權(quán)利要求2所述的預浸料坯基材，其中，所述切口片段具有傾斜角度0a^所述預浸料坯基材的厚度方向上傾斜設置，在任意切口片段中，以所述預浸料坯基材的上面的所述增強纖維的截斷線的位置與下面的截斷線的位置的在所述增強纖維排列方向上的距離為S時，基于下述式I由所述距離S與所述預浸料坯基材的厚度H求出的所述傾斜角度0a為1至25°，8、如權(quán)利要求l所述的預浸料坯基材，其中，在所述預浸料坯基材的表面上，所述各切口與所述增強纖維排列方向所成的斜向角度G)b的絕對值為2至25。。9、如權(quán)利要求8所述的預浸料坯基材，其中，所述各切口分別在所述預浸料坯基材的整個寬度上連續(xù)。10、如權(quán)利要求8所述的預浸料坯基材，其中，所述各切口由具有一定長度的切口片段構(gòu)成，將所述切口片段在所述增強纖維排列方向投影時與所述增強纖維排列方向成直角的方向上的所述切口片段的投影長度Ws為30pm至100mm,在所述增強纖維排列方向上鄰接的所述切口片段的幾何形狀彼此相同。11、如權(quán)利要求9或10所述的預浸料坯基材，其中，所述各切口以直線狀設置，所述各增強纖維片段的長度L實質(zhì)上相同。12、一種層合基材，所述層合基材是由多張預浸料坯基材層合且一體化而形成的層合基材，所述預浸料坯基材由實質(zhì)上單向排列的多根增強纖維與附著在所述增強纖維上的基質(zhì)樹脂構(gòu)成，其中，所述被層合的預浸料坯基材的至少一部分是權(quán)利要求1所述的預浸料坯基材，所述被層合的預浸料坯基材的所述增強纖維的排列方向包括彼此不同的至少2個方向。13、一種層合基材，所述層合基材是由多張預浸料坯基材層合且一體化而形成的層合基材，所述預浸料坯基材由實質(zhì)上單向排列的多根增強纖維與附著在所述增強纖維上的基質(zhì)樹脂構(gòu)成，其中，所述^^皮層合的預浸料坯基材的至少2張由彼此鄰接的權(quán)利要求2所述的預浸料坯基材構(gòu)成，所述鄰接的2張預浸料坯基材的所述增強纖維排列方向彼此實質(zhì)上相同，所述鄰接的2張預浸料坯基材的所述切口片段在所述增強纖維排列方向上的排列間隔相等，并且所述鄰接的2張預浸料坯基材中的一張預浸料坯基材的所述切口片段的位置與另一張預浸料坯基材的所述切口片段的位置在所述增強纖維排列方向上錯開。14、一種纖維增強塑料，所述纖維增強塑料由層合體與基質(zhì)樹脂構(gòu)成，所述層合體由多層增強纖維層層合形成，所述增強纖維層由實質(zhì)上單向排列的增強纖維構(gòu)成，其中，所述增強纖維層的至少2層在所述增強纖維的排列方向彼此不同的狀態(tài)下被層合，纖維體積含有率Vf為45至65%,由一層所述增強纖維層與附著于其上的所述基質(zhì)樹脂構(gòu)成的纖維-樹脂層的至少一層纖維-樹脂層，在所述層的整個面上具有由不存在所述增強纖維、存在所述基質(zhì)樹脂或存在鄰接層的所述增強纖維的區(qū)域構(gòu)成的多個切口開口部，所述增強纖維被所述切口開口部截斷，被截斷的增強纖維的增強纖維片段的長度L為10至100mm,所述切口開口部在所述層的表面上的表面積為所述層的表面積的0.1至10%，所述層的平均厚度Hc為15至300pm。15、一種制造權(quán)利要求8所述的預浸料坯基材的方法，包括下述工序?qū)⒍喔鰪娎w維單向并絲，含浸基質(zhì)樹脂，準備預備預浸料坯的工序；使準備的預備預浸料坯與在輥外周面螺旋狀設置有刀片的旋轉(zhuǎn)刀片輥壓接，在所述預備預浸料坯中導入切斷所述增強纖維的切口的工序。16、一種纖維增強塑料的制造方法，所述制造方法使用權(quán)利要求12所述的層合基材，使成型模的所述層合基材的裝料率為50至95%，加壓成型所述層合基材。全文摘要一種預浸料坯基材，其中，所述預浸料坯基材由單向排列的多根增強纖維與存在于該多根增強纖維間的基質(zhì)樹脂構(gòu)成，該預浸料坯基材在其整個面上具有多條切口，所述切口具有橫切所述增強纖維的方向，實質(zhì)上全部的所述增強纖維被所述切口截斷，被該切口截斷的各增強纖維片段的長度L為10至100mm，所述預浸料坯基材的厚度H為30至300μm，所述預浸料坯基材中的所述增強纖維的纖維體積含有率Vf為45至65％。文檔編號B29B11/16GK101600550SQ20088000396公開日2009年12月9日申請日期2008年1月30日優(yōu)先權(quán)日2007年2月2日發(fā)明者佐藤成道,和田原英輔,武田一朗申請人:東麗株式會社