專利名稱：輪胎成型模具用鑄件的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種拼合模(sectional mold)式的輪胎成型模具用鑄件的制造方法， 詳細(xì)而言，涉及一種鑄造收縮時難以發(fā)生各塊鑄件的扭曲、翹曲變形，且上下的收縮率差較 小，即使是大型物件也能夠?qū)崿F(xiàn)熔液凝固時間比較短，且易于得到完整的鑄件的輪胎成型 模具用鑄件的制造方法。
背景技術(shù)：
由于輪胎成型模具具有如下特性，即設(shè)計復(fù)雜、包心鑄造由不同種類的金屬材料 構(gòu)成的刀槽花紋、刮板(blade)等的薄板，因此通常利用鑄造方法制作，廣泛采用石膏鑄造 法作為輪胎模具鑄造方法。采用石膏鑄造法的其他的理由可列舉如下(1)能夠高尺寸精度地制作具有達到鋁合金程度的熔點的鑄件，(2)在石膏鑄模 階段能夠容易地進行切割加工、裝配，⑶還能夠高自由度地應(yīng)對刀槽花紋、刮板的包心鑄 造，(4)在從橡膠模具進行澆注翻模制作的過程中，能夠精密地復(fù)制復(fù)雜的設(shè)計形狀等。輪胎模具的模具分割構(gòu)造存在沿輪胎寬度方向分割成兩部分的兩件模具和沿輪 胎周向分割成7 11部分的拼合模這兩種。在上述兩種構(gòu)造中，廣泛采用輪胎成型脫模 時的阻力小且尺寸精度高的拼合模。作為拼合模的鑄造方法，例如在專利文獻1中公開有 利用低壓鑄造法的澆注熔液的方法、專利文獻2中公開有利用重力鑄造并使用專用流道 (shoot)的澆注熔液的方法、專利文獻3中公開有利用重力鑄造并使用能夠反復(fù)使用的澆 道臺(runner-board)的澆注熔液的方法。上述方法的特征可列舉如下等(1)在鑄造之后，進行加工而拼合?；?，( 由于 熔液出口集中于下面?zhèn)龋虼嗽谄春夏５囊粋€單位中，上下的熔液凝固時間不同，( 作為 冷模能夠有效利用模巢。圖19圖示了利用拼合模制作輪胎模具時的工序例。(A)是輪胎模具的環(huán)狀鑄件 100的俯視圖，(B)是環(huán)狀鑄件100的剖視圖。在該工序例中，首先，鑄造輪胎模具，接著通 過扇形分割而分割成各塊鑄件101，然后加工外周而使其拼合?；８鶕?jù)該方法，能夠同時 鑄造多個塊鑄件的環(huán)狀物以及鑄造一個單位的塊鑄件。專利文獻1 日本特開昭57-58968號公報(權(quán)利要求書等)專利文獻2 日本特許第2796010號(權(quán)利要求書等)專利文獻3 日本特開2007-144480號公報(權(quán)利要求書等)利用拼合模鑄造輪胎模具用鑄件的情況具有如下優(yōu)點，即鑄造收縮時在拼合模的 塊鑄件上不易發(fā)生扭曲、翹曲變形，能夠?qū)⑤喬ツ＞哂描T件鑄造成一個環(huán)狀物，因此鑄造可 生產(chǎn)性高。但是，在以往的拼合模中，由于熔液出口存在于下面或上面?zhèn)?，因此在上下面?液凝固時間出現(xiàn)差值，在凝固慢的地方鑄造收縮大，而存在上下模具的尺寸容易發(fā)生差異 這樣的問題。
發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明的目的在于提供一種鑄造收縮時不易發(fā)生各塊鑄件的扭曲、翹曲變 形，且上下的收縮率差較小，即使是大型物件也能夠?qū)崿F(xiàn)熔液凝固時間比較短，且易于得到 完整的鑄件的輪胎成型模具用鑄件的制造方法。為了解決上述課題，本發(fā)明人進行了專心研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)通過采用下述結(jié)構(gòu)能夠 達到上述目的，從而完成本發(fā)明。S卩，本發(fā)明提供一種輪胎成型模具用鑄件的制造方法，該輪胎成型模具用鑄件是 通過沿周向分割成多個部分來進行模具的開閉動作的拼合模式輪胎成型模具用鑄件，其特 征在于，該制造方法包括單獨地鑄造、制作被分割的各塊鑄件的工序，在該工序中，其特征 在于，向鑄模澆注熔液，該鑄模在從四周圍繞作為與模具接觸的接觸面的外觀面的上面部、下 面部及兩側(cè)的周向分割面這四個面上，以至少連續(xù)地包圍上述外觀面的方式配置有冷模。在本發(fā)明中，優(yōu)選在上述上面部、下面部及兩側(cè)的周向分割面這四個面上，以相對 的上述冷模彼此對稱的方式配置上述冷模。另外，優(yōu)選針對上述鑄模的一對熔液出口對稱 地配置在上述上面部及上述下面部上，或者針對上述鑄模的一對熔液出口對稱地配置在上 述兩側(cè)的周向分割面上。而且，優(yōu)選熔液出口和/或向熔液出口供給熔液的澆道(runner) 形成在上述冷模的內(nèi)部。采用本發(fā)明，能夠提供一種鑄造收縮時不易發(fā)生各塊鑄件的扭曲、翹曲變形，且上 下的收縮率差較小，即使是大型物件也能夠?qū)崿F(xiàn)熔液凝固時間比較短，且易于得到完整的 鑄件的輪胎成型模具用鑄件的制造方法。
圖1是表示本發(fā)明的一實施方式的塊鑄件的透視立體圖。 圖2是表示本發(fā)明的其他實施方式的塊鑄件的透視立體圖。 圖3是本發(fā)明的其他實施方式的輪胎成型模具用鑄件的制造方法的透視立體圖。 圖4是本發(fā)明的其他實施方式的輪胎成型模具用鑄件的制造方法的透視立體圖。 圖5是本發(fā)明的其他實施方式的輪胎成型模具用鑄件的制造方法的透視立體圖。 圖6是本發(fā)明的其他實施方式的輪胎成型模具用鑄件的制造方法的透視立體圖。 圖7是本發(fā)明的其他實施方式的輪胎成型模具用鑄件的制造方法的透視立體圖。 圖8是本發(fā)明的其他實施方式的輪胎成型模具用鑄件的制造方法的透視立體圖。 圖9是本發(fā)明的其他實施方式的輪胎成型模具用鑄件的制造方法的透視立體圖。 圖10是表示實施例1的制造方法的透視立體圖。 圖11是表示實施例2的制造方法的透視立體圖。 圖12是表示實施例3的制造方法的透視立體圖。 圖13是表示比較例1的制造方法的透視立體圖。 圖14是表示比較例2的制造方法的透視立體圖。 圖15是弦尺寸測量的說明圖。 圖16是扭曲測量的說明圖。 圖17是周向翹曲的說明圖。
圖18是寬度方向翹曲的說明圖。圖19是在以往的方法中利用拼合模制作輪胎模具的工序圖。
具體實施例方式以下，利用附圖詳細(xì)地說明本發(fā)明的實施方式。第1 3實施方式圖1的㈧是本發(fā)明的第1實施方式的塊鑄件1的透視立體圖。在塊鑄件1的上 面部加的外觀面6側(cè)大致半面、下面部2b的背面4側(cè)大致半面、兩側(cè)的周向分割面中的一 側(cè)的周向分割面3a的背面4側(cè)大致半面和另一側(cè)的周向分割面北的背面4側(cè)大致半面上， 配置用于提高塊鑄件1內(nèi)部的冷卻速度的冷模。圖中利用斜線表示與冷模抵接的部位。在 本發(fā)明中，重要之處在于，如圖示那樣以冷模連續(xù)地包圍外觀面6的方式形成鑄模。由此， 在鑄造后的熔液凝固時，該部位的凝固迅速地進行，而使凝固了的該部位作為塊鑄件1的 整體的凝固、冷卻收縮時的約束用具發(fā)揮作用。結(jié)果，對于被制造的塊鑄件1而言，不易發(fā) 生扭曲、翹曲這樣的變形，而且上面部加和下面部2b的收縮率差變小。另外，若利用如圖19所示的以往的拼合模環(huán)狀鑄造輪胎模具，則必須在上面部或 下面部中的某一方上形成冒口孔部，而且由于在周向上不存在分割面，所以無法使冷模與 周向分割面接觸，由此無法以冷模連續(xù)地包圍外觀面的方式形成鑄模。因此，以往的拼合模 的情況雖然使鑄件的環(huán)狀構(gòu)造自身在收縮時的扭曲、翹曲變形的發(fā)生極小化，但冒口側(cè)的 凝固較慢，而無法避免上面部和下面部的收縮率差變大。在本發(fā)明中，作為外觀面6的相對面的背面4側(cè)的與塊鑄件1相對應(yīng)的冷模的配 置沒有特別限制，可以使除冒口 5的孔部之外的整個面與冷模接觸，或者也可以完全不配 置冷模，而僅采用模巢。圖1的(B)是本發(fā)明的第2實施方式的塊鑄件1的透視立體圖。在塊鑄件1的上 面部加的整個面、下面部2b的整個面、兩側(cè)的周向分割面中的一側(cè)的周向分割面3a的外 觀面6側(cè)大致半面和另一側(cè)的周向分割面北的背面4側(cè)大致半面上，配置冷模。另外，圖1 的(C)是本發(fā)明的第3實施方式的塊鑄件1的透視立體圖。在塊鑄件1的上面部加的外 觀面6側(cè)大致半面、下面部2b的背面4側(cè)大致半面、兩側(cè)的周向分割面3a、3b的整個面上， 配置冷模。在上述實施方式中，也能夠與第1實施方式相同地使冷模連續(xù)地包圍外觀面6， 結(jié)果，在鑄造后的熔液凝固時，該部位的凝固迅速地進行，而使凝固了的該部位作為塊鑄件 1的整體的凝固、冷卻收縮時的約束用具發(fā)揮作用。第4 8實施方式在以下的第4 8實施方式中，對在塊鑄件1的上面部、下面部及兩側(cè)的周向分割 面這四個面上以相對的冷模彼此對稱的方式配置冷模的優(yōu)選實施方式進行說明。圖2的(A)是本發(fā)明的第4實施方式的塊鑄件1的透視立體圖。通過在塊鑄件1 的上面部加的整個面、下面部2b的整個面、兩側(cè)的周向分割面3a、3b的整個面上配置冷 模，配置成相對的冷模彼此對稱。圖2的(B)是本發(fā)明的第5實施方式的塊鑄件1的透視立體圖。通過在塊鑄件1 的上面部加的外觀面6側(cè)大致半面、下面部2b的外觀面6側(cè)大致半面、兩側(cè)的周向分割面 3a、3b的外觀面6側(cè)大致半面上配置冷模，配置成相對的冷模彼此對稱。
圖2的(C)是本發(fā)明的第6實施方式的塊鑄件1的透視立體圖。通過在塊鑄件1 的上面部加的背面4側(cè)大致半面、下面部2b的背面4側(cè)大致半面、兩側(cè)的周向分割面3a、 3b的背面4側(cè)大致半面上配置冷模，配置成相對的冷模彼此對稱。圖2的(D)是本發(fā)明的第7實施方式的塊鑄件1的透視立體圖。通過在塊鑄件1 的上面部加的外觀面6側(cè)大致半面、下面部2b的外觀面6側(cè)大致半面、兩側(cè)的周向分割面 3a、3b的背面4側(cè)大致半面上配置冷模，配置成相對的冷模彼此對稱。圖2的(E)是本發(fā)明的第8實施方式的塊鑄件1的透視立體圖。通過在塊鑄件1 的上面部加的背面4側(cè)大致半面、下面部2b的背面4側(cè)大致半面、兩側(cè)的周向分割面3a、 3b的外觀面6側(cè)大致半面上配置冷模，配置成相對的冷模彼此對稱。其中，在所有的圖中都 利用斜線表示與冷模抵接的部位。在第4 8實施方式中，全部都是冷模連續(xù)地包圍外觀面6，因此，能夠取得與第1 實施方式的發(fā)明相同的效果。而且，在第4 8實施方式中，通過在塊鑄件1的上面部加、 下面部2b及兩側(cè)的周向分割面3a、!3b這四個面上以相對的冷模彼此對稱的方式配置冷模， 能夠使上面部2a、下面部2b及兩側(cè)的周向分割面3a、3b的熔液凝固對稱地幾乎同時開始， 從而在塊鑄件1上容易取得上下左右(箭頭方向)對稱的尺寸特性。鑄件的背面4側(cè)的冷 模的配置沒有特別限制。若想要如上述那樣取得塊鑄件1的上下左右(箭頭方向)對稱的凝固形態(tài)，則必 然不得不將冒口 5設(shè)置在背面4側(cè)，需要使塊鑄件1的背面4側(cè)的熔液凝固延遲。因此，由 于不需要利用在背面4的熔液初期凝固層約束塊鑄件1整體的凝固、冷卻收縮的效果，因此 沒有必要在背面4側(cè)設(shè)置冷模。第9 11實施方式在以下的第9 11實施方式中，對如下優(yōu)選的實施方式進行說明，即將針對鑄模 的一對熔液出口對稱地配置在上面部和下面部，或者將針對鑄模的一對熔液出口對稱地配 置在兩側(cè)的周向分割面上的優(yōu)選實施方式。圖3是表示本發(fā)明的第9實施方式的針對塊鑄件1的鑄模的熔液出口的配置的示 意圖。在圖示的優(yōu)選實施方式中，對稱地配置在上面部加和下面部2b上的一對熔液出口 7形成在外觀面6的上面部加側(cè)邊緣部和外觀面6的下面部2b側(cè)邊緣部上。利用重力鑄 造法使自澆注口 10澆注的熔液經(jīng)由縮徑口 11和一條澆道8向上述熔液出口 7供給。圖4是表示本發(fā)明的第10實施方式的針對塊鑄件1的鑄模的熔液出口的配置的 示意圖。與第9實施方式相同，在圖示的優(yōu)選實施方式中，對稱地配置在上面部加和下面 部2b上的一對熔液出口 7形成在外觀面6的上面部加側(cè)邊緣部和外觀面6的下面部2b 側(cè)邊緣部上。利用重力鑄造法使自澆注口 10澆注的熔液經(jīng)由縮徑口 11和分成兩路的澆道 8向上述熔液出口 7供給。圖5是表示本發(fā)明的第11實施方式的針對塊鑄件1的鑄型的熔液出口的配置的 示意圖。在圖示的優(yōu)選實施方式中，對稱地配置在上面部加和下面部2b上的兩對熔液出 口 7分別形成在外觀面6的上面部加側(cè)邊緣部和外觀面6的下面部2b側(cè)邊緣部上。利用 重力鑄造法使自澆注口 10澆注的熔液經(jīng)由縮徑口 11和分成兩路的澆道8向上述熔液出口 7供給。在第9 11實施方式中，前提都是冷模連續(xù)地包圍外觀面6，因此，能夠取得與第1實施方式的發(fā)明相同的效果。而且，在第9 11實施方式中，都能夠取得如下優(yōu)點，即也 能夠在自澆注開始到澆注完成為止的時間內(nèi)使自熔液出口 7的熔液輸入熱量(過熱)狀態(tài) 上下左右均等，從而能夠在塊鑄件1上取得上下左右對稱的尺寸特性。第12 15實施方式在以下的第12 15實施方式中，對如下優(yōu)選實施方式進行說明，即熔液出口和向 熔液出口供給熔液的澆道雙方或它們雙方中的某一方形成在冷模12的內(nèi)部。圖6是表示本發(fā)明的第12實施方式的針對塊鑄件1的鑄模的熔液出口的配置的 示意圖。在圖示的優(yōu)選實施方式中，熔液出口 7形成在外觀面6的上面部加側(cè)邊緣部上。 利用重力鑄造法使自澆注口 10澆注的熔液經(jīng)由縮徑口 11和一條澆道8向上述熔液出口 7 供給。在此，在該第12實施方式中，熔液出口 7以貫通冷模12的方式形成在冷模12的內(nèi) 部。圖7是表示本發(fā)明的第13實施方式的針對塊鑄件1的鑄模的熔液出口的配置的 示意圖。在圖示的優(yōu)選實施方式中，對稱地配置在上面部加和下面部2b上的一對熔液出 口 7形成在外觀面6的上面部加側(cè)邊緣部和外觀面6的下面部2b側(cè)邊緣部上。利用重力 鑄造法使自一對澆注口 10澆注的熔液分別經(jīng)由不相同的縮徑口 11和澆道8向上述熔液出 口 7供給。在此，在該第13實施方式中，熔液出口 7形成在冷模12的內(nèi)部。在第12、13實施方式中，前提都是冷模12連續(xù)地包圍外觀面6，因此，能夠取得與 第1實施方式的發(fā)明相同的效果。而且，在上述實施方式中，通過將熔液出口 7設(shè)置在冷模 12內(nèi)部，能夠在澆注完成之后迅速地凝固、冷卻熔液出口 7的熔液，且即使在如第12實施方 式那樣熔液出口 7沒有上下對稱地配置的情況下，也能夠與第13實施方式同樣地取得塊鑄 件1上下左右?guī)缀蹙鹊啬?、冷卻這樣的優(yōu)點。圖8是表示本發(fā)明的第14實施方式的針對塊鑄件1的鑄模的熔液出口的配置的 示意圖。在圖示的優(yōu)選實施方式中，除澆道8形成在冷模12的內(nèi)部之外，其他的與第12實 施方式相同。圖9是表示本發(fā)明的第15實施方式的針對塊鑄件1的鑄模的熔液出口的配置的 示意圖。在圖示的優(yōu)選實施方式中，對稱地配置在上面部加和下面部2b上的一對熔液出 口 7形成在外觀面6的上面部加側(cè)邊緣部和外觀面6的下面部2b側(cè)邊緣部上。利用重力 鑄造法使自一個澆注口 10澆注的熔液經(jīng)由縮徑口 11和分成兩路的澆道8向上述熔液出口 7供給。在此，在該第15實施方式中，熔液出口 7和澆道8雙方形成在冷模12的內(nèi)部。在第14、15實施方式中，能夠更進一步提高上述的第12、13實施方式的發(fā)明的效 果，且還具有能夠省去每進行鑄造不得不卸下外裝熔液口這樣的工作的優(yōu)點。另外，本發(fā)明的拼合模式的輪胎成型模具用鑄件的制造方法具有如下特征，即包 括單獨地鑄造、制作被分割的各塊鑄件的工序，其他的工序例如原模制作工序、橡膠模翻模 工序、石膏鑄模翻模工序、鑄模干燥工序、分模工序、合模工序等的工序能夠根據(jù)已知的方 法適當(dāng)?shù)剡M行。實施例以下利用實施例進一步詳細(xì)地說明本發(fā)明。實施例1圖10是表示實施例1的塊鑄件1的鑄造方法的透視立體圖。如圖示所示，在塊鑄件1的上面部2a、下面部2b及周向分割面3a、!3b這四個面的模巢內(nèi)以連續(xù)包圍外觀面6的 方式配置有冷模12。環(huán)繞塊鑄件1、澆道8、熔液出口 7、冷模12的模巢全部使用了水玻璃 固化硅砂制的砂模。上面部加的冷模接觸面積率為80%，下面部2b的冷模接觸面積率為 50%，周向分割面3a、3b的冷模接觸面積率為60%，將鑄造時的鑄模、模巢、冷模的溫度設(shè) 為25°C，澆鑄開始溫度設(shè)為680°C，來制作塊鑄件1。其中，利用AC4C (鋁合金)作為輪胎模 具用鑄件的合金。實施例2圖11是表示實施例2的塊鑄件1的鑄造方法的透視立體圖。如圖示所示，在塊鑄 件1的上面部2a、下面部2b及周向分割面3a、;3b這四個面的模巢內(nèi)以連續(xù)包圍外觀面6的 方式分別對稱地配置有冷模12。環(huán)繞塊鑄件1、澆道8、熔液出口 7、冷模12的模巢全部使 用了水玻璃固化硅砂制的砂模。上面部加的冷模接觸面積率為50%，下面部2b的冷模接 觸面積率為50%，周向分割面3a、3b的冷模接觸面積率為60%，將鑄造時的鑄模、模巢、冷 模的溫度設(shè)為25°C，澆鑄開始溫度設(shè)為680°C，來制作塊鑄件。其中，利用AC4C (鋁合金) 作為輪胎模具用鑄件的合金。實施例3圖12是表示實施例3的塊鑄件1的鑄造方法的透視立體圖。如圖所示，環(huán)繞塊鑄 件的上面部2a、下面部2b、周向分割面3a、3b、澆道8、熔液出口 7、冷模12的模巢(下模)13 全部采用鑄鐵制品。塊鑄件背面?zhèn)鹊哪３?上模)采用水玻璃固化硅砂制品。另外，以挖 入下方構(gòu)造內(nèi)的方式制作了澆道8、熔液出口 7。將上面部2a、下面部2b及周向分割面3a、 3b的冷模接觸面積率設(shè)為100%，鑄造時的鑄模和模巢的溫度設(shè)為200°C，澆鑄開始溫度設(shè) 為680°C，來制作塊鑄件。其中，利用AC4C(鋁合金)作為輪胎模具用鑄件的合金。比較例1圖13是表示比較例1的輪胎模具用鑄件的以往的鑄造方法的透視立體圖。如圖所 示，在環(huán)狀物下側(cè)的環(huán)狀澆道18上設(shè)置了均等地配置的6個熔液出口 17。冷模接觸面積率 的設(shè)定如下環(huán)狀鑄件的整個外周圓筒面的100%、在下側(cè)平面的圓環(huán)狀內(nèi)側(cè)為40%左右， 在形成冒口 15的上面部2 為0% (沒有與冷模接觸)。另外，將鑄造時的鑄模和模巢的 溫度設(shè)為200°C，澆鑄開始溫度設(shè)為680°C，來制作塊鑄件。其中，利用AC4C(鋁合金)作為 輪胎模具用鑄件的合金。比較例2圖14是表示比較例2的塊鑄件1的鑄造方法的透視立體圖。如圖所示，在塊鑄件 的上面部2a、下面部2b及周向分割面3a、!3b這四個面的模巢內(nèi)各配置了兩個冷模12。將 冷模12的接觸面積率全部設(shè)為30%。而且，將鑄造時的鑄模和模巢的溫度設(shè)為25°C，澆鑄 開始溫度設(shè)為680°C，來制作塊鑄件1。其中，利用AC4C (鋁合金)作為輪胎模具用鑄件的
I=I 巫 O作為與模具的接觸面的外觀面的形成法將形成有胎面花紋的木模具配置在模巢內(nèi)，且在模巢內(nèi)澆注硅橡膠材料，由此進 行橡膠模具的制造。木模具的材質(zhì)采用合成木材(基本收縮率設(shè)定11. 5/1000)，橡膠模具 采用帶石膏內(nèi)襯的硅橡膠模具(橡膠層壁厚15mm)。通過向上述橡膠模具內(nèi)澆注石膏(株式會社Noritake Gypsum制G_1發(fā)泡石膏混水率70%，發(fā)泡增量50% )，制造出與外觀面Φ600士20mm、輪胎寬度尺寸195士30mm、鑄 件壁厚70 100mm，鑄件總高度300 士 30mm、扇形分割數(shù)9個/1環(huán)的鑄模接觸的外觀面部。 利用該外觀面部進行鑄造，得到實施例1 3和比較例2的塊鑄件以及比較例1的輪胎模 具用鑄件。輪胎模具用鑄件的基本尺寸及其制造方法概括表示在下述的表1中。[表 1]
權(quán)利要求
1.一種輪胎成型模具用鑄件的制造方法，該輪胎成型模具用鑄件是通過將模具沿周向 分割成多個部分來進行該模具的開閉動作的拼合模式輪胎成型模具用鑄件，其特征在于，該制造方法包括單獨地鑄造、制作被分割的各塊鑄件的工序，在該工序中，向鑄模澆注 熔液，該鑄模在從四周圍繞作為與模具接觸的接觸面的外觀面的上面部、下面部及兩側(cè)的 周向分割面這四個面上以至少連續(xù)地包圍上述外觀面的方式配置有冷模。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的輪胎成型模具用鑄件的制造方法，其中，在上述上面部、下面部及兩側(cè)的周向分割面這四個面上，以相對的上述冷模彼此對稱 的方式配置上述冷模。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的輪胎成型模具用鑄件的制造方法，其中，針對上述鑄模的一對熔液出口對稱地配置在上述上面部及上述下面部上。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的輪胎成型模具用鑄件的制造方法，其中，針對上述鑄模的一對熔液出口對稱地配置在上述兩側(cè)的周向分割面上。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的輪胎成型模具用鑄件的制造方法，其中， 熔液出口和/或向熔液出口供給熔液的澆道形成在上述冷模的內(nèi)部。
全文摘要
本發(fā)明提供一種鑄造收縮時不易發(fā)生扭曲、翹曲變形，且拼合模的上下模之間的收縮率差較小，即使是大型物件也能夠?qū)崿F(xiàn)熔液凝固時間比較短，且能夠容易得到完整的鑄件的輪胎成型模具用鑄件的制造方法。一種輪胎成型模具用鑄件的制造方法，該輪胎成型模具用鑄件是通過沿周向分割成多個部分來進行模具的開閉動作的拼合模式輪胎成型模具用鑄件，其中，該制造方法包括單獨地鑄造、制作被分割的各塊鑄件(1)的工序。在該工序中，向鑄模澆注熔液，該鑄模在從四周圍繞作為與模具接觸的接觸面的外觀面(6)的上面部(2a)、下面部(2b)及兩側(cè)的周向分割面(3a、3b)這四個面上以至少連續(xù)地包圍上述外觀面(6)的方式配置有冷模。
文檔編號B29L30/00GK102149490SQ200980135688
公開日2011年8月10日 申請日期2009年6月15日 優(yōu)先權(quán)日2008年9月11日
發(fā)明者石原泰之 申請人:株式會社普利司通