專利名稱：熱熔接聚合物薄膜的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種以線性熱熔接供應(yīng)夾層聚合物薄膜的方法、進(jìn)行的裝置和由此等方法所得的產(chǎn)物。
本發(fā)明的第一方面涉及得到高震蕩剝離強(qiáng)度，當(dāng)?shù)撞炕蝽敹巳劢游锉仨氂脕矸雷o(hù)可能在運(yùn)輸或儲存填充袋期間發(fā)生之意外摔落沖擊的所謂耐用或工業(yè)用袋時特別需要高震蕩剝離強(qiáng)度。在工業(yè)化國家中，一般要求填充袋在其每個表面上必須能夠通過從至少2米高掉落周期，然而在發(fā)展中國家里，填充袋的處理通常粗糙很多，通常要求為4米的掉落高度。
“平坦地”掉落也就是掉在二個主要表面其中之一上，“邊緣掉落”也就是掉落在二個垂直頂端及底部的次要表面其中之一上，“頂端掉落”和“底部掉落”也就是分別掉落在頂端和底部之上。
當(dāng)填充的熱熔接袋落在頂端或底部時，頂端或底部的震蕩作用可以忽略。
“邊緣掉落”造成頂端及底部熔接物兩者直線剝離。
如果袋子是簡單的“枕頭袋”而沒有襠片，則因“平落”而致的剝離作用幾乎是忽略的。然而，近幾年來，袋包裝工業(yè)已趨向使用襠袋，現(xiàn)在越來越多的實際情況利用“成型-填充-和-熔接”法，該方法從卷軸的襠管開始，并在連續(xù)生產(chǎn)線的機(jī)械里產(chǎn)生底部熔接物，將管剪成需要的長度以得到開口袋，將袋子填充并使頂端封閉。
當(dāng)接以襠片的填充熱熔接工業(yè)袋“平坦地”掉落并且沒有因熔接而采取特別的預(yù)防措施時，在襠片內(nèi)褶與熱熔接物相交的四點(diǎn)里發(fā)生嚴(yán)重的偏斜剝離(也稱為撕裂)。這是因為袋的含量由沖擊而水平地布開，由此在襠片里以襠片內(nèi)褶附近集中的力量扯裂。
這表示這些熔接物與襠片內(nèi)褶相交之熔接物的頂端和底部位置受到特別強(qiáng)烈的震蕩剝離或剝離撕裂的力量。該情形因下列事實而更惡化在這些位置里，熔接物由于從“2層”變成“4層”袋材料而顯得相當(dāng)脆弱。
傳統(tǒng)的方式利用每個角落里二個所謂的“K熔接物”，熔接物的頂端和底部互呈45°角，從上述交點(diǎn)開始并結(jié)合襠片里每一個外層到鄰層，除了沒有結(jié)合襠片層到襠片層之外。
對于邊緣于“3層”或“4層”部分上之熔接物的“2層”部分，即縱向縫合線(如果如此縫合線存在的話)和在襠片處而言，恢復(fù)在“邊緣掉落”期間發(fā)生的震蕩剝離是最決定性的。
當(dāng)袋子偶然地掉落時，剝離(撕裂)的速度時常超過5米秒-1。熱熔接強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)實驗測試以更低的速度進(jìn)行，而且發(fā)現(xiàn)當(dāng)袋子掉落時未有任何實際功效的價值。為此，當(dāng)不同的聚合物材料或不同類型熔接物比較時，這些測試經(jīng)常得到誤導(dǎo)的結(jié)果。為了比較起見，采用大約5.5米秒-1的速度進(jìn)行簡化的震蕩-剝離測試及簡化的震蕩-撕裂測試。該測試在以下實施例中進(jìn)一步地說明。
當(dāng)合理地制造袋里的頂端熔接物和底部熔接物(通常是直線)，通常目的在于由促進(jìn)經(jīng)過由在結(jié)合區(qū)域里其材料平面里及在未結(jié)合薄膜材料的緊鄰區(qū)域里收縮而致的增大，來改良震蕩-剝離強(qiáng)度。顯然地，只有在預(yù)定高震蕩-剝離強(qiáng)度之熔接物側(cè)，即相鄰袋子所在之處的那一側(cè)上需要如此。這照慣例地由逐漸縮小熔接帶邊緣或以相似的方式使薄膜夾層的結(jié)合或未結(jié)合區(qū)域之間平緩地改變而達(dá)成。更準(zhǔn)確地說，平緩的正面效應(yīng)在于熱熔接物(不是結(jié)合的)的邊界參予經(jīng)由在垂直于線性熔接物的方向里收縮而增大。(在本專利說明書中的用詞里，所有已熔融的“熔接物”不限于薄膜夾層的結(jié)合部分)。
然而，縮減(downgauging)制袋薄膜材料的需求是生態(tài)學(xué)及能源節(jié)省考量的結(jié)果，現(xiàn)在已經(jīng)而且將來也符合更加有效率地增加震蕩熱熔接剝離強(qiáng)度的需求。工業(yè)上第一個實現(xiàn)如此縮減的方式，基于使用更硬的聚合物組成物使用更高的熔融定向，尤其是高熔融定向并用HDPE和LLDPE的共擠型薄膜。如此發(fā)展里后續(xù)步驟，現(xiàn)在正由工業(yè)界引進(jìn)，結(jié)合具交叉層壓法的相似共擠型技術(shù)(以主方向?qū)訅夯蚴纸徊娑ㄏ?，接著進(jìn)行雙軸伸展。本發(fā)明以外包含于該技術(shù)范圍內(nèi)的概述請參考WO93/14928。
顯然地，縮減本身指降低震蕩剝離強(qiáng)度。除此之外，該強(qiáng)度強(qiáng)烈地因材料的硬度而定，而且如上所述，縮減需要使用更高的硬度以更加地降低震蕩-剝離強(qiáng)度。硬度越高，該強(qiáng)度越低。其原因在于震蕩-剝離強(qiáng)度系視材料在“剝離線”彈性變形或永久變形而非破裂，及以充分的速率進(jìn)行此等永久變形的能力而定。(如果熔接物沒有震蕩剝離，則這通常是由于破裂而不是由于“層離”之故)。此外，薄膜材料越硬，其由于在熔接物周圍彈性變形而吸收一些震蕩能量的能力越低。
進(jìn)一步的問題有關(guān)于定向，其對縮減而言是一項重要的因素。

圖1說明該問題。包括其未結(jié)合邊界的熔接物里失去定向。在結(jié)合部分里，這是無所謂，因為厚度已經(jīng)變得兩倍，但是在未結(jié)合部分里定向的消除使震蕩強(qiáng)度降低。(當(dāng)材料有時間延長而且定向時，不必要以較低的剝離速度降低強(qiáng)度)。
縮減的主要限制因素為薄膜的“脆弱”性，其使袋子的制造或未填充袋的處理變得困難。上述的WO93/1428揭示如何由特別冷的伸展方法強(qiáng)烈地改良該情況，造成其頂端部分產(chǎn)生增厚的波浪形橫切面。本發(fā)明里，以顯微片(圖4)顯示該情況。(其有關(guān)于實際上用于實施例1里的薄膜材料)。從這可立即了解，強(qiáng)烈縮減所需的該結(jié)構(gòu)由于厚度變化也必需改良熔接物的結(jié)構(gòu)。(因為較厚的部分伸展得較強(qiáng)烈，所以厚度差異幾乎沒有對薄膜的一般強(qiáng)度性質(zhì)造成影響)。
在施行本發(fā)明的實驗里，已嘗試?yán)脤⑵饺劢颖砻嬉员舜顺?-15度角的方式放置，該角開口向著需要剝離強(qiáng)度以促進(jìn)該側(cè)增大的那一側(cè)來改良震蕩-熔接-剝離強(qiáng)度。這在熔接相當(dāng)平坦厚度的薄膜夾層時得到非常改良的結(jié)果，但是在厚度明顯改變(例如在袋里襠片內(nèi)褶附近改變)的情形里，這是不夠的或直接地?fù)p害。這是因為如此的熔接使邊緣成為直線，離筆直非常地遠(yuǎn)而使一些厚度改變，而且該邊緣的筆直是良好震蕩剝離強(qiáng)度的具備條件。
GB-A-943457描述了如本發(fā)明的權(quán)利要求1的前序部分的熱熔接收縮聚合物的方法。熱和壓力系由各別的熱熔接棒組施加到第一和第二壓力區(qū)域，而且第一組熔接棒必須在第二組放置之前從夾層取出。
根據(jù)本發(fā)明與至少二個可熱收縮聚合物材料薄膜一起熱熔接，熱熔接為線性而且指定一預(yù)定側(cè)具有高震蕩剝離強(qiáng)度的新方法里，將二個薄膜加熱，使每個薄膜里的材料在平面里縮短而厚度增大，并同時在受壓區(qū)域里施壓以致于在包括結(jié)合區(qū)域和在至少在預(yù)定側(cè)之上薄膜變大的非結(jié)合區(qū)域產(chǎn)生熱熔接，其中初始階段里熱和壓力施加于由一部分受壓區(qū)域包括受壓區(qū)域位于該預(yù)定側(cè)上之邊界所構(gòu)成的初壓區(qū)域上，而在第二階段里熱和壓力施加于第二壓力區(qū)域上，該第二壓力區(qū)域從相反于位在該預(yù)定側(cè)上受壓區(qū)域邊界之該初壓區(qū)域邊界與初壓區(qū)域重疊，并包括至少一部分與該初始壓力區(qū)域相鄰之剩余受壓區(qū)域，而在至少一部分與該受壓區(qū)域相鄰之初壓區(qū)域里的壓力降低，其特征在于，從初始階段開始到第二階段結(jié)束一直施加熱和壓力在該重疊區(qū)域。
在較佳方法的最后階段里，熱和壓力施加在包括位在該預(yù)定側(cè)上受壓區(qū)域邊界的最后熱和壓力區(qū)域，從初始階段開始到第二階段結(jié)束整個期間內(nèi)一直施加熱和壓力在至少一部分受壓區(qū)域。
第二階段可以是最終階段，但是最好最終階段不立刻跟隨第一階段，也就是第二階段與最后階段分開。第一，第二和最后階段較佳地連續(xù)進(jìn)行。
最終壓力區(qū)域較佳比初壓區(qū)域更寬。
結(jié)果，本發(fā)明的第一觀點(diǎn)關(guān)于在熔接物的臨界部分里產(chǎn)生增大，同時能在結(jié)合和未結(jié)合區(qū)域之間產(chǎn)生夠強(qiáng)的邊緣線。其特征在于，在熱和壓力下運(yùn)用熔接組件，利用在一對可以改變薄膜夾層里長條寬度的此等組件之間在熱和壓力下互相滾動，首先得到第一對僅占熔接物一部分最后寬度而且位于預(yù)定用來剝離之那一側(cè)的長條，接著利用互相滾動延長該長條的寬度并釋放該預(yù)定側(cè)的熔接壓力。
由方法的第一步驟，得到相當(dāng)強(qiáng)的邊緣線，并由方法的下一步驟，在熔接物變寬的同時確定產(chǎn)生強(qiáng)烈的增大，并由此變成能在其縱向里產(chǎn)生強(qiáng)震蕩，特別是當(dāng)袋子落地時避免震裂。
在該方法的較佳具體實施例里，當(dāng)仍粘在熔接棒而且當(dāng)材料仍是熔融狀時在最終產(chǎn)物里未結(jié)合但經(jīng)熱處理過且增大在預(yù)定抗剝離側(cè)處的熔接物剝離掉(以下稱熱剝離)。
進(jìn)行該熱剝離步驟至最終產(chǎn)物里在未結(jié)合但經(jīng)熱處理過且增大區(qū)域里夾層之二外薄膜的最內(nèi)表面之間呈至少45°的程度，其中這些區(qū)域邊緣在結(jié)合區(qū)域上。
熱剝離的效應(yīng)在圖3a和b里明白地敘述，而且從其得知，最終產(chǎn)物里的抗冷剝離性增加。
此外，本發(fā)明的第一觀點(diǎn)較佳地以下列方式進(jìn)行在熔接方法結(jié)束時(在最終階段里)最高的熔接壓力施加在相反于預(yù)定側(cè)的熔接側(cè)上。這促進(jìn)熔接物在基本側(cè)(即預(yù)定側(cè))里增大，而且受壓熔接材料甚至可能從不需要熔接厚度之那一側(cè)到熔接厚度是基本的那一側(cè)。
本發(fā)明較佳地包括聚合物材料在熱和壓力下通過一對熔接組件之間。至少一個組件具有適合的形狀，以致于由相互滾動達(dá)成所需要的效果。舉例來說，其中一個組件可以是平坦的，而且另一個可以具有一般橢圓形或橢球的形狀，以致于當(dāng)滾動時，材料受熱和壓力而改變寬度。
更具體地說，本發(fā)明的第一觀點(diǎn)較佳地以下列方式進(jìn)行至少一熔接組件的表面是一般楔形，在壓力和熱下的帶子一開始包括楔子的頂端和一部分楔子的兩側(cè)，并在楔子頂端上相互滾動，使得在滾動之后，持續(xù)熱和壓力以達(dá)楔子一側(cè)的全長，而且壓力通常從楔子的另一側(cè)釋放。
楔子的頂可以彎曲或變平。較佳地繞著頂或彎曲頂?shù)膹澢行臐L動。
在該方式里，熱熔接以二個向需要高震蕩剝離強(qiáng)度之那一側(cè)開口的熔接組件之間的角度而開始第一階段，如上述的“前置實驗”，但是，為了能容易適整該角度以獲得所要的夾層，最好在直邊緣線和高度增大之間達(dá)成折衷。
為了要達(dá)成上述在熔融的狀態(tài)里剝離，較佳地調(diào)整聚合物組成物，熔接溫度和熔接組件的表面，以使薄膜夾層也在釋放熔接壓力之后粘到熔接棒。
較佳地使用輔助棒以協(xié)助熱剝離作用而且確定不論薄膜材料和棒之間粘度較強(qiáng)，經(jīng)熔接之薄膜夾層也能從熔接棒釋放。
如圖2所示，進(jìn)行本發(fā)明第一觀點(diǎn)的實際方式使用一對熔接棒，一個熔接棒通常為楔形，而另一個通常是平坦的并且有彈性的。彈性可以該圖所示的傳統(tǒng)方式達(dá)成，其中在加熱帶和真實彈性材料(Si-橡膠)之間具有堅硬之絕熱和電絕緣材料(“石棉取代物”)的相當(dāng)薄的板子。這已知可以熔接各種厚度的薄膜夾層，尤其是包括襠片s及或縱向縫合線的袋子材料。二者擇一地，彈性可以由在加熱帶上使用強(qiáng)化Si橡膠的薄膜而達(dá)成。強(qiáng)化Si橡膠的相似薄膜同樣地可以用在楔形的熔接棒上。
本發(fā)明第一觀點(diǎn)之另一發(fā)展的特征在于終止熔接之后。熔接組件進(jìn)一步地互相地在一或多個位于強(qiáng)迫第二壓力區(qū)相反于預(yù)定剝離側(cè)之組件部分側(cè)的伸展部上滾動，因此完全地釋放熔接的壓力，該伸展部保持在低于熔接所需之溫度的溫度，而且調(diào)整伸展部以在至少一部分冷卻周期里保存薄膜夾層，因而避免或降低在其縱向里熔接物的收縮。
冷卻最好以在保持期間內(nèi)在熔接物至少一表面上吹動冷卻空氣的方式進(jìn)行。
有關(guān)冷卻時利用熔接組彼此件的相對滾動為本發(fā)明的第二觀點(diǎn)而且可以獨(dú)立地由第一觀點(diǎn)實踐。
在該觀點(diǎn)里，提供一種與至少二個可熱收縮聚合物材料的薄膜一起熱熔接的方法，其中加熱以使每個薄膜里的材料在薄膜平面里緊縮而且厚度增大，并在受壓區(qū)域里同時施壓以得到熱熔接物，該熱熔接物包括結(jié)合區(qū)域和在至少一側(cè)上包括其中薄膜增大的區(qū)域，熱和壓力系由熔接組件施加而且熱熔接物是直線，該方法的特征在于打開熔接組件的步驟包括在將棒在熔接物另一側(cè)上之該組件的伸展部上彼此滾動時，該伸展部保持在低于最小熱熔接溫度而且伸展部在至少一部分冷卻周期內(nèi)保存薄膜夾層以降低熔接物在其縱向里的收縮。
本發(fā)明也包括由所述之方法和裝置所得的產(chǎn)物，其構(gòu)成的細(xì)節(jié)由方法的說明中顯然可知。
本發(fā)明的如此裝置包括反置之熱熔接組件的熱熔接臺，加熱至少一個熱熔接組件所用的加熱裝置，加熱時向彼此互相移動所用及反向移動組件所用的啟動裝置，將至少二個聚合物薄膜之夾層進(jìn)給至熱熔接臺，使得夾層是在熱熔接組件之間所用的裝置，和將熱熔接夾層遠(yuǎn)離熱熔接臺所用的裝置，其特征在于熱熔接組件調(diào)整至越過夾層上初始壓力區(qū)域同時施加在初始組件區(qū)域之間的薄膜夾層熱和壓力，及越過夾層上第二壓力區(qū)域同時施加在第二組件區(qū)域之間覆蓋該初始壓力區(qū)域上的薄膜夾層熱和壓力，第二組件區(qū)域包括在該初始組件區(qū)域外面但與其相鄰之熱熔接組件的區(qū)域。
裝置里，較佳地將熱熔接組件調(diào)整至同時地施加熱和壓力在最后組件區(qū)域之間夾層上的最終壓力區(qū)域上。
至少一個熱熔接組件可以是橢圓形，以組件在橢圓形組件相對另一個組件滾動時施加熱和壓力在不同寬度的壓力區(qū)域上。最好至少一個熱熔接組件是楔形。
裝置可以使用熱熔接棒或可以使用帶式熔接法。該后者的方法通常用來做封閉填充袋。袋子站在運(yùn)送裝置皮帶上并且不斷地通過熔接裝置。這包括二個不停的熔接帶，其通常是薄金屬或是以玻璃強(qiáng)化的聚四氟乙烯，皮帶以運(yùn)送裝置皮帶相同的速度移動，抓住袋子的頂端并使其在與皮帶一起施壓時通過一或多個加熱器塊體。熱傳輸通過一或二個涂封物帶進(jìn)入囊袋中并且進(jìn)行熔接。接著是冷卻元件與皮帶接觸。此外，立刻在這些涂封物帶之下將抓住并使囊袋頂端的載體皮帶移動。在該具體實施例里，其中一個皮帶可以幾乎如慣用帶一樣平坦，而另一個可以是可撓的和使其通過具有提供皮帶輪廓之槽形的加熱器塊體。
有關(guān)于產(chǎn)物，本發(fā)明的第一觀點(diǎn)明確而言關(guān)于經(jīng)熱熔接而得的薄膜材料夾層，其由材料在結(jié)合區(qū)域里及在熔接物該預(yù)定側(cè)上未結(jié)合薄膜材料的緊鄰區(qū)域里材料的緊縮作用而增大預(yù)先測定一側(cè)的高震蕩剝離強(qiáng)度，其特征在于該未結(jié)合薄膜材料區(qū)域里的增大部分至少是在結(jié)合邊緣距離內(nèi)夾層之外薄膜厚度的兩倍，該距離也至少是未增大薄膜的兩倍，其特征還在于，在未結(jié)合但增大之區(qū)域里夾層的二個外薄膜的最內(nèi)表面之間呈至少45°，其中這些未結(jié)合但增大之區(qū)域與結(jié)合區(qū)域相鄰。
該結(jié)構(gòu)對震蕩剝離強(qiáng)度而言是理想的。
WO89/10312揭示保護(hù)縫合線避免震蕩作用的冷凸起圖樣。該案稱“震蕩吸收帶”的圖樣為在袋子“邊緣掉落”期間吸收一部分施加在熔接物上的震蕩，而當(dāng)圖樣指得是“襠片凸起圖樣”時，則在平落期間緩和撕裂力量。為了袋子掉落功效的最佳化，根據(jù)本發(fā)明第一觀點(diǎn)的熔接作用最好溶入此等保護(hù)熔接物之預(yù)防措施的觀點(diǎn)而改良之。
本發(fā)明將以下列附圖(已在上述說明中當(dāng)作參考)進(jìn)一步地描述。
圖1是傳統(tǒng)熱熔接組合薄膜的主要概視剖面圖，每一個具有相當(dāng)高程度的分子定向。圖式說明當(dāng)熔接物的未結(jié)合部分沒有因增大而得到強(qiáng)度時震蕩剝離強(qiáng)度很差的主要理由。
圖2是進(jìn)行本發(fā)明熔接法之較佳裝置的概視圖。
圖3a是縮影片的26倍放大圖，其顯示在熔接物主要部分，即“2-層”部分里定向薄膜之間的熔接物剖面圖。為了能夠再現(xiàn)，就在以相片顯現(xiàn)結(jié)構(gòu)之后修改縮影片。熔接物得自實施例的方法而且作為說明及證明本發(fā)明二項用途。
圖3b也從縫合線的“2-層”部分及由實施例的方法相似地再現(xiàn)，但是區(qū)段系切自大約縫合線的最臨界位置，即距襠片褶層的交集只有1毫米。
圖3c也由實施例的方法相似地再現(xiàn)，但是從襠片或縫合線的“4-層”部分。
圖4是縮影片的20倍放大圖，其顯示實施例里所用之定向薄膜的剖面圖。顯示該剖面圖目的系為引證該目的及解釋下列事實圖7a,b和c顯示非常不同厚度的薄膜，其中薄膜沒有熔融并且因此未增大。
圖5a,b,c和d是根據(jù)本發(fā)明第一觀點(diǎn)所改良之帶式涂封物的概視圖。圖5a系表示整個制程周期，而圖5b則顯示圖5a的截面B-B，而圖5b則顯示截面C-C及D-D。
在圖1中，(1)是高強(qiáng)度的未結(jié)合相當(dāng)強(qiáng)的定向薄膜。(2)是熔接物的結(jié)合區(qū)域，其已失去定向，但是，由于厚度加倍而具有所需的抗剝離性。(3)是熔接物的未結(jié)合區(qū)域，其由于失去定向而損失強(qiáng)度，因此，除非該損失以增加厚度的方式補(bǔ)償，否則在剝離期間可能破裂，尤其在結(jié)合區(qū)域(2)的真正邊緣處。這越?jīng)Q定性，聚合物材料越僵硬。此外，因為如此的偏離現(xiàn)象在剝離期間造成“刻痕效應(yīng)”，使得當(dāng)結(jié)合的邊緣線明顯地偏離線性時該脆弱性加重。
除了有關(guān)于熔接組件相對于彼此滾動的特別特征以外，本發(fā)明的熔接組件是以傳統(tǒng)裝置在脈沖熔接法或定溫熔接法得到。定溫熔接法因?qū)嶋H理由之故而較佳，但是，加熱裝置可以依如圖2所示一般為脈沖熔接所用的方式構(gòu)成。(4)和(5)是電熱式的加熱帶(電阻帶)，如剛才所述地較佳保持在一定的熔接溫度下。(4)彎成楔形，而(5)是平坦的。兩者都覆上以聚四氟乙烯的玻璃纖維(6)或其他適合在涂封物及熔融聚合物材料之間得到不太高也不太低粘度的材料片。(5)是用Si橡皮圈(7)做成而且具有彈性，其由石棉取代物的邊(8)保護(hù)避免熱侵害。(7)和(8)包陷于金屬棒(9)內(nèi)。這是用來吸收某程度厚度差異的傳統(tǒng)安排方式。由于彎曲的楔形，因此，加熱帶(4)無法以相似的方式做成有彈性，然而這也是不必要的。該帶系在載體上并且同時是絕熱的，而且由也從石棉取代物做成的棒(10)隔熱。后者系包陷于金屬棒(11)內(nèi)。
熔接爪的關(guān)及開動作最為實務(wù)的是移動熔接棒，當(dāng)棒移到右邊時，該關(guān)及開動作系以雙箭號(12)的符號表示。熔接棒相對于彼此的滾動，最為實務(wù)的方式是左涂封物棒滾翻越過彎曲的楔形加熱帶頂線(4)，以雙箭號(13)表示。
圖2和該圖的說明以下列方式與圖3a,b和c對應(yīng)所示的橫載面左側(cè)為所示裝置的左側(cè)，而所示的熔接物上端系為所示的熔接棒上端，并且說明如下。
在二個楔形涂封物棒之間或一個楔形和一個平坦的涂封物棒之間的熔接作用本身為已知，因此，對本領(lǐng)域的技術(shù)人員而言不難決定楔形棒的詳細(xì)設(shè)計。顯然地，在二個熔接表面之間的角度不應(yīng)該是銳角，或頂邊不應(yīng)該是尖銳的，以致于薄膜夾層被切割而非熔接。如圖4所示，在上述二個表面之間的角度較佳為大約120°，而頂邊具有半徑大約1毫米的圓。此外，涂封物棒兩者上之熔接表面總寬度較佳為大約4毫米到10毫米。這些指示當(dāng)然沒有意味著限制本發(fā)明的范圍。
上述頂邊的圓可以由涂封物帶(4)精確地彎曲而得。精確的溫度控制可以由例如的熱電偶(未示出)進(jìn)行，其位于(8)和(10)內(nèi)的洞中，以薄聚四氟乙烯膠帶使其與加熱帶絕熱和斷電，并利用小塊發(fā)泡Si橡膠沿著該膠帶施壓。精確溫度控制的其他傳統(tǒng)方法也可以使用。圖式中，顯示彎曲涂封物帶(4)二側(cè)等寬。然而，如果該帶的總寬度超過大約6毫米，則最方便的是在此顯示為上側(cè)的那一側(cè)(也就是形成熔接物臨界側(cè)的那一側(cè))比另一側(cè)更窄。
熔接周期開始于壓破(9)到左邊的爪關(guān)閉動作。最好不應(yīng)該結(jié)束在鎖住的位置，而是在熔接壓力下仍是小幅地移動到右邊，或在滾動相反棒的影響下離開。舉例來說，(9)的開關(guān)動作可以方便地由空氣或水力方法(未示出)進(jìn)行。在第一熔接步驟里，楔形棒可以是在如圖所示其對稱位置或可偏離該位置。最適宜的位置由例如薄膜夾層里的厚度變化而定，并且由實驗在未結(jié)合材料寬區(qū)域高度增大及位于夾層結(jié)合與未結(jié)合區(qū)域間形成直線邊緣之間達(dá)成折衷。
在接續(xù)的熔接步驟里，左熔接棒滾翻過楔子的頂邊到二個涂封物帶(具有強(qiáng)化聚四氟乙烯的蓋子)下部大部分彼此互壓其上的位置。進(jìn)行滾動的裝置未顯示出，但是，可以也方便地是空氣或水力方法。
為了終止熔接周期，有二種選擇。一種選擇是由輔助棒(14)和(15)從棒釋放熔接物，其在由將(9)移到右邊而打開爪之后行動。另一個選擇包括楔形涂封物棒滾過相當(dāng)冷的伸展部16和17的“滾過動作”，接著將熔接物以空氣冷卻并同時也由空氣流從棒釋放后者，最后打開爪。兩種選擇示于圖2，雖然正常來說其應(yīng)該不一起施行。當(dāng)施行上述第一選擇方法時，薄膜夾層位于棒(14)和(15)之間。棒(14)是靜止的，而在熔接物粘住右涂封物棒但打開爪時從左涂封物棒釋放的情況里，(14)將抓回夾層并且因此將熔接物剝離右涂封物棒。另一個輔助棒(15)可如雙箭號(18)所指示般地移動。在此顯示在“等候位置”。其功能為將熔接物剝離左(楔形)涂封物棒，在打開爪的情況里，使熔接物從右涂封物棒釋出但粘到左涂封物。因此，棒(15)在打開爪之后立即以機(jī)械推下達(dá)低到足以剝離的位置，并在程序周期結(jié)束之前回到“等待位置”。這些運(yùn)動的機(jī)械方法未顯示，但是可以方便地是空氣或水力方法。
使用輔助棒從涂封物釋放熔接并非一般的習(xí)慣，因為傳統(tǒng)熔接法之目的在于獲得粘在棒涂封物的情形盡可能低，而且因此應(yīng)用最低的可能溫度。反之，本發(fā)明目的在于，垂直于熔接物長度的特別高收縮性，特別是高溫，而且也顯著地變形而不剝離。結(jié)果，輔助棒在本發(fā)明的這個觀點(diǎn)方面是有利的。
在為終止程序周期所用的第二選擇方法里，其中左涂封物棒進(jìn)一步地滾過相當(dāng)冷的伸展部(16)和(17)，釋出較佳來自薄膜夾層二側(cè)的空氣噴射并且從兩個涂封物棒冷卻熔接物。這些空氣噴射所用的噴嘴未顯示出，但是，應(yīng)該大約坐落在棒(14)和(15)顯示的位置(上述后者通常不用于本釋放熔接物的更迭方法)。將伸展(16)和(17)打斷或另有其他的方式形成空氣吹過的通道。該程序步驟期間內(nèi)，薄膜夾層堅固保持在(16)和(17)之間以避免橫向收縮。
在帶式熔接方法和在圖5a到5d概要顯示的裝置里，19為從上往下看欲以熱熔接法封閉之填充袋的頂端。袋子站在運(yùn)送裝置皮帶上，而且也由一組皮帶在袋子的每一側(cè)負(fù)載著并立刻放置在熔接裝置之下。這些皮帶未顯示出。
20和21是無端頭的薄帶，最好由涂上一層聚四氟乙烯的鋼制成。其由輪子39驅(qū)動。所有的5個皮帶和帶子系以相同的速度驅(qū)動。
從圖5b到5d可看出，20是一般的平帶而21具有V形，其V兩臂之間的角度例如是120度而且V的底部為圓底。該V形帶在本發(fā)明的觀念里具有類似圖2所示之棒10的外觀。值得注意的是，當(dāng)帶子通過輪子之上時自動失去其V形，但當(dāng)離開輪子時即恢復(fù)V形。
22到26為利用可調(diào)式彈簧29向帶子施壓的加熱塊體。該運(yùn)動的導(dǎo)軌未顯示出。30到33為在固定位置里的加熱塊體。同樣地，27和28為彈簧29作用其上的冷卻塊體，然而35和36為固定的冷卻塊體。加熱器塊體里有電熱式元件和加熱塊體里冷卻水所用的溝槽(未顯示)。將彈簧29調(diào)至適當(dāng)?shù)娜劢訅毫Α?br> 當(dāng)塊體30-36具有面對帶子之非描繪的表面時，塊體22-28具有V形表面以吻合使帶21的V形，并將V放在導(dǎo)引帶21扭轉(zhuǎn)的適合位置。此外，塊體23-28具有導(dǎo)槽(“導(dǎo)袋”)38以幫助取得扭曲帶21所需的力量(見圖5c和5d)。當(dāng)袋子材料通過塊體22和30時，開始熔接的第一步驟。在此“V”的位置從圖5b可知。當(dāng)袋子材料通過塊體28和36時，開始熔接的最后一個步驟，而且在此“V”的位置從圖5d可知。在這二個“V”位置之間的變化系以逐漸扭轉(zhuǎn)的方式，逐漸改變從塊體23開始到塊體26結(jié)束的表面而發(fā)生。這條路徑上的位置，即對應(yīng)的區(qū)段B-B，系示于圖5c。
在冷卻塊體27-28和35-36之后，帶21在該帶子通過較長的塊體37之上時逐漸地緩和扭轉(zhuǎn)，該帶子的表面引導(dǎo)該逐漸松開的動作進(jìn)行。
因熔接的情況而定，所述但是未示出之一組即在帶20和21底下的運(yùn)送裝置皮帶可以抵消或甚至避免垂直于熔接物的熔融材料里收縮。然而，這種不利的效果可以在任何情況里由在該運(yùn)送裝置皮帶和涂封物帶入口之間的間隔里放煤屑在帶材料而完全地避免。實施例范圍這表示(A)本發(fā)明第一觀點(diǎn)的應(yīng)用，其以輕量接管法(lightweight gusseted tubing)制造硬底熔接物，為了堅硬起見，每隔2毫米即設(shè)有較厚的“肋”。為比較起見，系在類似的條件下制造熔接物，但是(B)只使用熔接程序的第一步驟，其中楔形涂封物棒站在其頂部，和(C)只使用熔接程序的最后一個步驟，其中相同的涂封物棒站在一表面的整個伸展部上，二個封閉表面正好平行。這部分依循傳統(tǒng)的熔接法，每個加熱帶在邊緣處逐漸變小，以致也可以在未結(jié)合邊界區(qū)域里收縮。
每個熔接物嘗試在不同的位置震裂剝離，并且仿照當(dāng)袋子落地時在熔接物及襠片褶之間的作用而震裂撕裂。此外，以縮影片研究熔接物的形狀。熔接用的裝置使用圖2所示的裝置，然而沒有冷的“伸展部”(16)和(17)。楔形加熱帶(4)彎曲120°，外彎曲半徑為1毫米，而且二側(cè)等寬。加熱帶4和5每個是5毫米寬。其溫度控制在大約+3℃的范圍里。涂封物棒9的開關(guān)動作和涂封物棒10的依樞紐旋轉(zhuǎn)的作用由空氣作用而進(jìn)行。將塞子調(diào)至控制熔接的第一步驟以加熱帶(4)在其對稱位置處(即，其每側(cè)與加熱帶(5)形成30°)的方式進(jìn)行，及控制樞角是37°。因此，在依樞紐旋轉(zhuǎn)之后，帶(4)的一側(cè)形成角67°，而另一側(cè)與帶(5)呈7°，兩個角向上開口(請參考圖2里的位置)。輔助棒(15)也由空氣作用而移動。襠管這是利用WO93/24928實施例1所描述的加交叉積層板做成的，不同的是該實施例里，標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格是62，而本發(fā)明實施例里是每平方米80克，相當(dāng)于厚度86微米，甚至進(jìn)一步不同的是高莫耳的高密度聚乙烯(在先前技術(shù)的實施例里為52.5％，而本發(fā)明實施例里為60％)。如像先前技術(shù)的實施例所言，其它大部分為直鏈低密度聚乙烯，直接參予熱熔接的表層(“釋放/熔接層”)形成15％重量而且包括平面直鏈低密度聚乙烯。
簡短地重復(fù)舊例子所言，該交叉積層板以將3層管狀薄膜共擠型開始制造，促進(jìn)縱向的熔融液定向，以30°偏斜定向進(jìn)行螺旋狀切割，和以非常特別的層壓和雙軸伸展程序結(jié)束，其中凹槽滾筒用來橫向伸展，而且使用相當(dāng)?shù)偷纳煺箿囟取Ｔ撎貏e的程序得到縮影片圖4所顯示的橫切面。
平面U形里較厚的“肋”提供每平方米積層板硬度80克，其需要以一般的制袋機(jī)(包括“成型-填充-及-熔接”機(jī)械)轉(zhuǎn)制成袋子，但是同時，不同的厚度使得熱熔接法更具決定性。交叉積層板最后轉(zhuǎn)制成襠片寬度78公分的襠平管而且襠片之間的空間為23公分。在該轉(zhuǎn)制法里，以熔融粘著劑制得縱向的縫合線。本發(fā)明的熔接程序(A)將兩個加熱帶不變地保持在溫度175℃。時間的指示參考當(dāng)爪開始關(guān)閉時的那一點(diǎn)。在0.2秒時到達(dá)爪關(guān)閉處，熔接壓力每厘米0.30千克。在0.6秒時開始樞轉(zhuǎn)。在0.8秒時到達(dá)樞轉(zhuǎn)的結(jié)束位置，壓力增加到每厘米1.2千克。在1.6秒時頜骨的打開開始。在1.8秒時釋放棒(18)開始移動。在2.1秒時楔形棒向后地樞轉(zhuǎn)到出發(fā)位置，襠管自動前進(jìn)到下一個開始熔接的位置。在2.6秒時釋放棒(18)開始移回。在3.0秒時熔接周期結(jié)束，預(yù)備好開始下一個周期。熔接程序(B)的第一改良實施例，做為比較用上述的程序由設(shè)定爪打開動作為0.6秒，也就是立刻在第一熔接步驟結(jié)束之后而改良。釋放棒(18)開始移動的時間因此改變，但仍然發(fā)生在爪開始打開之后0.2秒發(fā)生。熔接程序(C)的第二改良實施例，做為比較用程序(A)由一旦裝置給予爪關(guān)閉，即0.2秒的信號，則開始樞轉(zhuǎn)的方式而改良。沒有其他的改變。這表示，不論樞轉(zhuǎn)多迅速，整個熔接過程系為向上開口7°角的“第二步驟”(請見圖式)。熔接過程的前0.4秒在每厘米0.3千克的壓力下進(jìn)行，而最后1.0秒則在每厘米壓力1.2千克之下進(jìn)行。
雖然熔接的表面機(jī)械固定而彼此形成7°角，如程序(A)所述，但熔接物之橫切面的顯微片顯示熔接表面實際上已經(jīng)是完全地平行，即熔接法應(yīng)當(dāng)仿照傳統(tǒng)的熔接法(在機(jī)械固定和實際發(fā)現(xiàn)之間的相差解釋成熔接物的“上部”里稍微過熱及涂封物棒(8)的彈性有關(guān)。觀察熔接和未熔接區(qū)域之間的邊緣邊緣可由褶層之間在黑色墨水上散布去污劑而看得到，然后在大約5和大約10倍顯微鏡下觀察。
根據(jù)程序(A)，即根據(jù)本發(fā)明所得的樣品，及程序(B)，也就是本發(fā)明的第一步驟里，即使在襠片內(nèi)褶附近的臨界區(qū)域里從“2層”變成“4層”，邊緣也是直的。在根據(jù)程序(C)，即沒有設(shè)計用來區(qū)分的初始步驟所制得的樣品，邊緣看起來更有波浪得多而且尤其在上述臨界里產(chǎn)生“跳躍”。研究根據(jù)本發(fā)明，即程序(A)所制得之熔接物的橫切面外觀。
請參考顯微片3a,b和c，其表示熔接物在三個主要不同部分里的橫切面，即a)“2層”部分的主體；b)緊鄰襠片部分之“2層”部分的臨界部分；和c)襠片或“4層”部分。
縱向縫合線和熱熔接物交集而且緊鄰該交集部的問題類似于熔接物通過襠片而且緊鄰襠片的問題。
顯微片顯示熔接物增大很多，不只在結(jié)合區(qū)域但是也在廣大的未結(jié)合邊界區(qū)域。在圖3a里，熔接物在其最厚的位置之未結(jié)合區(qū)域的上左枝為未增大薄膜的對應(yīng)厚度大約2.5倍。在從結(jié)合邊緣的距離里面，距離是未增大薄膜厚度的兩倍，經(jīng)增大之未結(jié)合區(qū)域的厚度仍是未增大薄膜之對應(yīng)厚度的2.15倍。鑒于未增大材料在此比左枝里未增大材料薄得多，所以在右枝里增大的情形可算是顯著得多。如上所說明，在薄膜材料的各個未增大部分之間的這些厚度差異反映出“肋”結(jié)構(gòu)，其從圖4可看出而且故意制造以增強(qiáng)材料的硬度。
熱剝離作用已經(jīng)得到熔接物的橫切面，包括其增大的伸展部，干草叉形或在2層區(qū)域Y形。在圖3里，在未結(jié)合增大之薄膜部分的最內(nèi)表面(后者邊緣在結(jié)合區(qū)域上)之間的角度是大約75°。在圖3b里，其為大約100°?？闪⒓戳私馐牵撁黠@的“分支”有助于熔接物的震蕩剝離強(qiáng)度。圖3a,b和c三個圖形里每一個的橫切面顯示稍微的Z形。當(dāng)其將熔接物剝離加熱帶(4)上經(jīng)強(qiáng)化的聚四氟乙烯蓋時，這造成輔助棒(15)動作。然而，這稍微的Z形沒有影響熔接物的強(qiáng)度，也沒有正面影響也沒有負(fù)面影響。測試方法如導(dǎo)言所述，掉落在邊緣上的袋子造成熔接物頂端和底部直線震蕩剝離，然而，襠袋平落造成熔接物及內(nèi)襠片褶之間的交點(diǎn)偏斜剝離。該類型偏離剝離在以下視為襠片撕裂。同樣，在導(dǎo)言里也提及，當(dāng)袋子掉落時發(fā)生剝離或撕裂的速度通常超過每秒5米，而且不存在任何在如此條件下得到關(guān)于熔接強(qiáng)度之有效信息的標(biāo)準(zhǔn)化測量方法。將采用下列的方法測試直線震蕩剝離的情形垂直熔接物切割20毫米寬的長條，并控制顯微鏡，使得經(jīng)過熔接物的切口是干凈的。在距熔接物35毫米緊握35處舌部而且用手以最大的加速度撕裂樣品。小心的電子試驗顯示我的手在這些條件下到達(dá)每秒5.5米+10％的相對速度。如果薄膜長條在破裂之前永久地延長(定向)，則熔接物視為已經(jīng)通過測試。如果熔接物邊界破裂而沒有發(fā)生任何的舌部定向，則熔接物已經(jīng)測試失敗。
襠片撕裂強(qiáng)度則以相似的方式測試。一方面抓緊襠片褶層而另一方面將熔接物從距交點(diǎn)和樣品兩者35毫米處以可能最快的速度，即每秒5.5米+10％撕開。如果因此在交點(diǎn)處撕成一裂縫，則熔接物已失敗，否則即經(jīng)過測試。結(jié)果“通過”簡寫為P，“失敗”簡寫為F。(A)指本發(fā)明制得的熔接物；(B)指只由第一步驟制得的熔接物；(C)指以相同熔接裝置但調(diào)至仿照傳統(tǒng)熔接法所制得的熔接物。
在熔接物之2層部分的主體里垂直剝離(A)10P,0F，也就是100％P(B)2P,3F，也就是40％P(C)9P,1F，也就是90％P在熔接物之2層部分里垂直剝離，從襠片襠樣本的一個邊緣上切下大約1毫米或更短的長度(A)10P,0F，也就是100％P(B)0P,5F，也就是0％P(C)2P,8F，也就是20％P在熔接物的襠片(4層)中的垂直剝離(A)10P,0F，也就是100％P(B)0P,5F，也就是0％P(C)5P,5F，也就是50％P襠片撕裂測試(A)10P,0F，也就是100％P(B)0P,5F，也就是0％P(C)1P,9F，也就是10％P這些結(jié)果清楚地顯示本發(fā)明的效率。
權(quán)利要求
1．一種將至少二個可熱收縮聚合物材料薄膜一起熱熔接的方法，熱熔接為線性而且指定一預(yù)定側(cè)具有高震蕩剝離強(qiáng)度，該方法將二個薄膜加熱，使每個薄膜里的材料在平面里縮短而厚度增大，并同時在受壓區(qū)域里施壓以致于在包括結(jié)合區(qū)域和在至少在預(yù)定側(cè)之上薄膜變大的非結(jié)合區(qū)域產(chǎn)生熱熔接，其中初始階段里熱和壓力施加于由一部分受壓區(qū)域包括受壓區(qū)域位于該預(yù)定側(cè)上之邊界所構(gòu)成的初壓區(qū)域上，而在第二階段里，熱和壓力施加于第二壓力區(qū)域上，該第二壓力區(qū)域從相反于位在該預(yù)定側(cè)上受壓區(qū)域邊界之該初壓區(qū)域邊界開始延伸并與初壓區(qū)域重疊，并包括至少一部分與該初始壓力區(qū)域相鄰之剩余受壓區(qū)域，而在至少一部分與該受壓區(qū)域相鄰之初壓區(qū)域里的壓力降低，其特征在于從初始階段開始到第二階段結(jié)束一直施加熱和壓力在該重疊區(qū)域。
2．如權(quán)利要求1所述的方法，其中，在最后階度里，熱和壓力施加在包括反置于該預(yù)定側(cè)之受壓區(qū)域邊界的最后熱和壓力區(qū)域，而且從初始階段開始到最終階段結(jié)束整個期間內(nèi)一直施加熱和壓力在至少一部分受壓區(qū)域。
3．如權(quán)利要求2所述的方法，其中，隨時施加熱和壓力的壓力區(qū)域連續(xù)地從該初始壓力區(qū)域經(jīng)由該第二及該最終區(qū)域移動。
4．如權(quán)利要求2或3所述的方法，其中，該最終壓力區(qū)域比初始壓力區(qū)域更寬。
5．如上述權(quán)利要求其中之一所述的方法，其中，在該預(yù)定側(cè)上之薄膜在第二階段后剝落，然而在結(jié)合區(qū)域之該預(yù)定側(cè)上增大的薄膜材料仍是熔融狀。
6．如權(quán)利要求5所述的方法，其特征在于該熔融狀態(tài)的熱剝離步驟進(jìn)行至最終產(chǎn)物里在該未結(jié)合區(qū)域里夾層之二外薄膜的最內(nèi)表面之間呈至少45°的程度。
7．如上述權(quán)利要求其中之一所述的方法，其特征在于在熔接方法結(jié)束時，最高的熔接壓力施加在反置于該預(yù)定側(cè)之熔接物的邊界。
8．如上述權(quán)利要求其中之一所述的方法，其中，熱和壓力由反置的熔接組件施加在受壓區(qū)域里，其特征在于至少一該熔接組件是楔形，使得在與另一組件互相滾動時，不同寬度的材料在組件之間受壓和熱。
9．如權(quán)利要求8所述的方法，其中，至少一該熔接組件是一般的楔形，最初壓力區(qū)域開始包括楔子的頂端和一部份楔子的兩側(cè)的帶，并在第二階段里楔子頂端上相互滾動反置的熔接組件，使得在滾動之后，第二壓力區(qū)域由楔子一側(cè)的全長施壓，而且壓力通常從楔子的另一側(cè)釋放。
10．如權(quán)利要求9所述的方法，其特征在于熔接步驟在起伏的或固定的溫度下在一對熔接棒之間進(jìn)行，其中楔形熔接組件為該熔接棒其中一個。
11．如權(quán)利要求9或10所述的方法，其特征在于一個熔接棒是一般的楔形，而另一個是一般平面形而且設(shè)置在彈性載體上。
12．如權(quán)利要求9所述的方法，其特征在于熔接步驟在一對反置的帶子之間以帶式熔接法進(jìn)行，其中楔形熔接組件為該熔接帶其中一個。
13．如上述權(quán)利要求其中之一所述的方法，其特征在于調(diào)整聚合物組成物，熔接溫度和用來調(diào)節(jié)該第二階段里壓力之熔接棒的表面特性，以使薄膜夾層也在釋放熔接壓力之后粘到熔接棒。
14．如權(quán)利要求13所述的方法，其特征在于使用輔助棒，使經(jīng)熔接之薄膜夾層從熔接棒釋放。
15．如上述權(quán)利要求其中之一所述的方法，其中，施加熱和壓力之后，已形成該結(jié)合區(qū)域及該非結(jié)合區(qū)域而熱熔接物里的材料冷卻，然而熔接物的縱向收縮因在反置于該預(yù)定側(cè)之熱熔接物底下的區(qū)域里的材料受到抗收縮機(jī)械力而減到最小。
16．如權(quán)利要求15所述的方法，其中，抗收縮力由在反置的組件之間的由用來施加熱和壓力的熔接組件延伸所構(gòu)成的該伸展部上施壓的方式在低于最小熔接溫度的溫度下施加。
17．如權(quán)利要求15或16所述的方法，其中，材料在施加抗收縮力期間內(nèi)于熔接物至少一表面上以吹動冷卻空氣的方式冷卻。
18．如權(quán)利要求16和17所述的方法，其特征在于冷卻空氣流過把持薄膜夾層的伸展部區(qū)域，伸展部構(gòu)成斷續(xù)的圖樣以使氣流通過。
19．一種與至少二個可熱收縮聚合物材料的薄膜一起熱熔接的方法，其中，加熱以使每個薄膜里的材料在薄膜平面里緊縮而且厚度增大，并在受壓區(qū)域里同時施壓以得到熱熔接物，該熱熔接物包括結(jié)合區(qū)域和在至少一側(cè)上包括其中薄膜增大的區(qū)域，熱和壓力由熔接組件施加而且熱熔接物是直線，其特征在于打開熔接組件的步驟包括在將棒在熔接物另一側(cè)上之該組件的伸展部上彼此滾動時，該伸展部保持在低于最小熱熔接溫度而且伸展部在至少一部分冷卻周期內(nèi)保存薄膜夾層以降低熔接物在其縱向里的收縮。
20．一種可熱收縮聚合物材料的薄膜夾層，其如權(quán)利要求1-18其中之一所述的方法熱熔接制得。
21．一種可熱收縮聚合物材料的薄膜夾層，其以熱熔接法在預(yù)定高震蕩-剝離強(qiáng)度之那一側(cè)，經(jīng)由在結(jié)合區(qū)域里其材料平面里及該熔接物之該預(yù)定側(cè)上未結(jié)合薄膜材料的緊鄰未結(jié)合區(qū)域里收縮而致的增大作用得到，其特征在于該未結(jié)合薄膜材料區(qū)域里的增大部分至少是在結(jié)合邊緣距離內(nèi)夾層之外薄膜厚度的兩倍，該距離也至少是未增大薄膜的兩倍；在該未結(jié)合區(qū)域里夾層之二外薄膜的最內(nèi)表面之間呈至少45°，該非結(jié)合區(qū)域里這些區(qū)域邊緣在結(jié)合邊緣上。
22．一種袋子，其設(shè)有頂端及底部，如權(quán)利要求1-18其中之一所述的方法從可熱收縮聚合物材料制或包括權(quán)利要求21或22所述的薄膜夾層。
23．如權(quán)利要求22所述的袋子，該袋子為襠袋。
24．一種熱熔接裝置，其包括一反置之熱熔接組件的熱熔接臺，加熱至少一個熱熔接組件所用的加熱裝置，加熱時向彼此互相移動所用及反向移動組件所用的啟動裝置，將至少二個聚合物薄膜之夾層進(jìn)給至熱熔接臺，使得夾層是在熱熔接組件之間所用的裝置，和將熱熔接夾層遠(yuǎn)離熱熔接臺所用的裝置，其特征在于熱熔接組件調(diào)整至越過夾層上初始壓力區(qū)域同時施加在初始組件區(qū)域之間的薄膜夾層熱和壓力，及越過夾層上第二壓力區(qū)域同時施加在第二組件區(qū)域之間覆蓋該初始壓力區(qū)域上的薄膜夾層熱和壓力，第二組件區(qū)域包括在該初始組件區(qū)域外面但與其相鄰之熱熔接組件的區(qū)域。
25．如權(quán)利要求24所述的裝置，其中，將熱熔接組件調(diào)整至同時地施加熱和壓力在最后組件區(qū)域之間夾層上的最終壓力區(qū)域上。
26．如權(quán)利要求25所述的裝置，其中，該最終壓力區(qū)域比初始壓力區(qū)域更寬。
27．如權(quán)利要求26所述的裝置，其中，一個熱熔接組件是橢圓形，而另一個幾乎是平坦的。
28．如權(quán)利要求26或27所述的裝置，其中，一個熱熔接組件是楔形，而另一個幾乎是平坦的，楔子的頂尖與楔子每側(cè)的一部分形成該初始壓力區(qū)域，通過繞著頂尖滾動楔子，組件之幾乎直線的一側(cè)可以幾乎平行于另一個熱熔接組件，形成第二組件區(qū)域，而楔子的另一側(cè)遠(yuǎn)離熱熔接組件。
29．如權(quán)利要求28所述的裝置，其中，該另一熱熔接組件安裝在彈性載體里。
30．如權(quán)利要求24-29其中之一所述的裝置，其中，熱熔接組件為熔接棒。
31．如權(quán)利要求24-29其中之一所述的裝置，其中，熱熔接組件為可在本身縱向里及在裝置的機(jī)械方向里移動的帶子。
32．如權(quán)利要求31所述的裝置，其包括一組位于一對熔接帶底下經(jīng)由熱熔接臺運(yùn)送聚合物材料的運(yùn)送裝置皮帶，并具有用來將聚合物材料進(jìn)給至在熱熔接帶及運(yùn)送裝置帶之間材料中帶有煤屑之熱熔接臺。
33．如權(quán)利要求24-29其中之一所述的裝置，其中，熱熔接臺進(jìn)一步地包括去除棒以在熱熔接組件彼此移開之后將薄膜材料從熱熔接組件拉開，以釋放經(jīng)熱熔接的夾層。
34．如權(quán)利要求24-33其中之一所述的裝置，其中，熱熔接臺包括將薄膜夾層拉離形成薄膜夾層之熱熔接物一側(cè)的裝置，然而薄膜材料因受熱而仍是熔融狀。
35．如權(quán)利要求24-34其中之一所述的裝置，其中，反置之熱熔接組件每個包括至少一個位于相反于出始組件區(qū)域之該第二組件區(qū)域邊緣底下的伸展部，其保持在低于預(yù)定最低熱熔接溫度的溫度，該裝置用來將該伸展部移向彼此以施加機(jī)械力于薄膜夾層上，以避免及層沿著熱熔接組件長度之方向收縮的裝置。
36．如權(quán)利要求24-35其中之一所述的裝置，其中，熱熔接臺包括用來在已經(jīng)形成熱熔接物之后冷卻薄膜夾層之熱熔接物里的材料的冷卻裝置。
37．如權(quán)利要求36所述的裝置，其中，冷卻裝置包括在熱熔接物處導(dǎo)引冷空氣的空氣風(fēng)箱。
38．如權(quán)利要求35和37所述的裝置，其中，在至少一熱熔接組件上的該伸展部沿著組件斷斷續(xù)續(xù)，空氣可以橫過薄膜夾層的表面而流過伸展部。
全文摘要
一種熱熔接在加熱時收縮之聚合物薄膜所用的裝置，其包括在熱熔接程序中移動受熱和壓力區(qū)域。這可以在新鄰熱熔接物的區(qū)域里使聚合物收縮，以致于薄膜厚度增加而且使用時抗剝離性更強(qiáng)。裝置包括一對熔接棒(4,5)，其中(4)為楔形而另一個(5)為平坦的。兩個棒皆加熱而且其中一個沿方向(12)移動以施加位于棒之間的薄膜壓力。在開始熱熔接步驟的時候，壓力沿著楔子的頂尖施加在最初區(qū)域。接著棒(4)繞著靠近楔子頂尖的軸沿箭頭(13)的右端所示的方向滾動，以施加熱和壓力在相鄰于初始區(qū)域之較寬的區(qū)域上。
文檔編號B29C65/00GK1238719SQ97199959
公開日1999年12月15日 申請日期1997年11月20日 優(yōu)先權(quán)日1996年11月22日
發(fā)明者奧利-本特·拉斯馬森 申請人:奧利-本特·拉斯馬森