專利名稱：：乳化燃料、其制造方法以及其制造裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及乳化燃料、連續(xù)地制造該乳化燃料的制造方法以及連續(xù)地制造該乳化燃料的制造裝置。
背景技術(shù)：
：作為乳化燃料制造方法的一例，存在有通過(guò)攪拌機(jī)將燃料油與水?dāng)嚢杌旌?，從而制造乳化燃料的方?例如，參照專利文獻(xiàn)1)。這種乳化燃料制造方法基本上所要實(shí)現(xiàn)的是，不利用乳化劑，而在燃料油中將微小水滴均勻地分散，從而制造乳化燃料。專利文獻(xiàn)1日本特開(kāi)平5-157221號(hào)公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容但是，在上述乳化燃料制造方法中，由于只是通過(guò)一個(gè)攪拌機(jī)將燃料油與水?dāng)嚢杌旌?，因此在得到的乳化燃料中，水滴彼此凝結(jié)，水滴直徑分散不均勻，在燃燒裝置中將該乳化燃料燃燒時(shí)，存在燃燒效率低，產(chǎn)生煙塵或黑煙這樣的不良情況。為了解決上述的問(wèn)題，本發(fā)明提供以下的乳化燃料。(1)一種乳化燃料，其混有微細(xì)的氣泡，通過(guò)在作為連續(xù)相的燃料油與作為分散相的水的混合液中添加微量的空氣后混合而形成。(2)一種乳化燃料，其混有微細(xì)的氣泡，通過(guò)將作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的混有微細(xì)氣泡的水混合而形成。(3)一種乳化燃料，其混有微細(xì)的氣泡，通過(guò)將作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的燃料油和作為分散相的水混合而形成。(4)一種乳化燃料，其混有微細(xì)的氣泡，通過(guò)將作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的水與作為分散相的燃料油混合而得到作為分散相的混合液，將該混合液與作為連續(xù)相的燃料油混合而形成。(5)一種乳化燃料，其混有微細(xì)的氣泡，通過(guò)將作為連續(xù)相的水與作為分散相的混有微細(xì)氣泡的燃料油混合而得到作為分散相的混合液，將該混合液與作為連續(xù)相的燃料油混合而形成。(6)一種乳化燃料，其通過(guò)將作為連續(xù)相的水與作為分散相的燃料油混合而得到作為分散相的混合液，將該混合液與作為連續(xù)相的燃料油混合而形成。(7)一種乳化燃料，其通過(guò)將作為分散相的改質(zhì)處理后的水與作為連續(xù)相的燃料油混合而形成。(8)一種乳化燃料，其通過(guò)在前階段將作為連續(xù)相的燃料油與作為分散相的水微細(xì)化并混合，在后階段通過(guò)超微細(xì)化并混合而形成。在此，形成了微量的空氣的直徑為納米量級(jí)或亞微米量級(jí)的超微細(xì)的氣泡的情況下，可以形成混有直徑為納米量級(jí)或亞微米量級(jí)的超微細(xì)的氣泡的乳化燃料。該情況下，由于超微細(xì)的氣泡，使氣-液界面的面積(燃燒表面積)進(jìn)一步增大，并且通過(guò)靜電極化發(fā)揮表面活性(如表面活性劑的功能)，可以防止微細(xì)化的水滴結(jié)合，使該水滴在乳化燃料油中更加穩(wěn)定化。其結(jié)果，可以進(jìn)一步提高良好的燃燒效率。另外，納米等級(jí)為不滿Iym的量級(jí)。亞微米量級(jí)為0.1μm1μm的量級(jí)。為了解決上述課題，本發(fā)明中提高如下的乳化燃料制造方法。(9)一種乳化燃料制造方法，其特征在于將燃料油和水混合處理，形成由作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)的水滴構(gòu)成的混合液，然后，在該混合液中添加微量的空氣，進(jìn)一步混合處理，從而制造出混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。(10)一種乳化燃料制造方法，其特征在于將水與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的水，然后，將該混有微細(xì)氣泡的水與燃料油混合處理，從而制造出由作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)水滴和微細(xì)氣泡構(gòu)成的、混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。(11)一種乳化燃料制造方法，其特征在于將燃料油與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的燃料油，然后，將該混有微細(xì)氣泡的燃料油與水混合處理，從而制造出由作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的燃料油和作為分散相的微細(xì)水滴構(gòu)成的、混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。(12)一種乳化燃料制造方法，其特征在于將水與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的水，然后，將該混有微細(xì)氣泡的水與燃料油混合處理，形成由作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的水和作為分散相的微細(xì)水滴構(gòu)成的混合液，接著，將該混合液與燃料油混合處理，從而制造出由含有作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)油滴和微細(xì)氣泡的水滴構(gòu)成的、混有微細(xì)起泡的乳化燃料。(13)一種乳化燃料制造方法，其特征在于將燃料油與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的燃料油，然后，將該混有微細(xì)氣泡的燃料油與水混合處理，形成由作為連續(xù)相的水和作為分散相的微細(xì)水滴和微細(xì)氣泡構(gòu)成的混合液，接著，將該混合液與燃料油混合處理，從而制造出由含有作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)油滴和微細(xì)氣泡的水滴構(gòu)成的、混有微細(xì)起泡的乳化燃料。(14)一種乳化燃料制造方法，其特征在于將水和燃料油混合處理，形成由作為連續(xù)相的水和作為分散相的微細(xì)油滴構(gòu)成的混合液，然后，將該混合液和燃料油混合處理，從而制造出由含有作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)油滴的水滴構(gòu)成的乳化燃料。(15)一種乳化燃料制造方法，其特征在于預(yù)先將作為分散相的水改質(zhì)處理，之后將改質(zhì)處理后的作為分散相的水和作為連續(xù)相的燃料油混合處理，由此制造出乳化燃料。(16)一種乳化燃料制造方法，其特征在于在前階段將作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的水微細(xì)化并混合處理，形成混合液，之后，在后階段將該混合液超微細(xì)化并混合處理，從而制造出乳化燃料。為了解決上述課題，本發(fā)明中提供如下的乳化燃料制造方法。(17)一種乳化燃料制造裝置，具有，將燃料油和水混合處理，形成由作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)的水滴構(gòu)成的混合液的初級(jí)混合處理部，和在該混合液中添加微量的空氣，進(jìn)一步混合處理的二級(jí)混合處理部，從而制造出混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。(18)一種乳化燃料制造裝置，具有，將水與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的水的初級(jí)混合處理部，和將該混有微細(xì)氣泡的水與燃料油混合處理的二級(jí)混合處理部，從而制造出由作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)水滴和微細(xì)氣泡構(gòu)成的、混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。(19)一種乳化燃料制造裝置，具有，將燃料油與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的燃料油的初級(jí)混合處理部，和將該混有微細(xì)氣泡的燃料油與水混合處理的二級(jí)混合處理部，從而制造出由作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的燃料油和作為分散相的微細(xì)水滴構(gòu)成的、混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。(20)一種乳化燃料制造裝置，具有，將水與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的水的初級(jí)混合處理部，和將該混有微細(xì)氣泡的水與燃料油混合處理，形成由作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的水和作為分散相的微細(xì)油滴構(gòu)成的混合液的二級(jí)混合處理部，和將該混合液與燃料油混合處理的三級(jí)混合處理部，從而制造出由含有作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)油滴和微細(xì)氣泡的水滴構(gòu)成的、混有微細(xì)起泡的乳化燃料。(21)一種乳化燃料制造裝置，具有，將燃料油與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的燃料油的初級(jí)混合處理部，和將該混有微細(xì)氣泡的燃料油與水混合處理，形成由作為連續(xù)相的水和作為分散相的微細(xì)水滴和微細(xì)氣泡構(gòu)成的混合液的二級(jí)混合處理部，和將該混合液與燃料油混合處理的三級(jí)混合處理部，從而制造出由含有作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)油滴和微細(xì)氣泡的水滴構(gòu)成的、混有微細(xì)起泡的乳化燃料。(22)一種乳化燃料制造裝置，具有，將水和燃料油混合處理，形成由作為連續(xù)相的水和作為分散相的微細(xì)油滴構(gòu)成的混合液的初級(jí)混合處理部，和將該混合液和燃料油混合處理的二級(jí)混合處理部，從而制造出由含有作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)油滴的水滴構(gòu)成的乳化燃料。(23)一種乳化燃料制造裝置，具有，將作為分散相的水改質(zhì)處理，形成改質(zhì)處理水的改質(zhì)處理部，和將該改質(zhì)處理水作為分散相將燃料油作為連續(xù)相進(jìn)行混合處理的混合處理部，從而制造出乳化燃料。(24)一種乳化燃料制造裝置，具有，在前階段將作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的水微細(xì)化并混合處理，形成混合液的前階段的初級(jí)混合處理部，和將該混合液超微細(xì)化并混合處理的后階段的二級(jí)混合處理部，從而制造出乳化燃料。發(fā)明效果(1)本發(fā)明中，通過(guò)將作為連續(xù)相的燃料油與作為分散相的水和微量空氣微細(xì)化并混合，可以制造出混有較小浮力的微細(xì)氣泡的乳化燃料。在此，由于小浮力的微細(xì)氣泡為疏水性，因此在分散到燃料油中時(shí)不會(huì)附著在水滴的表面，可以增加氣-液界面的面積(燃燒表面積)并且通過(guò)靜電極化發(fā)揮表面活性(如表面活性劑的功能)，防止微細(xì)化的水滴結(jié)合，使該水滴在乳化燃料中穩(wěn)定。其結(jié)果，在該乳化燃料中，水滴直徑的分散均勻，例如在燃燒裝置中燃燒該乳化燃料時(shí)，可以確保良好的燃燒效率，消除產(chǎn)生煙塵、黑煙這樣的不良情況。另外，在上述的混有微細(xì)氣泡的乳化燃料中，通過(guò)調(diào)整燃料油與水的混合比，可以作為在適當(dāng)?shù)娜紵龡l件下使內(nèi)燃機(jī)燃燒的燃料來(lái)使用。另外，作為燃料油，可以使用汽油、航空渦輪機(jī)用燃料油(噴氣式飛機(jī)燃料油)、燈油、輕油、燃?xì)廨啓C(jī)用燃料油、重油等，但是本發(fā)明特別對(duì)重油的改質(zhì)有效，即使是廢油，通過(guò)改質(zhì)也可以成為可以有效利用的改質(zhì)廢油。另外，即使是將不容易燃燒的廢油作為燃料油來(lái)利用時(shí)，通過(guò)將其轉(zhuǎn)變?yōu)楸景l(fā)明的w/0型的乳化燃料，也可以使其穩(wěn)定燃燒。(2)在本發(fā)明中，通過(guò)將燃料油作為連續(xù)相，將混有微細(xì)氣泡的水作為分散相并且混合，可以制造出混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。在此，在作為分散相的水中，雖然存在有小浮力的微細(xì)氣泡，但是該氣泡為疏水性，因此能在與燃料油混合時(shí)分散到燃料油中，而不會(huì)附著在水滴的表面。因此，該情況下，水滴直徑的分散均勻，例如在燃燒裝置中燃燒該乳化燃料時(shí)，可以確保良好的燃燒效率，消除產(chǎn)生煙塵、黑煙這樣的不良情況。(3)在本發(fā)明中，將混有微細(xì)氣泡的燃料油作為連續(xù)相，將水作為分散相并混合，可以制造出混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。在此，由于將空氣微細(xì)化并混合在作為連續(xù)相的燃料油中，從而可以使空氣中的氧高效地溶解到燃料油中，增大燃料油中的溶存氧量。因此，在燃燒裝置中使該乳化燃料燃燒時(shí)，可以確保更良好的燃燒效率。(4)在本發(fā)明中，將作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的水和作為分散相的燃料油的混合液作為分散相，將該混合液與作為連續(xù)相的燃料油混合，從而可以制造出燃料油/混有微細(xì)氣泡的水/燃料油(0/W/0)型的乳化燃料。在該乳化燃料中，由于水滴中的超微細(xì)(納米量級(jí)或亞微米量級(jí))的油滴的燃燒熱，進(jìn)一步促進(jìn)了乳化燃料特有的、水滴由于急劇蒸發(fā)而引起的膨脹(微爆)。因此，例如在燃燒裝置中燃燒該乳化燃料時(shí)，可以進(jìn)一步提高燃燒效率。(5)在本發(fā)明中，將作為連續(xù)相的水和作為分散相的混有微細(xì)氣泡的燃料油的混合液作為分散相，將該混合液與作為連續(xù)相的燃料油混合，從而可以制造出混有微細(xì)氣泡的燃料油/水/燃料油(0/W/0)型的乳化燃料。該情況下，由于水滴中的超微細(xì)(納米量級(jí)或亞微米量級(jí))的油滴的燃燒熱，進(jìn)一步促進(jìn)了乳化燃料特有的、水滴由于急劇蒸發(fā)而引起的膨脹(微爆)，因此可以進(jìn)一步提高燃燒效率。(6)在本發(fā)明中，將作為連續(xù)相的水與作為分散相的燃料油的混合液作為分散相，將該混合液與作為連續(xù)相的燃料油混合，從而可以制造出燃料油/水/燃料油(0/W/0)型的乳化燃料。該情況下，由于水滴中的超微細(xì)(納米量級(jí)或亞微米量級(jí))的油滴的燃燒熱，進(jìn)一步促進(jìn)了乳化燃料特有的、水滴由于急劇蒸發(fā)而引起的膨脹(微爆)，因此確保良好的燃燒效率。(7)在本發(fā)明中，將作為分散相的改質(zhì)處理后的水與作為連續(xù)相的燃料油混合，從而可以制造出乳化燃料。在此，液體的水不是以水分子的一個(gè)分子的狀態(tài)而存在，而是多個(gè)水分子通過(guò)水分子間的氫鍵相互結(jié)合成分子團(tuán)(締結(jié)體(H2O)n的狀態(tài))。因此，在本發(fā)明中，進(jìn)行改質(zhì)處理從而使得任意水分子周圍的相鄰水分子的數(shù)量盡量減少，可以實(shí)現(xiàn)微細(xì)化的水的粒子均勻化，對(duì)被均勻化的水的粒子進(jìn)行混合，使其在由燃料油粒子包入的狀態(tài)下均勻地微細(xì)化，從而形成乳化燃料。因此，例如在燃燒裝置中使該乳化燃料燃燒時(shí)，可以確保良好的燃燒效率。(8)在本發(fā)明中，在前階段將作為連續(xù)相的燃料油與作為分散相的水微細(xì)化并混合，在后階段進(jìn)行超微細(xì)化并混合，從而可以制造出乳化燃料在此，水滴和處于包入該水滴狀態(tài)的燃料油中的微量夾雜物，被預(yù)先微細(xì)化(微米量級(jí))并且均勻化的混合，在后階段被超微細(xì)化(納米量級(jí)或亞微米量級(jí))并混合。因此，可以使水滴和燃料油中的微量夾雜物超微細(xì)化并且均勻化，使其在燃料油中穩(wěn)定，得到廉價(jià)的、燃燒效率良好的乳化燃料。圖1是表示本發(fā)明第一實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的構(gòu)成的概念說(shuō)明圖。圖2是表示本發(fā)明第二實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的構(gòu)成的概念說(shuō)明圖。圖3是表示本發(fā)明第三實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的構(gòu)成的概念說(shuō)明圖。圖4是表示本發(fā)明第四實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的構(gòu)成的概念說(shuō)明圖。圖5是表示本發(fā)明第五實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的構(gòu)成的概念說(shuō)明圖。圖6是表示本發(fā)明第六實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的構(gòu)成的概念說(shuō)明圖。圖7是表示本發(fā)明第七實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的構(gòu)成的概念說(shuō)明圖。圖8是表示本發(fā)明第八實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的構(gòu)成的概念說(shuō)明圖。圖9是旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器的攪拌混合器主體的側(cè)面圖。圖10是攪拌混合器主體的上方的攪拌體的底面圖。圖11是攪拌混合器主體的下方的攪拌體的平面12是表示分別形成于上·下方的攪拌體的流路形成用凹部彼此的連通狀態(tài)的平明說(shuō)明圖。圖13是圖12的I-I線剖面說(shuō)明圖。圖14是下方的攪拌體的底面圖。圖15是表示第一實(shí)施方式的流體混合器的正剖面圖。圖16是表示第一實(shí)施方式的流體混合器的混合單元的分解正剖面圖。圖17(a)是表示第一實(shí)施方式的混合單元的第一混合部件的右側(cè)面圖、圖17(b)是左側(cè)面圖。圖18(a)是表示第一實(shí)施方式的混合單元的第二混合部件的左側(cè)面圖、圖18(b)是右側(cè)面圖。圖19是表示第一實(shí)施方式的混合單元的立體圖。圖20是表示第一實(shí)施方式的混合單元的組裝狀態(tài)的分解立體圖。圖21是表示形成于第一實(shí)施方式的混合部件的凹部的抵接狀態(tài)的說(shuō)明圖。圖22是表示第二實(shí)施方式的流體混合器的正剖面圖。圖23是表示第二實(shí)施方式的流體混合器的混合單元的分解正剖面圖。圖24(a)是表示第二實(shí)施方式的混合單元的集合流路形成部件的右側(cè)面圖、圖24(b)是左側(cè)面圖。圖25是表示第二實(shí)施方式的混合單元的安裝狀態(tài)的分解立體圖。圖26是表示第二實(shí)施方式的混合單元的安裝狀態(tài)的集合流路形成部件的右側(cè)面說(shuō)明圖。圖27(a)表示第二實(shí)施方式中的改變的第二混合部件的左側(cè)面圖、圖27(b)是將正面圖橫向放倒?fàn)顟B(tài)的圖，圖27(c)是右側(cè)面圖。圖28是表示第三實(shí)施方式的流體混合器的正剖面圖。圖29是表示第三實(shí)施方式的流體混合器的混合單元的分解正剖面圖。圖30是表示第三實(shí)施方式的混合單元的組裝狀態(tài)的分解立體圖。圖31(a)是表示第三實(shí)施方式的混合單元的導(dǎo)出側(cè)部件的左側(cè)面圖，圖31(b)是右側(cè)面圖。圖32是表示第四實(shí)施方式的流體混合器的正剖面圖。圖33是表示第四實(shí)施方式的流體混合器的混合單元的分解正剖面圖。圖34是表示第四實(shí)施方式的混合單元的組裝狀態(tài)的分解立體圖。圖35(a)是表示集合流路形成部件的變化例的混合單元的組裝狀態(tài)的右側(cè)說(shuō)明圖，圖35(b)為圖35(a)的II-II線剖面圖，圖35(c)為圖35(a)的III-III線剖面圖。圖36是表示第一實(shí)施方式的流體混合器的改變例的剖面?zhèn)让嬲f(shuō)明圖。圖37是表示第一實(shí)施方式的流體混合器的其它改變例的剖面?zhèn)让嬲f(shuō)明圖。圖38是通過(guò)17O-NMR測(cè)定的改質(zhì)水的圖表。圖39是通過(guò)17O-NMR測(cè)定的精制水的圖表。圖40是通過(guò)17O-NMR測(cè)定的自來(lái)水的圖表。圖41是初級(jí)混合處理液的粒度分布圖。圖42是乳化燃料的粒度分布圖。圖43是表示粒度分布的樣品間比較的圖。圖44是各乳化燃料的燃燒溫度直方圖。符號(hào)說(shuō)明AlA8乳化燃料制造裝置1連通管2壓送泵3吸氣管4供油部5供水部11IlE流體混合器24:混合單元24a:縫隙狀的開(kāi)口(流出口)25:混合流路26:集合流路30:第一混合部件31:流入口40:第二混合部件35^413:角部(分流部、合流部)52:導(dǎo)向體60:導(dǎo)出側(cè)部件63:放出口80:旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器100:分隔件102:錯(cuò)流生成體具體實(shí)施例方式下面，參照附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。[第一實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的說(shuō)明]圖1為本發(fā)明第一實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置(以下稱為“第一裝置”)Al的示意圖。第一裝置Al，如圖1所示，具備初步將燃料油與水均勻地?cái)嚢琛せ旌系摹⒆鳛槌跫?jí)混合處理部的旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80，和將由該旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80攪拌·混合的混合液進(jìn)一步攪拌·混合的、作為二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11。兩混合器80、11通過(guò)作為連通部的連通管1而連通連接，通過(guò)在該連通管1的中部設(shè)置的壓送泵2將規(guī)定量的初級(jí)處理液從旋轉(zhuǎn)式混合器80壓送到靜止型流體混合器11。在位于該壓送泵2的吸入口側(cè)(上游)的連通管1的中部，將作為導(dǎo)入微量空氣的微量空氣導(dǎo)入部的吸氣管3的基端部連通連接，在該吸氣管3的前端部安裝有開(kāi)口量調(diào)整閥(未圖示)，以自由地調(diào)整開(kāi)口量，從而可以以適當(dāng)開(kāi)口量使該前端部向大氣開(kāi)口。另外，逆止閥、開(kāi)關(guān)閥等閥部設(shè)置在連通管1的適當(dāng)位置。另外，壓送泵2還設(shè)置在連通管1的合適位置。圖1中，4為通過(guò)供油泵等向旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80供給規(guī)定量的燃料油的供油部，5為通過(guò)供水泵等向旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80供給規(guī)定量的水的供水部。12為第1三通閥、13為第2三通閥、14為設(shè)置在兩第1·第2三通閥12、13之間的返回管，根據(jù)需要，對(duì)兩第1·第2三通閥12、13進(jìn)行切換操作，從而可以通過(guò)該返回管14將混合液循環(huán)地送入靜止型流體混合器11，以規(guī)定次數(shù)(例如10次)或規(guī)定時(shí)間(例如20分鐘)反復(fù)混合處理。另外，可以使混合液返回到旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80的上游，循環(huán)地將其送入旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80和靜止型流體混合器11，以規(guī)定次數(shù)或規(guī)定時(shí)間反復(fù)混合處理。另外，旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80和靜止型流體混合器11的詳細(xì)說(shuō)明在后面記述。在此，作為壓送泵2，可以使用能夠進(jìn)行氣液混合移送的泵，即可以使用在壓送作為氣液混合流體的乳化燃料時(shí)也可以確保穩(wěn)定的吐出壓力和吐出流量的泵(例如，尼可尼股份有限公司制的“氣液移送泵”)。另外，從吸氣管3可以通過(guò)噴吸作用(利用了連通管1中的壓力與吸氣管3中的壓力差的吸引作用)將空氣(外氣)導(dǎo)入連通管1。向燃料油導(dǎo)入微量空氣的微量空氣導(dǎo)入量(微量空氣供給量)可以通過(guò)從吸氣管3利用所述開(kāi)口量調(diào)整閥(未圖示)等的調(diào)節(jié)部向連通管1的導(dǎo)入量或通過(guò)壓送泵2的吸引量進(jìn)行適當(dāng)?shù)脑O(shè)定調(diào)節(jié)。例如，吸入的微量空氣(外氣)的體積(流入量)可以設(shè)定為從壓送泵2壓送的燃料油和水的混合液的體積(規(guī)定流量)的左右(0.7%1.2%)，通過(guò)噴吸作用從吸氣管3導(dǎo)入到連通管1。作為最終供給到燃料裝置6的噴吸燃料的微量空氣導(dǎo)入量(微量空氣供給量)，優(yōu)選燃料油和水的混合液的體積的0%3%(在此，微量空氣導(dǎo)入量0%是指通過(guò)關(guān)閉所述開(kāi)口量調(diào)整閥而閉塞吸氣管3的前端部，從而不將空氣從該吸氣管3導(dǎo)入的情況)。更優(yōu)選左右2%左右，最優(yōu)選2%。另外，在通過(guò)噴吸作用不能一次導(dǎo)入希望的空氣量的情況下，可以如上述地利用返回管14對(duì)混合處理液進(jìn)行循環(huán)，通過(guò)多次導(dǎo)入空氣來(lái)制成所希望的最終處理液的乳化燃料。另外，作為微量空氣導(dǎo)入部(微量空氣供給部)，只要是至少在二級(jí)混合處理部的上游(流體導(dǎo)入口側(cè))向初級(jí)混合處理液中供給百分之幾的微量空氣的結(jié)構(gòu)就可以，不限于上述的從吸氣管3吸入微量空氣的結(jié)構(gòu)，也可以為例如壓入微量空氣來(lái)供給的結(jié)構(gòu)。在此，在制造乳化燃料時(shí)，攪拌混合的燃料油與水的體積比為燃料油水=6941。在利用A重油作為燃料油的情況下，優(yōu)選燃料油水=82的體積比，在利用C重油作為燃料油的情況下，優(yōu)選燃料油水=8.51.5的體積比，在利用廢油作為燃料油的情況下，優(yōu)選廢油水=91的體積比，從而通過(guò)攪拌混合來(lái)制造乳化燃料。下面，對(duì)通過(guò)上述的第一裝置Al制造乳化燃料的方法(乳化燃料制造法)進(jìn)行說(shuō)明。即，本發(fā)明的乳化燃料制造法具有通過(guò)后述的旋轉(zhuǎn)式流體混合器80進(jìn)行的初級(jí)混合處理工序和通過(guò)后述的靜止型流體混合器11進(jìn)行的二級(jí)混合處理工序，其中在初級(jí)混合處理工序中，旋轉(zhuǎn)式流體混合器80通過(guò)離心力使燃料油和水的混合液一邊反復(fù)切割狀的分流和壓縮狀的合流一邊彎彎曲曲地流動(dòng)，從而進(jìn)行混合·攪拌，在二級(jí)混合處理工序中，靜止型流體混合器11通過(guò)壓送力使在該初級(jí)混合處理工序中被混合處理的混合液一邊反復(fù)切割狀的分流和壓縮狀的合流一邊彎彎曲曲地流動(dòng)，從而進(jìn)行二級(jí)混合處理，在二級(jí)混合處理工序之前，可以根據(jù)需要設(shè)置供給微量空氣的微量空氣供給工序。在初級(jí)混合處理工序中，通過(guò)循轉(zhuǎn)式攪拌混合器80對(duì)燃料油和水均勻地?cái)嚢杌旌蠌亩纬苫旌弦海谖⒘靠諝夤┙o工序中，使通過(guò)噴吸作用由吸氣管3導(dǎo)入的微量的空氣流入到從旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80流經(jīng)連通管1而向靜止型流體混合器11供給的途中的混合液中，在二級(jí)混合處理工序中，通過(guò)靜止型流體混合器11使混合液與空氣進(jìn)行氣-液混合，由此連續(xù)地制造混有微細(xì)的氣泡的乳化燃料。接著，將該混有微細(xì)的氣泡的乳化燃料(根據(jù)需要經(jīng)由后述的儲(chǔ)存部適當(dāng)?shù)?供給到燃料裝置(燃燒器)6等中。在這樣制造出的乳化燃料中，小浮力的微細(xì)的氣泡由于為疏水性，因此不會(huì)附著于水滴的表面而分散在燃料油中，可以增加氣-液界面的面積(燃燒表面積)并且通過(guò)靜電極化發(fā)揮表面活性(如表面活性劑的功能)，防止微細(xì)的水滴結(jié)合，該水滴在乳化燃料中穩(wěn)定。其結(jié)果，在該乳化燃料中，水滴直徑的分散均勻，例如在燃燒裝置中對(duì)所涉及的乳化燃料進(jìn)行燃燒時(shí)，可以確保良好的燃燒效率，消除產(chǎn)生煙塵、黑煙這樣的不良情況。另外，上述混有微細(xì)氣泡的乳化燃料通過(guò)調(diào)整燃料油與水的混合比，在合適的燃燒條件下可以作為在內(nèi)燃機(jī)中燃燒的燃料來(lái)使用。特別地，作為分散相的水滴，作為初級(jí)處理由旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80微細(xì)化(25μm)，在作為連續(xù)相的燃料油中通過(guò)進(jìn)一步的攪拌·混合而被均勻地分散，從而形成混合液，作為二級(jí)處理，在靜止性流體混合器11中，除了被微細(xì)化的水滴之外，還將被供給的微量的空氣形成直徑納米等級(jí)(不滿Iym)的超微細(xì)氣泡而與混合液混合，通過(guò)形成混有直徑納米等級(jí)的超微細(xì)水滴和氣泡的乳化燃料，可以實(shí)現(xiàn)由超微細(xì)氣泡帶來(lái)的氣_液界面的表面積(燃燒表面積)的進(jìn)一步增加，以及由靜電極化帶來(lái)的表面活性(如表面活性劑的功能)的增大，防止超微細(xì)化的水滴的結(jié)合，使該水滴在乳化燃料中更穩(wěn)定化。另外，通過(guò)上述的初級(jí)處理和二級(jí)處理，燃料油自身被改質(zhì)處理。即，燃料油中的微粒夾雜物與被導(dǎo)入的微量的空氣一起，通過(guò)作為初級(jí)混合處理部的旋轉(zhuǎn)式流體混合器80被進(jìn)一步微細(xì)化(25μm)，燃料油成為這些物質(zhì)被均勻分散的初級(jí)改質(zhì)液，在作為二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11中，被供給的初級(jí)混合液中的微粒夾雜物與微細(xì)氣泡被超微細(xì)化為納米等級(jí)(不滿1μm)，從而可以形成將這些物質(zhì)均勻地混合·分散的二級(jí)改質(zhì)液。通過(guò)本實(shí)施方式的處理，使得微粒夾雜物或微細(xì)氣泡的篩下體積75%以下的粒徑(平均粒徑)至少為4μm以下(優(yōu)選2μm以下，更優(yōu)選0·95μπι1·5μπι)，1μπι4μπι中的最大粒徑為2μπ。另外，為了使這些微粒夾雜物、氣泡具有所希望的平均粒徑，根據(jù)需要，可以如上所述采用在旋轉(zhuǎn)式流體混合器80和靜止型流體混合器11中循環(huán)送入改質(zhì)處理液，以規(guī)定次數(shù)(例如10次)或規(guī)定時(shí)間(例如20分鐘)反復(fù)改質(zhì)處理的循環(huán)工序。在此，微粒夾雜物的直徑為1μm200μm左右，主要為蒸餾裝置、流動(dòng)接觸分解裝置、罐、配管等中產(chǎn)生的銹、腐蝕物質(zhì)，包含有氧化鐵、硫化鐵、氯化鐵等。另外，也存在有在石油精制設(shè)備中利用的各種催化劑的微?；a(chǎn)物。在本實(shí)施方式中，將燃料油含有的含有物稱為微粒夾雜物。所涉及的微粒夾雜物可以通過(guò)網(wǎng)眼小的燃料油過(guò)濾器對(duì)燃料油進(jìn)行過(guò)濾而去除，但是存在過(guò)濾效果不好的問(wèn)題。因此，只過(guò)濾掉較大的微粒夾雜物(例如100μm以上)，較小的微粒夾雜物通過(guò)上述的對(duì)燃料油進(jìn)行的改質(zhì)處理來(lái)處理，可以提高乳化燃料的燃燒效率。其結(jié)果，本實(shí)施方式的乳化燃料，由于通過(guò)燃燒裝置分散為含有超微細(xì)水滴的油滴，在該油滴中超微細(xì)化有微粒夾雜物、氣泡，因此完全燃燒。因此，可以削減CO2，防止氣候變暖。[實(shí)驗(yàn)結(jié)果]另外，通過(guò)本發(fā)明的第一裝置Al(作為靜止型流體混合器使用后述的第三實(shí)施方式的靜止型流體混合器11B)制造出作為燃料油的A重油水=73的體積比的乳化燃料，將該乳化燃料向作為燃燒裝置的燃燒器供給而將其燃燒，在燃燒開(kāi)始5分鐘后，燃燒溫度達(dá)到800°C，燃燒開(kāi)始30分鐘后達(dá)到1000°C，燃燒開(kāi)始后2小時(shí)30分鐘后達(dá)到1150°C。此時(shí)，沒(méi)有看到黑煙。由此，可以了解到通過(guò)本發(fā)明的第一裝置Al而制造出的乳化燃料在1100°C以上的高溫度時(shí)完全燃燒。[第二實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的說(shuō)明]圖2是作為本發(fā)明第二實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置(以下稱為“第二裝置”)A2的示意圖。第二裝置A2，如圖2所示，利用連通管1將供水部5連通連接于作為初級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11，在該連通管1的中途部連通連接吸氣管3的基端部，將該吸氣管3的前端向大氣開(kāi)口。利用連通管1將作為二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11連通連接于上述靜止型流體混合器11，在該連通管1的中途部設(shè)置壓送泵2，將供油部4連通連接于位于該壓送泵2的下游的連通管1的部分。另外，位于吸氣管3的基端部更上游的連通管1的部分與位于作為初級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11更下游的位置的連通管1的部分之間，通過(guò)第1第2三通閥12、13設(shè)置有返回管14，可以使混有氣泡的水流經(jīng)該返回管14而向靜止型流體混合器11中循環(huán)。這樣，在第二裝置A2中，在初級(jí)混合處理工序中，通過(guò)作為初級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11將水和空氣混合處理從而形成混有微細(xì)氣泡的水，接著，在二級(jí)混合處理工序中，通過(guò)作為二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11，將該混有微細(xì)的氣泡的水與燃料油混合處理，由此，可以制造出含有作為連續(xù)相的燃料油、作為分散相的微細(xì)的水滴以及微細(xì)的氣泡的混有微細(xì)的氣泡的乳化燃料。在此，乳化燃料的最終的燃料油與水與空氣的體積比，與作為上述的第一實(shí)施方式的乳化燃料的最終的燃料油與水與空氣的體積比相同，例如可以設(shè)定為燃料油水=82的體積比，空氣的體積比為它們的混合液的體積(規(guī)定流量)的2%。這樣，在初級(jí)混合處理工序中，預(yù)先將水與空氣混合處理而形成混有微細(xì)的氣泡的水，由此可以穩(wěn)妥地進(jìn)行附加的微量的空氣的微細(xì)化。此時(shí)，通過(guò)以規(guī)定時(shí)間在靜止型流體混合器11中循環(huán)混有氣泡的水，可以實(shí)現(xiàn)氣泡需要的微細(xì)化和氣泡量的增加。在之后的二級(jí)混合處理工序中，通過(guò)作為二級(jí)處理部的靜止型流體混合器11，形成包含作為連續(xù)相的燃料油、作為分散相的微細(xì)的水滴以及微細(xì)的氣泡的混合液，因此，可以簡(jiǎn)單且確實(shí)地在單流程工序中制造出廉價(jià)的含有微細(xì)氣泡的乳化燃料。該情況下，在作為分散相的水中，雖然存在有浮力減小的微細(xì)的氣泡，但是由于所涉及的氣泡為疏水性，所以不會(huì)附著于水滴的表面，在混合燃料油時(shí)分散在燃料油中。其結(jié)果，使氣-液界面的面積(燃燒表面積)增大，并且通過(guò)靜電極化發(fā)揮表面活性(如表面活性劑的功能)，可以防止微細(xì)化的水滴結(jié)合，使該水滴在乳化燃料油中穩(wěn)定化。因此，通過(guò)第二裝置A2制造的乳化燃料也可以使水滴直徑的分散均勻化，在例如燃燒裝置6中燃燒所涉及的乳化燃料時(shí)，可以確保良好的燃燒效率，消除產(chǎn)生煙塵、黑煙這樣不良情況。[第三實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的說(shuō)明]圖3是本發(fā)明的第三實(shí)施方式的乳化燃料裝置(以下稱為“第三裝置”)A3的示意圖。第三裝置A3，如圖3所示，利用連通管1將供油部4連通連接于作為初級(jí)混合處理部的靜止性流體混和器11，將吸氣管3的基端部連通連接于該連通管1的中途部，使該吸氣管3的前端部向大氣開(kāi)口。利用連通管1將作為二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11連通連接于上述靜止型流體混合器11，在該連通管1的中途部設(shè)置壓送泵2，將供水部5連通連接于位于該壓送泵2的下游的連通管1的部分。另外，在位于吸氣管3的基端部更上游的連通管1的部分與位于作為初級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11更下游的連通管1的部分之間，經(jīng)由第1第2三通閥12、13而設(shè)置返回管14，可以使混有氣泡的燃料油流經(jīng)該返回管14而循環(huán)到靜止型流體混合器11中。這樣，在第三裝置A3中，在初級(jí)混合處理工序中，通過(guò)作為初級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11，將燃料油與空氣進(jìn)行混合處理而形成混有微細(xì)氣泡的燃料油，接著，在二級(jí)混合處理工序中，通過(guò)作為二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11，將該混有微細(xì)氣泡的燃料油與水進(jìn)行混合處理，由此可以制造包含作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的燃料油和作為分散相的微細(xì)水滴的混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。在此，乳化燃料的最終的燃料油與水與空氣的體積比，與作為上述的第一實(shí)施方式的乳化燃料的最終的燃料油與水與空氣的體積比相同，例如可以設(shè)定為燃料油水=82的體積比，空氣的體積比為它們的混合液的體積(規(guī)定流量)的2%。這樣，在初級(jí)混合處理工序中，預(yù)先將燃料油與微量的空氣進(jìn)行混合處理而形成混有微細(xì)的氣泡的水，由此可以穩(wěn)妥地進(jìn)行附加的微量的空氣的微細(xì)化，并且可以使微細(xì)的氣泡在燃料油中均勻地分散。此時(shí)，通過(guò)以規(guī)定時(shí)間在靜止型流體混合器11中循環(huán)混有氣泡的燃料油，可以實(shí)現(xiàn)氣泡需要的微細(xì)化和氣泡量的增加。在之后的二級(jí)混合處理工序中，可以形成含有作為連續(xù)響的混有微細(xì)的氣泡的燃料油和作為分散相的微細(xì)的水滴的混合液。其結(jié)果，可以增加氣_液界面的面積(燃燒表面積)并且通過(guò)靜電極化發(fā)揮表面活性(如表面活性劑的功能)，防止微細(xì)的水滴結(jié)合，使該水滴在乳化燃料中穩(wěn)定。該情況下，由于小浮力的微細(xì)的氣泡為疏水性，所以會(huì)分散于燃料油中而不會(huì)附著于水滴的表面。其結(jié)果，使氣_液界面的面積(燃燒表面積)增大，并且通過(guò)靜電極化發(fā)揮表面活性(如表面活性劑的功能)，可以防止微細(xì)化的水滴結(jié)合，使該水滴在乳化燃料油中穩(wěn)定。因此，通過(guò)第三裝置A3制造的乳化燃料也可以使水滴直徑的分散均勻化，在例如燃燒裝置6中燃燒所涉及的乳化燃料時(shí)，可以確保良好的燃燒效率，消除產(chǎn)生煙塵、黑煙這樣的不良情況。[第四實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的說(shuō)明]圖4是本發(fā)明的第四實(shí)施方式的乳化燃料裝置(以下稱為“第四裝置”)A4的示意圖。第四裝置A4，如圖4所示，經(jīng)由連通管1將作為三級(jí)混合處理部的旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80連通連接于作為所述的第二裝置A2的二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11，在該連通管1的中途部設(shè)置壓送泵2，將供水部4連通連接于位于該壓送泵2的下游的連通管1的部分。這樣，在第四裝置A4中，在初級(jí)混合處理工序中，通過(guò)作為初級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11，將水與空氣進(jìn)行混合處理而形成混有微細(xì)氣泡的水，接著，在二級(jí)混合處理工序中，通過(guò)作為二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11，將該混有微細(xì)氣泡的水與燃料油(例如，體積比為水燃料油=73)進(jìn)行混合處理，形成包含作為連續(xù)相的水和作為分散相的微細(xì)水滴的混合液，另外接著地，在三級(jí)混合處理工序中，通過(guò)作為三級(jí)混合處理部的旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80，將該混合液與燃料油(例如，燃料油與水的最終體積比為燃料油水=82，空氣的體積比為它們的混合液的體積(規(guī)定流量)的例如2%)進(jìn)行混合處理，由此可以制造出包含作為連續(xù)相的燃料油、作為分散相的維系油滴以及含有微細(xì)氣泡的水的混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。在此，乳化燃料的最終燃料油與水與空氣的體積比，可以設(shè)定為與作為所述第一實(shí)施方式的乳說(shuō)液燃料的最終燃料油與水與空氣的體積比相同。這樣，可以簡(jiǎn)單且確實(shí)地在單流程工序中制造出廉價(jià)的含有微細(xì)氣泡的乳化燃料。其中，該乳化燃料為將水與空氣進(jìn)行混合處理后的混有微細(xì)氣泡的水一將該混有微細(xì)氣泡的水作為連續(xù)相并將燃料油作為分散相的混合液一將該混合液作為分散相并且將燃料油作連續(xù)相的燃料油/混有微細(xì)氣泡的水/燃料油(0/W/0)型的乳化燃料。該情況下，由于水滴中的超微細(xì)(納米量級(jí)或亞微米量級(jí))的油滴的燃燒熱，進(jìn)一步促進(jìn)了乳化燃料特有的、水滴由于急劇蒸發(fā)而引起的膨脹(微爆)。此時(shí)，由于疏水性的氣泡不會(huì)附著于水滴的表面，因此，可以使氣-液界面的面積(燃燒表面積)增大，并且通過(guò)靜電極化來(lái)發(fā)揮表面活性(如表面活性劑的功能)，防止微細(xì)化的水滴結(jié)合，使該水滴在乳化燃料中穩(wěn)定。因此，例如在燃燒裝置6中燃燒通過(guò)第四裝置A4制造出的乳化燃料時(shí)，可以進(jìn)一步提高燃燒效率，消除產(chǎn)生煙塵、黑煙這樣的不良情況。[第五實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的說(shuō)明]圖5是本發(fā)明的第五實(shí)施方式的乳化燃料裝置(以下稱為“第五裝置”)A5的示意圖。如圖5所示，第五裝置A5的構(gòu)成為，經(jīng)由連通管1將作為三級(jí)混合處理不得旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80連通連接于作為所述第三裝置A3的二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11，在該連通管1的中途部設(shè)置壓送泵2，將供油部4連通連接于位于該壓送泵2的下游的連通管1的部分。這樣，在第五裝置A5中，在初級(jí)混合處理工序中，通過(guò)作為初級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11，將燃料油與空氣進(jìn)行混合處理而形成混有微細(xì)氣泡的燃料油，接著，在二級(jí)混合處理工序中，通過(guò)作為二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11，將該混有微細(xì)氣泡的燃料油與水(例如，體積比為燃料油水=37)進(jìn)行混合處理，形成包含作為連續(xù)相的水、作為分散相的微細(xì)油滴以及微細(xì)氣泡的混合液，再接著，在三級(jí)混合處理工序中，通過(guò)作為三級(jí)混合處理部的旋轉(zhuǎn)式攪拌混合氣80，將該混合液與燃料油(例如，燃料油與水的最終體積比為燃料油水=82，空氣的體積比為它們的混合液的體積(規(guī)定流量)的2%)進(jìn)行混合處理，由此可以制造出包含作為連續(xù)相的燃料油、作為分散相的微細(xì)油滴以及含有微細(xì)氣泡的水滴的、混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。在此，乳化燃料的最終的燃料油與水與空氣的體積比可以設(shè)定為與上述第一實(shí)施方式的乳化燃料的最終的燃料油與水與空氣的體積比相同。這樣，可以簡(jiǎn)單且確實(shí)地在單流程工序中制造出廉價(jià)的含有微細(xì)氣泡的乳化燃料。其中，該乳化燃料為將燃料油與空氣進(jìn)行混合處理后的混有微細(xì)氣泡的燃料油一將該混有微細(xì)氣泡的燃料油作為分散相并將水作為連續(xù)相的混合液一將該混合液作為分散相并且將燃料油作連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的燃料油/水/燃料油(0/W/0)型的乳化燃料。該情況下，由于水滴中的超微細(xì)(納米量級(jí)或亞微米量級(jí))的油滴的燃燒熱，進(jìn)一步促進(jìn)了乳化燃料特有的、由于水滴急劇蒸發(fā)而引起的膨脹(微爆)。此時(shí)，由于疏水性的氣泡不會(huì)附著于水滴的表面而是分散到燃料油中，因此，可以使氣-液界面的面積(燃燒表面積)增大，并且通過(guò)靜電極化來(lái)發(fā)揮表面活性(如表面活性劑的功能)，防止微細(xì)化的水滴結(jié)合，使該水滴在乳化燃料中穩(wěn)定。因此，例如在燃燒裝置6中燃燒通過(guò)第五裝置A5制造出的乳化燃料時(shí)，可以進(jìn)一步提高燃燒效率，消除產(chǎn)生煙塵、黑煙這樣的不良情況。[第六實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的說(shuō)明]圖6是本發(fā)明的第六實(shí)施方式的乳化燃料裝置(以下稱為“第六裝置”)A6的示意圖。如圖6所示，第六裝置A6的構(gòu)成為，具有通過(guò)供油泵等供給規(guī)定量的燃料油的供油部4；通過(guò)供水泵等供給規(guī)定量的水的供水部5；將供油部4及供水部5供給的燃料油與水預(yù)先進(jìn)行均勻的攪拌·混合的作為初級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11；將由該靜止型流體混合器11攪拌·混合的混合液進(jìn)一步攪拌·混合的作為二級(jí)混合處理部的旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80；以及設(shè)置在兩混合器11、80之間的作為連同步的連通管1，在該連通管1的中途部，設(shè)置有用于將規(guī)定量的混合液從靜止型流體混合器11壓送到旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80的壓送泵2，在位于該壓送泵2的下游的連通管1的中途部連通連接有通過(guò)供油泵等供給規(guī)定量的燃料油的供油部4。這樣，在第六裝置A6中，在初級(jí)混合處理工序中，通過(guò)作為初級(jí)混合處理部的旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器11，將水與燃料油(例如，體積比為水燃料油=73)進(jìn)行混合處理，形成包含作為連續(xù)相的水和作為分散相的微細(xì)油滴的混合液，接著，在二級(jí)混合處理工序中，通過(guò)作為二級(jí)混合處理部的旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80，將該混合液與燃料油(例如，燃料油與水的最終的體積比設(shè)定為燃料油水=82)進(jìn)行混合處理，可以制造出包含作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的含有微細(xì)油滴的水滴的乳化燃料。在此，乳化燃料的最終的燃料油與水的體積比可以設(shè)定為與第一實(shí)施方式的乳化燃料的最終的燃料油與水的體積比相同。這樣，可以簡(jiǎn)單且確實(shí)地在單流程工序中制造出廉價(jià)的乳化燃料。其中，該乳化燃料為將水作為連續(xù)相并且將燃料油作為分散相的混合液一將該混合液作為分散相并且將燃料油作為連續(xù)相的燃料油/水/燃料油(0/W/0)型的乳化燃料。該情況下，由于水滴中的超微細(xì)(納米量級(jí)或亞微米量級(jí))的油滴的燃燒熱，進(jìn)一步促進(jìn)了乳化燃料特有的、由于水滴急劇蒸發(fā)而引起的膨脹(微爆)。因此，例如在燃燒裝置6中燃燒通過(guò)第六裝置A6制造出的乳化燃料時(shí)，可以確保良好的燃燒效率。[第七實(shí)施方式的乳化燃料制造裝置的說(shuō)明]圖7是本發(fā)明的第七實(shí)施方式的乳化燃料裝置(以下稱為“第七裝置”)A7的示意圖。如圖7所示，第七裝置A7的構(gòu)成為，具有通過(guò)供水泵等供給規(guī)定量的水的供水部5；對(duì)從該供水部5供給的水進(jìn)行改質(zhì)處理從而形成改質(zhì)處理水(以下稱為“改質(zhì)水”)的作為改質(zhì)處理部的靜止型流體混合器11；通過(guò)供油泵等的供給規(guī)定量的燃料油的供油部4；對(duì)從供油部4以及作為改質(zhì)處理部的靜止型流體混合器11供給的燃料油與改制水進(jìn)行預(yù)先的均勻攪拌·混合的作為初級(jí)混合處理部的旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80；對(duì)由該旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80攪拌·混合的混合液進(jìn)一步攪拌·混合的作為二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11；以及設(shè)置在兩混合器11、80之間的座位連通部的連通管1，在該連通管1的中途部，設(shè)置有用于將規(guī)定量的混合液壓送到靜止型流體混合器11、旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80的壓送泵2。在此，作為改質(zhì)處理部的靜止型流體混合器11可以適當(dāng)?shù)厥褂帽茸鳛槎?jí)混合處理部的靜止型流體混合器11小型的混合器。在位于作為改質(zhì)處理部的靜止型流體混合器11的上游的連通管1的部分與位于作為改改質(zhì)處理部的靜止型流體混合器11的下游的連通管1的部分之間，經(jīng)由第1、第2三通閥12、13設(shè)置有返回管14，可以使改質(zhì)水流經(jīng)該返回管而適當(dāng)循環(huán)。S卩，根據(jù)需要，通過(guò)對(duì)兩第1、第2三通閥12、13進(jìn)行切換操作，以規(guī)定次數(shù)(例如10次)或規(guī)定時(shí)間(例如15分鐘)反復(fù)地將改質(zhì)水循環(huán)地送入靜止型流體混合器11，由此可以提高改質(zhì)程度。在此，所謂改質(zhì)水程度是指，將很多水分子通過(guò)水分子間的氫鍵而相互結(jié)合從而形成的分子團(tuán)(締結(jié)體(H2O)n)變小的程度，即進(jìn)行改質(zhì)處理從而使得任意水分子的周圍的相鄰水分子的數(shù)量盡量減少的程度。這樣，在第七裝置A7中，在改質(zhì)處理工序中，通過(guò)作為改質(zhì)處理部的靜止型流體混合器11預(yù)先對(duì)作為分散相的水進(jìn)行改質(zhì)處理，由此，形成任意水分子的周圍的相鄰水分子的數(shù)量減少并且微細(xì)化了的水粒子均勻的改質(zhì)水。在初級(jí)混合處理中，例如，以體積比為改質(zhì)水燃料油=28的比例通過(guò)作為初級(jí)混合處理部的旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80對(duì)所涉及到的改質(zhì)水和燃料油進(jìn)行混合處理，對(duì)被均勻化的改質(zhì)水粒子進(jìn)行混合，使其在由燃料油粒子包入的狀態(tài)下均勻地微細(xì)化(數(shù)ym數(shù)IOym的微米量級(jí))。接著，在二級(jí)混合處理中，通過(guò)作為二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11，對(duì)該混合液進(jìn)行進(jìn)一步的混合處理，由此可以對(duì)被均勻化的改質(zhì)水粒子進(jìn)行混合，使其在由燃料油粒子包入的狀態(tài)下均勻地超微細(xì)化(納米量級(jí)或亞微米量級(jí))。在此，乳化燃料的最終的改質(zhì)水與燃料油的體積比可以設(shè)定為改質(zhì)水燃料油=1397。這樣，將預(yù)先通過(guò)靜止型流體混合器11進(jìn)行了微細(xì)化均勻化的改質(zhì)水作為分散相，將燃料油座位連續(xù)相，通過(guò)旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80進(jìn)行初級(jí)混合處理，進(jìn)一步通過(guò)靜止型流體混合器11進(jìn)行二級(jí)混合處理，由此可以簡(jiǎn)單且確實(shí)地在單流程工序中制造出廉價(jià)的乳化燃料。該情況下，由于水滴中的超微細(xì)(納米量級(jí)或亞微米量級(jí))的油滴的燃燒熱，進(jìn)一步促進(jìn)了乳化燃料特有的、由于水滴急劇蒸發(fā)而引起的膨脹(微爆)。因此，例如在燃燒裝置6中燃燒通過(guò)第七裝置A7制造出的乳化燃料時(shí)，可以確保良好的燃燒效率。[第一實(shí)驗(yàn)結(jié)果]下面，對(duì)作為改質(zhì)處理部的靜止型流體混合器進(jìn)行的改質(zhì)處理實(shí)驗(yàn)以及其結(jié)果進(jìn)行說(shuō)明。作為靜止型流體混合器，使用后述的第三實(shí)施方式的靜止型流體混合器11B，在該靜止型流體混合器IlB中對(duì)精制水(被精制的不含雜質(zhì)的水)進(jìn)行15分鐘的重復(fù)循環(huán)，從而進(jìn)行精制水的改質(zhì)處理。將170(氧核)作為測(cè)定核，通過(guò)核磁共振法(NMRZNuclearMagneticResonance",以下稱為“170_NMR”)對(duì)改質(zhì)處理后的改質(zhì)水測(cè)定半高寬。在此，使用裝置日本電子JNM-A500、溫度26.2V(圖表CTEMP的數(shù)值)、測(cè)定條件4096次累積(圖表TIMES的數(shù)值)、重復(fù)時(shí)間0.Isec(圖表PD的數(shù)值)、90_脈沖(圖表PWl=12.50usec)、nolock測(cè)定。圖38所示的曲線圖G1，為表示利用17O-NMR得到的改質(zhì)水的測(cè)定結(jié)果的圖。根據(jù)該曲線圖Gl測(cè)定改質(zhì)水的半高寬，得到的結(jié)果為半高寬=43.910Hz。圖39所示的曲線圖G2，為表示利用17O-NMR得到的作為比較對(duì)象的精制水(未改質(zhì))的測(cè)定結(jié)果的圖。根據(jù)該曲線圖G2測(cè)定精制水的半高寬，得到的結(jié)果為半高寬=50.497Hzο圖40所示的曲線圖G3，為表示利用17O-NMR得到的作為比較對(duì)象的自來(lái)水(未改質(zhì))的測(cè)定結(jié)果的圖。根據(jù)該曲線圖G3測(cè)定自來(lái)水的半高寬，得到的結(jié)果為半高寬=96.602Hzο由此，了解到改質(zhì)水的半高寬窄，為精制水(未改質(zhì))的約80%，為自來(lái)水(未改質(zhì))的約45%。半高寬窄意味著水分子的氫與氧之間共振，分子運(yùn)動(dòng)活躍。所以，改質(zhì)水的分子團(tuán)被改質(zhì)為比精制水(未改質(zhì))、自來(lái)水(未改質(zhì))的分子團(tuán)小。接著，通過(guò)第七裝置A7(作為二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器，使用后述的第三實(shí)施方式的靜止型流體混合器11B)，對(duì)上述改質(zhì)水與作為燃料油的A重油進(jìn)行混合處理，制造出乳化燃料。此時(shí)，將改質(zhì)水與A重油的混合比例(體積比)設(shè)定為，改質(zhì)水A重油=19(第一類型)、1.58.5(第二類型)、28(第三類型)、2.57.5(第四類型)、37(第五類型)。另外，將只有A重油設(shè)定為第六類型(A重油專燒)。然后，將上述第一第六類型的燃料油分別供給到作為燃燒裝置6的燃燒器(二口少株式會(huì)社(CORONACORPORATION)制機(jī)械槍式燃燒器MGHA-91)，使該燃燒器的爐內(nèi)燃燒，分別測(cè)定該爐內(nèi)溫度達(dá)到900°C所需要的時(shí)間(所需時(shí)間)。以爐內(nèi)溫度軸為縱軸，以時(shí)間軸為橫軸，將爐內(nèi)溫度隨時(shí)間的變化描繪成曲線圖。其結(jié)果，通過(guò)曲線圖可以得到每個(gè)類型的爐內(nèi)溫度隨時(shí)間的變化。將全部的類型相互對(duì)照可以發(fā)現(xiàn)，第一第三類型的乳化燃料的曲線圖到所需時(shí)間為止，與第六類型(A重油專燒)時(shí)的曲線圖大致相同，第四、第五類型的曲線圖從600°C附近開(kāi)始溫度坡度變緩，所需時(shí)間為第六類型(A重油專燒)時(shí)的大致1.4大致1.8倍。所以，從900°C范圍內(nèi)的燃料消耗率的觀點(diǎn)來(lái)看，優(yōu)選改質(zhì)水燃料油=28(第三類型)。另外，即使是提升到達(dá)900°C比較困難的第五類型，例如在提升時(shí)(所需時(shí)間)使用第六類型的A重油專燒，之后切換為第五類型并繼續(xù)使用該第五類型，從燃料消耗率的觀點(diǎn)來(lái)看也是非常有效的。[第二實(shí)驗(yàn)結(jié)果]下面，通過(guò)上述的第七裝置A7(作為改質(zhì)處理部使用后述的第三實(shí)施方式的靜止型流體混合器11B，作為初級(jí)混合處理部使用后述的旋轉(zhuǎn)式流體混合器80，作為二級(jí)混合處理部使用后述的靜止型流體混合器11B)制造出乳化燃料。具體地，首先，在靜止型流體混合器IlB中重復(fù)循環(huán)精制水(被精制的不含雜質(zhì)的水)15分鐘，進(jìn)行精制水的改質(zhì)處理，將其作為改質(zhì)水使用。然后，將C重油和改質(zhì)水以8.51.5的體積比供給到旋轉(zhuǎn)式流體混合器80，通過(guò)該旋轉(zhuǎn)式流體混合器80進(jìn)行5分鐘的初級(jí)混合處理。之后，將初級(jí)混合處理液向靜止型流體混合器IlB中重復(fù)循環(huán)5次，制造出作為二級(jí)混合處理液(最終處理液)的乳化燃料。然后，將上述的初級(jí)混合處理液和作為二級(jí)混合處理液的乳化燃料分別作為試料，進(jìn)行各式樣中的水滴、微量夾雜物的粒度分布測(cè)定。此時(shí)，各試料由甲苯(分散媒)稀釋后用于測(cè)定。圖41為作為測(cè)定結(jié)果的初級(jí)混合處理液的粒度分布圖。表1是測(cè)定結(jié)果的簡(jiǎn)要數(shù)據(jù)表。[表1]混合器的微細(xì)化比較<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>初級(jí)混合處理液中的水滴、微量夾雜物的粒子，如圖41的粒度分布圖所示，分布于Iym前IOym后的范圍，如表1所示，篩下50%的粒徑為3.347μm。由此可知，初級(jí)混合處理液中的水滴、微量夾雜物被微細(xì)化(微米量級(jí))、均勻化。圖42是表示作為測(cè)定結(jié)果的乳化燃料的粒度分布圖。乳化燃料中的水滴、微量夾雜物的粒子，如圖42的粒度分布圖所示，分布于0.4μm前9μm前的范圍，如表1所示，篩下50%的粒徑為1.542μm。由此可知，初級(jí)混合處理液中的水滴、微量夾雜物被超微細(xì)化(納米量級(jí)或亞微米量級(jí))、均勻化。圖43表示試料間的粒度分布的比較。從而可以明確地了解到旋轉(zhuǎn)式流體混合器80對(duì)水滴、微量夾雜物進(jìn)行的微細(xì)化(微米量級(jí))和均勻化的狀況，以及靜止型流體混合器IlB對(duì)水滴、微量夾雜物進(jìn)行的微細(xì)化(納米量級(jí)或亞微米量級(jí))和均勻化的狀況。[第八實(shí)施方式中的乳化燃料制造裝置的說(shuō)明]圖8是表示本發(fā)明第八實(shí)施方式中的乳化燃料制造裝置(以下稱為“第八裝置”)A8的示意圖。第八裝置A8，如圖8所示，所述第一裝置Al的結(jié)構(gòu)基本相同，不同之處在于沒(méi)有設(shè)置作為微量空氣導(dǎo)入部的吸氣管3。S卩，第八裝置A8包含預(yù)先對(duì)燃料油和水進(jìn)行均勻攪拌·混合的作為初級(jí)混合處理部的旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80、對(duì)由該旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80攪拌·混合的混合液進(jìn)行進(jìn)一步攪拌·混合的作為二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11。兩混合器80、11經(jīng)由作為連通部的連通管1連通連接，通過(guò)設(shè)置在該連通管1的中途部的壓縮泵2將規(guī)定量的初級(jí)處理液從旋轉(zhuǎn)式流體混合器80壓送到靜止型流體混合器11。圖1中，4為通過(guò)供油泵等向旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80供給規(guī)定量的燃料油的供油部，5為通過(guò)供水泵等向旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80供給規(guī)定量的水的供水部。12為第1三通閥、13為第2三通閥、14為設(shè)置在兩第1·第2三通閥12、13之間的返回管，根據(jù)需要，對(duì)兩第1·第2三通閥12、13進(jìn)行切換操作，從而可以流經(jīng)該返回管14將混合液循環(huán)送入靜止型流體混合器11，以規(guī)定時(shí)間反復(fù)混合處理。這樣，在第八裝置A8中，在初級(jí)混合處理工序時(shí)，通過(guò)作為前段的初級(jí)混合處理部的旋轉(zhuǎn)式攪拌混合氣80對(duì)作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的水(例如，體積比為燃料油水=82)進(jìn)行微細(xì)且均勻的攪拌混合處理，從而形成混合液，之后，在二級(jí)混合處理工序時(shí)，將該混合液從該旋轉(zhuǎn)式流體混合器80流經(jīng)連通管1地供給到作為后段的二級(jí)混合處理部的靜止型流體混合器11，通過(guò)該靜止型流體混合器11對(duì)該混合液進(jìn)行超微細(xì)且均勻的混合處理，從而連續(xù)第制造出乳化燃料。相關(guān)的乳化燃料被供給到燃料裝置(燃燒器)6等(根據(jù)需要適當(dāng)?shù)亟?jīng)由貯存部)中。在此，乳化燃料的最終的燃料油與水的體積比可以設(shè)定為與第一實(shí)施方式的乳化燃料的最終的燃料油與水的體積比相同。此時(shí)，通過(guò)進(jìn)行前段的微細(xì)化混合處理，水粒子和處于包入該水粒子的狀態(tài)的燃料油粒子預(yù)先被微細(xì)化且均勻地混合。然后，通過(guò)進(jìn)行后段的超微細(xì)化混合處理，處于包入水的微粒子的狀態(tài)的燃料油的微粒子被微細(xì)化(微米量級(jí))、超微細(xì)化(納米量級(jí)或亞微米量級(jí))地混合，從而制造出廉價(jià)的包含超微細(xì)化且均勻化的水和燃料油粒子的微定的乳化燃料。其結(jié)果，在得到的乳化燃料中水滴粒徑的分散均勻，例如在燃燒裝置中燃燒相關(guān)的乳化燃料時(shí)，可以確保良好的燃燒效率，消除產(chǎn)生煙塵、黑煙這樣的不良情況。另外，上述混有微細(xì)的氣泡的乳化燃料，通過(guò)調(diào)整燃料油與水的混合比，可以作為在適當(dāng)?shù)娜紵龡l件下使內(nèi)燃機(jī)燃燒的燃料來(lái)使用。特別地，作為分散相的水滴，在初級(jí)處理中被旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80微細(xì)化(25μm)，在作為連續(xù)相的燃料油中被進(jìn)一步攪拌·混合后形成均勻分散的混合液，在二級(jí)處理中被靜止型流體混合器11超微細(xì)化，從而可以制造出混有直徑為納米量級(jí)的超微細(xì)的水滴的乳化燃料。其結(jié)果，乳化燃料在燃燒裝置中分散為含有超微細(xì)水滴的油滴，完全燃燒。因此，可以減少CO2,防止全球氣候變暖。另外，如果將設(shè)置在所述第一裝置Al的開(kāi)口量調(diào)整閥(未圖示)調(diào)整為關(guān)閉，停止空氣的導(dǎo)入，也可以制造出與通過(guò)第八裝置A8制造出的乳化燃料相同的乳化燃料。[綜合實(shí)驗(yàn)結(jié)果]下面，分別使用上述的第一裝置Al、第七裝置A7和第八裝置A8，制造出空氣導(dǎo)入量為燃料油+水的體積的1%、2%、3%的乳化燃料、使用改質(zhì)水的乳化燃料以及空氣導(dǎo)入量為0%的乳化燃料，對(duì)各乳化燃料的燃燒溫度和燃料消耗量的削減率進(jìn)行比較。在此，在各裝置A1、A7、A8中，作為改制處理部使用后述的靜止型流體混合器11B，作為初級(jí)混合處理部使用后述的旋轉(zhuǎn)式流體混合器80，作為二級(jí)混合處理部使用后述的靜止型流體混合器11B。在沒(méi)有使用改質(zhì)水的乳化燃料中使用自來(lái)水。使用了改質(zhì)水的乳化燃料設(shè)定為作為燃料油的A重油改質(zhì)水=82的混合比例。此外的乳化燃料設(shè)定為作為燃料油的A重油水(自來(lái)水)=91、82、73的混合比例。比較例中專燒A重油。改質(zhì)水是通過(guò)將自來(lái)水向靜止型流體混合器IlB中重復(fù)循環(huán)20分鐘，對(duì)該自來(lái)水進(jìn)行改質(zhì)處理而制造出的。乳化燃料是通過(guò)將A重油和自來(lái)水以一定的比例供給到旋轉(zhuǎn)式流體混合器80和靜止型流體混合器IlB中，并重復(fù)循環(huán)20分鐘地對(duì)它們進(jìn)行混合處理而得到的。此時(shí)，混合處理液中被壓入供給有規(guī)定的空氣量。將這樣制造出的乳化燃料和作為比較例的A重油分別供給到燃料裝置(二口少(corona)株式會(huì)社制的機(jī)械槍式燃燒器MGHA-161)，對(duì)該燃燒裝置的燃燒效率進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。表2中，作為實(shí)驗(yàn)結(jié)果的燃燒溫度，計(jì)算出從開(kāi)始燃燒到30分鐘45分鐘的溫度變化的平均值。圖44對(duì)表2所示的各乳化燃料的燃燒溫度進(jìn)行了直方圖表示。在此，使用了改質(zhì)水的乳化燃料的燃燒溫度為932°C。A重油專燒的燃燒溫度為872°C。乳化燃料與A重油相比較，到達(dá)大致相同的燃燒溫度時(shí)消耗的量要少。因此，在表3中，表示了乳化燃料相對(duì)于A重油專燒的燃料消耗量的削減率(燃料削減率)。[表2]燃燒溫度數(shù)據(jù)單位。C<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>[表3]燃料削減率<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>由此可知，燃料削減率最好的是混合比例為A重油水(自來(lái)水)=8:2的、空氣量為2%的乳化燃料，其次是使用了改質(zhì)水的乳化燃料。還可以了解到，若混合比例為A重油水(自來(lái)水)=82，則空氣量為1%、2%時(shí)有效。另外看到，在實(shí)驗(yàn)時(shí)，混合比例為A重油水(自來(lái)水)=7:3的乳化燃料在900°C以上的溫度帶的燃燒穩(wěn)定性不好。[乳化燃料制造裝置整體的共同說(shuō)明]第一裝置Al第八裝置A8可以分別在混合處理中對(duì)水、燃料油進(jìn)行改質(zhì)，也可以預(yù)先單獨(dú)地對(duì)水、燃料油進(jìn)行改質(zhì)。S卩，第七裝置A7具有改質(zhì)處理部，即單獨(dú)地對(duì)從供水部5供給的水進(jìn)行改值處理從而形成改質(zhì)處理水的改質(zhì)處理部，可以根據(jù)需要設(shè)置在第一第六裝置AlA6以及第八裝置A8的各供水部5的正下游。該情況下，可以得到與對(duì)上述改質(zhì)處理水和燃料油進(jìn)行混合處理時(shí)的效果同樣的效果。也可以得到與各裝置獨(dú)自起到的效果的相乘效果。另外，也可以在各裝置AlA8的各供油部4的正下游，設(shè)置單獨(dú)對(duì)從供油部4供給的燃料油進(jìn)行改質(zhì)處理從而形成改質(zhì)處理油(以下稱為“改質(zhì)油”)的改質(zhì)處理部。該改質(zhì)處理部可以將燃料油中的微粒夾雜物、氣泡超微細(xì)化和均勻化，從而形成改質(zhì)油。所以，通過(guò)適當(dāng)?shù)慕M合未改質(zhì)水、改質(zhì)水、未改質(zhì)油、改質(zhì)油地進(jìn)行混合處理，可以制造出多種多樣的乳化燃料，得到與各裝置AlA8獨(dú)自起到的效果的相乘效果。其結(jié)果，可以提高乳化燃料的選擇自由度或采用自由度。另外，在上述第一第八裝置AlA8中，供給到燃燒裝置6時(shí)的剩余的改質(zhì)燃料油通過(guò)從連通管1分流后儲(chǔ)存在儲(chǔ)存部(未圖示)，可以從該儲(chǔ)存部使改質(zhì)燃料油適當(dāng)?shù)鼗亓鞯竭B通管1從而供給到燃燒裝置6。此時(shí)，也可以將改制燃料油從儲(chǔ)存部回流到靜止型流體混合器11以及/或旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80中進(jìn)行再次混合處理，之后供給到燃燒裝置6。另外，上述第一第八裝置AlA8可以通過(guò)計(jì)算機(jī)自動(dòng)控制各功能，連續(xù)且自動(dòng)地制造乳化燃料。通過(guò)上述構(gòu)成的第一第八裝置AlA8制造的乳化燃料，通過(guò)將水(或改質(zhì)水)和燃料油(或改質(zhì)油)在高壓超微細(xì)化(Iym左右)狀態(tài)下混合，微細(xì)混合為燃料油粒子包入水粒子的狀態(tài)而得到。換而言之，高壓超微細(xì)化且均勻地微細(xì)混合后的水和燃料油本身已經(jīng)成為燃料，因此完全不需要乳化劑等。另外，在乳化燃料中產(chǎn)生了分子動(dòng)力學(xué)的加速度、氣穴現(xiàn)象(氣泡和氣化的作用)以及潛熱等的作用。即，從分子動(dòng)力學(xué)來(lái)講，水分子在氣化過(guò)程中，體積加速度地增加(H2O的密度減少)，由于燃料油的燃燒使水粒子瞬間氣化，因此產(chǎn)生壓力增加和振動(dòng)，即氣穴現(xiàn)象。由于氣穴現(xiàn)象引起的壓力增加，抑制了加速度地?cái)U(kuò)散的水分子并同時(shí)因振動(dòng)而給予其沖擊，從而產(chǎn)生潛熱引起熱傳導(dǎo)。另外，雖然燃燒裝置6的爐內(nèi)燃燒時(shí)的熱量沒(méi)有衰減，但是，從水的氫鍵的特殊性質(zhì)來(lái)考慮，水的氣化熱為40.8KJ/mol、(TC100°C的加熱熱容量為7.53KJ/mol，產(chǎn)生上述狀態(tài)時(shí)進(jìn)行了連鎖的熱能量傳遞。所以在研究通過(guò)第一第八裝置AlA8制造出的乳化燃料的熱量時(shí)，可以認(rèn)為在1μm左右不同物質(zhì)的微粒子的燃燒中，進(jìn)行了僅比較其物質(zhì)具有的燃燒時(shí)的熱量時(shí)無(wú)法說(shuō)明的、熱量的交換·傳遞等的動(dòng)作。下面，分別具體地說(shuō)明作為初級(jí)三級(jí)混合處理部而適當(dāng)采用的旋轉(zhuǎn)式攪拌混合氣80和靜止型流體混合器11IlE的結(jié)構(gòu)。[旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器的說(shuō)明]圖9是作為旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80的主要部的攪拌混合器主體81的側(cè)面圖。旋轉(zhuǎn)式攪拌混合器80主要具有收容被攪拌混合的被處理流體(本發(fā)明中為燃料油和水)的收容槽(未圖示)、設(shè)置在該收容槽內(nèi)攪拌·混合被攪拌混合物從而形成混合液的上述攪拌混合器主體81、旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)該攪拌混合器主體81的作為驅(qū)動(dòng)源的電動(dòng)馬達(dá)(未圖示)。另夕卜，在收容槽的上部，連通連接有上述供油部4以及/或供水部5的各前端部，并且在該收容槽的下部，連通連接有所述連通管1的基端部。如圖9所示，攪拌混合器主體81中，旋轉(zhuǎn)軸82的上端部可以自由拆卸地聯(lián)動(dòng)連接于所述電動(dòng)馬達(dá)的驅(qū)動(dòng)軸，在該旋轉(zhuǎn)軸82的下端部以上下相對(duì)狀態(tài)同軸地配置有一對(duì)攪拌體83、84并且它們一體連接設(shè)置。如圖10所示，上方的攪拌體83中，在形成為一定厚度的圓板狀的攪拌主體85的下表面，在除了中央部86和一定寬度的外周部87之外的位置，整齊且緊密地在半徑方向以及圓周方向上形成有仰視為六邊形的流路形成用凹部88，從而形成蜂窩狀。在此，攪拌主體85的中央部86與流路形成用凹部88的下表面共面，外周部87與流路形成有凹部88的上表面共面，在攪拌主體85的上表面中心位置形成有旋轉(zhuǎn)軸插通孔85a，并且在該攪拌主體85的上表面一體連接設(shè)置有所述旋轉(zhuǎn)軸插通孔85a連通的筒狀連接部85b。另外，如圖11所示，下方的攪拌體84中，在與上述的攪拌體主體85形成為大致相同形狀的、即大致相同厚度相同外徑的攪拌主體89的中央部，形成有在上下方向貫通地開(kāi)口的作為流入部的流入口90，在該攪拌主體89的上表面，在除了一定寬度的外周部91的位置，整齊且緊密地在半徑方向以及圓周方向上形成有仰視為六邊形的流路形成用凹部92，從而形成蜂窩狀。在此，在攪拌主體89的中心位置，即流入口90的中心位置，配置有具有旋轉(zhuǎn)軸插通孔89a的孔緣部89b，該孔緣部89b經(jīng)由連接片89c與形成該流入口90的攪拌主體89的內(nèi)周緣部連接。如同12所示，兩攪拌體83、84以兩旋轉(zhuǎn)軸插通孔85a、89a在上下方向重合的方式相對(duì)連接。82c為旋轉(zhuǎn)軸82的下端部形成的雄螺紋部，82d、82e為雌螺紋部，82f、82g為墊圈。另外，如圖9圖11所示，96為上方螺釘孔、97為下方螺釘孔、98為螺釘。形成于兩旋轉(zhuǎn)體83、84的流路形成用凹部88、92彼此以位置錯(cuò)開(kāi)的狀態(tài)相對(duì)。即，如圖7所示，使相鄰的三個(gè)流路形成用凹部88的中心部位于相對(duì)的一個(gè)流路形成用凹部92的中心部的位置，使相鄰的三個(gè)流路形成用凹部92的中心部位于相對(duì)的一個(gè)流路形成用凹部88的中心部的位置，在兩流路形成用凹部88、92之間，被處理流體從一個(gè)流路形成用凹部88(92)被剪切(剪切狀)并分流到對(duì)面的兩個(gè)流路形成用凹部92(88)，另外，從兩個(gè)流路形成用凹部88(92)被壓縮(壓縮狀)并分流到對(duì)面的一個(gè)流路形成用凹部92(88)，從而形成彎曲并向放射狀方向流動(dòng)的攪拌混合流路93。在上方的攪拌體83的外周部87與下方的攪拌體84的外周部91之間，作為流出部形成有貫穿外周緣地開(kāi)口的流出口94。如上所述，如圖13所示，上下一對(duì)的攪拌體83、84由電動(dòng)馬達(dá)驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)后，被處理流體R(圖13箭頭所示)從形成于下方的攪拌體84的中央部的流入口90流入，在攪拌混合流路93中，從一個(gè)流路形成用凹部88(92)分流到對(duì)面的兩個(gè)流路形成用凹部92(88)，或從兩個(gè)流路形成用凹部88(92)合流到對(duì)面的一個(gè)流路形成用凹部92(88)，這樣反復(fù)分流(分散)和合流(集合)，并且彎曲地向放射方向被切割地流動(dòng)，從流出口94流出。接著，從上述流出口94流出的被處理流體R沿著收容槽的周壁的內(nèi)面從上方向下方一從收容槽的底面向上方順利地流動(dòng)，再次流入(回流到)流入口90。這樣，從流入口90流入的被處理流體R在攪拌混合流路93中流動(dòng)，從流出口94流出，再次流入流入口90，從而形成流入口90—攪拌混合流路93—流出口94—流入口90這樣的被處理流體R的循環(huán)流路。其結(jié)果，可以高效地使被處理流體R循環(huán)并使微粒夾雜物(有時(shí)是氣泡)微細(xì)化，對(duì)作為被處理流體R的燃料油進(jìn)行改質(zhì)。并且，如圖9、圖13以及圖14所示，在下方的攪拌體84的下表面，在圓周方向上隔開(kāi)一定間隔地突出設(shè)置有多個(gè)(本實(shí)施方式中為3個(gè))的流入促進(jìn)用葉片99，該流入促進(jìn)用葉片99具有直角三角形狀的作用面99a，該作用面99a隨著從攪拌體84的中心向放射線方向延伸，其向下方突出的寬度逐漸變大。99b為流入促進(jìn)用葉片99的錐形狀背面，99c為流入促進(jìn)用葉片99的端面。這樣，流入促進(jìn)用葉片99與攪拌體84—體旋轉(zhuǎn)，通過(guò)流入促進(jìn)用葉片99的作用面99a的對(duì)被處理流體R的作用，在流入孔90的外周附近的位置產(chǎn)生將被處理流體R吸入流入孔90側(cè)的流動(dòng)，從而促進(jìn)了被處理流體R向該流入孔90的流動(dòng)。因此，即使是在攪拌·混合黏度高的流體例如作為燃料油的C重油和水的情況下，也可以順利地流入流入孔90，高效地進(jìn)行基于回流的被處理流體R的攪拌·混合。[靜止型流體混合器的說(shuō)明]下面，對(duì)混合氣體和液體(氣-液)、液體和液體(液-液)等的被處理流體(以下簡(jiǎn)單成為流體)的作為靜止型流體混合器(以下稱為“流體混合器”)的第一實(shí)施方式第四實(shí)施方式的流體混合器11IlE說(shuō)明。[第一實(shí)施方式的流體混合器11]參照?qǐng)D15圖21，說(shuō)明第一實(shí)施方式的流體混合器11。即，如圖15所示，流體混合器11具有兩端開(kāi)口的圓筒形狀的殼體主體21。在殼體主體21的兩端的各開(kāi)口部形成有凸緣21a、21b，在各凸緣21a、21b自由裝拆地安裝有殼體主體21的蓋體22、23。在蓋體22、23形成有流體混合器11的流體R的出入口即開(kāi)口22a、23a。在本實(shí)施方式中，位于圖15中的左側(cè)的蓋體22的開(kāi)口作為流體導(dǎo)入口22a，位于右側(cè)的蓋體23的開(kāi)口作為流體導(dǎo)出口23a。在殼體主體21內(nèi)收容有混合處理流體的多組混合單元24(本實(shí)施方式中為5組)，并且該殼體主體21的內(nèi)周面與各混合單元24的外周面沒(méi)有縫隙地緊密接觸。如圖16所示，各混合單元24都為相同結(jié)構(gòu)，分別具有對(duì)置配置的兩片盤狀(大致圓盤形狀)的部件，更具體地說(shuō)，分別具有圓盤形狀的第一第二混合部件30、40。兩片第一·第二混合部件30、40中，配置在流體導(dǎo)入口側(cè)(上游)的第一混合部件30，以流體R(圖15等中箭頭所示)的流入口32為貫通狀態(tài)的方式形成在圓盤狀的部件主體31的中央部。在部件主體31的外周緣部，在全周上形成有向下游突出的厚壁的周壁部33，由部件主體31和周壁部33形成具有圓形開(kāi)口的朝向下游的凹陷部34。另外，符號(hào)“31a”為朝向部件主體31的流體導(dǎo)入口22a側(cè)的上游側(cè)面，符號(hào)“31b”為朝向部件主體31的流體導(dǎo)出口23a側(cè)的下游側(cè)面(與第二混合部件40相對(duì)一側(cè)的面)。如圖17所示，在部件主體31的下游側(cè)面31b，以沒(méi)有縫隙的狀態(tài)形成有多個(gè)開(kāi)口形狀為正六角形的凹部35。即形成有所謂的蜂窩狀的多個(gè)凹部35。另外，符號(hào)“36”為將第二混合部件40螺栓固定于第一混合部件30時(shí)使用的螺栓用插通孔。如圖16以及圖18所示，兩片混合部件中，配置在流體導(dǎo)出口側(cè)(下游)的第二混合部件40比第一混合部件30的直徑小。另外，第二混合部件40的直徑比第一混合部件30的凹陷部34的直徑小，第二混合部件40嵌入到凹陷部34。另外，在第二混合部件40的、與第一混合部件30相對(duì)的面，即朝向流體導(dǎo)入口22a側(cè)的上游側(cè)面(與第一混合部件相對(duì)的面)40a,與第一混合部件30的部件主體31相同地，以沒(méi)有縫隙的狀態(tài)形成有多個(gè)開(kāi)口形狀為正六角形的凹部41。在與上游側(cè)面相反的下游側(cè)面40b，形成有三個(gè)突起42。另外，符號(hào)“43”為形成有將第二混合部件40螺栓固定于第一混合部件30時(shí)使用的雌螺紋的螺紋孔。兩混合部件30、40，以圖19以及圖20所示的配置進(jìn)行組裝。具體地講，將第二混合部件40配置在第一混合部件30的凹陷部34內(nèi)。此時(shí)，確定第二混合部件40的朝向，使第一混合部件30的下游側(cè)面31b的蜂窩狀的多個(gè)凹部35的開(kāi)口面與第二混合部件40的上游側(cè)面40a的蜂窩狀的多個(gè)凹部41的開(kāi)口面以相對(duì)狀態(tài)抵接(參照?qǐng)D20)。第二混合部件40朝向該方向后，形成有突起42的面成為從外部可以看到的狀態(tài)(參照?qǐng)D19)。該狀態(tài)下，將第一混合部件30的插通孔36與第二混合部件40的螺紋孔43的位置對(duì)正，由螺栓44螺栓固定。如圖19所示，第二混合部件40的直徑比第一混合部件30的凹陷部34的直徑小。但是，直徑只是稍小。因此，組裝兩混合部件30、40后，在第一混合部件的周壁部33的內(nèi)周面33a與第二混合部件40的外周端面40c之間，作為流出路24a形成有沿第二混合部件40的外周端面的全周上的環(huán)狀的縫隙，位于該流出路24a的下游的終端開(kāi)口部為流體的流出口，朝向下游環(huán)狀地開(kāi)口。供給到第一混合部件30的流入口32的流體，通過(guò)后述的混合流路25(參照?qǐng)D15)后，從該流出口被放出。流出路24a的流出寬度t在全周上大致為均等寬度，例如，形成為第二混合部件40的半徑的20分之1左右(更具體地講為2mm左右)的寬度(參照?qǐng)D21)。這樣，位于第二混合部件40的外周的全周的流出路24a的流出口形成為大致相等寬度時(shí)，可以使流體在全周上均等地流出，因此不容以產(chǎn)生流體壓力的不均勻，防止了由于混合部件24的外周部的位置引起的流體的流出量的不均衡。若防止了流出量的不均衡，則流路阻力降低，另外，可以防止局部地產(chǎn)生流體的壓力成為高壓的地方在本實(shí)施方式中，如圖21所示，流出路24a的尺寸，即縫隙的寬度t在全周上大致相等。由此可以確實(shí)地降低流路阻力，防止局部的高壓區(qū)域的產(chǎn)生，特別是流出路24a附近的局部的高壓區(qū)域的產(chǎn)生。在此，對(duì)混合部件30、40的抵接側(cè)的面上形成的蜂窩狀的多個(gè)凹部35、41的相互關(guān)系進(jìn)行說(shuō)明。如圖21所示，兩混合部件30、40的抵接面，以第二混合部件40的凹部41的角部41a位于第一混合部件的凹部35的中心位置的狀態(tài)相互抵接。通過(guò)該狀態(tài)下的抵接，流體可以在第一混合部件30的凹部35與第二混合部件40的凹部41之間流動(dòng)。另外，角部41a為三個(gè)凹部41的角部41a聚集的位置。所以，例如，流體從第一混合部件30的凹部35側(cè)流入第二混合部件40的凹部41側(cè)的情況下，流體分流為三個(gè)流路。S卩，位于第一混合部件30的凹部35的中央位置的第二混合部件40的角部41a，具有作為將流體分流為兩方的分流部的功能。相反地，流體從第二混合部件40側(cè)流入第一混合部件30側(cè)的情況下，從兩方流過(guò)來(lái)的流體流入到一個(gè)凹部35而合流。該情況下，位于第二混合部件40的中央位置的角部41a具有作為合流部的功能。另外，第一混合部件30的凹部35的角部35a位于第二混合部件40的凹部41的中心位置。該情況下，第一混合部件30的角部35a具有作為上述的分流部、合流部的功能。這樣，混合流路25(參照?qǐng)D15)形成為，從中央的流入口32供給向兩混合部件30、40(殼體主體21)的軸線方向的流體，在相互相對(duì)配置的兩混合部件30、40之間，朝向放射線方向(半徑方向)，一邊反復(fù)被切割(切割狀)的分流和被壓縮(壓縮狀)的合流一邊朝向兩混合部件30、40的放射線方向(半徑方向)流動(dòng)。在流經(jīng)該混合流路25的過(guò)程中，流體被施以混合處理。通過(guò)了混合流路25的流體，之后，從在混合單元24的背面?zhèn)韧庵懿砍蛳掠苇h(huán)狀地開(kāi)口的流出路24a的流出口流出到混合單元24的外部。如圖15所示，在本實(shí)施方式的流體混合器11中，在殼體主體21內(nèi)設(shè)置有5個(gè)混合單元24。設(shè)置了多個(gè)混合單元24后，位于上游的混合單元24的第二混合部件40的突起42與設(shè)置在下游的混合單元24的第一混合部件30的(部件主體31的)上游側(cè)面31a抵接。由此，確保了由相鄰配置的混合單元24、24和殼體主體21形成的圓盤狀空間，并確保了使從流出口24a的流出口流出的流體流經(jīng)圓盤狀空間流入到下游的混合單元24的流入口32的集合流路26。另外，配置在最下游的混合單元24的第二混合部件40的突起42與殼體主體21的下游的蓋體23抵接。由此，確保了由混合單元24和蓋體23以及殼體主體21形成的圓盤狀空間，并確保了使從最下游的混合單元24的流出路24a流出的流體流經(jīng)圓盤狀空間而流入殼體的流體到出口23a的集合流路26。下面，對(duì)利用這樣構(gòu)成流體混合器11對(duì)流體進(jìn)行混合處理的情況進(jìn)行說(shuō)明。在此，對(duì)由流體混合器11對(duì)水和空氣的氣液混合流體實(shí)施混合處理的情況下的例子進(jìn)行說(shuō)明。首先，在使流體混合器11的流體導(dǎo)入口22a和流體導(dǎo)出口23a與連通管1連接的狀態(tài)下，使壓送泵2工作，向由所述初級(jí)混合處理部進(jìn)行了一處混合處理的處理液中供給規(guī)定量的作為氣體的空氣，從而形成氣液流體，將該氣液流體供給到流體混合器11的流體導(dǎo)出口23a。如圖15所示，供給到流體混合器11的氣液混合流體流入到配置在殼體內(nèi)的最上游的第一混合單元24的第一混合部件30的流入口32，被送到第一混合單元24的混合流路25。被送到混合流路25的氣液混合流體，在此反復(fù)分流和合流，流到形成在混合單元24的外周側(cè)的流出路24a。S卩，由于在反復(fù)分流和合流的過(guò)程中還彎曲地流動(dòng)，因此，氣液混合流體在從圓盤形狀的混合單元24的中心向外周側(cè)放射狀地?cái)U(kuò)散流動(dòng)并且反復(fù)分流和合流的過(guò)程中被施以混合處理。即，在氣液混合流體內(nèi)微粒夾雜物和氣泡被超微細(xì)化(叢納米量級(jí)到數(shù)μm量級(jí))。特別地氣泡被均勻化。從第一混合單元24的流出路24a流出的流體，流經(jīng)第一混合單元24與配置在該第一混合單元24的下游的第二混合單元24之間的集合流路26，流到第二混合單元24的流入口32。另外，在各混合單元24中的流體的流動(dòng)都與第一混合單元24中的流體的流動(dòng)相同，因此省略其說(shuō)明，但是，通過(guò)設(shè)置多個(gè)混合單元24，使混合流體反復(fù)被切割的分流和被壓縮的合流，可以更確實(shí)地對(duì)氣泡、微量夾雜物進(jìn)行超微細(xì)化且均勻化的流體混合處理。另外，也可以進(jìn)行如下操作。在圖1中，切換操作第1三通閥12，使從流體混合器11的流體導(dǎo)出口23a導(dǎo)出流體流入返回管14，并且，切換操作第2三通閥13，使返回管14的流體流入連通管1。然后，使流體流經(jīng)返回管14循環(huán)地流入流體混合器11。這樣，在此實(shí)施切實(shí)的流體混合處理，可以在流體內(nèi)生成更微細(xì)且均勻尺寸的氣泡。另外，根據(jù)需要以規(guī)定時(shí)間進(jìn)行了循環(huán)后，切換操作第1第2三通閥12、13，導(dǎo)出處理流體。這樣，可以更確實(shí)地實(shí)施流體混合處理，在流體中生成更微細(xì)且更均勻尺寸的希望的氣泡。在此，分流總數(shù)由形成于各混合部件30、40的凹部35、41的數(shù)量、設(shè)置在流體混合器11的殼體主體21內(nèi)的混合單元24的數(shù)量以及表示在流體混合器11中進(jìn)行了到少次的循環(huán)的循環(huán)數(shù)量來(lái)決定。例如，若凹部35、41具有平面圖來(lái)看的六角形狀的開(kāi)口，并且是將凹部的室數(shù)為12室、18室、18室(共計(jì)48室)的三列狀的第一混合部件30與室數(shù)為15室、15室(共計(jì)30室)的兩列狀的第二混合部件40重合的情況下，則合計(jì)的分流總數(shù)達(dá)到一千五百次一千六百次。另外，在此所說(shuō)的分流總數(shù)是指在第一混合部件30與第二混合部件40間形成的混合流路25的分流部中的分流數(shù)。[第二實(shí)施方式的流體混合器11A]下面，參照?qǐng)D22圖27說(shuō)明第二實(shí)施方式的流體混合器IlA0即，流體混合器IlA與第一實(shí)施方式的混合單元24不同，在從混合單元24A的流出路24a流出的流體流經(jīng)的集合流路26上還具有導(dǎo)向體52(參照附圖24)。另外，對(duì)與上述第一實(shí)施方式的流體混合器11相同的構(gòu)成付與相同的符號(hào)，省略其說(shuō)明。如圖22所示，該實(shí)施方式的流體混合器IlA的混合單元24A除了具有第一混合部件30和第二混合部件40之外，還具有集合流路形成部件50，該集合流路形成部件50具有作為使集合流路26的流路截面積穩(wěn)定的部件的導(dǎo)向體52。其中，第二混合部件40與第一實(shí)施方式的第二混合部件40不同，不具有突起42。艮口，第二混合部件40的朝向流體導(dǎo)出口側(cè)的下游側(cè)面40b為平面。除此之外，與第一實(shí)施方式的第二混合部件40相同。在圖23中，符號(hào)“45”為將第二混合部件40螺栓固定于第一混合部件30時(shí)使用的螺栓用插通孔。如圖24以及圖26所示，集合流路形成部件50具有形成為與第二混合部件40同直徑、壁厚薄的圓盤形狀的部件主體51，和設(shè)置在該部件主體51的單側(cè)面即下游側(cè)面51b的周緣部的導(dǎo)向體52。設(shè)置在殼體主體21內(nèi)的狀態(tài)下與朝向第二混合部件40側(cè)面接觸的上游側(cè)面51a為平面。另外，在朝向流體導(dǎo)出口23a的下游側(cè)面51b的周緣部一體形成有多個(gè)突起狀的導(dǎo)向體52。導(dǎo)向體52為大致扇形形狀的平板部件，包括形成為與第二混合部件40的外周緣同一曲率的圓弧面的外周圓弧面52a、從該外周圓弧面52a的兩端向部件主體51的中心側(cè)延伸并連接的一對(duì)側(cè)面52b、52b以及形成為與部件主體51平行的平面的抵接面52c，一對(duì)側(cè)面52b、52b所成的角度(頂角)設(shè)定為45度，側(cè)面52b的延伸寬度設(shè)定為部件主體51的半徑的大致三分之一。在本實(shí)施方式的部件主體51的圓周部，在圓周方向隔開(kāi)相同間隔地設(shè)置有共計(jì)8個(gè)導(dǎo)向體52。導(dǎo)向體52形成為，外周圓弧面52a與集合流路形成部件50的外周端面以及第二混合部件40的外周端面共面，并且，相鄰的導(dǎo)向體52的相對(duì)的側(cè)面52b、52b彼此在圓周方向上相互平行。因此，相鄰的導(dǎo)向體52、52的側(cè)面52b、52b和下游側(cè)面51b所形成的槽部55的槽部寬度W，從集合流路形成部件50的圓周側(cè)朝向中心側(cè)形成為一定的同一寬度。另外，符號(hào)“53”為形成有將集合流路形成部件50—體螺紋固定于第一混合部件30及第二混合部件40時(shí)所使用的雌螺紋的螺紋孔。具有這樣的集合流路形成部件50的混合單元24A如圖22地組裝。首先，與第一實(shí)施方式同樣地，將第二混合部件40組裝入第一混合部件30，然后配置集合流路形成部件50(參照?qǐng)D23及圖25)，使集合流路形成部件50與第二混合部件40重合。此時(shí)，使朝向外側(cè)的第二混合部件40的平面狀的下游側(cè)面40b與集合流路形成部件50的平面狀的上游側(cè)面51a面接觸。這樣，集合流路形成部件50的形成有導(dǎo)向體52的面朝向下游。該狀態(tài)下，將各混合部件30、40的插通孔36、45與集合流路形成部件50的螺紋孔53的位置對(duì)齊，并通過(guò)螺栓54安裝固定。另外，如圖22所示，在第二實(shí)施方式的流體混合器IlA中，在殼體主體21內(nèi)設(shè)置有5個(gè)混合單元24A。設(shè)置了多個(gè)混合單元24A后，在位于上游的混合單元24A的集合流路形成部件50上設(shè)置的導(dǎo)向體52的抵接面52c與位于下游的混合單元24A的第一混合部件30的上游側(cè)面31a抵接。由此，在相鄰配置的混合單元24A之間，保持有導(dǎo)向體52的厚度的量的空間，確保了使從流出路24a的流出口流出的流體流入下游的混合單元24A的流入口32的集合流路26。并且，如圖22以及圖24所示，在集合流路形成部件50中，形成于相互相鄰的導(dǎo)向體52、52之間的槽部55，如上所述，其寬度尺寸一定。因此，使導(dǎo)向體52的抵接面52c與下游的第一混合部件30的上游側(cè)面31a抵接時(shí)，形成于槽部55與第一混合部件30的上游側(cè)面31a之間的集合流路26的流路截面為圓周方向的細(xì)長(zhǎng)四邊形形狀，該流路截面積在集合流體的方向上，即從外周側(cè)朝向中心側(cè)的方向上，在形成有槽部55的部分是一定的。另外，導(dǎo)向體52為對(duì)流體的流動(dòng)進(jìn)行整流的部件。通過(guò)設(shè)置導(dǎo)向體52使得流體順利地流動(dòng)。如果沒(méi)有這樣的導(dǎo)向體52，集合流路26越向外周側(cè)則流路截面積越大，隨著接近與放出口相通的中心，流路截面積急劇變窄。流路截面積急劇增減的結(jié)構(gòu)導(dǎo)致了流路阻力增大，也導(dǎo)致了局部地產(chǎn)生高壓流體部分。流路阻力增大，流體的壓力變?yōu)楦邏翰⑶伊髁肯陆怠Ａ硗?，若局部地產(chǎn)生高壓處則會(huì)導(dǎo)致從該處漏出流體。因此，在本實(shí)施方式的流體混合器IlA中，8個(gè)導(dǎo)向體52在圓周方向上隔開(kāi)一定間隔地配置在部件主體51的周緣部，形成集合流路26的8個(gè)槽部55形成為放射狀，在集合流動(dòng)方向上即從外周側(cè)到中心部的放出口附近的方向上，集合流路26中的流路截面積穩(wěn)定。因此，從環(huán)狀的流出路24a的流出口流出的流體，從部件主體51的外周緣部流入到在圓周方向上均等配置的最接近的集合流路26的上游，由于該集合流路26的流路截面積到下游的放出口附近都是穩(wěn)定的，因此流路阻力降低，或者說(shuō)防止了局部地產(chǎn)生高壓流體處。另外，在此說(shuō)明的第二實(shí)施方式中，在獨(dú)立于第二混合部件40的集合流路形成部件50上形成有導(dǎo)向體52，但如圖27所示，也可以將導(dǎo)向體52—體形成于第二混合部件40。該情況下，不需要部件主體51，可以實(shí)現(xiàn)流體混合器11的小型化。另外，由于部件數(shù)減少，因此安裝作業(yè)簡(jiǎn)單。在如本實(shí)施方式的流體混合器IlA這樣的流路比較狹窄的裝置中，維護(hù)的機(jī)會(huì)很多，分解·組裝這樣的維護(hù)容易進(jìn)行是很重要的。另外，設(shè)置在第二混合部件40的導(dǎo)向體52可以第一實(shí)施方式中的突起42來(lái)使用。因此，有了導(dǎo)向體52以后不需要另外設(shè)置突起。另外，利用第二實(shí)施方式的流體混合器IlA生成氣泡的方法本身與利用第一實(shí)施方式的流體混合器11生成氣泡的情況是相同的，因此在此省略了其說(shuō)明。對(duì)于下面說(shuō)明的第三實(shí)施方式也是相同的。[第三實(shí)施方式的流體混合器11B]下面，參照?qǐng)D28圖31對(duì)第三實(shí)施方式的流體混合器IlB進(jìn)行說(shuō)明。另外，對(duì)與上述第二實(shí)施方式的流體混合器1IA相同的構(gòu)成付與相同的符號(hào)，省略對(duì)其的說(shuō)明。第三實(shí)施方式的流體混合器IlB與第二實(shí)施方式的流體混合器IlA不同，作為設(shè)置在殼體主體21內(nèi)的混合單元的構(gòu)成部件，具有與集合流路形成部件50相對(duì)配置的導(dǎo)出側(cè)部件60。下面具體說(shuō)明，如圖29所示，第三實(shí)施方式的流體混合器IlB的混合單元24B除了第二實(shí)施方式的第一混合部件30、第二混合部件40、集合流路形成部件50之外還具有導(dǎo)出側(cè)部件60。另外，第一以及第二混合部件30、40與第二實(shí)施方式中的相同。另外，如圖29所示，本實(shí)施方式的集合流路形成部件50利用螺栓固定中使用的插通孔56代替了第二實(shí)施方式的螺紋孔53。除此之外，與第二實(shí)施方式的集合流路形成部件50相同。如圖29所示，導(dǎo)出側(cè)部件60在圓盤狀部件主體61的中央部，以貫通狀態(tài)形成有流體R(如圖28等中的箭頭所示)的流體放出口62。另外，在部件主體61的外周緣部，在全周上厚壁的周壁部63形成為朝向上游的突出狀，通過(guò)部件主體61和周壁部63，形成有朝向上游具有圓形開(kāi)口的凹部64。另外，符號(hào)“61a”為部件主體61的上游側(cè)面(與集合流路形成部件50相對(duì)側(cè)的面)。如圖31所示，在部件主體61的上游側(cè)面61a，以沒(méi)有縫隙的狀態(tài)形成有開(kāi)口形狀為正六邊形的多個(gè)凹部65。形成所謂的蜂窩狀的多個(gè)凹部65。另外，符號(hào)“66”為將導(dǎo)出側(cè)部件60螺栓固定于第一混合部件30等時(shí)所使用的螺紋孔。如圖29以及圖30所示，導(dǎo)出側(cè)部件60中，部件主體61和周壁部63分別形成為與第一混合部件30的部件主體31和周壁部33大致相同的直徑，并且周壁部63、33的端面彼此隔著密封件67對(duì)置。S卩，導(dǎo)出側(cè)部件60比集合流路形成部件50的直徑大。部件主體61的直徑比部件主體51的直徑大，在凹部64中以嵌入狀態(tài)收容集合流路形成部件50。但是，直徑的區(qū)別很小。因此，組裝兩部件50、60后，在集合流路形成部件50的外周端面51c和導(dǎo)出側(cè)部件60的周壁部63的內(nèi)周面63a之間，作為流入路24b，形成了沿著集合流路形成部件50的外周端面的全周的環(huán)狀的縫隙，位于該流入路24b上游的開(kāi)始端開(kāi)口部為流體的流入口，是朝向上游的環(huán)狀開(kāi)口。流入路24b的流入寬度在全周上大致為相等的寬度，例如，形成為集合流路形成部件50的半徑的二十分之一左右(更具體地說(shuō)為2_左右)的寬度。在此，集合流路形成部件50和第二混合部件40的直徑形成為大致相等的本實(shí)施方式中，流入路24b與形成在第一·第二混合部件30、40間的流出路24a形成為大致相同直徑·大致相同寬度，并且相對(duì)配置。流出路24a的流出口與流入路24b的流入口連接，形成環(huán)狀的連通連接路68。并且，連通連接路68形成為，在全周上朝向下游環(huán)狀地開(kāi)口的流出路24a的流出口與在全周上朝向上游環(huán)狀地開(kāi)口的流入路24b的流入口在對(duì)齊的狀態(tài)下接近·相對(duì)，因此，可以大幅度地降低流出路24a—流入路24b—集合流路26地流動(dòng)的流體的壓力損失，提高單位時(shí)間的處理量，確實(shí)地避免流體從密封部即密封件67的漏出?；旌蠁卧?4B如圖28圖30地配置安裝。具體地說(shuō)，在第一混合部件30的凹陷部34內(nèi)，配置第二混合部件40，在導(dǎo)出側(cè)部件60的凹部64內(nèi)配置集合流路部件50。此時(shí)，確定第二混合部件40的朝向，以使第一混合部件30的下游側(cè)面31b的蜂窩狀的多個(gè)凹部35的開(kāi)口面與第二混合部件40的上游側(cè)面40a的蜂窩狀的多個(gè)凹部41的開(kāi)口面以相對(duì)狀態(tài)抵接，并且確定各部件30、40、50、60的朝向，以使導(dǎo)出側(cè)部件60的上游側(cè)面61a的蜂窩狀的多個(gè)凹部65的開(kāi)口面與集合流路形成部件50的導(dǎo)向體52的抵接面52c以相對(duì)狀態(tài)抵接(參照?qǐng)D29)。該狀態(tài)下，將第一混合部件30的插通孔36、第二混合部件40的螺紋孔45、集合流路形成部件50的插通孔56以及導(dǎo)出側(cè)部件60的螺紋孔66的位置對(duì)齊，通過(guò)螺栓54進(jìn)行螺栓固定。此時(shí)，導(dǎo)出側(cè)部件60的周壁部63與第一混合部件30的周壁部33的端面彼此隔著密封件67以相對(duì)狀態(tài)緊密接觸，并且，兩周壁部33、63(混合單元24B)的內(nèi)側(cè)，形成為環(huán)狀的作為流出口的縫隙24a與作為流入口的縫隙24b以相對(duì)狀態(tài)連通。其結(jié)果，從流出路24a流出的流體從流入路24b流入到形成在集合流路形成部件50與導(dǎo)出側(cè)部件60之間的集合流路26。這樣，形成了第二混合部件40的外周的全周的流出路24a，并且，形成了集合流路形成部件50的外周的全周的流入路24b，可以使流體在全周上流出·流入，因此，防止了混合單元24B的外周部的位置產(chǎn)生的流體的流出量不均衡。若防止了流出量的不均衡，則可以防止流路阻力下降，另外還可以防止局部地產(chǎn)生高壓流體區(qū)域。另外，在本實(shí)施方式中，流出路·流入路24a、24b的尺寸，即縫隙的寬度在全周上大致相等。由此，可以確實(shí)地降低流路阻力，防止局部地產(chǎn)生高壓區(qū)域，特別可以防止流出口·流入口24a、24b附近局部地產(chǎn)生高壓區(qū)域。另外，通過(guò)這樣的結(jié)構(gòu)，在流體的流路中途，不存在流體容易滯留的所謂的死區(qū)。若存在死區(qū)，流體會(huì)滯留在死區(qū)中，流體混合處理品質(zhì)(例如，生成的氣泡的尺寸等的品質(zhì))容易不穩(wěn)定。對(duì)于該點(diǎn)，在本實(shí)施方式中，死區(qū)為最小限度，因此可以將這樣的不良情況的發(fā)生抑制在最小限度，可以對(duì)流體進(jìn)行更均勻的混合處理，生成尺寸更均勻的氣泡。如上所述，在集合流路形成部件50與導(dǎo)出側(cè)部件60之間，形成有集合流路26(參照?qǐng)D28)，流體從流入路24b流入集合流路26。流體流經(jīng)集合流路26流向流體放出口63(參照?qǐng)D29)，流入到下一個(gè)混合部件24B的流入口32，從殼體的蓋體23的流體導(dǎo)出口23a導(dǎo)出。在集合流路26中，流體集合流路形成部件50的外周側(cè)朝向中心側(cè)流動(dòng)。在集合流路形成部件50的外周側(cè)形成有導(dǎo)向體52，在相鄰的導(dǎo)向體52之間形成有槽部55。槽部55的寬度尺寸一定，由槽部55和導(dǎo)出側(cè)部件60的上游側(cè)面61a包圍的流路截面積一定。由此，流路截面積穩(wěn)定，流路阻力、壓力穩(wěn)定，流體的流通穩(wěn)定。另外，如圖31所示，在導(dǎo)出側(cè)部件60的凹部64的底面即上游側(cè)面61a，形成有所謂的蜂窩形狀的多個(gè)凹部65。集合流路形成部件50的導(dǎo)向體52的抵接面52c為平面，因此，即使導(dǎo)出側(cè)部件60側(cè)的抵接面上有蜂窩形狀的凹部(凹凸形狀)，流體也不會(huì)分流、合流。但是，若導(dǎo)出側(cè)部件60的凹部64的底面存在凹部65，則可以對(duì)流過(guò)集合流路26內(nèi)即凹部65的開(kāi)口的附近的流體起到切割力引起的混合效果，以及機(jī)械的氣穴等引起的混合效果。例如，利用面對(duì)集合流路26的表面上具有多個(gè)凹部65的導(dǎo)出側(cè)部件60，可以使流到集合流路26內(nèi)即凹部65的開(kāi)口地附近的流體中產(chǎn)生局部的高壓部分、局部的低壓部分。在這樣的流體中，在產(chǎn)生局部的低壓部分(例如真空部分等的負(fù)壓部分)時(shí)，產(chǎn)生所謂的發(fā)泡現(xiàn)象，在液體中生成氣體，微小的氣泡膨脹(破裂)，生成的氣體(氣泡)崩潰(消失)，產(chǎn)生所謂的氣穴現(xiàn)象。通過(guò)這樣的氣穴出現(xiàn)時(shí)產(chǎn)生的力，對(duì)混合對(duì)象物進(jìn)行微細(xì)化，促進(jìn)流體混合。但是，如上所述，若利用面對(duì)集合流路26的表面具有凹部65的導(dǎo)出側(cè)部件60，只可以在導(dǎo)出側(cè)部件60的凹部65的開(kāi)口面對(duì)的區(qū)域的流體中產(chǎn)生局部的高壓部分、局部的低壓部分。對(duì)于其他部分，例如在流出路24a、與其相對(duì)配置的流入路24b(參照?qǐng)D28)的附近等的容易漏出流體的區(qū)域中，流路截面積穩(wěn)定，維持在局部的高壓部分的產(chǎn)生被防止的狀態(tài)。所以，防止了流體容易漏出。另外，作為導(dǎo)出側(cè)部件60，并不限于在凹陷部64的底面形成多個(gè)凹部的本實(shí)施方式，也可以利用各種方式。例如，代替凹部而在凹陷部64的底面形成多個(gè)凸部，或在凹陷部64的底面形成多個(gè)凹部和多個(gè)凸部，或凹陷部64的底面為平面。[第四實(shí)施方式的流體混合器11C]下面，參照?qǐng)D32圖34對(duì)第四實(shí)施方式的流體混合器IlC進(jìn)行說(shuō)明。另外，對(duì)與上述第三實(shí)施方式的流體混合器IlB相同的構(gòu)成付與相同的符號(hào)，省略其說(shuō)明。第四實(shí)施方式的流體混合器IlC與第三實(shí)施方式的流體混合器IlB不同，作為設(shè)置在殼體主體21內(nèi)的混合單元的構(gòu)成部件，沒(méi)有設(shè)置集合流路形成部件50。具體地講，如圖33所示，第四實(shí)施方式的流體混合器IlC的混合單元24C，具有第三實(shí)施方式的第一混合部件30、第二混合部件40、代替集合流路形成部件50而設(shè)置的一對(duì)分隔件100、100以及導(dǎo)出側(cè)部件60。在此，分隔件100形成為兩端具有開(kāi)口端的筒狀，由該分隔件100的筒長(zhǎng)的尺寸來(lái)適當(dāng)設(shè)定第二混合部件40與導(dǎo)出側(cè)部件60的間隔、即形成在兩部件40、60之間的圓盤狀空間集合流路26的流路深度Z(參照?qǐng)D32)，可以通過(guò)替換具有適當(dāng)筒長(zhǎng)的分隔件100從而容易地變更該集合流路26的流路深度Z。混合單元24C安裝為圖32圖34所示的狀態(tài)。S卩，第一混合部件30、第二混合部件40以及導(dǎo)出側(cè)部件60的組裝狀態(tài)與上述第三實(shí)施方式相同，將第一混合部件30的插通孔36、36、第二混合部件40的螺紋孔43、43、一對(duì)分隔件100、100的開(kāi)口端、導(dǎo)出側(cè)部件60的螺紋孔66、66的位置對(duì)齊，通過(guò)螺栓54、54進(jìn)行螺栓固定。另外，這樣，在第二混合部件40與導(dǎo)出側(cè)部件60之間夾著分隔件100、100地進(jìn)行組裝后，在兩部件40、60之間的外周，形成在全周上的環(huán)狀的縫隙即流入路24b(參照?qǐng)D32)。該流入路24b的開(kāi)始端開(kāi)口部為形成在第二混合部件40與導(dǎo)出側(cè)部件60之間的集合流路26的流入口。另外，如圖32所示，為環(huán)狀開(kāi)口的集合流路26的流入路24b位于與流出路24a相對(duì)的位置。即，從形成在第二混合部件40的外周緣上的流出路24a流出的流體直接從環(huán)狀的流入路24b流入到形成在第二混合部件40與導(dǎo)出側(cè)部件60之間的集合流路26。通過(guò)這樣的結(jié)構(gòu)，在流體的流路的中途，不會(huì)產(chǎn)生流體容易滯留的所謂的死區(qū)。若存在死區(qū)，則流體滯留在該死區(qū)，流體混合處理品質(zhì)(例如，生成的氣泡的尺寸等的品質(zhì))變的不穩(wěn)定關(guān)于這一點(diǎn)，在本實(shí)施方式中，由于死區(qū)為最小限度，因此可以將這樣的不良情況抑制在最小限度，可以更均勻地對(duì)流體進(jìn)行混合處理，生成均勻尺寸的氣泡。并且，在該流體混合器Iic中，與上述第三實(shí)施方式相比可以實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)單化和低成本化。如上所述，在第二混合部件40與導(dǎo)出側(cè)部件60之間形成有集合流路26(參照?qǐng)D32)，流體從流入路24b流入集合流路26。在集合流路26中，流體沿著第二混合部件40的背面，從其外周側(cè)向中心側(cè)流動(dòng)，流到流體放出口63(參照?qǐng)D32)，又流入下一個(gè)混合部件24C的流入口32，從殼體的蓋體23的流體導(dǎo)出口23a導(dǎo)出。此時(shí)，由于利用了在面對(duì)集合流路26的表面上具有多個(gè)凹部65的導(dǎo)出側(cè)部件60，因此可以在流經(jīng)集合流路26內(nèi)的凹部65的開(kāi)口附近的流體中產(chǎn)生局部的高壓部分、局部的低壓部分。在這樣的流體中，在產(chǎn)生局部的低壓部分(例如真空部分等的負(fù)壓部分)時(shí)，產(chǎn)生所謂的發(fā)泡現(xiàn)象，在液體中產(chǎn)生氣泡，微小的氣泡膨脹(破裂)，生成的氣體(氣泡)崩潰(消失)，產(chǎn)生所謂的氣穴現(xiàn)象。通過(guò)這樣的氣穴出現(xiàn)時(shí)產(chǎn)生的力，對(duì)混合對(duì)象物進(jìn)行微細(xì)化，促進(jìn)流體混合。[集合流路形成部件50的變形例]圖35是集合流路形成部件50的變形例，在部件主體51的下游側(cè)面51b，一體成形并突出設(shè)置有多個(gè)作為錯(cuò)流生成裝置的錯(cuò)流生成體102，在相鄰的錯(cuò)流生成體102之間形成有集合流路26。錯(cuò)流生成體102，在本變形例中，如圖35(a)(c)所示，形成為大致圓柱形狀，并且作為與流體的接觸面的周面形成為凸?fàn)蠲?03或凹狀面104，為了增大與流體的接觸面積，在部件主體51的周緣部在圓周方向上隔開(kāi)間隔地配置有多個(gè)(本實(shí)施方式中為8個(gè))具有凸?fàn)蠲?03的錯(cuò)流生成體102，并且相鄰的錯(cuò)流生成體102、102之間的靠近中央部的位置配置有多個(gè)(本實(shí)施方式中為4個(gè))具有凹狀面104的錯(cuò)流生成體102。105為抵接面。這樣，從流出路24a流入到集合流路26內(nèi)的混合流體沿著這些凸?fàn)蠲?03或凹狀面104流動(dòng)，反復(fù)形成錯(cuò)流·脈動(dòng)流而成為亂流，流入下游相鄰的混合單元的流入口32或流體放出口63。在此，錯(cuò)流是指擦著物體的面而流動(dòng)的流體，錯(cuò)流生成裝置為具有生成錯(cuò)流的面的凸?fàn)钗铩Ａ硗?，脈動(dòng)流為流路截面積斷續(xù)變化的流體。因此，通過(guò)在集合流路26內(nèi)設(shè)置錯(cuò)流生成體102，在流體通過(guò)集合流路26內(nèi)時(shí)，由于錯(cuò)流生成體102的存在而反復(fù)形成錯(cuò)流脈動(dòng)流，在流體中產(chǎn)生局部的高壓部分、局部的低壓部分。在這樣的流體中，在產(chǎn)生局部的低壓部分(例如真空部分等的負(fù)壓部分)時(shí)，產(chǎn)生所謂的發(fā)泡現(xiàn)象，在液體中產(chǎn)生氣泡，微小的氣泡膨脹(破裂)，生成的氣體(氣泡)崩潰(消失)，產(chǎn)生所謂的氣穴現(xiàn)象。通過(guò)這樣的氣穴出現(xiàn)時(shí)產(chǎn)生的力，對(duì)混合對(duì)象物進(jìn)行微細(xì)化，促進(jìn)流體混合。另外，如上所述，在流體容易漏出的位置或該位置附近產(chǎn)生局部的流體高壓部分時(shí)，容易出現(xiàn)流體的漏出，因此不希望產(chǎn)生局部的高壓部分。但是，如上所述，若在集合流路26內(nèi)配置錯(cuò)流生成體102，只能在從流出口到放出口的流路中的、配置有錯(cuò)流生成體102的位置的流體中產(chǎn)生局部的高壓部分、局部的低壓部分，從而促進(jìn)流體混合。另外，在本實(shí)施方式中，在部件主體51上設(shè)置了具有凸?fàn)蠲?03的錯(cuò)流生成體102和具有凹狀面104的錯(cuò)流生成體102兩者，但也可以在部件主體51上只設(shè)置其中一種的錯(cuò)流生成體102。錯(cuò)流生成裝置的形狀只要是形成錯(cuò)流的形狀就可以，并不限于本實(shí)施方式的大致圓柱狀。在此，說(shuō)明了多種實(shí)施方式中的流體混合器，但是并不限于上述方式，可以進(jìn)行各種變形。例如，在上述的各實(shí)施方式中的流體混合器中，凹部35、41的開(kāi)口形狀為正六邊形，但不限于此，例如可以為正三角形等的三角形、正四邊形等的四邊形、正八邊形等的八邊形等的形狀。另外，在上述實(shí)施方式中使用的流體混合器中，具有密封用的密封件的為第三實(shí)施方式、第四實(shí)施方式的流體混合器11B、11C，但是也可以在第一實(shí)施方式、第二實(shí)施方式的流體混合器IlUlA中設(shè)置密封部件。設(shè)置了密封部件后，可以進(jìn)一步提高密封性，確實(shí)地防止流體漏出等的發(fā)生。另外，在上述實(shí)施方式中，使所謂的死區(qū)為最小限度的為圖28所示的第三實(shí)施方式、圖32所示的第四實(shí)施方式的流體混合器11B、11C，但是，也可以是使第一實(shí)施方式、第二實(shí)施方式的流體混合器11、1IA為盡量減少死區(qū)的結(jié)構(gòu)。例如，進(jìn)一步加厚第一混合部件的周壁部33的厚度(軸線方向的厚度)等，使該周壁部33的下游側(cè)面(流體導(dǎo)出口側(cè)的面)即端面與配置在下游的另外的混合單元24的第一混合部件的上游側(cè)面(流體導(dǎo)入口側(cè)的面)抵接的結(jié)構(gòu)。[第一實(shí)施方式的變形例的流體混合器11D]如圖36所示，流體混合器11D，為構(gòu)成第一實(shí)施方式的混合單元24的部件中、與處理流體接觸的部分的角部成為圓角的光滑面的變形例。例如，如圖36的部分放大圖所示，形成于第一混合部件30的凹陷部34的凹部35的開(kāi)口端的角部成為圓角的光滑面。另外，也可以使與處理流體接觸的部分的隅部為圓角的光滑面。例如，如圖36的部分放大圖所示，使形成于第一混合部件30的凹陷部34的凹部35的底面的隅部為圓角的光滑面。這樣形成圓角且光滑面，可以減少流路阻力，增大單位時(shí)間的處理量。另外，由于在隅部形成圓角，可以減少死區(qū)，使流體更均勻地混合，提高流體混合處理性能。例如，可以生成尺寸更均勻的氣泡，進(jìn)一步提高生成的氣泡的尺寸均勻性。另外，圖36的流體混合器IlD為第一實(shí)施方式的流體混合器11的變形，但是也可以同樣地對(duì)第二實(shí)施方式、第三實(shí)施方式、第四實(shí)施方式的流體混合器11A、11B、11C進(jìn)行變形。[第一實(shí)施方式的其他變形例的流體混合器11E]如圖37所示，流體混合器IlE構(gòu)成為在流體混合器11設(shè)置了溫度控制單元70。溫度控制單元70具有覆蓋流體混合器IlE的殼體主體21的外周的套管部71、向該套管部71內(nèi)供給溫度控制用的流體(在此為水)的與未圖示供水泵連接的供水管72、用于從套管部71導(dǎo)出水的排水管73。套管部71為將半圓筒形狀的分割套管體71a、71a整合組裝的結(jié)構(gòu)，從而可以自由裝拆地安裝于殼體主體21。在套管部71的與殼體主體21接觸的部分安裝有密封件74，以防止溫度控制用的水漏出。通過(guò)設(shè)置這樣的溫度控制單元70，在想要防止流體混合處理對(duì)象的流體(例如作為氣泡生成處理對(duì)象的氣液混合流體)的溫度上升時(shí)，可以簡(jiǎn)單地通過(guò)向套管部供給冷卻水來(lái)防止處理流體的溫度上升。另外，圖28的流體混合器IOE為第一實(shí)施方式的流體混合器11的變形，但也可以對(duì)其他實(shí)施方式的流體混合器11A、11B、11C、11D進(jìn)行同樣的變形。另外，圖37所示的溫度控制單元70利用冷卻水等的冷卻介質(zhì)進(jìn)行冷卻等的溫度控制，但是不限于這樣的方法，例如也可以利用在殼體上安裝散熱用的風(fēng)扇等的方法，可以例舉出各種各樣的方法。[流體混合器的基本構(gòu)成所達(dá)到的效果]通過(guò)上述那樣構(gòu)成的流體混合器的基本構(gòu)成所達(dá)到的效果如下所述。即，在流體混合器中，作為流出口，形成有在第二混合部件的外周緣與第一混合部件之間形成的縫隙狀的開(kāi)口。即沿著第二混合部件的外周緣，形成有環(huán)繞第二混合部件的外周全周的流出口。使第二混合部件的相對(duì)面的尺寸比第一混合部件的相對(duì)側(cè)的面的尺寸小，使該開(kāi)口位于第一混合部件的外周緣內(nèi)側(cè)。即，作為流出口的開(kāi)口，形成于兩混合部件構(gòu)成的混合部件的下游的面，即形成于與形成有所述流入口的面相反側(cè)的面。通過(guò)這樣的構(gòu)成，兩混合部件間的混合流路經(jīng)由流出口直接與兩混合部件下游的流路連通，另外，因?yàn)樵谌苌洗嬖诹鞒隹?，所以不容易產(chǎn)生流體壓力不均衡，其結(jié)果，降低了流路阻力。流路阻力降低后，即使供給的流體的壓力為高壓，也可以增大處理量，防止密封部出的流體漏出，增大處理量。特別地，通過(guò)流體混合器，可以在被處理流體中生成平均粒徑500nm以下的氣泡，還可以在被處理流體中生成平均粒徑50nm以下的氣泡。例如，水通常并不以單分子的形式存在，而是形成多個(gè)分子構(gòu)成的分子團(tuán)，由流體混合器處理水時(shí)，可以得到分子團(tuán)的尺寸更小的改質(zhì)水。分子團(tuán)的尺寸更小的改質(zhì)水，容易通過(guò)直徑納米量級(jí)(μ未滿)的超微細(xì)氣泡與燃料油均勻混合，可以不使用表面活性劑等而制造乳化燃料。另外，可以得到如下效果。(1)在流體混合器中，壓力損失降低。壓力損失降低后，在供給相同量的處理流體時(shí)，可以減小泵等的處理流體供給裝置的輸出。(2)若維持相同輸出，則增大了處理能力。(3)壓力損失降低也可以看作是如下效果的一個(gè)原因，即伴隨流體混合處理而產(chǎn)生的噪音減小，安靜性提高并且振動(dòng)減小。(4)若流體混合處理時(shí)的噪音、振動(dòng)減小，則例如可以設(shè)置在醫(yī)院等安靜性要求高的場(chǎng)所。(5)因?yàn)閴毫p失減小，所以可以以低壓進(jìn)行流體混合處理，無(wú)需密封件等的密封部件。由此，無(wú)需密封部件的交換等的作業(yè)，容易維護(hù)。在燃燒器等的燃燒裝置上連通連接本發(fā)明的乳化燃料制造裝置，通過(guò)向該燃燒裝置供給乳化燃料，可以提高該燃燒裝置的燃燒效率。權(quán)利要求一種乳化燃料，其混有微細(xì)的氣泡，通過(guò)在作為連續(xù)相的燃料油與作為分散相的水的混合液中添加微量的空氣后混合而形成。2.一種乳化燃料，其混有微細(xì)的氣泡，通過(guò)將作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的混有微細(xì)氣泡的水混合而形成。3.一種乳化燃料，其混有微細(xì)的氣泡，通過(guò)將作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的燃料油和作為分散相的水混合而形成。4.一種乳化燃料，其混有微細(xì)的氣泡，通過(guò)將作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的水與作為分散相的燃料油混合而得到作為分散相的混合液，將該混合液與作為連續(xù)相的燃料油混合而形成。5.一種乳化燃料，其混有微細(xì)的氣泡，通過(guò)將作為連續(xù)相的水與作為分散相的混有微細(xì)氣泡的燃料油混合而得到作為分散相的混合液，將該混合液與作為連續(xù)相的燃料油混合而形成。6一種乳化燃料，其通過(guò)將作為連續(xù)相的水與作為分散相的燃料油混合而得到作為分散相的混合液，將該混合液與作為連續(xù)相的燃料油混合而形成。7.一種乳化燃料，其通過(guò)將作為分散相的改質(zhì)處理后的水與作為連續(xù)相的燃料油混合而形成。8.一種乳化燃料，其通過(guò)在前階段將作為連續(xù)相的燃料油與作為分散相的水微細(xì)化并混合，在后階段通過(guò)超微細(xì)化并混合而形成。9.一種乳化燃料制造方法，其特征在于將燃料油和水混合處理，形成由作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)的水滴構(gòu)成的混合液，然后，在該混合液中添加微量的空氣，進(jìn)一步混合處理，從而制造出混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。10.一種乳化燃料制造方法，其特征在于將水與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的水，然后，將該混有微細(xì)氣泡的水與燃料油混合處理，從而制造出由作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)水滴和微細(xì)氣泡構(gòu)成的、混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。11.一種乳化燃料制造方法，其特征在于將燃料油與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的燃料油，然后，將該混有微細(xì)氣泡的燃料油與水混合處理，從而制造出由作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的燃料油和作為分散相的微細(xì)水滴構(gòu)成的、混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。12.一種乳化燃料制造方法，其特征在于將水與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的水，然后，將該混有微細(xì)氣泡的水與燃料油混合處理，形成由作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的水和作為分散相的微細(xì)水滴構(gòu)成的混合液，接著，將該混合液與燃料油混合處理，從而制造出由含有作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)油滴和微細(xì)氣泡的水滴構(gòu)成的、混有微細(xì)起泡的乳化燃料。13.一種乳化燃料制造方法，其特征在于將燃料油與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的燃料油，然后，將該混有微細(xì)氣泡的燃料油與水混合處理，形成由作為連續(xù)相的水和作為分散相的微細(xì)水滴和微細(xì)氣泡構(gòu)成的混合液，接著，將該混合液與燃料油混合處理，從而制造出由含有作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)油滴和微細(xì)氣泡的水滴構(gòu)成的、混有微細(xì)起泡的乳化燃料。14.一種乳化燃料制造方法，其特征在于將水和燃料油混合處理，形成由作為連續(xù)相的水和作為分散相的微細(xì)油滴構(gòu)成的混合液，然后，將該混合液和燃料油混合處理，從而制造出由含有作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)油滴的水滴構(gòu)成的乳化燃料。15.一種乳化燃料制造方法，其特征在于預(yù)先將作為分散相的水改質(zhì)處理，之后將改質(zhì)處理后的作為分散相的水和作為連續(xù)相的燃料油混合處理，由此制造出乳化燃料。16.一種乳化燃料制造方法，其特征在于在前階段將作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的水微細(xì)化并混合處理，形成混合液，之后，在后階段將該混合液超微細(xì)化并混合處理，從而制造出乳化燃料。17.一種乳化燃料制造裝置，其特征在于，具有，將燃料油和水混合處理，形成由作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)的水滴構(gòu)成的混合液的初級(jí)混合處理部，和在該混合液中添加微量的空氣，進(jìn)一步混合處理的二級(jí)混合處理部，從而制造出混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。18.一種乳化燃料制造裝置，其特征在于，具有，將水與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的水的初級(jí)混合處理部，和將該混有微細(xì)氣泡的水與燃料油混合處理的二級(jí)混合處理部，從而制造出由作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)水滴和微細(xì)氣泡構(gòu)成的、混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。19.一種乳化燃料制造裝置，其特征在于，具有，將燃料油與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的燃料油的初級(jí)混合處理部，和將該混有微細(xì)氣泡的燃料油與水混合處理的二級(jí)混合處理部，從而制造出由作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的燃料油和作為分散相的微細(xì)水滴構(gòu)成的、混有微細(xì)氣泡的乳化燃料。20.一種乳化燃料制造裝置，其特征在于，具有，將水與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的水的初級(jí)混合處理部，和將該混有微細(xì)氣泡的水與燃料油混合處理，形成由作為連續(xù)相的混有微細(xì)氣泡的水和作為分散相的微細(xì)油滴構(gòu)成的混合液的二級(jí)混合處理部，和將該混合液與燃料油混合處理的三級(jí)混合處理部，從而制造出由含有作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)油滴和微細(xì)氣泡的水滴構(gòu)成的、混有微細(xì)起泡的乳化燃料。21.一種乳化燃料制造裝置，其特征在于，具有，將燃料油與空氣混合處理，形成混有微細(xì)氣泡的燃料油的初級(jí)混合處理部，和將該混有微細(xì)氣泡的燃料油與水混合處理，形成由作為連續(xù)相的水和作為分散相的微細(xì)水滴和微細(xì)氣泡構(gòu)成的混合液的二級(jí)混合處理部，和將該混合液與燃料油混合處理的三級(jí)混合處理部，從而制造出由含有作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)油滴和微細(xì)氣泡的水滴構(gòu)成的、混有微細(xì)起泡的乳化燃料。22.一種乳化燃料制造裝置，其特征在于，具有，將水和燃料油混合處理，形成由作為連續(xù)相的水和作為分散相的微細(xì)油滴構(gòu)成的混合液的初級(jí)混合處理部，和將該混合液和燃料油混合處理的二級(jí)混合處理部，從而制造出由含有作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的微細(xì)油滴的水滴構(gòu)成的乳化燃料。23.一種乳化燃料制造裝置，其特征在于，具有，將作為分散相的水改質(zhì)處理，形成改質(zhì)處理水的改質(zhì)處理部，和將該改質(zhì)處理水作為分散相將燃料油作為連續(xù)相進(jìn)行混合處理的混合處理部，從而制造出乳化燃料。24.一種乳化燃料制造裝置，其特征在于，具有，在前階段將作為連續(xù)相的燃料油和作為分散相的水微細(xì)化并混合處理，形成混合液的前階段的初級(jí)混合處理部，和將該混合液超微細(xì)化并混合處理的后階段的二級(jí)混合處理部，從而制造出乳化燃料。全文摘要一種作為在合適的燃燒條件下使內(nèi)燃機(jī)燃燒的燃料來(lái)使用的乳化燃料。通過(guò)在作為連續(xù)相的燃料油與作為分散相的水的混合液中添加微量的空氣并進(jìn)行混合而得到。這樣，由于小浮力的微細(xì)氣泡為疏水性，因此不會(huì)附著在水滴的表面地分散到燃料油中，可以增加氣-液界面的面積(燃燒表面積)并且通過(guò)靜電極化發(fā)揮表面活性(如表面活性劑的功能)，防止微細(xì)化的水滴結(jié)合，使該水滴在乳化燃料中穩(wěn)定。其結(jié)果，在本乳化燃料中，水滴直徑的分散均勻，例如在燃燒裝置中燃燒該乳化燃料時(shí)，可以確保良好的燃燒效率，消除產(chǎn)生煙塵、黑煙這樣的不良情況。文檔編號(hào)F23K5/12GK101828075SQ20088011219公開(kāi)日2010年9月8日申請(qǐng)日期2008年10月21日優(yōu)先權(quán)日2007年10月22日發(fā)明者最上賢一,熊澤英博申請(qǐng)人:株式會(huì)社盛長(zhǎng);丸福水產(chǎn)株式會(huì)社