專利名稱：：水平纏繞線圈以及波紋導(dǎo)熱管的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及水平纏繞線圏以及波紋導(dǎo)熱管的制造方法。尤其，本發(fā)明是關(guān)于自然冷媒熱泵式給液機的水-冷媒熱交換器用導(dǎo)熱管等的制造中使用的水平纏繞線圈以及波紋導(dǎo)熱管的制造方法。
背景技術(shù)：
：作為以往的自然冷媒熱泵式給液器的熱交換器，提出了一種熱交換器(例如，參照專利文獻1),具有具有波紋槽的作為芯管的波紋管；以螺旋狀巻繞在波紋管外周的熱:樣管。由于專利文獻1的熱交換器具有將熱媒管巻繞在波紋管外周的簡易結(jié)構(gòu)，所以能夠?qū)崿F(xiàn)制造、運輸?shù)娜菀仔浴峤粨Q性的提高以及成本的降低等。另外，作為熱交換器提出一種熱交換機(例如，參照專利文獻2)，由以下部件構(gòu)成在將波紋槽深度規(guī)定為Hc、將波紋外徑規(guī)定為OD的情況下0.04^Hc/OD、且在將波紋槽和管軸Ta所成的角作為螺4t角卩c時|3c^40的波紋導(dǎo)熱管；配置在其外側(cè)的外管。專利文獻2的熱交換器通過適當(dāng)?shù)卦O(shè)定波紋槽和管軸所成的角，能夠4吏導(dǎo)熱性能比平滑管還要好。專利文獻1:日本特開2002-228370號公報專利文獻2:日本特開2007-218486號公才艮但是，專利文獻l、2記載的構(gòu)成熱交換器的波紋管為了防止制造時的變形，而使用硬度大的材料，從而在整列巻繞時，除了波紋槽以外的平坦部不伸縮，應(yīng)力集中在波鄉(xiāng)丈槽，管可能會斷裂。因此，波紋管被作為直管提供，在對具有恒定尺寸以上的所期望的長度的導(dǎo)熱管的熱交換器進行組裝時，通過釬焊等連接多個波紋管，由此在熱交換器的組裝時，存在作業(yè)工時增加的不良情況。
發(fā)明內(nèi)容因此，本發(fā)明的目的是提供一種波紋導(dǎo)熱管的水平纏繞線圏以及波紋導(dǎo)熱管的制造方法，能夠容易地供給即使向波紋槽施加應(yīng)力也不會斷裂的、具有期望長度的波紋導(dǎo)熱管。本發(fā)明為了實現(xiàn)上述目的，提供一種水平纏繞線圈，具有波紋導(dǎo)熱管，該波紋導(dǎo)熱管具有具有規(guī)定的硬度、規(guī)定的長度以及規(guī)定的管厚，并與整列巻繞時施加的應(yīng)力對應(yīng)地伸縮的平坦部；在上述平坦部之間以^L定的波紋螺距(Pc)設(shè)置、且硬度比上述平坦部的上述規(guī)定硬度高的波紋槽；上述波紋導(dǎo)熱管由整列巻繞且縱向巻繞后的多個線圈層構(gòu)成。另外，上述水平纏繞線圈中，波紋導(dǎo)熱管的規(guī)定管厚可以為0.5mm以上，另外，波紋導(dǎo)熱管也可以以曲率半徑560mm以上被整列巻繞且被縱向巻繞。而且，波紋導(dǎo)熱管也可以是由作為上述規(guī)定硬度具有小于1/2H材料硬度的銅或銅合金無縫地形成的，并作為構(gòu)成熱交換器的水管使用。另外，上述水平纏繞線圈中，上述波紋槽的波紋深度(Hc)和上述波紋導(dǎo)熱管的波紋外徑(OD)之間的關(guān)系滿足0.04當(dāng)Hc/OD當(dāng)0.1,并且上述波紋槽間的波紋螺距(Pc)和上述波紋導(dǎo)熱管的上述平坦部的長度(Lh)之間的關(guān)系滿足0.5^Lh/Pc<1，并且上述Pc滿足與上述波紋導(dǎo)熱管的波紋內(nèi)徑(ID)相等的關(guān)系。另外，本發(fā)明為實現(xiàn)上述目，提供一種波紋導(dǎo)熱管的制造方法，具有以下步驟原管準(zhǔn)備工序，準(zhǔn)備由具有小于1/2H材料的硬度的材料形成的原管；原管保持工序，在上述原管上施加有應(yīng)力時，在朝向上述原管的軸心并實質(zhì)上均等地施加應(yīng)力的位置，將波紋加工盤和多個支承輥沿著上述原管的外周配置來保持上述原管；波紋加工工序，在保持的上述原管上，通過上述波統(tǒng)加工盤實施波紋加工。另外，上述波紋導(dǎo)熱管的制造方法中，原管保持工序中，圍繞上述原管可以配置1個波纟丈加工盤和3個以上的支承夢"發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明的水平纏繞線圈，能夠以容易使用于熱交換器的組裝時的方式提供即使在波纟丈槽上施加有應(yīng)力也不會斷裂的、具有期望長度的波紋導(dǎo)熱管，根據(jù)本發(fā)明的波紋導(dǎo)熱管的制造方法，能夠提供成為水平纏繞線圈形態(tài)的波紋導(dǎo)熱管。圖l是第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管的側(cè)面圖以及部分截面。圖2是第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管的水平纏繞線圈的立體圖。圖3(a)以及(b)是第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管的制造方法的概要圖。圖4(a)以及(b)是第1實施方式的變形例的波紋導(dǎo)熱管的制造方法的圖5是第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管的水平纏繞線圈的使用狀態(tài)的概要圖。圖6是第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管的水平纏繞線圈的^f吏用狀態(tài)的其他例的概要圖，(a)是作為橫型展巻機的管引出裝置的立體圖，(b)是以ETTS方式從LWC對波紋導(dǎo)熱管進行開巻的方法的立體圖。圖7(a)是第2實施方式的熱交換器的概要圖，(b)是第2實施方式的其他形態(tài)的熱交換器的和克要圖。圖8是第3實施方式的半熱交換器的側(cè)面的概要圖。圖9是表示波紋導(dǎo)熱管的雷諾數(shù)(Re)為1000時的Hc/OD和導(dǎo)熱性能比之間的關(guān)系的圖。圖IO是表示波紋導(dǎo)熱管的雷諾數(shù)(Re)為1000時的Hc/OD和管摩擦系數(shù)之間的關(guān)系的圖。圖11是表示實施例的波紋導(dǎo)熱管的Pc/ID和管內(nèi)熱傳導(dǎo)率、壓力損失之間的關(guān)系的圖。圖12是比較例的波紋導(dǎo)熱管的制造方法的概要圖。附圖標(biāo)記的說明1波紋導(dǎo)熱管la波紋外徑lb波紋內(nèi)徑lc管厚2水平纏繞線圈63素管4、4a熱交換器5、5a管引出裝置6外管7冷媒管8半熱交換器10a波紋螺距10b波紋槽深度12平坦部12a平坦部長度14內(nèi)壁16外壁20內(nèi)徑30加工盤32a、32b、32c、32d支承輥50導(dǎo)向件55線軸57轉(zhuǎn)臺60基座62緩沖部件具體實施例方式圖l是表示本發(fā)明的第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管的側(cè)面以及部分截面。(波紋導(dǎo)熱管1的構(gòu)造)第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管1具有以規(guī)定的波紋螺距形成于外壁16的波紋形狀的作為波紋加工部的波紋槽10;以^見定的螺距設(shè)在波纟文槽IO之間的作為扁平部的平坦部12。該波紋導(dǎo)熱管1是1條被加工的金屬制的無縫波紋管。波紋導(dǎo)熱管l在外壁16上具有波紋槽10，由此在內(nèi)壁14和外壁16上形成波形的螺旋構(gòu)造。波紋導(dǎo)熱管1作為一例能夠作為構(gòu)成熱泵給液機用的水-冷媒熱交換器等的熱交換器的水管使用。即，在波紋導(dǎo)熱管1內(nèi)流動的流體即水和在波紋導(dǎo)熱管1外流動的冷媒之間進行熱交換。作為形成波紋導(dǎo)熱管1的金屬材料能夠使用具有規(guī)定的熱傳導(dǎo)率、規(guī)定的機械強度、規(guī)定的硬度以及規(guī)定的釬焊性的金屬材料，作為一例，能夠使用銅或銅合金。通過使波紋導(dǎo)熱管1的材質(zhì)為銅或銅合金，在制造規(guī)定的熱交換器時，例如，在其與外部的冷媒管之間進行釬焊變得容易。另外，如果是與波紋導(dǎo)熱管1的用途對應(yīng)地具有規(guī)定的熱傳導(dǎo)率、規(guī)定的機械強度、規(guī)定的硬度以及規(guī)定的釬焊性的金屬材料，則能夠使用鋁合金等其他金屬材料。作為波紋導(dǎo)熱管1的外徑的波紋外徑la^4居^使用波紋導(dǎo)熱管1的用途決定，具有被決定的波紋外徑la而形成波紋導(dǎo)熱管1。而且，管厚lc是考慮了在波紋導(dǎo)熱管1內(nèi)流通的流體(例如，水)導(dǎo)致的內(nèi)壁14腐蝕以及形成的波緣槽深度10b后的厚度。即，管厚lc形成為厚壁。作為一例，使水在波紋導(dǎo)熱管1內(nèi)流通時，形成為管厚lc為0.5mm以上的厚壁管即波紋導(dǎo)熱管1。由于在本實施方式的波紋導(dǎo)熱管1中使用厚壁管，所以在薄壁管(例如，具有0.2mm左右壁厚的管)中，在其外面本來難以形成的波紋槽10變得容易形成。波紋槽10以與波紋內(nèi)徑lb大致相等的距離的波紋螺距10a形成在外壁16。另外，將波紋螺距10a記作Pc,將平坦部長度12a記作Lh時，作為與外壁16鄰接設(shè)置的波紋槽IO之間的距離的平坦部長度12a以0.5^Lh/Pc<l的范圍形成。在該范圍內(nèi)形成平坦部長度12a,由此能夠?qū)⒁?guī)定的冷媒管釬焊在波紋導(dǎo)熱管1的外壁16。并且，波紋內(nèi)徑lb是制造波紋導(dǎo)熱管1前的原管的內(nèi)徑或最大內(nèi)徑。另外，波玟槽10的硬度比平坦部12的硬度高。即，平坦部12—方具有比波紋槽10受到外力更容易變形的性質(zhì)。另外，將波紋導(dǎo)熱管1的波紋槽深度10b記作Hc,將波紋外徑la記作OD時，相對于外徑的凹凸比用Hc/OD表示。而且，本實施方式的波紋導(dǎo)熱管1中，滿足0.04^Hc/OD^0.1關(guān)系的波紋槽IO形成在外壁16。另外，以更好的導(dǎo)熱性能的實現(xiàn)以及低壓力損失的實現(xiàn)為目的，能夠?qū)M足0.04^Hc/ODS0.07關(guān)系的波紋槽IO形成在外壁16。并且，本實施方式的波紋導(dǎo)熱8管1的Hc/OD值比通常的內(nèi)面槽附管的凹凸比即"槽深度/外徑"大。圖2是本發(fā)明的第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管的水平纏繞線圈的立體圖。(水平纏繞線圈2的構(gòu)造)水平纏繞線圈2是使第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管1具有規(guī)定的內(nèi)徑并整列巻繞而形成的水平纏繞線圈(LevelWoundCoil:LWC)。水平纏繞線圈2作為一例以最小內(nèi)徑(內(nèi)徑20)為560mm以上的曲率對波紋導(dǎo)熱管1進行整列巻繞，由此具有多個線圈層。另外，水平纏繞線圏2以最小內(nèi)徑為560mm的曲率對波紋導(dǎo)熱管1進行整列巻繞，并且通過縱向巻繞而能夠具有多個線圈層。例如，將第1實施方式的波故導(dǎo)熱管1整列巻繞成最小內(nèi)徑為560mm左右的主體(或最大外徑為560mm左右的滾筒狀主體)，由此形成水平纏繞線圈2。并且，在對波紋導(dǎo)熱管1進行整列巻繞的情況下，與水平纏繞線圈2的外側(cè)對應(yīng)的波紋導(dǎo)熱管1伸長，并且與水平纏繞線圈2的內(nèi)側(cè)對應(yīng)的波紋導(dǎo)熱管1縮短。由于通過巻繞波紋導(dǎo)熱管1而構(gòu)成水平纏繞線圈2，所以波紋導(dǎo)熱管1在整列巻繞時由具有平坦部12可伸縮的硬度的材料形成。(水平纏繞線圏2的效果)本實施方式的水平纏繞線圈2中，由于使波紋導(dǎo)熱管1為LWC的形態(tài)，所以與用直管波紋供給導(dǎo)熱管1的情況相比，能夠使供給時的空間效率倍增。因此，使用波紋導(dǎo)熱管l組裝所期望的熱交換器時，與用直管供給波紋導(dǎo)熱管l的情況相比，作業(yè)空間減少，以及能夠更容易地切出所期望長度的波紋導(dǎo)熱管1，從而能夠?qū)崿F(xiàn)作業(yè)效率的提高。另外，在像自然冷媒熱泵式給液機這樣的水的流速小的使用形態(tài)下，也能夠以熱交換器的組裝時容易使用的水平纏繞線圈2的形態(tài)提供能夠使熱交換器的導(dǎo)熱性能提高的波紋導(dǎo)熱管1。而且，本實施方式的水平纏繞線圏2由銅或銅合金形成，并且外表面由具有平坦部12的波紋導(dǎo)熱管1構(gòu)成，所以能夠以不在端部發(fā)生端部裂縫的狀態(tài)提供例如在構(gòu)成熱交換器等的冷媒管之間通過釬焊等而具有良好的緊密接合性的所期望的長度的波紋導(dǎo)熱管1。(波紋導(dǎo)熱管1的制造方法)圖3(a)以及(b)表示本發(fā)明的第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管的制造方法的概要。本實施方式的波紋導(dǎo)熱管1是在已整列巻繞的情況下與整列巻繞時施加的壓力對應(yīng)地具有使平坦部12伸縮的硬度的材料而形成的。具體地，本實施方式的波紋導(dǎo)熱管l是使用比由JISH3300標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的質(zhì)差的1/2H材料以及O材料更柔軟的材料形成的。即，波紋導(dǎo)熱管1由具有小于1/2H材料的硬度的材料形成，作為一例，使用銅或銅合金的1/4H材料或0材料構(gòu)成的原管形成波紋導(dǎo)熱管1。并且，1/4H材料是具有0材料和1/2H材料的中間硬度的材料。首先，準(zhǔn)備由1/4H材料或0材料構(gòu)成的原管。而且，參照圖3(a)，用多個支承輥32a、32b、32c、32d保持作為由1/4H材料或0材料構(gòu)成的原管的素管3(在本實施方式中，支承輥的數(shù)量為4個)。即，沿素管3的外周配置多個支承輥32a、32b、32c、32d，通過拘束素管3進行保持。接著，使加工盤30與素管3接觸。在該情況下，在對素管3施加壓力時，在實質(zhì)上均等地朝向素管3的截面中心即素管3的軸心施加壓力的位置，沿素管3的外周配置作為波紋加工盤的加工盤30和多個支承輥32a、32b、32c、32d。其次，適用加工盤30,使波紋槽IO形成在素管3的外部表面，由此制造波紋導(dǎo)熱管1。并且，參照圖3(b)，沿素管3的外周大致等間隔地配置加工盤30和支承輥32a、32b、32c、32d,由此使巻繞加工時的素管3上施加的壓力均等化。(波紋導(dǎo)熱管的制造方法的效果)根據(jù)本實施方式的波紋導(dǎo)熱管的制造方法，使支承輥的個數(shù)為4個，由此能夠抑制巻繞加工時的素管3的變形。由此，在對巻繞加工后的波紋導(dǎo)熱管1進行了整列巻繞的情況下，也能夠防止從波紋槽10的部分?jǐn)嗔选Ａ硗?，由于本實施方式的波紋導(dǎo)熱管1的材質(zhì)是使用1/4H材料或0林料，所以能夠只對作為被加工盤30加工后的波紋加工部的波紋槽10的部分進行加工硬化。即，平坦部12不進行加工硬化。因此，本實施方式的波紋導(dǎo)熱管1的平坦部12的硬度被保持成與形成素管3的材料相同的硬度，并且能夠10通過素管3只使在夾著平坦部12的位置存在的波紋槽10的部分硬化。由此，在對波紋導(dǎo)熱管1進行了整列巻繞的情況下，由于石更度比波紋槽IO低的平坦部12比波紋槽IO先伸縮，所以在波紋槽IO上不存在因整列巻繞引起的應(yīng)力集中。以上，才艮據(jù)本實施方式的波紋導(dǎo)熱管的制造方法得到的波紋導(dǎo)熱管1,例如，像以往那樣，對使用1/2H材料或H材料形成的波紋導(dǎo)熱管以曲率半徑560mm進行整列巻繞時，由于平坦部不伸縮，能夠避免強度比平坦部弱的波紋槽上產(chǎn)生應(yīng)力集中而使管斷裂的現(xiàn)象。即，使用通過本實施方式的波紋導(dǎo)熱管的制造方法加工得到的波紋導(dǎo)熱管1，在進行了整列巻繞的情況下，也能夠防止管的斷裂，并且能夠形成截面形狀幾乎不變形的水平纏繞線圈2。圖4(a)以及(b)表示本發(fā)明的第1實施方式的變形例的波紋導(dǎo)熱管的制造方法的概要。第1實施方式的變形例的波紋導(dǎo)熱管的制造方法除了保持素管3的支承輥的數(shù)量為3個這點以外，具有與圖3的上述說明中的波紋導(dǎo)熱管的制造方法想同的工序。因此，除了不同點以外，省略詳細說明。參照圖4(a)，用多個支承輥32a、32b、32c保持素管3(變形例中，支承輥的數(shù)量為3個)。接著，使作為波紋加工盤的加工盤30與素管3接觸，通過將波紋槽IO形成在素管3的外部表面，來制造波紋導(dǎo)熱管1。并且，參照圖4(b)，加工盤30和支承輥32a、32b、32c沿著素管3的外周大致等間隔地配置。.通過使支承輥的個數(shù)為3個，能夠抑制素管3的變形，并且在對巻繞加工形成的波紋導(dǎo)熱管1進行了整列巻繞的情況下，也能夠防止從波紋槽10的部分?jǐn)嗔?。并且，在圖3的上述說明中說明的支承輥的個數(shù)為4個的情況下，與支承輥為3個的情況相比，能夠使波紋槽深度10b更深，能夠?qū)崿F(xiàn)波纟丈槽10的加工的穩(wěn)定化。圖5表示本發(fā)明的第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管的水平纏繞線圈的使用形態(tài)的概要。本實施方式的波紋導(dǎo)熱管1例如作為熱交換器用的導(dǎo)熱管被整列巻繞在最小內(nèi)徑為560mm左右的主體即線軸55上。即，波紋導(dǎo)熱管1被整列巻繞在ii線軸55上，具有LWC的形態(tài)。而且，巻繞有波紋導(dǎo)熱管1的線軸55^皮^^載在管引出裝置5(例如，縱型展巻機)上。接著，在熱交換器的組裝時，從線軸55沿著導(dǎo)向件50只以該熱交換器的水管等所要求的期望的長度引出波紋導(dǎo)熱管1。其次，用切斷機(未圖示)切斷所引出的波紋導(dǎo)熱管1。由此，制造具有期望長度的波紋導(dǎo)熱管1。并且，管引出裝置5是通過使線軸55向巻取出方向旋轉(zhuǎn)，而巻取波紋導(dǎo)熱管1,并且使線軸55向與巻取方向相反的方向即解繞方向(引出方向)旋轉(zhuǎn)，由此引出波紋導(dǎo)熱管1。圖6表示本發(fā)明的第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管的水平纏繞線圈的使用形態(tài)的其他例的概要。具體地，圖6(a)表示作為橫型展巻機的管引出裝置的立體圖，(b)表示以ETTS方式從LWC對波紋導(dǎo)熱管進行開巻的方法的立體圖。并且，所謂ETTS方式是從線圈中心軸相對于載置面垂直地被載置的LWC的內(nèi)側(cè)向上方引出管的方式。參照圖6(a),在管引出裝置5a的轉(zhuǎn)臺57上，橫向搭載巻繞有LWC形態(tài)的波紋導(dǎo)熱管1的線軸55。而且，波紋導(dǎo)熱管l被導(dǎo)向件50向引出方向引導(dǎo)而從線軸55被引出。接著，被引出的波紋導(dǎo)熱管1被切斷機(未圖示)切斷成規(guī)定長度。由此，得到期望長度的波紋導(dǎo)熱管1。立體圖。參照圖6(b)，水平纏繞線圈2通過緩沖部件62被搭載在規(guī)定的基座60上。而且，波紋導(dǎo)熱管l通過導(dǎo)向件50從水平纏繞線圈2的內(nèi)側(cè)向上方沿引出方向^f皮引出。[第2實施方式]圖7(a)表示本發(fā)明的第2實施方式的熱交換器的概要，(b)表示第2實施方式的其他形態(tài)的熱交換器的概要。參照圖7(a),將第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管l作為構(gòu)成熱交換器4的二重管的內(nèi)管使用。而且，用外管6覆蓋作為內(nèi)管的波紋導(dǎo)熱管1的規(guī)定范圍，由此構(gòu)成熱交換器4。在外管6和波紋導(dǎo)熱管1的外側(cè)之間，流通規(guī)定的冷媒。而且，在波紋導(dǎo)熱管l的內(nèi)部，流通水等規(guī)定的流體。并且，用外管6覆蓋多根波紋導(dǎo)熱管1的規(guī)定范圍，由此構(gòu)成熱交換器4。參照圖7(b)，沿第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管1的波紋槽10巻繞冷媒管7,由此形成熱交換器4a。在該情況下，冷媒管7被釬焊在波紋導(dǎo)熱管1上。在熱交換器4a中，在波紋導(dǎo)熱管1內(nèi)流通水等規(guī)定的流體，并且在冷媒管7內(nèi)流通冷々某。圖8表示本發(fā)明的第3實施方式的半熱交換器的側(cè)面的概要。第3實施方式的半熱交換器8中，將第1實施方式的波紋導(dǎo)熱管1巻取成盤繞狀，并具有規(guī)定的巻繞高度h。例如，半熱交換器8是在相對于素管3形成波故槽10來制造波紋導(dǎo)熱管1之后，將波紋導(dǎo)熱管1巻取成所期望的巻繞高度h。實施例圖9表示波紋導(dǎo)熱管的雷諾數(shù)(Re)為1000時的Hc/OD和導(dǎo)熱性能比之間的關(guān)系。在自然冷媒熱泵式給液機這樣的水流速小的使用狀態(tài)下，形成任意形狀的波紋槽10都是有效果的，本發(fā)明人對這點進行了研究。以下，進行詳細說明。波紋導(dǎo)熱管1由JISH3300標(biāo)準(zhǔn)的C1220(磷脫氧銅)的1/40材料形成，并且條數(shù)為1條，波紋螺距10a為8mm。參照圖9可知，波統(tǒng)槽深度10b(Hc)相對于波紋外徑la(OD)的比，Hc/OD小于0.04時，對于平滑管的導(dǎo)熱性能比急劇下降。例如，Hc/OD為0.04時的導(dǎo)熱性能比(對平滑管)為約3.5，Hc/OD為0.03時，導(dǎo)熱性能比(對平滑管)急劇減小到約1.2左右。并且，Hc/OD為0.11時的導(dǎo)熱性能比為4.3。由此，發(fā)明人得出Hc/OD優(yōu)選滿足0.04^Hc/OD。即，將導(dǎo)熱性能提高到以往的平滑管的3.5倍以上為目的時，波紋槽10優(yōu)選形成為至少是波紋外徑la的0.04倍以上的波紋槽深度10b。圖10表示波紋導(dǎo)熱管的雷諾數(shù)(Re)為1000時的Hc/OD和管摩擦系數(shù)之間的關(guān)系。這里，所謂管摩擦系數(shù)是由AP-人xL/dex(pv2)/2的關(guān)系式規(guī)定的準(zhǔn)數(shù)i(AP:導(dǎo)熱管的壓力損失，L:導(dǎo)熱管長度，de:導(dǎo)熱管的當(dāng)量直徑(4x流路面積/濕圍長度)，p:流體的密度，v:流體的流速)。管摩擦系數(shù)能夠視13為抵消流路面積、流體的流速等的影響后的壓力損失的指標(biāo)。并且，波紋導(dǎo)熱管1與圖9的上述說明相同地，其波紋螺距10a為8mm,條數(shù)為1條。參照圖10,Hc/OD小于0.04時，與圖9中說明的導(dǎo)熱性能比相同地，管摩擦系數(shù)比(對平滑管)也急劇地減少，不能實現(xiàn)亂流促進。另外，Hc/OD為0.04以上時，管摩擦系數(shù)比(即，壓力損失)繼續(xù)增加。而且，Hc/OD大于0.1時(0.1<(Hc/OD)),管摩擦系數(shù)比超過導(dǎo)熱性能比(例如，Hc/OD-0.11時，導(dǎo)熱性能比為4.3，而管摩擦系數(shù)比為4.5)。以上，發(fā)明人得出Hc/OD優(yōu)選滿足0.04^Hc/OD^0丄通過將Hc/OD設(shè)定成上述范圍，能夠提供低壓力損失且高性能的波紋導(dǎo)熱管1。圖11表示本發(fā)明的實施例的波紋導(dǎo)熱管的Pc/ID和管內(nèi)熱傳導(dǎo)率以及壓力損失之間的關(guān)系。具體地，圖11表示Hc/OD設(shè)定成0.06、Re為2000時，使波紋螺距10a(Pc)和波紋內(nèi)徑lb(ID)的比Pc/ID從0.6向1.5變化時的管內(nèi)熱傳導(dǎo)率、壓力損失的實驗結(jié)果。并且，波紋條數(shù)為l條。參照圖11，壓力損失(單位kPa)隨著波紋螺距10a增大而減小。另夕卜，本發(fā)明人得出管內(nèi)熱傳導(dǎo)率(單位kW/(m2K))是表示波紋螺距10a大致等于波紋內(nèi)徑lb時，即，Pc/ID為l.O時的最大值。因此，以實現(xiàn)壓力損失的降低且實現(xiàn)管內(nèi)熱傳導(dǎo)率的提高為目的時，優(yōu)選形成波紋槽10，以使波紋螺距10a與波紋內(nèi)徑lb—致。比較例圖12表示比較例的波紋導(dǎo)熱管的制造方法的概要。參照圖12(a)以及(b)，在比較例中，在素管3的外周的3個方向上，配制加工盤30、2個支承輥32a、32b。由于用支承輥32a、32b拘束素管3，所以能夠制成接近平滑管、平坦部多的波紋導(dǎo)熱管。這里，比較例的素管3由1/2H材料或H材料形成。如果是使用了0材料的情況，由于0材料相對于巻繞加工過柔，所以素管3變形成多邊形。繞時，從波紋槽10斷裂。這是因為，比較例的波紋導(dǎo)熱管的平坦部12在整列巻繞時不伸縮，整列巻繞時的應(yīng)力集中在強度比平坦部12弱的波紋槽10。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>表1表示在從素管3形成波紋導(dǎo)熱管1時的巻繞加工中，對變更支承輥的數(shù)量后的情況下的素管3的加工可否進行實驗的結(jié)果。并且，實驗中使用的素管3由1/40材料形成，以巻繞加工后的管的外徑成為9.52mm的方式對素管3進行加工。支承輥為2個的情況下，與比較例的制造方法對應(yīng)(比較例)。另外，支承輥為3個的情況下，與圖4中說明的本發(fā)明的第1實施方式的變形例的制造方法對應(yīng)(實施例1)。而且，支承輥為4個的情況下，與圖3中說明的本發(fā)明的第1實施方式的制造方法對應(yīng)(實施例2)。參照表l，在比較例的制造方法中，由于支承輥為2個，所以素管3變形而不能加工成LWC。另外，在實施例l的制造方法中，支承輥為3個，素管3的截面不變形，從而能夠制造波紋導(dǎo)熱管。實施例1的波纟文槽深度10b為0.4mm。而且，在實施例2的制造方法中，支承輥為4個，該情況下，素管3的截面也不變形，能夠制造波紋導(dǎo)熱管。另外，實施例2的波紋槽深度10b為0.55mm，能夠形成比實施例1深0.15mm的波紋槽10。以上，對本發(fā)明的實施方式以及實施例進行了說明，《旦上述記載的實施方式以及實施例不用于對權(quán)利要求書的范圍進行限定。另外，在實施方式以及實施例中說明的技術(shù)特征的所有組合不能限定成為解決發(fā)明的課題所必須的手段。權(quán)利要求1.一種水平纏繞線圈，具有波紋導(dǎo)熱管，該波紋導(dǎo)熱管具有具有規(guī)定的硬度、規(guī)定的長度以及規(guī)定的管厚，并與整列卷繞時施加的應(yīng)力對應(yīng)地伸縮的平坦部；在上述平坦部之間以規(guī)定的波紋螺距(Pc)設(shè)置、且硬度比上述平坦部的上述規(guī)定硬度高的波紋槽，上述波紋導(dǎo)熱管由整列卷繞且縱向卷繞后的多個線圈層構(gòu)成。2.如權(quán)利要求1所述的水平纏繞線圈，上述波紋導(dǎo)熱管的上述規(guī)定的管厚為0.5mm以上。3.如權(quán)利要求1或2所述的水平纏繞線圏，上述波紋導(dǎo)熱管以曲率半徑560mm以上被整列巻繞且被縱向巻繞而構(gòu)成上述多個線圈層。4.如權(quán)利要求1或2所述的水平纏繞線圈，上述波紋導(dǎo)熱管是由作為上述規(guī)定硬度而具有小于1/2H材料硬度的銅或銅合金無縫地形成，并作為構(gòu)成熱交換器的水管使用。5.如權(quán)利要求3所述的水平纏繞線圈，上述波紋導(dǎo)熱管是由作為上述規(guī)定石更度而具有小于1/2H材料^便度的銅或銅合金無縫地形成，并作為構(gòu)成熱交換器的水管使用。6.如權(quán)利要求1、2、5中任一項所述的水平纏繞線圈，上述波紋導(dǎo)熱管中，上述波纟丈槽的波紋深度(Hc)和上述波紋導(dǎo)熱管的波紋外徑(OD)之間的關(guān)系滿足0.04^He/OD^0.1，并且上述波故槽間的波紋螺距(Pc)和上述波紋導(dǎo)熱管的上述平坦部的長度(Lh)之間的關(guān)系滿足0.5^Lh/Pc〈1，并且上述Pc滿足與上述波紋導(dǎo)熱管的波紋內(nèi)徑(ID)相等的關(guān)系。7.如權(quán)利要求3所述的水平纏繞線圏，上述波紋導(dǎo)熱管中，上述波紋槽的波紋深度(He)和上述波紋導(dǎo)熱管的波紋外徑(OD)之間的關(guān)系滿足0.04^Hc/ODS0.1，并且上述波紋槽間的波紋螺距(Pc)和上述波紋導(dǎo)熱管的上述平坦部的長度(Lh)之間的關(guān)系滿足0.5芻Lh/Pc〈1，并且上述Pc滿足與上述波紋導(dǎo)熱管的波紋內(nèi)徑(ID)相等的關(guān)系。8.如權(quán)利要求4所述的水平纏繞線圏，上述波紋導(dǎo)熱管中，上述波紋槽的波紋深度(He)和上述波紋導(dǎo)熱管的波紋外徑(OD)之間的關(guān)系滿足,0.04SHc/ODS0.1，并且上述波玟槽間的波紋螺距(Pc)和上述波紋導(dǎo)熱管的上述平坦部的長度(Lh)之間的關(guān)系滿足0.5^Lh/Pc〈1，并且上述Pc滿足與上述波紋導(dǎo)熱管的波紋內(nèi)徑(ID)相等的關(guān)系。9.一種波紋導(dǎo)熱管的制造方法，具有以下步驟原管準(zhǔn)備工序，準(zhǔn)備由具有小于1/2H材料的硬度的材料形成的原管；原管保持工序，在上述原管上施加有應(yīng)力時，在朝向上述原管的軸心并實質(zhì)上均等地施加應(yīng)力的位置，將波紋加工盤和多個支承輥沿著上述原管的外周配置來保持上述原管；波紋加工工序，在保持的上述原管上，通過上述波紋加工盤實施波紋加工。10.如權(quán)利要求9所述的波紋導(dǎo)熱管的制造方法，上述原管保持工序中，圍繞上述原管配置1個波紋加工盤和3個以上的支承輥。全文摘要本發(fā)明提供一種波紋導(dǎo)熱管的水平纏繞線圈以及波紋導(dǎo)熱管的制造方法，能夠容易地供給即使在波紋槽上施加有應(yīng)力也不會斷裂的、具有期望長度的波紋導(dǎo)熱管。本發(fā)明的水平纏繞線圈2具有規(guī)定的硬度、規(guī)定的長度以及規(guī)定的管厚，并具有波紋導(dǎo)熱管1，該波紋導(dǎo)熱管具有與整列卷繞時施加的應(yīng)力對應(yīng)地伸縮的平坦部12；在平坦部12之間以規(guī)定的波紋螺距(Pc)設(shè)置的、硬度比平坦部12的規(guī)定硬度高的波紋槽10。波紋導(dǎo)熱管1由整列卷繞且縱向卷繞的多個線圈層構(gòu)成。文檔編號F28D7/02GK101509733SQ20091000282公開日2009年8月19日申請日期2009年1月24日優(yōu)先權(quán)日2008年1月31日發(fā)明者乾謙一,北島寬規(guī),堀口賢,小山慶,川埜眾,廣島一彥,法福守申請人:日立電線株式會社