專利名稱：基于煤質(zhì)在線測量的鍋爐灰污監(jiān)測及吹灰優(yōu)化方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明是一種針對電廠煤粉鍋爐對流受熱面灰污監(jiān)測及吹灰優(yōu)化方法，特 別是一種以鍋爐整體及局部能量和質(zhì)量平衡原理為基礎(chǔ)，通過在線檢測入爐煤 質(zhì)，逆煙氣流程對各主要對流受熱面的積灰結(jié)渣、鍋爐爐膛出口煙氣溫度進行 在線監(jiān)測和分析計算，實時計算和分析鍋爐的受熱面的運行狀態(tài)和污染程度， 實現(xiàn)受熱面污染程度的量化和可視化的節(jié)能方法，屬于熱能動力工程和節(jié)能優(yōu) 化領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
國內(nèi)電站鍋爐以燃煤為主，而動力用煤質(zhì)量偏劣，含灰量和含硫量等均較 高，容易形成受熱面的沾污、積灰、腐蝕和磨損。鍋爐受熱面的積灰結(jié)渣使傳熱熱阻增加，鍋爐運行中的實測表明，當(dāng)爐膛積灰厚度由i毫米增至2毫米時，傳熱效率減少28%，為滿足負(fù)荷的要求，往往還要增加燃料量以增加吸熱，從 而增加了機組的煤耗，導(dǎo)致經(jīng)濟性下降。鍋爐受熱面積灰和結(jié)渣還會促進受熱 面的腐蝕，降低受熱面使用壽命，嚴(yán)重時甚至釀成爆管停機等重大事故。輕度的結(jié)渣和積灰如不及時處理，則可能繼續(xù)發(fā)展、惡化。結(jié)渣和積灰無 論是在爐膛還是對流受熱面，都將對鍋爐產(chǎn)生不利的影響，而吹灰是一個有效 的解決辦法。吹灰器是利用一定的吹灰介質(zhì)(水、蒸汽、聲波、燃?xì)獾?清掃受 熱面，清除受熱面表面的污垢，使得其表面恢復(fù)清潔狀態(tài)。然而，在吹灰方案的制訂方面，大多電廠是根據(jù)鍋爐制造單位所提供的設(shè) 計說明書中的要求或根據(jù)其它已投運電廠類似設(shè)備的運行經(jīng)驗制訂，這些做法 實際上可能帶有盲目性，人為因素起了相當(dāng)大的作用。這將有可能導(dǎo)致鍋爐中 積灰嚴(yán)重的受熱面得不到及時吹掃，也有可能致使積灰輕微的受熱面頻繁吹 掃，容易導(dǎo)致鍋爐爆管。因此，迫切需要在機組實時監(jiān)測數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，為機 組的吹灰運行提供直接在線的運行指導(dǎo)，對機組運行的安全性和經(jīng)濟性進行可 靠的在線分析，提高機組的安全與經(jīng)濟性。國外對鍋爐吹灰優(yōu)化的研究起步較早，紐約州電力燃?xì)夤竞屯ㄓ梦锢砉?司聯(lián)合開發(fā)的Soot-blower Advisor專家系統(tǒng)，使用鍋爐和汽輪機循環(huán)中的關(guān)鍵參數(shù)測量值來確定鍋爐不同部位的清潔因子，幫助運行人員確定吹灰策略。 德國的SR4是運行優(yōu)化管理系統(tǒng)Sienergy中的機組效率分析優(yōu)化模塊，對鍋 爐中不同區(qū)域的受熱面進行傳熱效率計算，根據(jù)減溫水量、排煙溫度等參數(shù)變化，通過計算以指導(dǎo)吹灰器進行區(qū)域性的不定期吹灰。瑞士 ABB公司的Optimax 是在線的電廠效率計算軟件包，其鍋爐清潔模塊可在線計算換熱面的清潔度和 每個換熱面的煙氣入口溫度，結(jié)果用于優(yōu)化鍋爐吹灰器的運行程序。西屋公司 Smart ProcessTM使用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)工具確定吹灰頻率和位置，以實現(xiàn)最小的熱效 率和過程損失，并延長機組設(shè)備的壽命，利用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)計算得到鍋爐各吹灰器 區(qū)域的實際傳熱量，據(jù)此信息求出清潔系數(shù)并與理想值作比較，形成 吹灰指導(dǎo)建議，優(yōu)化的結(jié)果可并入現(xiàn)有的DCS形成閉環(huán)控制，也可供運行人 員參考。但這些系統(tǒng)的引進費用較高，同時在國內(nèi)機組上實現(xiàn)起來也較為困難。國內(nèi)也有一些科研單位和企業(yè)開發(fā)了吹灰優(yōu)化系統(tǒng)，但現(xiàn)有吹灰優(yōu)化系統(tǒng) 大多是基于煤質(zhì)分析數(shù)據(jù)離線測量的，而我國電廠燃煤煤質(zhì)多變，經(jīng)常較大偏 離設(shè)計值，現(xiàn)有的吹灰優(yōu)化系統(tǒng)往往不能根據(jù)入爐煤質(zhì)變化實時更新系統(tǒng)煤質(zhì) 分析數(shù)據(jù)，導(dǎo)致系統(tǒng)計算數(shù)據(jù)和鍋爐機組實際情況有較大偏差，嚴(yán)重影響了吹 灰指導(dǎo)的正確性。同時，隨著火力發(fā)電廠計算機控制和數(shù)據(jù)管理系統(tǒng)的不斷完 善，要求吹灰優(yōu)化系統(tǒng)能夠通過網(wǎng)頁進行遠(yuǎn)程訪問，成為廠級監(jiān)控信息系統(tǒng) (SIS系統(tǒng))的一部分。因此開發(fā)一套基于煤質(zhì)在線測量的鍋爐灰污監(jiān)測及吹灰優(yōu)化系統(tǒng)，并實現(xiàn)系 統(tǒng)數(shù)據(jù)的存儲、遠(yuǎn)程顯示和査詢，對提高企業(yè)的生產(chǎn)效率和經(jīng)濟效益有著重要 意義，適合企業(yè)未來發(fā)展的需要。發(fā)明內(nèi)容技術(shù)問題針對現(xiàn)有吹灰優(yōu)化方法的缺點和不足，為了實現(xiàn)電廠煤粉鍋爐對 流受熱面的灰污監(jiān)測和吹灰優(yōu)化，本發(fā)明提出了一種基于煤質(zhì)在線測量的鍋爐灰 污監(jiān)測及吹灰優(yōu)化方法，消除了煤粉鍋爐入爐煤質(zhì)變化對吹灰優(yōu)化系統(tǒng)的不良影 響，為電廠煤粉鍋爐運行提供正確的吹灰指導(dǎo)和鍋爐性能優(yōu)化數(shù)據(jù)，從而降低了 鍋爐煤耗，最終提高了鍋爐的經(jīng)濟性。技術(shù)方案本發(fā)明的基于煤質(zhì)在線測量的鍋爐灰污監(jiān)測及吹灰優(yōu)化方法，是 通過以下的技術(shù)方案實現(xiàn)的該方法包括如下模塊測點數(shù)據(jù)采集模塊、計算模塊、實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模 塊、數(shù)據(jù)顯示模塊；計算模塊根據(jù)測點模塊采集的本方法所需測點和原有測點數(shù) 據(jù)，逆煙氣流程對各個對流受熱面進行熱力計算，求出各對流受熱面的灰污因子 和臨界灰污因子，給出吹灰指導(dǎo)，并將計算結(jié)果傳送給實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模塊， 實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模塊將實時計算結(jié)果通過數(shù)據(jù)顯示模塊在畫面上顯示，并將歷 史數(shù)據(jù)送入數(shù)據(jù)庫中；測點數(shù)據(jù)采集模塊，通過鍋爐新增一次儀表、煤質(zhì)分析儀 和新增DAS系統(tǒng)，采集測點數(shù)據(jù)，并將這些數(shù)據(jù)送入鍋爐實時歷史數(shù)據(jù)存儲裝置。測點數(shù)據(jù)采集模塊，采用煤質(zhì)在線分析儀實時分析入爐燃煤的元素成份和熱值，并將分析結(jié)果送入鍋爐實時歷史數(shù)據(jù)存儲裝置。 計算模塊包括如下步驟步驟h設(shè)置鍋爐本體、對流換熱器的管程、管徑、煙氣流通面積及熱交換 面積等結(jié)構(gòu)參數(shù)；步驟2:通過鍋爐實時歷史數(shù)據(jù)存儲裝置生產(chǎn)商提供的接口函數(shù)，從鍋爐數(shù)據(jù) 存儲裝置采集系統(tǒng)所需數(shù)據(jù)；步驟3:對從鍋爐數(shù)據(jù)存儲裝置所采集的數(shù)據(jù)進行數(shù)據(jù)校驗，只有當(dāng)所有測 點數(shù)據(jù)都在限定范圍，才進入計算模塊主程序計算，否則，退出計算模塊并向畫 面發(fā)送數(shù)據(jù)出錯報警信號；步驟4:計算煙氣物理性質(zhì)，根據(jù)煤質(zhì)分析儀提供的數(shù)據(jù)，計算l千克燃煤 燃燒時的i)理論空氣容積，其算式為F0 = 0.0889(CT + 0.375SOT) + 0.265H。' - 0.0333CT ;j)理論水蒸氣容積，其算式為 =0.0124War +0.111IT + o馬ir。；k)理論氮氣容積，其算式為"=0.8^1+0.791^;, 2 100 ,1)理論三原子氣體容積，其算式為F二 =1.866^ + 0.7[;2 100 100m)實際水蒸氣容積，其算式為F，=《。+0.0161(a-l)K°; n)實際煙氣容積，其算式為& =FA + + (a-l)"; o)空氣焓值，可通過函數(shù)ColdAirEnth來計算，ColdAirEnth函數(shù)以氣 體或灰的溫度為函數(shù)輸入?yún)?shù)，以氣體或灰的焓值為函數(shù)輸出參數(shù)，擬合了o到2ooo'c的空氣和c^、 co2、 //2o、 ^等氣體的平均比熱及1千克灰的焓值； p)煙氣焓值，可以根據(jù)02、 C02、 //20、 i^等氣體的體積成份和煙 氣溫度利用函數(shù)ColdAirEnth計算得到；其中，cr、 it""、 cr、 n"、 s"為燃煤元素分析的收到基成份，％; w"為燃煤元素分析收到基水份，％; a為過量空氣系數(shù)，可以通過算式"=^^得到，式中02為煙氣中含氧量；"為理論空氣容積，NmVkg ; ^%為理論水蒸氣 容積，NmVkg; ^為理論氮氣容積，NmVkg; ^2為理論三原子氣體容積，NmVkg ; &力為實際'^C蒸氣容積，Nm3/kg ; J^為實際煙氣容積，Nm3/kg ;步驟5:計算鍋爐煤耗，用反平衡法計算鍋爐機組的熱效率和燃煤消耗量，i)機械不完全燃燒熱損失《Z^!L( a>c>" 込 100 —C, 100 —Q'j)化學(xué)不完全燃燒熱損失對于煤粉爐，可選^-0; k)排煙熱損失《2 = J^7" X(100-A);l)散熱損失A-W*;m)灰渣物理熱損失《6-^1^￡^;n)鍋爐效率/7 = 1 —《2—仏—94-《5— o)鍋爐總有效利用熱Q="°辟(C — ^)+A9 (4 —!;)+D*</ — l)+D嚴(yán)('嚴(yán)一 );p)計算燃煤消耗量^-"^ ;松其中^"為燃煤元素分析收到基灰份，％: ^為l千克燃煤入爐熱量，kJ/kg; C,、 C,，為飛灰和爐渣中殘?zhí)康暮堪俜謹(jǐn)?shù)，％; a"為飛灰中灰占燃料灰分 i的份額，％; ^為爐渣中的灰占燃料中灰分的份額，^為排煙焓，kJ/kg; 《為理論冷空氣焓，kJ/kg; fl^為空氣預(yù)熱器后的過量空氣系數(shù)；《;為鍋爐 額定蒸發(fā)量下散熱損失，％; A為額定蒸發(fā)量，kg/h; D為鍋爐實際蒸發(fā)量 ，kg/h ; (C 9)k為爐渣比熱與其溫度的乘積，即1千克灰在溫度《9時的焓，kJ/kg ; 2^為過熱蒸汽流量，kg/h;化《為再熱蒸汽流量，kg/h; D^為抽用飽和蒸 汽流量，kg/h; 1^為排污水量，kg/h; ^為過熱蒸汽出口焓，kJ/kg; ， 〈9為再熱蒸汽出口和入口焓，kJ/kg;、為飽和蒸汽的焓，kJ/kg; /^為排污 水焓，kJ/kg; ig,為鍋爐給水焓，kJ/kg;步驟6:計算空預(yù)器灰污因子，根據(jù)空預(yù)器受熱面進出口煙氣壓差計算空 預(yù)器受熱面灰污程度的指標(biāo)7a :7、7 — (w。V — (36005, )2F/^(T" +273) 一 ， + 273);d)計算空預(yù)器的灰污因子FF^: FF ,、其中，AP為該段受熱面壓降，N/m2; 5;為計算燃煤量，kg/h;A為1千克 煤燃燒所得煙氣質(zhì)量，其算式為Gv=l-,/100 + 1.036""， kg/kg;^為l千克煤燃燒所得煙氣容積，i^/kg ; / 為煙氣密度，kg/m3; w為煙氣流速，m/s; F為煙道 截面積,m"C為常系數(shù)；7y為實際計算值；7&為理想情況下數(shù)值；F/^,為空預(yù) 器的灰污因子；步驟7:計算對流受熱面灰污因子Fi^，d)巧,仏；=￡>(!---" )/5,;以上各式中/'、 f為受熱面進口及出口的蒸汽烚，kJ/kg; A 為減溫水 焓，kJ/kg; ^為受熱面?zhèn)鳠崦娣e，m2， Af為傳熱溫差，K; F&,是對流受熱 面灰污因子；^^是空預(yù)器理想傳熱系數(shù)，kJ/(m2.K);尺^空預(yù)器受熱面實 際傳熱系數(shù)，kJ/(m、K);步驟8:計算爐膛水冷壁灰污因子d)計算爐膛出口煙溫—-273;《=e)爐膛平均熱有效系數(shù) =M、 +273一l)06一3— 爐膛水冷壁灰污因子 廣一w. 一其中，7;為理論燃燒溫度，K; M為考慮火焰中心位置的系數(shù)，代表火焰中心 位置的常量；a。為玻爾茲曼常數(shù)，5.67x10—8, W/(m2.K4); ^爐膛黑度，是 一個表示火焰有效輻射的假想黑度；巧,爐膛面積，1112: p保熱系數(shù)；^計算燃料量，kg/h; FCp/煙氣在(TC到"間的平均熱容量，kJ/(kg.。C); 為水 冷壁管的角系數(shù)，與水冷壁的結(jié)構(gòu)排列有關(guān)； 歩驟9:計算臨界灰污因子，計算能量凈收益2加/ = Q" — 二 —H - Qf 一0 - 2訓(xùn)/"(1 - /(氛敲-〖。(1 - - " 、 * m * - /0)求max(0^,)，可得該受熱面吹灰的:i佳頻率，代入式尸^ = /0")，求得當(dāng)前工況 下每個受熱面臨界灰污因子；其中"。為該時段內(nèi)吹灰器無動作時的換熱量，kJ;込—"為該時段進行了 "次吹灰時的換熱量，kJ; a,"為"次吹灰蒸汽消耗的熱量，kJ; F為受熱面?zhèn)鳠崦娣e，m2; Ar為對數(shù)平均溫壓；/(Z")為灰 污因子隨吹灰頻次(時間)變化函數(shù)；乙。 為吹灰器所用蒸汽的汽源焓，kJ/kg; /。為凝汽器入口焓值，kJ/kg;步驟IO:將鍋爐熱力.計算結(jié)果和鍋爐吹灰指令發(fā)送給實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)平臺；所述的實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模塊將實時計算結(jié)果存入計算機內(nèi)存，待下一時刻計算結(jié)果到來，將前一時刻數(shù)據(jù)從計算機內(nèi)存移入數(shù)據(jù)庫，然后更新計算機內(nèi)存中的實時數(shù)據(jù)。所述的數(shù)據(jù)顯示模塊將各個對流受熱面灰污因子的實時計算結(jié)果在對應(yīng)的圖 標(biāo)上部實時顯示，并用黃色、粉紅色和紅色三種顏色表示各段對流受熱面的積灰的狀態(tài):當(dāng)受熱面灰污因子小于70%的臨界灰污因子時為輕度污染，用黃色圖標(biāo)來 表示；當(dāng)受熱面灰污因子大于70%的臨界灰污因子小于臨界灰污因子時為中度污 染，用粉紅色圖標(biāo)來表示；當(dāng)受熱面灰污因子大于臨界灰污因子時為重度污染， 用紅色圖標(biāo)來表示，同時提示該受熱面吹灰組吹灰。有益效果:本發(fā)明和現(xiàn)有吹灰優(yōu)化系統(tǒng)相比，采用了煤質(zhì)在線分析儀，能夠根 據(jù)入爐煤質(zhì)實時變化對鍋爐進行熱力計算，得到各個對流受熱面的灰污因子，從 而能更準(zhǔn)確的反應(yīng)鍋爐各個對流受熱面的受污染狀況。同時，本發(fā)明還將受熱,面 污染程度可視化，通過畫面組態(tài)實時顯示鍋爐受熱面灰污因子，給出砍灰信號 提示，并提供歷史趨勢査詢和遠(yuǎn)程訪問功能，為吹灰運行人員提供更好的吹灰 指導(dǎo)，提高了電廠鍋爐運行的安全性和經(jīng)濟性。


圖1吹灰優(yōu)化系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)示意圖， 圖2吹灰優(yōu)化算法流程圖， 圖3鍋爐新增測點示意圖。
具體實施方式
基于煤質(zhì)在線測量的鍋爐灰污監(jiān)測及吹灰優(yōu)化方法，包括鍋爐DCS (Distributed Control System)系統(tǒng)部分原有一次儀表、用于存放鍋爐實時歷 史數(shù)據(jù)的數(shù)據(jù)存儲裝置、鍋爐新增一次儀表、新增DAS (Data Acquisition System) 系統(tǒng)、煤質(zhì)分析儀、工控機及服務(wù)器，鍋爐新增一次儀表、新增DAS系統(tǒng)和工控 機依次相連。工控機作為新增測點數(shù)據(jù)釆集系統(tǒng)，通過鍋爐新增一次儀表、煤質(zhì) 分析儀和新增DAS系統(tǒng)，采集新增測點數(shù)據(jù)，并將數(shù)據(jù)送入鍋爐數(shù)據(jù)存儲裝置。 服務(wù)器作為整個系統(tǒng)的計算模塊、結(jié)果存儲模塊和結(jié)果顯示査詢模塊的平臺，通過接口程序從鍋爐數(shù)據(jù)存儲裝置采集所需測點數(shù)據(jù)，對鍋爐進行熱力計算，并通 過實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)平臺存儲、顯示和查詢計算結(jié)果。鍋爐新增一次儀表包括 用于測量各個對流受熱面換熱器進出口煙氣溫度的高溫?zé)犭娕肌⒂糜跍y量各個對 流受熱面換熱器工質(zhì)進出口溫度的低溫?zé)犭娕?、用于測量空氣預(yù)熱器進出口壓力 和差壓的壓力傳感器及差壓傳感器。計算模塊根據(jù)煤質(zhì)分析儀的在線測量數(shù)據(jù)， 實時更新計算模塊煤質(zhì)的元素分析和熱值。本發(fā)明的基于煤質(zhì)在線測量的鍋爐灰污監(jiān)測及吹灰優(yōu)化方法包括如下模塊 測點數(shù)據(jù)采集模塊、計算模塊、實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模塊、數(shù)據(jù)顯示模塊；計算模 塊根據(jù)測點模塊采集的本方法所需測點和原有測點數(shù)據(jù)，逆煙氣流程對各個對流 受熱面進行熱力計算，求出各對流受熱面的灰污因子和臨界灰污因子，給出吹灰 指導(dǎo)，并將計算結(jié)果傳送給實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模塊，實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模塊將實 時計算結(jié)果通過數(shù)據(jù)顯示模塊在畫面上顯示，并將歷史數(shù)據(jù)送入數(shù)據(jù)庫中。測點數(shù)據(jù)采集模塊，通過鍋爐新增一次儀表、煤質(zhì)分析儀和新增DAS系統(tǒng)， 采集測點數(shù)據(jù)，并將這些數(shù)據(jù)送入鍋爐實時歷史數(shù)據(jù)存儲裝置。測點數(shù)據(jù)采集模 塊，采用煤質(zhì)在線分析儀實時分析入爐燃煤的元素成份和熱值，并將分析結(jié)果送 入鍋爐實時歷史數(shù)據(jù)存儲^置。其計算模塊包括如下步驟步:驟1:設(shè)置鍋爐本體、對流換熱器的管程、管徑、煙氣流通面積及熱交換面 積等結(jié)構(gòu)參數(shù)；步驟2:通過鍋爐數(shù)據(jù)存f諸裝置生產(chǎn)商提供的接口函數(shù)，從鍋爐數(shù)據(jù)存儲裝置 采集系統(tǒng)所需數(shù)據(jù)；步驟3:對從鍋爐數(shù)據(jù)存儲裝置所采集的數(shù)據(jù)進行數(shù)據(jù)校驗，只有當(dāng)所有測點 數(shù)據(jù)都在限定范圍，才進入計算模塊主程序計算，否則，退出計算模塊并向畫 面發(fā)送數(shù)據(jù)出錯報警信號；步驟4:計算煙氣物理性質(zhì)，根據(jù)煤質(zhì)分析儀提供的數(shù)據(jù)，計算l千克燃煤燃 燒時的q)理論空氣容積，其算式為F0 = 0.0889(Cr + 0.375S。') + 0.265H"' - 0.0333CT ;r)理論水蒸氣容積，其算式為=0.0124VT +0.111『+ 0扁1「。；S)理論氮氣容積，其算式為《=0.8:+ 0.79";t)理論三原子氣體容積，其算式為""=1.866^ + 0.7^;"2 100 100u)實際水蒸氣容積，其算式為Fw，。= "， +0.0161(a-l)F°;v)實際煙氣容積，其算式為ry = C《+ 、 + ; w)空氣焓值，可通過函數(shù)ColdAirEnth來計算，ColdAirEnth函數(shù)以氣體或灰的溫度為函數(shù)輸入?yún)?shù)，以氣體或灰的焓值為函數(shù)輸出參數(shù)，擬合了 0到2000卩的空氣和02、 C02、 /f20、 W等氣體的平均比熱及l(fā)千克灰的焓值； x)煙氣焓值，可以根據(jù)02、 C02、 //26>、 i^等氣體的體積成份和煙氣溫度利用函數(shù)ColdAirEnth計算得到；其中，CT、 (T、 >T、 S^為燃煤元素分析的收到基成份，％; W"為燃煤元素分析收到基灰份，％; a為過量空氣系數(shù)，可以通過算式"-^^"得到，式中(^為煙氣中含氧量；"為理論空氣容積，NnvVkg ; F;,為理論水 蒸氣容積，Nm3/kg ; "2為理論氮氣容積，NmVkg : ^"為理論三原子氣體 容積，NmVkg ; ^2f,為實際水蒸氣容積，NmVkg ; ^為實際煙氣容積， Nm3/kg :步驟5:計算鍋爐煤耗，用反平衡法計算鍋爐機組的熱效率和燃煤消耗量，a)滅不完全燃燒熱損失^z^:(^+^);b)c)d)e)化學(xué)不完 全燃燒熱損失對于煤粉爐，可選《,=0; 排煙熱損失92=^^^><(100-《4);散熱損失灰渣物理熱損失《6 =^^^ ;f) 鍋爐效率;7-l12—《6;g) 鍋爐總有效利用熱2 = W斜W、) ，h) 計算燃煤消耗量^=4 ;松其中,為燃煤元素分析收到基灰份，％; a為l千克燃煤入爐熱量，kJ/kg; C,、 q.為飛灰和爐渣中殘?zhí)康暮堪俜謹(jǐn)?shù)，％;",為飛灰中灰占燃料灰分的份 13氣焓，kJ/kg; C^為空氣預(yù)熱器后的過量空氣系數(shù)；《為鍋爐額定蒸發(fā)量下散熱 損失，％; A為額定蒸發(fā)量，kg/h; Z)為鍋爐實際蒸發(fā)量，kg/h; (CN9),-為爐渣比 熱與其溫度的乘積，即1千克灰在溫度《9時的焓，kJ/kg; D^為過熱蒸汽流量， kg/h; Z、為再熱蒸汽流量，kg/h; ￡>~為抽用飽和蒸汽流量，kg/h; D，為排污 水量，kg/h ; Z;為過熱蒸汽出口焓，kJ/kg ; Z; ， 4為再熱蒸汽出口和入口烚，kJ/kg ; /~為飽和蒸汽的焓，kJ/kg;、為排污水焓，kJ/kg; ^為鍋爐給水焓，kj/kg;
歩驟6:計算空預(yù)器灰污因子，根據(jù)空預(yù)器受熱面進出口煙氣壓差計算空預(yù)器
受熱面灰污程度的指標(biāo)7":
a) =,r~、2= D 、2T, ^ ,t ,"、 = C
(36005》 + 273) ，,'Gjr + 273)
^器的灰 一
b)計算空預(yù)器的灰污因子F/^:
巧廣-
其中，AP為該段受熱面壓降，N/m2; ^為計算燃煤量，kg/h:G,為l千克 煤燃燒所得煙氣質(zhì)量,其算式為G,-l-^"100 + 1.036aW， kg/kg ; ^為1 千克煤燃燒所得煙氣容積，m3/kg; p為煙氣密度，kg/ra3; w為煙氣流速，m/s ; F為煙道截面積，m2; C為常系數(shù)；^/為實際計算值；"^為理想情況下數(shù) 值；FF^為空預(yù)器的灰污因子；
步驟7:計算對流受熱面灰污因子i^/,,
a)化=
—fa 、'/ .
b) ^/ '-/' + A;)/5/;
c) 尺
以上各式中/'、 f"為受熱面進口及出口的蒸汽焓，kJ/kg;么/,,，,為減溫水 焓，kJ/kg; //為受熱面?zhèn)鳠崦娣e，m2, A/為傳熱溫差，K; Fi^是對流受熱面灰 污因子；i^是空預(yù)器理想傳熱系數(shù)，kJ/(m2.K); i^空預(yù)器受熱面實際傳熱系 數(shù)，kJ/(m2.K);
步驟8:計算爐膛水冷壁灰污因子
a) 計算爐膛出口煙溫
《=-^——^--273;
3.6<7。^;7;-
b) 爐膛平均熱有效系數(shù)0.6妙A(yù) ;
c)爐膛水冷壁灰污因子
^ /y 一 ^
其中，7;為理論燃燒溫度，K; M為考慮火焰中心位置的系數(shù)，代表火焰 中心位置的常量；o"。為玻爾茲曼常數(shù)，5.67x10—8， W/(m2.K4); a,爐膛黑度， 是一個表示火焰有效輻射的假想黑度；,/,爐膛面積，！《2; p保熱系數(shù)；57計 算燃料量，kg/h; ^煙氣在(TC到^';間的平均熱容量，kJ/(kg.。C);、為 水冷壁管的角系數(shù)，與水冷壁的結(jié)構(gòu)排列有關(guān)；
步驟9:計算臨界灰污因子，計算能量凈收益
= G" - 2o"/ = 2/ —" - Qf_0 -仏u/
"(1-/(氛敲-￡ (i-,(氛敲)-"",-/0)
求max(a^,)，可得該受熱面吹灰的最佳頻率，代入式/^ = /(",求得當(dāng)前工 況下每個受熱面臨界灰污因子；其中g(shù),。為該時段內(nèi)吹灰器無動作時的換
熱量，kJ;'"為該時段進行了/7次吹灰時的換熱量，kJ; a",為"次吹
灰蒸汽消耗的熱量，kJ;尸為受熱面?zhèn)鳠崦娣e，m2; Ar為對數(shù)平均溫壓；
/(r)為灰污因子隨吹灰頻次(時間)變化函數(shù)；乙,,,,為吹灰器所用蒸汽的
汽源焓，kJ/kg; /。為凝汽器入口烚值，kJ/kg;
步驟10:數(shù)據(jù)傳送模塊，將鍋爐熱力計算結(jié)果和鍋爐吹灰指令發(fā)送給實時歷 史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)平臺；
實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模塊，將實時計算結(jié)果存入計算機內(nèi)存，待下一時刻計算結(jié) 果到來，將前一時刻數(shù)據(jù)從計算機內(nèi)存移入數(shù)據(jù)庫，然后更新計算機內(nèi)存中的實 時數(shù)據(jù)。數(shù)據(jù)顯示模塊，將各個對流受熱面灰污因子的實時計算結(jié)果在對應(yīng)的圖 標(biāo)上部實時顯示，并用黃色、粉紅色和紅色三種顏色表示各段對流受熱面的積灰
的狀態(tài)當(dāng)受熱面灰污因子小于70%的臨界灰污因子時為輕度污染，用黃色圖標(biāo)來 表示；當(dāng)受熱面灰污因子大于70%的臨界灰污因子小于臨界灰污因子時為中度污 染，用粉紅色圖標(biāo)來表示；當(dāng)受熱面灰污因子大于臨界灰污因子時為重度污染， 用紅色圖標(biāo)來表示，同時提示該受熱面吹灰組吹灰。
在完成數(shù)據(jù)的采集、校驗和計算后，實時計算結(jié)果通過自主開發(fā)的基于SQL
M《，+273
—1)
15數(shù)據(jù)庫的實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)平臺，傳送到網(wǎng)頁組態(tài)畫面實時顯示，將歷史數(shù)據(jù)送 入SQL數(shù)據(jù)庫，并開發(fā)了基于.NET平臺的網(wǎng)頁實時數(shù)據(jù)顯示、歷史趨勢査詢和遠(yuǎn) 程訪問模塊實現(xiàn)了計算結(jié)果實時顯示、歷史趨勢査詢和遠(yuǎn)程訪問功能。
以本發(fā)明在某電廠600MW亞臨界鍋爐應(yīng)用為例，具體實施歩驟如下 步驟l.硬件安裝
為滿足上述計算分析需要，根據(jù)該廠現(xiàn)有的測點情況，通過新增和改造一 些溫度和壓力測點，由前置機組成一套DAS系統(tǒng)，完成新增測點和改造測點的 數(shù)據(jù)采集。采集的數(shù)據(jù)通過前置機的通訊卡接入機組DCS系統(tǒng)，數(shù)據(jù)由DCS 與PI系統(tǒng)的接口機送入PI系統(tǒng)，吹灰優(yōu)化系統(tǒng)服務(wù)器通過PI系統(tǒng)取得必要 的數(shù)據(jù)，經(jīng)過模型計算，將結(jié)果返回到控制室的OPM顯示終端上，供運行人員 參考，指導(dǎo)吹灰過程，系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)如圖〗所示。
根據(jù)ttl機組鍋爐現(xiàn)有測點，為滿足相關(guān)受熱面換熱的實時監(jiān)測計算需要， 增設(shè)22個測點，新增22個測點包括低溫過熱器入口蒸汽溫度4個測點、 低溫過熱器入口煙汽溫度2個測點、高溫過熱器入口煙氣溫度2個測點、省煤 器出口給水溫度4個測點、省煤器入口煙氣溫度2個測點、壁式再熱器出口蒸 汽溫度4個測點？分隔屏過熱器出口蒸汽溫度4個測點Z新增測i'分布如圖3 所示。
步驟2.計算模塊用VO+6. OMFC開發(fā)，具體歩驟如下:
1. 鍋爐結(jié)構(gòu)參疾初始化
根據(jù)鍋爐的結(jié)構(gòu)計算書和熱力計算書，設(shè)置鍋爐本體、對流換熱器的管程、 管徑、煙氣流通面積及熱交換面積等結(jié)構(gòu)參數(shù)。
2. 數(shù)據(jù)采集和校驗 根據(jù)該廠PI實時歷史數(shù)據(jù)庫提供商提供的ODBC連接程序，在服務(wù)器添加一個
新的0DBC連接，然后VC++6.0MFC可以通過標(biāo)準(zhǔn)的SQL語言來訪問PI，計算模塊每IO 秒鐘采集一次數(shù)據(jù)，每60秒平均一次所采集的6組數(shù)據(jù)，并對這6組數(shù)據(jù)的平均值 進行數(shù)據(jù)校驗，若數(shù)據(jù)校驗成功則將該數(shù)據(jù)帶入計算主程序，進行鍋爐熱力和灰 污因子計算。否則，將退出計算模塊，在閂志文件中記錄相關(guān)數(shù)據(jù)出錯原因，以 備運行人員查找相關(guān)出錯數(shù)據(jù)。
3. 鍋爐各對流受熱面灰污因子計算
計算空預(yù)器灰污因子，根據(jù)空預(yù)器受熱面進出口煙氣壓差計算空預(yù)器受熱面
灰污程度的指標(biāo)/7".:
一 2AP 一273AP.2g—c AP == (360(^)^(^(r + 273) — ， + 273);
計算空預(yù)器的灰污因子尸《,尸尸一""
其中，^P為該段受熱面壓降，N/m2; ^為計算燃煤量，kg/h ;6^為1千克 煤燃燒所得煙氣質(zhì)量，其算式為<^=l-,/100 + 1.036a", kg/kg; P;為l千克 煤燃燒所得煙氣容積，m3/kg; p為煙氣密度，kg/m3; w為煙氣流速，m/s ; F為 煙道截面積，m2; C為常系數(shù)；^/為實際計算值；7&為理想情況下數(shù)值FF&為 空預(yù)器的灰污因子； 4.計算對流受熱面灰污因子f7^,

以上各式中Z''、 f為受熱面進口及出口的蒸汽焓，kJ/kg; Ai，為減溫水
焓，kJ/kg; Z為受熱面?zhèn)鳠崦娣e，m2， Ar為傳熱溫差，K; F《,是對流受熱面灰
污因子；尺&是空預(yù)器理想傳熱系數(shù)，kJ/(m、K);尺 空預(yù)器受熱面實際傳熱系
數(shù)，kJ/(m2.K); 5.臨界灰污因子的確定 首先計算能量凈收益
0"戰(zhàn)=2加- 2。w 二 — 2/—o -
(l-/(r))i^A7^— J[(1-/(")^厶7^)-"、 -/0)
求max(化J，可得該受熱面吹灰的最佳頻率，代入式^^ = /0")，求得當(dāng)前工況 下每個受熱面臨界灰污因子；其中g(shù),。為該時段內(nèi)吹灰器無動作時的換熱量， kJ; ^一"為該時段進行了"次吹灰時的換熱量，kJ;。(,,,,為/7次吹灰蒸汽消耗
的熱量，kJ; F為受熱面?zhèn)鳠崦娣e，m2; Ar為對數(shù)平均溫壓；/(T)為灰污 因子隨吹灰頻次(時間)變化函數(shù)；/^,u為吹灰器所用蒸汽的汽源焓，kJ/kg;
/。為凝汽器入口焓值，kJ/kg;
步驟3:計算結(jié)果存儲、顯示和歷史趨勢査詢
在完成數(shù)據(jù)的采集、校驗和計算后，計算模塊將鍋爐熱力計算結(jié)果和鍋爐吹灰 指令發(fā)送給實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模塊，實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模塊將實時計算結(jié)果傳送
到網(wǎng)頁組態(tài)畫面實時顯示，將歷史數(shù)據(jù)送入SQL數(shù)據(jù)庫，并開發(fā)了基于.NET平臺 的網(wǎng)頁實時數(shù)據(jù)顯示、歷史趨勢査詢和遠(yuǎn)程訪問模塊實現(xiàn)了計算結(jié)果實時顯示、 歷史趨勢査詢和遠(yuǎn)程訪問功能。
畫面由用VB6.0開發(fā)的組態(tài)軟件組態(tài)完成，提供了鍋爐對流受熱面吹灰信息畫 面，各段對流受熱面(包括后屏過熱器、屏式再熱器、高溫再熱器、高溫過熱器、低溫過熱器、省煤器)'的積灰的狀態(tài)分為3種輕度污染、中度污染和重度污染， 并用三種不同的顏色加以區(qū)分黃色、粉紅色和紅色，在相應(yīng)的圖標(biāo)上部顯示有 該受熱面的灰污因子，當(dāng)該圖標(biāo)處于紅色時，則表示其對應(yīng)的受熱面積灰較嚴(yán)重， 在畫面底部提供有各受熱面的吹灰提示信息，當(dāng)所對應(yīng)的吹灰組需要吹灰時，其 對應(yīng)的圖標(biāo)將變?yōu)榧t色，起到警示作用。
畫面還提供數(shù)據(jù)的趨勢圖瀏覽、査詢功能，數(shù)據(jù)的趨勢圖瀏覽、査詢功能分為 歷史査詢和實時査詢
實時的時間跨度為1小時，結(jié)束時間為當(dāng)前計算機時間；
歷史査詢分為24小時查詢、8小時查詢和任意時間段查詢，24小時査詢的時 間跨度為24小時，結(jié)束時間為當(dāng)前計算機時間；8小時查詢時間跨度為8小時， 結(jié)束時間為當(dāng)前計算機時間；任意時間段査詢時間跨度為所輸入査詢起止時間的 跨度，結(jié)束時間為所輸入結(jié)束時間。
權(quán)利要求
1.一種基于煤質(zhì)在線測量的鍋爐灰污監(jiān)測及吹灰優(yōu)化方法，其特征在于該方法包括如下模塊測點數(shù)據(jù)采集模塊、計算模塊、實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模塊、數(shù)據(jù)顯示模塊；計算模塊根據(jù)測點模塊采集的本方法所需測點和原有測點數(shù)據(jù)，逆煙氣流程對各個對流受熱面進行熱力計算，求出各對流受熱面的灰污因子和臨界灰污因子，給出吹灰指導(dǎo)，并將計算結(jié)果傳送給實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模塊，實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模塊將實時計算結(jié)果通過數(shù)據(jù)顯示模塊在畫面上顯示，并將歷史數(shù)據(jù)送入數(shù)據(jù)庫中；測點數(shù)據(jù)采集模塊，通過鍋爐新增一次儀表、煤質(zhì)分析儀和新增DAS系統(tǒng)，采集測點數(shù)據(jù)，并將這些數(shù)據(jù)送入鍋爐實時歷史數(shù)據(jù)存儲裝置。
2. 如權(quán)利要求1所述的基于煤質(zhì)在線測量的鍋爐灰污監(jiān)測及吹灰優(yōu)化方法,其特征在于測點數(shù)據(jù)采集模塊，采用煤質(zhì)在線分析儀實時分析入爐燃煤的元素成份 和熱值，并將分析結(jié)果送入鍋爐實時歷史數(shù)據(jù)存儲裝置。
3. 如權(quán)利要求1所述的基于煤質(zhì)在線測量的鍋爐灰污監(jiān)測及吹灰優(yōu)化方法，其 特征在于計算模塊包括如下步驟步驟l:設(shè)置鍋爐本體、對流換熱器的管程、管徑、煙氣流通面積及熱交換面積等結(jié)構(gòu)參數(shù)；步驟2:通過辨爐實時歷史數(shù)據(jù)存儲裝置生產(chǎn)商提供的接口函數(shù)，從鍋爐數(shù)據(jù) 存儲裝置采集i統(tǒng)所需數(shù)據(jù)； '步驟3:對從鍋爐數(shù)據(jù)存儲裝置所采集的數(shù)據(jù)進行數(shù)據(jù)校驗，只有當(dāng)所有測 點數(shù)據(jù)都在限定范圍，才進入計算模塊主程序計算，否則，退出計算模塊并向畫 面發(fā)送數(shù)據(jù)出錯報警信號；步驟4:計算煙氣物理性質(zhì)，根據(jù)煤質(zhì)分析儀提供的數(shù)據(jù)，計算l千克燃煤 燃燒時的a) 理論空氣容積，其算式為-"=0,0889(C"" + 0.375S。') + 0.265H"r - 0.0333CT ;b) 理論水蒸氣容積，其算式為f^。 -0.0124W" +0.111IT + 0.0161";c) 理論氮氣容積，其算式為^2=0.8+0.79FQ;d) 理論三原子氣體容積，其算式為"r,1.866^ + 0.；e) 實際水蒸氣容積，其算式為rw/,= F;,+0.0161("-1)W;f) 實際煙氣容積，其算式為& = C,2+《2 + + :g) 空氣焓值，可通過函數(shù)ColdAirEnth來計算，ColdAirEnth函數(shù)以氣 體或灰的溫度為函數(shù)輸入?yún)?shù)，以氣體或灰的焓值為函數(shù)輸出參 數(shù)，擬合了0到2000'C的空氣和(^、 C02、 //2<9、 A^等氣體的 平均比熱及1千克灰的焓值；h) 煙氣焓值，可以根據(jù)02、 C02、 //2<9、 #2等氣體的體積成份和煙 氣溫度利用函數(shù)ColdAirEnth計算得到；其中，C。"、 Hflf、 CT、 N"、 S"為燃煤元素分析的收到基成份，％; W"為燃煤元素分析收到基水份，％; a為過量空氣系數(shù)，可以通過算式"=^~得 到，式中02為煙氣中含氧量；"為理論空氣容積，Nm3/kg; &%為理論水蒸氣 容積，Nm3/kg; F二為理論氮氣容積，NmVkg ; F"為理論三原子氣體容積， NmVkg ; 為實際水蒸氣容積，NmVkg ; F,為實際煙氣容積，Nm3/kg ; 步驟5:計算鍋爐煤耗，用反平衡法計算鍋爐機組的熱效率和燃煤消耗量,a) 機械不完全燃燒熱損失《4=Z^￡l(^￡^+_^%^;, 込ioo—c辨100-cfeb) 化學(xué)不完全燃燒熱損失對于煤粉爐，可選《,-0; 一 C)排煙熱損失《2 = ; —J^A x(100 — A);d) 散熱損失^-^》；e) 灰渣物理熱損失^ = f ,(")'z ;仏f) 鍋爐效率;7 = 1一《2-^—a一a一a;g) 鍋爐總有效利用熱,2 ="辟(C — ' 、 ) + A (C - C)+A (、 - )+D， ('， - ^);h) 計算燃煤消耗量^=4 ;y松其中^r為燃煤元素分析收到基灰份，％; a為l千克燃煤入爐熱量，kJ/kg;(;、c;為飛灰和爐渣中殘?zhí)康暮堪俜謹(jǐn)?shù)，％;"力為飛灰中灰占燃料灰分的份額，％; ^為爐渣中的灰占燃料中灰分的份額，％;;為排煙焓，kJ/kg; 《為理論冷空氣焓，kJ/kg; "^為空氣預(yù)熱器后的過量空氣系數(shù)；《為鍋爐 額定蒸發(fā)量下散熱損失，％; A為額定蒸發(fā)量，kg^;"為鍋爐實際蒸發(fā)量，kg/h; (c;9、為爐渣比熱與其溫度的乘積，即1千克灰在溫度》時的焓，kJ/kg; /、為過熱蒸汽流量，kg/h; Z^為再熱蒸汽流量，kg/h; Z、為抽用 飽和蒸汽流量，kg/h; ￡"為排污水量，kg/h; ^為過熱蒸汽出口焓，kJAg;&， C為再熱蒸汽出口和入口焓，kJ/kg;、為飽和蒸汽的焓，kJ/kg; /，為 排污水焓，kJ/kg; ^為鍋爐給水焓，kJ/kg;歩驟6:計算空預(yù)器灰污因子，根據(jù)空預(yù)器受熱面進出口煙氣壓差計算空 預(yù)器受熱面灰污程度的指標(biāo) .、 2A 273AP.2g ^ AP(36005,)卞 273)，々# + 273) b)計算空預(yù)器的灰污因子FF^:其中，AP為該段受熱面壓降，N/m2; ^為計算燃煤量，kg/h;C7y為l千克煤 燃燒所得煙氣質(zhì)量，其算式為G,;l-,/100 + 1.036aF。， kg/kg;^為1千克 煤燃燒所得煙氣容積，mVkg; p為煙氣密度，kg/m、w為煙氣流速，m/s; F為 煙道截面積，m"C魂常系數(shù)；^/為實際計算值；7&為理想情況下數(shù)值尸/^ 為空預(yù)器的灰污因子； ；步驟7:計算對流受熱面灰污因子FF一,，a)巧，o7 1尺fa — .c) &=要b)g, "(/"-/' +叢丄A/以上各式中/'、 /"為受熱面進口及出口的蒸汽焓，kJ/kg; △/,.、,,為減溫水 焓，kJ/kg; X為受熱面?zhèn)鳠崦娣e，m2, A/為傳熱溫差，K;尸^,是對流受熱面灰污因子；J^是空預(yù)器理想傳熱系數(shù)，kJ/(m2.K); ^,空預(yù)器受熱面實 際傳熱系數(shù)，kJ/(m2，K);歩驟8:計算爐膛水冷壁灰污因子a) 計算爐膛出口煙溫《=-^——^_ — 273;b) 爐膛平均熱有效系數(shù)<formula>formula see original document page 4</formula>c)爐膛水冷壁灰污因子<formula>formula see original document page 5</formula>其中，r。為理論燃燒溫度，K; M為考慮火焰中心位置的系數(shù)，代表火焰中心 位置的常量；C7。為玻爾茲曼常數(shù)，5.67xl0-s， W/(m2.K4);",爐膛黑度，是一個表示火焰有效輻射的假想黑度；巧,爐膛面積，m2; ^保熱系數(shù)；^計算 燃料量，kg/h; P^煙氣在O'C到C間的平均熱容量，kJ/(kg.。C);、為水 冷壁管的角系數(shù)，與水冷壁的結(jié)構(gòu)排列有關(guān)；步驟9:計算臨界灰污因子，計算能量凈收益= 0"-化w = :w - _o — 2。,"(l-/(氛扁z"- J[(l-/(氛A測-"*z", -/。)求rnax(0^,)，可得該受熱面吹灰的最佳頻率，代入式尸尸=/0"),求得當(dāng)前工況 下每個受熱面臨界灰污因子；其中g(shù),—。為該時段內(nèi)吹灰器無動作時的換熱量， W;込_ 為該時段進行了 "次吹灰時的換熱量，kJ;化u,為"次吹灰蒸汽消耗的熱量，kJ; F為受熱面?zhèn)鳠崦娣e，m2; Ar為對數(shù)平均溫壓；/(7")為灰 污因子隨吹灰頻次(時間)變化函數(shù)；/6, 為吹灰器所用蒸汽的汽源烚，kJ/kg; /。為凝汽器入口焓值，kJ/kg; >，步驟l,O:將鍋爐熱力計算結(jié)果和鍋爐吹灰指令發(fā)送給實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)平臺；
4. 如權(quán)利要求1所述的基于煤質(zhì)在線測量的鍋爐灰污監(jiān)測及吹灰優(yōu)化方法,其 特征在于所述的實時歷史數(shù)據(jù)中轉(zhuǎn)模塊將實時計算結(jié)果存入計算機內(nèi)存，待下一 時刻計算結(jié)果到來，將前一時刻數(shù)據(jù)從計算機內(nèi)存移入數(shù)據(jù)庫，然后更新計算機 內(nèi)存中的實時數(shù)據(jù)。
5. 如權(quán)利要求1所述的基于煤質(zhì)在線測量的鍋爐灰污監(jiān)測及吹灰優(yōu)化方法，其特征在于所述的數(shù)據(jù)顯示模塊將各個對流受熱面灰污因子的實時計算結(jié)果在對應(yīng) 的圖標(biāo)上部實時顯示，并用黃色、粉紅色和紅色三種顏色表示各段對流受熱面的積灰的狀態(tài):當(dāng)受熱面灰污因子小于70%的臨界灰污因子時為輕度污染，用黃色圖 標(biāo)來表示；當(dāng)受熱面灰污因子大于70%的臨界灰污因子小于臨界灰污因子時為中 度污染，用粉紅色圖標(biāo)來表示；當(dāng)受熱面灰污因子大于臨界灰污因子時為重度污 染，用紅色圖標(biāo)來表示，同時提示該受熱面吹灰組吹灰。
全文摘要
本發(fā)明公開了基于煤質(zhì)在線測量的鍋爐灰污監(jiān)測及吹灰優(yōu)化方法，針對現(xiàn)有吹灰優(yōu)化方法基于煤質(zhì)分析數(shù)據(jù)離線測量的缺點和不足，以鍋爐整體及局部能量和質(zhì)量平衡原理為基礎(chǔ)，采用煤質(zhì)在線分析儀在線分析入爐煤質(zhì)，逆煙氣流程對各主要對流受熱面的積灰結(jié)渣、鍋爐爐膛出口煙氣溫度進行在線監(jiān)測和分析計算，實時計算和分析鍋爐的受熱面的運行狀態(tài)和受污染程度，消除了煤粉鍋爐入爐煤質(zhì)變化對吹灰優(yōu)化指導(dǎo)的不良影響，為電廠煤粉鍋爐運行提供正確的吹灰指導(dǎo)和鍋爐性能優(yōu)化數(shù)據(jù)，從而降低了鍋爐煤耗，最終提高了鍋爐運行的安全性和經(jīng)濟性。
文檔編號F23J3/00GK101598688SQ20091003323
公開日2009年12月9日 申請日期2009年6月10日 優(yōu)先權(quán)日2009年6月10日
發(fā)明者向文國, 新 王 申請人:東南大學(xué)