專利名稱：低臭型蘆葦漿黑液燃燒鍋爐及蘆葦漿黑液鍋爐燃燒方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于蘆葦漿黑液治理技術(shù)，具體涉及一種制漿造紙行業(yè)堿回收系統(tǒng)黑液燃燒鍋爐技術(shù)。
背景技術(shù)：
蘆葦漿黑液跟木漿黑液相比水分含量高(含水50%左右)、熱值低、膨化度小、粘度大，較木漿黑液燃燒困難，而目前使用的蘆葦漿黑液鍋爐則是直接借鑒木漿黑液鍋爐來設(shè)計的，并在鍋爐尾部布置圓盤蒸發(fā)器來提高入爐黑液濃度。這些蘆葦漿黑液鍋爐的二次布風(fēng)采用四面墻布置、三次風(fēng)采用左右墻或前后墻對沖布置，這種布置方式易在爐膛中心形成“溝流”，空氣與黑液沒有充分的混合，黑液燃燒不充分，爐膛高溫區(qū)上移，造成爐膛上部受熱面過燒和尾部受熱面積灰嚴重，嚴重影響鍋爐效率和連續(xù)運行周期；工廠的工藝用汽一般為0. 5MPa和I. OMPa兩種壓力的飽和蒸汽，鍋爐助 燃空氣采用上述蒸汽加熱后溫度不會超過180°C，助燃空氣溫度低，導(dǎo)致黑液燃燒不穩(wěn)定，鍋爐調(diào)節(jié)負荷困難；煙氣在圓盤蒸發(fā)器加熱黑液時容易產(chǎn)生大量污染性臭氣?，F(xiàn)有蘆葦漿黑液鍋爐普遍存在黑液燃燒不穩(wěn)定、燃燒效率低、鍋爐積灰嚴重、運行周期短、產(chǎn)生二次污染臭氣等問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種低臭型蘆葦漿黑液燃燒鍋爐及蘆葦漿黑液鍋爐燃燒方法，以解決上述問題。本發(fā)明低臭型蘆葦漿黑液燃燒鍋爐的技術(shù)方案是包括鍋爐爐本體結(jié)構(gòu)，鍋爐爐本體結(jié)構(gòu)中的爐膛內(nèi)的送風(fēng)結(jié)構(gòu)包括從下至上依次設(shè)置的一次送風(fēng)風(fēng)道、二次風(fēng)送風(fēng)道和三次風(fēng)送風(fēng)道；所述一次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻、左側(cè)墻和右側(cè)墻上；所述二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻上；三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻上；一次送風(fēng)風(fēng)道、二次風(fēng)送風(fēng)道的進風(fēng)段連接空氣預(yù)熱器。上述鍋爐爐本體結(jié)構(gòu)是構(gòu)成燃燒鍋爐主體結(jié)構(gòu)，包括墻體、爐膛、受熱面、安全裝置、排煙裝置、蘆葦漿黑液噴送裝置、排渣裝置等，它是現(xiàn)有的鍋爐主體結(jié)構(gòu)。所述前墻上的二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口與后墻上的二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口錯位設(shè)置，出風(fēng)口布置在同一高度，且前墻上出風(fēng)口數(shù)量和后墻上出風(fēng)口數(shù)量不相同。所述前墻上的三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口與后墻上的三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口錯位設(shè)置，出風(fēng)口布置在同一高度，且前墻上出風(fēng)口數(shù)量和后墻上出風(fēng)口數(shù)量不相同。所述二次送風(fēng)風(fēng)道包括上下分層設(shè)置的高二次送風(fēng)風(fēng)道和低二次送風(fēng)風(fēng)道兩層。所述空氣預(yù)熱器設(shè)置在鍋爐爐本體結(jié)構(gòu)的排煙道內(nèi)。 所述空氣預(yù)熱器之后設(shè)置省煤器。所述鍋爐尾部不設(shè)置圓盤蒸發(fā)器。本發(fā)明鍋爐較現(xiàn)有的木漿黑液鍋爐結(jié)構(gòu)有如下創(chuàng)新
I.取消圓盤蒸發(fā)器后，淘汰了體積龐大、結(jié)構(gòu)笨重導(dǎo)致可靠性安全性不高的圓盤蒸發(fā)器落后技術(shù)；解決了煙氣在加熱黑液過程中產(chǎn)生刺激性的臭氣而污染環(huán)境的問題。2.采用空氣預(yù)熱器后，可以將燃燒空氣溫度提高到較高的水平，提高了爐膛溫度，有利于鍋爐內(nèi)黑液燃燒的改善，使黑液燃燒變得穩(wěn)定，便于調(diào)節(jié)鍋爐負荷，并有利于提高鍋爐熱效率。3.在空預(yù)器后布置省煤器可以有效的降低排煙溫度，減少排煙熱損失，提高鍋爐熱效率。3.分級送風(fēng)符合燃燒的基本原理，并有利于控制氮氧化物(NOx)排放。4. 一次風(fēng)、二次風(fēng)和三次風(fēng)單獨配置風(fēng)機有利于供風(fēng)系統(tǒng)的穩(wěn)定，并且根據(jù)燃燒的需要可選擇不同壓頭的風(fēng)機，操作性得到改進。5. 一次風(fēng)四面墻均勻布置有利于保持爐膛底部墊層穩(wěn)定，將黑液干燥裂解后的 碳充分燃燼。二次風(fēng)從前后墻交錯送入，有利于空氣與煙氣和黑液顆粒的充分混合，擾亂上升煙氣，提高湍流度，強化燃燒，使煙氣在爐膛內(nèi)分布均勻，提高溫度場等高斷面的一致性；交錯布置二次風(fēng)有利于控制墊層高度。三次風(fēng)用于可燃氣體燃燼，三次風(fēng)采用前后墻布置，可以使三次風(fēng)與高溫煙氣充分混合，確保在二次風(fēng)區(qū)域殘余的可燃氣體在此完全燃燼并減少飛灰損失，減少尾部受熱面的積灰。本發(fā)明的蘆葦漿黑液鍋爐燃燒方法是它是將預(yù)熱后的空氣通過鍋爐爐膛內(nèi)從下至上以次設(shè)置的一次送風(fēng)風(fēng)道、二次風(fēng)送風(fēng)道送入爐膛，三次風(fēng)送風(fēng)道將常溫空氣送入爐膛，與黑液混合燃燒，所述一次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻、左側(cè)墻和右側(cè)墻上；所述二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻上；三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻上；前墻上的二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口與后墻上的二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口錯位設(shè)置；前墻上的三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口與后墻上的三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口錯位設(shè)置；所述一次送風(fēng)風(fēng)道的風(fēng)壓為500Pa 1200Pa，一次風(fēng)率0. 3^0. 4 ;二次送風(fēng)風(fēng)道的風(fēng)壓為1500Pa 3000Pa，二次風(fēng)率0. 4 0. 5 ;二次送風(fēng)風(fēng)道的風(fēng)壓為2500Pa 4000Pa，三次風(fēng)率為
0.ro. 3。一次風(fēng)率、二次風(fēng)率和三次風(fēng)率之和為I。本發(fā)明工藝組合合理，良好的爐內(nèi)燃燒空氣動力場可有效降低爐底流出的熔融堿灰中的含碳量，使綠液澄清度降低，提高了綠液品質(zhì)。


圖I低臭型蘆葦漿黑液燃燒鍋爐結(jié)構(gòu)示意圖。圖2—次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口布置示意圖。圖3二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口布置示意4三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口布置示意圖。圖5本發(fā)明空氣射流截圖。圖6本發(fā)明鍋爐溫度場分布圖。圖7本發(fā)明鍋爐速度場的分布圖。圖8本發(fā)明鍋爐飛灰機械攜帶分布圖。
具體實施方式
本發(fā)明鍋爐鍋爐爐本體結(jié)構(gòu)是構(gòu)成燃燒鍋爐主體結(jié)構(gòu)，包括墻體、爐膛、受熱面、安全裝置、排煙裝置、蘆葦漿黑液噴送燃燒裝置、排渣裝置等，它是現(xiàn)有的鍋爐主體結(jié)構(gòu)，其具體結(jié)構(gòu)不累述，針對本發(fā)明技術(shù)特征加以描述解釋。如圖I所示，爐膛I是空氣和黑液混合發(fā)生反應(yīng)的主燃燒區(qū)，爐膛的四面墻由膜式水冷壁構(gòu)成，外側(cè)被保溫層覆蓋，以減少散熱損失；鍋爐爐本體結(jié)構(gòu)中的爐膛I內(nèi)設(shè)蘆葦漿黑液噴送燃燒裝置13。爐膛I內(nèi)的送風(fēng)結(jié)構(gòu)包括從下至上以次設(shè)置的一次送風(fēng)風(fēng)道9、二次風(fēng)送風(fēng)道10和三次風(fēng)送風(fēng)道11 ;鍋爐爐本體結(jié)構(gòu)中的排煙煙道14中設(shè)有空氣預(yù)熱器2。一次送風(fēng)風(fēng)道9的進風(fēng)風(fēng)管連接聯(lián)通一次風(fēng)機4、二次送風(fēng)風(fēng)道10的進風(fēng)風(fēng)管連接聯(lián)通二次風(fēng)機5，三次送風(fēng)風(fēng)道11的進風(fēng)風(fēng)管連接聯(lián)通三次風(fēng)機8 次風(fēng)機4連接聯(lián)通一次風(fēng)加熱器6，二次風(fēng)機5連接聯(lián)通二次風(fēng)加熱器7。一次風(fēng)加熱器6、二次風(fēng)加熱器7與空氣預(yù)熱器2連接聯(lián)通，空氣預(yù)熱器2為板式結(jié)構(gòu)，采用板式結(jié)構(gòu)可有利于清灰，根據(jù)實際 設(shè)計布置需要空氣預(yù)熱器可選擇3級或5級?？諝忸A(yù)熱器2末端輸出分別與一次送風(fēng)風(fēng)道9和二次送風(fēng)風(fēng)道10連接聯(lián)通。排煙煙道14內(nèi)的空氣預(yù)熱器后布置省煤器3 ;省煤器3采用臥式結(jié)構(gòu)順列布置，可以減少布置空間和利于清灰，省煤器可以進一步降低煙氣溫度，使排煙溫度達到200°C以下，提高能源利用效率。一次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口的布置如圖2所示，一次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口 12. I設(shè)置在爐膛的前墻I. I、后墻I. 2、左側(cè)墻I. 3和右側(cè)墻I. 4上，形成在爐膛四面墻上均勻布置，出風(fēng)口 12. I在爐膛的前墻I. I、后墻I. 2上相對對應(yīng)設(shè)置；出風(fēng)口 12. I在爐膛的左側(cè)墻I. 3和右側(cè)墻I. 4上相對對應(yīng)設(shè)置。爐膛四面墻上的出風(fēng)口 12. I高度位置與爐膛底部墊層相對，利于保持爐膛底部墊層穩(wěn)定，將黑液干燥裂解后的碳充分燃燼。二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口的布置如圖3所示，二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻I. I、后墻I. 2 ;其中爐膛的前墻I. I上的二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口 12. 2與爐膛的后墻
I.2上的二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口 12. 3錯位設(shè)置。前墻上的二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口數(shù)量與后墻上的二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口數(shù)量不相同，后墻上的二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口數(shù)量±1。二次送風(fēng)風(fēng)道的各出風(fēng)口的設(shè)置高度相同。如圖4所示，三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口的布置形式與二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口的布置形式相同，但三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口 12. 3數(shù)量m與二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口 12. 2數(shù)量X不相同；三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口數(shù)量少于二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口數(shù)量。三次送風(fēng)風(fēng)道設(shè)在蘆葦漿黑液噴送燃燒裝置13上部。上述二次風(fēng)出風(fēng)口、三次風(fēng)出風(fēng)口的布置有很好的剛性和穿透性，可以保證與爐內(nèi)高溫煙氣完全充分的混合，強化黑液的燃燒，利于黑液顆粒和可燃氣體完全燃盡，提高燃燒效率。此種供風(fēng)方式可使爐膛內(nèi)的主燃燒區(qū)控制在二次風(fēng)附近，高溫區(qū)位于爐膛下部，利于黑液的干燥、熱解和燃盡。對于500tds/d以上容量的鍋爐的二次送風(fēng)風(fēng)道包括上下分層設(shè)置的高二次送風(fēng)風(fēng)道和低二次送風(fēng)風(fēng)道兩層，形成高二次風(fēng)送風(fēng)風(fēng)道、低二次風(fēng)送風(fēng)風(fēng)道。上述鍋爐燃燒蘆葦漿黑液一次風(fēng)加熱器6和二次風(fēng)加熱器7是一種帶鰭片的管式加熱器，以飽和蒸汽為熱源將冷空氣加熱到80°C 150°C，一次送風(fēng)、二次送風(fēng)通過空氣預(yù)熱器2加熱后的空氣溫度達到200°C 300°C，送到一次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口和二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口 ；一次送風(fēng)風(fēng)道的9的靜壓達到500Pa 1200Pa、一次風(fēng)率0. 3^0. 4 ;二次送風(fēng)風(fēng)道10靜壓達到1500Pa 3000Pa、二次風(fēng)率0. 4 0. 5 ;三次送風(fēng)風(fēng)道11風(fēng)壓達到2500Pa 4000Pa、三次風(fēng)率為0. 0. 3 ;三次送風(fēng)采用室溫空氣。一次風(fēng)率、二次風(fēng)率和三次風(fēng)率之和為I。具體實施該數(shù)值仿真計算是以320tds/d蘆葦漿黑液鍋爐作為模擬對象的，空氣總流量為42300Nm3/h，其中一次風(fēng)率0. 35、風(fēng)道風(fēng)壓550Pa，二次風(fēng)率0. 45、風(fēng)道風(fēng)壓1600Pa，三次風(fēng)率0. 20、風(fēng)道風(fēng)壓3500Pa，爐膛漏風(fēng)量為4100 Nm3/h。一次風(fēng)口每面墻各9個，二次風(fēng)口前墻4個后墻3個，三次風(fēng)口前墻3個后墻2個。采用3級空氣預(yù)熱器，一次風(fēng)和二次風(fēng)溫度260°C，三次風(fēng)溫25°C，排煙溫度180°C。燃燒后，圖5為空氣射流截圖，從圖中可以明顯看出，本發(fā)明爐膛中一次風(fēng)送入穩(wěn)定；二次風(fēng)在爐膛中心不形成交匯，具有較強的穿透性；前后墻的三次風(fēng)之間沒有形成對
沖，解決了現(xiàn)有技術(shù)中三次風(fēng)加劇了空氣動力場惡化的問題，整個爐膛的煙氣充滿度不好的問題。圖6為溫度場分布，從圖中可以看出，本發(fā)明鍋爐解決了現(xiàn)有鍋爐由于空氣動力場不好導(dǎo)致爐膛高溫區(qū)上移，造成爐膛出口區(qū)域煙氣溫度過高，這對爐膛上部的安全不利；并且在爐膛中心沒有形成狹長的高溫帶，這對黑液的干燥有利，易于調(diào)節(jié)堿爐負荷。圖7為速度場的分布，從圖中可以看出，發(fā)明鍋爐整個速度流場分布均勻，并且流速比現(xiàn)有黑液鍋爐低很多，這樣就延長了可燃物在爐內(nèi)的停留時間，提高了燃燒效率。圖8為飛灰機械攜帶分布，可以看出發(fā)明鍋爐的機械攜帶和飛灰損失大大降低，這會降低對流受熱面的積灰，大大延長堿回收鍋爐的運行周期，一般可比現(xiàn)有黑液鍋爐提高2倍以上。上述表明較高二、三次風(fēng)口采用前后墻錯位布置和高風(fēng)速，有很好的剛性和穿透性，可以保證與爐內(nèi)高溫煙氣完全充分的混合，強化黑液的燃燒，利于黑液顆粒和可燃氣體完全燃盡，提高燃燒效率。此種供風(fēng)方式可使爐膛內(nèi)的主燃燒區(qū)控制在二次風(fēng)附近，高溫區(qū)位于爐膛下部，利于黑液的干燥、熱解和燃盡。二次風(fēng)流速較高，具有較強的穿透性，可以有效控制墊層的高度，提高鍋爐運行的安全性。三次風(fēng)位于爐膛上部，在此區(qū)域形成氣屏，即可以將煙氣中未燃盡的可燃氣體燃燒充分也可以減少飛灰攜帶。現(xiàn)有鍋爐中的圓盤蒸發(fā)器取消后，煙氣和黑液沒有接觸，消除了臭氣的產(chǎn)生，提高了環(huán)保性能。
權(quán)利要求
1.一種低臭型蘆葦漿黑液燃燒鍋爐，它包括鍋爐爐本體結(jié)構(gòu)，鍋爐爐本體結(jié)構(gòu)中的爐膛內(nèi)的送風(fēng)結(jié)構(gòu)包括從下至上依次設(shè)置的一次送風(fēng)風(fēng)道、二次風(fēng)送風(fēng)道和三次風(fēng)送風(fēng)道；其特征在于所述一次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻、左側(cè)墻和右側(cè)墻上；所述二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻上；三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻上；一次送風(fēng)風(fēng)道、二次風(fēng)送風(fēng)道的進風(fēng)段連接空氣預(yù)熱器。
2.如權(quán)利要求I所述低臭型蘆葦漿黑液燃燒鍋爐，其特征在于前墻上的二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口與后墻上的二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口錯位設(shè)置，出風(fēng)口布置在同一高度，且前墻上出風(fēng)口數(shù)量和后墻上出風(fēng)口數(shù)量不相同。
3.如權(quán)利要求I所述低臭型蘆葦漿黑液燃燒鍋爐，其特征在于前墻上的三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口與后墻上的三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口錯位設(shè)置，出風(fēng)口布置在同一高度，且前墻上出風(fēng)口數(shù)量和后墻上出風(fēng)口數(shù)量不相同。
4.如權(quán)利要求I或2所述低臭型蘆華衆(zhòng)黑液燃燒鍋爐，其特征在于所述二次送風(fēng)風(fēng)道包括上下分層設(shè)置的高二次送風(fēng)風(fēng)道和低二次送風(fēng)風(fēng)道兩層。
5.如權(quán)利要求I所述低臭型蘆葦漿黑液燃燒鍋爐，其特征在于所述空氣預(yù)熱器設(shè)置在鍋爐爐本體結(jié)構(gòu)的排煙道內(nèi)。
6.如權(quán)利要求I或2所述低臭型蘆葦漿黑液燃燒鍋爐，其特征在于所述二次送風(fēng)風(fēng)道包括上下分層設(shè)置的高二次送風(fēng)風(fēng)道和低二次送風(fēng)風(fēng)道兩層。
7.如權(quán)利要求I所述低臭型蘆葦漿黑液燃燒鍋爐，其特征在于所述空氣預(yù)熱器設(shè)置在鍋爐爐本體結(jié)構(gòu)的排煙道內(nèi)。
8.如權(quán)利要求I或7所述低臭型蘆葦漿黑液燃燒鍋爐，其特征在于所述空氣預(yù)熱器之后設(shè)置省煤器。
9.一種低臭型蘆葦漿黑液的鍋爐燃燒方法，它是將預(yù)熱后的空氣通過鍋爐爐膛內(nèi)從下至上以次設(shè)置的一次送風(fēng)風(fēng)道、二次風(fēng)送風(fēng)道送入爐膛，三次風(fēng)送風(fēng)道將常溫空氣送入爐膛，與黑液混合燃燒，所述一次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻、左側(cè)墻和右側(cè)墻上；所述二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻上；三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻上；前墻上的二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口與后墻上的二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口錯位設(shè)置；所述一次送風(fēng)風(fēng)道的風(fēng)壓為500Pa 1200Pa，一次風(fēng)率O. 3^0. 4 ;二次送風(fēng)風(fēng)道的風(fēng)壓為1500Pa 3000Pa，二次風(fēng)率O. 4 O. 5 ;二次送風(fēng)風(fēng)道的風(fēng)壓為2500Pa 4000Pa，三次風(fēng)率為O. Γ0. 3，一次風(fēng)率、二次風(fēng)率和三次風(fēng)率之和為I。
10.如權(quán)利要求9所述低臭型蘆葦漿黑液的鍋爐燃燒方法，其特征是所述前墻上的三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口與后墻上的三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口錯位設(shè)置。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種低臭型蘆葦漿黑液燃燒鍋爐及蘆葦漿黑液鍋爐燃燒方法。它包括鍋爐爐本體結(jié)構(gòu)，鍋爐爐本體結(jié)構(gòu)中的爐膛內(nèi)的送風(fēng)結(jié)構(gòu)包括從下至上依次設(shè)置的一次送風(fēng)風(fēng)道、二次風(fēng)送風(fēng)道和三次風(fēng)送風(fēng)道；所述一次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻、左側(cè)墻和右側(cè)墻上；所述二次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻上；三次送風(fēng)風(fēng)道的出風(fēng)口設(shè)置在爐膛的前墻、后墻上；一次風(fēng)道、二次風(fēng)道的進風(fēng)段連接空氣預(yù)熱器。二次風(fēng)從前后墻交錯送入，有利于空氣與煙氣和黑液顆粒的充分混合，擾亂上升煙氣，提高湍流度，強化燃燒，使煙氣在爐膛內(nèi)分布均勻，提高溫度場等高斷面的一致性。
文檔編號F23G7/04GK102734808SQ20121019244
公開日2012年10月17日 申請日期2012年6月12日 優(yōu)先權(quán)日2012年6月12日
發(fā)明者王保華, 王大偉, 王子健 申請人:武漢鍋爐集團工程技術(shù)有限公司