旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法
【專利摘要】本發(fā)明公開(kāi)了一種旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法，包括：在旋流燃燒鍋爐上設(shè)置測(cè)孔；其中，所述測(cè)孔的位置對(duì)應(yīng)所述旋流燃燒鍋爐內(nèi)的旋流燃燒器的位置；通過(guò)設(shè)置的所述測(cè)孔，對(duì)所述旋流燃燒器軸向的溫度及組分分布進(jìn)行測(cè)量。本發(fā)明旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法在旋流燃燒鍋爐上設(shè)置測(cè)孔，所述測(cè)孔的位置對(duì)應(yīng)所述旋流燃燒鍋爐內(nèi)的旋流燃燒器的位置，可以對(duì)所述旋流燃燒器軸向的溫度及組分分布進(jìn)行測(cè)量。從而能夠?qū)η昂髮?duì)沖旋流燃燒鍋爐進(jìn)行針對(duì)性的檢修和高溫腐蝕預(yù)防。
【專利說(shuō)明】旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及旋流燃燒鍋爐【技術(shù)領(lǐng)域】，尤其涉及一種旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法。
【背景技術(shù)】
[0002]根據(jù)目前能源政策，動(dòng)力用煤盡量燃用低品位的劣質(zhì)煤，因此燃煤質(zhì)量偏差，含灰量較高。當(dāng)鍋爐運(yùn)行時(shí)，鍋爐的各受熱面都有不同程度的礦物質(zhì)沉積現(xiàn)象，導(dǎo)致各受熱面產(chǎn)生磨損、腐蝕、積灰和結(jié)渣等一系列問(wèn)題，使得鍋爐受熱面壽命降低、鍋爐管子爆漏現(xiàn)象頻繁發(fā)生。在高溫?zé)煔庾饔孟拢辰Y(jié)在水冷壁或高溫過(guò)熱器上的灰渣會(huì)與管壁發(fā)生復(fù)雜的化學(xué)反應(yīng),形成高溫腐蝕。發(fā)生高溫腐蝕時(shí)的平均水冷壁管腐蝕量可達(dá)1.8-2.6mm/a O如燃用高硫煤時(shí)，腐蝕區(qū)受火焰的直接沖刷，其腐蝕速度可達(dá)5mm/a以上，運(yùn)行不當(dāng)時(shí)經(jīng)常發(fā)生爆管停爐。因此，沾污、結(jié)渣可看作高溫腐蝕的前兆。高溫腐蝕易造成水冷壁管變薄，從而引起爆管現(xiàn)象。水冷壁泄露爆管是影響鍋爐安全運(yùn)行的主要原因之一，對(duì)電網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行影響很大。特別是隨著大容量機(jī)組的增多，大型電站鍋爐的爆漏帶來(lái)的損失也越來(lái)越大。由于爆管事故的發(fā)生，檢修時(shí)需要大量更換管子，其嚴(yán)重影響鍋爐機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行，使設(shè)備檢修工作和檢修費(fèi)用大大增加，有時(shí)甚至造成設(shè)備的嚴(yán)重?fù)p壞和人員傷亡。因此，測(cè)量旋流燃燒鍋爐內(nèi)的旋流燃燒器軸向的溫度及組分分布，對(duì)超臨界或者超超臨界前后對(duì)沖燃煤鍋爐的高溫腐蝕預(yù)防和控制具有重要的工程應(yīng)用價(jià)值。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0003]基于此，本發(fā)明提供了一種旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法。
[0004]一種旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法，包括以下步驟:
[0005]在旋流燃燒鍋爐上設(shè)置測(cè)孔；其中，所述測(cè)孔的位置對(duì)應(yīng)所述旋流燃燒鍋爐內(nèi)的旋流燃燒器的位置；
[0006]通過(guò)設(shè)置的所述測(cè)孔，對(duì)所述旋流燃燒器軸向的溫度及組分分布進(jìn)行測(cè)量。
[0007]與一般技術(shù)相比，本發(fā)明旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法在旋流燃燒鍋爐上設(shè)置測(cè)孔，所述測(cè)孔的位置對(duì)應(yīng)所述旋流燃燒鍋爐內(nèi)的旋流燃燒器的位置，可以對(duì)所述旋流燃燒器軸向的溫度及組分分布進(jìn)行測(cè)量。從而能夠?qū)η昂髮?duì)沖旋流燃燒鍋爐進(jìn)行針對(duì)性的檢修和高溫腐蝕預(yù)防。
【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0008]圖1為本發(fā)明旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法的流程示意圖；
[0009]圖2為測(cè)孔的分布示意圖；
[0010]圖3為采用本發(fā)明測(cè)量出的旋流燃燒器軸向的溫度分布示意圖；
[0011]圖4為采用本發(fā)明測(cè)量出的旋流燃燒器軸向的氧氣濃度分布示意圖；
[0012]圖5為采用本發(fā)明測(cè)量出的旋流燃燒器軸向的一氧化碳濃度分布示意圖；[0013]圖6為采用本發(fā)明測(cè)量出的旋流燃燒器軸向的二氧化碳濃度分布示意圖；
[0014]圖7為采用本發(fā)明測(cè)量出的旋流燃燒器軸向的一氧化氮濃度分布示意圖。
【具體實(shí)施方式】
[0015]為更進(jìn)一步闡述本發(fā)明所采取的技術(shù)手段及取得的效果，下面結(jié)合附圖及較佳實(shí)施例，對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案，進(jìn)行清楚和完整的描述。
[0016]請(qǐng)參閱圖1，為本發(fā)明旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法的流程示意圖。
[0017]一種旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法，包括以下步驟:
[0018]SlOl在旋流燃燒鍋爐上設(shè)置測(cè)孔；其中，所述測(cè)孔的位置對(duì)應(yīng)所述旋流燃燒鍋爐內(nèi)的旋流燃燒器的位置；
[0019]S102通過(guò)設(shè)置的所述測(cè)孔，對(duì)所述旋流燃燒器軸向的溫度及組分分布進(jìn)行測(cè)量。
[0020]對(duì)于電廠2X600MW機(jī)組——HG-1900/25.4-YM4型鍋爐，為一次中間再熱、超臨界壓力變壓運(yùn)行帶內(nèi)置式再循環(huán)泵啟動(dòng)系統(tǒng)的本生(Benson)直流鍋爐，單爐膛、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼架、全懸吊結(jié)構(gòu)、型布置。鍋爐為露天布置。鍋爐設(shè)計(jì)煤種為神府東勝煙煤，校核煤種為山西晉北煙煤。鍋爐燃燒器采用30只低NOX軸向旋流燃燒器(LNASB)前后墻布置、對(duì)沖燃燒，配有6臺(tái)HP963中速磨直吹式制粉系統(tǒng)，B-MCR工況下5臺(tái)運(yùn)行，一臺(tái)備用。
[0021]鍋爐以最大連續(xù)負(fù)荷(即BMCR工況)為設(shè)計(jì)參數(shù)，在機(jī)組電負(fù)荷為661.9麗時(shí)鍋爐的最大連續(xù)蒸發(fā)量為1900t/h ;機(jī)組電負(fù)荷為600MW(TRL工況)時(shí)鍋爐的額定蒸發(fā)量為1808t/h。表I為鍋爐容量及主要參數(shù)。
[0022]表I鍋爐容量及主要參數(shù)
[0023]
【權(quán)利要求】
1.一種旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法，其特征在于，包括以下步驟: 在旋流燃燒鍋爐上設(shè)置測(cè)孔；其中，所述測(cè)孔的位置對(duì)應(yīng)所述旋流燃燒鍋爐內(nèi)的旋流燃燒器的位置； 通過(guò)設(shè)置的所述測(cè)孔，對(duì)所述旋流燃燒器軸向的溫度及組分分布進(jìn)行測(cè)量。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法，其特征在于，所述在旋流燃燒鍋爐上設(shè)置測(cè)孔的步驟，包括以下步驟: 將旋流燃燒器的觀火孔設(shè)置為所述測(cè)孔。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法，其特征在于，所述對(duì)所述旋流燃燒器軸向的溫度及組分分布進(jìn)行測(cè)量的步驟，包括以下步驟: 通過(guò)水冷測(cè)槍對(duì)所述旋流燃燒器軸向的溫度及組分分布進(jìn)行測(cè)量。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法，其特征在于，所述水冷測(cè)槍經(jīng)過(guò)外二次風(fēng)管道進(jìn)入所述旋流燃燒器的爐膛。
5.根據(jù)權(quán)利要求3所述的旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法，其特征在于，所述水冷測(cè)槍的長(zhǎng)度大于或者等于5米。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的旋流燃燒器的溫度及組分分布測(cè)量方法，其特征在于，所述對(duì)所述旋流燃燒器軸向的溫度及組分分布進(jìn)行測(cè)量的步驟中，測(cè)量的組分包括氧氣、一氧化碳、二氧化碳和/ 一氧化氮。
【文檔編號(hào)】F23M11/04GK103884020SQ201310450461
【公開(kāi)日】2014年6月25日 申請(qǐng)日期:2013年9月27日 優(yōu)先權(quán)日:2013年9月27日
【發(fā)明者】李德波 申請(qǐng)人:廣東電網(wǎng)公司電力科學(xué)研究院