專利名稱：感應(yīng)加熱烹調(diào)器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及感應(yīng)加熱烹調(diào)器。
背景技術(shù)：
感應(yīng)加熱烹調(diào)器是利用在感應(yīng)加熱線圈上流動高頻電流而發(fā)生的磁力線 通過金屬制的鍋時在鍋底產(chǎn)生的渦電流的焦耳加熱，進行加熱烹調(diào)的裝置。在 加熱時不僅是鍋，而且從感應(yīng)加熱線圈或控制感應(yīng)加熱線圈的電子基板等也產(chǎn) 生發(fā)熱，所以用風(fēng)扇進行送風(fēng)冷卻。
現(xiàn)有的感應(yīng)加熱烹調(diào)器的流路構(gòu)造，利用軸流風(fēng)扇或多葉片風(fēng)扇將從頂板 的吸氣口吸入的空氣向電子基板通風(fēng)，再向感應(yīng)加熱線圏通風(fēng)。作為這種流路 構(gòu)造的例子，有文獻1、 2所7>開的例子(專利文獻1 -特開2004-39263號 公報；專利文獻2 —特開2002 - 110329號公報)。
近年來，感應(yīng)加熱烹調(diào)器由于要求烹調(diào)時間縮短等，加熱線圏有更加高輸 出化的傾向，烤箱為了能對應(yīng)大型的烹調(diào)品有內(nèi)容積大型化的傾向。
使用的鍋的種類，不僅可以使用能高效率加熱的鐵鍋，而且還可以使用加 熱效率低的非磁性不銹鋼鍋。而且，為了能對應(yīng)多種鍋，制成不僅可以使用鐵、 非磁性不銹鋼制的鍋，還可以使用鋁制、銅制鍋的種類的產(chǎn)品，鋁鍋的加熱效 率比非磁性不銹鋼鍋還更低。
控制加熱線圈的電子基板處于加熱線圈的下部配置在烤箱的剩余空間內(nèi)， 伴隨加熱線圈的高輸出化、對應(yīng)鍋的多樣化，加熱線圏的控制部品增加，有電 子基板的安裝密度高、通風(fēng)阻力變大并且熱損失也增大的傾向。而且，由于烤 箱的內(nèi)容積的大型化，電子基板的配置空間縮小，從而電子基板有安裝密度更 加變高的傾向。
如上所述，在專利文獻1所公開的感應(yīng)加熱烹調(diào)器的例子是將利用軸流風(fēng)扇從吸氣口吸入的冷卻風(fēng)向電子基板和感應(yīng)加熱線圈通風(fēng)。由于感應(yīng)加熱烹調(diào) 器主體內(nèi)部的機器的安裝密度高，因此通風(fēng)阻力大，如圖ll所示動作點與斷 流點相近，從而有在利用軸流風(fēng)扇的場合噪音變大的問題。
另夕卜，在專利文獻2所公開的感應(yīng)加熱烹調(diào)器的流路構(gòu)造的例子，將利用 縱向設(shè)置式的多葉片風(fēng)扇從吸氣口吸入的冷卻風(fēng)向電子基板和感應(yīng)加熱線圈 通風(fēng)。多葉片風(fēng)扇一般由于相對風(fēng)扇的大小可以取得大的風(fēng)量和壓力，因此被 廣泛用于室內(nèi)的換氣用等。
然而如圖12所示，由于是葉輪的旋轉(zhuǎn)方向和葉片的出口方向一致的前彎
葉片，因此有葉輪出口的絕對速度C2非常大的特性。由于絕對速度C2成為風(fēng)
扇出口的壓力損失AP- p /2xC22，所以存在通風(fēng)阻力增大，而且對風(fēng)扇罩
內(nèi)部的流動帶來壞影響，或者成為局部的噪音源的問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明解決上述弊端，特別提供一種感應(yīng)加熱烹調(diào)器，其提高電子基板部 品的配置自由度，并具有在加熱線圏的高輸出化、烤箱的內(nèi)容積的大型化而導(dǎo) 致的高密度安裝狀態(tài)下也保持高風(fēng)量且低噪音、小型送風(fēng)構(gòu)造。
為解決上述問題，本發(fā)明是一種感應(yīng)加熱烹調(diào)器，在主體上面具備頂板， 在上述主體內(nèi)設(shè)有設(shè)在上述頂板的下方的多個加熱線圏；控制上述多個加熱 線圈的驅(qū)動的基板；冷卻上述加熱線圈和上述基^1的渦輪風(fēng)扇；覆蓋渦輪風(fēng)扇 的風(fēng)扇罩；以及驅(qū)動渦^^風(fēng)扇的馬達，在上述感應(yīng)加熱烹調(diào)器中，
第一方案，上述渦輪風(fēng)扇的外徑D2和感應(yīng)加熱烹調(diào)器的全高H的比D2 /H為0.34 ~ 0.91。
第二方案，在上述渦輪風(fēng)扇的外徑D2為60mm 214mm的范圍時，將渦 輪風(fēng)扇的運轉(zhuǎn)旋轉(zhuǎn)數(shù)設(shè)為1800 5900[min'1]。
第三方案，使風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)數(shù)根據(jù)使用的烹調(diào)器具的材質(zhì)變化。
第四方案，在第三方案的感應(yīng)加熱烹調(diào)器中，在加熱鋁材的烹調(diào)器具時設(shè) 為最大旋轉(zhuǎn)數(shù)，在加熱鐵材的烹調(diào)器具時設(shè)為最低旋轉(zhuǎn)數(shù)。
本發(fā)明具有以下效果。
在主體上面具備頂板，在上述主體內(nèi)設(shè)有設(shè)在上述頂板的下方的多個加 熱線圈；控制上述多個加熱線圈的驅(qū)動的基^^反；冷卻上述加熱線圈和上述基4反的渦輪風(fēng)扇；覆蓋渦輪風(fēng)扇的風(fēng)扇罩；以及驅(qū)動渦輪風(fēng)扇的馬達的感應(yīng)加熱烹 調(diào)器中，
方案1 ~2所述的本發(fā)明，上述渦輪風(fēng)扇的外徑D2和感應(yīng)加熱烹調(diào)器的全 高H的比D2 / H為0.34 ~ 0.91 ，以及，在上述渦輪風(fēng)扇的外徑D2為60mm ~ 214mm范圍時，將渦輪風(fēng)扇的運轉(zhuǎn)旋轉(zhuǎn)數(shù)設(shè)為1800~ 5900[min"]。
由此，可以實現(xiàn)提高電子基本部品的配置自由度，并具有在加熱線圈的高 輸出化、烤箱的內(nèi)容積的大型化而導(dǎo)致的高密度安裝狀態(tài)下也能保持高風(fēng)量且 低噪音、小型的送風(fēng)構(gòu)造的感應(yīng)加熱烹調(diào)器。
方案3、 4所述的本發(fā)明，在主體上面具備頂板，在上述主體內(nèi)設(shè)有設(shè) 在上述頂板的下方的多個加熱線圈；控制上述多個加熱線圈的驅(qū)動的基板；冷 卻上述加熱線圏和上述基板的風(fēng)扇；以及驅(qū)動風(fēng)扇的馬達的感應(yīng)加熱烹調(diào)器 中，
使風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)數(shù)根據(jù)使用的烹調(diào)器具的材質(zhì)變化，以及，在加熱鋁材的烹 調(diào)器具時設(shè)為最大旋轉(zhuǎn)數(shù)，在加熱鐵材的烹調(diào)器具時設(shè)為最低旋轉(zhuǎn)數(shù)。
由此，在識別加熱鍋的材料后，可以使用于效率良好地冷卻電子基板、線 圈等發(fā)熱部件所需的風(fēng)量變化，可以實現(xiàn)具有在高密度安裝狀態(tài)下也保持高風(fēng) 量且低噪音、小型的送風(fēng)構(gòu)造的感應(yīng)加熱烹調(diào)器。


圖1是在右邊的感應(yīng)加熱部的大致中央切斷的側(cè)面。
圖2是表示本發(fā)明的一實施例的感應(yīng)加熱烹調(diào)器的外觀立體圖。
圖3是從主體拆卸頂板等來表示電子基板和風(fēng)扇的安裝的分解立體圖。
圖4是在本發(fā)明的第一實施例的感應(yīng)加熱烹調(diào)器中，表示由上述渦輪風(fēng)扇
的外徑D2和感應(yīng)加熱烹調(diào)器的全高H構(gòu)成的比D2 / H和風(fēng)量、噪音水平的圖。 圖5是在本發(fā)明的第一實施例的感應(yīng)加熱烹調(diào)器中，用于效率好地冷卻感
應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)的發(fā)熱部件的風(fēng)量和上述渦輪風(fēng)扇的外徑D2的關(guān)系圖。
圖6是在本發(fā)明的第一實施例的感應(yīng)加熱烹調(diào)器中，從渦輪風(fēng)扇輸出的流
動的矢量圖。
圖7是在本發(fā)明的第二實施例的感應(yīng)加熱烹調(diào)器中，渦輪風(fēng)扇的外徑D2 和旋轉(zhuǎn)數(shù)的組合的風(fēng)扇特性圖。圖8是在本發(fā)明的第三和第四實施例的感應(yīng)加熱烹調(diào)器中，關(guān)于鍋材質(zhì)的 感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)的發(fā)熱部件的熱損失和用于效率好地冷卻所需的風(fēng)量的關(guān) 系圖。
圖9是在本發(fā)明的第三和第四實施例的感應(yīng)加熱烹調(diào)器中，關(guān)于鍋材質(zhì)的 用于效率好地冷卻感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)所需的風(fēng)量和風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)數(shù)的關(guān)系圖。
圖IO是在本發(fā)明的第三和第四實施例的感應(yīng)加熱烹調(diào)器中，關(guān)于鍋材質(zhì) 的用于效率好地冷卻感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)所需的風(fēng)量和渦輪風(fēng)扇旋轉(zhuǎn)數(shù)的關(guān)系 圖。
圖ll是表示軸流風(fēng)扇的一般特性的圖。
圖12是比較多葉片風(fēng)扇和渦輪風(fēng)扇的模式圖。
圖中
l-頂板；2-主體；3、 4-感應(yīng)加熱線圏；5-風(fēng)扇；6、 7、 8-電子基板； 9-吸入口； 10-葉輪；11、 12-排出口； 13-風(fēng)扇罩；14-風(fēng)扇馬達；15-p及氣口； 16 — 4非氣口； 17 —才喿作部；18-液晶屏；19一烤箱；20 —烤箱4非氣口； 21-大端加熱器；22、 23-通氣口； 24-上方流路壁面；25 -隔水板；26-下 方流路壁面；27-傾斜部；28-遮蔽部件；29-排水口； 30-后背部流路壁面； 31-密封環(huán)。
具體實施例方式
以下，4艮據(jù)圖1~圖3說明本發(fā)明的實施方式。
本實施例以具備兩個感應(yīng)加熱部、 一個加熱器加熱部和一個烤箱的感應(yīng)加 熱烹調(diào)器為例進行說明。
首先，說明本發(fā)明的一實施例的感應(yīng)加熱烹調(diào)器的全體構(gòu)造。圖l是在本 發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器中，在右邊的感應(yīng)加熱部的大致中央切斷的側(cè)面剖視 圖。而且圖中的箭頭表示冷卻風(fēng)。圖2是本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器的外觀立體 圖，是表示本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器、以及現(xiàn)有的感應(yīng)加熱烹調(diào)器共通的代表 構(gòu)造的圖。圖3是在本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器中，從主體拆卸頂板等來表示電 子基板和風(fēng)扇的安裝的分解立體圖。
頂板1設(shè)在主體2的上面，是玻璃制，放置鍋等負荷。
在頂板l的下部，有與右邊的感應(yīng)加熱部對應(yīng)的感應(yīng)加熱線圏3、與左邊的感應(yīng)加熱部對應(yīng)的感應(yīng)加熱線圈4，通過高頻電流流動而發(fā)生磁力線，從而 加熱作為負荷的鍋。
在主體2內(nèi)部的后背部設(shè)有使用渦輪風(fēng)扇的風(fēng)扇5，冷卻電子基板6、 7、 8及感應(yīng)加熱線團3。風(fēng)扇5其結(jié)構(gòu)包括吸入口 9、葉輪IO、排出口ll、 12、 風(fēng)扇罩13、風(fēng)扇馬達14。在這里，作為代表例表示使用3張基板和兩個風(fēng)扇 排出口的場合。
從主體2的吸氣口 15吸入的冷卻風(fēng)被導(dǎo)入風(fēng)扇5的吸入口 9,通過由風(fēng) 扇馬達14驅(qū)動的后彎或具有葉片的葉輪10給予動量，在葉輪10內(nèi)偏轉(zhuǎn)90 度流動的方向后，在風(fēng)扇罩13內(nèi)再偏轉(zhuǎn)90度流動的方向，從排出口 12向電 子基板6、 7、 8供給，從排出口 11向感應(yīng)加熱線圏3供給。風(fēng)扇5和電子基 板6、 7、 8側(cè)還有吸氣口 15側(cè)由風(fēng)扇罩13隔開。吸入口 9和排出口 11、 12 的方向配置為與風(fēng)扇5的軸方向一致的方向。在隔開風(fēng)扇5的吸入口 9和吸氣 口 15的吸入流路的風(fēng)扇罩13上設(shè)有用于向吸入口 9導(dǎo)入整流空氣的密封環(huán) 31。
吸氣口 15設(shè)在主體2后部側(cè)，是主體2內(nèi)部的冷卻風(fēng)的入口。電子基4反 6、 7、 8用多個基板構(gòu)成，配置在感應(yīng)加熱線圏3的下方，控制右邊的感應(yīng)加 熱線圈3和左邊的感應(yīng)加熱線圏4等。冷卻主體2內(nèi)部的冷卻風(fēng)穿過排氣口 16排出到外部。
在主體2前面設(shè)有操作部17，配置有機器全體的電源開關(guān)、或感應(yīng)加熱 線圈3、 4或大端加熱器21的輸出調(diào)整旋紐等。在主體2的上面靠前側(cè)配置有 液晶屏18，用液晶顯示感應(yīng)加熱部的輸出，向使用者傳達加熱輸出的強度。
烤箱19設(shè)在主體2左下側(cè)，是加熱器加熱式，被用于烤魚的烹調(diào)等?？?箱排氣口 20與排氣口 16并列設(shè)置，是排出從烤箱19發(fā)生的油煙等的出口。
大端加熱器21是設(shè)在主體2內(nèi)部的后方的加熱器加熱部，在用感應(yīng)加熱 方式不能加熱的鍋、容器等的烹調(diào)時使用。
通氣口 22是設(shè)在支撐感應(yīng)加熱線圈3的板上的開口，設(shè)在感應(yīng)加熱線圈 3的下方近旁。而且，通氣口 23是為了將從風(fēng)扇5的排出口 11吹出的冷卻風(fēng) 直"l妻吹到感應(yīng)加熱線圈3上而"^殳置的開口。還有，用于左側(cè)的感應(yīng)加熱線圈4 的下方近旁的通氣口是根據(jù)需要而設(shè)置的開口，按照烤箱19的配置設(shè)在感應(yīng)加熱線圈4的下方或周圍的近旁。在本實施例中，用只有右側(cè)的感應(yīng)加熱線圏 3設(shè)置通氣口的構(gòu)造進行說明。
在以上結(jié)構(gòu)中，說明全體的動作。
將鍋;改置在右邊的感應(yīng)加熱部上、即右邊的感應(yīng)加熱線圈3上方的頂板1 上，接通操作部17的電源開關(guān)，將與右邊的感應(yīng)加熱部對應(yīng)的輸出調(diào)整旋紐 調(diào)整為適當?shù)妮敵觥?br> 于是電子基板6、 7、 8向右邊的感應(yīng)加熱線圈3流動高頻電流，從感應(yīng)加 熱線圈3發(fā)生石茲力線，對鍋進行加熱。同時，電子基板6、 7、 8驅(qū)動風(fēng)扇5。
被驅(qū)動的風(fēng)扇5從吸氣口 15吸入外氣，將冷卻風(fēng)吹到電子基板6、 7、 8 上而冷卻它。冷卻電子基板6、 7、 8的冷卻風(fēng)朝向上方通過通氣口 22及通氣 口 23，向配置有感應(yīng)加熱線圈3等的空間吹出，主要是吹到右邊的感應(yīng)加熱 線圏3上而冷卻它，之后，從設(shè)在主體2的后部的排氣口 16排出到外部。
接著，詳細說明本發(fā)明的風(fēng)扇5。
實施例1
作為本發(fā)明的一實施例，用之前所述的圖1和圖4~圖6說明實施例1。 圖4是在本發(fā)明的感應(yīng)加熱烹調(diào)器中，旋轉(zhuǎn)數(shù)一定時，表示由上述渦輪風(fēng) 扇的外徑D2和感應(yīng)加熱烹調(diào)器的全高H構(gòu)成的比D2 / H和風(fēng)量、噪音水平的 圖。圖5表示，表示用于冷卻感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)部所需的風(fēng)量和用于向感應(yīng)加 熱烹調(diào)器送入該風(fēng)量所需的靜壓的系統(tǒng)曲線，和用于效率良好地冷卻感應(yīng)加熱 烹調(diào)器內(nèi)的發(fā)熱部件的風(fēng)量和上述渦輪風(fēng)扇的外徑D2的關(guān)系。圖6表示從渦 輪風(fēng)扇輸出的風(fēng)流動的矢量。圖6的C2表示風(fēng)扇出口速度，Cm2表示風(fēng)扇出
口速度的徑向成分，CU2表示風(fēng)扇出口速度的旋轉(zhuǎn)方向成分，C3表示從風(fēng)扇輸 出與風(fēng)扇罩碰撞的速度，Cm3表示C3的徑向成分，Cll3表示C3的旋轉(zhuǎn)方向成 分。
首先，將與感應(yīng)加熱烹調(diào)器的全高H相同的高度方向設(shè)為風(fēng)扇罩高度Hf。 圖4將由上述渦輪風(fēng)扇的外徑D2和感應(yīng)加熱烹調(diào)器的全高H構(gòu)成的比D2 /H 作為橫軸，將用于冷卻感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)的發(fā)熱部件所需的風(fēng)量和此時的噪音 水平用縱軸表示。而且，在圖4、 5中，代表性地將在加熱鐵鍋時用于冷卻感 應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)發(fā)熱部件所需的風(fēng)量設(shè)為0.6m3/min,在加熱鋁制的烹調(diào)器具時用于冷卻加熱感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)發(fā)熱部件所需的風(fēng)量設(shè)為2.5m3/min而 表示。這是用于冷卻各個所需的風(fēng)量，在加熱鐵鍋時感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)發(fā)熱部 件的總熱損失為600W，在加熱鋁鍋時感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)發(fā)熱部件的總熱損失 為2200W。
感應(yīng)加熱烹調(diào)器的高度，由于要安放在廚房所以在高度上有限制，大約為 240mm。因此，有容納電子基板的容積小且成為高密度安裝的傾向，為了使冷 卻風(fēng)量多，需要增大渦輪風(fēng)扇的增壓。但是，渦輪風(fēng)扇的外徑D2不能做得比 風(fēng)扇罩高度Hf還大，并且風(fēng)扇罩高度Hf需要做得比感應(yīng)加熱烹調(diào)器的高度還 小。為了增大在渦輪風(fēng)扇中產(chǎn)生的增壓，也有減小渦4侖風(fēng)扇的外徑D2,并增 大旋轉(zhuǎn)數(shù)的方法。但是，若減小渦輪風(fēng)扇的外徑D2,并使旋轉(zhuǎn)數(shù)增加，則有 噪音變大的擔憂。因此，在渦輪風(fēng)扇的外徑D2上存在從感應(yīng)加熱烹調(diào)器的高 度的關(guān)系考慮最適合的外徑的范圍。
首先，說明圖4、 5的由上述渦輪風(fēng)扇的外徑D2和感應(yīng)加熱烹調(diào)器的全高 H (代表性地設(shè)為234mm)構(gòu)成的比D2/H為0.21的場合。在這里，如圖5 所示，渦輪風(fēng)扇的外徑D2為50mm，在系統(tǒng)曲線和風(fēng)扇特性的交點A點進行 運轉(zhuǎn)。這樣，風(fēng)扇的增壓不足，不能得到加熱鐵鍋時所需的風(fēng)量。
接著，在D2/H為0.34、即渦輪風(fēng)扇的外徑D2為80mm的狀態(tài)下，在系 統(tǒng)曲線和風(fēng)扇特性的交點B點進行運轉(zhuǎn)。在該B點才能夠得到加熱《失鍋時所 需的風(fēng)量0.6mVmin。但是，在D2/H為0.34 ~ 0.5的范圍時，.由于在系統(tǒng)曲 線和風(fēng)扇特性的交點B點和C點之間進行運轉(zhuǎn)，因此雖然能夠得到加熱鐵鍋 時所需的風(fēng)量0.6m3/min以上，但不能得到加熱鋁鍋時所需的風(fēng)量2.5m3/ min。
其次，在D2/H為0.5~0.91之間時，由于在系統(tǒng)曲線和風(fēng)扇特性的交點 C點和D點之間進行運轉(zhuǎn)，因此能夠得到加熱鋁鍋時所需的風(fēng)量2.5m3/min 以上。另一方面，在D2/H為0.91以上時，由于在系統(tǒng)曲線和風(fēng)扇特性的交 點E點進行運轉(zhuǎn)，因此又不能得到加熱鋁鍋時所需的風(fēng)量2.5m3 / min。
這是因為，渦輪風(fēng)扇的外徑D2和風(fēng)扇罩的高度或感應(yīng)加熱烹調(diào)器的高度
的間隙消失。用圖6所示的風(fēng)扇出口的矢量圖進行說明。這是因為，渦輪風(fēng)扇
的外徑D2和風(fēng)扇罩的高度或感應(yīng)加熱烹調(diào)器的高度的間隙變小，從而使從風(fēng)扇吹出的風(fēng)扇出口速度C2在從風(fēng)扇輸出與風(fēng)扇罩碰撞的期間不能充分進行減 速。
因此，與風(fēng)扇罩碰撞時的壓力損失變大，不能得到所需的增壓，且風(fēng)量降 低。再有，由于與風(fēng)扇罩碰撞的速度C3大而使碰撞時的流體音變大，從而關(guān) 系到感應(yīng)加熱烹調(diào)器的噪音增加使運轉(zhuǎn)不理想。
實施例2
作為本發(fā)明的一實施例，用之前所述的圖6和圖7說明實施例2。
圖7表示在使渦輪風(fēng)扇的外徑D2和旋轉(zhuǎn)數(shù)變化的場合，不超過噪音水平 55dB (A)地設(shè)置的渦輪風(fēng)扇的外徑D2和旋轉(zhuǎn)數(shù)的組合的風(fēng)扇特性。噪音水 平55dB (A)相當于感覺到對生活活動影響較大的噪音的大小。
在圖7中，代表性地將在加熱鐵鍋時用于冷卻感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)發(fā)熱部件 所需的風(fēng)量設(shè)為0.6m3/min,將在加熱鋁制的烹調(diào)器具時用于冷卻感應(yīng)加熱 烹調(diào)器內(nèi)發(fā)熱部件所需的風(fēng)量設(shè)為2.5m3/min而表示。這是用于冷卻各個所 需的風(fēng)量，在加熱4失鍋時感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)發(fā)熱部件的總熱損失為600W,在 加熱鋁鍋時感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)發(fā)熱部件的總熱損失為2200W。
感應(yīng)加熱烹調(diào)器的高度，由于要安放在廚房所以在高度上有限制，大約為 240mm。因此，有容納電子基板的容積小且成為高密度安裝的傾向，為了使冷 卻風(fēng)量多，需要增大渦輪風(fēng)扇的增壓。
但是，渦輪風(fēng)扇的外徑D2不能做得比風(fēng)扇罩高度Hf還大，同時，風(fēng)扇罩 高度Hf需要做得比感應(yīng)加熱烹調(diào)器的高度還小。而且，若渦輪風(fēng)扇的外徑D2 和風(fēng)扇罩的高度或感應(yīng)加熱烹調(diào)器的高度的間隙消失，則從風(fēng)扇吹出的風(fēng)扇出
口速度C2在從風(fēng)扇輸出與風(fēng)扇罩碰撞的期間不能充分進行減速，因此與風(fēng)扇
罩碰撞時的壓力損失變大，不能得到所需的增壓，且風(fēng)量降低。再有，由于與 風(fēng)扇罩碰撞的速度C3大而使碰撞時的流體音變大，從而關(guān)系到感應(yīng)加熱烹調(diào) 器的噪音增加。
另外，為了增大在渦輪風(fēng)扇中產(chǎn)生的增壓，也有減小渦輪風(fēng)扇的外徑D2， 并增大旋轉(zhuǎn)數(shù)的方法。但是，若使旋轉(zhuǎn)數(shù)增加，則超過噪音水平55dB(A)。因
此，在渦輪風(fēng)扇的外徑D2和旋轉(zhuǎn)數(shù)上存在從感應(yīng)加熱烹調(diào)器的高度的關(guān)系和
噪音考慮最適合的渦輪風(fēng)扇外徑和旋轉(zhuǎn)數(shù)的范圍。這從圖7中可知。首先，為了得到在加熱鐵鍋時所需的風(fēng)量0.6m3/min，需要在系統(tǒng)曲線 和風(fēng)扇特性的交點F點進4亍運轉(zhuǎn)。在這里，若用圖4進行說明的由渦輪風(fēng)扇的 外徑D2和感應(yīng)加熱烹調(diào)器的全高H構(gòu)成的比D2 / H超過0.91 ，則風(fēng)量降低， 所以渦輪風(fēng)扇的外徑D2的上限為214mm。
在這種場合，可以用旋轉(zhuǎn)數(shù)800min"得到在加熱鐵鍋時所需的風(fēng)量0.6m3 /min以上。另一方面，在不超過噪音水平55dB (A)的范圍減小渦輪風(fēng)扇的 外徑D2，并增大旋轉(zhuǎn)數(shù)的場合，可以用渦輪風(fēng)扇的外徑D2為60mm、旋轉(zhuǎn)數(shù) 為5900min"得到在加熱4失鍋時所需的風(fēng)量0.6m3/min以上。
其次，說明用于得到在加熱鋁鍋時所需的風(fēng)量2.5m3/min以上的渦輪風(fēng) 扇外徑和旋轉(zhuǎn)數(shù)。為了得到在加熱鋁鍋時所需的風(fēng)量2.5m3/min，需要在系 統(tǒng)曲線和風(fēng)扇特性的交點G點進行運轉(zhuǎn)。在將渦輪風(fēng)扇的外徑Dj殳為214mm 的上限的場合，可以用旋轉(zhuǎn)數(shù)1800min"得到在加熱鋁鍋時所需的風(fēng)量2.5m3 / min以上。
但是另一方面，在不超過噪音水平55dB (A)的范圍減小渦輪風(fēng)扇的外 徑D2并增大旋轉(zhuǎn)數(shù)的場合，可以用渦輪風(fēng)扇的外徑02為100mm、旋轉(zhuǎn)數(shù)為 ASOOmin"得到在加熱鐵鍋時所需的風(fēng)量2.5m3 / min以上。
由此，利用渦輪風(fēng)扇加熱烹調(diào)器具時，在烹調(diào)器具的材質(zhì)為鐵.、鋁制時都 能效率良好地冷卻的渦輪風(fēng)扇的外徑D2為100 214mm時，旋轉(zhuǎn)數(shù)為1800~ 4800min_1。
實施例3
作為本發(fā)明的一實施例，用圖8~圖10說明實施例3。 圖8表示在本發(fā)明的在主體上面具備頂板，在上述主體內(nèi)設(shè)有設(shè)在上述 頂板的下方的多個加熱線圈；控制上述多個加熱線圏的驅(qū)動的基板；冷卻上述 加熱線圈和上述基板的風(fēng)扇；以及驅(qū)動風(fēng)扇的馬達的感應(yīng)加熱烹調(diào)器中，關(guān)于 鍋材質(zhì)的感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)的發(fā)熱部件，例如電子基板、線圈等的熱損失，和 用于效率好地冷卻發(fā)熱部件所需的風(fēng)量。而且，圖9表示關(guān)于鍋材質(zhì)的用于效 率好地冷卻發(fā)熱部件所需的風(fēng)量和用于產(chǎn)生該風(fēng)量的旋轉(zhuǎn)數(shù)。另外，在圖8 中，代表性地將在加熱鐵鍋時用于冷卻感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)的發(fā)熱部件的風(fēng)量設(shè) 為0.6m3/min，將在加熱鋁制的烹調(diào)器具的場合用于冷卻感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)的發(fā)熱部件的風(fēng)量設(shè)為2.5m3/min。這是用于冷卻各個所需的風(fēng)量，在加熱 鐵鍋時感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)的發(fā)熱部件的總熱損失為600W，在加熱鋁鍋時感應(yīng) 加熱烹調(diào)器內(nèi)的發(fā)熱部件的總熱損失為2200W。
如圖8所示，由于用鋁材質(zhì)做成的烹調(diào)器具與鐵制的烹調(diào)器具比較加熱效 率低，所以熱損失非常大。為此，用于冷卻作為感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)的發(fā)熱部件 的電子基板、線圈的風(fēng)量有很大不同。因此，可以根據(jù)烹調(diào)器具的材質(zhì)使旋轉(zhuǎn) 數(shù)變化，以產(chǎn)生用于冷卻感應(yīng)加熱烹調(diào)器所需的最低限度的風(fēng)量。由此，在使 用感應(yīng)加熱烹調(diào)器的環(huán)境中，可以實現(xiàn)低噪音空間、風(fēng)扇的使用電能以及感應(yīng) 加熱烹調(diào)器的省電力化。而且，由于在加熱鋁制的烹調(diào)器具的場合用于冷卻感 應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)的發(fā)熱部件的風(fēng)量為最大風(fēng)量，在加熱鐵制的烹調(diào)器具的場合 用于冷卻感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)的發(fā)熱部件的風(fēng)量為最小風(fēng)量，因此可以在加熱鋁 制的烹調(diào)器具的場合設(shè)為最低旋轉(zhuǎn)數(shù)，在加熱鐵制的烹調(diào)器具的場合設(shè)為最小 旋轉(zhuǎn)數(shù)，并且在使用感應(yīng)加熱烹調(diào)器的環(huán)境中，可以實現(xiàn)低噪音空間、風(fēng)扇的 使用電能以及感應(yīng)加熱烹調(diào)器的省電力化。
另夕卜，圖IO記載代表性地在冷卻風(fēng)扇上使用渦輪風(fēng)扇的場合。圖IO表示， 在將渦輪風(fēng)扇的外徑D"殳為120mm的場合，表示用于冷卻感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi) 部所需的風(fēng)量和用于向感應(yīng)加熱烹調(diào)器送入該風(fēng)量所需的靜壓的系統(tǒng)曲線，和 吸入用于冷卻感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi)部所需的風(fēng)量的風(fēng)扇的特性。從圖IO中可以 算出，用于產(chǎn)生加熱鐵制時的需要風(fēng)量0.6n^/min所需的旋轉(zhuǎn)數(shù)1200min人 用于產(chǎn)生加熱鋁制時的需要風(fēng)量2.5m3 /min所需的旋轉(zhuǎn)數(shù)4500 min".而且， 根據(jù)圖10的風(fēng)扇噪音特性，在4500min"時可以滿足比噪音水平55dB (A) 低。噪音水平55dB (A)相當于感覺到對生活活動帶來的影響較大的噪音的 大小。因此，即使使用的烹調(diào)器具的材質(zhì)改變，在將渦輪風(fēng)扇的外徑D2設(shè)為 120mm的場合，在旋轉(zhuǎn)數(shù)1200 4500min"的范圍，能實現(xiàn)感應(yīng)加熱烹調(diào)器內(nèi) 的冷卻和低噪音環(huán)境。
權(quán)利要求
1. 一種感應(yīng)加熱烹調(diào)器，在主體上面具備頂板，在上述主體內(nèi)設(shè)有設(shè)在上述頂板的下方的多個加熱線圈；控制上述多個加熱線圈的驅(qū)動的基板；冷卻上述加熱線圈和上述基板的風(fēng)扇；以及驅(qū)動上述風(fēng)扇的馬達，其特征在于，使上述風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)數(shù)根據(jù)使用的烹調(diào)器具的材質(zhì)變化。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的感應(yīng)加熱烹調(diào)器，其特征在于， 在加熱鋁材的烹調(diào)器具時設(shè)為最大旋轉(zhuǎn)數(shù)，在加熱鐵材的烹調(diào)器具時設(shè)為最低旋轉(zhuǎn)數(shù)。
全文摘要
本發(fā)明提供一種感應(yīng)加熱烹調(diào)器，在主體上面具備頂板，在上述主體內(nèi)設(shè)有設(shè)在上述頂板的下方的多個加熱線圈；控制上述多個加熱線圈的驅(qū)動的基板；冷卻上述加熱線圈和上述基板的風(fēng)扇；以及驅(qū)動上述風(fēng)扇的馬達，其特征在于，使上述風(fēng)扇的旋轉(zhuǎn)數(shù)根據(jù)使用的烹調(diào)器具的材質(zhì)變化。
文檔編號F24C7/06GK101451737SQ200810185019
公開日2009年6月10日 申請日期2006年9月15日 優(yōu)先權(quán)日2005年9月16日
發(fā)明者坂上誠二, 大友博, 岸本直人, 莊子哲也, 本多武史, 本間滿, 荒金伸明 申請人:日立空調(diào)·家用電器株式會社