專利名稱：水泥立窯煅燒均勻布風(fēng)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于一種煅燒水泥原料的立窯空氣供給方法。本方法適用于立式水泥原料煅燒裝備及環(huán)形立窯。
現(xiàn)有的立窯主要的供風(fēng)方式是底部供風(fēng)，這種供風(fēng)系統(tǒng)是將立窯煅燒所需空氣從窯底部經(jīng)窯卸料機(jī)蓖縫通入窯內(nèi)，采用這種方式存在問題是，燒成帶斷面上空氣分布不均勻，即中風(fēng)不足，邊風(fēng)過剩，空氣分布的穩(wěn)定性差，即窯內(nèi)空氣分布狀態(tài)很容易受窯內(nèi)料層阻力的影響，燒成帶斷面溫度分布不均，高溫層中部厚而深，邊部薄而淺，中部物料易燒熔而結(jié)大塊，邊部物料易生燒，窯中部還原氣氛嚴(yán)重，窯內(nèi)易發(fā)生偏火及結(jié)火柱，因而使熟料質(zhì)量，產(chǎn)量及能耗受到影響。
為解決上述問題，中國(guó)期刊《水泥》84年6期，“改進(jìn)塔式機(jī)立窯通風(fēng)”一文，介紹一種供風(fēng)系統(tǒng)，該系統(tǒng)將立窯煅燒所需要空氣的一部分，從窯底部通入窯內(nèi)，另一部分則分為四股從窯腰部，窯壁通入窯內(nèi)，而且，入窯腰風(fēng)噴嘴方向與水平方向夾角為45°，指向窯中心線，這種供風(fēng)方法的特點(diǎn)是，對(duì)窯中部通風(fēng)有一定改善，但存在改善中部通風(fēng)與腰風(fēng)預(yù)熱及中部熟料冷卻不能兼顧的缺點(diǎn)，使熟料游離氧化鈣偏高，而且這種方法也不能解決窯內(nèi)空氣分布穩(wěn)定性問題。
為克服現(xiàn)有供風(fēng)技術(shù)的局恨性，本發(fā)明提供一種改善立窯燒成帶空氣分布的均勻性和穩(wěn)定性以及斷面溫度分布均勻性的供風(fēng)方法。
本發(fā)明將煅燒所需空氣的一部分從窯底部通入窯內(nèi)(即底風(fēng))，另一部分有控制地通過立窯腰部窯壁通入窯內(nèi)(即腰風(fēng))。腰風(fēng)在通入窯內(nèi)前分為偶數(shù)組，并且各組的風(fēng)量可調(diào)，每組腰風(fēng)又分為兩股，由安裝在對(duì)應(yīng)于冷卻帶中下部的窯壁上，沿窯軸向上下相隔一定距離，并且相互連通的兩個(gè)噴嘴同時(shí)噴入窯內(nèi)。入窯腰風(fēng)的方向從下至上指向燒成帶(即底火)(下側(cè))附近的窯軸線，而且上下兩層腰風(fēng)各自的交匯點(diǎn)也上下相隔一定距離。這樣，上層腰風(fēng)的作用主要是直接加強(qiáng)燒成帶中部空氣量，下層腰風(fēng)則同時(shí)起到，加強(qiáng)中部通風(fēng)、中部熟料冷卻和減小窯斷面溫差的作用。由于同組腰風(fēng)的上下兩個(gè)噴嘴相互連通，它們各自的風(fēng)量隨窯內(nèi)局部流體阻力變化，而自發(fā)調(diào)節(jié)，以減弱窯內(nèi)阻力變化對(duì)空氣分布的影響，加強(qiáng)窯內(nèi)空氣分布的穩(wěn)定性。在煅燒過程中保持各組腰風(fēng)的流量均衡，以保證窯截面各部位風(fēng)量基本均勻，偏火時(shí)，通過組合地調(diào)節(jié)各腰風(fēng)組的流量，快速自動(dòng)地調(diào)整底火。按本方法，腰風(fēng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)參數(shù)(腰風(fēng)管組數(shù)，上下層噴嘴位置，噴嘴(中心線)方向，噴嘴出口直徑等)，以窯的有效內(nèi)徑，總風(fēng)量，相對(duì)腰風(fēng)量，上層腰風(fēng)理想交匯點(diǎn)位置，理想腰風(fēng)風(fēng)程及上下層腰風(fēng)交匯點(diǎn)距離為基本參數(shù)來(lái)確定。腰風(fēng)主要結(jié)構(gòu)參數(shù)與基本參數(shù)的關(guān)系，用布風(fēng)圓錐組來(lái)表示。
下面將結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案加以詳細(xì)說(shuō)明。說(shuō)明參閱的附圖有如下三幅

圖1，均勻布風(fēng)系統(tǒng)側(cè)示剖面圖;
圖2，均勻布風(fēng)系統(tǒng)腰風(fēng)部分俯視示意圖;
圖3，布風(fēng)圓錐組與立窯關(guān)系-均勻布風(fēng)原理示意圖。
附圖簡(jiǎn)要說(shuō)明如下圖1、圖2中，j表示腰風(fēng)組組數(shù)序號(hào)，j＝1，…，n，n為偶數(shù)，n≥4。
圖3中各尺寸代號(hào)表示22-立窯喇叭口高度;
23-理想底火中心17與喇叭口底部中心的間距(即底火中心位置);
24-上布風(fēng)圓錐20的頂點(diǎn)18(即上層腰風(fēng)理想交匯點(diǎn))距燒成帶中心17的距離;
25-上、下布風(fēng)圓錐頂點(diǎn)18與19的間距(即上、下層腰風(fēng)理想交匯點(diǎn)距離);
26、27-分別為上、下布風(fēng)圓錐20、21的母線長(zhǎng)度(即上、下層腰風(fēng)理想風(fēng)程);
28-同組的上、下層腰風(fēng)在它們共同經(jīng)過的窯橫截面上的中心距離;
29、30-分別為上、下層布風(fēng)圓錐的半錐角(即對(duì)應(yīng)于上、下層腰風(fēng)噴嘴中心線與鉛垂向上方向的夾角，用以表示腰風(fēng)方向);
31-布風(fēng)圓錐底邊長(zhǎng)(即相應(yīng)部位窯的有效內(nèi)徑);
32-窯筒體外徑;
33-上層噴嘴14j-1入口中心距喇叭口底的距離(即上層噴嘴位置);
34-同組上、下層腰風(fēng)噴嘴14j-1與14j-2入口中心沿鉛垂方向的距離(即下層腰風(fēng)相對(duì)位置);
35、36-上、下層腰風(fēng)噴嘴中心線與窯壁縱向的夾角;
37-立窯燒成帶直筒段有效內(nèi)徑(即窯規(guī)格尺寸d);
圖3中箭頭表示→-底風(fēng)方向;
-上層腰風(fēng)方向;
-下層腰風(fēng)方向;
-物料方向;
為了說(shuō)明本方案，首先定義布風(fēng)圓錐。如附圖3所示，布風(fēng)圓錐是以某一層(上或下層)腰風(fēng)噴嘴(14j-1或14j-2)出口中心所在窯截面為底，以噴嘴中心線的沿長(zhǎng)線的交點(diǎn)(18或19)為頂?shù)牡箞A錐(20或21)。布風(fēng)圓錐(20、21)的底圓直徑29表示相應(yīng)腰風(fēng)層噴嘴(14j-1、14j-2)所在窯截面有效內(nèi)徑;其頂點(diǎn)(18、19)表示相應(yīng)腰風(fēng)氣流的理想交匯點(diǎn)，交匯點(diǎn)所在區(qū)域是腰風(fēng)的目標(biāo)區(qū)域-窯內(nèi)需要加強(qiáng)通風(fēng)的部分;半錐角(27、28)表示(上、下層)腰風(fēng)的理想方向;其母線長(zhǎng)度(25、26)表示腰風(fēng)到達(dá)窯中心的理想行程，即從噴嘴出口中心至理想交匯點(diǎn)的距離(簡(jiǎn)稱理想風(fēng)程)。
按附圖1，立窯鼓風(fēng)機(jī)1將空氣經(jīng)管道3送向立窯，其總風(fēng)量由閥門2來(lái)調(diào)節(jié)，分配閥門4將占總風(fēng)量40～70%的空氣經(jīng)風(fēng)管8通向環(huán)形風(fēng)管9;其余部分空氣經(jīng)底風(fēng)管道5從窯底部6經(jīng)卸料篦子7進(jìn)入窯內(nèi)，這部分空氣稱為底風(fēng)。環(huán)形管道9上有n個(gè)垂直引風(fēng)管10j，j＝1，…，n(下同)，n為腰風(fēng)組組數(shù)，它是大于2的偶數(shù)。垂直引風(fēng)管10j沿窯周均勻分布，參見附圖2。n與窯有效內(nèi)徑d(指與喇叭口相交的直筒段有效內(nèi)徑37)的關(guān)系為，n＝2·(2d-1)或n＝4·d。在引風(fēng)管10j上安裝有氣體流量檢測(cè)裝置11j，閥門12j，它們由控制中心16操縱，用于監(jiān)控引風(fēng)管10j內(nèi)空氣流量。進(jìn)入環(huán)形管道9后的空氣經(jīng)過10j有控制地通向連通管道13j，再通過設(shè)在窯壁上的上、下噴嘴14j-1和14j-2噴入窯15內(nèi)，這部分空氣稱為腰風(fēng)。由噴嘴14j-1和14j-2分別噴入窯內(nèi)的腰風(fēng)分別稱為上層腰風(fēng)和下層腰風(fēng)。上、下層腰風(fēng)分別沿著各自對(duì)應(yīng)的布風(fēng)圓錐20、21的母線通向各自的理想交匯點(diǎn)18、19，(實(shí)際交匯點(diǎn)會(huì)約高于理想交匯點(diǎn));上層腰風(fēng)交匯點(diǎn)18位于底火(即燒成帶高溫層)中心17下側(cè)，理想底火中心17位于喇叭口底部對(duì)應(yīng)的窯截面中心至其上0.4米范圍內(nèi)，即底火中心位置23取值范圍為0～0.4米。上層腰風(fēng)理想交匯點(diǎn)18與底火中心17的間距24(參見附圖3，下同)不超過0.8米;上、下層腰風(fēng)交匯點(diǎn)18、19之間距離25為0.5～1.5米;腰風(fēng)理想風(fēng)程26、27為2.5～3.2米，隨窯直徑增大風(fēng)程取值偏大，上層腰風(fēng)風(fēng)程26取值偏于上限，下層腰風(fēng)風(fēng)程27不大于上層腰風(fēng)風(fēng)程26，而且在上、下層腰風(fēng)共同經(jīng)過的窯內(nèi)橫截面內(nèi)，同組的上、下層腰風(fēng)的中心距28不小于0.4米。按上述參數(shù)即可確定一定規(guī)格立窯的上、下布風(fēng)圓錐20、21的結(jié)構(gòu)，也就確定了上、下層腰風(fēng)在窯內(nèi)的分布。上層腰風(fēng)從噴嘴14j-1進(jìn)入窯內(nèi)，經(jīng)過足夠長(zhǎng)的風(fēng)程26，得以充分預(yù)熱后，到達(dá)交匯點(diǎn)18所在目標(biāo)區(qū)域，通至燒成帶中心17，加強(qiáng)其中部空氣量，使中部煤粉能及時(shí)完全地燃燒，從而中部底火層上升并適當(dāng)減薄趨于正常厚度;下層腰風(fēng)經(jīng)過已被上層腰風(fēng)適當(dāng)冷卻過的邊部物料層到達(dá)冷卻帶上部窯中心19，并向上運(yùn)動(dòng)，因而它主要吸收中部熟料的熱量，加強(qiáng)了中部熟料的冷卻;在這股風(fēng)繼續(xù)向上運(yùn)動(dòng)時(shí)，由于其自身的慣性及窯內(nèi)固有的料層阻力分布為中間阻力大邊部阻力小，使其中一部分空氣又從中央向邊部擴(kuò)散，這樣，不僅避免造成中部空氣過剩，又將集中在中部的熱量帶到邊部，使邊部空氣溫度上升。在兩層腰風(fēng)的共同作用下，既減少了邊部過?？諝饬?，又提高了邊部風(fēng)溫，使邊部底火層增厚趨于正常，而且邊部高溫層溫度上升，這樣，使得燒成帶窯橫截面上溫差減小。圖3示出了采用均勻布風(fēng)方法前后底火層縱剖面形態(tài)的變化，原底火形態(tài)為虛線所圍區(qū)域，新的底火形態(tài)示為陰影區(qū)域。在煅燒時(shí)，通過流量檢測(cè)裝置11j檢測(cè)各組腰風(fēng)流量，并且控制中心16操縱閥門12j保持各組腰風(fēng)量均衡，而且流量穩(wěn)定。由于腰風(fēng)行程是傾斜向上，同組的上、下噴嘴14j-1和14j-2相互連通以及上、下層腰風(fēng)中心在它們共同通過的窯橫截面上相隔一定距離28，因而，當(dāng)某風(fēng)程相應(yīng)區(qū)域內(nèi)出現(xiàn)結(jié)塊物料時(shí)，若結(jié)塊尺度小于上、下層腰風(fēng)中心距28，塊料不可能同時(shí)堵住兩股腰風(fēng)通道，那么，這組腰風(fēng)中至少保證一股風(fēng)通向窯中部，而被阻的那股風(fēng)自然加強(qiáng)結(jié)塊所在區(qū)域的風(fēng)量。如果某股腰風(fēng)因塊料堵塞而使其噴嘴流量減小，上、下噴嘴流量則通過連通管13j自發(fā)調(diào)節(jié)，相互補(bǔ)償，(這時(shí)該腰風(fēng)組腰風(fēng)總流量基本不變)，另一股腰風(fēng)流量增大，從而維持相應(yīng)區(qū)域通入的風(fēng)量的穩(wěn)定。若結(jié)塊尺度較大，使某組腰風(fēng)風(fēng)道全部堵塞，這時(shí)該組腰風(fēng)大部分通到這個(gè)區(qū)域，加強(qiáng)其通風(fēng)量，同時(shí)窯對(duì)側(cè)的下層腰風(fēng)可以繞過該大塊物料通到大塊上面的區(qū)域，從而減小大塊導(dǎo)至的區(qū)域性空氣不足，減小偏火的趨勢(shì)。這樣使窯內(nèi)空氣分布狀態(tài)的穩(wěn)定性提高，偏火機(jī)會(huì)明顯減少。如果出現(xiàn)偏火，通過組合地調(diào)節(jié)閥門12j來(lái)調(diào)節(jié)各組腰風(fēng)量，改變窯內(nèi)空氣分布，則能快速糾正底火分布。由于腰風(fēng)風(fēng)程26、27較長(zhǎng)，為使腰風(fēng)能到達(dá)窯中心，要求噴嘴風(fēng)速為30～50米/秒，相應(yīng)的風(fēng)壓通過風(fēng)機(jī)1提供，并由分配閥門4和各腰風(fēng)組閥門12j來(lái)調(diào)節(jié)。由于噴嘴出口風(fēng)速高，腰風(fēng)方向與窯壁夾角(銳角)35、36(對(duì)應(yīng)于布風(fēng)圓錐半錐角29、30)小于45°，在噴嘴出口接近窯壁的腰風(fēng)中心線周圍形成相對(duì)負(fù)壓帶，使周圍的空氣趨向腰風(fēng)中心線，這樣使窯邊部空氣趨向窯中心，避免或減弱由于設(shè)置腰風(fēng)系統(tǒng)引起的局部邊風(fēng)過剩。由于腰風(fēng)總量和出噴嘴風(fēng)速的限制，日常運(yùn)行的腰風(fēng)組數(shù)為總組數(shù)的一半。在正常操作時(shí)，腰風(fēng)系統(tǒng)分為兩個(gè)大組，稱為工作腰風(fēng)組，它們相間布置，并且周期性地交替工作;在底火分布異常時(shí)，則按需要組合地控制各小組腰風(fēng)的工作。噴嘴出口直徑，由腰風(fēng)總量、工作腰風(fēng)噴嘴數(shù)和出噴嘴風(fēng)速確定，上、下噴嘴14j-1和14j-2出口直徑相同。腰風(fēng)噴嘴安裝位置的確定根據(jù)布風(fēng)圓錐組與立窯的幾何關(guān)系來(lái)計(jì)算(見附圖3)。首先由窯喇叭高度22確定燒成帶中心17的縱向位置23，上、下布風(fēng)圓錐20、21的頂點(diǎn)18、19的位置24、25，風(fēng)程26、27，風(fēng)程27的取值應(yīng)使同組上、下層腰風(fēng)在窯橫截面內(nèi)的中心距28符合要求;其次由噴嘴所在窯截面有效內(nèi)徑31及風(fēng)程26、27計(jì)算各布風(fēng)圓錐20、21的半錐角29、30，從而確定了噴嘴14j-1和14j-2的中心線與窯壁縱向的夾角35、36，即確定了噴嘴的方向;再次，由窯筒體外徑32，半錐角29，30，和上、下布風(fēng)圓錐20、21的頂點(diǎn)位置24、25計(jì)算各層噴嘴14j-1、14j-2入口中心在窯外壁縱向位置尺寸33、34;各組噴嘴沿窯周長(zhǎng)均勻?qū)ΨQ地布置(如附圖2所示)，而且上、下噴嘴14j-1和14j-2位置上下對(duì)應(yīng)。
本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于采取本方法的布風(fēng)系統(tǒng)，由于采取同組噴嘴相互連通的上、下層腰部供風(fēng)，而且上層腰風(fēng)在保證有足夠風(fēng)程(以充分預(yù)熱空氣)的前提下，將空氣直接噴往燒成帶底部中心區(qū)域，這樣，明顯加強(qiáng)燒成帶中部通風(fēng)，改變了燒成帶中風(fēng)不足邊風(fēng)過剩的空氣分布狀態(tài)，提高了空氣分布的均勻性，從而減少窯內(nèi)實(shí)際無(wú)效截面積;由于加強(qiáng)了中部通風(fēng)改善了燃料的燃燒條件和熟料冷卻條件，可以消除立窯結(jié)火柱問題;相互連通的上、下兩股腰風(fēng)可以自發(fā)適應(yīng)窯內(nèi)較小尺寸結(jié)塊造成的局部阻力變化，提高了窯內(nèi)空氣分布狀態(tài)的穩(wěn)定性，明顯減少偏火機(jī)會(huì);而且即使偏火發(fā)生，也可以通過組合地調(diào)節(jié)各組腰風(fēng)量快速糾正底火，使窯的有效運(yùn)轉(zhuǎn)率明顯提高。窯的無(wú)效截面的減少和有效運(yùn)轉(zhuǎn)率的提高，使窯產(chǎn)量明顯增加。
上、下層腰風(fēng)使底火變得較平，且厚度合適，位置穩(wěn)定，窯截面溫差及底火層沿徑向厚度差減小，使燒成帶溫度分布均勻性提高，保證了物料在高溫帶有足夠的停留時(shí)間及中部物料足夠的冷卻速率，使熟料質(zhì)量明顯提高。
空氣分布均勻，保證了窯截面上空氣充足而又不太過剩，使局部還原氣氛緩解;底火深度便于控制，便于實(shí)現(xiàn)深暗火煅燒操作制度，從而可明顯減少化學(xué)不完全燃燒和廢氣帶走熱，所造成的熱損失，使熱耗明顯降低。而且按本方法，供風(fēng)系統(tǒng)電耗極少，所以有明顯節(jié)能效果。
按本發(fā)明，腰風(fēng)噴嘴安置在離高溫帶較遠(yuǎn)的冷卻帶下部。其它設(shè)備也均處于常溫環(huán)境中，所以使供風(fēng)系統(tǒng)的可靠性高。
本發(fā)明涉及的裝置結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，投資少，易實(shí)施。
本發(fā)明使供風(fēng)系統(tǒng)便于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制，它也為實(shí)現(xiàn)立窯生產(chǎn)過程自動(dòng)化提供必要的手段。
下面結(jié)合附圖詳細(xì)介紹本發(fā)明的實(shí)施案例。
參見附圖1至3。以規(guī)模為日產(chǎn)200噸熟料的φ2.5×10米塔式機(jī)立窯水泥原料煅燒系統(tǒng)為例。窯有效內(nèi)徑d為2.5米，筒體外徑32為3.5米，其總理論空氣量為160～168米3/分，喇叭口高度22為1.5米;供風(fēng)系統(tǒng)基本參數(shù)為，腰風(fēng)量為96～101米3/分，腰風(fēng)組數(shù)n為8，日常工作腰風(fēng)組數(shù)為4，噴嘴風(fēng)速為35～37米/秒;布風(fēng)圓錐基本參數(shù)為，底火層中心位置23為0米，即底火中心17位于喇叭口底部中心，頂點(diǎn)位置24為0.5米，25為1.0米，理想風(fēng)程26、27均為3.0米，半錐角29、30均為24°37′27″，噴嘴安裝尺寸，上層噴嘴位置33為4.32米，下層噴嘴相對(duì)位置34為1.0米，此處，上、下布風(fēng)圓錐相等，檢驗(yàn)相同窯截面上同組兩股腰風(fēng)中心距28的最小值為0.46米，大于0.4米。噴嘴直徑為85毫米。
8組噴嘴14j-1和14j-2(j＝1，…，8)沿確定高度的窯周長(zhǎng)均勻布置在窯壁內(nèi)。
在立窯鼓風(fēng)機(jī)1出口主風(fēng)管3(φ500毫米)上設(shè)置放風(fēng)閥2，以調(diào)節(jié)總風(fēng)量，并在管道3上設(shè)電動(dòng)蝶閥4，用以調(diào)節(jié)底風(fēng)與腰風(fēng)的比例，底風(fēng)沿風(fēng)管5通過卸料漏斗6入窯，在風(fēng)機(jī)1與電動(dòng)蝶閥4之間設(shè)置引風(fēng)管8(φ400毫米)，與環(huán)形風(fēng)管9(φ400毫米)相連，在環(huán)形管道9上等距離設(shè)置8個(gè)風(fēng)管10j(j＝1，…，8)(φ200毫米)分別在風(fēng)管10j上裝有均速管流量計(jì)11j(j＝1，…，8)和電動(dòng)蝶閥12j(j＝1，…，8)，用于監(jiān)測(cè)及調(diào)節(jié)各組腰風(fēng)流量。均速管11j裝在蝶閥12j以下的管道10j上。然后，管道10j與連通管13j(φ200毫米)相連，連通管13j與同一組的上、下兩個(gè)噴嘴14j-1和14j-2的入口相連，噴嘴14j-1和14j-2固定在窯壁上，它們的縱向位置分別由33和34確定，它們與窯筒體縱向的夾角(銳角)分別為夾角35、36，∠35＝∠29，∠36＝∠30，上、下層噴嘴的中心線沿長(zhǎng)線分別交匯于上、下布風(fēng)圓錐的頂點(diǎn)18(22+24-23)和19(22+24-23+25)。各閥門12j的調(diào)節(jié)及各組腰風(fēng)流量的檢測(cè)裝置11j都由人工監(jiān)控的集中式儀表控制中心16來(lái)操縱。
在操作中，先采用底部供風(fēng)使窯進(jìn)入煅燒狀態(tài)，在正常煅燒時(shí)8組腰風(fēng)噴嘴按相間組合為兩大組(每4組噴嘴為一大組)，兩大組交替供風(fēng)，各大組供風(fēng)周期為1小時(shí)左右。當(dāng)采用腰部供風(fēng)時(shí)，先開啟指定的某一大組腰風(fēng)所有蝶閥12j，然后調(diào)節(jié)蝶閥4使底風(fēng)與腰風(fēng)比例達(dá)到5∶5至4∶6，再調(diào)節(jié)各組蝶閥14j，使各組腰風(fēng)量基本相同，腰風(fēng)量的控制應(yīng)以窯截面上底火上升速率較快而且均勻?yàn)闇?zhǔn)。當(dāng)腰風(fēng)基本穩(wěn)定后，調(diào)整卸料及加料速率，以保持高溫層位置的穩(wěn)定及適當(dāng)?shù)臐窳蠈雍穸龋磳?shí)行中深暗火操作。在操作中及時(shí)監(jiān)控各組腰風(fēng)流量，維持其均衡，以提高空氣分布的穩(wěn)定性，減少偏火，當(dāng)窯內(nèi)偏火時(shí)，按一定組合，增加受阻區(qū)域腰風(fēng)量，并相應(yīng)減少其它區(qū)域風(fēng)量，便可即時(shí)調(diào)整底火分布，這樣便無(wú)需靠人工改變窯內(nèi)料層阻力來(lái)調(diào)偏火。
由于煅燒帶空氣分布狀態(tài)的明顯改善，使立窯底火趨于正常和穩(wěn)定，令明顯提高熟料產(chǎn)質(zhì)量，降低能耗。減少了偏火機(jī)會(huì)，以及提供調(diào)節(jié)底火的有力手段，便可明顯降低看火勞動(dòng)強(qiáng)度。
權(quán)利要求
1.一種用于煅燒水泥原料立窯的均勻布風(fēng)方法，其特征在于有控制地將腰風(fēng)通過偶數(shù)組沿窯周均勻分布于冷卻帶中下部窯壁上的腰風(fēng)噴嘴，按一定方向通入窯內(nèi)；每組腰風(fēng)噴嘴由上下相隔一定距離的兩個(gè)噴嘴14j-1、14j-2組成，每組的上、下兩股腰風(fēng)在共同經(jīng)過的窯內(nèi)橫截面內(nèi)保持一定的中心距28，從而入窯腰風(fēng)呈上、下兩層，分別沿上、下布風(fēng)圓錐20、21的母線，經(jīng)過一定風(fēng)程26、27交匯于各自的交匯點(diǎn)18、19；交匯點(diǎn)與底火中心保持一定關(guān)系。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的布風(fēng)方法，其特征在于腰風(fēng)噴嘴組數(shù)與窯的有效內(nèi)徑37有關(guān)，即n＝2·(2·d-1)或，n＝4·d，(其中n為腰風(fēng)噴嘴組數(shù)，d為立窯的有效內(nèi)徑)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的布風(fēng)方法，其特征在于每組腰風(fēng)噴嘴的上、下噴嘴14j-1和14j-2必須是相互連通的。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的布風(fēng)方法，其特征在于每層噴嘴14j-1和14j-2的縱向位置33、34和方向35、36由各層腰風(fēng)交匯點(diǎn)位置18、19，腰風(fēng)風(fēng)程26、27和布風(fēng)圓錐20、21確定。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的布風(fēng)方法，其特征在于腰風(fēng)交匯點(diǎn)與底火中心的關(guān)系是上層腰風(fēng)交匯點(diǎn)18應(yīng)位于底火中心17下側(cè)0.3～0.8。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的布風(fēng)方法，其特征在于上下層交匯點(diǎn)間距為0.5～1.5米。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的布風(fēng)方法，其特征在于腰風(fēng)的風(fēng)程長(zhǎng)度26、27應(yīng)為2.5～3.2米。
8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的布風(fēng)方法，其特征在于在共同通過的窯內(nèi)橫截面上同組上、下腰風(fēng)的中心距28應(yīng)為0.4～1.0。
全文摘要
水泥立窯均勻布風(fēng)方法是一種水泥立窯的空氣供給方法。其特點(diǎn)是將腰風(fēng)由偶數(shù)組腰風(fēng)管10j(j＝1，…，n，n為偶數(shù)且，n≥4)及噴嘴14j-1和14j-2從冷卻帶中下部窯壁通入窯15。每組噴嘴14j-1與14j-2上下相間并由管道13j連通。入窯后上、下層腰風(fēng)分別經(jīng)過一定風(fēng)程交匯于燒成帶下側(cè)窯中心18和冷卻帶上部窯中心19。它們共同加強(qiáng)燒成帶中部通風(fēng)；下層腰風(fēng)兼而冷卻中部熟料和減小窯截面溫差。連通管隨窯內(nèi)局部阻力變化自發(fā)調(diào)節(jié)上下噴嘴流量。從而，提高窯內(nèi)空氣分布的均勻性和穩(wěn)定性。
文檔編號(hào)F27B1/16GK1047918SQ9010006
公開日1990年12月19日 申請(qǐng)日期1990年1月4日 優(yōu)先權(quán)日1990年1月4日
發(fā)明者楊洪, 曲祖元, 張華新, 李雄飛, 王玉成 申請(qǐng)人:武漢工業(yè)大學(xué)