專利名稱：空氣調(diào)節(jié)器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及利用蒸氣壓縮冷凍循環(huán)的空氣調(diào)節(jié)器，本發(fā)明適合于同時(shí)要求小型性和高效率、在有限的設(shè)置空間內(nèi)實(shí)現(xiàn)最大限度的性能的空氣調(diào)節(jié)器。
背景技術(shù)：
在空氣調(diào)節(jié)器中，從提高運(yùn)輸性、廢棄時(shí)的資源再利用性、減少設(shè)置空間上的限制方面來(lái)看，希望使熱源側(cè)(室外機(jī))的外徑尺寸相對(duì)于制冷采暖能力形成小型化。尤其是在更新現(xiàn)有的空調(diào)設(shè)備時(shí)，由于近年來(lái)OA設(shè)備的迅速普及，作為對(duì)象的空調(diào)負(fù)荷與更新前相比大幅度增大，因此要求在現(xiàn)有的設(shè)置空間內(nèi)具有更大的空調(diào)能力。作為使外徑尺寸小型化的方法，在專利文獻(xiàn)1(日本專利第3491500號(hào)公報(bào))中記載有如下的技術(shù)，即，通過(guò)提高送風(fēng)用風(fēng)扇的性能，構(gòu)成制冷標(biāo)準(zhǔn)能力為14～16kW、從正面?zhèn)瓤磿r(shí)成為寬度的外徑尺寸為600～700mm的室外組件，和制冷標(biāo)準(zhǔn)能力為22～28kW、從正面?zhèn)瓤磿r(shí)成為寬度的外徑尺寸為900～1200mm的室外組件。并且，在實(shí)現(xiàn)室外機(jī)的小型化的基礎(chǔ)上，不僅需要送風(fēng)機(jī)，而且需要熱交換器的高效率化，關(guān)于從風(fēng)上游側(cè)向風(fēng)下游側(cè)并列設(shè)置的并列熱交換器的分配性在專利文獻(xiàn)2(日本專利第3219506號(hào)公報(bào))中有所記載。
專利文獻(xiàn)1日本專利第3491500號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2日本專利第3219506號(hào)公報(bào)為了實(shí)現(xiàn)小型的、高性能的室外機(jī)，不僅需要送風(fēng)機(jī)的高性能，而且需要熱源側(cè)熱交換器的高性能，在同樣的設(shè)置空間內(nèi)確保更大的導(dǎo)熱面積是很重要的。
目前，在主要用于店鋪和大廈用空調(diào)機(jī)的熱交換器中，一般使用在U字形的導(dǎo)熱配管中組合散熱片(フイン)、相對(duì)于送風(fēng)機(jī)氣流并排設(shè)置兩列的翅片管式熱交換器(フインチユ一ブ型熱交換器)。在這種情況下，設(shè)置面積受到送風(fēng)機(jī)的形態(tài)和熱交換器的設(shè)置的影響，因此，在不改變送風(fēng)機(jī)形態(tài)的情況下，作為使熱交換器小型高性能化的簡(jiǎn)單方法是增加并設(shè)的熱交換器的列數(shù)。
在上述熱源側(cè)熱交換器中，通過(guò)將兩列熱交換器形成三列，不改變對(duì)設(shè)置面積影響大的熱交換器周圍的長(zhǎng)度就可確保1.5倍的導(dǎo)熱面積，因此，有助于空調(diào)機(jī)的小型化。但是，在將熱源側(cè)的熱交換器從兩列增加到三列的情況下，插入熱交換器的導(dǎo)熱管的長(zhǎng)度也變成1.5倍，因此通路阻力導(dǎo)致的壓力損失增大。這樣，在采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，在將熱源側(cè)熱交換器作為蒸發(fā)器的情況下，由于蒸發(fā)壓力降低，熱交換器的散熱片表面溫度將降低，使散熱片表面產(chǎn)生結(jié)霜現(xiàn)象，導(dǎo)致熱交換器性能大幅度下降。尤其是在熱源側(cè)熱交換器的性能超過(guò)制冷標(biāo)準(zhǔn)時(shí)的20kW、主要在大廈用空調(diào)中使用的室外機(jī)的熱交換器中，結(jié)霜導(dǎo)致的性能降低很明顯。
并且，從送風(fēng)機(jī)的氣流的風(fēng)上游側(cè)看，在空氣從第一列熱交換器向第二列、第三列流動(dòng)時(shí)，通過(guò)分別與風(fēng)上游側(cè)的熱交換器的熱移動(dòng)，空氣溫度發(fā)生變化，熱交換器具有越向送風(fēng)方向的風(fēng)下游側(cè)性能越降低的趨勢(shì)。因此，為了最大限度地利用三列熱交換器的熱交換性能，也必須考慮送風(fēng)機(jī)的氣流方向。
本發(fā)明的目的是解決上述現(xiàn)有的技術(shù)問(wèn)題，提供如下的一種空氣調(diào)節(jié)器，該空氣調(diào)節(jié)器具有用于在有限的設(shè)置空間內(nèi)最大限度地利用熱交換器性能的熱交換器。

發(fā)明內(nèi)容
為了解決上述課題，本發(fā)明的一個(gè)方案是一種空氣調(diào)節(jié)器，利用液體連接配管和氣體連接配管連接室外機(jī)和室內(nèi)機(jī)，所述室外機(jī)具有壓縮機(jī)、四通閥、熱源側(cè)熱交換器、室外膨脹裝置、室外送風(fēng)機(jī)；所述室內(nèi)機(jī)具有電動(dòng)膨脹閥、利用側(cè)熱交換器、室內(nèi)送風(fēng)機(jī)，其特征在于，將所述熱源側(cè)熱交換器形成列數(shù)為三列以上的翅管式熱交換器(フインチユ一ブ型熱交換器)，以在進(jìn)行制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所述熱源側(cè)熱交換器的配管內(nèi)的制冷劑的流動(dòng)方向與送風(fēng)機(jī)的風(fēng)向相對(duì)的方式設(shè)置所述配管，并且，以在進(jìn)行采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)在所述配管內(nèi)流動(dòng)的制冷劑的流動(dòng)方向與送風(fēng)機(jī)的風(fēng)向并行的方式設(shè)置所述配管。
而且，在上述的結(jié)構(gòu)中，優(yōu)選地，在熱源側(cè)熱交換器作為采暖蒸發(fā)器使用的情況下，從制冷劑流動(dòng)方向的上游側(cè)開始，從第N列配管的出口(N≥1)起在第N+1列配管的入口以及第N+2列配管的入口具有分支成兩叉的分支部，使在所述第N+1列的配管內(nèi)流動(dòng)的制冷劑量多于向所述第N+2列配管流入的制冷劑量。
而且，在上述的結(jié)構(gòu)中，優(yōu)選地，在熱源側(cè)熱交換器作為采暖蒸發(fā)器使用的情況下，從制冷劑流動(dòng)方向的上游側(cè)開始，從第N列配管的出口(N≥1)起在第N+1列配管的入口以及第N+2列配管的入口具有分支成兩叉的分支部，使流入所述第N+1列配管的制冷劑量為流入所述第N列配管的制冷劑量的0.5～0.6。
而且，在上述的結(jié)構(gòu)中，優(yōu)選地，在熱源側(cè)熱交換器作為采暖蒸發(fā)器使用的情況下，從制冷劑流動(dòng)方向的上游側(cè)開始，從第N列配管的出口(N≥1)起在第N+1列配管的入口以及第N+2列配管的入口分支成兩叉，所述第N+2列配管形成從所述第N+1列配管分支的結(jié)構(gòu)。
而且，在上述的結(jié)構(gòu)中，優(yōu)選地，在熱源側(cè)熱交換器作為采暖蒸發(fā)器使用的情況下，從制冷劑流動(dòng)方向的上游側(cè)開始，從第N列配管的出口(N≥1)起在第N+1列配管的入口以及第N+2列配管的入口分支成兩叉，第N+2列配管形成從上述第N+1列配管分支的結(jié)構(gòu)。
而且，第N+2列配管最好以形成60度以上的角度的方式從第N+1列配管分支。
而且，第N+2列配管最好從第N+1列配管垂直分支。
而且，在上述的結(jié)構(gòu)中，在配管內(nèi)流動(dòng)的制冷劑最好是混合兩種以上的非氯類碳氟化合物的混合制冷劑。
而且，在上述的結(jié)構(gòu)中，優(yōu)選地，在熱源側(cè)熱交換器作為采暖蒸發(fā)器使用的情況下，從制冷劑流動(dòng)方向的上游側(cè)的第N列配管的出口(N≥1)開始在第N+1列配管的入口以及第N+2列配管的入口分支成兩叉，可通過(guò)調(diào)整與分支主流側(cè)的分支接合部的孔徑，調(diào)整所述第N+1列配管的入口、所述第N+2列配管的入口的各個(gè)制冷劑分配比。
根據(jù)本發(fā)明，由于可在有限的設(shè)置空間內(nèi)最大限度地利用熱交換器性能，因此，可提出既小型化又高效率的空調(diào)機(jī)的方案，在更新現(xiàn)有的空調(diào)設(shè)備時(shí)適合于增強(qiáng)空調(diào)能力。


圖1是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的冷凍循環(huán)的方框圖。
圖2是表示比較例的三列熱交換器的模型圖。
圖3是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的溫度分布圖。
圖4是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的熱交換器的模型圖。
圖5是表示根據(jù)制冷劑分配比的熱交換性能比較圖。
圖6是表示比較例的分支配管的結(jié)構(gòu)圖。
圖7是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的分支配管的結(jié)構(gòu)圖。
圖8是表示本發(fā)明的四列以及五列熱交換器的模型圖。
圖9是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的熱交換器的外形圖。
圖10是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的空調(diào)機(jī)的外形圖。
圖11是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的外部連接式空調(diào)機(jī)的外形圖。
圖12是表示本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的一體式空調(diào)機(jī)的機(jī)內(nèi)配管的外形圖。
具體實(shí)施例方式
以下參照附圖就本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。
在圖1中，室外機(jī)13具有利用變頻器可改變運(yùn)轉(zhuǎn)頻率地進(jìn)行控制的容量可變式壓縮機(jī)1、容量固定式壓縮機(jī)2，各壓縮機(jī)并列地與四通閥3連接。四通閥3與熱源側(cè)熱交換器4進(jìn)行配管連接，從熱源側(cè)熱交換器4通過(guò)室外膨脹裝置5與制冷劑量調(diào)節(jié)器7連接。并且，6是切換向熱源側(cè)熱交換器4的流路的電動(dòng)閥，8是向熱源側(cè)熱交換器4送風(fēng)的室外送風(fēng)機(jī)。
9是電動(dòng)膨脹閥，10是利用側(cè)熱交換器，11是室內(nèi)送風(fēng)機(jī)，這些設(shè)備構(gòu)成室內(nèi)機(jī)12。室內(nèi)機(jī)12利用液體連接配管14、氣體連接配管15與室外機(jī)13連接。運(yùn)轉(zhuǎn)容量可變式壓縮機(jī)1、容量固定式壓縮機(jī)2、室外機(jī)送風(fēng)機(jī)8、室內(nèi)送風(fēng)機(jī)11與空氣進(jìn)行熱交換，進(jìn)行室內(nèi)的空氣調(diào)節(jié)。
以下就本實(shí)施方式的動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。
在進(jìn)行制冷運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下，制冷劑在圖中向?qū)嵕€箭頭方向流動(dòng)，從容量可變式壓縮機(jī)1和容量固定式壓縮機(jī)2排出的氣體制冷劑穿過(guò)四通閥3，在由多個(gè)制冷劑通路構(gòu)成的熱源側(cè)熱交換器4中進(jìn)行冷凝。冷凝后的制冷劑進(jìn)入制冷劑量調(diào)節(jié)器7，從制冷劑量調(diào)節(jié)器7導(dǎo)出的液體制冷劑在連接室外機(jī)13和室內(nèi)機(jī)12的液體連接配管14中，因?qū)?yīng)于配管長(zhǎng)度的壓力損失而成為氣液兩相流、進(jìn)入電動(dòng)膨脹閥9。
電動(dòng)膨脹閥9是可設(shè)定任意的節(jié)流量的膨脹裝置，通過(guò)電動(dòng)膨脹閥9減壓的制冷劑被輸送到成為蒸發(fā)器的利用側(cè)熱交換器10中進(jìn)行蒸發(fā)、冷卻室內(nèi)空氣。蒸發(fā)后的制冷劑穿過(guò)氣體連接配管15、返回壓縮機(jī)1和2的吸入側(cè)。
在進(jìn)行采暖運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下，通過(guò)切換四通閥3，制冷劑朝向圖中虛線箭頭方向流動(dòng)，從容量可變式壓縮機(jī)1和容量固定式壓縮機(jī)2排出的制冷劑，穿過(guò)四通閥3、氣體連接配管15，在利用側(cè)熱交換器10中進(jìn)行散熱、冷凝，進(jìn)行室內(nèi)的采暖運(yùn)轉(zhuǎn)。
冷凝液在電動(dòng)膨脹閥9中被節(jié)流膨脹，在液體連接配管14內(nèi)作為氣液兩相流被輸送到室外機(jī)13，因液體連接配管14的壓力損失而形成更大的干燥度的制冷劑被輸送到熱源側(cè)熱交換器4。輸送到熱源側(cè)熱交換器4的制冷劑進(jìn)行蒸發(fā)、處于干燥度大的狀態(tài)，然后穿過(guò)四通閥3、返回到容量可變式壓縮機(jī)1和容量固定式壓縮機(jī)2。
圖2表示比較例的熱源側(cè)熱交換器的模型。散熱片與空氣的導(dǎo)熱量Q如下表示Q＝U×ΔT1n×AQ導(dǎo)熱量[W]U傳熱系數(shù)[W·m-2·K-1]
A導(dǎo)熱面積[m2]ΔT1n對(duì)數(shù)平均溫度差[K]；ΔT1n＝(ΔT1-ΔT2)/{1n(ΔT1/ΔT2)}ΔT1、ΔT2散熱片表面溫度與空氣的溫度差(圖3中記載)。
如圖3所示，為了使散熱片表面溫度與空氣的對(duì)數(shù)平均溫度差ΔT1n為最大，相對(duì)于送風(fēng)機(jī)的氣流設(shè)置熱交換器的通路，形成在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)冷凝相對(duì)流動(dòng)、在采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)蒸發(fā)并行流動(dòng)。
在圖2的情況下，例如，在熱交換量超過(guò)制冷標(biāo)準(zhǔn)時(shí)的20kW的大廈用室外機(jī)的情況下，有時(shí)每一列的熱交換器的長(zhǎng)度將超過(guò)1000mm，尤其是采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由于熱交換器內(nèi)的壓力損失導(dǎo)致蒸發(fā)壓力降低，因此根據(jù)散熱片的表面溫度將發(fā)生結(jié)霜、使熱源側(cè)熱交換器的熱交換性能大幅度降低。
圖4表示本發(fā)明的三列熱交換器的模型。在采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，為了使熱交換器通路內(nèi)的壓力損失減少，從第一列熱交換器出口起使制冷劑并列地流入第二列入口、第三列入口，由此可使采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的出口通路為圖2所示的熱交換器模型的兩倍，可避免因上述結(jié)霜而發(fā)生故障。
并且，在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，由于上述熱源側(cè)熱交換器成為冷凝器，因此，出口通路的面積為熱交換器入口通路的1/2，所以，流過(guò)第三列的制冷劑流速形成兩倍，可提高熱交換器導(dǎo)熱管和制冷劑的傳熱效率。
并且，上述熱源側(cè)熱交換器由于采曖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)形成蒸發(fā)并行流動(dòng)，因此，通過(guò)熱交換器的空氣溫度，隨著向處于風(fēng)下游的熱交換器第二列、第三列移動(dòng)而降低。因此，如果設(shè)熱交換器第二列和第三列的熱交換量分別為Q2、Q3，則Q2＞Q3。因此，通過(guò)使更多的制冷劑向比熱交換器第三列的熱交換量大的熱交換器第二列流動(dòng)，可降低由于熱交換器第二列出口處的制冷劑循環(huán)量不足而引起的過(guò)熱區(qū)域的擴(kuò)大，可使熱交換器發(fā)揮最大限度的性能。并且，過(guò)熱區(qū)域的擴(kuò)大導(dǎo)致基于壓力損失的蒸發(fā)壓力降低，使熱交換器第三列的出口溫度降低，有可能導(dǎo)致結(jié)霜，因此采用上述結(jié)構(gòu)也有助于避免結(jié)霜。
圖5表示使本發(fā)明的實(shí)施方式的采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的熱源側(cè)熱交換器第二列入口以及第三列入口的制冷劑循環(huán)量的比例變化時(shí)的熱交換量的變化例。若設(shè)流過(guò)熱交換器第二列的制冷劑循環(huán)量相對(duì)于全部制冷劑循環(huán)量的比例為n(n＝熱交換器第二列的制冷劑循環(huán)量/全部制冷劑循環(huán)量)，則在n＝0.5～0.6的區(qū)域形成高的熱交換量，需要在該范圍內(nèi)分配第二列和第三列的制冷劑循環(huán)量。
為了實(shí)現(xiàn)上述熱源側(cè)熱交換器的制冷劑分配，需要分支成兩叉(二又)的配管，但如圖6所示，在通常的Y型分支形狀的情況下，由于離心力的影響、容易流入位于外側(cè)的第三列，因此導(dǎo)致性能降低。
圖7表示可使本發(fā)明的上述熱源側(cè)熱交換器的制冷劑分流的制冷劑配管的形狀。通過(guò)從分支配管的主流直線部垂直分支，可避免離心力的影響、形成理想的分配。并且，可通過(guò)改變主流側(cè)與分支的配管的接合部的孔徑來(lái)調(diào)整制冷劑的分配比例，可廉價(jià)地利用簡(jiǎn)單的結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)。在圖7的實(shí)施例中，形成第三列的配管從分支配管的主流部垂直分支的結(jié)構(gòu)，如果使從分支主流的配管分支的配管相對(duì)于主流配管的角度為60度以上100度以內(nèi)，則流入主流配管的制冷劑比流入分支配管的制冷劑多，與使用圖6的Y型配管的情況相比較，可提高熱交換性能。
圖8表示本發(fā)明的四列以及五列熱交換器的模型。在四列熱交換器的情況下，通過(guò)將圖7所示的分支配管用于第三列和第四列的分支，可降低采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的熱交換器通路內(nèi)的壓力損失，可得到與圖4所示的熱交換器模型相同的改善效果。并且，在五列熱交換器的情況下，利用分配線路(デイストリビユ一タ)等的分配器將采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的熱交換器入口向第一列和第三列分配，由此形成兩列熱交換器和三列熱交換器的組合，可得到與圖4所示的熱交換器模型相同的改善效果。因此，在三列以上的多列熱交換器中，通過(guò)使用本發(fā)明的分支配管，可最大限度地發(fā)揮熱交換器的性能。并且，通過(guò)形成可防止由于熱交換器內(nèi)的壓力損失而引起的蒸氣壓力降低、可防止熱交換器出口溫度降低的結(jié)構(gòu)，也有助于避免結(jié)霜。
圖9表示在本發(fā)明的實(shí)施方式中的熱源側(cè)熱交換器上安裝圖7所示的分支配管的實(shí)例，圖10表示設(shè)置有本發(fā)明的實(shí)施方式中的上述熱源側(cè)熱交換器和送風(fēng)機(jī)的空調(diào)機(jī)的外形圖。
在圖10中，圖9所示的熱源側(cè)熱交換器圍住送風(fēng)機(jī)周圍地構(gòu)成，設(shè)置成使氣流高效率地通過(guò)熱交換器。并且，由于上述熱源側(cè)熱交換器的配管連接可匯集到一側(cè)，因此，可使空調(diào)機(jī)框體內(nèi)的制冷劑配管緊湊集中。
圖11表示組合多臺(tái)上述室外機(jī)的情況。通過(guò)利用外部配管連接上述空調(diào)機(jī)，利用一個(gè)制冷劑系統(tǒng)就可以實(shí)現(xiàn)更大容量的空調(diào)設(shè)備。在這種情況下，通過(guò)使用具有上述熱源側(cè)熱交換器的空調(diào)機(jī)，可在有限的空間內(nèi)設(shè)置更多臺(tái)空調(diào)機(jī)，在更新現(xiàn)有的空調(diào)設(shè)備時(shí)，可滿足空調(diào)設(shè)備能力的增強(qiáng)。并且，由于可以縮小一個(gè)室外機(jī)單位，因此是在輸送性、資源再利用性方面具有優(yōu)勢(shì)的結(jié)構(gòu)。
圖12表示通過(guò)使用多臺(tái)不同形狀的上述熱源側(cè)熱交換器、作為更大容量的熱交換器進(jìn)行使用時(shí)的圖。在這種情況下，與圖10的情況不同，在外部不需要室外機(jī)相互連接的工程，可縮短工期，是在安全方面具有優(yōu)勢(shì)的結(jié)構(gòu)。
根據(jù)上述本發(fā)明的實(shí)施例，可實(shí)現(xiàn)在采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)在熱源側(cè)熱交換器上不易結(jié)霜，可抑制除霜造成的舒適性降低或抑制因除霜的逆循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)而引起的制冷劑變化，可確?？煽啃浴２膳\(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的結(jié)霜問(wèn)題，在制冷劑使用混合兩種以上的非氯類碳氟化合物(非塩素系フルオロカ一ボン)的混合制冷劑的情況下尤其突出，因此本發(fā)明尤其適合于使用非氯類碳氟化合物的混合制冷劑的空調(diào)機(jī)。
權(quán)利要求
1.一種空氣調(diào)節(jié)器，利用液體連接配管和氣體連接配管連接室外機(jī)和室內(nèi)機(jī)，所述室外機(jī)具有壓縮機(jī)、四通閥、熱源側(cè)熱交換器、室外膨脹裝置、室外送風(fēng)機(jī)；所述室內(nèi)機(jī)具有電動(dòng)膨脹閥、利用側(cè)熱交換器、室內(nèi)送風(fēng)機(jī)，其特征在于，將所述熱源側(cè)熱交換器形成列數(shù)為三列以上的翅管式熱交換器，以在進(jìn)行制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)所述熱源側(cè)熱交換器的配管內(nèi)的制冷劑的流動(dòng)方向與所述室外送風(fēng)機(jī)的風(fēng)向相對(duì)的方式設(shè)置所述配管，并且，以在進(jìn)行采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)在所述配管內(nèi)流動(dòng)的制冷劑的流動(dòng)方向與所述室外送風(fēng)機(jī)的風(fēng)向并行的方式設(shè)置所述配管。
2.如權(quán)利要求1所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于，在所述熱源側(cè)熱交換器在采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為蒸發(fā)器使用的情況下，從制冷劑流動(dòng)方向的上游側(cè)開始，從第N列配管的出口(N≥1)起在第N+1列配管的入口以及第N+2列配管的入口具有分支成兩叉的分支部，使在所述第N+1列的配管內(nèi)流動(dòng)的制冷劑量多于向所述第N+2列配管流入的制冷劑量。
3.如權(quán)利要求1所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于，在所述熱源側(cè)熱交換器在采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為蒸發(fā)器使用的情況下，從制冷劑流動(dòng)方向的上游側(cè)開始，從第N列配管的出口(N≥1)起在第N+1列配管的入口以及第N+2列配管的入口具有分支成兩叉的分支部，使流入所述第N+1列配管的制冷劑量為流入所述第N列配管的制冷劑量的0.5～0.6。
4.如權(quán)利要求1所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于，在所述熱源側(cè)熱交換器在采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為蒸發(fā)器使用的情況下，從制冷劑流動(dòng)方向的上游側(cè)開始，從第N列配管的出口(N≥1)起在第N+1列配管的入口以及第N+2列配管的入口分支成兩叉，所述第N+2列配管形成從所述第N+1列配管分支的結(jié)構(gòu)。
5.如權(quán)利要求4所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于，所述第N+2列配管以形成60度以上110度以下的角度的方式從所述第N+1列配管分支。
6.如權(quán)利要求5所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于，所述第N+2列配管從所述第N+1列配管大致垂直地分支。
7.如權(quán)利要求1所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于，在所述配管內(nèi)流動(dòng)的制冷劑是混合兩種以上的非氯類碳氟化合物的混合制冷劑。
8.如權(quán)利要求1所述的空氣調(diào)節(jié)器，其特征在于，在所述熱源側(cè)熱交換器在采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為蒸發(fā)器使用的情況下，從制冷劑流動(dòng)方向的上游側(cè)的第N列配管的出口(N≥1)開始在第N+1列配管的入口以及第N+2列配管的入口分支成兩叉，可通過(guò)調(diào)整與分支主流側(cè)的分支接合部的孔徑，調(diào)整所述第N+1列配管的入口、所述第N+2列配管的入口的各個(gè)制冷劑分配比。
9.一種空氣調(diào)節(jié)器的熱交換器，其特征在于，熱交換器的列數(shù)形成三列以上，以如下的方式設(shè)置配管，即，在進(jìn)行制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)、所述熱交換器的配管內(nèi)的制冷劑的流動(dòng)方向與所述室外送風(fēng)機(jī)的風(fēng)向相對(duì)，并且，在進(jìn)行采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)、在所述配管內(nèi)流動(dòng)的制冷劑的流動(dòng)方向與所述室外送風(fēng)機(jī)的風(fēng)向并行。
10.如權(quán)利要求9所述的空氣調(diào)節(jié)器的熱交換器，其特征在于，在所述熱源側(cè)熱交換器在采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為蒸發(fā)器使用的情況下，從制冷劑流動(dòng)方向的上游側(cè)開始，從第N列配管的出口(N≥1)起在第N+1列配管的入口以及第N+2列配管的入口具有分支成兩叉的分支部，使在所述第N+1列配管內(nèi)流動(dòng)的制冷劑量多于向所述第N+2列配管流入的制冷劑量。
11.如權(quán)利要求9所述的空氣調(diào)節(jié)器的熱交換器，其特征在于，在所述熱源側(cè)熱交換器在采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為蒸發(fā)器使用的情況下，從制冷劑流動(dòng)方向的上游側(cè)開始，從第N列配管的出口(N≥1)起在第N+1列配管的入口以及第N+2列配管的入口具有分支成兩叉的分支部，使流入所述第N+1列配管的制冷劑量為流入所述第N列配管的制冷劑量的0.5～0.6。
12.如權(quán)利要求9所述的空氣調(diào)節(jié)器的熱交換器，其特征在于，在所述熱源側(cè)熱交換器在采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)作為蒸發(fā)器使用的情況下，從制冷劑流動(dòng)方向的上游側(cè)開始，從第N列配管的出口(N≥1)起在第N+1列配管的入口以及第N+2列配管的入口分支成兩叉，所述第N+2列配管形成從所述第N+1列配管分支的結(jié)構(gòu)。
13.如權(quán)利要求12所述的空氣調(diào)節(jié)器的熱交換器，其特征在于，所述第N+2列配管以形成60度以上110度以下的角度的方式從所述第N+1列配管分支。
14.如權(quán)利要求12所述的空氣調(diào)節(jié)器的熱交換器，其特征在于，所述第N+2列配管從所述第N+1列配管垂直分支。
15.如權(quán)利要求9所述的空氣調(diào)節(jié)器的熱交換器，其特征在于，在所述配管內(nèi)流動(dòng)的制冷劑是混合兩種以上的非氯類碳氟化合物的混合制冷劑。
全文摘要
本發(fā)明提出一種可在有限的設(shè)置空間內(nèi)最大限度地利用熱交換器性能，既小型又高效率的空調(diào)機(jī)。在該空氣調(diào)節(jié)器中，利用液體連接配管和氣體連接配管連接室外機(jī)和室內(nèi)機(jī)，所述室外機(jī)具有壓縮機(jī)、四通閥、熱源側(cè)熱交換器、室外電動(dòng)閥、室外送風(fēng)機(jī)；所述室內(nèi)機(jī)具有電動(dòng)膨脹閥、利用側(cè)熱交換器、室內(nèi)送風(fēng)機(jī)，其中，將熱源側(cè)熱交換器形成翅管式熱交換器、熱交換器的列數(shù)為三列以上的結(jié)構(gòu)，上述熱源側(cè)熱交換器在制冷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)相對(duì)于送風(fēng)機(jī)的氣流形成冷凝相對(duì)流動(dòng)，在采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)形成蒸發(fā)平行流動(dòng)，可在各熱交換路徑上根據(jù)送風(fēng)機(jī)氣流來(lái)分配調(diào)整制冷劑。
文檔編號(hào)F25B41/00GK101086352SQ20071010960
公開日2007年12月12日 申請(qǐng)日期2007年6月7日 優(yōu)先權(quán)日2006年6月9日
發(fā)明者永松信一郎, 遠(yuǎn)藤剛, 石神達(dá)也, 伏見(jiàn)直之, 浦田和干 申請(qǐng)人:日立空調(diào)·家用電器株式會(huì)社