專(zhuān)利名稱(chēng)：噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及具有噴射器的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置。
背景技術(shù)：
以往，已知有具有發(fā)揮制冷劑減壓功能及制冷劑循環(huán)功能?chē)娚淦鞯膰娚淦魇街评?劑循環(huán)裝置。 例如，在專(zhuān)利文獻(xiàn)1中公開(kāi)了利用散熱器使從壓縮機(jī)噴出的制冷劑與室外空氣進(jìn) 行熱交換而散熱，將散熱的高壓制冷劑向噴射器的噴嘴部供給，從噴射器的制冷劑吸引口 吸引在吸引側(cè)蒸發(fā)器蒸發(fā)的制冷劑的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置。 進(jìn)而，在專(zhuān)利文獻(xiàn)1的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，在噴射器的擴(kuò)散器部下游側(cè) 配置將從擴(kuò)散器部流出的制冷劑的氣液分離的流出側(cè)氣液分離器，將流出側(cè)氣液分離器的 氣相制冷劑出口連接于壓縮機(jī)的吸入口側(cè)，并且，將液相制冷劑出口連接于吸引側(cè)蒸發(fā)器 的入口側(cè)，將吸引側(cè)蒸發(fā)器的出口側(cè)連接于制冷劑吸入口。 另外，在這種噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中適用的噴射器中，利用噴射器的噴嘴部
將高壓制冷劑減壓膨脹而噴射，利用該噴射制冷劑的壓力降低，從制冷劑吸引口吸引蒸發(fā)
器下游側(cè)的制冷劑，由此回收噴嘴部中的減壓膨脹時(shí)的運(yùn)動(dòng)能量的損失。 進(jìn)而，利用噴射器的擴(kuò)散器部將回收的運(yùn)動(dòng)能量(以下稱(chēng)為回收能量)變換為壓
力能量，使壓縮機(jī)吸入制冷劑壓力上升，由此降低壓縮機(jī)的驅(qū)動(dòng)動(dòng)力，提高噴射器式制冷劑
循環(huán)裝置的成績(jī)系數(shù)。專(zhuān)利文獻(xiàn)1日本特許第3322263號(hào)公報(bào)。 但是，在專(zhuān)利文獻(xiàn)1的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，伴隨通過(guò)噴嘴部的制冷劑(以 下稱(chēng)為驅(qū)動(dòng)流)的流量降低，噴射器的吸引能力降低，因此，回收能量的量也減少。因此，伴 隨驅(qū)動(dòng)流的流量降低，上述COP提高效果降低。 作為驅(qū)動(dòng)流的流量降低發(fā)生的運(yùn)行條件，例如，有伴隨外部空氣溫度的降低，高壓 制冷劑的壓力降低的情況。即，若伴隨外部空氣溫度的降低，高壓制冷劑的壓力降低，則高 壓制冷劑和低壓制冷劑的壓差縮小，噴射器的驅(qū)動(dòng)流的流量降低。 進(jìn)而，若這樣的驅(qū)動(dòng)流的流量降低發(fā)生，則噴射器的吸引能力降低，不僅回收能量 的量減少，而且難以從流出側(cè)氣液分離器向吸引側(cè)蒸發(fā)器供給液相制冷劑，噴射器式制冷 劑循環(huán)裝置能夠發(fā)揮的制冷能力也降低。其結(jié)果，伴隨驅(qū)動(dòng)流的流量降低，COP大幅度地降 低。 針對(duì)該問(wèn)題，本申請(qǐng)人先前在W02009/128271A1(以下稱(chēng)為在先申請(qǐng)例)中提出了 圖183的整體結(jié)構(gòu)圖所示的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置。該在先申請(qǐng)例的噴射器式制冷劑循 環(huán)裝置對(duì)于專(zhuān)利文獻(xiàn)1的循環(huán)，追加了吸入從吸引側(cè)蒸發(fā)器23流出的制冷劑并壓縮，向制 冷劑吸引口 19b側(cè)噴出的第二壓縮機(jī)21。 由此，噴射器19的驅(qū)動(dòng)流的流量降低，噴射器19的吸引能力降低的運(yùn)行條件下， 第二壓縮機(jī)21也能夠輔助噴射器19的吸引能力。從而，無(wú)論驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)與否，均能夠穩(wěn)定地向吸引側(cè)蒸發(fā)器23側(cè)供給制冷劑，抑制COP的大幅度的降低。
然而，本發(fā)明人等對(duì)圖183的例子的循環(huán)進(jìn)行了進(jìn)一步的試驗(yàn)研究的得到結(jié)果如 下，即在該例子的循環(huán)中，無(wú)論能夠向吸引側(cè)蒸發(fā)器23穩(wěn)定地供給制冷劑與否，在吸引側(cè) 蒸發(fā)器23能夠發(fā)揮的制冷能力均降低，不能充分地得到抑制COP的大幅度的降低的效果。
因此，本發(fā)明人等對(duì)圖183的例子調(diào)查其原因的結(jié)果判明原因如下，S卩利用第二 壓縮機(jī)21等熵壓縮，從制冷劑吸引口 19b吸引焓增加的干燥度高的制冷劑，導(dǎo)致從擴(kuò)散器 部19c流出的制冷劑的干燥度比專(zhuān)利文獻(xiàn)1的循環(huán)高。 其理由如下所述，S卩若從擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑的干燥度變高，則利用流出 側(cè)氣液分離器26分離的液相制冷劑流量減少，因此，從流出側(cè)氣液分離器26向吸引側(cè)蒸發(fā) 器23側(cè)供給的液相制冷劑流量比專(zhuān)利文獻(xiàn)1的循環(huán)少。其結(jié)果，在吸引側(cè)蒸發(fā)器23能夠 發(fā)揮的制冷能力降低，不能充分地得到C0P降低的抑制效果。 進(jìn)而，在圖183的例子中，若為了第一、第二壓縮機(jī)11、21的潤(rùn)滑，在制冷劑中混入 潤(rùn)滑用油(制冷機(jī)油)，則通常的制冷機(jī)油溶于液相制冷劑中，因此，流出側(cè)氣液分離器26 內(nèi)的液相制冷劑中的制冷機(jī)油濃度變得比專(zhuān)利文獻(xiàn)1的循環(huán)濃。 還有，若制冷機(jī)油濃度高的液相制冷劑從流出側(cè)氣液分離器26流入吸引側(cè)蒸發(fā) 器23側(cè)，則制冷機(jī)油有時(shí)還滯留在吸引側(cè)蒸發(fā)器23內(nèi)。這樣的制冷機(jī)油的滯留阻礙向吸 引側(cè)蒸發(fā)器23的制冷劑的流通，降低制冷能力，而且還成為引起第一、第二壓縮機(jī)11、21的 潤(rùn)滑不足的原因。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于鑒于上述問(wèn)題，在驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下， 也不降低C0P，使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。 進(jìn)而，本發(fā)明的另一目的在于提供能夠不取決于運(yùn)行條件而發(fā)揮高的C0P的噴射 器式制冷劑循環(huán)裝置。 進(jìn)而，本發(fā)明的另一目的在于在驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下，也不 降低C0P，使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作，并且，不取決于運(yùn)行條件而發(fā)揮高的 C0P。 根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)例子可知，噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，具備第一壓縮機(jī)部，其 將制冷劑壓縮并噴出；散熱器，其使從第一壓縮機(jī)部噴出的高壓制冷劑散熱；第一分支部， 其將從散熱器流出的制冷劑流分支；高壓側(cè)減壓部，其使在第一分支部分支的一方的制冷 劑減壓膨脹；第二分支部，其使在第一分支部分支的另一方的制冷劑流分支；噴射器，其利 用從使在第二分支部分支的一方的制冷劑減壓膨脹的噴嘴部噴射的高速的噴射制冷劑流， 從制冷劑吸引口吸引制冷劑，將噴射制冷劑和從制冷劑吸引口吸引的吸引制冷劑混合并升 壓；第二壓縮機(jī)部，其吸引從噴射器流出的制冷劑，壓縮并噴出；吸引側(cè)減壓部，其使在第 二分支部分支的另一方的制冷劑減壓膨脹；吸引側(cè)蒸發(fā)器，其使在吸引側(cè)減壓部減壓膨脹 了的制冷劑蒸發(fā)，使制冷劑向制冷劑吸引口側(cè)流出；合流部，其使從第二壓縮機(jī)部噴出的制 冷劑流及在高壓側(cè)減壓部減壓膨脹的制冷劑流合流，向第一壓縮機(jī)部流出；內(nèi)部熱交換器， 其使高壓側(cè)減壓部下游側(cè)制冷劑和在第一分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
由此可知，成為伴隨噴射器的驅(qū)動(dòng)流的流量降低，噴射器的吸引能力降低的運(yùn)行條件的情況下，也能夠利用第二壓縮機(jī)部，從噴射器的下游側(cè)吸入制冷劑，抑制噴射器的驅(qū) 動(dòng)流降低的情況。 從而，能夠使噴射器可靠地發(fā)揮吸引作用，使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工 作。此時(shí)，通過(guò)相對(duì)于第二壓縮機(jī)部獨(dú)立調(diào)整第一壓縮機(jī)部的制冷劑噴出能力，不會(huì)使循環(huán) 的高壓側(cè)制冷劑壓力不必要地上升。 進(jìn)而，可以將使制冷劑依次在第一壓縮機(jī)部一散熱器一第一分支部一高壓側(cè)減壓 部一內(nèi)部熱交換器一合流部一第一壓縮機(jī)部循環(huán)的制冷劑循環(huán)為了冷卻經(jīng)由第一、第二分 支部流入吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑而利用。 從而，能夠減少流入吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑的焓，增大在吸引側(cè)蒸發(fā)器能夠發(fā)揮 的制冷能力，因此，能夠提高C0P。 而且，使制冷劑依次在第一壓縮機(jī)部一散熱器一第一分支部一內(nèi)部熱交換器一第 二分支部一吸引側(cè)減壓部一吸引側(cè)蒸發(fā)器一噴射器一第二壓縮機(jī)部一合流部一第一壓縮 機(jī)部循環(huán)，因此，通過(guò)吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑流成為環(huán)狀。 從而，在制冷劑中混入第一、第二壓縮機(jī)部的潤(rùn)滑用的制冷機(jī)油的情況下，也能夠 避免制冷機(jī)油在吸引側(cè)蒸發(fā)器內(nèi)滯留。 進(jìn)而，能夠在第一壓縮機(jī)部吸入在合流部合流的中間壓力氣相制冷劑，因此，相對(duì) 于僅吸入第二壓縮機(jī)部噴出制冷劑的情況，能夠降低在第一壓縮機(jī)部中等熵地壓縮制冷劑 時(shí)的壓縮做功量，能夠進(jìn)一步提高C0P。 其結(jié)果，在驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下，也不會(huì)降低C0P，能夠使噴 射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。 例如，上述噴射器式制冷劑循環(huán)裝置可以具備第一輔助內(nèi)部熱交換器，其使從噴 射器流出的制冷劑和在第一分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。 由此可知，能夠利用輔助內(nèi)部散熱器，冷卻經(jīng)由第一、第二分支部流入吸引側(cè)蒸發(fā) 器的制冷劑，因此，能夠減少流入吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑的焓，能夠進(jìn)一步提高C0P。
或者/進(jìn)而，可以具備第二輔助內(nèi)部熱交換器，其使被吸入制冷劑吸引口的制冷 劑和在第一分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。 由此可知，能夠利用第二輔助內(nèi)部熱交換器，冷卻經(jīng)由第一、第二分支部流入吸引 側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑，因此，能夠減少流入吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑的焓，能夠進(jìn)一步提高C0P。
進(jìn)而，噴射器式制冷劑循環(huán)裝置可以具備輔助散熱器，其使在第一分支部分支的 另一方的制冷劑散熱。 由此可知，能夠利用輔助散熱器，冷卻經(jīng)由第一、第二分支部流入吸引側(cè)蒸發(fā)器的
制冷劑，因此，能夠減少流入吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑的焓，能夠進(jìn)一步提高C0P。
另外，噴射器式制冷劑循環(huán)裝置可以具備流出側(cè)蒸發(fā)器，其配置于噴射器出口側(cè)
和第二壓縮機(jī)部吸入側(cè)之間，使從噴射器流出的制冷劑蒸發(fā)。 在這種情況下，不僅在吸引側(cè)蒸發(fā)器，而且在流出側(cè)蒸發(fā)器也能夠發(fā)揮制冷能力。 進(jìn)而，在吸引側(cè)蒸發(fā)器中，成為對(duì)應(yīng)噴射制冷劑的吸引作用的制冷劑蒸發(fā)壓力，在流出側(cè)蒸 發(fā)器中，成為利用噴射器升壓后的制冷劑蒸發(fā)壓力，因此，能夠?qū)⑽齻?cè)蒸發(fā)器及流出側(cè)蒸 發(fā)器的制冷劑蒸發(fā)溫度設(shè)為不同的溫度。
也可以在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，如下所述地構(gòu)成噴射器，即在將從第二分
12支部向噴嘴部側(cè)流出的制冷劑流量設(shè)為噴嘴側(cè)制冷劑流量Gnoz，將從第二分支部向吸引側(cè)
減壓部側(cè)流出的制冷劑流量設(shè)為減壓部側(cè)制冷劑流量Ge時(shí)，能夠根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷的變動(dòng)，
調(diào)節(jié)噴嘴側(cè)制冷劑流量Gnoz相對(duì)于減壓部側(cè)制冷劑流量Ge的流量比Gnoz/Ge。 在此，利用由從噴嘴部噴射的噴射制冷劑產(chǎn)生的負(fù)壓，從制冷劑吸引口吸引制冷
劑。進(jìn)而，利用擴(kuò)散器部將噴射制冷劑和吸引制冷劑的混合制冷劑的速度能量變換為壓力能量。 因此，若不能確保向噴射器的噴嘴部供給的制冷劑即驅(qū)動(dòng)流，則不能發(fā)揮制冷劑 吸引作用，也不能發(fā)揮制冷劑升壓作用，不能夠使第二壓縮機(jī)21吸引制冷劑的壓力上升而 降低第二壓縮機(jī)21的驅(qū)動(dòng)力。另一方面，若不對(duì)吸引側(cè)蒸發(fā)器供給適當(dāng)?shù)牧髁康闹评鋭?則不能發(fā)揮對(duì)吸引側(cè)蒸發(fā)器要求的制冷能力。 從而，根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷的變動(dòng)，當(dāng)流入第二分支部的制冷劑流量變化時(shí)，使流量比 Gnoz/Ge成為適當(dāng)值地進(jìn)行調(diào)節(jié)，由此不僅在驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下，而 且不取決于運(yùn)行條件而使循環(huán)發(fā)揮高的C0P。 循環(huán)的負(fù)荷可以由與噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的熱負(fù)荷相關(guān)的物理量來(lái)表示。例 如，可以由對(duì)散熱器要求的散熱能力(散熱器的散熱負(fù)荷)或?qū)ξ齻?cè)蒸發(fā)器要求的吸熱 能力(吸引側(cè)蒸發(fā)器的吸熱負(fù)荷)等來(lái)表示。 例如，在循環(huán)的負(fù)荷比通常運(yùn)行時(shí)降低的低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，使流量比Gnoz/Ge比通 常運(yùn)行時(shí)增加即可。進(jìn)而，在循環(huán)的負(fù)荷比通常運(yùn)行時(shí)增加的高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，使流量比 Gnoz/Ge比通常運(yùn)行時(shí)降低即可。 吸引側(cè)減壓部為能夠變更制冷劑通路面積地構(gòu)成的電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)也可。在這 種情況下，具備控制可變節(jié)流機(jī)構(gòu)的工作的節(jié)流能力控制部，控制部控制可變節(jié)流機(jī)構(gòu)的 工作，由此調(diào)節(jié)流量比Gnoz/Ge也可。由此，能夠容易地調(diào)節(jié)流量比Gnoz/Ge。
根據(jù)本發(fā)明的另一例子可知，噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，具備第一壓縮機(jī)部，其 將制冷劑壓縮并噴出；散熱器，其使從第一壓縮機(jī)部噴出的高壓制冷劑散熱；第一分支部， 其將從散熱器流出的制冷劑流分支；高壓側(cè)減壓部，其使在第一分支部分支的一方的制冷 劑減壓膨脹；噴射器，其利用從使在第一分支部分支的另一方的制冷劑減壓膨脹的噴嘴部 噴射的高速的噴射制冷劑流，從制冷劑吸引口吸引制冷劑，將噴射制冷劑和從制冷劑吸引 口吸引的吸引制冷劑混合并升壓；流出側(cè)氣液分離器，其將從噴射器流出的制冷劑的氣液 分離；第二壓縮機(jī)部，其吸引在流出側(cè)氣液分離器分離的氣相制冷劑，壓縮并噴出；吸引側(cè) 減壓部，其使在流出側(cè)氣液分離器分離的液相制冷劑減壓膨脹；吸引側(cè)蒸發(fā)器，其使在吸引 側(cè)減壓部減壓膨脹的制冷劑蒸發(fā)，使制冷劑向制冷劑吸引口流出；合流部，其使從第二壓縮 機(jī)噴出的制冷劑流及在高壓側(cè)減壓部減壓膨脹的制冷劑流合流，使制冷劑向第一壓縮機(jī)部 吸入側(cè)流出；內(nèi)部熱交換器，其使高壓側(cè)減壓部的下游側(cè)制冷劑和在第一分支部分支的另 一方的制冷劑進(jìn)行熱交換；回油通路，其使吸引側(cè)蒸發(fā)器出口側(cè)和第二壓縮機(jī)吸引側(cè)連通， 使混入制冷劑的油向第二壓縮機(jī)側(cè)返回。 由此可知，通過(guò)第二壓縮機(jī)部的作用，抑制驅(qū)動(dòng)流的流量降低，能夠使噴射器可靠 地發(fā)揮吸引作用，因此，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。 進(jìn)而，能夠得到內(nèi)部熱交換器的作用引起的C0P提高效果及將在合流部合流的制 冷劑吸入第一壓縮機(jī)部引起的COP提高效果。
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而且，具備回油通路，因此，即使在制冷劑中混入第一、第二壓縮機(jī)部的潤(rùn)滑用制 冷機(jī)油，也能夠避免制冷機(jī)油在吸引側(cè)蒸發(fā)器內(nèi)滯留的情況。 其結(jié)果，即使在驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下，也不會(huì)降低C0P，能夠 使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。 進(jìn)而，噴射器式制冷劑循環(huán)裝置可以具備第一輔助內(nèi)部熱交換器，其使從噴射器 流出的制冷劑和在第一分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。 由此可知，利用第一輔助內(nèi)部熱交換器，減少流入吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑的焓，能 夠進(jìn)一步提高COP。 在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，也可以具備第二輔助內(nèi)部熱交換器，其使被吸入
制冷劑吸引口的制冷劑和在第一分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。 由此可知，利用第二輔助內(nèi)部熱交換器，減少流入吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑的焓，能
夠進(jìn)一步提高COP。 另外，也可以具備流出側(cè)蒸發(fā)器，其配置于噴射器出口側(cè)和流出側(cè)氣液分離器入 口側(cè)之間，使從噴射器流出的制冷劑蒸發(fā)。由此可知，不僅在吸引側(cè)蒸發(fā)器，而且在流出側(cè) 蒸發(fā)器也能夠發(fā)揮制冷能力。 另外，也可以具備高壓側(cè)氣液分離器，其分離從散熱器流出的制冷劑的氣液，將 被分離的液相制冷劑向下游側(cè)導(dǎo)出。由此，能夠在第一分支部將飽和液相制冷劑分支，因 此，容易穩(wěn)定化循環(huán)的工作。 在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，散熱器可以具有使制冷劑冷凝的冷凝部；分離 從冷凝部流出的制冷劑的氣液的氣液分離部；過(guò)冷卻從氣液分離部流出的液相制冷劑的過(guò) 冷卻部。 由此，能夠在第一分支部將過(guò)冷卻液相制冷劑分支，因此，容易穩(wěn)定化循環(huán)的工作。 進(jìn)而，在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，可以具備迂回通路，其將從第一壓縮機(jī)部 噴出的高壓制冷劑導(dǎo)向吸引側(cè)蒸發(fā)器；開(kāi)閉部，其開(kāi)閉迂回通路。 由此可知，能夠在吸引側(cè)蒸發(fā)器的結(jié)霜時(shí)，打開(kāi)開(kāi)閉部，由此使從第一壓縮機(jī)部噴 出的高壓制冷劑流入吸引側(cè)蒸發(fā)器而除霜。 進(jìn)而，在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，也可以具備迂回通路，其將從第一壓縮機(jī) 部噴出的高壓制冷劑導(dǎo)向流出側(cè)蒸發(fā)器；開(kāi)閉部，其開(kāi)閉迂回通路。 由此可知，能夠在流出側(cè)蒸發(fā)器的結(jié)霜時(shí)，打開(kāi)開(kāi)閉部，由此使從第一壓縮機(jī)部噴 出的高壓制冷劑流入流出側(cè)蒸發(fā)器而除霜。 在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，進(jìn)而可以具備散熱能力調(diào)節(jié)部，其調(diào)節(jié)散熱器的 散熱能力。在這種情況下，從第一壓縮機(jī)部噴出的高壓制冷劑為從散熱器流出的制冷劑，散 熱能力調(diào)節(jié)部在開(kāi)閉部打開(kāi)了迂回通路時(shí)，降低散熱器的散熱能力。 在此，降低散熱能力不僅是指單純地降低散熱能力的意思，而且還包括將散熱能 力設(shè)為O(在散熱器使制冷劑成為不散熱的狀態(tài))的意思。
根據(jù)本發(fā)明的另一例子可知，噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，具備第一壓縮機(jī)部，其
將制冷劑壓縮并噴出；第一分支部，其將從第一壓縮機(jī)部噴出的高壓制冷劑流分支；第一 散熱器，其使在第一分支部分支的一方的制冷劑散熱；第二散熱器，其使在第一分支部分支
14的另一方的制冷劑散熱；高壓側(cè)減壓部，其使在第一散熱器散熱的制冷劑減壓膨脹；第二 分支部，其將在第二散熱器散熱的制冷劑流分支；噴射器，其利用從使在第二分支部分支 的一方的制冷劑減壓膨脹的噴嘴部噴射的高速的噴射制冷劑流，從制冷劑吸引口吸引制冷 劑，將噴射制冷劑和從制冷劑吸引口吸引的吸引制冷劑混合并升壓；第二壓縮機(jī)，其吸引從 噴射器流出的制冷劑，進(jìn)行壓縮并噴出；吸引側(cè)減壓部，其使在第二分支部分支的另一方的 制冷劑減壓膨脹；吸引側(cè)蒸發(fā)器，其使在吸引側(cè)減壓部減壓膨脹了的制冷劑蒸發(fā)，向制冷劑 吸引口側(cè)流出；合流部，其使從第二壓縮機(jī)噴出的制冷劑流及在第一分支部減壓膨脹了的 制冷劑流合流，使制冷劑向第一壓縮機(jī)部吸入側(cè)流出；內(nèi)部熱交換器，其使高壓側(cè)減壓部下 游側(cè)制冷劑和在第一分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。 由此可知，能夠通過(guò)第二壓縮機(jī)部的作用，抑制驅(qū)動(dòng)流的流量降低，能夠使噴射器 可靠地發(fā)揮吸引作用，因此，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。
進(jìn)而，能夠得到內(nèi)部熱交換器的作用引起的C0P提高效果及將在合流部合流的制 冷劑吸入第一壓縮機(jī)部引起的COP提高效果。 進(jìn)而，可以使第一散熱器及第二散熱器的熱交換能力(散熱性能)獨(dú)立地變化，因 此，例如，能夠容易地使第二散熱器的熱交換能力和吸引側(cè)蒸發(fā)器的熱交換能力(吸熱性 能)適合。從而，容易穩(wěn)定化循環(huán)的工作。 而且，使制冷劑依次在第一壓縮機(jī)部一第一分支部一第二散熱器一內(nèi)部熱交換器 —第二分支部一吸引側(cè)減壓部一吸引側(cè)蒸發(fā)器一噴射器一第二壓縮機(jī)部一合流部一第一 壓縮機(jī)部循環(huán)，因此，通過(guò)吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑流成為環(huán)狀。 從而，即使在制冷劑中混入第一、第二壓縮機(jī)部的潤(rùn)滑用制冷機(jī)油，也能夠避免制 冷機(jī)油在吸引側(cè)蒸發(fā)器內(nèi)滯留的情況。 其結(jié)果，在驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下，也不會(huì)降低C0P，能夠使噴 射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。 進(jìn)而，在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，也可以具備第一輔助內(nèi)部熱交換器，其使 從噴射器流出的制冷劑和從第二散熱器流出的制冷劑進(jìn)行熱交換。 由此可知，能夠利用第一輔助內(nèi)部熱交換器，冷卻經(jīng)由第二分支部流入吸引側(cè)蒸 發(fā)器的制冷劑，因此，能夠減少流入吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑的焓，能夠進(jìn)一步提高C0P。
進(jìn)而，在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，也可以具備第二輔助內(nèi)部熱交換器，其使 被吸入制冷劑吸引口的制冷劑和在第一分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
由此可知，能夠利用第二輔助內(nèi)部熱交換器，冷卻經(jīng)由第二分支部流入吸引側(cè)蒸 發(fā)器的制冷劑，因此，能夠減少流入吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑的焓，能夠進(jìn)一步提高C0P。
進(jìn)而，噴射器式制冷劑循環(huán)裝置也可以具備流出側(cè)蒸發(fā)器，其配置于噴射器出口 側(cè)和第二壓縮機(jī)吸入側(cè)之間，使從噴射器流出的制冷劑蒸發(fā)。由此可知，不僅在吸引側(cè)蒸發(fā) 器，而且在流出側(cè)蒸發(fā)器也能夠發(fā)揮制冷能力。
進(jìn)而，在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，也可以如下所述地構(gòu)成噴射器，S卩能夠根 據(jù)循環(huán)的負(fù)荷的變動(dòng)，調(diào)節(jié)相對(duì)于從第二分支部向吸引側(cè)減壓部側(cè)流出的減壓部側(cè)制冷劑 流量的從第二分支部向噴嘴部側(cè)流出的噴嘴側(cè)制冷劑流量Gnoz的流量比Gnoz/Ge。
由此可知，根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷的變動(dòng)，變化了流入第二分支部的制冷劑流量時(shí)，使流 量比Gnoz/Ge成為適當(dāng)?shù)闹档剡M(jìn)行調(diào)節(jié)，由此不僅在驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下，而且不取決于運(yùn)行條件而在循環(huán)發(fā)揮高的C0P。 在此，循環(huán)的負(fù)荷可以由與噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的熱負(fù)荷相關(guān)的物理量來(lái)表 示。例如，可以由對(duì)第二散熱器要求的散熱能力(第二散熱器的散熱負(fù)荷)或?qū)ξ齻?cè)蒸 發(fā)器要求的吸熱能力(吸引側(cè)蒸發(fā)器的吸熱負(fù)荷)等來(lái)表示。 例如，在循環(huán)的負(fù)荷比通常運(yùn)行時(shí)降低的低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，使流量比Gnoz/Ge比通 常運(yùn)行時(shí)增加即可。進(jìn)而，在循環(huán)的負(fù)荷比通常運(yùn)行時(shí)增加的高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，使流量比 Gnoz/Ge比通常運(yùn)行時(shí)降低即可。 例如，在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，也可以具備第一高壓側(cè)氣液分離器和第二 高壓側(cè)氣液分離器中至少一方的高壓側(cè)氣液分離器，所述第一高壓側(cè)氣液分離器分離從第 一散熱器流出的制冷劑的氣液，將被分離的液相制冷劑向下游側(cè)導(dǎo)出，所述第二高壓側(cè)氣 液分離器分離從第二散熱器流出的制冷劑的氣液，將被分離的液相制冷劑向下游側(cè)導(dǎo)出。
或者，第一、第二散熱器中至少一方具有使制冷劑冷凝的冷凝部；分離從冷凝部 流出的制冷劑的氣液的氣液分離部；以及過(guò)冷卻從氣液分離部流出的液相制冷劑的過(guò)冷卻 部。由此，容易穩(wěn)定化循環(huán)的工作。 進(jìn)而，在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，可以具備迂回通路，其將從第一壓縮機(jī)部 噴出的高壓制冷劑導(dǎo)向吸引側(cè)蒸發(fā)器；開(kāi)閉部，其開(kāi)閉迂回通路。由此可知，能夠在吸引側(cè) 蒸發(fā)器結(jié)霜時(shí)進(jìn)行除霜。 或者，噴射器式制冷劑循環(huán)裝置可以具備迂回通路，其將從第一壓縮機(jī)部噴出的 高壓制冷劑導(dǎo)向流出側(cè)蒸發(fā)器；開(kāi)閉部，其開(kāi)閉迂回通路。由此可知，能夠在吸引側(cè)蒸發(fā)器 結(jié)霜時(shí)進(jìn)行除霜。 在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，進(jìn)而可以具備散熱能力調(diào)節(jié)部，其調(diào)節(jié)第一、第 二散熱器的散熱能力。在這種情況下，從第一壓縮機(jī)部噴出的高壓制冷劑為從第一、第二散 熱器的至少一方流出的制冷劑，散熱能力調(diào)節(jié)部在開(kāi)閉部打開(kāi)了迂回通路時(shí)，降低第一、第 二散熱器的散熱能力。 在此，降低散熱能力不僅是指單純地降低散熱能力的意思，而且還包括將散熱能
力設(shè)為o(在第一、第二散熱器使制冷劑成為不散熱的狀態(tài))的意思。 進(jìn)而，在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，內(nèi)部熱交換器使高壓側(cè)減壓部下游側(cè)制冷 劑中合流部的上游側(cè)的制冷劑與在第一分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換也可。
在這種情況下，內(nèi)部熱交換器可以使高壓側(cè)減壓部下游側(cè)制冷劑中的在合流部與 第二壓縮機(jī)部噴出制冷劑合流的制冷劑與在第一分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交 換也可。由此，擴(kuò)大內(nèi)部熱交換器中的高壓側(cè)制冷劑和低壓側(cè)制冷劑的溫差，能夠提高內(nèi)部 熱交換器的熱交換效率。 在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，吸引側(cè)減壓部是使制冷劑體積膨脹而減壓，并將
制冷劑的壓力能量變換為機(jī)械能量而輸出的膨脹機(jī)也可。由此可知，通過(guò)有效地利用從膨
脹機(jī)輸出的機(jī)械能量，能夠提高作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置整體的能量效率。 進(jìn)而，在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，也可以具備噴嘴前減壓部，其對(duì)流入噴嘴
部的制冷劑進(jìn)行減壓膨脹。 由此可知，能夠通過(guò)噴嘴前減壓部的作用，將向噴嘴部流入的制冷劑減壓至成為 氣液二相制冷劑。從而，相對(duì)于使液相制冷劑流入噴嘴部的情況，能夠促進(jìn)噴嘴部中的制冷劑的沸騰，能夠提高噴嘴效率。 其結(jié)果，增加噴射器中的升壓量，能夠進(jìn)一步提高COP。還有，噴嘴效率是在噴嘴部 中，將制冷劑的壓力能量變換為運(yùn)動(dòng)能量時(shí)的能量變換效率。 進(jìn)而，通過(guò)用可變節(jié)流機(jī)構(gòu)構(gòu)成噴嘴前減壓部，能夠相應(yīng)于循環(huán)的負(fù)荷的變動(dòng)，使 流入噴嘴部的制冷劑流量變化。其結(jié)果，即使發(fā)生負(fù)荷變動(dòng)，也能夠發(fā)揮高的COP，并且使循 環(huán)穩(wěn)定地工作。 該噴嘴前減壓部配置于第二分支部出口側(cè)和噴嘴部入口側(cè)之間也可。進(jìn)而，內(nèi)部 熱交換器使高壓側(cè)減壓部下游側(cè)制冷劑和在第二分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交 換也可。 由此可知，能夠使利用內(nèi)部熱交換器在第二分支部分支的另一方的制冷劑即流入 吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑冷卻，因此，能夠減少流入吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑的焓，能夠進(jìn)一步 提高C0P。 進(jìn)而，不會(huì)不必要地減少?gòu)牡诙种Р苛魅雵娮觳康闹评鋭┑撵?。由此，能夠增?噴嘴部中的回收能量的量，能夠得到進(jìn)一步的COP提高效果。其理由如下所述，S卩伴隨流 入噴嘴部的制冷劑的焓增加，莫里爾圖上的等熵線的斜率變得平緩。 因此，在噴嘴部，等熵膨脹相同壓力量程度的情況下，噴嘴部入口側(cè)制冷劑的焓越 高，噴嘴部入口側(cè)制冷劑的焓和噴嘴部出口側(cè)制冷劑的焓之差(回收能量的量)越大。還 有，伴隨該回收能量的量的增大，能夠增大噴射器的升壓量，能夠得到進(jìn)一步的COP提高效 果。 在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，也可以具備噴嘴前減壓部，其配置于第二分支部 出口側(cè)和噴嘴部入口側(cè)之間，使流入噴嘴部的制冷劑減壓膨脹，輔助內(nèi)部熱交換器使從噴 射器流出的制冷劑和在第二分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。 由此可知，能夠利用輔助內(nèi)部散熱器冷卻在第二分支部分支的另一方的制冷劑即 流入吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑，并且，在輔助內(nèi)部熱交換器不會(huì)不必要地減少流入噴嘴部的 制冷劑的焓，因此，能夠進(jìn)一步提高C0P。
在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，也可以具備噴嘴前減壓部，其配置于第二分支部
出口側(cè)和噴嘴部入口側(cè)之間，使流入噴嘴部的制冷劑減壓膨脹，第二輔助內(nèi)部熱交換器使
被吸入制冷劑吸引口的制冷劑和在第二分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。 由此可知，能夠利用第二輔助內(nèi)部散熱器冷卻在第二分支部分支的另一方的制冷
劑即流入吸引側(cè)蒸發(fā)器的制冷劑，并且，在第二輔助內(nèi)部熱交換器不會(huì)不必要地減少流入
噴嘴部的制冷劑的焓，因此，與技術(shù)方案三十二相同地，能夠進(jìn)一步提高C0P。 在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，噴嘴前減壓部入口側(cè)的制冷劑壓力Pdei和噴嘴
部入口側(cè)的制冷劑壓力Pnozi的第一壓差(Pdei-Pnozi)成為在噴嘴前減壓部入口側(cè)的制
冷劑壓力Pdei和噴嘴部的出口側(cè)的制冷劑壓力Pnozo的第二壓差(Pdei-Pnozo)乘以0. 1
以上且0.6以下的值得到的值也可。 在此，如上所述，根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷的變動(dòng)，使流量比Gnoz/Ge成為適當(dāng)?shù)闹档剡M(jìn)行 調(diào)節(jié)，由此能夠不取決于運(yùn)行條件而發(fā)揮高的C0P。 其中原因如下所述，即根據(jù)噴嘴前減壓部入口側(cè)的制冷劑壓力Pdi和噴嘴部入 口側(cè)的制冷劑壓力Pni的第一壓差(Pdei-Pnozi)及噴嘴前減壓部入口側(cè)的制冷劑壓力Pdi和噴嘴部出口側(cè)的制冷劑壓力Pno的第二壓差(Pdei-Pnozo) ， COP變化。
作為實(shí)現(xiàn)適當(dāng)?shù)牧髁勘菺noz/Ge的具體的方案，將第一壓差(Pdei-Pnozi)設(shè)為在 第二壓差(Pdei-Pnozo)乘上O. 1以上且0. 6以下的值得到的值。由此，不僅在驅(qū)動(dòng)流的流 量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下，而且能夠不取決于運(yùn)行條件而使循環(huán)發(fā)揮高的C0P。
例如，噴嘴前減壓部以使流入噴嘴部的制冷劑的干燥度成為0. 003以上且0. 14以 下的方式使制冷劑減壓膨脹也可。 由此可知，噴嘴前減壓部使流入噴嘴部的制冷劑的干燥度成為0. 003以上且0. 14 以下地使制冷劑減壓膨脹，因此，能夠使流量比(Gnoz/Ge)成為適當(dāng)?shù)闹档剡M(jìn)行調(diào)節(jié)。從 而，不僅在驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下，而且能夠不取決于運(yùn)行條件而使循 環(huán)發(fā)揮高的C0P。 噴嘴前減壓部是使制冷劑體積膨脹而減壓，并將制冷劑的壓力能量變換為機(jī)械能 量而輸出的膨脹機(jī)也可。由此可知，通過(guò)有效地充分利用從膨脹機(jī)輸出的機(jī)械能量，能夠提 高作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置整體的能量效率。 根據(jù)本發(fā)明的另一例子可知，噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，具備第一壓縮機(jī)部，其 將制冷劑壓縮并噴出；室外熱交換器，其使制冷劑和外部空氣進(jìn)行熱交換；利用側(cè)熱交換 器，其使制冷劑和熱交換對(duì)象流體進(jìn)行熱交換；制冷劑流路切換部，其對(duì)冷卻熱交換對(duì)象流 體的冷卻運(yùn)行模式的制冷劑流路及加熱熱交換對(duì)象流體的加熱運(yùn)行模式的制冷劑流路進(jìn) 行切換；第一分支部，其在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，將從室外熱交換器流出的制冷劑流分支；高壓 側(cè)減壓部，其在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在第一分支部分支的一方的制冷劑減壓膨脹；第二分支 部，其在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在第一分支部分支的另一方的制冷劑流分支；噴射器，其在冷 卻運(yùn)行模式時(shí)，利用從使在第二分支部分支的一方的制冷劑減壓膨脹的噴嘴部噴射的高速 的噴射制冷劑流，從制冷劑吸引口吸引制冷劑，將噴射制冷劑和從制冷劑吸引口吸引的吸 引制冷劑混合并升壓；第二壓縮機(jī)部，其在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，吸引從噴射器流出的制冷劑， 進(jìn)行壓縮并噴出；吸引側(cè)減壓部，其在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在第二分支部分支的另一方的制 冷劑減壓膨脹；合流部，其在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使從第二壓縮機(jī)噴出的制冷劑流及在高壓側(cè) 減壓部減壓膨脹了的制冷劑流合流，向第一壓縮機(jī)部吸入側(cè)流出；內(nèi)部熱交換器，其在冷卻 運(yùn)行模式時(shí)，使高壓側(cè)減壓部的下游側(cè)制冷劑和在第一分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行 熱交換。利用側(cè)熱交換器在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在吸引側(cè)減壓部減壓膨脹了的制冷劑蒸發(fā)， 向制冷劑吸引口側(cè)流出，制冷劑流路切換部在冷卻運(yùn)行模式中，切換為使從第一壓縮機(jī)部 噴出的制冷劑在室外熱交換器散熱，且使制冷劑在利用側(cè)熱交換器蒸發(fā)的制冷劑流路，在 加熱運(yùn)行模式中，切換為使從第一壓縮機(jī)部噴出的制冷劑在利用側(cè)熱交換器散熱，且使制 冷劑在室外熱交換器蒸發(fā)的制冷劑流路。 由此可知，在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，通過(guò)第二壓縮機(jī)部的作用，抑制驅(qū)動(dòng)流的流量降 低，能夠使噴射器可靠地發(fā)揮吸引作用，因此，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工 作。 進(jìn)而，能夠得到內(nèi)部熱交換器的作用引起的COP提高效果及將在合流部合流的制 冷劑吸入第一壓縮機(jī)部引起的COP提高效果。 而且，在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使制冷劑依次在第一壓縮機(jī)部一室外熱交換器一第一
分支部一內(nèi)部熱交換器一第二分支部一吸引側(cè)減壓部一利用側(cè)熱交換器一噴射器一第二壓縮機(jī)部一合流部一第一壓縮機(jī)部循環(huán)，因此，通過(guò)利用側(cè)熱交換器的制冷劑流成為環(huán)狀。
從而，即使在制冷劑中混入第一、第二壓縮機(jī)部的潤(rùn)滑用制冷機(jī)油，也能夠在冷卻 運(yùn)行模式時(shí)，避免制冷機(jī)油在利用側(cè)熱交換器內(nèi)滯留的情況。 其結(jié)果，即使在驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下，也不會(huì)降低C0P，能夠 使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。進(jìn)而，通過(guò)制冷劑流路切換部切換制冷劑流路，還 能夠?qū)訜釋?duì)象流體進(jìn)行加熱。
在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，可以具備輔助內(nèi)部熱交換器，其在冷卻運(yùn)行模式
時(shí)，使從噴射器流出的制冷劑和在第一分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
由此可知，在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，能夠通過(guò)輔助內(nèi)部熱交換器的作用，冷卻流入利用
側(cè)熱交換器的制冷劑，因此，能夠減少流入利用側(cè)熱交換器的制冷劑的焓，能夠進(jìn)一步提高
冷卻運(yùn)行模式時(shí)的COP。 另外，在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，可以具備輔助室外熱交換器，其在冷卻運(yùn) 行模式時(shí)，使在第一分支部分支的另一方的制冷劑散熱。 由此可知，在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，能夠利用輔助室外熱交換器，冷卻流入利用側(cè)熱交 換器的制冷劑，因此，能夠減少流入利用側(cè)熱交換器的制冷劑的焓，能夠進(jìn)一步提高C0P。
根據(jù)本發(fā)明的另一例子可知，噴射器式制冷劑循環(huán)裝置具備第一壓縮機(jī)部，其將 制冷劑壓縮并噴出；第一、第二室外熱交換器，其使制冷劑和外部空氣進(jìn)行熱交換；利用側(cè) 熱交換器，其使制冷劑和熱交換對(duì)象流體進(jìn)行熱交換；制冷劑流路切換部，其對(duì)冷卻熱交 換對(duì)象流體的冷卻運(yùn)行模式的制冷劑流路及加熱熱交換對(duì)象流體的加熱運(yùn)行模式的制冷 劑流路進(jìn)行切換；第一分支部，其在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，將從第一壓縮機(jī)部噴出的制冷劑流分 支，使被分支的一方的制冷劑向第一室外熱交換器側(cè)流出，且使被分支的另一方的制冷劑 向第二室外熱交換器側(cè)流出；高壓側(cè)減壓部，其在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在第一室外熱交換器 熱交換的制冷劑減壓膨脹；第二分支部，其在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，將在第二室外熱交換器熱交 換的制冷劑流分支；噴射器，其在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，利用從使在第二分支部分支的一方的制 冷劑減壓膨脹的噴嘴部噴射的高速的噴射制冷劑流，從制冷劑吸引口吸引制冷劑，將噴射 制冷劑和從制冷劑吸引口吸引的吸引制冷劑混合并升壓；第二壓縮機(jī)部，其在冷卻運(yùn)行模 式時(shí)，吸引從噴射器流出的制冷劑，進(jìn)行壓縮并噴出；吸引側(cè)減壓部，其在冷卻運(yùn)行模式時(shí)， 使在第二分支部分支的另一方的制冷劑減壓膨脹；合流部，其在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使從第二 壓縮機(jī)噴出的制冷劑流及在第一分支部減壓膨脹了的制冷劑流合流，向第一壓縮機(jī)部吸入 側(cè)流出；內(nèi)部熱交換器，其在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使高壓側(cè)減壓部的下游側(cè)制冷劑和從第二室 外熱交換器流出的制冷劑進(jìn)行熱交換。利用側(cè)熱交換器在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在吸引側(cè)減 壓部減壓膨脹了的制冷劑蒸發(fā)，向制冷劑吸引口側(cè)流出，制冷劑流路切換部在冷卻運(yùn)行模 式中，切換為使從第一壓縮機(jī)部噴出的制冷劑在第一、第二室外熱交換器散熱，且使制冷劑 在利用側(cè)熱交換器蒸發(fā)的制冷劑流路，在加熱運(yùn)行模式中，切換為使從第一壓縮機(jī)部噴出 的制冷劑在利用側(cè)熱交換器散熱，且使制冷劑在第二室外熱交換器蒸發(fā)的制冷劑流路。
由此可知，在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，通過(guò)第二壓縮機(jī)部的作用，抑制驅(qū)動(dòng)流的流量降 低，能夠使噴射器可靠地發(fā)揮吸引作用，因此，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工 作。 進(jìn)而，能夠得到內(nèi)部熱交換器的作用引起的COP提高效果、及將在合流部合流的制冷劑吸入第一壓縮機(jī)部引起的COP提高效果。 進(jìn)而，能夠使第一室外熱交換器及第二室外熱交換器的熱交換能力獨(dú)立地變化， 因此，能夠使制冷運(yùn)行模式時(shí)的第二室外熱交換器的熱交換能力和利用側(cè)熱交換器的熱交 換能力(吸熱性能)容易地適合。從而，容易穩(wěn)定化循環(huán)的工作。 而且，在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使制冷劑依次在第一壓縮機(jī)部一第一分支部一第二室 外熱交換器一內(nèi)部熱交換器一第二分支部一吸引側(cè)減壓部一利用側(cè)熱交換器一噴射器一 第二壓縮機(jī)部一合流部一第一壓縮機(jī)部循環(huán)，因此，通過(guò)利用側(cè)熱交換器的制冷劑流成為 環(huán)狀。 從而，即使第一、第二壓縮機(jī)部的潤(rùn)滑用的制冷機(jī)油混入制冷劑，也能夠避免制冷 機(jī)油滯留在利用側(cè)熱交換器內(nèi)。 其結(jié)果，即使在驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下，也不會(huì)降低C0P，能夠 使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定工作。進(jìn)而，通過(guò)制冷劑流路切換部切換制冷劑流路，還能 夠加熱加熱對(duì)象流體。
例如，噴射器式制冷劑循環(huán)裝置也可以具備輔助內(nèi)部熱交換器，其在冷卻運(yùn)行模 式時(shí)，使從噴射器流出的制冷劑和在第二室外熱交換器散熱的制冷劑進(jìn)行熱交換。
由此可知，在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，能夠通過(guò)輔助內(nèi)部熱交換器的作用，冷卻流入利用 側(cè)熱交換器的制冷劑，因此，能夠減少流入制冷劑的焓，能夠進(jìn)一步提高冷卻運(yùn)行模式時(shí)的 C0P。 在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，也可以具備輔助利用側(cè)熱交換器，其在冷卻運(yùn)行 模式時(shí)，使從噴射器流出的制冷劑蒸發(fā)。由此可知，在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，不僅在利用側(cè)熱交 換器，而且在輔助利用側(cè)熱交換器也能夠發(fā)揮制冷能力。 在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，內(nèi)部熱交換器使高壓側(cè)減壓 部下游側(cè)制冷劑中的合流部的上游側(cè)的制冷劑與在第一分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn) 行熱交換也可。 進(jìn)而，在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，內(nèi)部熱交換器使高壓側(cè)減壓部下游側(cè)制冷劑中的在合 流部與第二壓縮機(jī)部噴出制冷劑合流的制冷劑與在第一分支部分支的另一方的制冷劑進(jìn) 行熱交換也可。 進(jìn)而，在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，也可以具備第一噴出能力變更部，其變更 第一壓縮機(jī)部的制冷劑噴出能力；第二噴出能力變更部，其變更第二壓縮機(jī)部的制冷劑噴 出能力，第一噴出能力變更部及第二噴出能力變更部能夠分別獨(dú)立地變更第一壓縮機(jī)部及 第二壓縮機(jī)的制冷劑噴出能力。 由此可知，能夠獨(dú)立地調(diào)節(jié)第一壓縮機(jī)部的制冷劑噴出能力和第二壓縮機(jī)部的制 冷劑噴出能力，使第一、第二壓縮機(jī)部均在發(fā)揮高的壓縮效率的同時(shí)進(jìn)行工作。從而，能夠 進(jìn)一步提高作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置整體的C0P。 例如，第一壓縮機(jī)部及第二壓縮機(jī)部收容于同一殼體內(nèi)，并一體地構(gòu)成也可。由此 可知，能夠?qū)崿F(xiàn)第一壓縮機(jī)部及第二壓縮機(jī)部的小型化，還能夠?qū)崿F(xiàn)作為噴射器式制冷劑 循環(huán)裝置整體的小型化。 進(jìn)而，在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中，第一壓縮機(jī)部使制冷劑升壓至臨界壓力以 上也可。


圖1是第一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖2是表示第一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖3是第二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖4是表示第二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖5是第三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖6是表示第三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖7是第四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖8是表示第四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖9是第五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖10(a)是表示第五實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖，
(b)是表示第五實(shí)施方式的回油運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖11是第六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖12(a)是表示第六實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖，
(b)是表示第六實(shí)施方式的回油運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖13是第七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖14是表示第七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖15是第八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖16是表示第八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖17是第九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖18是第十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖19是第十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖20是第十二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖21是第十三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖22是第十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖23是第十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖24是第十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖25是第十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖26是第十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖27是第十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖28是第二十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖29是第二十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。
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圖30是第二十二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖31是第二十三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖32是第二十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖33是第二十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖34是第二十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖35是第二十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖36是第二十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖37是第二十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖38是第三十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖39是第三十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖40是第三十二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖41是第三十三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖42是表示第三十三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫
里爾圖。圖43是第三十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖44是表示第三十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫
里爾圖。圖45是第三十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖46是表示第三十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫
里爾圖。圖47是第三十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖48是表示第三十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫
里爾圖。圖49是第三十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖50是表示第三十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫
里爾圖。圖51是第三十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖52是表示第三十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫
里爾圖。圖53是第三十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。圖54(a)是表示第三十九實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖，(b)是表示第三十九實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖55是第四十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖56(a)是表示第四十實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖，
(b)是表示第三十九實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖57是第四十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖58(a)是表示第四十一實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第四十一實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖59是第四十二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。
圖60(a)是表示第四十二實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第四十二實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖61是第四十三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖62(a)是表示第四十三實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第四十三實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖63是第四十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖64(a)是表示第四十四實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第四十四實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖65是第四十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖66(a)是表示第四十五實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第四十五實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖67是第四十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖68(a)是表示第四十六實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第四十六實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖69是第四十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖70(a)是表示第四十七實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第四十七實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖71是第四十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖72(a)是表示第四十八實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第四十八實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖73是第四十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖74(a)是表示第四十九實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第四十九實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖75是第五十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖76(a)是表示第五十實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖，
(b)是表示第五十實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖77是第五十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖78(a)是表示第五十一實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第五十一實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖79是第五十二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖80(a)是表示第五十二實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第五十二實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖81是第五十三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖82(a)是表示第五十三實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第五十三實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖83是第五十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖84是表示第五十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫
里爾圖。 圖85是第五十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。
圖86是表示第五十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫 里爾圖。 圖87是第五十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖88是表示第五十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫
里爾圖。 圖89是第五十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖90是表示第五十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫
里爾圖。 圖91是第五十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖92(a)是表示第五十八實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第五十八實(shí)施方式的回油運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖93是第五十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖94(a)是表示第五十九實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第五十九實(shí)施方式的回油運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖95是第六十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖96是表示第六十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖97是第六十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖98是表示第六十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫
里爾圖。 圖99是第六十二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖100是第六十三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖101是第六十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖102是第六十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖103是第六十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖104是第六十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖105是第六十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖106是第六十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖107是第七十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖108是第七十一四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖109是第七十二四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖110是第七十三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖111是第七十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖112是第七十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖113是第七十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖114是第七十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖115是第七十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖116是第七十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖117是第八十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。
圖118是表示第八十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫 里爾圖。 圖119是第八十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖120是表示第八十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的
莫里爾圖。 圖121是第八十二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖122是表示第八十二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的
莫里爾圖。 圖123是第八十三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖124是表示第八十三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的
莫里爾圖。 圖125是第八十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖126是表示第八十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的
莫里爾圖。 圖127是第八十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖128是表示第八十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的
莫里爾圖。 圖129是第八十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖130(a)是表示第八十六實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第八十六實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖131是第八十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖132(a)是表示第八十七實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第八十七實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖133是第八十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖134(a)是表示第八十八實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第八十八實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖135是第八十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖136(a)是表示第八十九實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第八十九實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖137是第九十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖138(a)是表示第九十實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第九十實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖139是第九十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖140(a)是表示第九十一實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾 圖，(b)是表示第九十一實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。
圖141是表示第九十二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的 莫里爾圖。
圖142(a)是表示第九十二實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾 圖，(b)是表示第九十二實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。
圖143是第九十三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)的莫里 爾圖。 圖144(a)是表示第九十三實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第九十三實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖145是第九十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖146(a)是表示第九十四實(shí)施方式的通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第九十四實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖147是第九十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖148(a)是表示第九十五實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第九十五實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖149是第九十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖150(a)是表示第九十六實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第九十六實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖151是第九十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖152(a)是表示第九十七實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第九十七實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖153是第九十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖154(a)是表示第九十八實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第九十八實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖155是第九十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖156(a)是表示第九十九實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第九十九實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖157是第一百實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖158(a)是表示第一百實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾
圖，(b)是表示第一百實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 圖159是第一百零一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖160是表示第一百零一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)
的莫里爾圖。 圖161是第一百零二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。
圖162是第一百零二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的電控制系的方框圖。
圖163是表示第一百零三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的第一壓差、第二 壓差及COP的關(guān)系的說(shuō)明圖。 圖164是表示第一百零四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的向噴嘴部流入 的制冷劑的干燥度X0和COP的關(guān)系的圖表。 圖165是第一百零五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 圖166是表示第一百零五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)
的莫里爾圖。
圖167
圖168
的莫里爾圖。
圖169
圖170
的莫里爾圖。
圖171
圖172
的莫里爾圖。
圖173
圖174
的莫里爾圖。
圖175
圖176
的莫里爾圖。
圖177
圖178
態(tài)的莫里爾圖。
圖179
框圖。

框圖。
圖180
圖181 圖182
是第一百零六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 是表示第一百零六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)
是第一百零七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 是表示第一百零七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)
是第一百零八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 是表示第一百零八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)
是第一百零九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 是表示第一百零九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)
是第一百一十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 是表示第一百一十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀態(tài)
是第一百一十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 是表示第一百一十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的制冷劑的狀
是第一百一十二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 是第一百一十二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的電控制系統(tǒng)的方
是第一百一十三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。 是第一百一十三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的電控制系統(tǒng)的方
圖183是在先申請(qǐng)例的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的整體結(jié)構(gòu)圖,
具體實(shí)施例方式(第一實(shí)施方式) 根據(jù)圖1、2說(shuō)明將本發(fā)明的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置適用于制冷機(jī)的例子。該制 冷機(jī)將作為冷卻對(duì)象空間的制冷庫(kù)內(nèi)冷卻至-30 -l(TC左右的極低溫度。圖1是本實(shí)施 方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100的整體結(jié)構(gòu)圖。 在噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，第一壓縮機(jī)11是吸入制冷劑，將其壓縮并噴 出的，利用第一電動(dòng)馬達(dá)llb驅(qū)動(dòng)固定了噴出容量的第一壓縮機(jī)部lla的電動(dòng)壓縮機(jī)。作 為第一壓縮機(jī)部lla，具體來(lái)說(shuō)，可以采用渦旋型壓縮機(jī)、葉片型壓縮機(jī)等各種壓縮機(jī)。
第一電動(dòng)馬達(dá)lib利用從后述的控制裝置輸出的控制信號(hào)，控制其工作(轉(zhuǎn)速)， 采用交流馬達(dá)、直流馬達(dá)的任一種形式也可。還有，通過(guò)其轉(zhuǎn)速控制，變更第一壓縮機(jī)部lla 的制冷劑噴出能力。從而，本實(shí)施方式的第一電動(dòng)馬達(dá)lib構(gòu)成變更第一壓縮機(jī)部lla的 制冷劑噴出能力的第一噴出能力變更部。 在第一壓縮機(jī)11的噴出口側(cè)連接有散熱器12。散熱器12是通過(guò)使從第一壓縮機(jī)ll噴出的高壓制冷劑和利用冷卻風(fēng)扇12a來(lái)鼓風(fēng)的庫(kù)外空氣(外部空氣)進(jìn)行熱交換，使 高壓制冷劑散熱而冷卻的散熱用熱交換器。冷卻風(fēng)扇12a是通過(guò)從控制裝置輸出的控制電 壓，控制轉(zhuǎn)速(鼓風(fēng)空氣量)的電動(dòng)式鼓風(fēng)機(jī)。 還有，伴隨基于該轉(zhuǎn)速控制的鼓風(fēng)空氣量的增減，散熱器12的散熱能力也增減。 進(jìn)而，本實(shí)施方式的散熱器12在停止冷卻風(fēng)扇12a的情況下，成為大致不能發(fā)揮散熱能力 的狀態(tài)。從而，本實(shí)施方式的冷卻風(fēng)扇12a構(gòu)成調(diào)節(jié)散熱器12的散熱能力的散熱能力調(diào)節(jié) 部。 還有，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，作為制冷劑，采用通常的 氟利昂系制冷劑，構(gòu)成高壓側(cè)制冷劑壓力不超過(guò)制冷劑的臨界壓力的亞臨界制冷劑循環(huán)。 從而，散熱器12作為使制冷劑冷凝的冷凝器發(fā)揮作用。另外，在該制冷劑中混入有對(duì)用于 潤(rùn)滑第一、第二壓縮機(jī)部11a、21a的液相制冷劑具有溶解性的制冷機(jī)油，制冷機(jī)油與制冷 劑一同在循環(huán)系統(tǒng)中循環(huán)。 在散熱器12的出口側(cè)連接有將從散熱器12流出的高壓制冷劑流分支的第一分支 部13。第一分支部13利用具有三個(gè)流入出口的三通接頭構(gòu)成，將三個(gè)流入出口中一個(gè)作為 制冷劑流入口 ，將兩個(gè)作為制冷劑流出口 。 這樣的三通接頭結(jié)合管徑不同的配管而構(gòu)成也可，在金屬塊或樹(shù)脂塊設(shè)置通路直 徑不同的多個(gè)制冷劑通路而構(gòu)成也可。在第一分支部13的一方的制冷劑流出口連接有作 為高壓側(cè)減壓部的溫度式膨脹閥14，在另一方的制冷劑流出口連接有后述的內(nèi)部熱交換器 15的高壓側(cè)制冷劑流路15a。 溫度式膨脹閥14是具有在第一壓縮機(jī)部lla吸入側(cè)設(shè)置的溫度感測(cè)部(未圖 示)，基于第一壓縮機(jī)部lla吸入側(cè)制冷劑的溫度和壓力，檢測(cè)第一壓縮機(jī)部lla吸入側(cè)制 冷劑的過(guò)熱度，使該過(guò)熱度成為預(yù)先設(shè)定的規(guī)定值地利用機(jī)械機(jī)構(gòu)調(diào)節(jié)閥開(kāi)度(制冷劑流 量)的可變節(jié)流機(jī)構(gòu)。 在溫度式膨脹閥14的出口側(cè)連接有內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路 15b。內(nèi)部熱交換器15使通過(guò)高壓側(cè)制冷劑流路15a的在第一分支部13分支的另一方的 制冷劑和通過(guò)中間壓力側(cè)制冷劑流路15b的溫度式膨脹閥14下游側(cè)制冷劑之間進(jìn)行熱交換。 更具體來(lái)說(shuō)，本實(shí)施方式中的溫度式膨脹閥14下游側(cè)制冷劑是利用溫度式膨脹 閥14減壓膨脹了的制冷劑中、后述的合流部16上游側(cè)的制冷劑。從而，通過(guò)第一分支部13 流入溫度式膨脹閥14側(cè)的制冷劑依次在溫度式膨脹閥14 —內(nèi)部熱交換器15的中間壓力 側(cè)制冷劑流路15b —合流部16流動(dòng)。 另外，作為內(nèi)部熱交換器15的具體結(jié)構(gòu)，采用在形成高壓側(cè)制冷劑流路15a的外 側(cè)管的內(nèi)側(cè)配置形成中間壓力側(cè)制冷劑流路15b的內(nèi)側(cè)管的雙重管方式的熱交換器結(jié)構(gòu)。 當(dāng)然，將高壓側(cè)制冷劑流路15a作為內(nèi)側(cè)管，將中間壓力側(cè)制冷劑流路15b作為外側(cè)管也 可。進(jìn)而，采用將形成高壓側(cè)制冷劑流路15a和中間壓力側(cè)制冷劑流路15b的制冷劑配管 之間軟釬焊接合而使其進(jìn)行熱交換的結(jié)構(gòu)等也可。 在內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b的出口側(cè)連接有合流部16的制 冷劑流入口 。合流部16使從內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b流出的制冷劑 流和后述的第二壓縮機(jī)21的第二壓縮機(jī)部21a噴出制冷劑流合流，向第一壓縮機(jī)部lla吸入側(cè)流出。 該合流部16的結(jié)構(gòu)與第一分支部13相同。S卩，在合流部16中，三通接頭中三個(gè) 流入出口中兩個(gè)作為制冷劑流入口 ， 一個(gè)作為制冷劑流出口 。 如圖1所示，在內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a的出口側(cè)連接有作為將 流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷劑減壓膨脹至成為中間壓力制冷劑的噴嘴前減壓部的、 第一固定節(jié)流閥17。作為該第一固定節(jié)流閥17，可以采用毛細(xì)管、節(jié)流裝置等固定節(jié)流機(jī) 構(gòu)。 在第一固定節(jié)流閥17的出口側(cè)連接有將在第一分支部13分支的另一方的制冷劑 流即通過(guò)第一分支部13分支，并被第一固定節(jié)流閥17減壓膨脹了的制冷劑流分支的第二 分支部18。該第二分支部18的基本機(jī)構(gòu)與第一分支部13相同。 在第二分支部18的一方的制冷劑流出口連接有噴射器19的噴嘴部19a入口側(cè)， 在另一方的制冷劑流出口連接有作為后述的吸引側(cè)減壓部的第二固定節(jié)流閥22。噴射器 19為使制冷劑減壓膨脹了的制冷劑減壓部，并且，還具有通過(guò)以高速噴出的制冷劑流動(dòng)的 吸引作用，進(jìn)行制冷劑的循環(huán)的制冷劑循環(huán)功能。 具體來(lái)說(shuō)，噴射器19具有收縮減小通過(guò)第二分支部18分支了的一方的中間壓 力制冷劑的通路面積，使中間壓力制冷劑等熵減壓膨脹的噴嘴部19a ;與噴嘴部19a的制冷
劑噴射口連通地配置，并吸引從后述的吸引側(cè)蒸發(fā)器23流出的制冷劑的制冷劑吸引口 19b等。 進(jìn)而，在噴嘴部19a及制冷劑吸引口 19b的制冷劑流動(dòng)下游側(cè)部位設(shè)置有擴(kuò)散器 部19c，該擴(kuò)散器部19c將從噴嘴部19a噴射的高速的噴射制冷劑和來(lái)自制冷劑吸引口 19b 的吸引制冷劑混合并升壓。 擴(kuò)散器部19c形成為平緩地增大制冷劑通路面積的形狀，發(fā)揮將制冷劑流動(dòng)減 速，使制冷劑壓力上升的作用即將制冷劑的速度能量變換為壓力能量的作用。當(dāng)然，設(shè)置使 噴射制冷劑和吸引制冷劑混合的混合部，使混合的制冷劑流入擴(kuò)散器部19c也可。
在噴射器19的出口側(cè)(具體來(lái)說(shuō)擴(kuò)散器部19c的出口側(cè))連接有流出側(cè)蒸發(fā)器 20。流出側(cè)蒸發(fā)器20是通過(guò)使從噴射器19的擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑和通過(guò)鼓風(fēng)風(fēng)扇 20a來(lái)循環(huán)鼓風(fēng)的制冷庫(kù)內(nèi)空氣進(jìn)行熱交換，使低壓制冷劑蒸發(fā)，發(fā)揮吸熱作用的吸熱用熱 交換器。從而，流出側(cè)蒸發(fā)器20中的熱交換對(duì)象流體為制冷庫(kù)內(nèi)空氣。
在流出側(cè)蒸發(fā)器20的出口側(cè)連接有第二壓縮機(jī)21的吸入口。第二壓縮機(jī)21的 基本結(jié)構(gòu)與第一壓縮機(jī)11相同。從而，第二壓縮機(jī)21為利用第二電動(dòng)馬達(dá)21b驅(qū)動(dòng)固定 容量型的第二壓縮機(jī)部21a的電動(dòng)壓縮機(jī)。進(jìn)而，本實(shí)施方式的第二電動(dòng)馬達(dá)21b構(gòu)成變 更第二壓縮機(jī)部21a的制冷劑噴出能力的第二噴出能力變更部。 另外，如上所述，在第二壓縮機(jī)21的噴出口連接有合流部16的制冷劑流入口，在 合流部16的制冷劑流出口連接有第一壓縮機(jī)部lla的吸入口。 如圖1所示，在第二分支部18的另一方的制冷劑流出口連接有第二固定節(jié)流閥 22。第二固定節(jié)流閥22的基本結(jié)構(gòu)與第一固定節(jié)流閥17相同。該第二固定節(jié)流閥22使 在第二分支部18分支的另一方的制冷劑減壓膨脹，發(fā)揮作為使流入在其出口側(cè)連接的吸 引側(cè)蒸發(fā)器23的制冷劑減壓膨脹的吸引側(cè)減壓部的功能。 吸引側(cè)蒸發(fā)器23是通過(guò)使利用固定節(jié)流閥22來(lái)減壓膨脹的低壓制冷劑和從鼓風(fēng)風(fēng)扇20a循環(huán)鼓風(fēng)的流出側(cè)蒸發(fā)器20通過(guò)后的庫(kù)內(nèi)空氣進(jìn)行熱交換，使制冷劑蒸發(fā)，發(fā)揮 吸熱作用的吸熱用熱交換器。在吸引側(cè)蒸發(fā)器23的出口側(cè)連接有噴射器19的制冷劑吸引 口 19b。 還有，在本實(shí)施方式中，將流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23以葉片和管結(jié)構(gòu)的 熱交換器構(gòu)成。使流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的熱交換葉片通用化。還有通過(guò)相 互獨(dú)立地設(shè)置使從噴射器19流出的制冷劑流通的管結(jié)構(gòu)和使從固定節(jié)流閥22流出的制冷 劑流通的管結(jié)構(gòu)，將流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23構(gòu)成為一體結(jié)構(gòu)。
因此，通過(guò)鼓風(fēng)風(fēng)扇20a鼓風(fēng)的室外空氣首先被流出側(cè)蒸發(fā)器20吸熱，其次，被吸 引側(cè)蒸發(fā)器23吸熱。當(dāng)然，在將流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23形成為一體結(jié)構(gòu)時(shí)， 利用鋁構(gòu)成雙方的蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)部件，利用軟釬焊等接合方法來(lái)接合為一體結(jié)構(gòu)。進(jìn)而，采 用利用螺釘緊固等機(jī)械卡合機(jī)構(gòu)來(lái)一體地結(jié)合的結(jié)構(gòu)也可。 未圖示的控制裝置由包括CPU、 ROM及RAM等公知的微型計(jì)算機(jī)和其外圍電路構(gòu) 成。該控制裝置是基于在其ROM內(nèi)存儲(chǔ)的控制程序，進(jìn)行各種運(yùn)算、處理，控制上述各種電 動(dòng)致動(dòng)器11a、12a、20a、21a等工作的控制部。 從而，該控制裝置同時(shí)具備控制作為第一噴出能力變更部即第一電動(dòng)馬達(dá)lib 的工作的第一噴出能力控制部的功能；作為控制第二噴出能力變更部即第二電動(dòng)馬達(dá)21b 的工作的第二噴出能力控制部、以及作為控制散熱能力調(diào)節(jié)部即冷卻風(fēng)扇12a的工作的散 熱能力控制部的功能。 當(dāng)然，以不同的控制裝置構(gòu)成第一噴出能力控制部、第二噴出能力控制部及散熱 能力控制部也可。另外，控制裝置中輸入檢測(cè)外部空氣溫度的外部空氣傳感器、檢測(cè)庫(kù)內(nèi)溫 度的庫(kù)內(nèi)溫感器等未圖示的傳感器組的檢測(cè)值、或設(shè)置有使制冷機(jī)工作的工作開(kāi)關(guān)等未圖 示的操作面板的各種操作信號(hào)。 其次，基于圖2的莫里爾圖，說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。若接通操作面 板的工作開(kāi)關(guān)，則控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b、冷卻風(fēng)扇12a、鼓風(fēng)風(fēng)扇20a工 作。由此，壓縮機(jī)10吸入制冷劑，將其壓縮至成為高壓制冷劑而噴出(圖2的a2點(diǎn))。
從第一壓縮機(jī)11噴出的高溫高壓的氣相制冷劑流入散熱器12，與從冷卻風(fēng)扇12a 鼓風(fēng)的鼓風(fēng)空氣(外部空氣)進(jìn)行熱交換，散熱而冷凝(a2點(diǎn)一b2點(diǎn))。從散熱器12流出 的制冷劑流分流為在第一分支部13向溫度式膨脹閥14側(cè)流出的流動(dòng)和向內(nèi)部熱交換器15 的高壓側(cè)制冷劑流路15a側(cè)流出的流動(dòng)。 向溫度式膨脹閥14流入的制冷劑被等焓減壓膨脹至成為中間壓力制冷劑，成為 氣液二相狀態(tài)(b2點(diǎn)一c2點(diǎn))。此時(shí)，溫度式膨脹閥14的閥開(kāi)度以使第一壓縮機(jī)11吸入 側(cè)制冷劑的過(guò)熱度(e2點(diǎn))成為預(yù)先規(guī)定的規(guī)定值的方式調(diào)節(jié)。從溫度式膨脹閥14流出 的中間壓力制冷劑流入內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b。 [(X351] 流入內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b的中間壓力制冷劑與從主壓 縮機(jī)構(gòu)13流入高壓側(cè)制冷劑流路15a的高壓制冷劑進(jìn)行熱交換，使其焓增加(c2點(diǎn)一d2 點(diǎn))。從中間壓力側(cè)制冷劑流路15b流出的制冷劑通過(guò)合流部16與第二壓縮機(jī)21噴出制 冷劑(12)合流(d2點(diǎn)一e2點(diǎn))合流，吸入第一壓縮機(jī)11中再次被壓縮(e2點(diǎn)一a2點(diǎn))。
另一方面，從第一分支部13流入內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a的制 冷劑使其焓減少(b2點(diǎn)一f2點(diǎn))，流入第一固定節(jié)流閥17。流入第一固定節(jié)流閥17的制冷
30劑等焓減壓膨脹，成為氣液二相狀態(tài)(f2點(diǎn)一g2點(diǎn))。 從第一固定節(jié)流閥17流出的制冷劑流分流為在第二分支部18向噴射器19的噴 嘴部19a側(cè)流出的流動(dòng)和向第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出的流動(dòng)。 此時(shí)，在第二分支部18中，使流入第二固定節(jié)流閥22側(cè)的減壓部側(cè)制冷劑流量Ge 和流入噴嘴部19a側(cè)的噴嘴側(cè)制冷劑流量Gnoz的流量比Gnoz/Ge成為作為循環(huán)整體能夠 發(fā)揮高的COP的最佳流量比地確定第二分支部18、噴嘴部19a及第二固定節(jié)流閥22的流量 特性(壓損特性)。 從第二分支部18流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷劑在噴嘴部19a等熵減壓膨 脹(g2點(diǎn)一h2點(diǎn))。還有，在該減壓膨脹時(shí)，制冷劑的壓力能量變換為速度能量，從噴嘴部 19a的制冷劑噴射口成為高速而噴射。通過(guò)該噴射制冷劑的制冷劑吸引作用，從制冷劑吸引 口 19b吸引吸引側(cè)蒸發(fā)器23流出制冷劑。 進(jìn)而，從噴嘴部19a噴射的噴射制冷劑和從制冷劑吸引口 19b吸引的吸引制冷劑 在噴射器19的擴(kuò)散器部19c混合(h2的一i2點(diǎn)、n2點(diǎn)一i2點(diǎn))，并升壓(i2點(diǎn)一j2點(diǎn))。 即，在擴(kuò)散器部19c中，由于通路面積的擴(kuò)大，制冷劑的速度能量變換為壓力能量，因此，制 冷劑的壓力上升。 從擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑流入流出側(cè)蒸發(fā)器20，從通過(guò)鼓風(fēng)風(fēng)扇20a循環(huán)鼓 風(fēng)的庫(kù)內(nèi)空氣吸熱并蒸發(fā)(J、點(diǎn)一^點(diǎn))。由此，冷卻庫(kù)內(nèi)鼓風(fēng)空氣。然后，從吸引側(cè)蒸發(fā) 器23流出的制冷劑被吸入第二壓縮機(jī)21，壓縮至成為中間壓力(k2點(diǎn)一12點(diǎn))。
此時(shí)，控制裝置通過(guò)第二壓縮機(jī)21的吸引作用，從噴射器19的下游側(cè)吸入制冷 劑，抑制噴射器19的驅(qū)動(dòng)流的流量降低，從而能夠使噴射器19發(fā)揮吸引作用地控制第二壓 縮機(jī)21的第二電動(dòng)馬達(dá)21b的工作。 進(jìn)而，以根據(jù)第二壓縮機(jī)21的制冷劑噴出能力，不使循環(huán)的高壓側(cè)制冷劑壓力即 第一壓縮機(jī)11的噴出制冷劑壓力不必要地上升的方式控制第一壓縮機(jī)11的第一電動(dòng)馬達(dá) lib的工作。從第二壓縮機(jī)21噴出的制冷劑如上所述，在流出側(cè)蒸發(fā)器20與從內(nèi)部熱交換 器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b流出的制冷劑合流(12點(diǎn)一e2點(diǎn))，并被吸入第一壓縮 機(jī)ll。 另一方面，從第二分支部18流入固定節(jié)流閥22側(cè)的制冷劑進(jìn)而等焓減壓膨脹至 成為低壓制冷劑(&點(diǎn)一1112點(diǎn))。在固定節(jié)流閥22減壓膨脹了的低壓制冷劑流入吸引側(cè)蒸 發(fā)器23，從由鼓風(fēng)風(fēng)扇20a鼓風(fēng)的流出側(cè)蒸發(fā)器20通過(guò)后的庫(kù)內(nèi)鼓風(fēng)空氣吸熱并蒸發(fā)(m2 點(diǎn)一n2點(diǎn))。 由此，進(jìn)一步冷卻庫(kù)內(nèi)鼓風(fēng)空氣。還有，從吸引側(cè)蒸發(fā)器23流出的制冷劑如上所 述，從制冷劑吸引口 1%被向噴射器19內(nèi)吸引(n2點(diǎn)一i2點(diǎn))。 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100如上所述地工作，因此，能夠得到以 下所述的優(yōu)越的效果。 (A)在第二分支部18中，使流量比Gnoz/Ge成為最佳流量比地將制冷劑流分流，因 此，能夠向流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的雙方適當(dāng)?shù)毓┙o制冷劑。從而，能夠在流 出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的雙方同時(shí)發(fā)揮冷卻作用。 此時(shí)，吸引側(cè)蒸發(fā)器23的制冷劑蒸發(fā)壓力成為在第二固定節(jié)流閥22減壓后的壓 力，流出側(cè)蒸發(fā)器20的制冷劑蒸發(fā)壓力成為將吸引側(cè)蒸發(fā)器23的制冷劑蒸發(fā)壓力在擴(kuò)散器部19c升壓后的壓力。從而，能夠使吸引側(cè)蒸發(fā)器23的制冷劑蒸發(fā)溫度比流出側(cè)蒸發(fā)器 20的制冷劑蒸發(fā)溫度低。 還有，在鼓風(fēng)風(fēng)扇20a的鼓風(fēng)空氣的流動(dòng)方向上，將制冷劑蒸發(fā)溫度高的流出側(cè) 蒸發(fā)器20配置于上游側(cè)，將制冷劑蒸發(fā)溫度低的吸引側(cè)蒸發(fā)器23配置于下游側(cè)，因此，能 夠確保流出側(cè)蒸發(fā)器20中的制冷劑蒸發(fā)溫度和鼓風(fēng)空氣的溫差及吸引側(cè)蒸發(fā)器23中的制 冷劑蒸發(fā)溫度和鼓風(fēng)空氣的溫差。其結(jié)果，能夠提高流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23 的雙方中的熱交換效率。 (B)即使在噴射器19的驅(qū)動(dòng)流成為流量降低的運(yùn)行條件即噴射器19的吸引能力 降低的運(yùn)行條件的情況下，也通過(guò)第二壓縮機(jī)21 (第二壓縮機(jī)部21a)的吸引作用，能夠從 噴射器19的擴(kuò)散器部19c的下游側(cè)吸入制冷劑，抑制噴射器19的驅(qū)動(dòng)流的流量降低。從 而，能夠輔助噴射器19的吸引能力，使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。
即使增加第二壓縮機(jī)21的制冷劑噴出能力，也能夠調(diào)節(jié)第一壓縮機(jī)部lla的制冷 劑噴出能力，因此，能夠避免循環(huán)的高壓側(cè)制冷劑壓力不必要地上升的情況。從而，不會(huì)不 必要地降低COP。其結(jié)果，在驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下，也不會(huì)降低C0P，能 夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。 這樣的效果在高壓制冷劑和低壓制冷劑的壓差大的制冷劑循環(huán)裝置例如本實(shí)施 方式一樣將作為冷卻對(duì)象空間的制冷庫(kù)內(nèi)溫度降低至極低溫度(例如_30°C -10左右) 的制冷劑循環(huán)裝置中極其有效。 (C)將制冷劑在第一壓縮機(jī)11 —散熱器12 —第一分支部13 —溫度式膨脹閥14 — 內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b —合流部16 —第一壓縮機(jī)11依次循環(huán)的 制冷劑循環(huán)用于通過(guò)內(nèi)部熱交換器15來(lái)冷卻流入吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20的 制冷劑。 從而，能夠減少流入吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20的制冷劑的焓，能夠增大 在吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20能夠發(fā)揮的制冷能力，能夠提高C0P。
(D)通過(guò)所謂流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的蒸發(fā)器的制冷劑依次在第一 壓縮機(jī)11 —散熱器12 —第一分支部13 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第 一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴射器19 —流出側(cè)蒸發(fā)器20 —第二壓縮機(jī)21 —合 流部16 —第一壓縮機(jī)11中流動(dòng)，進(jìn)而，在第一壓縮機(jī)11 —散熱器12 —第一分支部13 — 內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —第二 固定節(jié)流閥22 —吸引側(cè)蒸發(fā)器23 —噴射器19 —流出側(cè)蒸發(fā)器20 —第二壓縮機(jī)21 —合 流部16 —第一壓縮機(jī)11 (第一壓縮機(jī)部lla)中流動(dòng)。 即，通過(guò)所謂流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的蒸發(fā)器的制冷劑流成為環(huán)狀， 因此，即使在制冷劑中混入第一、第二壓縮機(jī)11、21的潤(rùn)滑用油(制冷機(jī)油)，也能夠避免該 油在流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23內(nèi)等滯留。其結(jié)果，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán) 裝置穩(wěn)定地工作。 (E)能夠使第一壓縮機(jī)部lla吸入在合流部16合流的中間壓力氣相制冷劑，因此， 相對(duì)于僅吸入第二壓縮機(jī)部21a的噴出制冷劑的情況，能夠減少在第一壓縮機(jī)部lla中將 制冷劑等熵壓縮時(shí)的壓縮做功量，能夠進(jìn)一步提高C0P。 (F)在第一固定節(jié)流閥17減壓的制冷劑(圖2的g2點(diǎn))成為氣液二相狀態(tài)，因此，能夠使氣液二相狀態(tài)的制冷劑流入噴射器19的噴嘴部19a。從而，相對(duì)于液相制冷劑流入
噴嘴部19a的情況，能夠促進(jìn)噴嘴部19a中的制冷劑的沸騰，能夠提高噴嘴效率。 從而，能夠增加回收能量，增加擴(kuò)散器部19c中的升壓量，因此，能夠進(jìn)一步提高
C0P。進(jìn)而，相對(duì)于使液相制冷劑流入噴嘴部19a的情況，能夠擴(kuò)大噴嘴部19a的制冷劑通
路面積，因此，噴嘴部19a的加工變得容易。其結(jié)果，能夠降低噴射器19的制造成本，能夠
降低作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100整體的制造成本。(第二實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，對(duì)如圖3的整體結(jié)構(gòu)圖所示，相對(duì)于第一實(shí)施方式的噴射器式 制冷劑循環(huán)裝置100追加輔助內(nèi)部熱交換器25，且廢除流出側(cè)蒸發(fā)器20的例子進(jìn)行說(shuō)明。
本實(shí)施方式的輔助內(nèi)部熱交換器25的基本結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式的內(nèi)部熱交換器 15相同。該輔助內(nèi)部熱交換器25使通過(guò)高壓制冷劑流路25a的從第一分支部13向內(nèi)部熱 交換器15側(cè)流出的制冷劑和通過(guò)低壓側(cè)制冷劑流路25b的從噴射器19的擴(kuò)散器部19c流 出的制冷劑之間進(jìn)行熱交換。 更具體來(lái)說(shuō)，本實(shí)施方式中的通過(guò)高壓制冷劑流路25a的制冷劑是在從內(nèi)部熱交 換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a出口側(cè)到達(dá)第一固定節(jié)流閥17的制冷劑流路流通的制冷 劑。從而，從第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的制冷劑依次在內(nèi)部熱交換器15 — 輔助內(nèi)部熱交換器25—第一固定節(jié)流閥17中流動(dòng)。其他結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式相同。
其次，基于圖4的莫里爾圖，說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。還有，圖4中 的表示制冷劑的狀態(tài)的符號(hào)使用與圖2中的表示相同的制冷劑的狀態(tài)的符號(hào)相同的符號(hào)， 并且，僅變更附加文字。這在以下的實(shí)施方式中的莫里爾圖中也相同。
若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則從擴(kuò)散器部19c流出的 制冷劑在輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b蒸發(fā)，吸入第二壓縮機(jī)21的制冷 劑的焓增加(圖4的j4點(diǎn)一k4點(diǎn))。進(jìn)而，從內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a流 出的制冷劑在輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b散熱，其焓減少(圖4的f4點(diǎn) —f ， 4點(diǎn))。 其他工作與第一實(shí)施方式相同。從而，在本實(shí)施方式中，在吸引側(cè)蒸發(fā)器23能夠 發(fā)揮冷卻作用，而且能夠得到與第一實(shí)施方式的(B) (F)相同的效果。進(jìn)而，通過(guò)輔助內(nèi) 部熱交換器25的作用，能夠減少吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷劑的焓，能夠增大在吸引側(cè)蒸發(fā) 器23能夠發(fā)揮的制冷能力，因此，能夠進(jìn)一步提高C0P。 進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，使從第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)從流出的制冷劑 依次通過(guò)內(nèi)部熱交換器15 —輔助內(nèi)部熱交換器25 —第一固定節(jié)流閥17，因此，能夠有效地 減少吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷劑的焓。其理由如下所述，S卩相對(duì)于流過(guò)內(nèi)部熱交換器15 的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b的中間壓力制冷劑，流過(guò)輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷 劑流路25b的低壓制冷劑的溫度低。 當(dāng)然，在中間壓力制冷劑和低壓制冷劑的溫差變小的情況等下，使從第一分支部 13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的制冷劑依次通過(guò)輔助內(nèi)部熱交換器25的高壓制冷劑流路 25a —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一固定節(jié)流閥17。
(第三實(shí)施方式)。 在本實(shí)施方式中，對(duì)如圖5的整體結(jié)構(gòu)圖所示，相對(duì)于第一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100追加輔助散熱器24的例子進(jìn)行說(shuō)明。輔助散熱器24是通過(guò)使從第一 分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的高壓制冷劑和通過(guò)冷卻風(fēng)扇12a來(lái)鼓風(fēng)的庫(kù)外空氣 (外部空氣)進(jìn)行熱交換，使高壓制冷劑進(jìn)而散熱而冷卻的散熱用熱交換器。
還有，在圖5中，為了明確化圖示，將冷卻風(fēng)扇12a配置于散熱器12附近，但該冷 卻風(fēng)扇12a向輔助散熱器24也輸送庫(kù)外空氣。當(dāng)然，從分別獨(dú)立的鼓風(fēng)風(fēng)扇向散熱器12 及輔助散熱器24輸送庫(kù)外空氣也可。 另外，本實(shí)施方式的散熱器12相對(duì)于上述實(shí)施方式，通過(guò)縮小熱交換面積，降低 了其熱交換能力。進(jìn)而，如圖5所示，在本實(shí)施方式中，從第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15 側(cè)流出的制冷劑依次在輔助散熱器24 —內(nèi)部熱交換器15 —第一固定節(jié)流閥17中流動(dòng)。
進(jìn)而，本實(shí)施方式的第一分支部13構(gòu)成為，伴隨散熱器12的熱交換能力的降低， 向輔助散熱器24側(cè)流出的制冷劑流量變得比向溫度式膨脹閥14從流出的制冷劑流量多。 這樣的流量調(diào)節(jié)可以通過(guò)調(diào)節(jié)第一分支部13內(nèi)的各制冷劑通路的制冷劑通路面積等來(lái)進(jìn) 行。其他結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式相同。 其次，基于圖6的莫里爾圖，說(shuō)明本實(shí)施方式的工作。在本實(shí)施方式中，第一壓縮 機(jī)11噴出制冷劑(圖6的a6點(diǎn))在散熱器12散熱并壓縮，成為氣液二相狀態(tài)(a6點(diǎn)一b6 點(diǎn))。這是因?yàn)橄鄬?duì)于上述第一實(shí)施方式，降低了散熱器12的熱交換能力。
從散熱器12流出的高壓制冷劑流入第一分支部13，分流為向溫度式膨脹閥14側(cè) 流出的制冷劑流動(dòng)和向輔助散熱器24側(cè)流出的制冷劑流動(dòng)。流入輔助散熱器24側(cè)的制冷 劑依次在輔助散熱器24 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a中流動(dòng)，進(jìn)而減少其 焓(b6點(diǎn)一b' 6點(diǎn)一fe點(diǎn))。 其他工作與第一實(shí)施方式相同。從而，在本實(shí)施方式中，能夠得到與第一實(shí)施方式 的(A) (F)相同的效果，并且，能夠通過(guò)輔助散熱器24的作用，減少吸引側(cè)蒸發(fā)器23流 入制冷劑的焓，能夠增大在吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20能夠發(fā)揮的制冷能力。
進(jìn)而，從第一分支部13向輔助散熱器24側(cè)流出的制冷劑流量調(diào)節(jié)為比向溫度式 膨脹閥14側(cè)流出的制冷劑流量多，因此，能夠增加向吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20 供給的制冷劑流量。其結(jié)果，能夠增加在吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20發(fā)揮的冷卻 能力。 進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，使從第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的制冷劑依 次通過(guò)輔助散熱器24 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一固定節(jié)流閥17， 因此，能夠有效地減少吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷劑的焓。其理由如下所述，S卩相對(duì)于流過(guò) 內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b的中間壓力制冷劑，在輔助散熱器24與制 冷劑進(jìn)行熱交換的庫(kù)外空氣的溫度高。 當(dāng)然，在中間壓力制冷劑和庫(kù)外空氣的溫差變小的情況等，使從第一分支部13向 內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的制冷劑依次通過(guò)內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —輔 助散熱器24 —第一固定節(jié)流閥17也可。
(第四實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖7的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑 循環(huán)裝置IOO，追加與第二實(shí)施方式相同的輔助內(nèi)部熱交換器25，并且，廢除流出側(cè)蒸發(fā)器 20。
34
從而，在本實(shí)施方式中，從第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的制冷劑依次 在輔助散熱器24 —內(nèi)部熱交換器15 —輔助內(nèi)部熱交換器25第一固定節(jié)流閥17中流動(dòng)。 其他結(jié)構(gòu)與第三實(shí)施方式相同。 其次，基于圖8的莫里爾圖，說(shuō)明本實(shí)施方式的工作。在本實(shí)施方式中，從散熱器 12流出的高壓制冷劑在第一分支部13分流為向溫度式膨脹閥14側(cè)流出的制冷劑流動(dòng)和向 輔助散熱器24側(cè)流出的制冷劑流動(dòng)。 從第一分支部13流入輔助散熱器24側(cè)的制冷劑與第三實(shí)施方式相同地，依次在 輔助散熱器24 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a中流動(dòng)，進(jìn)而減少其焓(圖8 的、點(diǎn)一b、點(diǎn)一fs點(diǎn))。 進(jìn)而，與第二實(shí)施方式相同地，從擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑在輔助內(nèi)部熱交換 器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b蒸發(fā)，吸入第二壓縮機(jī)21的制冷劑的焓增加(j8點(diǎn)一k8點(diǎn))。 另外，從內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a流出的制冷劑在輔助內(nèi)部熱交換器25 的低壓側(cè)制冷劑流路25b冷卻，其焓減少(f8點(diǎn)一f' 8點(diǎn))。 其他工作與第三實(shí)施方式相同。從而，在本實(shí)施方式中，不僅能夠在吸引側(cè)蒸發(fā)器 23發(fā)揮冷卻作用，而且能夠得到與第一實(shí)施方式的(B) (F)相同的效果。進(jìn)而，能夠通過(guò) 輔助散熱器24及輔助內(nèi)部熱交換器25的作用，減少吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷劑的焓，能 夠增大在吸引側(cè)蒸發(fā)器23能夠發(fā)揮的制冷能力，因此，能夠進(jìn)一步提高C0P。
進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，使從第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的制冷劑依 次通過(guò)輔助散熱器24 —內(nèi)部熱交換器15 —輔助內(nèi)部熱交換器25 —第一固定節(jié)流閥17，因 此，與第二、第三實(shí)施方式相同地，有效減少吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷劑的焓。 [O404](第五實(shí)施方式) 利用圖9、10，說(shuō)明將本發(fā)明的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200適用于與第一實(shí)施方 式相同的制冷機(jī)的例子。圖9是本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200的整體結(jié)構(gòu)圖。 還有，本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200是對(duì)作為其前提的第一實(shí)施方式的噴射
器式制冷劑循環(huán)裝置ioo，進(jìn)行了構(gòu)成設(shè)備的變更及其連接方式的變更即循環(huán)結(jié)構(gòu)的變更
的結(jié)構(gòu)。 如圖9所示，在本實(shí)施方式中，廢除第二分支部18，使從第一固定節(jié)流閥17流出的 制冷劑的總流量流入噴射器19的噴嘴部19a。廢除流出側(cè)蒸發(fā)器20，在噴射器19的擴(kuò)散 器部19c側(cè)的出口側(cè)設(shè)置有作為分離從擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑的氣液，貯存循環(huán)內(nèi)的 剩余制冷劑的流出側(cè)氣液分離器的貯存器26。 在貯存器26的氣相制冷劑出口連接有第二壓縮機(jī)21的吸入口，在液相制冷劑出 口連接有第二固定節(jié)流閥22。另外，在第二固定節(jié)流閥22的出口側(cè)連接有吸引側(cè)蒸發(fā)器 23的入口側(cè)。進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，設(shè)置有連接吸引側(cè)蒸發(fā)器23出口側(cè)和第二壓縮機(jī)21 吸入口側(cè)的回油通路27。 該回油通路27是用于使制冷機(jī)油從吸引側(cè)蒸發(fā)器23的出口側(cè)向第二壓縮機(jī)21 的吸入口側(cè)返回的通路。另外，在回油通路27配置有開(kāi)閉回油通路27的回油用開(kāi)閉閥27a。 該回油用開(kāi)閉閥27a是通過(guò)從控制裝置輸出的控制電壓，控制開(kāi)閉工作的電磁閥。
進(jìn)而，打開(kāi)回油用開(kāi)閉閥27a時(shí)的制冷劑通路面積形成為比回油通路27的制冷劑 通路面積小。從而，在回油通路27流通的制冷劑在通過(guò)回油用開(kāi)閉閥27a時(shí)被減壓。其他
35結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式相同。 其次，基于圖10的莫里爾圖，說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。在本實(shí)施方 式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200中，按規(guī)定時(shí)間切換冷卻庫(kù)內(nèi)的通常運(yùn)行模式和冷卻庫(kù) 內(nèi)的同時(shí)，使制冷機(jī)油向第二壓縮機(jī)21返回的回油運(yùn)行模式。還有，圖10(a)是通常運(yùn)行 模式的莫里爾圖，圖10(b)是回油運(yùn)行模式的莫里爾圖。 首先，在通常運(yùn)行模式中，控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b、冷卻風(fēng)扇 12a、鼓風(fēng)風(fēng)扇20a工作。進(jìn)而，控制裝置將回油用開(kāi)閉閥27a設(shè)為閉閥狀態(tài)。
從而，第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑(圖10(a)的a1Qa點(diǎn))在散熱器12被冷卻，在第 一分支部13分支。從第一分支部13向溫度式膨脹閥14側(cè)流出的制冷劑與第一實(shí)施方式 相同地依次在溫度式膨脹閥14 —內(nèi)部熱交換器15 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11流動(dòng)(b1Qa 點(diǎn)—c1Qa點(diǎn)一d1Qa點(diǎn)一e1Qa點(diǎn))流動(dòng)。 另一方面，從第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a側(cè)流出 的制冷劑與第一實(shí)施方式相同地，依次在內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a—第一 固定節(jié)流閥17流動(dòng)(b1Qa點(diǎn)一f1Qa點(diǎn)一g1Qa點(diǎn))，從第一固定節(jié)流閥17流出的制冷劑的總 流量流入噴射器19的噴嘴部19a。 流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷劑在噴嘴部19a等熵減壓膨脹(gl。a點(diǎn)一h1Qa 點(diǎn))。還有，與第一實(shí)施方式相同地，從噴嘴部19a噴射的噴射制冷劑和從制冷劑吸引口 19b 吸引的吸引制冷劑在噴射器19的擴(kuò)散器部19c混合(h1Qa點(diǎn)一i1Qa點(diǎn)、n^點(diǎn)一i1Qa點(diǎn))，并 升壓(i^點(diǎn)一丄。3點(diǎn))。 其次，從擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑在貯存器26被氣液分離(j1Qa點(diǎn)一kl1Qa點(diǎn)及 j1Qa點(diǎn)一k21Qa點(diǎn))。進(jìn)而，從貯存器26的氣相制冷劑出口流出的制冷劑被吸入第二壓縮機(jī) 21，減壓至成為中間壓力(kl1Qa點(diǎn)一l1Qa點(diǎn))。 此時(shí)，控制裝置能夠通過(guò)第二壓縮機(jī)21的吸引作用，能夠從噴射器19的下游側(cè)吸
入制冷劑，確保噴射器19的驅(qū)動(dòng)流地控制第二壓縮機(jī)21的第二電動(dòng)馬達(dá)21b的工作。進(jìn)
而，根據(jù)第二壓縮機(jī)21的噴出制冷劑壓力，使循環(huán)的高壓側(cè)制冷劑壓力即第一壓縮機(jī)ll的
噴出制冷劑壓力不必要地上升地控制第一壓縮機(jī)11的第一電動(dòng)馬達(dá)lib的工作。 進(jìn)而，從第二壓縮機(jī)21噴出的制冷劑如上所述，在流出側(cè)蒸發(fā)器20與從內(nèi)部熱交
換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b流出的制冷劑合流(l1Qa點(diǎn)一e1Qa點(diǎn))，并被吸入第一
壓縮機(jī)ll。 另一方面，從貯存器26的液相制冷劑出口流入第二固定節(jié)流閥22的制冷劑進(jìn)而 等焓減壓膨脹至成為低壓制冷劑(k21Qa點(diǎn)一mi。a點(diǎn))。在固定節(jié)流閥22減壓膨脹的低壓制 冷劑流入吸引側(cè)蒸發(fā)器23，從通過(guò)鼓風(fēng)風(fēng)扇20a來(lái)循環(huán)鼓風(fēng)的庫(kù)內(nèi)鼓風(fēng)空氣吸熱，并蒸發(fā) (m^點(diǎn)一n^點(diǎn))。由此，冷卻庫(kù)外空氣。 還有，從吸引側(cè)蒸發(fā)器23流出的制冷劑由于回油用開(kāi)閉閥27a成為閉閥狀態(tài)，因
此，其總流量被從制冷劑吸引口 19b向噴射器19內(nèi)吸引(n1Qa點(diǎn)一i1Qa點(diǎn))。 其次，說(shuō)明回油運(yùn)行模式。該回油運(yùn)行模式在通常運(yùn)行模式持續(xù)了預(yù)先規(guī)定的第
一基準(zhǔn)時(shí)間時(shí)執(zhí)行。還有，該回油運(yùn)行模式持續(xù)預(yù)先規(guī)定的第二基準(zhǔn)時(shí)間。該第二基準(zhǔn)時(shí)
間設(shè)定為比第一基準(zhǔn)時(shí)間充分地短。 在回油運(yùn)行模式中，控制裝置打開(kāi)回油用開(kāi)閉閥27a，增加第二壓縮機(jī)21的制冷
36劑噴出能力。因此，如圖10(b)的莫里爾圖所示，從吸引側(cè)蒸發(fā)器23流出的制冷劑的一部 分通過(guò)第二壓縮機(jī)21的吸引作用，流入回油通路27側(cè)。 流入回油通路27的制冷劑在通過(guò)回油用開(kāi)閉閥27a時(shí)壓力降低(n^點(diǎn)一n' 1Qb 點(diǎn))，被吸入第二壓縮機(jī)21 (n、b點(diǎn))。由此，流入吸引側(cè)蒸發(fā)器23的制冷機(jī)油與制冷劑一 同被吸入第二壓縮機(jī)21。 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200如上所述地工作，因此，能夠在吸引 側(cè)蒸發(fā)器23發(fā)揮冷卻作用，并且，能夠得到與第一實(shí)施方式的(B) 、 (C) 、 (E) 、 (F)相同的效果。 進(jìn)而，(G)具備回油通路27及回油用開(kāi)閉閥27a，因此，能夠執(zhí)行回油運(yùn)行模式。 其結(jié)果，在制冷劑混入第一、第二壓縮機(jī)部11a、21a的潤(rùn)滑用制冷機(jī)油，也能夠避免制冷機(jī) 油在吸引側(cè)蒸發(fā)器23滯留的情況。其結(jié)果，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。
還有，在本實(shí)施方式中，說(shuō)明了在回油通路27設(shè)置了回油用開(kāi)閉閥27a的例子，但 廢除回油用開(kāi)閉閥27a，設(shè)置僅容許從吸引側(cè)蒸發(fā)器23側(cè)向第二壓縮機(jī)21側(cè)的制冷劑(制 冷機(jī)油)的流動(dòng)的回油用止回閥也可。
(第六實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式，如圖11的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循
環(huán)裝置200，追加了與第三實(shí)施方式相同的流出側(cè)蒸發(fā)器20及輔助散熱器24。 進(jìn)而，相對(duì)于第五實(shí)施方式，降低散熱器12的熱交換能力，并且，使在第一分支部
13向輔助散熱器24側(cè)流出的制冷劑流量比向溫度式膨脹閥14側(cè)流出的制冷劑流量多。其
他結(jié)構(gòu)與第五實(shí)施方式相同。 從而，若本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200工作，則如圖12的莫里爾圖 所示，無(wú)論通常運(yùn)行模式及回油運(yùn)行模式的哪一個(gè)，在從第一分支部13向輔助散熱器24側(cè) 流入的制冷劑依次于輔助散熱器24 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a中流動(dòng) 時(shí)，其焓均減少(b12a點(diǎn)一b， 12a點(diǎn)一f12a點(diǎn))。 進(jìn)而，從擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑流入流出側(cè)蒸發(fā)器20，從通過(guò)鼓風(fēng)風(fēng)扇20a來(lái) 循環(huán)鼓風(fēng)的庫(kù)外空氣吸熱，并蒸發(fā)(Jm點(diǎn)一k^點(diǎn))。由此，冷卻庫(kù)內(nèi)鼓風(fēng)空氣。還有，圖 12(a)是通常運(yùn)行模式的莫里爾圖，圖12(b)是回油運(yùn)行模式的莫里爾圖。其他工作與第五 實(shí)施方式相同。 從而，在本實(shí)施方式中，能夠得到與第五實(shí)施方式相同的效果，并且，與第三實(shí)施 方式相同地，能夠通過(guò)輔助散熱器24的作用，減少吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷劑的焓，增大 在吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20能夠發(fā)揮的制冷能力。 進(jìn)而，從第一分支部13流入輔助散熱器24側(cè)的制冷劑流量調(diào)節(jié)為比向溫度式膨 脹閥14側(cè)流出的制冷劑流量多，因此，能夠增加向吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20供 給的制冷劑流量。其結(jié)果，能夠增加在吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20發(fā)揮的冷卻能 力。(第七實(shí)施方式) 根據(jù)圖13、14說(shuō)明將本發(fā)明的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300適用于與第一實(shí)施方 式相同的制冷機(jī)的例子。圖13是本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300的整體結(jié)構(gòu) 圖。還有，本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300是對(duì)作為其前提的第一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100進(jìn)行了構(gòu)成設(shè)備的變更及其連接方式的變更即循環(huán)結(jié)構(gòu)的 變更的結(jié)構(gòu)。 如圖13所示，在本實(shí)施方式中，在第一壓縮機(jī)11的噴出口側(cè)配置有與第一實(shí)施方 式相同的第一分支部13。在第一分支部13的一方的制冷劑流出口連接有第一散熱器121， 在另一方的制冷劑流出口連接有第二散熱器122。 第一散熱器121是使從第一分支部13的一方的制冷劑流出口流出的高壓制冷劑 和通過(guò)冷卻風(fēng)扇121a來(lái)鼓風(fēng)的庫(kù)外空氣(外部空氣)進(jìn)行熱交換，使高壓制冷劑散熱而冷 卻的散熱用熱交換器。另外，第二散熱器122是使從第一分支部13的另一方的制冷劑流出 口流出的高壓制冷劑和通過(guò)冷卻風(fēng)扇122a來(lái)鼓風(fēng)的庫(kù)外空氣(外部空氣)進(jìn)行熱交換，使 高壓制冷劑散熱而冷卻的散熱用熱交換器。 進(jìn)而，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300中，將第一散熱器121的熱交 換面積相對(duì)于第二散熱器122縮小，由此將第一散熱器121的熱交換能力(散熱性能)比 第二散熱器122的熱交換能力降低。冷卻風(fēng)扇121a、122a是通過(guò)從控制裝置輸出的控制電 壓，控制轉(zhuǎn)速(鼓風(fēng)空氣量)的電動(dòng)式鼓風(fēng)機(jī)。本實(shí)施方式的冷卻風(fēng)扇121a、122a分別構(gòu) 成調(diào)節(jié)散熱器121U22的散熱能力的散熱能力調(diào)節(jié)部。 在第一散熱器121的出口側(cè)連接有作為與第一實(shí)施方式相同的高壓側(cè)減壓部的 溫度式膨脹閥14。進(jìn)而，在溫度式膨脹閥14的出口側(cè)連接有與第一實(shí)施方式相同的內(nèi)部熱 交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b。內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b 的制冷劑流動(dòng)下游側(cè)的循環(huán)結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式相同。 另一方面，在第二散熱器122的出口側(cè)連接有內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流 路15a。內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a的制冷劑流動(dòng)下游側(cè)的循環(huán)結(jié)構(gòu)與第一 實(shí)施方式相同。 其次，基于圖14的莫里爾圖，說(shuō)明本實(shí)施方式的工作。在本實(shí)施方式中，第一壓縮 機(jī)11噴出制冷劑(圖14的a14點(diǎn))流入第一分支部13，分流為向第一散熱器121側(cè)流入 的制冷劑流動(dòng)和向第二散熱器122側(cè)流入的制冷劑流動(dòng)。 向第一散熱器121側(cè)流入的制冷劑與從冷卻風(fēng)扇121a鼓風(fēng)的鼓風(fēng)空氣(外部空 氣)進(jìn)行熱交換，并散熱而冷凝(314點(diǎn)一blM點(diǎn))。另一方面，流入第二散熱器122的制冷劑 與從冷卻風(fēng)扇122a鼓風(fēng)的鼓風(fēng)空氣(外部空氣)進(jìn)行熱交換，并散熱而冷凝(314點(diǎn)一b214 點(diǎn))。 此時(shí)，第一散熱器121的熱交換能力設(shè)定為比第二散熱器122的熱交換能力低，因
此，從第一散熱器121流出的制冷劑的烚比從第二散熱器122流出的制冷劑的烚高。 從第一散熱器121流出的制冷劑在溫度式膨脹閥14等焓減壓膨脹(bl14點(diǎn)一c14
點(diǎn))。另一方面，從第二散熱器122流出的制冷劑在內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路
15a散熱，進(jìn)一步減少其焓(b214點(diǎn)一f14點(diǎn))。其他工作與第一實(shí)施方式相同。 從而，在本實(shí)施方式中，能夠得到與第一實(shí)施方式的(A) (C)、(E)、(F)相同的效果。 進(jìn)而，通過(guò)所謂流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的制冷劑依次在第一壓縮機(jī) 11 —第一分支部13 —第二散熱器122 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第 一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴射器19 —流出側(cè)蒸發(fā)器20 —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11流動(dòng)，進(jìn)而，依次在第一壓縮機(jī)11 —第一分支部13 —第二散熱器 122 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a—第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 — 第二固定節(jié)流閥22 —吸引側(cè)蒸發(fā)器23 —噴射器19 —流出側(cè)蒸發(fā)器20 —第二壓縮機(jī)21 — 合流部16 —第一壓縮機(jī)11流動(dòng)。 即，通過(guò)所謂流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的蒸發(fā)器的制冷劑流為環(huán)狀，因 此，即使在制冷劑中混入第一、第二壓縮機(jī)11、21的潤(rùn)滑用油(制冷機(jī)油)，也能夠避免該油 在流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23內(nèi)等滯留。其結(jié)果，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝 置穩(wěn)定地工作。 進(jìn)而，能夠使第一散熱器121及第二散熱器122的熱交換能力(散熱性能)獨(dú)立 地變化，因此，例如，能夠使第二散熱器122的熱交換能力和吸引側(cè)蒸發(fā)器23的熱交換能力 (吸熱性能)容易地適合。從而，容易使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的工作更穩(wěn)定化。
(第八實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖15的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑 循環(huán)裝置300，追加與第二實(shí)施方式相同的輔助內(nèi)部熱交換器25，并且，廢除流出側(cè)蒸發(fā)器 20。 若本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300工作，則如圖16的莫里爾圖所示， 從擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑在輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b蒸發(fā)，第二 壓縮機(jī)21吸入制冷劑的焓增加(j16點(diǎn)一k16點(diǎn))。 進(jìn)而，從內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a流出的制冷劑在輔助內(nèi)部熱交 換器25的高壓制冷劑流路25a散熱，進(jìn)一步減少其焓(f16點(diǎn)一f'16點(diǎn))。其他工作與第七 實(shí)施方式相同。 從而，在本實(shí)施方式中，在吸引側(cè)蒸發(fā)器23能夠發(fā)揮冷卻作用，而且，能夠得到與 第一實(shí)施方式的(B)、 (C)、 (E)、 (F)相同的效果。進(jìn)而，與第七實(shí)施方式相同地，能夠使噴 射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。
(第九實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖17所示，對(duì)第一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100， 在散熱器12出口側(cè)設(shè)置了作為分離從散熱器12流出的制冷劑的氣液，貯存剩余制冷劑的 高壓側(cè)氣液分離器的受液器12b。該受液器12b將分離的飽和液相制冷劑導(dǎo)向下游側(cè)的第 一分支部13。 根據(jù)本實(shí)施方式可知，即使在循環(huán)發(fā)生負(fù)荷變動(dòng)，流入第一分支部13的制冷劑 (對(duì)應(yīng)于第一實(shí)施方式的圖2的、點(diǎn))也可靠地成為飽和液相狀態(tài)，因此，容易使循環(huán)的工 作穩(wěn)定化。(第十實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖18所示，對(duì)第二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100， 設(shè)置了與第九實(shí)施方式相同的受液器12b。由此可知，與第九實(shí)施方式相同地，容易使循環(huán) 的工作穩(wěn)定。當(dāng)然，對(duì)第三、第四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100及第五、第六實(shí) 施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200設(shè)置與第九實(shí)施方式相同的受液器12b也可。
(第十一實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖19所示，對(duì)第三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，在輔助散熱器24出口側(cè)設(shè)置了作為分離從輔助散熱器24流出的制冷劑的氣液，貯存剩余制冷劑的高壓側(cè)氣液分離器的受液器24b。該受液器24b將分離的飽和液相制冷劑導(dǎo)向下游側(cè)的內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a。 根據(jù)本實(shí)施方式可知，即使在循環(huán)發(fā)生負(fù)荷變動(dòng)，流入內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a的制冷劑(對(duì)應(yīng)于圖6的b'6點(diǎn))也可靠地成為飽和液相狀態(tài)，因此，容易使循環(huán)的工作穩(wěn)定化。[O461](第十二實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖20所示，對(duì)第四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，設(shè)置了與第十一實(shí)施方式相同的受液器24b 。根據(jù)本實(shí)施方式可知，與第十一實(shí)施方式相同地容易使循環(huán)的工作穩(wěn)定化。[O463](第十三實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖21所示，對(duì)第七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，在第一散熱器121及第二散熱器122的出口側(cè)分別設(shè)置了作為分離從第一、第二散熱器121、122流出的制冷劑的氣液，貯存剩余制冷劑的高壓側(cè)氣液分離器的第一、第二受液器121b、122b。 該第一、第二受液器121b、122b將分離的飽和液相制冷劑分別導(dǎo)向下游側(cè)的溫度式膨脹閥14及內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a。 根據(jù)本實(shí)施方式可知，即使在循環(huán)發(fā)生負(fù)荷變動(dòng)，從第一受液器121b流入溫度式膨脹閥14的制冷劑及從第二受液器122b流入內(nèi)部熱交換器15的制冷劑(對(duì)應(yīng)于第七實(shí)施方式的圖14的bl14點(diǎn)及b214點(diǎn))也可靠地成為飽和液相狀態(tài)，因此，容易使循環(huán)的工作穩(wěn)定化。 還有，在本實(shí)施方式中，說(shuō)明了設(shè)置有第一、第二受液器121b、122b的雙方的例子，但可以為僅設(shè)置第一、第二受液器121b、122b中任一方的結(jié)構(gòu)。
(第十四實(shí)施方式) 在第十四實(shí)施方式中，如圖22所示，對(duì)第八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，設(shè)置了與第十三實(shí)施方式相同的第一、第二受液器121b、122b。根據(jù)本實(shí)施方式可知，
與第十三實(shí)施方式相同地容易使循環(huán)的工作穩(wěn)定化。當(dāng)然，在本實(shí)施方式中，也可以為僅設(shè)置第一、第二受液器121b、122b中任一方的結(jié)構(gòu)。[O470](第十五實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明如圖23的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，變更了散熱器12的結(jié)構(gòu)的例子。 具體來(lái)說(shuō)，本實(shí)施方式的散熱器12為所謂的過(guò)冷處理型冷凝器，其包括使制冷劑冷凝的冷凝部12c ;分離從冷凝部12c流出的制冷劑的氣液的氣液分離部12d(受液部)；以及將從氣液分離部12d流出的液相制冷劑過(guò)冷卻的過(guò)冷卻部12e。其他結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式相同。 根據(jù)本實(shí)施方式可知，即使在循環(huán)發(fā)生負(fù)荷變動(dòng)，流入第一分支部13的制冷劑(對(duì)應(yīng)于第一實(shí)施方式的圖2的b2點(diǎn))也可靠地成為過(guò)冷卻液相狀態(tài)，因此，能夠容易使循環(huán)的工作穩(wěn)定化。進(jìn)而，能夠降低流入吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20的制冷劑的烚，能夠增大在吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20能夠發(fā)揮的制冷劑能力。其結(jié)果，能夠進(jìn)一步提高C0P。(第十六 十八實(shí)施方式) 在第十六實(shí)施方式中，如圖24的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，與第十五實(shí)施方式相同地，作為散熱器12，采用過(guò)冷處理型冷凝器。由此可知，與第十五實(shí)施方式相同地，能夠使循環(huán)的工作穩(wěn)定化，并且，能夠進(jìn)一步提高C0P。
在第十七實(shí)施方式中，如圖25的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，與第十五實(shí)施方式相同，作為散熱器12采用過(guò)冷處理型冷凝器。由此可知，與第十五實(shí)施方式相同地，能夠使循環(huán)的工作穩(wěn)定化，并且，能夠進(jìn)一步提高C0P。
在第十八實(shí)施方式中，如圖26的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，與第十五實(shí)施方式相同，作為散熱器12采用過(guò)冷處理型冷凝器。由此可知，與第十五實(shí)施方式相同地，能夠使循環(huán)的工作穩(wěn)定化，并且，能夠進(jìn)一步提高COP。
當(dāng)然，對(duì)第五、第六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200，作為散熱器12，采用過(guò)冷處理型冷凝器也可。
(第十九實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖27的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，將第一散熱器121及第二散熱器122分別變更為與第十五實(shí)施方式相同的過(guò)冷處理型冷凝器。 更具體來(lái)說(shuō)，第一散熱器121及第二散熱器122分別具有使制冷劑冷凝的冷凝部121c、122c ;分離從冷凝部121c、122c流出的制冷劑的氣液的氣液分離部121d、122d(受液部)；以及過(guò)冷卻從氣液分離部121d、122d流出的液相制冷劑的過(guò)冷卻部121e、122e。其他結(jié)構(gòu)與第七實(shí)施方式相同。 根據(jù)本實(shí)施方式可知，即使在循環(huán)中發(fā)生負(fù)荷變動(dòng)，從第一散熱器121向溫度式膨脹閥14流入的制冷劑及從第二散熱器122向內(nèi)部熱交換器15流入的制冷劑(對(duì)應(yīng)于第七實(shí)施方式的圖14的bl14點(diǎn)及b214點(diǎn))也可靠地成為過(guò)冷卻液相狀態(tài)，因此，容易使循環(huán)的工作穩(wěn)定化。 進(jìn)而，能夠降低流入吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20的制冷劑的焓，能夠增大在吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20能夠發(fā)揮的制冷劑能力。其結(jié)果，能夠進(jìn)一步提高COP。還有，在本實(shí)施方式中，說(shuō)明了將第一、第二散熱器121、122的雙方形成為過(guò)冷處理型冷凝器的例子，但可以僅將第一、第二散熱器121U22中任一方形成為過(guò)冷處理型冷凝器。
(第二十實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖28的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，將第一散熱器121及第二散熱器122分別變更為與第十九實(shí)施方式相同的過(guò)冷處理型冷凝器。 根據(jù)本實(shí)施方式可知，與第十九實(shí)施方式相同地，容易使循環(huán)的工作穩(wěn)定化，并且，能夠進(jìn)一步提高COP。當(dāng)然，在本實(shí)施方式中，也可以僅將第一、第二散熱器121、122中任一方形成為過(guò)冷處理型冷凝器。
(第二十一實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明如圖29的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，廢除溫度式膨脹閥14，作為高壓側(cè)減壓部，設(shè)置了將制冷劑的壓力能量變換為機(jī)械能量而輸出的膨脹機(jī)40的例子。 在本實(shí)施方式中，具體來(lái)說(shuō)，作為膨脹機(jī)40采用了渦旋型的容積型壓縮機(jī)構(gòu)。當(dāng) 然，采用所謂葉片型、旋轉(zhuǎn)柱塞型的其他形式的容積型壓縮機(jī)構(gòu)也可。還有，相對(duì)于將容積 型壓縮機(jī)構(gòu)作為壓縮機(jī)構(gòu)使用的情況，以逆流的方式使制冷劑流動(dòng)，由此，使制冷劑體積膨 脹并減壓，同時(shí)，使旋轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)，輸出機(jī)械能量(旋轉(zhuǎn)能量)。 另外，在膨脹機(jī)40的旋轉(zhuǎn)軸直接連結(jié)有發(fā)電機(jī)40a的旋轉(zhuǎn)軸。發(fā)電機(jī)40a將膨脹 機(jī)40輸出的機(jī)械能量(旋轉(zhuǎn)能量)變換為電能而輸出。進(jìn)而，發(fā)電機(jī)40a輸出的電能貯存 于電池40b中。其他結(jié)構(gòu)及工作與第一實(shí)施方式相同。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則不僅能夠得到與 第一實(shí)施方式(A) (F)相同的效果，而且能夠提高作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100整 體的能量效率。 S卩，在本實(shí)施方式中，在第一實(shí)施方式的溫度式膨脹閥14中，能夠利用膨脹機(jī)40 將在制冷劑等焓減壓膨脹時(shí)損失的能量作為機(jī)械能量來(lái)回收。還有，通過(guò)將回收的機(jī)械能 量變換為電能，能夠有效地利用損失的能量。其結(jié)果，能夠提高作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝 置100整體的能量效率。 還有，在電池40b蓄積的電能供給于噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100的各種電致動(dòng) 器llb、21b、12a、20a也可，供給于循環(huán)結(jié)構(gòu)設(shè)備以外的外部的電氣負(fù)載也可。
另外，不需要將在膨脹機(jī)40回收的機(jī)械能量變換為電能，直接作為機(jī)械內(nèi)部能量 來(lái)利用也可。例如，連結(jié)膨脹機(jī)40的旋轉(zhuǎn)軸和第一、第二壓縮機(jī)部lla、21a的旋轉(zhuǎn)軸，作為 第一、第二壓縮機(jī)部11a、21a的輔助動(dòng)力源利用的情況下，能夠提高噴射器式制冷劑循環(huán) 裝置100的COP。 當(dāng)然，將從膨脹機(jī)40輸出的機(jī)械能量作為外部設(shè)備的驅(qū)動(dòng)源利用也可。例如，作 為外部設(shè)備，采用飛輪的情況下，能夠?qū)⒃谂蛎洐C(jī)回收的機(jī)械能量作為運(yùn)動(dòng)能量來(lái)蓄積。另 外，作為外部設(shè)備，采用發(fā)條裝置(彈簧裝置)的情況下，還能夠?qū)呐蛎洐C(jī)輸出的機(jī)械能 量作為彈性能量來(lái)蓄積。 進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，說(shuō)明了作為高壓側(cè)減壓部采用膨脹機(jī)40的例子，但當(dāng)然 可以廢除第一固定節(jié)流閥17，作為噴嘴前減壓部采用膨脹機(jī)也可，廢除第二固定節(jié)流閥 22，作為吸引側(cè)減壓部，采用膨脹機(jī)也可。
(第二十二 第二十六實(shí)施方式) 在第二十二實(shí)施方式中，如圖30的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第二實(shí)施方式的噴射器式 制冷劑循環(huán)裝置IOO，廢除溫度式膨脹閥14，作為高壓側(cè)減壓部，設(shè)置與第二十一實(shí)施方式 相同的膨脹機(jī)40 、發(fā)電機(jī)40a及電池40b 。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則能夠得到與第二 實(shí)施方式相同的效果，而且，與第二十一實(shí)施方式相同地，能夠提高作為噴射器式制冷劑循 環(huán)裝置100整體的能量效率。 在第二十三實(shí)施方式中，如圖31的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第三實(shí)施方式的噴射器式 制冷劑循環(huán)裝置IOO，廢除溫度式膨脹閥14，作為高壓側(cè)減壓部，設(shè)置與第二十一實(shí)施方式 相同的膨脹機(jī)40 、發(fā)電機(jī)40a及電池40b 。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則能夠得到與第三實(shí)施方式相同的效果，而且，與第二十一實(shí)施方式相同地，能夠提高作為噴射器式制冷劑循 環(huán)裝置100整體的能量效率。 在第二十四實(shí)施方式中，如圖32的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第四實(shí)施方式的噴射器式 制冷劑循環(huán)裝置100，廢除溫度式膨脹閥14，作為高壓側(cè)減壓部，設(shè)置與第二十一實(shí)施方式 相同的膨脹機(jī)40 、發(fā)電機(jī)40a及電池40b 。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則能夠得到與第四 實(shí)施方式相同的效果，而且，與第二十一實(shí)施方式相同地，能夠提高作為噴射器式制冷劑循 環(huán)裝置100整體的能量效率。 在第二十五實(shí)施方式中，如圖33的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第七實(shí)施方式的噴射器式 制冷劑循環(huán)裝置300，廢除溫度式膨脹閥14，作為高壓側(cè)減壓部，設(shè)置有與第二十一實(shí)施方 式相同的膨脹機(jī)40 、發(fā)電機(jī)40a及電池40b 。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則能夠得到與第七 實(shí)施方式相同的效果，而且，與第二十一實(shí)施方式相同地，能夠提高作為噴射器式制冷劑循 環(huán)裝置100整體的能量效率。 在第二十六實(shí)施方式中，如圖34的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第八實(shí)施方式的噴射器式 制冷劑循環(huán)裝置300，廢除溫度式膨脹閥14，作為高壓側(cè)減壓部，設(shè)置有與第二十一實(shí)施方 式相同的膨脹機(jī)40 、發(fā)電機(jī)40a及電池40b 。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則能夠得到與第八 實(shí)施方式相同的效果，而且，與第二十一實(shí)施方式相同地，能夠提高作為噴射器式制冷劑循 環(huán)裝置100整體的能量效率。 當(dāng)然，在第二十二 第二十六實(shí)施方式中，廢除第一固定節(jié)流閥17，作為噴嘴前減 壓部，采用膨脹機(jī)也可，廢除第二固定節(jié)流閥22，作為吸引側(cè)減壓部，采用膨脹機(jī)也可。進(jìn) 而，在第五、第六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200中，作為溫度式膨脹閥14、第一、 第二固定節(jié)流閥17、22，采用膨脹機(jī)也可。 [O509](第二十七實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明如圖35的整體結(jié)構(gòu)圖所示，將第一實(shí)施方式的第一壓縮機(jī) 11及第二壓縮機(jī)21作為壓縮機(jī)10，作為一個(gè)壓縮機(jī)構(gòu)成的例子。具體來(lái)說(shuō)，壓縮機(jī)10是 在一個(gè)殼體10a內(nèi)收容驅(qū)動(dòng)第一、第二壓縮機(jī)部11a、21a的兩個(gè)壓縮部及第一、第二壓縮機(jī) 部11a、21a的第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b而構(gòu)成的二級(jí)升壓式的電動(dòng)壓縮機(jī)。
作為該第一、第二壓縮機(jī)部11a、21a，與第一實(shí)施方式相同地，可以采用渦旋型壓 縮機(jī)、葉片型壓縮機(jī)等各種壓縮機(jī)構(gòu)。另外，第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b利用從后述的控 制裝置輸出的控制信號(hào)，分別獨(dú)立地控制其工作(轉(zhuǎn)速)，采用交流馬達(dá)、直流馬達(dá)的任一 種形式也可。 還有，通過(guò)該轉(zhuǎn)速控制，分別獨(dú)立地變更第一、第二壓縮機(jī)部11a、21a的制冷劑噴 出能力。從而，本實(shí)施方式的第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b與第一實(shí)施方式相同地，分別構(gòu) 成變更第一、第二壓縮機(jī)部11a、21a的制冷劑噴出能力的第一、第二噴出能力變更部。
在殼體10a設(shè)置有吸入低壓制冷劑的吸入端口 10b、使中間壓力制冷劑流入的中 間壓力端口 10c、及噴出高壓制冷劑的噴出端口 10d。還有，這些各端口 10b 10d在殼體 10a內(nèi)部與第一、第二壓縮機(jī)部11a、21a連接。
具體來(lái)說(shuō)，吸入端口 10b連接于第二壓縮機(jī)部21a的吸入口，中間壓力端口 10c與 第二壓縮機(jī)部21a的噴出口和第一壓縮機(jī)部11a的吸入口連通地連接，噴出端口 10d連接 于第一壓縮機(jī)部lla的噴出口。從而，第一壓縮機(jī)部11a吸入混合了從第二壓縮機(jī)部21a 噴出的制冷劑和從中間壓力端口 10c流入的制冷劑的中間壓力制冷劑，進(jìn)行壓縮并噴出。
因此，如圖35所示，在壓縮機(jī)10的吸入端口 10b連接噴射器19的擴(kuò)散器部19c 出口側(cè)，在中間壓力端口 10c連接內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b出口側(cè)， 在噴出端口 10d連接散熱器12入口側(cè)，由此構(gòu)成與第一實(shí)施方式完全相同的循環(huán)。進(jìn)而， 本實(shí)施方式的合流部16構(gòu)成在壓縮機(jī)10內(nèi)部。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則與第一實(shí)施方式 完全相同地工作，能夠得到完全相同的效果。進(jìn)而，在同一殼體10a中收容第一、第二壓縮 機(jī)部11a、21a，作為壓縮機(jī)10 —體地構(gòu)成，因此，能夠?qū)崿F(xiàn)壓縮機(jī)10的小型化及低成本化。 甚至，能夠?qū)崿F(xiàn)作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100整體的小型化及低成本化。 [OS17](第二十八 三十二實(shí)施方式) 在第二十八實(shí)施方式中，如圖36的整體結(jié)構(gòu)圖所示，與第二十七實(shí)施方式相同 地，將第二實(shí)施方式的第一壓縮機(jī)11及第二壓縮機(jī)21作為壓縮機(jī)10，作為一個(gè)壓縮機(jī)來(lái)構(gòu) 成。即，作為壓縮機(jī)IO，采用二級(jí)升壓式的電動(dòng)壓縮機(jī)，由此構(gòu)成與第二實(shí)施方式完全相同 的循環(huán)。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則與第二實(shí)施方式 完全相同地工作，能夠得到完全相同的效果。進(jìn)而，能夠?qū)崿F(xiàn)壓縮機(jī)10的小型化及低成本 化。 在第二十九實(shí)施方式中，如圖37的整體結(jié)構(gòu)圖所示，與第二十七實(shí)施方式相同 地，將第三實(shí)施方式的第一壓縮機(jī)11及第二壓縮機(jī)21作為壓縮機(jī)10，作為一個(gè)壓縮機(jī)來(lái)構(gòu) 成。即，作為壓縮機(jī)10采用二級(jí)升壓式的電動(dòng)壓縮機(jī)，由此構(gòu)成與第三實(shí)施方式完全相同 的循環(huán)。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則與第三實(shí)施方式 完全相同地工作，能夠得到完全相同的效果。進(jìn)而，能夠?qū)崿F(xiàn)壓縮機(jī)10的小型化及低成本 化。 在第三十實(shí)施方式中，如圖38的整體結(jié)構(gòu)圖所示，與第二十七實(shí)施方式相同地， 將第四實(shí)施方式的第一壓縮機(jī)11及第二壓縮機(jī)21作為壓縮機(jī)10，作為一個(gè)壓縮機(jī)來(lái)構(gòu)成。 即，作為壓縮機(jī)IO，采用二級(jí)升壓式的電動(dòng)壓縮機(jī)，由此構(gòu)成與第四實(shí)施方式完全相同的循 環(huán)。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則與第四實(shí)施方式 完全相同地工作，能夠得到完全相同的效果。進(jìn)而，能夠?qū)崿F(xiàn)壓縮機(jī)10的小型化及低成本 化。 在第三i^一實(shí)施方式中，如圖39的整體結(jié)構(gòu)圖所示，與第二十七實(shí)施方式相同 地，將第七實(shí)施方式的第一壓縮機(jī)11及第二壓縮機(jī)21作為壓縮機(jī)10，作為一個(gè)壓縮機(jī)來(lái)構(gòu) 成。即，作為壓縮機(jī)IO，采用二級(jí)升壓式的電動(dòng)壓縮機(jī)，由此構(gòu)成與第七實(shí)施方式完全相同 的循環(huán)。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則與第七實(shí)施方式
44完全相同地工作，能夠得到完全相同的效果。進(jìn)而，能夠?qū)崿F(xiàn)壓縮機(jī)10的小型化及低成本 化。 在第三十二實(shí)施方式中，如圖40的整體結(jié)構(gòu)圖所示，與第二十七實(shí)施方式相同 地，將第八實(shí)施方式的第一壓縮機(jī)11及第二壓縮機(jī)21作為壓縮機(jī)10，作為一個(gè)壓縮機(jī)來(lái)構(gòu) 成。即，作為壓縮機(jī)IO，采用二級(jí)升壓式的電動(dòng)壓縮機(jī)，由此構(gòu)成與第八實(shí)施方式完全相同 的循環(huán)。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則與第八實(shí)施方式 完全相同地工作，能夠得到完全相同的效果。進(jìn)而，能夠?qū)崿F(xiàn)壓縮機(jī)10的小型化及低成本 化。 當(dāng)然，對(duì)第五、第六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200，采用二級(jí)升壓式壓 縮機(jī)IO也可。(第三十三實(shí)施方式) 在上述各實(shí)施方式中，說(shuō)明了作為制冷劑，采用通常的氟利昂系制冷劑，構(gòu)成第一 壓縮機(jī)11噴出制冷劑的壓力不超過(guò)制冷劑的臨界壓力循環(huán)的例子，但在本實(shí)施方式中，說(shuō) 明作為制冷劑，采用二氧化碳，構(gòu)成第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑的壓力成為制冷劑的臨界壓 力以上的超臨界制冷劑循環(huán)的例子。 進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，如圖41的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第一實(shí)施方式，廢除作為噴 嘴前減壓部的第一固定節(jié)流閥17。其他結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式相同。 其次，根據(jù)圖42的莫里爾圖，說(shuō)明本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100的 工作。若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100的工作，則第一壓縮機(jī)11的噴出制 冷劑在散熱器12散熱而冷卻。此時(shí)，通過(guò)散熱器12的制冷劑在不冷凝的情況下以超臨界 狀態(tài)直接散熱(a犯點(diǎn)一b犯點(diǎn))。 從散熱器12流出的制冷劑流入第一分支部13，分流為流入溫度式膨脹閥14側(cè)的 制冷劑流動(dòng)和流入內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a側(cè)的制冷劑流動(dòng)。從第一分 支部13流入內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a側(cè)的超臨界狀態(tài)的高壓制冷劑以超 臨界狀態(tài)直接進(jìn)一步散熱(b42點(diǎn)一f42點(diǎn))。 從內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a側(cè)流出的制冷劑流流入第二分支部 18，分流為流入噴射器19的噴嘴部19a側(cè)的制冷劑流動(dòng)和流入第二固定節(jié)流閥22側(cè)的制 冷劑流動(dòng)。從第二分支部18向噴嘴部19a側(cè)流出的超臨界狀態(tài)的高壓制冷劑在噴嘴部19a 等熵減壓膨脹(f犯點(diǎn)—h犯點(diǎn))。 另一方面，從第二分支部18向第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出的超臨界狀態(tài)的高壓制 冷劑在第二固定節(jié)流閥22等焓減壓膨脹(f42點(diǎn)一m42點(diǎn))。以后的工作與第一實(shí)施方式相 同。從而，在本實(shí)施方式的結(jié)構(gòu)中，也可以得到與第一實(shí)施方式的(A) (E)相同的效果。
進(jìn)而，在超臨界制冷劑循環(huán)中，高壓側(cè)制冷劑壓力比亞臨界制冷劑循環(huán)高，因此， 循環(huán)的高低壓差擴(kuò)大，噴射器19的噴嘴部19a中的減壓量(在圖42中，&2點(diǎn)和1142點(diǎn)的壓 差)增加。由此，噴嘴部19a入口側(cè)制冷劑的焓和噴嘴部19a出口側(cè)制冷劑的焓之差(回 收能量的量)也增加，因此，能夠進(jìn)一步提高COP。 [OS37](第三十四實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖43的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑
45循環(huán)裝置100，與第三十三實(shí)施方式相同地，廢除第一固定節(jié)流閥17，構(gòu)成第一壓縮機(jī)11噴 出制冷劑的壓力為制冷劑的臨界壓力以上的超臨界制冷劑循環(huán)。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則能夠得到與第一 實(shí)施方式的(B) (E)相同的效果，并且，能夠得到與第二實(shí)施方式相同的COP提高效果。
進(jìn)而，如圖44的莫里爾圖所示，與構(gòu)成亞臨界制冷劑循環(huán)的情況相比，循環(huán)的高 低壓差擴(kuò)大，噴射器19的噴嘴部19a中的減壓量(在圖44中，f' 44點(diǎn)和h44點(diǎn)的壓差)增 加。由此，與第三十三實(shí)施方式相同地，噴嘴部19a入口側(cè)制冷劑的焓和噴嘴部19a出口側(cè) 制冷劑的焓之差(回收能量的量)也增加，因此，能夠進(jìn)一步提高COP。 [O541](第三十五實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖45的整體結(jié)構(gòu)圖所示，在第三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑 循環(huán)裝置100中，與第三十三實(shí)施方式相同地，廢除第一固定節(jié)流閥17，構(gòu)成第一壓縮機(jī)11 噴出制冷劑的壓力為制冷劑的臨界壓力以上的超臨界制冷劑循環(huán)。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則能夠得到與第一 實(shí)施方式的(A) (E)相同的效果，并且，能夠得到與第三實(shí)施方式相同的COP提高效果及 冷卻能力增加效果。 進(jìn)而，如圖46的莫里爾圖所示，與構(gòu)成亞臨界制冷劑循環(huán)的情況相比，循環(huán)的高 低壓差擴(kuò)大，噴射器19的噴嘴部19a中的減壓量(在圖46中，f' 46點(diǎn)和h46點(diǎn)的壓差)增 加。由此，與第三十三實(shí)施方式相同地，噴嘴部19a入口側(cè)制冷劑的焓和噴嘴部19a出口側(cè) 制冷劑的焓之差(回收能量的量)也增加，因此，能夠進(jìn)一步提高COP。 [O545](第三十六實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖47的整體結(jié)構(gòu)圖所示，在第四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑 循環(huán)裝置100中，與第三十三實(shí)施方式相同地，廢除第一固定節(jié)流閥17，構(gòu)成第一壓縮機(jī)11 噴出制冷劑的壓力為制冷劑的臨界壓力以上的超臨界制冷劑循環(huán)。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則能夠得到與第一 實(shí)施方式的(B) (E)相同的效果，并且，能夠得到與第四實(shí)施方式相同的COP提高效果。
進(jìn)而，如圖48的莫里爾圖所示，與構(gòu)成亞臨界制冷劑循環(huán)的情況相比，循環(huán)的高 低壓差擴(kuò)大，噴射器19的噴嘴部19a中的減壓量(在圖48中，f' 48點(diǎn)和h48點(diǎn)的壓差)增 加。由此，與第三十三實(shí)施方式相同地，噴嘴部19a入口側(cè)制冷劑的焓和噴嘴部19a出口側(cè) 制冷劑的焓之差(回收能量的量)也增加，因此，能夠進(jìn)一步提高COP。 [O549](第三十七實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖49的整體結(jié)構(gòu)圖所示，在第七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑 循環(huán)裝置300中，與第三十三實(shí)施方式相同地，廢除第一固定節(jié)流閥17，構(gòu)成第一壓縮機(jī)11 噴出制冷劑的壓力為制冷劑的臨界壓力以上的超臨界制冷劑循環(huán)。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300工作，則能夠得到與第一 實(shí)施方式的(B)、(C)、(E)相同的效果。進(jìn)而，與第七實(shí)施方式相同地，能夠避免在流出側(cè)蒸 發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23內(nèi)等滯留的情況，并且，能夠穩(wěn)定化循環(huán)的工作。
進(jìn)而，如圖50的莫里爾圖所示，與構(gòu)成亞臨界制冷劑循環(huán)的情況相比，循環(huán)的高 低壓差擴(kuò)大，噴射器19的噴嘴部19a中的減壓量(在圖50中，f' 5。點(diǎn)和h5。點(diǎn)的壓差)增 加。由此，與第三十三實(shí)施方式相同地，噴嘴部19a入口側(cè)制冷劑的焓和噴嘴部19a出口側(cè)制冷劑的焓之差(回收能量的量)也增加，因此，能夠進(jìn)一步提高COP。 [O553](第三十八實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖51的整體結(jié)構(gòu)圖所示，在第八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑 循環(huán)裝置300中，與第三十三實(shí)施方式相同地，廢除第一固定節(jié)流閥17，構(gòu)成第一壓縮機(jī)11 噴出制冷劑的壓力為制冷劑的臨界壓力以上的超臨界制冷劑循環(huán)。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300工作，則能夠得到與第一
實(shí)施方式的(B)、(C)、(E)相同的效果。進(jìn)而，與第八實(shí)施方式相同地，能夠避免在流出側(cè)蒸
發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23內(nèi)等滯留的情況，并且，能夠穩(wěn)定化循環(huán)的工作。 進(jìn)而，如圖52的莫里爾圖所示，與構(gòu)成亞臨界制冷劑循環(huán)的情況相比，循環(huán)的高
低壓差擴(kuò)大，噴射器19的噴嘴部19a中的減壓量(在圖52中，f' 52點(diǎn)和h52點(diǎn)的壓差)增
加。由此，與第三十三實(shí)施方式相同地，噴嘴部19a入口側(cè)制冷劑的焓和噴嘴部19a出口側(cè)
制冷劑的焓之差(回收能量的量)也增加，因此，能夠進(jìn)一步提高COP。 還有，在第三十三 第三十八實(shí)施方式中，說(shuō)明了將第一 第四、第七、第八實(shí)施
方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100、300作為超臨界制冷劑循環(huán)來(lái)構(gòu)成的例子，但當(dāng)然將
第五、第六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200作為超臨界制冷劑循環(huán)來(lái)構(gòu)成也可。(第三十九實(shí)施方式) 根據(jù)圖53、54說(shuō)明本發(fā)明的第三十九實(shí)施方式?？墒?，如第一實(shí)施方式一樣，適用 于制冷機(jī)的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，吸引側(cè)蒸發(fā)器23中的制冷劑蒸發(fā)溫度低于 (TC，因此，可能發(fā)生吸引側(cè)蒸發(fā)器23的結(jié)霜。若發(fā)生這樣的結(jié)霜，則吸熱對(duì)象流體(庫(kù)外 空氣)難以在吸引側(cè)蒸發(fā)器中流通，阻礙制冷劑的吸熱，因此，不能使循環(huán)穩(wěn)定地工作。
因此，在本實(shí)施方式中，如圖53的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第一實(shí)施方式的噴射器式 制冷劑循環(huán)裝置100，追加迂回通路28及開(kāi)閉閥28a，作為吸引側(cè)減壓部，采用電動(dòng)可變節(jié) 流機(jī)構(gòu)22a。 迂回通路28利用使從第一壓縮機(jī)11的第一壓縮機(jī)部lla噴出的高壓制冷劑迂回 散熱器12，直接利用導(dǎo)向吸引側(cè)蒸發(fā)器23的制冷劑流路，連接第一壓縮機(jī)11和散熱器12 之間及可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a和吸引側(cè)蒸發(fā)器23之間的制冷劑配管來(lái)構(gòu)成。
開(kāi)閉閥28a為開(kāi)閉迂回通路28的開(kāi)閉部，是利用從控制裝置輸出的控制信號(hào)來(lái)控 制開(kāi)閉動(dòng)作的電磁閥。進(jìn)而，開(kāi)閉閥28a打開(kāi)時(shí)的制冷劑通路面積形成為比迂回通路28的 制冷劑通路面積小。從而，在迂回通路28流通的制冷劑在通過(guò)開(kāi)閉閥28a時(shí)減壓。
這樣，作為開(kāi)閉閥28a，采用具有減壓功能的帶有減壓功能的開(kāi)閉閥的理由如下所 述，即不僅確保壓縮機(jī)10入口側(cè)制冷劑的壓力和出口側(cè)制冷劑的壓力的壓差，而且使從 壓縮機(jī)10噴出的高壓制冷劑直接流入吸引側(cè)蒸發(fā)器23的情況下，可能導(dǎo)致吸引側(cè)蒸發(fā)器 23內(nèi)的制冷劑壓力超過(guò)吸引側(cè)蒸發(fā)器23的耐壓。 因此，在本實(shí)施方式中，減小形成開(kāi)閉閥28a的制冷劑通路面積，使流入吸引側(cè)蒸 發(fā)器23的制冷劑的壓力降低至比吸引側(cè)蒸發(fā)器23的耐壓能力低。 從而，期望在迂回通路28配置不具有減壓功能的開(kāi)閉閥28a的情況下，在迂回通 路28配置迂回通路側(cè)減壓部。還有，作為該迂回通路側(cè)減壓部，可以采用利用毛細(xì)管、節(jié)流 裝置等構(gòu)成的固定節(jié)流機(jī)構(gòu)。
可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a具有能夠變更節(jié)流開(kāi)度地構(gòu)成的閥體；由使該閥體的節(jié)流開(kāi)度變化的步進(jìn)馬達(dá)構(gòu)成的電動(dòng)致動(dòng)器。另外，可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a利用從控制裝置輸出的控 制信號(hào)，控制其工作。 其次，根據(jù)圖54的莫里爾圖，說(shuō)明本實(shí)施方式的工作。在本實(shí)施方式的噴射器式
制冷劑循環(huán)裝置100中，能夠切換冷卻庫(kù)內(nèi)的通常運(yùn)行模式和進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出
側(cè)蒸發(fā)器20的除霜的除霜運(yùn)行模式。還有，圖54(a)是表示通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀
態(tài)的莫里爾圖，圖54(b)是表示除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 在通常運(yùn)行模式中，控制裝置將開(kāi)閉閥28a設(shè)為閉閥狀態(tài)，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a設(shè)
為預(yù)先規(guī)定的節(jié)流開(kāi)度。由此，在通常運(yùn)行模式中，如圖54(a)的莫里爾圖所示，與第一實(shí)
施方式的圖2相同地工作。 另一方面，在除霜運(yùn)行模式中，控制裝置停止冷卻風(fēng)扇12a的工作，將可變節(jié)流機(jī) 構(gòu)22a設(shè)為全閉狀態(tài)，進(jìn)而，打開(kāi)開(kāi)閉閥28a。由此，從第一壓縮機(jī)11噴出的高溫制冷劑(圖 54(b)的o54點(diǎn))流入迂回通路28。 此時(shí)，在本實(shí)施方式中，相對(duì)于依次在第一壓縮機(jī)11 —散熱器12 —第一分支部 13 —內(nèi)部熱交換器15 —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴射器19 —流出側(cè)蒸發(fā)器 20 —第二壓縮機(jī)21中流動(dòng)的制冷劑回路的壓損，減小設(shè)定依次在第一壓縮機(jī)11 —迂回通 路28 —吸引側(cè)蒸發(fā)器23 —噴射器19 —流出側(cè)蒸發(fā)器20 —第二壓縮機(jī)21流動(dòng)的制冷劑 回路的壓損，因此，從第一壓縮機(jī)11噴出的制冷劑的一大半流入迂回通路28。
當(dāng)然，在迂回通路28的入口側(cè)連接部或出口側(cè)連接部配置三通閥，在通常運(yùn)行模 式下，使從壓縮機(jī)10流出的制冷劑僅向散熱器12側(cè)流出，在除霜運(yùn)行模式下，使從壓縮機(jī) 10噴出的制冷劑僅向迂回通路28側(cè)流出地切換制冷劑流路也可。 另外，從迂回通路28的入口側(cè)連接部到達(dá)散熱器12入口側(cè)的制冷劑通路配置不 具有減壓功能的通常的輔助開(kāi)閉閥，在通常運(yùn)行模式下，打開(kāi)輔助開(kāi)閉閥，在除霜運(yùn)行模式 下，關(guān)閉輔助開(kāi)閉閥地切換制冷劑流路也可。 流入迂回通路28的高溫高壓制冷劑在通過(guò)開(kāi)閉閥28a時(shí)，等焓減壓膨脹(o54點(diǎn) —P54點(diǎn))。進(jìn)而，通過(guò)了開(kāi)閉閥28a的高溫低壓狀態(tài)的氣相制冷劑由于可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a 的節(jié)流開(kāi)度成為全閉狀態(tài)，因此，不會(huì)流入可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a側(cè)，流入吸引側(cè)蒸發(fā)器23。
流入吸引側(cè)蒸發(fā)器23的制冷劑在吸引側(cè)蒸發(fā)器23將其熱量散熱(p54點(diǎn)一Q54 點(diǎn))。由此，進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23的除霜。在吸引側(cè)蒸發(fā)器23散熱的制冷劑通過(guò)第二壓縮 機(jī)21的吸引作用，流入噴射器19的制冷劑吸引口 19b，由于通過(guò)噴射器19的內(nèi)部時(shí)的壓 損，其壓力降低(Qs4點(diǎn)一1~54點(diǎn))。 從噴射器19流出的制冷劑流入流出側(cè)蒸發(fā)器20，在流出側(cè)蒸發(fā)器20將其熱量散 熱0~54點(diǎn)一s54)。由此，進(jìn)行流出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜。進(jìn)而，從流出側(cè)蒸發(fā)器20流出的制 冷劑依次在第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中流動(dòng)，再次被壓縮(s54點(diǎn)一t54 點(diǎn)一o54點(diǎn))。 從而，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能夠 得到與第一實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè) 蒸發(fā)器20的除霜。 還有，在本實(shí)施方式中，作為吸引側(cè)減壓部，采用可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，在除霜運(yùn)行 時(shí)，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a的節(jié)流開(kāi)度設(shè)為全閉狀態(tài)，但當(dāng)然作為吸引側(cè)減壓部，采用第二固定節(jié)流閥22，進(jìn)而設(shè)置配置于吸引側(cè)減壓部出口側(cè)和迂回通路28的連接部之間，僅容許制 冷劑從吸引側(cè)減壓部側(cè)向吸引側(cè)蒸發(fā)器23側(cè)流動(dòng)的止回閥也可。 另外，如本實(shí)施方式一樣，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，控制裝置停止冷卻風(fēng)扇12a的工作 的情況下，散熱器12不發(fā)揮散熱能力，因此，例如，使高壓制冷劑從散熱器12的下游側(cè)即第 一分支部13的上游側(cè)流入迂回通路28側(cè)也可。 [OS79](第四十實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，對(duì)如圖55所示，相對(duì)于第三十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循 環(huán)裝置100，追加了將從第一壓縮機(jī)11噴出的高壓制冷劑導(dǎo)向流出側(cè)蒸發(fā)器20的輔助迂回 通路28b的例子進(jìn)行說(shuō)明。 更具體來(lái)說(shuō)，本實(shí)施方式的輔助迂回通路28b是連接迂回通路28中除霜運(yùn)行模式 中的開(kāi)閉閥28a的下游側(cè)及噴射器19的擴(kuò)散器部19c流出口側(cè)和流出側(cè)蒸發(fā)器20入口側(cè) 之間的制冷劑流路。 進(jìn)而，在輔助迂回通路28b配置有輔助迂回通路用止回閥28c，該止回閥28c阻止 在通常運(yùn)行模式時(shí)從噴射器19的擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑流入迂回通路28側(cè)。
還有，代替該輔助迂回通路用止回閥28c，采用開(kāi)閉輔助迂回通路28b的輔助迂回 通路用開(kāi)閉閥。在這種情況下，在通常運(yùn)行模式下，關(guān)閉輔助迂回通路用開(kāi)閉閥，在除霜運(yùn) 行模式下，打開(kāi)輔助迂回通路用開(kāi)閉閥即可。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則在通常運(yùn)行模式 下，如圖56(a)的莫里爾圖所示，與第一實(shí)施方式的圖2相同地工作。 另一方面，在除霜運(yùn)行模式下，如圖56(b)的莫里爾圖所示，從第一壓縮機(jī)ll噴出
的高溫高壓狀態(tài)的氣相制冷劑由于開(kāi)閉閥28a成為開(kāi)閥狀態(tài)，因此，與第三十九實(shí)施方式
相同地，流入迂回通路28偵U，通過(guò)開(kāi)閉閥28a時(shí)，等焓減壓膨脹(o56點(diǎn)一p56點(diǎn))。 利用開(kāi)閉閥28a減壓的制冷劑流分流為流入吸引側(cè)蒸發(fā)器23側(cè)的制冷劑流動(dòng)和
流入輔助迂回通路28b側(cè)的制冷劑流動(dòng)。從開(kāi)閉閥28a向吸引側(cè)蒸發(fā)器23側(cè)流出的高溫
氣相制冷劑在吸引側(cè)蒸發(fā)器23將其熱量散熱&56點(diǎn)一q56)。由此，進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23的除霜。 在吸引側(cè)蒸發(fā)器23散熱的制冷劑通過(guò)第二壓縮機(jī)21的吸引作用，流入噴射器19 的制冷劑吸引口 19b，由于通過(guò)噴射器19的內(nèi)部時(shí)的壓損，其壓力降低(q56點(diǎn)一r56點(diǎn))。
另一方面，從開(kāi)閉閥28a向輔助迂回通路28b側(cè)流出的高溫氣相制冷劑在通過(guò)止 回閥28c時(shí)壓力降低(p56點(diǎn)一p'56點(diǎn))，與從噴射器19的擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑合流 (p' 56點(diǎn)一r' 56點(diǎn)、『56點(diǎn)一r' 56點(diǎn))。進(jìn)而，合流的制冷劑流入流出側(cè)蒸發(fā)器20，在流出側(cè) 蒸發(fā)器20將其熱量散熱(r' 56點(diǎn)一s56點(diǎn))。由此，進(jìn)行流出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜。
在流出側(cè)蒸發(fā)器20散熱的制冷劑依次在第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮 機(jī)11中流動(dòng)，并被再次壓縮(s56點(diǎn)一t56點(diǎn)一o56點(diǎn))。其他工作與第三十九實(shí)施方式相同。
從而，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能夠 得到與第一實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè) 蒸發(fā)器20的除霜。 [OS91](第四十一實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖57所示，對(duì)第二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，追加與第三十九實(shí)施方式相同的迂回通路28及開(kāi)閉閥28a，作為吸引側(cè)減壓部，采用電動(dòng) 可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，使得能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模式。 從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則在通常運(yùn)行模式 下，如圖58 (a)的莫里爾圖所示，與第二實(shí)施方式的圖4相同地工作。 另一方面，在除霜運(yùn)行模式下，如圖58(b)的莫里爾圖所示，從第一壓縮機(jī)ll噴出 的高溫高壓狀態(tài)的氣相制冷劑由于開(kāi)閉閥28a成為開(kāi)閥狀態(tài)，因此，與第三十九實(shí)施方式 相同地，流入迂回通路28偵U，通過(guò)開(kāi)閉閥28a時(shí)，等焓減壓膨脹(o58點(diǎn)一p58點(diǎn))。
利用開(kāi)閉閥28a減壓的高溫氣相制冷劑流入吸引側(cè)蒸發(fā)器23，在吸引側(cè)蒸發(fā)器23 將其熱量散熱(Ps8點(diǎn)一958點(diǎn)。由此，進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23的除霜。在吸引側(cè)蒸發(fā)器23散 熱的制冷劑通過(guò)第二壓縮機(jī)21的吸引作用，流入噴射器19的制冷劑吸引口 19b，由于通過(guò) 噴射器19的內(nèi)部時(shí)的壓損，其壓力降低(q58點(diǎn)一s58點(diǎn))。 從噴射器19流出的制冷劑依次在第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中 流動(dòng)，并再次被壓縮(s58點(diǎn)一t58點(diǎn)一o58)。其他工作與第三十九實(shí)施方式相同。
從而，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能夠 得到與第一實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23的除霜。 [OS98](第四十二實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖59所示，對(duì)第三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100， 追加與第三十九實(shí)施方式相同的迂回通路28及開(kāi)閉閥28a，作為吸引側(cè)減壓部，采用電動(dòng) 可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，從而能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模式。 本實(shí)施方式的基本工作與第三十九實(shí)施方式相同。從而，若使本實(shí)施方式的噴射 器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則在通常運(yùn)行模式下，如圖60(a)的莫里爾圖所示，與第三 實(shí)施方式的圖6相同地工作。另一方面，在除霜運(yùn)行模式下，如圖60(b)的莫里爾圖所示， 與第三十九實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式的圖54(b)相同地工作。 由此，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能夠 得到與第一實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè) 蒸發(fā)器20的除霜。
(第四十三實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖61所示，對(duì)第三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100， 追加與第四十實(shí)施方式相同的迂回通路28、開(kāi)閉閥28a、輔助迂回通路28b及輔助迂回通路 用止回閥28c，作為吸引側(cè)減壓部，采用電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，從而能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模 式。 本實(shí)施方式的基本工作與第三十九實(shí)施方式相同。從而，若使本實(shí)施方式的噴射 器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則在通常運(yùn)行模式下，如圖62(a)的莫里爾圖所示，與第三 實(shí)施方式的圖6相同地工作。另一方面，在除霜運(yùn)行模式下，如圖62(b)的莫里爾圖所示， 與第四十實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式的圖56(b)相同地工作。 由此，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能夠 得到與第一實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè) 蒸發(fā)器20的除霜。(第四十四實(shí)施方式)
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在本實(shí)施方式中，如圖63所示，對(duì)第四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100， 追加與第三十九實(shí)施方式相同的迂回通路28及開(kāi)閉閥28a，作為吸引側(cè)減壓部，采用電動(dòng) 可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，從而能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模式。 本實(shí)施方式的基本工作與第三十九實(shí)施方式相同。從而，若使本實(shí)施方式的噴射 器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則在通常運(yùn)行模式下，如圖64(a)的莫里爾圖所示，與第四 實(shí)施方式的圖8相同地工作。另一方面，在除霜運(yùn)行模式下，如圖64(b)的莫里爾圖所示， 與第四十一實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式的圖58(b)相同地工作。 由此，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能夠 得到與第一實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè) 蒸發(fā)器20的除霜。 另外，在第三十九 第四十五實(shí)施方式中，說(shuō)明了對(duì)噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100 追加了迂回通路28及開(kāi)閉閥28a等的例子，但當(dāng)然對(duì)第五、第六實(shí)施方式的噴射器式制冷 劑循環(huán)裝置200，追加迂回通路28及開(kāi)閉閥28a等也可。 [OS11](第四十五實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖65的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑 循環(huán)裝置300，追加與第三十九實(shí)施方式相同的迂回通路28及開(kāi)閉閥28a，作為吸引側(cè)減壓 部，采用電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，使得能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模式。 更具體來(lái)說(shuō)，本實(shí)施方式的迂回通路28是使第一分支部13下游側(cè)且第二散熱器 122上游側(cè)的高壓制冷劑迂回第一、第二散熱器121、122，直接導(dǎo)向吸引側(cè)蒸發(fā)器23的制冷 劑流路。當(dāng)然，迂回通路28利用將第一分支部13下游側(cè)且第二散熱器122上游側(cè)的高壓 制冷劑或第一分支部13上游側(cè)的第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑導(dǎo)向吸引側(cè)蒸發(fā)器23的制冷 劑流路構(gòu)成也可。 其次，根據(jù)圖66的莫里爾圖，說(shuō)明本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300的 工作。本實(shí)施方式的基本工作與第三十九實(shí)施方式相同。從而，在通常運(yùn)行模式下，如圖 66(a)的莫里爾圖所示，與第七實(shí)施方式的圖14相同地工作。 另一方面，在除霜運(yùn)行模式中，控制裝置停止第一、第二冷卻風(fēng)扇121a、122a的工 作，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a設(shè)為全閉狀態(tài)，進(jìn)而，打開(kāi)開(kāi)閉閥28a。由此，從第一壓縮機(jī)11噴出 的制冷劑(圖66(b)的o66點(diǎn))流入迂回通路28。 此時(shí)，在本實(shí)施方式中，相對(duì)于依次在第一壓縮機(jī)11 —第一分支部13 —第一散熱 器121 —內(nèi)部熱交換器15 —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴射器19 —流出側(cè)蒸 發(fā)器20—第二壓縮機(jī)21中流動(dòng)的制冷劑回路的壓損，減小設(shè)定依次在第一壓縮機(jī)11—第 一分支部13 —迂回通路28 —吸引側(cè)蒸發(fā)器23 —噴射器19 —流出側(cè)蒸發(fā)器20 —迂回通 路28 —吸引側(cè)蒸發(fā)器23 —噴射器19 —流出側(cè)蒸發(fā)器20 —第二壓縮機(jī)21中流動(dòng)的制冷 劑回路的壓損，因此，從第一壓縮機(jī)11噴出的制冷劑的一大半流入迂回通路28。
從而，在除霜運(yùn)行模式下，如圖66(b)的莫里爾圖所示，與第三十九實(shí)施方式的圖 54(b)所示地工作。由此，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300中，在通常運(yùn)行模 式時(shí)，能夠得到與第七實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23 及流出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜。 另外，如本實(shí)施方式一樣，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，控制裝置停止第一、第二冷卻風(fēng)扇121a、122a的工作的情況下，第一、第二散熱器121U22不發(fā)揮散熱能力。 從而，例如，使高壓制冷劑從第一散熱器121的下游側(cè)即溫度式膨脹閥14的上游
側(cè)流入迂回通路28側(cè)也可，使高壓制冷劑從第二散熱器122的下游側(cè)即內(nèi)部熱交換器15
的上游側(cè)流入迂回通路28側(cè)也可。(第四十六實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明如圖67所示，對(duì)第四十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán) 裝置300，追加了將從第一壓縮機(jī)11噴出的高壓制冷劑導(dǎo)向流出側(cè)蒸發(fā)器20，與第四十實(shí) 施方式相同的輔助迂回通路28b及輔助迂回通路用止回閥28c的例子。
本實(shí)施方式的基本工作與第四十五實(shí)施方式相同。從而，若使本實(shí)施方式的噴射 器式制冷劑循環(huán)裝置300工作，則在通常運(yùn)行模式下，如圖68(a)的莫里爾圖所示，與第七 實(shí)施方式的圖14相同地工作。另一方面，在除霜運(yùn)行模式下，如圖68(b)的莫里爾圖所示， 與第四十實(shí)施方式的圖56(b)相同地工作。 由此，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能夠 得到與第七實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè) 蒸發(fā)器20的除霜。 [OS24](第四十七實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖69所示，對(duì)第八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300， 追加與第四十五實(shí)施方式相同的迂回通路28及開(kāi)閉閥28a，作為吸引側(cè)減壓部，采用電動(dòng) 可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，使得能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模式。 本實(shí)施方式的基本工作與第四十五實(shí)施方式相同。從而，若使本實(shí)施方式的噴射 器式制冷劑循環(huán)裝置300工作，則在通常運(yùn)行模式下，如圖70 (a)的莫里爾圖所示，與第八 實(shí)施方式的圖16相同地工作。另一方面，在除霜運(yùn)行模式下，如圖70(b)的莫里爾圖所示， 與第四十一實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式的圖58(b)相同地工作。 由此，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能夠 得到與第八實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23的除霜。 [OS28](第四十八實(shí)施方式) 其次，根據(jù)圖71 、 72 ，說(shuō)明本發(fā)明的第四十八實(shí)施方式。在本實(shí)施方式中，將本發(fā)明 的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置適用于將庫(kù)內(nèi)溫度保持為低溫或高溫的冷溫保存庫(kù)。圖71是 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500的整體結(jié)構(gòu)圖。 該噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500能夠切換冷卻作為熱交換對(duì)象流體的庫(kù)內(nèi)空氣 的冷卻運(yùn)行模式和加熱庫(kù)內(nèi)空氣的加熱運(yùn)行模式。還有，圖5中的實(shí)線箭頭表示冷卻運(yùn)行 模式時(shí)的制冷劑流，虛線箭頭表示加熱運(yùn)行模式中的制冷劑流。 可是，期望在能夠切換冷卻運(yùn)行模式和加熱運(yùn)行模式而構(gòu)成的噴射器式制冷劑循 環(huán)裝置中，至少在切換為將噴射器作為制冷劑減壓部使用的制冷劑流路時(shí)，與上述實(shí)施方 式相同地，即使成為噴射器19的吸引能力降低的條件，也使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定 地工作。 因此，本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500形成為以下說(shuō)明的結(jié)構(gòu)。首先， 在第一壓縮機(jī)11的噴出口連接有第一電四通閥51。該第一電四通閥51是利用從控制裝置 輸出的控制信號(hào)，控制其工作的制冷劑流路切換部。
具體來(lái)說(shuō)，第一電四通閥51切換同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和室外熱交換器 53之間及第二電四通閥52的不同的兩個(gè)流入口之間的制冷劑流路(圖71的實(shí)線箭頭所示 的回路)、和同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口與第二電四通閥52的一個(gè)流入出口之間及室外 熱交換器53與第二電四通閥52的另一流入出口之間的制冷劑流路(圖71的虛線箭頭所 示的回路)。 如圖71的虛線箭頭所示的制冷劑流路所示，在冷卻運(yùn)行模式中的第一壓縮機(jī)11 的噴出口側(cè)經(jīng)由第一電四通閥51連接有室外熱交換器53。室外熱交換器53是使通過(guò)其內(nèi) 部的制冷劑和通過(guò)鼓風(fēng)風(fēng)扇53a來(lái)鼓風(fēng)的室外空氣進(jìn)行熱交換的熱交換器。鼓風(fēng)風(fēng)扇53a 是利用從控制裝置輸出的控制電壓，控制轉(zhuǎn)速(鼓風(fēng)空氣量)的電動(dòng)式鼓風(fēng)機(jī)。
在冷卻運(yùn)行模式中的室外熱交換器53的出口側(cè)連接有第一分支部13。在第一分 支部13的一方的制冷劑流出口連接有作為高壓側(cè)減壓部的電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a，在另一 方的制冷劑流出口連接有內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a。 可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a具有能夠變更節(jié)流開(kāi)度地構(gòu)成的閥體和包括使該閥體的節(jié)流 開(kāi)度變化的步進(jìn)馬達(dá)的電動(dòng)致動(dòng)器。另外，可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a利用從控制裝置輸出的控制 信號(hào)，控制其工作。 具體來(lái)說(shuō)，在本實(shí)施方式的控制裝置連接有用于檢測(cè)第一壓縮機(jī)部lla吸入側(cè)制 冷劑的溫度的溫度傳感器及檢測(cè)壓力的壓力傳感器(均未圖示)。進(jìn)而，控制裝置基于這些 傳感器的檢測(cè)值，參照預(yù)先存儲(chǔ)的控制映射圖，使第一壓縮機(jī)部lla吸入側(cè)制冷劑的過(guò)熱 度成為預(yù)先設(shè)定的規(guī)定值地控制可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的閥開(kāi)度。 與第一實(shí)施方式相同地，在冷卻運(yùn)行模式中的可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的出口側(cè)連接有 內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b，在中間壓力側(cè)制冷劑流路15b的出口側(cè)連 接有合流部16。 與第一實(shí)施方式相同地，在冷卻運(yùn)行模式中的內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑 流路15a的出口側(cè)連接有第一固定節(jié)流閥17、第二分支部18。在第二分支部18的一方的 制冷劑流出口經(jīng)由僅容許制冷劑從第二分支部18側(cè)流向噴射器19的噴嘴部19a側(cè)的噴嘴 前止回閥29連接有噴嘴部19a入口側(cè)。 在冷卻運(yùn)行模式中的噴射器19的擴(kuò)散器部19c的出口側(cè)連接有輔助利用側(cè)熱交 換器54。該輔助利用側(cè)熱交換器54的基本結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式的流出側(cè)蒸發(fā)器20相同。更 具體來(lái)說(shuō)，在輔助利用側(cè)熱交換器54中，使通過(guò)在其內(nèi)部流通的制冷劑和從鼓風(fēng)風(fēng)扇54a 循環(huán)鼓風(fēng)的庫(kù)內(nèi)空氣進(jìn)行熱交換。還有，鼓風(fēng)風(fēng)扇54a的基本結(jié)構(gòu)與鼓風(fēng)風(fēng)扇20a相同。
在冷卻運(yùn)行模式中的輔助利用側(cè)熱交換器54的出口側(cè)連接有第二電四通閥52。 該第二電四通閥52是利用從控制裝置輸出的控制信號(hào)，控制其工作的制冷劑流路切換部， 其基本結(jié)構(gòu)與第一電四通閥51相同。 具體來(lái)說(shuō)，第二電四通閥52切換同時(shí)連接輔助利用側(cè)熱交換器54和第一電四通 閥51吸入口之間及第一電四通閥51的不同的兩個(gè)流入出口之間的制冷劑流路(圖71的 實(shí)線箭頭所示的回路)、和同時(shí)連接第一電四通閥51的一個(gè)流入出口和輔助利用側(cè)熱交換 器54之間及第一電四通閥51的另一流入出口和第二壓縮機(jī)21吸入口之間的制冷劑流路 (圖71的虛線箭頭所示的回路)。 另外，在冷卻運(yùn)行模式中的第二分支部18的另一方的制冷劑流出口經(jīng)由第二固定節(jié)流閥22連接有利用側(cè)熱交換器25。該利用側(cè)熱交換器55的基本結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式 的吸引側(cè)蒸發(fā)器23相同。更具體來(lái)說(shuō)，在利用側(cè)熱交換器55中，使在其內(nèi)部流通的制冷劑 和從鼓風(fēng)風(fēng)扇54a循環(huán)鼓風(fēng)的輔助利用側(cè)熱交換器54通過(guò)后的庫(kù)內(nèi)空氣進(jìn)行熱交換。
進(jìn)而，在利用側(cè)熱交換器55的出口側(cè)連接有噴射器19的制冷劑吸引口 19b。
其次，根據(jù)圖72說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。在本實(shí)施方式的噴射器式 制冷劑循環(huán)裝置500中，能夠切換冷卻庫(kù)內(nèi)空氣的冷卻運(yùn)行模式及加熱庫(kù)內(nèi)空氣的加熱運(yùn) 行模式。還有，圖72(a)是表示冷卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖，圖72(b)是表 示加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 冷卻運(yùn)行模式在利用操作面板的工作開(kāi)關(guān)選擇冷卻運(yùn)行模式的情況下執(zhí)行。在冷 卻運(yùn)行模式下，控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b、鼓風(fēng)風(fēng)扇53a、54a工作，如上所述 地控制可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的節(jié)流開(kāi)度。 進(jìn)而，控制裝置以同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和室外熱交換器53之間及第二 電四通閥52的不同的兩個(gè)流入出口之間的方式切換第一電四通閥51，以同時(shí)連接輔助利 用側(cè)熱交換器54和第二壓縮機(jī)21吸入口之間及第一電四通閥51的不同的兩個(gè)流入出口 之間的方式切換第二電四通閥52。由此，如圖17的實(shí)線箭頭所示，構(gòu)成以下的制冷劑回路。
作為第一制冷劑回路構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室外 熱交換器53 —第一分支部13 —可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a —內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷 劑流路15b —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第二制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一固定 節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴嘴前止回閥29 —噴射器19 —輔助利用側(cè)熱交換器54 — 第二電四通閥52 —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。
作為第三制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一固定 節(jié)流閥17 —第二分支部18 —第二固定節(jié)流閥22 —利用側(cè)熱交換器55 —噴射器19 —輔 助利用側(cè)熱交換器54 —第二電四通閥52 —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11 中循環(huán)的回路。 即，在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，室外熱交換器53、利用側(cè)熱交換器55及輔 助利用側(cè)熱交換器54分別對(duì)應(yīng)于第一實(shí)施方式中的散熱器12、吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè) 蒸發(fā)器20而構(gòu)成，如圖72(a)所示，能夠與第一實(shí)施方式的圖2相同地工作，冷卻庫(kù)內(nèi)空氣。 另一方面，在加熱運(yùn)行模式中，利用操作面板的工作開(kāi)關(guān)，選擇加熱運(yùn)行模式的情 況下執(zhí)行。在加熱運(yùn)行模式中，控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b、鼓風(fēng)風(fēng)扇53a、54a 工作，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的節(jié)流開(kāi)度設(shè)為全閉狀態(tài)。 進(jìn)而，控制裝置以同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和第二電四通閥52的一個(gè)流入 出口之間及室外熱交換器53和第二電四通閥52的另一流入出口之間的方式切換第一電四 通閥51，以同時(shí)連接第一電四通閥51的一個(gè)流入出口和輔助利用側(cè)熱交換器54之間及第 一電四通閥51的另一流入出口和第二壓縮機(jī)21吸入口之間的方式切換第二電四通閥52。
由此，第一壓縮機(jī)ll噴出制冷劑經(jīng)由第一、第二電四通閥51、52流入輔助利用側(cè)熱交換器54，與從鼓風(fēng)風(fēng)扇54a循環(huán)鼓風(fēng)的庫(kù)內(nèi)空氣進(jìn)行熱交換，并散熱(圖72(b)的ah72 點(diǎn)—bm點(diǎn))。由此，加熱庫(kù)內(nèi)空氣。 從輔助利用側(cè)熱交換器54流出的制冷劑以通過(guò)噴嘴前止回閥29的作用，在噴射 器19的內(nèi)部相對(duì)于冷卻運(yùn)行模式逆流的方式依次流過(guò)擴(kuò)散器部19c —制冷劑吸引口 19b。 流入噴射器19的制冷劑由于噴射器19內(nèi)的壓損而壓力降低(bh72點(diǎn)一ch72點(diǎn))。
從噴射器19的制冷劑吸引口 19b流出的制冷劑與流入利用側(cè)熱交換器55的、從 鼓風(fēng)風(fēng)扇54a循環(huán)鼓風(fēng)，輔助利用側(cè)熱交換器54通過(guò)后的庫(kù)內(nèi)空氣進(jìn)行熱交換而散熱(ch72 點(diǎn)一《72點(diǎn))。由此，進(jìn)而加熱庫(kù)內(nèi)空氣。 從利用側(cè)熱交換器55流出的制冷劑在第二固定節(jié)流閥22被減壓，經(jīng)由第二分支 部18在第一固定節(jié)流閥17進(jìn)而被減壓(dh72點(diǎn)一eh72點(diǎn)一fh72點(diǎn))。此時(shí)，由于噴嘴前止 回閥29的前后壓差，制冷劑不會(huì)從第二分支部18向噴嘴部19a側(cè)流出。
在第一固定節(jié)流閥17被減壓膨脹的制冷劑經(jīng)由內(nèi)部熱交換器15及第一分支部13 流入室外熱交換器53。此時(shí)，由于可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a成為全閉狀態(tài)，因此，在內(nèi)部熱交換器 15中，不進(jìn)行熱交換。進(jìn)而，制冷劑不會(huì)從第一分支部13向可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a側(cè)流出。
流入室外熱交換器53的制冷劑與從鼓風(fēng)風(fēng)扇53a鼓風(fēng)的外部空氣進(jìn)行熱交換而 吸熱(fh72點(diǎn)一gh72點(diǎn))。從室外熱交換器53流出的制冷劑依次在第一電四通閥51 —第二 電四通閥52中流動(dòng)，吸入第二壓縮機(jī)21而被壓縮(gh72 — hh72點(diǎn))。進(jìn)而，第二壓縮機(jī)21 噴出制冷劑經(jīng)由合流部16吸入第一壓縮機(jī)11并被壓縮(hh72點(diǎn)一ah72點(diǎn))。
本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500如上所述地工作，因此，在冷卻運(yùn)行 模式中，能夠冷卻庫(kù)內(nèi)空氣，在加熱運(yùn)行模式中，能夠加熱庫(kù)內(nèi)空氣。進(jìn)而，在將噴射器19 用作制冷劑減壓部的冷卻運(yùn)行模式中，與第一實(shí)施方式相同地，即使噴射器19的驅(qū)動(dòng)流的 流量變動(dòng)發(fā)生，也不會(huì)降低C0P，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。
(第四十九實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明如圖73的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第四十八實(shí)施方式的噴射器 式制冷劑循環(huán)裝置500，追加與第二實(shí)施方式相同的輔助內(nèi)部熱交換器25，并且廢除了輔 助利用側(cè)熱交換器54的例子。 本實(shí)施方式的輔助內(nèi)部熱交換器25在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使從通過(guò)高壓制冷劑流 路25a的從第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流入的制冷劑、和通過(guò)低壓側(cè)制冷劑流路 25b的從噴射器19的擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑之間進(jìn)行熱交換。 從而，本實(shí)施方式的第一電四通閥51切換同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和室外 熱交換器53之間及第二電四通閥52的不同的兩個(gè)流入出口之間的制冷劑流路(圖73的 實(shí)線箭頭所示的回路)、和同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和第二電四通閥52的一個(gè)流入出 口之間及室外熱交換器53和第二電四通閥52的另一流入出口之間的制冷劑流路(圖73 的虛線箭頭所示的回路)。 另外，本實(shí)施方式的第二電四通閥52切換同時(shí)連接噴射器19的擴(kuò)散器部19c和 第一電四通閥51的一個(gè)流入出口之間及第一電四通閥51的另一流入出口和輔助內(nèi)部熱交 換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b之間的制冷劑流路(圖73的實(shí)線箭頭所示的回路)、和 同時(shí)連接第一電四通閥51的一個(gè)流入出口和噴射器19的擴(kuò)散器部19c之間及第一電四通 閥51的另一流入出口和輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b之間的制冷劑流路(圖73的虛線箭頭所示的回路)。 其次，根據(jù)圖74說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行 模式中，控制裝置以同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和室外熱交換器53之間及第二電四通 閥52的不同的兩個(gè)流入出口之間的方式切換第一電四通閥51，以同時(shí)連接噴射器19的擴(kuò) 散器部19c和第一電四通閥51的一個(gè)流入出口之間及第一電四通閥51的另一流入出口和 輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b之間的方式切換第二電四通閥52。由此，如 圖73的實(shí)線箭頭所示，構(gòu)成以下的制冷劑回路。 作為第一制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a —內(nèi)部熱交換器15的中間壓側(cè)制冷 劑流路15b —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第二制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —輔助內(nèi)部 熱交換器25的高壓制冷劑流路25a —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴嘴前止回 閥29 —噴射器19 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流 路25b —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。
作為第三制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —輔助內(nèi)部 熱交換器25的高壓制冷劑流路25a —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —第二固定節(jié) 流閥22 —利用側(cè)熱交換器55 —噴射器19 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部熱交換 器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回 路。 即，在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，室外熱交換器53及利用側(cè)熱交換器55分別 成為對(duì)應(yīng)于第二實(shí)施方式中的散熱器12及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的結(jié)構(gòu)，如圖74(a)所示，能夠 與第二實(shí)施方式的圖4相同地工作，冷卻庫(kù)內(nèi)空氣。 另一方面，在加熱運(yùn)行模式中，控制裝置以同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和第二 電四通閥52的一個(gè)流入出口之間及室外熱交換器53和第二電四通閥52的另一流入出口 之間的方式切換第一電四通閥51，以同時(shí)連接第一電四通閥51的一個(gè)流入出口和噴射器 19的擴(kuò)散器部19c之間及第一電四通閥51的另一流入出口和輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓 側(cè)制冷劑流路25b之間的方式切換第二電四通閥52。 由此，第一壓縮機(jī)ll噴出制冷劑與第四十八實(shí)施方式相同地，經(jīng)由第一、第二電 四通閥51、52，在噴射器19的內(nèi)部逆流的同時(shí)壓力降低(ah74點(diǎn)一ch74點(diǎn))，流入利用側(cè)熱交 換器55。流入利用側(cè)熱交換器55的制冷劑與從鼓風(fēng)風(fēng)扇54a循環(huán)鼓風(fēng)的庫(kù)內(nèi)空氣進(jìn)行熱 交換而散熱(ch74點(diǎn)一dh74點(diǎn))。由此，加熱庫(kù)內(nèi)空氣。 從利用側(cè)熱交換器55流出的制冷劑依次在第二固定節(jié)流閥22 —第二分支部 18 —第一固定節(jié)流閥17 —輔助內(nèi)部熱交換器25的高壓制冷劑流路25a中流動(dòng)(dh74點(diǎn) —eh74點(diǎn)一fh74點(diǎn))。此時(shí)，制冷劑不會(huì)由于噴嘴前止回閥29的前后壓差，從第二分支部18 向噴嘴部19a側(cè)流出。 在輔助內(nèi)部熱交換器25中，在高壓制冷劑流路25a中流通的制冷劑和在低壓側(cè)制 冷劑流路25b流通的制冷劑的溫差極小，因此，幾乎不進(jìn)行熱交換。
從輔助內(nèi)部熱交換器25的高壓制冷劑流路25a流出的制冷劑依次在內(nèi)部熱交換 器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一分支部13 —室外熱交換器53中流動(dòng)。此時(shí)，可變節(jié) 流機(jī)構(gòu)14a成為全閉狀態(tài)，因此，制冷劑不會(huì)從第一分支部13向可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a側(cè)流出， 在內(nèi)部熱交換器15中不進(jìn)行熱交換。 流入室外熱交換器53的制冷劑與從鼓風(fēng)風(fēng)扇53a鼓風(fēng)的外部空氣進(jìn)行熱交換而
吸熱(fh74點(diǎn)一gh74點(diǎn))。從室外熱交換器53流出的制冷劑依次在第一電四通閥51 —第二
電四通閥52 —輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b中流動(dòng)。 從輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b流出的制冷劑被吸入第二壓縮
機(jī)21而壓縮(gh74點(diǎn)一hh74點(diǎn))。進(jìn)而，第二壓縮機(jī)21噴出制冷劑經(jīng)由合流部16，被吸入第
一壓縮機(jī)11而壓縮(hh74點(diǎn)一ah74點(diǎn))。其他工作與第四十八實(shí)施方式相同。 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500如上所述地工作，因此，在冷卻運(yùn)行
模式中，能夠冷卻庫(kù)內(nèi)空氣，在加熱運(yùn)行模式中，能夠加熱庫(kù)內(nèi)空氣。進(jìn)而，在將噴射器19
作為制冷劑減壓部使用的冷卻運(yùn)行模式中，與第二實(shí)施方式相同地，即使發(fā)生噴射器19的
驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)，也不會(huì)降低C0P，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。(第五十實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明如圖75的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第四十八實(shí)施方式的噴射器 式制冷劑循環(huán)裝置500，追加了與第三實(shí)施方式的輔助散熱器24相同的結(jié)構(gòu)的輔助室外熱 交換器53b的例子。本實(shí)施方式的輔助室外熱交換器53b使在其內(nèi)部流通的制冷劑和通過(guò) 鼓風(fēng)風(fēng)扇53a來(lái)鼓風(fēng)的庫(kù)外空氣(外部空氣)進(jìn)行熱交換。 進(jìn)而，對(duì)第四十八實(shí)施方式，降低室外熱交換器53的熱交換能力，并且，使在第一 分支部13向輔助散熱器24側(cè)流出的制冷劑流量比向溫度式膨脹閥14側(cè)流出的制冷劑流 量多。其他結(jié)構(gòu)與第四十八實(shí)施方式相同。 其次，根據(jù)圖76說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。本實(shí)施方式的基本工作與 第四十八實(shí)施方式相同。從而，在冷卻運(yùn)行模式中，如圖75的實(shí)線箭頭所示，構(gòu)成以下的制 冷劑回路。 作為第一制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a —內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制 冷劑流路15b —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第二制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —輔助室外熱交換器53b —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制 冷劑流路15a —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴嘴前止回閥29 —噴射器19 —輔 助利用側(cè)熱交換器54 —第二電四通閥52 —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11 中循環(huán)的回路。 作為第三制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —輔助室外熱交換器53b —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制 冷劑流路15a —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —第二固定節(jié)流閥22 —利用側(cè)熱交 換器55 —噴射器19 —輔助利用側(cè)熱交換器54 —第二電四通閥52 —第二壓縮機(jī)21 —合 流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 S卩，在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，室外熱交換器53、輔助室外熱交換器53b、輔助利用側(cè)熱交換器54及利用側(cè)熱交換器55分別成為對(duì)應(yīng)于第三實(shí)施方式中的散熱器 12、輔助散熱器24、流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的結(jié)構(gòu)，如圖76 (a)所示，能夠與第 三實(shí)施方式的圖6相同地工作，冷卻庫(kù)內(nèi)空氣。 另一方面，在加熱運(yùn)行模式中，控制裝置與第四十八實(shí)施方式相同地切換第一、第 二電四通閥51、52。 由此，第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑與第四十八實(shí)施方式相同地，依次在第一電四通 閥51 —第二電四通閥52 —輔助利用側(cè)熱交換器54 —噴射器19 —利用側(cè)熱交換器55中 流動(dòng)(圖76 (b)的ah76點(diǎn)一bh76點(diǎn)一ch76點(diǎn)一dh76點(diǎn))。由此，加熱庫(kù)內(nèi)空氣。
從利用側(cè)熱交換器55流出的制冷劑依次在第二固定節(jié)流閥22 —第二分支部 18 —第一固定節(jié)流閥17中流動(dòng)而減壓(dh76點(diǎn)一eh76點(diǎn)一fh76點(diǎn))。在第一固定節(jié)流閥17 減壓膨脹了的制冷劑經(jīng)由內(nèi)部熱交換器15流入輔助室外熱交換器53b。流入輔助室外熱 交換器53b的制冷劑與從鼓風(fēng)風(fēng)扇53a鼓風(fēng)的外部空氣進(jìn)行熱交換而吸熱(fh76點(diǎn)一f' h76 點(diǎn))。 從輔助室外熱交換器53b流入的制冷劑經(jīng)由第一分支部13流入室外熱交換器53。 流入室外熱交換器53的制冷劑與從鼓風(fēng)風(fēng)扇53a鼓風(fēng)的外部空氣進(jìn)行熱交換而吸熱(f'h76 點(diǎn)—gh76點(diǎn))。 從室外熱交換器53流出的制冷劑依次在第一電四通閥51 —第二電四通閥52中 流動(dòng)，被吸入第二壓縮機(jī)21而壓縮(gh76點(diǎn)一hh76點(diǎn))。進(jìn)而，第二壓縮機(jī)21噴出制冷劑經(jīng) 由合流部16被吸入第一壓縮機(jī)11而壓縮(hh76點(diǎn)一ah76點(diǎn))。 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500如上所述地工作，因此，在冷卻運(yùn)行 模式中，能夠冷卻庫(kù)內(nèi)空氣，在加熱運(yùn)行模式中，能夠加熱庫(kù)內(nèi)空氣。進(jìn)而，在將噴射器19 用作制冷劑減壓部的冷卻運(yùn)行模式中，與第三實(shí)施方式相同地，即使發(fā)生噴射器19的驅(qū)動(dòng) 流的流量變動(dòng)，也不降低C0P，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。
(第五十一實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，為如圖77的整體結(jié)構(gòu)圖所示，相對(duì)于第四十九實(shí)施方式的噴射 器式制冷劑循環(huán)裝置500，追加了與第五十實(shí)施方式相同的輔助室外熱交換器53b的例子。 其他結(jié)構(gòu)與第四十九實(shí)施方式相同。 其次，根據(jù)圖78說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。本實(shí)施方式的基本工作與 第四十八實(shí)施方式相同。從而，在冷卻運(yùn)行模式中，如圖77的實(shí)線箭頭所示，構(gòu)成以下的制 冷劑回路。 作為第一制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a —內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制 冷劑流路15b —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第二制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —輔助室外熱交換器53b —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制 冷劑流路15a —輔助內(nèi)部熱交換器25的高壓制冷劑流路25a —第一固定節(jié)流閥17 —第二 分支部18 —噴嘴前止回閥29 —噴射器19 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部熱交換 器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回 路。
作為第三制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —輔助室外熱交換器53b —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制 冷劑流路15a —輔助內(nèi)部熱交換器25的高壓制冷劑流路25a —第一固定節(jié)流閥17 —第二 分支部18 —第二固定節(jié)流閥22 —利用側(cè)熱交換器55 —噴射器19 —第一、第二電四通閥 51、52 —輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第 一壓縮機(jī)ll中循環(huán)的回路。 S卩，在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，室外熱交換器53、輔助室外熱交換器53b、 利用側(cè)熱交換器55分別成為對(duì)應(yīng)于第四實(shí)施方式中的散熱器12、輔助散熱器24及吸引側(cè) 蒸發(fā)器23的結(jié)構(gòu)，如圖78(a)所示，能夠與第四實(shí)施方式的圖8相同地工作，冷卻庫(kù)內(nèi)空氣。 另一方面，在加熱運(yùn)行模式中，控制裝置與第四十九實(shí)施方式相同地切換第一、第 二電四通閥51、52。 由此，第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑與第四十九實(shí)施方式相同地，依次在第一電四通 閥51 —第二電四通閥52 —噴射器19 —利用側(cè)熱交換器55中流動(dòng)(圖78(b)的ah78點(diǎn) —"78點(diǎn)一cU點(diǎn))。由此，加熱庫(kù)內(nèi)空氣。 從利用側(cè)熱交換器55流出的制冷劑依次在第二固定節(jié)流閥22 —第二分支部 18 —第一固定節(jié)流閥17中流動(dòng)而減壓(dh78點(diǎn)一eh78點(diǎn)一fh78點(diǎn))。在第一固定節(jié)流閥17 減壓膨脹了的制冷劑經(jīng)由輔助內(nèi)部熱交換器25及內(nèi)部熱交換器15流入輔助室外熱交換器 53b。流入輔助室外熱交換器53b的制冷劑與從鼓風(fēng)風(fēng)扇53a鼓風(fēng)的外部空氣進(jìn)行熱交換 而吸熱(f剛點(diǎn)一f'剛點(diǎn))。 從輔助室外熱交換器53b流入的制冷劑經(jīng)由第一分支部13流入室外熱交換器53。 流入室外熱交換器53的制冷劑與從鼓風(fēng)風(fēng)扇53a鼓風(fēng)的外部空氣進(jìn)行熱交換而吸熱(f'h78 點(diǎn)—gh78點(diǎn))。 從室外熱交換器53流出的制冷劑依次在第一電四通閥51 —第二電四通閥52 — 輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b中流動(dòng)，被吸入第二壓縮機(jī)21而被壓縮 (gh78點(diǎn)—hh78點(diǎn))。進(jìn)而，第二壓縮機(jī)21噴出制冷劑經(jīng)由合流部16被吸入第一壓縮機(jī)11 而壓縮(hh78點(diǎn)一ah78點(diǎn))。 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500如上所述地工作，因此，在冷卻運(yùn)行 模式中，能夠冷卻庫(kù)內(nèi)空氣，在加熱運(yùn)行模式中，能夠加熱庫(kù)內(nèi)空氣。進(jìn)而，在將噴射器19 用作制冷劑減壓部的冷卻運(yùn)行模式中，與第四實(shí)施方式相同地，即使發(fā)生噴射器19的驅(qū)動(dòng) 流的流量變動(dòng)，也不降低C0P，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。 [owe](第五十二實(shí)施方式) 根據(jù)圖79、80說(shuō)明將本發(fā)明的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置600適用于與第四十八實(shí) 施方式相同的制冷保存庫(kù)的例子。圖79是本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置600的整 體結(jié)構(gòu)圖。還有，本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置600是對(duì)作為其前提的第四十八 實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500進(jìn)行了構(gòu)成設(shè)備的變更及其連接方式的變更即 循環(huán)結(jié)構(gòu)的變更的結(jié)構(gòu)。 如圖79所示，在本實(shí)施方式中，在第一壓縮機(jī)11的噴出口側(cè)配置有與第四十八實(shí) 施方式相同的第一分支部13。在第一分支部13的一方的制冷劑流出口連接有第一室外熱交換器531，在另一方的制冷劑流出口連接有第二室外熱交換器532。 第一室外熱交換器531是使從第一分支部13的一方的制冷劑流出口流出的高壓 制冷劑、和通過(guò)第一鼓風(fēng)風(fēng)扇531a來(lái)鼓風(fēng)的庫(kù)外空氣(外部空氣)進(jìn)行熱交換的熱交換 器。另外，第二室外熱交換器532是使從第一分支部13的另一方的制冷劑流出口流出的高 壓制冷劑、和通過(guò)第二鼓風(fēng)風(fēng)扇532a來(lái)鼓風(fēng)的庫(kù)外空氣(外部空氣)進(jìn)行熱交換的熱交換 器。 進(jìn)而，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置600中，將第一室外熱交換器531 的熱交換面積相對(duì)于第二室外熱交換器532縮小，由此將第一室外熱交換器531的熱交換 能力(散熱性能)比第二室外熱交換器532的熱交換能力降低。第一、第二鼓風(fēng)風(fēng)扇531a、 532a是通過(guò)從控制裝置輸出的控制電壓，控制轉(zhuǎn)速(鼓風(fēng)空氣量)的電動(dòng)式鼓風(fēng)機(jī)。
在第一室外熱交換器531的出口側(cè)連接有作為與第四十八實(shí)施方式相同的高壓 側(cè)減壓部的可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a。在可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的制冷劑流動(dòng)下游側(cè)的循環(huán)結(jié)構(gòu)與第 四十八實(shí)施方式相同。另一方面在第二室外熱交換器532的出口連接有內(nèi)部熱交換器15 的高壓側(cè)制冷劑流路15a。高壓側(cè)制冷劑流路15a的制冷劑流動(dòng)下游側(cè)的循環(huán)結(jié)構(gòu)與第 四十八實(shí)施方式相同。 從而，本實(shí)施方式的第一電四通閥51切換同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和第一 分支部13之間及第二電四通閥52的不同的兩個(gè)流入出口之間的制冷劑流路(圖79的實(shí) 線箭頭所示的回路)、和同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和第二電四通閥52的一個(gè)流入出口 之間及第一分支部13和第二電四通閥52的另一流入出口之間的制冷劑流路(圖79的虛 線箭頭所示的回路)。 另外，本實(shí)施方式的第二電四通閥52切換同時(shí)連接輔助利用側(cè)熱交換器54和第 一電四通閥51的一個(gè)流入出口之間及第一電四通閥51的另一流入出口和第二壓縮機(jī)21 吸入口之間的制冷劑流路(圖79的實(shí)線箭頭所示的回路)、和同時(shí)連接第一電四通閥51的 一個(gè)流入出口和輔助利用側(cè)熱交換器54之間及第一電四通閥51的另一流入出口和第二壓 縮機(jī)21吸入口之間的制冷劑流路(圖79的虛線箭頭所示的回路)。 其次，根據(jù)圖80說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作，本實(shí)施方式的基本結(jié)構(gòu)與 第四十八實(shí)施方式相同。 在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，控制裝置以同時(shí)連接第一壓縮機(jī)ll噴出口和 第一分支部13之間及第二電四通閥52的不同的兩個(gè)流入出口之間的方式切換第一電四通 閥51，以同時(shí)連接輔助利用側(cè)熱交換器54和第一電四通閥51的一個(gè)流入出口之間及第一 電四通閥51的另一流入出口和第二壓縮機(jī)21吸入口之間的方式切換第二電四通閥52。從 而，在冷卻運(yùn)行模式中，如圖79的實(shí)線箭頭所示，構(gòu)成以下的制冷劑回路。
作為第一制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —第 一分支部13 —第一室外熱交換器531 —可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a —內(nèi)部熱交換器15的中間壓力 側(cè)制冷劑流路15b —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第二制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —第 一分支部13 —第二室外熱交換器532 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一 固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴嘴前止回閥29 —噴射器19 —輔助利用側(cè)熱交換器 54 —第一、第二電四通閥51、52 —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第三制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —第 一分支部13 —第二室外熱交換器532 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一 固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —第二固定節(jié)流閥22 —利用側(cè)熱交換器55 —噴射器19 — 輔助利用側(cè)熱交換器54 —第一、第二電四通閥51、52 —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一 壓縮機(jī)ll中循環(huán)的回路。 S卩，在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，第一室外熱交換器531、第二室外熱交換器 532、輔助利用側(cè)熱交換器54及利用側(cè)熱交換器55分別成為對(duì)應(yīng)于第七實(shí)施方式中的第一 散熱器121、第二散熱器122、流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的結(jié)構(gòu)，如圖80 (a)所示， 能夠與第七實(shí)施方式的圖14相同地工作，冷卻庫(kù)內(nèi)空氣。 另一方面，在加熱運(yùn)行模式中，控制裝置以同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和第二 電四通閥52的一個(gè)流入出口之間及第一分支部13和第二電四通閥52的另一流入出口之 間的方式切換第一電四通閥51，以同時(shí)連接第一電四通閥51的一個(gè)流入出口和輔助利用 側(cè)熱交換器54之間及第一電四通閥51的另一流入出口和第二壓縮機(jī)21吸入口之間的方 式切換第二電四通閥52。 進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，控制裝置將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a設(shè)為全閉狀態(tài)，而且停止第 一鼓風(fēng)風(fēng)扇531a的工作。由此，第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑與第四十八實(shí)施方式相同地，依 次在第一電四通閥51 —第二電四通閥52 —輔助利用側(cè)熱交換器54 —噴射器19 —利用側(cè) 熱交換器55中流動(dòng)(圖80 (b)的ah8。點(diǎn)一bh8。點(diǎn)一一ch8。點(diǎn)一dh8。)。由此，加熱庫(kù)內(nèi)空氣。
從利用側(cè)熱交換器55流出的制冷劑依次在第二固定節(jié)流閥22 —第二分支部 18 —第一固定節(jié)流閥17中流動(dòng)而減壓(dh8。點(diǎn)一eh8。點(diǎn)一fh8。點(diǎn))。在第一固定節(jié)流閥17 減壓膨脹了的制冷劑經(jīng)由內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a流入第二室外熱交換 器532。流入第二室外熱交換器532的制冷劑與從第二鼓風(fēng)風(fēng)扇532a鼓風(fēng)的外部空氣進(jìn)行 熱交換而吸熱(fh8。點(diǎn)一gh8。點(diǎn))。 從第二室外熱交換器532流出的制冷劑依次在第一分支部13—第一電四通閥 51—第二電四通閥52中流動(dòng)，被吸入第二壓縮機(jī)21而壓縮(ghs。點(diǎn)一Ks。點(diǎn))。進(jìn)而，第二 壓縮機(jī)21噴出制冷劑經(jīng)由合流部16被吸入第一壓縮機(jī)11而壓縮(hh8。點(diǎn)一ah8。點(diǎn))。
此時(shí)，可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a成為全閉狀態(tài)，因此，制冷劑不會(huì)從第一分支部13向第一 室外熱交換器531側(cè)流出，在內(nèi)部熱交換器15中不進(jìn)行熱交換。 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置600如上所述地工作，因此，在冷卻運(yùn)行 模式中，能夠冷卻庫(kù)內(nèi)空氣，在加熱運(yùn)行模式中，能夠加熱庫(kù)內(nèi)空氣。進(jìn)而，在將噴射器19 用作制冷劑減壓部的冷卻運(yùn)行模式中，與第七實(shí)施方式相同地，即使發(fā)生噴射器19的驅(qū)動(dòng) 流的流量變動(dòng)，也不降低C0P，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。
(第五十三實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明如圖81的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十二實(shí)施方式的噴射式 制冷劑循環(huán)裝置600，追加與第八實(shí)施方式相同的輔助內(nèi)部熱交換器25，并且，廢除了輔助 利用側(cè)熱交換器54的例子。 本實(shí)施方式的輔助內(nèi)部熱交換器25，在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使通過(guò)高壓制冷劑流路 25a的從第二室外熱交換器532流出的制冷劑、和通過(guò)低壓側(cè)制冷劑流路25b的從噴射器19的擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑之間進(jìn)行熱交換。 從而，本實(shí)施方式的第一電四通閥51切換同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和第一 分支部13之間及第二電四通閥52的不同的兩個(gè)流入出口之間的制冷劑流路(圖81的實(shí) 線箭頭所示的回路)、和同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和第二電四通閥52的一個(gè)流入出口 之間及第一分支部13和第二電四通閥52的另一流入出口之間的制冷劑流路(圖81的虛 線箭頭所示的回路)。 另外，本實(shí)施方式的第二電四通閥52切換同時(shí)連接噴射器19的擴(kuò)散器部19c和 第一電四通閥51的一個(gè)流入出口之間及第一電四通閥51的另一流入出口和輔助內(nèi)部熱交 換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b之間的制冷劑流路(圖81的實(shí)線箭頭所示的回路)、和 同時(shí)連接第一電四通閥51的一個(gè)流入出口和噴射器19的擴(kuò)散器部19c之間及第一電四通 閥51的另一流入出口和輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b之間的制冷劑流路 (圖81的虛線箭頭所示的回路)。 其次，根據(jù)圖82說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作，本實(shí)施方式的基本結(jié)構(gòu)與 第四十九實(shí)施方式相同。 在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，控制裝置以同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和 第一分支部13之間及第二電四通閥52的不同的兩個(gè)流入出口之間的方式切換第一電四通 閥51，以同時(shí)連接噴射器19的擴(kuò)散器部19c和第一電四通閥51的一個(gè)流入出口之間及第 一電四通閥51的另一流入出口和輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b之間的方 式切換第二電四通閥52。由此，如圖81的實(shí)線箭頭所示，構(gòu)成以下的制冷劑回路。
作為第一制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —第 一分支部13 —第一室外熱交換器531 —可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a —內(nèi)部熱交換器15的中間壓力 側(cè)制冷劑流路15b —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第二制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —第 一分支部13 —第二室外熱交換器532 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —輔助 內(nèi)部熱交換器25的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴嘴 前止回閥29 —噴射器19 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制 冷劑流路25b —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。
作為第三制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —第 一分支部13 —第二室外熱交換器532 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —輔助 內(nèi)部熱交換器25的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —第二 固定節(jié)流閥22 —利用側(cè)熱交換器55 —噴射器19 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部 熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循 環(huán)的回路。 S卩，在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，第一室外熱交換器531、第二室外熱交換器 532及利用側(cè)熱交換器55分別成為對(duì)應(yīng)于第八實(shí)施方式中的第一散熱器121、第二散熱器 122及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的結(jié)構(gòu)，如圖82(a)所示，能夠與第八實(shí)施方式的圖16相同地工作， 冷卻庫(kù)內(nèi)空氣。 另一方面，在加熱運(yùn)行模式中，控制裝置以同時(shí)連接第一壓縮機(jī)11噴出口和第二 電四通閥52的一個(gè)流入出口之間及第一分支部13和第二電四通閥52的另一流入出口之
62間的方式切換第一電四通閥51，以同時(shí)連接第一電四通閥51的一個(gè)流入出口和噴射器19 的擴(kuò)散器部19c之間及第一電四通閥51的另一流入出口和輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè) 制冷劑流路25b之間的方式切換第二電四通閥52。 進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，控制裝置將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a設(shè)為全閉狀態(tài)，而且停止第 一鼓風(fēng)風(fēng)扇531a的工作。 由此，第一壓縮機(jī)ll噴出制冷劑與第四十九實(shí)施方式相同地，經(jīng)由第一、第二電 四通閥51、52，在噴射器19的內(nèi)部逆流的同時(shí)壓力降低(ah82點(diǎn)一ch82點(diǎn))，流入利用側(cè)熱交 換器55。流入利用側(cè)熱交換器55的制冷劑與從鼓風(fēng)風(fēng)扇54a循環(huán)鼓風(fēng)的庫(kù)內(nèi)空氣進(jìn)行熱 交換而散熱(ch82點(diǎn)一dh82點(diǎn))。由此，加熱庫(kù)內(nèi)空氣。 從利用側(cè)熱交換器55流出的制冷劑依次在第二固定節(jié)流閥22 —第二分支部 18 —第一固定節(jié)流閥17中流動(dòng)而減壓(dh82點(diǎn)一eh82點(diǎn)一fh82點(diǎn))。在第一固定節(jié)流閥17 減壓膨脹了的制冷劑經(jīng)由輔助內(nèi)部熱交換器25及內(nèi)部熱交換器15流入第二室外熱交換器 532。 此時(shí)，在輔助內(nèi)部熱交換器25中，在高壓制冷劑流路25a流通的制冷劑和在低壓 側(cè)制冷劑流路25b流通的制冷劑的溫差極小，因此，幾乎不進(jìn)行熱交換。流入第二室外熱交 換器532的制冷劑與從第二鼓風(fēng)風(fēng)扇532a鼓風(fēng)的外部空氣進(jìn)行熱交換而吸熱(fh82點(diǎn)一gh82 點(diǎn))。 從第二室外熱交換器532流出的制冷劑依次在第一分支部13—第一電四通閥 51 —第二電四通閥52 —輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b中流動(dòng)，被吸入第 二壓縮機(jī)21而壓縮(gh82點(diǎn)一hh82點(diǎn))。進(jìn)而，第二壓縮機(jī)21噴出制冷劑經(jīng)由合流部16吸 入第一壓縮機(jī)11而壓縮(hh82點(diǎn)一ah82點(diǎn))。 此時(shí)，可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a成為全閉狀態(tài)，因此，制冷劑不會(huì)從第一分支部13向第一 室外熱交換器531側(cè)流出，在內(nèi)部熱交換器15中不進(jìn)行熱交換。 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置600如上所述地工作，因此，在冷卻運(yùn)行 模式中，能夠冷卻庫(kù)內(nèi)空氣，在加熱運(yùn)行模式中，能夠加熱庫(kù)內(nèi)空氣。進(jìn)而，在將噴射器19 用作制冷劑減壓部的冷卻運(yùn)行模式中，與第八實(shí)施方式相同地，即使發(fā)生噴射器19的驅(qū)動(dòng) 流的流量變動(dòng)，也不降低C0P，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。
(第五十四實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖83的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑 循環(huán)裝置IOO，變更了合流部16的配置。即，在第一實(shí)施方式中，在合流部16使從內(nèi)部熱交 換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b流出的制冷劑和第二壓縮機(jī)21噴出制冷劑合流，但 在本實(shí)施方式中，在合流部16使溫度式膨脹閥14流出制冷劑和第二壓縮機(jī)21噴出制冷劑 合流。 從而，在本實(shí)施方式的內(nèi)部熱交換器15中，使溫度式膨脹閥14流出制冷劑(圖84 的c84點(diǎn))與第二壓縮機(jī)21噴出制冷劑(184點(diǎn))合流的合流制冷劑(d84點(diǎn))、和從第一分 支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的制冷劑(b84點(diǎn))進(jìn)行熱交換。其他結(jié)構(gòu)及工作與第一 實(shí)施方式相同。 其結(jié)果，在本實(shí)施方式中，如圖84的莫里爾圖所示，基本上與第一實(shí)施方式相同 地工作，能夠得到與第一實(shí)施方式相同的效果。[O749](第五十五 六i^一實(shí)施方式) 在第五十五實(shí)施方式中，如圖85的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，與第五十四實(shí)施方式相同地，變更了合流部16的配置。從而，如圖86的莫里爾圖所示，實(shí)質(zhì)上與第二實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第二實(shí)施方式相同的效果。 在第五十六實(shí)施方式中，如圖87的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第三實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，與第五十四實(shí)施方式相同地，變更了合流部16的配置。從而，如圖88的莫里爾圖所示，基本上與第三實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第三實(shí)施方式相同的效果。 在第五十七實(shí)施方式中，如圖89的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，與第五十四實(shí)施方式相同地，變更了合流部16的配置。從而，如圖90的莫里爾圖所示，實(shí)質(zhì)上與第四實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第四實(shí)施方式相同的效果。 在第五十八實(shí)施方式中，如圖91的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200，與第五十四實(shí)施方式相同地，變更了合流部16的配置。從而，如圖92的莫里爾圖所示，實(shí)質(zhì)上與第五實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第五實(shí)施方式相同的效果。 在第五十九實(shí)施方式中，如圖93的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200，與第五十四實(shí)施方式相同地，變更了合流部16的配置。從而，如圖94的莫里爾圖所示，基本上與第六實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第六實(shí)施方式相同的效果。 在第六十實(shí)施方式中，如圖95的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，與第五十四實(shí)施方式相同地，變更了合流部16的配置。從而，如圖96的莫里爾圖所示，基本上與第七實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第七實(shí)施方式相同的效果。
在第六十一實(shí)施方式中，如圖97的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，與第五十四實(shí)施方式相同地，變更了合流部16的配置。從而，如圖98的莫里爾圖所示，實(shí)質(zhì)上與第八實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第八實(shí)施方式相同的效果。(第六十二 第六十七實(shí)施方式) 第六十二實(shí)施方式如圖99的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，在散熱器12出口側(cè)設(shè)置有作為高壓側(cè)氣液分離器的受液器12b。該受液器12b將分離的飽和液相制冷劑向下游側(cè)的第一分支部13導(dǎo)出。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第九實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第九實(shí)施方式相同的效果。
第六十三實(shí)施方式如圖100的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，在散熱器12出口側(cè)設(shè)置有作為高壓側(cè)氣液分離器的受液器12b。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第十實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第十實(shí)施方式相同的效果。 同樣，對(duì)第五十五、五十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100及第五十七、第五十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200設(shè)置有與第六十二、六十三實(shí)施方式相同的受液器12b也可。 第六十四實(shí)施方式如圖101的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，在輔助散熱器24出口側(cè)設(shè)置有作為高壓側(cè)氣液分離器的受液器24b。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第十一實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第十一實(shí)施方式相同的效果。 第六十五實(shí)施方式如圖102所示，對(duì)第五十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，在輔助散熱器24出口側(cè)設(shè)置有作為高壓側(cè)氣液分離器的受液器24b。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第十二實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第十二實(shí)施方式相同的效果。
第六十六實(shí)施方式如圖103的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第六十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，在第一散熱器121及第二散熱器122的出口側(cè)分別設(shè)置有作為高壓側(cè)氣液分離器的第一、第二受液器121b、122b。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第十三實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第十三實(shí)施方式相同的效果。 第六十七實(shí)施方式如圖104的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第六i^一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，在第一散熱器121及第二散熱器122的出口側(cè)分別設(shè)置有作為第一、第二高壓側(cè)氣液分離器的第一、第二受液器121b、122b。 根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第十四實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第十四實(shí)施方式相同的效果。還有，在第六十六、六十七實(shí)施方式中，說(shuō)明了設(shè)置有第一、第二受液器121b、122b的雙方的例子，但形成為僅設(shè)置第一、第二受液器121b、122b中任一方的結(jié)構(gòu)也可。(第六十八 第七十三實(shí)施方式) 第六十八實(shí)施方式如圖105的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，將散熱器12的結(jié)構(gòu)作為與第十五實(shí)施方式相同的過(guò)冷處理型冷凝器來(lái)構(gòu)成。其他結(jié)構(gòu)與第五十四實(shí)施方式相同。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第十五實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第十五實(shí)施方式相同的效果。 第六十九實(shí)施方式如圖106的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，將散熱器12的結(jié)構(gòu)作為與第十五實(shí)施方式相同的過(guò)冷處理型冷凝器來(lái)構(gòu)成。其他結(jié)構(gòu)與第五十五實(shí)施方式相同。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第十六實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第十六實(shí)施方式相同的效果。 第七十實(shí)施方式如圖107的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，將散熱器12的結(jié)構(gòu)作為與第十五實(shí)施方式相同的過(guò)冷處理型冷凝器來(lái)構(gòu)成。其他結(jié)構(gòu)與第五十六實(shí)施方式相同。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第十七實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第十七實(shí)施方式相同的效果。 第七十一實(shí)施方式如圖108的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，將散熱器12的結(jié)構(gòu)作為與第十五實(shí)施方式相同的過(guò)冷處理型冷凝器來(lái)構(gòu)成。其他結(jié)構(gòu)與第五十七實(shí)施方式相同。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第十八實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第十八實(shí)施方式相同的效果。 當(dāng)然，對(duì)于第五十八、第五十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200，作為散熱器12，采用過(guò)冷處理型冷凝器也可。 第七十二實(shí)施方式如圖109的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，將第一、第二散熱器121U22的結(jié)構(gòu)作為與第十九實(shí)施方式相同的過(guò)
冷處理型冷凝器來(lái)構(gòu)成。其他結(jié)構(gòu)與第六十實(shí)施方式相同。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上
與第十九實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第十九實(shí)施方式相同的效果。 第七十三實(shí)施方式如圖110的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十九實(shí)施方式的噴射器式
制冷劑循環(huán)裝置300，將第一、第二散熱器121U22的結(jié)構(gòu)作為與第十五實(shí)施方式相同的過(guò)
冷處理型冷凝器來(lái)構(gòu)成。其他結(jié)構(gòu)與第六十一實(shí)施方式相同。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)
上與第二十實(shí)施方式相同地工作，能夠得到與第二十實(shí)施方式相同的效果。 在第七十二、第七十三實(shí)施方式中，說(shuō)明了將第一、第二散熱器121U22的雙方作
為過(guò)冷處理型冷凝器的例子，但僅將第一、第二散熱器121U22中任一方形成為過(guò)冷處理
型冷凝器也可。(第七十四 第七十九實(shí)施方式) 第七十四實(shí)施方式如圖111的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，廢除溫度式膨脹閥14，設(shè)置有與第二十一實(shí)施方式相同的膨脹機(jī)40。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第二十一實(shí)施方式相同地工作，能夠提高作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100整體的能量效率。 第七十五實(shí)施方式如圖112的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，廢除溫度式膨脹閥14，設(shè)置有與第二十一實(shí)施方式相同的膨脹機(jī)40。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第二十二實(shí)施方式相同地工作，能夠提高作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100整體的能量效率。 第七十六實(shí)施方式如圖113的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，廢除溫度式膨脹閥14，設(shè)置有與第二十一實(shí)施方式相同的膨脹機(jī)40。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第二十三實(shí)施方式相同地工作，能夠提高作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100整體的能量效率。 第七十七實(shí)施方式如圖114的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，廢除溫度式膨脹閥14，設(shè)置有與第二十一實(shí)施方式相同的膨脹機(jī)40。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第二十四實(shí)施方式相同地工作，能夠提高作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100整體的能量效率。 第七十八實(shí)施方式如圖115的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第六十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，廢除溫度式膨脹閥14，設(shè)置有與第二十一實(shí)施方式相同的膨脹機(jī)40。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第二十五實(shí)施方式相同地工作，能夠提高作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100整體的能量效率。 第七十九實(shí)施方式如圖116的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第六i^一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，廢除溫度式膨脹閥14，設(shè)置有與第二十一實(shí)施方式相同的膨脹機(jī)40。根據(jù)本實(shí)施方式可知，實(shí)質(zhì)上與第二十六實(shí)施方式相同地工作，能夠提高作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100整體的能量效率。 還有，在第七十四 第七十九實(shí)施方式中，說(shuō)明了作為高壓側(cè)減壓部采用了膨脹機(jī)40的例子，但當(dāng)然廢除第一固定節(jié)流閥17，作為噴嘴前減壓部采用膨脹機(jī)也可，廢除第二固定節(jié)流閥22，作為吸引側(cè)減壓部采用膨脹機(jī)也可。進(jìn)而，在第五十八、第五十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200中，作為溫度式膨脹閥14、第一、第二固定節(jié)流閥17、22采用膨脹機(jī)也可。(第八十實(shí)施方式) 在第五十四 第七十九實(shí)施方式中，說(shuō)明了作為制冷劑，采用通常的氟利昂系制冷劑，構(gòu)成了第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑的壓力不超過(guò)制冷劑的臨界壓力的亞臨界制冷劑循環(huán)的例子，但在本實(shí)施方式中，說(shuō)明作為制冷劑，采用二氧化碳，構(gòu)成了第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑的壓力為制冷劑的臨界壓力以上的超臨界制冷劑循環(huán)的例子。 進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，如圖117的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十四實(shí)施方式，廢除
了作為噴嘴前減壓部的第一固定節(jié)流閥17。其他結(jié)構(gòu)與第五十四實(shí)施方式相同。 從而，根據(jù)本實(shí)施方式可知，如圖118的莫里爾圖所示，能夠提高增加噴射器19的
噴嘴部19a中的減壓量(在圖118中為f118點(diǎn)和h118點(diǎn)的壓差)所引起的COP提高效果，能
夠得到與第三十三實(shí)施方式相同的效果。(第八十一實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖119的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，與第八十實(shí)施方式相同地，廢除第一固定節(jié)流閥17，構(gòu)成第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑的壓力為制冷劑的臨界壓力以上的超臨界制冷劑循環(huán)。 從而，根據(jù)本實(shí)施方式可知，如圖120的莫里爾圖所示，能夠提高增加噴射器19的噴嘴部19a中的減壓量(在圖120中為f'12。點(diǎn)和h12。點(diǎn)的壓差)所引起的COP提高效果，能夠得到與第三十四實(shí)施方式相同的效果。
(第八十二實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖121的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，與第八十實(shí)施方式相同地，廢除第一固定節(jié)流閥17，構(gòu)成第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑的壓力為制冷劑的臨界壓力以上的超臨界制冷劑循環(huán)。 從而，根據(jù)本實(shí)施方式可知，如圖122的莫里爾圖所示，能夠提高增加噴射器19的噴嘴部19a中的減壓量(在圖122中為f122點(diǎn)和h122點(diǎn)的壓差)所引起的COP提高效果，能夠得到與第三十五實(shí)施方式相同的效果。[O793](第八十三實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖123的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十七實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，與第八十實(shí)施方式相同地，廢除第一固定節(jié)流閥17，構(gòu)成第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑的壓力為制冷劑的臨界壓力以上的超臨界制冷劑循環(huán)。 從而，根據(jù)本實(shí)施方式可知，如圖124的莫里爾圖所示，能夠提高增加噴射器19的噴嘴部19a中的減壓量(在圖124中為尸點(diǎn)124和11124點(diǎn)的壓差)所引起的COP提高效果，能夠得到與第三十五實(shí)施方式相同的效果。
(第八十四實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖125的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第六十實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，與第八十實(shí)施方式相同地，廢除第一固定節(jié)流閥17，構(gòu)成第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑的壓力為制冷劑的臨界壓力以上的超臨界制冷劑循環(huán)。 從而，根據(jù)本實(shí)施方式可知，如圖126的莫里爾圖所示，能夠得到增加噴射器19的噴嘴部19a中的減壓量(在圖126中為f126點(diǎn)和h126點(diǎn)的壓差)所引起的COP提高效果，能夠得到與第三十七實(shí)施方式相同的效果。[O799](第八十五實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖127的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第六i^一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，與第八十實(shí)施方式相同地，廢除第一固定節(jié)流閥17，構(gòu)成第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑的壓力為制冷劑的臨界壓力以上的超臨界制冷劑循環(huán)。 從而，根據(jù)本實(shí)施方式可知，如圖128的莫里爾圖所示，能夠提高增加噴射器19的噴嘴部19a中的減壓量(在圖128中為f'128點(diǎn)和h128點(diǎn)的壓差)所引起的COP提高效果，能夠得到與第三十八實(shí)施方式相同的效果。 還有，在第八十 第八十五實(shí)施方式中，說(shuō)明了將第五十四 第五十七、第六十、第六十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100、300作為超臨界制冷劑循環(huán)來(lái)構(gòu)成的例子，但當(dāng)然將第五十八、第五十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200作為超臨界制冷劑循環(huán)來(lái)構(gòu)成也可。
(第八十六實(shí)施方式) 根據(jù)圖129、圖130說(shuō)明本發(fā)明的第八十六實(shí)施方式。但是，如在第三十九實(shí)施方式中的說(shuō)明，在適用于制冷機(jī)的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，可能發(fā)生吸引側(cè)蒸發(fā)器23的結(jié)霜。 因此，在本實(shí)施方式中，如圖129的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十四實(shí)施方式的噴射
器式制冷劑循環(huán)裝置100，追加與第三十九實(shí)施方式相同的迂回通路28及開(kāi)閉閥28a，作為
吸引側(cè)減壓部，采用電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a。其他結(jié)構(gòu)與第五十四實(shí)施方式相同。 其次，根據(jù)圖130的莫里爾圖所示，說(shuō)明本實(shí)施方式的工作。在本實(shí)施方式的噴射
器式制冷劑循環(huán)裝置100中，與第三十九實(shí)施方式相同地，能夠切換冷卻庫(kù)內(nèi)的通常運(yùn)行
模式和進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜的除霜運(yùn)行模式。 還有，圖130(a)是表示通常運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖，圖130(b)是
表示除霜運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖。 在通常運(yùn)行模式中，控制裝置將開(kāi)閉閥28a設(shè)為閉閥狀態(tài)，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a設(shè)為預(yù)先規(guī)定的節(jié)流開(kāi)度。由此，在通常運(yùn)行模式中，如圖130(a)的莫里爾圖所示，與第五十四實(shí)施方式的圖84相同地工作。 另一方面，在除霜運(yùn)行模式中，控制裝置停止冷卻風(fēng)扇12a的工作，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a設(shè)為全閉狀態(tài)，進(jìn)而，打開(kāi)開(kāi)閉閥28a。由此，在除霜運(yùn)行模式中，如圖130 (b)的莫里爾圖所示，與第三十九實(shí)施方式的圖54(b)相同地工作。 從而，在本實(shí)施方式中的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能夠得到與第五十四實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜。 另外，如本實(shí)施方式一樣，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，控制裝置停止冷卻風(fēng)扇12a的工作的情況下，散熱器12不發(fā)揮散熱能力，因此，例如，使高壓制冷劑從散熱器12的下游側(cè)即第一分支部13的上游側(cè)流入迂回通路28側(cè)。[OS12](第八十七實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖131的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第八十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，追加與第四十實(shí)施方式相同的輔助迂回通路28b及輔助迂回通路用止回閥28c，使得能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模式。
68
本實(shí)施方式的基本工作與第八十六實(shí)施方式相同。從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO工作，則在通常運(yùn)行模式中，如圖132(a)的莫里爾圖所示，與第五十四實(shí)施方式的圖86相同地工作。另一方面，在除霜運(yùn)行模式中，如圖132(b)的莫里爾圖所示，與第四十實(shí)施方式的圖56(b)相同地工作。 其結(jié)果，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能夠得到與第五十四相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜。[OS16](第八十八實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖133的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，追加與第三十九實(shí)施方式相同的迂回通路28及開(kāi)閉閥28a，作為吸引側(cè)減壓部，采用電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，使得能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模式。其他結(jié)構(gòu)與第五十五實(shí)施方式相同。 本實(shí)施方式的基本工作與第八十六相同。從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則在通常運(yùn)行模式中，如圖134(a)的莫里爾圖所示，與第五十五實(shí)施方式的圖86相同地工作。另一方面，在除霜運(yùn)行模式中，如圖134(b)的莫里爾圖所示，與第四十一實(shí)施方式的圖58(b)相同地工作。 其結(jié)果，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能夠得到與第五十五相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23的除霜。
(第八十九實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖135的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，追加與第三十九實(shí)施方式相同的迂回通路28及開(kāi)閉閥28a，作為吸引側(cè)減壓部，采用電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，使得能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模式。其他結(jié)構(gòu)與第五十六實(shí)施方式相同。 本實(shí)施方式的基本工作與第八十六實(shí)施方式相同。從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO工作，則在通常運(yùn)行模式中，如圖136(a)的莫里爾圖所示，與第五十六實(shí)施方式的圖88相同地工作。另一方面，在除霜運(yùn)行模式中，如圖136(b)的莫里爾圖所示，與第四十二實(shí)施方式的圖60(b)相同地工作。 其結(jié)果，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能夠得到與第五十六相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜。[OS24](第九十實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖137的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十六實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，追加迂回通路28、開(kāi)閉閥28a、輔助迂回通路28b及輔助迂回通路用止回閥28c，作為吸引側(cè)減壓部，采用電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，從而能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模式。其他結(jié)構(gòu)與第五十六實(shí)施方式相同。 本實(shí)施方式的基本工作與第八十六實(shí)施方式相同。從而，若使本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO工作，則在通常運(yùn)行模式中，如圖138(a)的莫里爾圖所示，與第五十六實(shí)施方式的圖88相同地工作。另一方面，在除霜運(yùn)行模式中，如圖138(b)的莫里爾圖所示，與第四十三實(shí)施方式的圖62(b)相同地工作。
其結(jié)果，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能 夠得到與第五十六相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸 發(fā)器20的除霜。 [OS28](第九十一實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖139的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第八十七實(shí)施方式的噴射器式 制冷劑循環(huán)裝置100，追加與第三十九實(shí)施方式相同的迂回通路28及開(kāi)閉閥28a，作為吸引 側(cè)減壓部，采用電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，使得能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模式。其他結(jié)構(gòu)與第五十七 實(shí)施方式相同。 本實(shí)施方式的基本工作與第八十六實(shí)施方式相同。從而，若使本實(shí)施方式的噴射 器式制冷劑循環(huán)裝置IOO工作，則在通常運(yùn)行模式中，如圖140(a)的莫里爾圖所示，與第 五十七實(shí)施方式的圖90相同地工作。另一方面，在除霜運(yùn)行模式中，如圖140(b)的莫里爾 圖所示，與第四十四實(shí)施方式的圖64(b)相同地工作。 其結(jié)果，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能 夠得到與第五十七實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23的 除霜。 另外，在第八十六 第九i^一實(shí)施方式中，說(shuō)明了對(duì)第五十四 第五十七實(shí)施方 式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，追加了迂回通路28及開(kāi)閉閥28a等例子，但當(dāng)然對(duì)第 五十八、第五十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置200，追加迂回通路28及開(kāi)閉閥28a 等也可。(第九十二實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖141的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第六十實(shí)施方式的噴射器式制 冷劑循環(huán)裝置300，追加與第三十九實(shí)施方式相同的迂回通路28及開(kāi)閉閥28a，作為吸引側(cè) 減壓部，采用電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，使得能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模式。 更具體來(lái)說(shuō)，本實(shí)施方式的迂回通路28是使第一分支部13下游側(cè)且第二散熱器 122上游側(cè)的高壓制冷劑迂回第一、第二散熱器121、122，直接導(dǎo)向吸引側(cè)蒸發(fā)器23的制冷 劑流路。 當(dāng)然，迂回通路28構(gòu)成為使第一分支部13下游側(cè)且第二散熱器122上游側(cè)的高 壓制冷劑或第一分支部13上游側(cè)的第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑導(dǎo)向吸引側(cè)蒸發(fā)器23的制 冷劑流路也可。其他結(jié)構(gòu)與第六十實(shí)施方式相同。 本實(shí)施方式的基本工作與第八十六實(shí)施方式相同。從而，若使本實(shí)施方式的噴射 器式制冷劑循環(huán)裝置IOO工作，則在通常運(yùn)行模式中，如圖142(a)的莫里爾圖所示，與第 六十實(shí)施方式的圖96相同地工作。另一方面，在除霜運(yùn)行模式中，如圖142(b)的莫里爾圖 所示，與第四十五實(shí)施方式的圖66(b)相同地工作。 其結(jié)果，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能 夠得到與第六十實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流 出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜。 另外，如本實(shí)施方式一樣，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，控制裝置停止第一、第二冷卻風(fēng)扇
121a、122a的工作的情況下，第一、第二散熱器121U22不發(fā)揮散熱能力。 從而，例如，使高壓制冷劑從第一散熱器121的下游側(cè)即溫度式膨脹閥14的上游側(cè)流入迂回通路28側(cè)也可，使高壓制冷劑從第二散熱器122的下游側(cè)即內(nèi)部熱交換器15 的上游側(cè)流入迂回通路28側(cè)也可。 [OS"](第九十三實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖143的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第六十實(shí)施方式的噴射器式制 冷劑循環(huán)裝置300，追加迂回通路28、開(kāi)閉閥28a、輔助迂回通路28b及輔助迂回通路用止回 閥28c，作為吸引側(cè)減壓部，采用電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，使得能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模式。其他 結(jié)構(gòu)與第六十實(shí)施方式相同。 本實(shí)施方式的基本工作與第八十六實(shí)施方式相同。從而，若使本實(shí)施方式的噴射 器式制冷劑循環(huán)裝置300工作，則在通常運(yùn)行模式中，如圖144(a)的莫里爾圖所示，與第 六十實(shí)施方式的圖96相同地工作。另一方面，在除霜運(yùn)行模式中，如圖144(b)的莫里爾圖 所示，與第四十六實(shí)施方式的圖68(b)相同地工作。 其結(jié)果，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能 夠得到與第六十實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流 出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜。
(第九十四實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖145的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第六i^一實(shí)施方式的噴射器式
制冷劑循環(huán)裝置300，如圖69所示，對(duì)第八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300，追加
與第四十五實(shí)施方式相同的迂回通路28及開(kāi)閉閥28a，作為吸引側(cè)減壓部，采用電動(dòng)可變
節(jié)流機(jī)構(gòu)22a，從而能夠執(zhí)行除霜運(yùn)行模式。其他結(jié)構(gòu)與第六十一實(shí)施方式相同。 本實(shí)施方式的基本工作與第八十六實(shí)施方式相同。從而，若使本實(shí)施方式的噴射
器式制冷劑循環(huán)裝置300工作，則在通常運(yùn)行模式中，如圖146(a)的莫里爾圖所示，與第
六十一實(shí)施方式的圖98相同地工作。另一方面，在除霜運(yùn)行模式中，如圖146(b)的莫里爾
圖所示，與第四十七實(shí)施方式的除霜運(yùn)行模式的圖70(b)相同地工作。 由此，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300中，在通常運(yùn)行模式時(shí)，能夠
得到與第六十一實(shí)施方式相同的效果，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流
出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜。(第九十五實(shí)施方式) 其次，根據(jù)圖147、圖148說(shuō)明本發(fā)明的第九十五實(shí)施方式。在本實(shí)施方式中，將本 發(fā)明的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置適用于與第四十八實(shí)施方式相同的冷溫保存庫(kù)。圖147是 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500的整體結(jié)構(gòu)圖。在本實(shí)施方式中，如圖147的 整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第四十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500變更了合流部16的 配置。 即，在第四十八實(shí)施方式中，在合流部16使從內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷 劑流路15b流出的制冷劑和第二壓縮機(jī)21噴出制冷劑合流，但在本實(shí)施方式中，在冷卻運(yùn) 行模式時(shí)，在合流部16使溫度式膨脹閥14流出制冷劑和第二壓縮機(jī)21噴出制冷劑合流。 其他結(jié)構(gòu)與第四十八實(shí)施方式相同。 其次，根據(jù)圖48說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。還有，圖148(a)是表示冷 卻運(yùn)行模式中的制冷劑的狀態(tài)的莫里爾圖，圖148(b)是表示加熱運(yùn)行模式中的制冷劑的 狀態(tài)的莫里爾圖。
首先，在冷卻運(yùn)行模式中，控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b、鼓風(fēng)風(fēng)扇 53a、54a工作，使可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的節(jié)流開(kāi)度成為預(yù)先規(guī)定的開(kāi)度地進(jìn)行控制，進(jìn)而，與 第四十八實(shí)施方式相同地，切換第一、第二電四通閥51、52。由此，如圖147的實(shí)線箭頭所 示，構(gòu)成以下的制冷劑回路。 作為第一制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中 間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第二制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一固定 節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴嘴前止回閥29 —噴射器19 —輔助利用側(cè)熱交換器54 — 第二電四通閥52 —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。
作為第三制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一固定 節(jié)流閥17 —第二分支部18 —第二固定節(jié)流閥22 —利用側(cè)熱交換器55 —噴射器19 —輔 助利用側(cè)熱交換器54 —第二電四通閥52 —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15 的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 S卩，在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，室外熱交換器53、利用側(cè)熱交換器55及輔 助利用側(cè)熱交換器54分別成為對(duì)應(yīng)于第五十四實(shí)施方式中的散熱器12、吸引側(cè)蒸發(fā)器23 及流出側(cè)蒸發(fā)器20的結(jié)構(gòu)，如圖148(a)所示，能夠與第五十四實(shí)施方式的圖84相同地工 作，冷卻庫(kù)內(nèi)空氣。 另一方面，在加熱運(yùn)行模式中，控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)llb、21b、鼓風(fēng)風(fēng)扇 53a、54a工作，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的節(jié)流開(kāi)度設(shè)為全閉狀態(tài)，進(jìn)而，與第四十八實(shí)施方式 相同地，切換第一、第二電四通閥51、52。 由此，如圖147的虛線箭頭所示，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一、第二電 四通閥51、51 —輔助利用側(cè)熱交換器54 —噴射器19的擴(kuò)散器部19c —噴射器19的制冷劑 吸引口 19b —利用側(cè)熱交換器55 —第二固定節(jié)流閥22 —第二分支部18 —第一固定節(jié)流 閥17 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一分支部13 —室外熱交換器53 — 第一、第二電四通閥51、52 —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè) 制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 此時(shí)，可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a成為全閉狀態(tài)，因此，制冷劑不會(huì)從第一分支部13向可變 節(jié)流機(jī)構(gòu)14a側(cè)流出，在內(nèi)部熱交換器15中不進(jìn)行熱交換。即，在本實(shí)施方式中的加熱運(yùn) 行模式中，如圖148(b)所示，能夠?qū)嵸|(zhì)上與第四十八實(shí)施方式的圖72(b)相同地工作，加熱 庫(kù)內(nèi)空氣。 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500如上所述地工作，因此，在冷卻運(yùn)行 模式中，能夠冷卻庫(kù)內(nèi)空氣，在加熱運(yùn)行模式中，能夠加熱庫(kù)內(nèi)空氣。進(jìn)而，在將噴射器19 用作制冷劑減壓部的冷卻運(yùn)行模式中，與第五十四實(shí)施方式相同地，即使發(fā)生噴射器19的 驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)，也不降低C0P，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。 [OSS2](第九十六實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖149的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第四十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500，將合流部16的配置變更為與第九十五實(shí)施方式相同。 還有，本實(shí)施方式的輔助內(nèi)部熱交換器25在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使通過(guò)高壓制冷劑
流路25a的從第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的制冷劑、和通過(guò)低壓側(cè)制冷劑流
路25b的從噴射器19的擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑之間進(jìn)行熱交換。其他結(jié)構(gòu)與第四十九
實(shí)施方式相同。 其次，根據(jù)圖150說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。首先，在冷卻運(yùn)行模式 中，控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b、鼓風(fēng)風(fēng)扇53a、54a工作，使可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a 的節(jié)流開(kāi)度成為預(yù)先規(guī)定的開(kāi)度地進(jìn)行控制，進(jìn)而，與第四十九實(shí)施方式相同地，切換第 一、第二電四通閥51、52。由此，如圖149的實(shí)線箭頭所示，構(gòu)成以下的制冷劑回路。
作為第一制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中 間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第二制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —輔助內(nèi)部 熱交換器25的高壓制冷劑流路25a —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴嘴前止回 閥29 —噴射器19 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流 路25b —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b — 第一壓縮機(jī)ll中循環(huán)的回路。 作為第三制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —輔助內(nèi)部 熱交換器25的高壓制冷劑流路25a —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —第二固定節(jié) 流閥22 —利用側(cè)熱交換器55 —噴射器19 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部熱交換 器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中間壓 力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 即，在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，室外熱交換器53及利用側(cè)熱交換器55分別 成為與第五十五實(shí)施方式中的散熱器12及吸引側(cè)蒸發(fā)器23對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)，如圖150 (a)所 示，能夠與第五十五實(shí)施方式的圖86相同地工作，冷卻庫(kù)內(nèi)空氣。 另一方面，在加熱運(yùn)行模式中，控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)llb、21b、鼓風(fēng)風(fēng)扇 53a、54a工作，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的節(jié)流開(kāi)度設(shè)為全閉狀態(tài)，進(jìn)而，與第四十九實(shí)施方式 相同地，切換第一、第二電四通閥51、52。 由此，如圖149的虛線箭頭所示，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一、第二電 四通閥51、51 —噴射器19的擴(kuò)散器部19c —噴射器19的制冷劑吸引口 19b —利用側(cè)熱交 換器55 —第二固定節(jié)流閥22 —第二分支部18 —第一固定節(jié)流閥17 —輔助內(nèi)部熱交換器 25的高壓制冷劑流路25a —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一分支部13 — 室外熱交換器53 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部熱交換器25的高壓制冷劑流路 25a—第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一 壓縮機(jī)ll中循環(huán)的回路。 此時(shí)，可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a成為全閉狀態(tài)，因此，制冷劑不會(huì)從第一分支部13向可變 節(jié)流機(jī)構(gòu)14a側(cè)流出，在內(nèi)部熱交換器15中不進(jìn)行熱交換。另外，在輔助內(nèi)部熱交換器25中，在高壓制冷劑流路25a流通的制冷劑和在低壓側(cè)制冷劑流路25b流通的制冷劑的溫差 極小，因此，幾乎不進(jìn)行熱交換。 S卩，在本實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中，如圖150(b)所示，能夠?qū)嵸|(zhì)上與第四十九 實(shí)施方式的圖74(b)相同地工作，加熱庫(kù)內(nèi)空氣。 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500如上所述地工作，因此，在冷卻運(yùn)行 模式中，能夠冷卻庫(kù)內(nèi)空氣，在加熱運(yùn)行模式中，能夠加熱庫(kù)內(nèi)空氣。進(jìn)而，在將噴射器19 用作制冷劑減壓部的冷卻運(yùn)行模式中，與第五十五實(shí)施方式相同地，即使發(fā)生噴射器19的 驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)，也不降低C0P，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。 [OS 5](第九十七實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖151的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十實(shí)施方式的噴射器式制
冷劑循環(huán)裝置500，將合流部16的配置變更為與第九十五實(shí)施方式相同。 其次，根據(jù)圖152說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。首先，在冷卻運(yùn)行模式
中，控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b、鼓風(fēng)風(fēng)扇53a、54a工作，使可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a
的節(jié)流開(kāi)度成為預(yù)先規(guī)定的開(kāi)度地進(jìn)行控制，進(jìn)而，與第五十實(shí)施方式相同地，切換第一、
第二電四通閥51、52。由此，如圖151的實(shí)線箭頭所示，構(gòu)成以下的制冷劑回路。 作為第一制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室
外熱交換器53 —第一分支部13 —可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中
間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第二制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —輔助室外熱交換器53b —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制 冷劑流路15a —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴嘴前止回閥29 —噴射器19 —輔 助利用側(cè)熱交換器54 —第二電四通閥52 —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15 的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第三制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —輔助室外熱交換器53b —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制 冷劑流路15a —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —第二固定節(jié)流閥22 —利用側(cè)熱交 換器55 —噴射器19 —輔助利用側(cè)熱交換器54 —第二電四通閥52 —第二壓縮機(jī)21 —合 流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。
S卩，在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，室外熱交換器53、輔助室外熱交換器53b及 輔助利用側(cè)熱交換器54及利用側(cè)熱交換器55分別成為對(duì)應(yīng)于第五十六實(shí)施方式中的散熱 器12、輔助散熱器24、流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的結(jié)構(gòu)，如圖152 (a)所示，能夠 與第五十六實(shí)施方式的圖88相同地工作，冷卻庫(kù)內(nèi)空氣。 另一方面，在加熱運(yùn)行模式中，控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)llb、21b、鼓風(fēng)風(fēng)扇 53a、54a工作，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的節(jié)流開(kāi)度設(shè)為全閉狀態(tài)，進(jìn)而，與第五十實(shí)施方式相 同地，切換第一、第二電四通閥51、52。 由此，如圖151的虛線箭頭所示，構(gòu)成第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑依次在第一壓 縮機(jī)11 —第一、第二電四通閥51、51 —輔助利用側(cè)熱交換器54 —噴射器19的擴(kuò)散器部 19c —噴射器19的制冷劑吸引口 19b —利用側(cè)熱交換器55 —第二固定節(jié)流閥22 —第二分 支部18 —第一固定節(jié)流閥17 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a—輔助室外熱
74交換器53b —第一分支部13 —室外熱交換器53 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部 熱交換器25的高壓制冷劑流路25a —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中 間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 此時(shí)，可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a成為全閉狀態(tài)，因此，制冷劑不會(huì)從第一分支部13向可變 節(jié)流機(jī)構(gòu)14a側(cè)流出，在內(nèi)部熱交換器15中不進(jìn)行熱交換。 即，在本實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中，如圖152(b)所示，能夠?qū)嵸|(zhì)上與第五十實(shí) 施方式的圖76(b)相同地工作，加熱庫(kù)內(nèi)空氣。 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500如上所述地工作，因此，在冷卻運(yùn)行 模式中，能夠冷卻庫(kù)內(nèi)空氣，在加熱運(yùn)行模式中，能夠加熱庫(kù)內(nèi)空氣。進(jìn)而，在將噴射器19 用作制冷劑減壓部的冷卻運(yùn)行模式中，與第五十六實(shí)施方式相同地，即使發(fā)生噴射器19的 驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)，也不降低C0P，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。 [OSS7](第九十八實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖153的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五i^一實(shí)施方式的噴射器式 制冷劑循環(huán)裝置500，將合流部16的配置變更為與第九十五實(shí)施方式相同。
其次，根據(jù)圖154說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。首先，在冷卻運(yùn)行模式 中，控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b、鼓風(fēng)風(fēng)扇53a、54a工作，使可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a 的節(jié)流開(kāi)度成為預(yù)先規(guī)定的開(kāi)度地進(jìn)行控制，進(jìn)而，與第五十一實(shí)施方式相同地，切換第 一、第二電四通閥51、52。由此，如圖153的實(shí)線箭頭所示，構(gòu)成以下的制冷劑回路。
作為第一制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中 間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第二制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —輔助室外熱交換器53b —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制 冷劑流路15a —輔助內(nèi)部熱交換器25的高壓制冷劑流路25a —第一固定節(jié)流閥17 —第二 分支部18 —噴嘴前止回閥29 —噴射器19 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部熱交換 器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中間壓 力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第三制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —室 外熱交換器53 —第一分支部13 —輔助室外熱交換器53b —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制 冷劑流路15a —輔助內(nèi)部熱交換器25的高壓制冷劑流路25a —第一固定節(jié)流閥17 —第二 分支部18 —第二固定節(jié)流閥22 —利用側(cè)熱交換器55 —噴射器19 —第一、第二電四通閥 51、52 —輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi) 部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。
S卩，在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，室外熱交換器53、輔助室外熱交換器53b及 利用側(cè)熱交換器55分別成為對(duì)應(yīng)于第五十七實(shí)施方式中的散熱器12、輔助散熱器24及吸 引側(cè)蒸發(fā)器23的結(jié)構(gòu)，如圖154(a)所示，能夠與第五十七實(shí)施方式的圖90相同地工作，冷 卻庫(kù)內(nèi)空氣。 另一方面，在加熱運(yùn)行模式中，控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)llb、21b、鼓風(fēng)風(fēng)扇 53a、54a工作，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的節(jié)流開(kāi)度設(shè)為全閉狀態(tài)，進(jìn)而，與第五i^一實(shí)施方式
75相同地，切換第一、第二電四通閥51、52。 由此，如圖153的虛線箭頭所示，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一、第二電 四通閥51、51 —噴射器19的擴(kuò)散器部19c —噴射器19的制冷劑吸引口 19b —利用側(cè)熱交 換器55 —第二固定節(jié)流閥22 —第二分支部18 —第一固定節(jié)流閥17 —輔助內(nèi)部熱交換器 25的高壓制冷劑流路25a —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一分支部13 — 室外熱交換器53 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流 路25a —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b — 第一壓縮機(jī)ll中循環(huán)的回路。 此時(shí)，可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a成為全閉狀態(tài)，因此，制冷劑不會(huì)從第一分支部13向可變 節(jié)流機(jī)構(gòu)14a側(cè)流出，在內(nèi)部熱交換器15中不進(jìn)行熱交換。另外，在輔助內(nèi)部熱交換器25 中，在高壓制冷劑流路25a流通的制冷劑和在低壓側(cè)制冷劑流路25b流通的制冷劑的溫差 極小，因此，幾乎不進(jìn)行熱交換。 S卩，在本實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中，如圖154(b)所示，能夠?qū)嵸|(zhì)上與第五i^一 實(shí)施方式的圖78(b)相同地工作，加熱庫(kù)內(nèi)空氣。 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置500如上所述地工作，因此，在冷卻運(yùn)行 模式中，能夠冷卻庫(kù)內(nèi)空氣，在加熱運(yùn)行模式中，能夠加熱庫(kù)內(nèi)空氣。進(jìn)而，在將噴射器19 用作制冷劑減壓部的冷卻運(yùn)行模式中，與第五十七實(shí)施方式相同地，即使發(fā)生噴射器19的 驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)，也不降低C0P，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。
(第九十九實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖155的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十二實(shí)施方式的噴射器式
制冷劑循環(huán)裝置600，將合流部16的配置變更為與第九十五實(shí)施方式相同。 其次，根據(jù)圖156說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。首先，在冷卻運(yùn)行模式
中，控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b、鼓風(fēng)風(fēng)扇531a、532a、54a工作，使可變節(jié)流機(jī)
構(gòu)14a的節(jié)流開(kāi)度成為預(yù)先規(guī)定的開(kāi)度地進(jìn)行控制，進(jìn)而，與第五十二實(shí)施方式相同地，切
換第一、第二電四通閥51、52。 由此，在冷卻運(yùn)行模式中，如圖155的實(shí)線箭頭所示，構(gòu)成以下的制冷劑回路。
作為第一制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —第 一分支部13 —第一室外熱交換器531 —可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a—合流部16 —內(nèi)部熱交換器15 的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第二制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —第 一分支部13 —第二室外熱交換器532 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一 固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴嘴前止回閥29 —噴射器19 —輔助利用側(cè)熱交換器 54 —第一、第二電四通閥51、52 —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中間壓 力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第三制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —第 一分支部13 —第二室外熱交換器532 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一 固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —第二固定節(jié)流閥22 —利用側(cè)熱交換器55 —噴射器19 — 輔助利用側(cè)熱交換器54 —第一、第二電四通閥51、52 —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部 熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。
S卩，在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，第一室外熱交換器531、第二室外熱交換器 532、輔助利用側(cè)熱交換器54及利用側(cè)熱交換器55分別成為對(duì)應(yīng)于第六十實(shí)施方式中的第 一散熱器121、第二散熱器122、流出側(cè)蒸發(fā)器20、吸引側(cè)蒸發(fā)器23的結(jié)構(gòu)，如圖156(a)所 示，能夠與第六十實(shí)施方式的圖96相同地工作，冷卻庫(kù)內(nèi)空氣。 另一方面，在加熱運(yùn)行模式中，控制裝置與第五十二實(shí)施方式相同地切換第一、第 二電四通閥51、52，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的節(jié)流開(kāi)度設(shè)為全閉狀態(tài)，停止第一鼓風(fēng)風(fēng)扇531a 的工作。 由此，如圖155的虛線箭頭所示，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一、第二電 四通閥51、51 —輔助利用側(cè)熱交換器54 —噴射器19的擴(kuò)散器部19c —噴射器19的制冷 劑吸引口 19b —利用側(cè)熱交換器55 —第二固定節(jié)流閥22 —第二分支部18 —第一固定節(jié) 流閥17 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第二室外熱交換器532 —第一分支 部13 —第一、第二電四通閥51、52 —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中 間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 此時(shí)，可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a成為全閉狀態(tài)，因此，制冷劑不會(huì)從第一分支部13向可變 節(jié)流機(jī)構(gòu)14a側(cè)流出，在內(nèi)部熱交換器15中不進(jìn)行熱交換。 S卩，在本實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中，如圖156(b)所示，能夠?qū)嵸|(zhì)上與第五十二 實(shí)施方式的圖80(b)相同地工作，加熱庫(kù)內(nèi)空氣。 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置600如上所述地工作，因此，在冷卻運(yùn)行 模式中，能夠冷卻庫(kù)內(nèi)空氣，在加熱運(yùn)行模式中，能夠加熱庫(kù)內(nèi)空氣。進(jìn)而，在將噴射器19 用作制冷劑減壓部的冷卻運(yùn)行模式中，與第六十實(shí)施方式相同地，即使發(fā)生噴射器19的驅(qū) 動(dòng)流的流量變動(dòng)，也不降低C0P，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。
(第一百實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖157的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第五十三實(shí)施方式的噴射器式
制冷劑循環(huán)裝置600，將合流部16的配置變更為與第九十五實(shí)施方式相同。 其次，根據(jù)圖158說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。首先，在冷卻運(yùn)行模式
中，控制裝置使第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b、鼓風(fēng)風(fēng)扇531a、532a、54a工作，使可變節(jié)流機(jī)
構(gòu)14a的節(jié)流開(kāi)度成為預(yù)先規(guī)定的開(kāi)度地進(jìn)行控制，進(jìn)而，與第五十三實(shí)施方式相同地，切
換第一、第二電四通閥51、52。 由此，在冷卻運(yùn)行模式中，如圖155的實(shí)線箭頭所示，構(gòu)成以下的制冷劑回路。
作為第一制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —第 一分支部13 —第一室外熱交換器531 —可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a—合流部16 —內(nèi)部熱交換器15 的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第二制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —第 一分支部13 —第二室外熱交換器532 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —輔助 內(nèi)部熱交換器25的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —噴嘴 前止回閥29 —噴射器19 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制 冷劑流路25b —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路 15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 作為第三制冷劑回路，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一電四通閥51 —第一分支部13 —第二室外熱交換器532 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —輔助 內(nèi)部熱交換器25的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第一固定節(jié)流閥17 —第二分支部18 —第二 固定節(jié)流閥22 —利用側(cè)熱交換器55 —噴射器19 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部 熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的 中間壓力側(cè)制冷劑流路15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。 S卩，在本實(shí)施方式的冷卻運(yùn)行模式中，第一室外熱交換器531、第二室外熱交換器 532及利用側(cè)熱交換器55分別成為對(duì)應(yīng)于第六十一實(shí)施方式中的第一散熱器121、第二散 熱器122及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的結(jié)構(gòu)，如圖158(a)所示，能夠與第六i^一實(shí)施方式的圖98 相同地工作，冷卻庫(kù)內(nèi)空氣。 另一方面，在加熱運(yùn)行模式中，控制裝置與第五十三實(shí)施方式相同地切換第一、第 二電四通閥51、52，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的節(jié)流開(kāi)度設(shè)為全閉狀態(tài)，停止第一鼓風(fēng)風(fēng)扇531a 的工作。 由此，如圖157的虛線箭頭所示，構(gòu)成制冷劑依次在第一壓縮機(jī)11 —第一、第二電 四通閥51、51 —噴射器19的擴(kuò)散器部19c —噴射器19的制冷劑吸引口 19b —利用側(cè)熱交 換器55 —第二固定節(jié)流閥22 —第二分支部18 —第一固定節(jié)流閥17 —輔助內(nèi)部熱交換器 25的高壓制冷劑流路25a —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第二室外熱交換 器532 —第一分支部13 —第一、第二電四通閥51、52 —輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制 冷劑流路25b —第二壓縮機(jī)21 —合流部16 —內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路 15b —第一壓縮機(jī)11中循環(huán)的回路。
此時(shí)，可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a成為全閉狀態(tài)，因此，制冷劑不會(huì)從第一分支部13向可變 節(jié)流機(jī)構(gòu)14a側(cè)流出，在內(nèi)部熱交換器15中不進(jìn)行熱交換。進(jìn)而，在輔助內(nèi)部熱交換器25 中，在高壓制冷劑流路25a流通的制冷劑、和在低壓側(cè)制冷劑流路25b流通的制冷劑的溫差 極小，因此，幾乎不進(jìn)行熱交換。 S卩，在本實(shí)施方式的加熱運(yùn)行模式中，如圖158(b)所示，能夠?qū)嵸|(zhì)上與第五十三 實(shí)施方式的圖82(b)相同地工作，加熱庫(kù)內(nèi)空氣。 本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置600如上所述地工作，因此，在冷卻運(yùn)行 模式中，能夠冷卻庫(kù)內(nèi)空氣，在加熱運(yùn)行模式中，能夠加熱庫(kù)內(nèi)空氣。進(jìn)而，在將噴射器19 用作制冷劑減壓部的冷卻運(yùn)行模式中，與第六十一實(shí)施方式相同地，即使發(fā)生噴射器19的 驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)，也不降低C0P，能夠使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。
(第一百零一實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖159所示，說(shuō)明廢除第一實(shí)施方式的第二分支部18，采用了 第二分支部18a的例子。在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，通過(guò)采用第二 分支部18a，根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷的變動(dòng)，調(diào)節(jié)相對(duì)于減壓部側(cè)制冷劑流量Ge的噴嘴側(cè)制冷劑 流量Gnoz的流量比Gnoz/Ge。 還有，減壓部側(cè)制冷劑流量Ge為從第二分支部18a向第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出 的制冷劑流量，噴嘴側(cè)制冷劑流量Gnoz為從第二分支部18a向噴射器19的噴嘴部19a流 出的制冷劑流量。 第二分支部18a為形成有使從第一固定節(jié)流閥17流入其內(nèi)部的制冷劑產(chǎn)生回旋 流動(dòng)的內(nèi)部空間的離心分離器結(jié)構(gòu)，通過(guò)利用該制冷劑的回旋流動(dòng)產(chǎn)生的離心力的作用，使內(nèi)部空間內(nèi)的制冷劑產(chǎn)生干燥分布。還有，為了從內(nèi)部空間取出期望的干燥度的制冷劑，
設(shè)置有使制冷劑向噴嘴部19a側(cè)及第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出的制冷劑出口。 更具體來(lái)說(shuō)，本實(shí)施方式的第二分支部18a的內(nèi)部空間形成為其軸向沿大致鉛垂
方向的圓柱狀，在內(nèi)部空間的下方側(cè)配置有使制冷劑向噴嘴部19a側(cè)流出的制冷劑出口，
在向噴嘴部19a側(cè)的制冷劑出口的上方側(cè)配置有使制冷劑向第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出的
制冷劑出口。 由此，根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷的變動(dòng)，改變向噴嘴部19a側(cè)流出的制冷劑的干燥度和向 第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出的制冷劑的干燥度，調(diào)節(jié)流量比Gnoz/Ge。 例如，循環(huán)的負(fù)荷比通常運(yùn)行時(shí)降低的低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，在循環(huán)中循環(huán)的制冷劑流 量降低，相對(duì)于內(nèi)部空間的上方側(cè)，干燥度低的制冷劑在下方側(cè)分布，因此，相對(duì)于減壓部 側(cè)制冷劑流量Ge，噴嘴側(cè)制冷劑流量Gnoz的質(zhì)量流量增加，流量比Gnoz/Ge比通常運(yùn)行時(shí) 增加。 另一方面，在循環(huán)的負(fù)荷比通常運(yùn)行時(shí)增加的高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，伴隨在循環(huán)中循環(huán) 的制冷劑流量的增加，干燥度低的制冷劑還分布于內(nèi)部空間的上方側(cè)，因此，從第二分支部 18a向第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出的制冷劑的干燥度接近從第二分支部18a向噴嘴部19a側(cè) 流出的制冷劑的干燥度，流量比Gnoz/Ge比通常運(yùn)行時(shí)降低。其他結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式相 同。 其次，使用圖160的莫里爾圖，說(shuō)明本實(shí)施方式的工作。還有，本實(shí)施方式的噴射
器式制冷劑循環(huán)裝置100的基本工作與第一實(shí)施方式相同。因此，在圖160中，用虛線表示
低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的制冷劑的狀態(tài)，并且，用實(shí)線表示高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的制冷劑的狀態(tài)。 進(jìn)而，在圖160中，在表示低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的制冷劑的狀態(tài)的符號(hào)上添加字而記載
為160L，在表示高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的制冷劑的狀態(tài)的符號(hào)上添加字而記載為160H。為了圖示的
明確化，對(duì)圖2所示的莫里爾圖，變更縱軸(壓力軸)的縮尺。 首先，在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，與第一實(shí)施方式相同地，在第一固定節(jié)流閥17減壓膨脹 了的中間壓力制冷劑流(圖160的點(diǎn))在第二分支部18a分流為向噴嘴部19a側(cè)流出 的制冷劑流動(dòng)和向第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出的制冷劑流動(dòng)。此時(shí)，在第二分支部18a的內(nèi) 部空間中，在循環(huán)中循環(huán)的制冷劑流量降低，因此，相對(duì)于內(nèi)部空間的上方側(cè)，在下方側(cè)分 布干燥度低的制冷劑。 從而，從第二分支部18a向噴嘴部19a側(cè)流出的制冷劑的干燥度(圖160中用空心 圓所示的XJ比從第二分支部18a向第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出的制冷劑的干燥度(圖160 中用空心圓所示的XJ低。因此，相對(duì)于減壓部側(cè)制冷劑流量Ge，噴嘴側(cè)制冷劑流量Gnoz 的質(zhì)量流量增加，流量比Gnoz/Ge比通常運(yùn)行時(shí)增加。其他工作與第一實(shí)施方式相同。
其次在高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，與第一實(shí)施方式相同地，在第一固定節(jié)流閥17減壓膨脹了 的中間壓力制冷劑流(圖160的g，H點(diǎn))在第二分支部18a分流為向噴嘴部19a側(cè)流出的 制冷劑流動(dòng)和向第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出的制冷劑流動(dòng)。此時(shí)，在第二分支部18a的內(nèi)部 空間中，在循環(huán)中循環(huán)的制冷劑流量增加，因此，相對(duì)于內(nèi)部空間的上方側(cè)，在下方側(cè)分布 相同地干燥度低的制冷劑。 從而，從第二分支部18a向噴嘴部19a側(cè)流出的制冷劑的干燥度(圖160中用空 心圓所示的X1H)和從第二分支部18a向第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出的制冷劑的干燥度(圖
79160中用空心圓所示的XJ接近。因此，流量比Gnoz/Ge比通常運(yùn)行時(shí)降低。其他工作與 第一實(shí)施方式相同。 在此，噴射器19通過(guò)由從噴嘴部19a噴射的噴射制冷劑產(chǎn)生的負(fù)壓，從制冷劑吸 引口 19b吸引制冷劑。進(jìn)而，在擴(kuò)散器部19c將噴射制冷劑和吸引制冷劑的混合制冷劑的 速度能量變換為壓力能量。從而，向噴射器19的噴嘴部19a供給的制冷劑即若不能確保驅(qū) 動(dòng)流，就不能發(fā)揮制冷劑吸引作用，也不能發(fā)揮制冷劑升壓作用。 S卩，噴射器19在不能充分地確保驅(qū)動(dòng)流的情況下，不能發(fā)揮噴射器19的升壓作 用，提高第二壓縮機(jī)21吸引制冷劑的壓力，不能降低第二壓縮機(jī)21的驅(qū)動(dòng)力。另一方面， 在吸引側(cè)蒸發(fā)器23中，被供給根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷的液相制冷劑或氣液二相制冷劑，從而能夠 發(fā)揮要求的制冷能力。 因此，在本實(shí)施方式中，在循環(huán)內(nèi)循環(huán)的制冷劑流量減少，并且，對(duì)吸引側(cè)蒸發(fā)器 23要求的制冷能力變低的低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，使流量比Gnoz/Ge比通常運(yùn)行時(shí)增加，因此，能夠 向噴射器19的噴嘴部19a充分地供給了作為驅(qū)動(dòng)流要求的流量的制冷劑的基礎(chǔ)上，供給能 夠發(fā)揮對(duì)吸引側(cè)蒸發(fā)器23要求的制冷能力的程度的流量的制冷劑。 另外，在循環(huán)內(nèi)循環(huán)的制冷劑流量變多，并且，對(duì)吸引側(cè)蒸發(fā)器23要求的制冷能 力變高的高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，使流量比Gnoz/Ge比通常運(yùn)行時(shí)降低，因此，不僅能夠向噴嘴部 19a充分地供給作為驅(qū)動(dòng)流要求的流量的制冷劑，而且能夠?qū)ξ齻?cè)蒸發(fā)器23也供給用于 發(fā)揮要求的制冷能力所充分的流量的制冷劑。 從而，根據(jù)本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100可知，能夠得到與第一實(shí) 施方式相同的效果，而且，能夠不取決于運(yùn)行條件而發(fā)揮高的C0P。即，不僅在驅(qū)動(dòng)流的流量 變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件，而且能夠使循環(huán)發(fā)揮高的C0P。 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明了采用離心分離器結(jié)構(gòu)的第二分支部18a的例子，但第二 分支部18a的結(jié)構(gòu)不限定于此。例如，作為第二分支部18a，可以采用能夠根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷 的變動(dòng)，改變向噴嘴部19a側(cè)流出的制冷劑的干燥度和向第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出的制冷 劑的干燥度的結(jié)構(gòu)的流量分配器等。 還有，本實(shí)施方式的第二分支部18a可以適用于第3、7、9、 11、 13、 15、 17、 19、21、 23、25、27、29、31、33、35、37、39、40、42、43、45、46、48、50、52、54、56、60、62、64、66、68、70、 72、74、76、78、80、82、84、85、86、89、90、92、93、95、97、99實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置。尤其，在第39、40、42、43、45、46、86、89、90、92、93實(shí)施方式中，在通常運(yùn)行模式 中，發(fā)揮C0P提高效果即可。另外，在第48、50、52、95、97、99實(shí)施方式中，在冷卻運(yùn)行模式 中，發(fā)揮C0P提高效果即可。
(第一百零二實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明對(duì)第一實(shí)施方式，如圖161的整體結(jié)構(gòu)圖所示，廢除第一固 定節(jié)流閥17，在第二分支部18和噴射器19的噴嘴部19a入口側(cè)之間配置電第一可變節(jié)流 機(jī)構(gòu)17a，進(jìn)而，廢除第二固定節(jié)流閥22，配置了與第三十九實(shí)施方式相同的可變節(jié)流機(jī)構(gòu) 22a的例子。 還有，第一可變節(jié)流機(jī)構(gòu)17a的基本結(jié)構(gòu)與可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a相同。從而，第一可 變節(jié)流機(jī)構(gòu)17a利用從控制裝置60輸出的控制信號(hào)來(lái)控制其工作。另外，在以下的說(shuō)明中，為了明確兩個(gè)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)17a、22a的差異，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a記載為第二可變節(jié)流機(jī) 構(gòu)22a。 其次，根據(jù)圖162說(shuō)明本實(shí)施方式的電控制系統(tǒng)。圖162是表示本實(shí)施方式的電 控制系統(tǒng)的方框圖。還有，本實(shí)施方式的控制裝置60的基本結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式相同。
在該控制裝置60的輸入側(cè)連接有檢測(cè)流出側(cè)蒸發(fā)器20入口制冷劑溫度、流出側(cè) 蒸發(fā)器20出口制冷劑溫度、吸引側(cè)蒸發(fā)器23入口制冷劑溫度、吸引側(cè)蒸發(fā)器23出口制冷 劑溫度、內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b入口制冷劑溫度、中間壓力側(cè)制冷 劑流路15b出口制冷劑溫度、第一壓縮機(jī)11轉(zhuǎn)速、第二壓縮機(jī)21轉(zhuǎn)速等與制冷劑側(cè)的循環(huán) 負(fù)荷相關(guān)的物理量的制冷劑側(cè)負(fù)荷檢測(cè)部、及外部空氣溫度、制冷庫(kù)內(nèi)溫度等與空氣側(cè)的 循環(huán)負(fù)荷相關(guān)的物理量的空氣側(cè)負(fù)荷檢測(cè)部。 另一方面，在控制裝置60的輸出側(cè)連接有第一、第二可變節(jié)流機(jī)構(gòu)17a、22a、第 一、第二電動(dòng)馬達(dá)llb、21b、操作面板61等。從而，本實(shí)施方式的控制裝置60除了第一實(shí)施 方式的控制裝置之外，還同時(shí)具備作為控制第一可變節(jié)流機(jī)構(gòu)17a的工作的第一節(jié)流能力 控制部60a及控制第二可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a的工作的第二節(jié)流能力控制部60b的功能。其他 結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式相同。 其次，說(shuō)明本實(shí)施方式的工作。本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100的基 本工作與第一實(shí)施方式相同。從而，說(shuō)明基于控制裝置60的第一、第二可變節(jié)流機(jī)構(gòu)17a、 22a的控制的詳細(xì)情況。 在本實(shí)施方式中，控制裝置60基于上述各檢測(cè)部檢測(cè)的檢測(cè)值，根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷 狀況，確定目標(biāo)流量比，使流量比Gnoz/Ge接近目標(biāo)流量比地控制第一、第二可變節(jié)流機(jī)構(gòu) 17a、22a的工作。 具體來(lái)說(shuō)，在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，伴隨循環(huán)的負(fù)荷的降低，使流量比Gnoz/Ge比通常運(yùn) 行時(shí)增加地進(jìn)行控制，在高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，伴隨循環(huán)的負(fù)荷的增加，使流量比Gnoz/Ge比通常 運(yùn)行時(shí)降低地進(jìn)行控制。 這樣的控制例如可以通過(guò)控制裝置60使第二壓縮機(jī)21吸入制冷劑的過(guò)熱度成為 預(yù)先規(guī)定的規(guī)定值地控制第一可變節(jié)流機(jī)構(gòu)17a的工作(閥開(kāi)度)，進(jìn)而，能夠在維持了第 一可變節(jié)流機(jī)構(gòu)17a的閥開(kāi)度的狀態(tài)下，使流量比Gnoz/Ge接近目標(biāo)流量比地控制第二可 變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a的工作(閥開(kāi)度)來(lái)實(shí)現(xiàn)。 從而，根據(jù)本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100可知，與第一百零一實(shí)施 方式相同地，可以根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷的變動(dòng)，調(diào)節(jié)流量比Gnoz/Ge，因此，不僅在驅(qū)動(dòng)流的流量 變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件，而且能夠使循環(huán)發(fā)揮高的C0P。 還有，在本實(shí)施方式中，作為高壓側(cè)減壓部，采用了溫度式膨脹閥14，但作為高壓 側(cè)減壓部，采用與第四十八實(shí)施方式相同的電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a，控制裝置60除了第一、 第二可變節(jié)流機(jī)構(gòu)17a、22a之外，控制可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的工作也可。
在這種情況下，使第一壓縮機(jī)11吸入制冷劑的過(guò)熱度成為預(yù)先規(guī)定的規(guī)定值地 控制可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a的工作(閥開(kāi)度)，使第二壓縮機(jī)21的吸入制冷劑的過(guò)熱度成為預(yù) 先規(guī)定的規(guī)定值地控制第一可變節(jié)流機(jī)構(gòu)17a的工作。還有，維持了可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a及 第一可變節(jié)流機(jī)構(gòu)17a的閥開(kāi)度的狀態(tài)下，使流量比Gnoz/Ge接近目標(biāo)流量比地控制第二 可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a的工作也可。
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進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，在第二分支部18和噴射器19的噴嘴部19a入口側(cè)之間配 置有第一可變節(jié)流機(jī)構(gòu)17a，但將第一可變節(jié)流機(jī)構(gòu)17a配置于內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè) 制冷劑流路15a出口側(cè)和第二分支部18入口側(cè)也可。 另外，基于本實(shí)施方式的可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a、17a、22a的開(kāi)度控制的流量比Gnoz/ Ge的調(diào)節(jié)可以適用于第3、7、9、11、13、15、17、19、21、23、25、27、29、31、33、35、37、39、40、 42、43、45、46、48、50、52、54、56、60、62、64、66、68、70、72、74、76、78、80、82、84、85、86、89、 90 、 92 、 93 、 95 、 97 、 99實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置。尤其，在第39、40、42、43、45、46、86、89、90、92、93實(shí)施方式中，通過(guò)通常運(yùn)行模 式，發(fā)揮COP提高效果即可。另外，在第48、50、52、95、97、99實(shí)施方式中，通過(guò)冷卻運(yùn)行模 式，發(fā)揮COP提高效果即可。
(第一百零三實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明在第一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，作為 實(shí)現(xiàn)適當(dāng)?shù)牧髁勘菺noz/Ge的方案，規(guī)定了第一固定節(jié)流閥17、第二固定節(jié)流閥22及噴射 器19的噴嘴部19a的流量特性的例子。 在此，本發(fā)明人等調(diào)查了如第一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100 —樣， 所謂第一固定節(jié)流閥17、第二固定節(jié)流閥22及噴嘴部19a的減壓部形成為不能使制冷劑通 路面積(節(jié)流通路面積)變化的固定節(jié)流部的情況下的第一固定節(jié)流閥17及噴嘴部19a 的出入口壓差和C0P的關(guān)系。 圖163是表示其調(diào)查結(jié)果的說(shuō)明圖。還有，在以下的說(shuō)明中，將第一固定節(jié)流閥17 的入口側(cè)制冷劑壓力設(shè)為Pdei，將噴嘴部19a的入口側(cè)制冷劑壓力設(shè)為Pnozi，將噴嘴部 19a的出口側(cè)制冷劑壓力設(shè)為Pnozo。另外，噴嘴部19a入口側(cè)制冷劑壓力Pnozi由固定節(jié) 流閥17、22、19a的流量特性(壓損特性)來(lái)確定。 更具體來(lái)說(shuō)，使在第一固定節(jié)流閥17流通，流入第二分支部18的制冷劑流量G與 減壓部側(cè)制冷劑流量Ge和噴嘴側(cè)制冷劑流量Gnoz的總計(jì)值相等地確定噴嘴部19a入口側(cè) 制冷劑壓力Pnozi。此時(shí)，噴嘴部19a形成為固定節(jié)流部，因此，在噴嘴部19a的出入口制冷 劑的壓差(Pnozi-Pnozo)存在最提高噴嘴效率的峰點(diǎn)。 還有，噴嘴效率是在噴嘴部19a將制冷劑的壓力能量變換為速度能量時(shí)的能量變 換效率。從而，在噴嘴效率為峰點(diǎn)附近的Pnozi中，只要使流量比Gnoz/Ge變得適當(dāng)?shù)卮_定 第二固定節(jié)流閥22的流量特性(壓損特性)，僅適當(dāng)?shù)乜刂芇nozi，就能夠使循環(huán)發(fā)揮高的 C0P。 因此，本發(fā)明人等在將第二固定節(jié)流閥22的流量特性如上所述地確定的基礎(chǔ)上， 調(diào)查了第一固定節(jié)流閥17入口側(cè)的制冷劑壓力Pdei和噴嘴部19a入口側(cè)的制冷劑壓力 Pnozi的第一壓差(Pdei-Pnozi)、和第一固定節(jié)流閥17入口側(cè)的制冷劑壓力Pdei和噴嘴 部19a出口側(cè)的制冷劑壓力Pnozo的第二壓差(Pdei-Pnozo)及C0P的關(guān)系。
其結(jié)果判明，如圖163所示，在滿足以下式Fl所示的關(guān)系時(shí)能夠發(fā)揮高的C0P。
0. 1《(Pdei-Pnozi) / (Pdei-Pnozo)《0. 6…(Fl) 其理由認(rèn)為如下所述，即若(Pdei-Pnozi)/(Pdei-Pnozo)小于0. l，則噴嘴側(cè)制 冷劑流量Gnoz過(guò)度增加，噴嘴效率變差，另一方面，若(Pdei-Pnozi)/(Pdei-Pnozo)大于 0.6，則噴嘴側(cè)制冷劑流量Gnoz降低，不能充分地確保噴射器19的驅(qū)動(dòng)流。
從以上的見(jiàn)解可知，在本實(shí)施方式中，作為實(shí)現(xiàn)適當(dāng)?shù)牧髁勘菺noz/Ge的具體的 方案，使第一壓差Pdei-Pnozi成為在第二壓差Pdei-Pnozo乘以O(shè). 1以上且0. 6以下的值 得到的值地適當(dāng)?shù)卦O(shè)定第一固定節(jié)流閥17、第二固定節(jié)流閥22及噴射器19的噴嘴部19a 的流量特性。 從而，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，不僅在驅(qū)動(dòng)流的流量變 動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下，而且能夠使循環(huán)發(fā)揮高的C0P。 另外，本實(shí)施方式的基于第一固定節(jié)流閥17、第二固定節(jié)流閥22及噴射器19的噴 嘴部19a的流量特性的規(guī)定的流量比Gnoz/Ge的調(diào)節(jié)可以適用于第二 三十二、三十九 七十九、八十六 一百實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置。尤其，在第三十九 四十六、 八十六 九十四實(shí)施方式中，使得在通常運(yùn)行模式下，發(fā)揮COP提高效果即可。另外，在第 四十八 五十三、九十五 一百實(shí)施方式中，使得在冷卻運(yùn)行模式下，發(fā)揮C0P提高效果即 可。(第一百零四實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明第一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，作為實(shí) 現(xiàn)適當(dāng)?shù)牧髁勘菺noz/Ge的方案，規(guī)定流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷劑的干燥度的例子。 在此，作為噴嘴部19a及第二固定節(jié)流閥22的流量特性已確定的情況下，流量比
Gnoz/Ge也根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷的變動(dòng)而變化的原因之一，認(rèn)為是從第二分支部18流出的氣液
二相制冷劑沒(méi)有成為均一的干燥度，液相制冷劑和氣相制冷劑形成為不均的不均質(zhì)狀態(tài)。 因此，本發(fā)明人等調(diào)查了流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷劑的干燥度X0和C0P
的關(guān)系。圖164是表示其調(diào)查結(jié)果的圖表。根據(jù)圖164可知，滿足以下式F1所示的關(guān)系時(shí)，
能夠發(fā)揮高的C0P。 0. 003《X 0《0. 14... (F2) 其理由如下所述，即如上述第一百零一實(shí)施方式一樣，即使根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷的變 動(dòng)，調(diào)節(jié)流入噴嘴部19a的制冷劑的干燥度，也只要是流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷 劑的干燥度為規(guī)定的范圍，就能夠抑制在第二分支部18分支的制冷劑中液相制冷劑和氣 相制冷劑的不均的同時(shí)，使相同的干燥度的制冷劑從第二分支部18向噴嘴部19a側(cè)和第二 固定節(jié)流閥22側(cè)流出。 從以上的見(jiàn)解可知，在本實(shí)施方式中，作為實(shí)現(xiàn)適當(dāng)?shù)牧髁勘菺noz/Ge的具體方 案，作為第一固定節(jié)流閥17，采用使流入噴嘴部19a的制冷劑的干燥度X0成為0. 003以上 且0. 14以下地使制冷劑減壓膨脹的結(jié)構(gòu)。從而，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置 100中，不僅在驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件，而且能夠使循環(huán)發(fā)揮高的C0P。
另外，本實(shí)施方式的基于干燥度X0的規(guī)定的流量比Gnoz/Ge的調(diào)節(jié)可以適用于第 二 三十二、三十九 七十九、八十六 一百實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置。尤其， 在第三十九 四十六、八十六 九十四實(shí)施方式中，使得在通常運(yùn)行模式下，發(fā)揮COP提高 效果即可。另外，在第四十八 五十三、九十五 一百實(shí)施方式中，使得在冷卻運(yùn)行模式下， 發(fā)揮C0P提高效果即可。
(第一百零五實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明如圖165的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100，追加了第二輔助內(nèi)部熱交換器35的例子。該第二輔助內(nèi)部熱交換器 35的基本結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式的內(nèi)部熱交換器15或第二實(shí)施方式的輔助內(nèi)部熱交換器25 相同。 第二輔助內(nèi)部熱交換器35使通過(guò)高壓側(cè)制冷劑流路35a的從第一分支部13向內(nèi) 部熱交換器15側(cè)流出的制冷劑和通過(guò)低壓側(cè)制冷劑流路35b的從吸引側(cè)蒸發(fā)器23流出， 被吸入噴射器19的制冷劑吸引口 19b的制冷劑之間進(jìn)行熱交換。 更具體來(lái)說(shuō)，本實(shí)施方式中的通過(guò)高壓側(cè)制冷劑流路35a的制冷劑是在從內(nèi)部熱 交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a出口側(cè)到達(dá)第一固定節(jié)流閥17的制冷劑流路流通的制 冷劑。從而，從第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的高壓制冷劑依次在內(nèi)部熱交換 器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a —第二輔助內(nèi)部熱交換器35的高壓側(cè)制冷劑流路35a —第 一固定節(jié)流閥17中流動(dòng)。其他結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式相同。 其次，基于圖166的莫里爾圖，說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。若使本實(shí)施 方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則從吸引側(cè)蒸發(fā)器23流出的制冷劑在第二輔助 內(nèi)部熱交換器35的低壓側(cè)制冷劑流路35b使其焓增加(圖166的n166點(diǎn)一n' 166點(diǎn))。還 有，從低壓側(cè)制冷劑流路35b流出的制冷劑從噴射器19的制冷劑吸引口 19b被吸入噴射器 19的內(nèi)部(圖166的n' 166點(diǎn)—i166點(diǎn))。 另外，從內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a流出的制冷劑流入第二輔助內(nèi) 部熱交換器35的高壓側(cè)制冷劑流路35a，進(jìn)而減少其烚(圖166的f166點(diǎn)一f'166點(diǎn))。進(jìn) 而，從高壓側(cè)制冷劑流路35a流出的制冷劑流在第一固定節(jié)流閥17進(jìn)而等焓減壓膨脹(圖 1S6的f' 166點(diǎn)一g166點(diǎn))，流入第二分支部1S。 其他工作與第一實(shí)施方式相同。從而，在本實(shí)施方式中，能夠得到與第一實(shí)施方式 相同的效果。進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，能夠通過(guò)第二輔助內(nèi)部熱交換器35的作用，減少流出 側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷劑的烚，增大在流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器 23能夠發(fā)揮的制冷能力。從而，能夠進(jìn)一步提高COP。 進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，使從第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的高壓制冷 劑依次在內(nèi)部熱交換器15 —第二輔助內(nèi)部熱交換器35 —第一固定節(jié)流閥17中通過(guò)，因 此，能夠有效地減少流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷劑的焓。其理由如下所 述，即相對(duì)于在內(nèi)部熱交換器15的中間壓力側(cè)制冷劑流路15b流動(dòng)的中間壓力制冷劑，在 第二輔助內(nèi)部熱交換器35的低壓側(cè)制冷劑流路35b流動(dòng)的低壓制冷劑的溫度低。
當(dāng)然，在中間壓力制冷劑和低壓制冷劑的溫差小的情況等下，使從第一分支部13 向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的高壓制冷劑依次通過(guò)第二輔助內(nèi)部熱交換器35 —內(nèi)部熱交換 器15 —第一固定節(jié)流閥17地配置第二輔助內(nèi)部熱交換器35也可。 還有，本實(shí)施方式的第二輔助內(nèi)部熱交換器35還可以適用于第二 四十七、
五十四 九十四、一百零一 一百零四實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置。尤其，如第2、4、8、10、12、14、16、18、20、22、24、26、28、30、32、34、36、38、41、44、47、
55、57、61、63、65、67、69、71、73、75、77、79、81、83、85、88、91、94實(shí)施方式一樣，適用于具有
輔助內(nèi)部熱交換器25(以下，為了明確化與第二輔助內(nèi)部熱交換器35的差異，稱(chēng)為第一輔
助內(nèi)部熱交換器25)的循環(huán)的情況下，使從第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的
制冷劑依次通過(guò)內(nèi)部熱交換器15 —第一輔助內(nèi)部熱交換器25 —第二輔助內(nèi)部熱交換器
8435 —第一固定節(jié)流閥17，由此能夠有效地減少吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷劑的焓。 另外，若將本實(shí)施方式的第二輔助內(nèi)部熱交換器35適用于第四十八 五十三、
九十五 一百實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，則在加熱運(yùn)行模式時(shí)，有時(shí)降低加熱
能力，但在冷卻運(yùn)行模式時(shí)能夠得到上述COP提高效果。(第一百零六實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明如圖167的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第二實(shí)施方式的噴射器式 制冷劑循環(huán)裝置100，追加了流出側(cè)蒸發(fā)器20的例子。換而言之，本實(shí)施方式的噴射器式制 冷劑循環(huán)裝置100也可以表現(xiàn)為對(duì)第一實(shí)施方式的循環(huán)追加了輔助內(nèi)部熱交換器25的結(jié) 構(gòu)。 本實(shí)施方式的輔助內(nèi)部熱交換器25使通過(guò)高壓制冷劑流路25a的從第一分支部 13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的制冷劑(更具體來(lái)說(shuō)，從內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑 流路15a流出的制冷劑)、和通過(guò)低壓側(cè)制冷劑流路25b的從噴射器19流出的制冷劑(更 具體來(lái)說(shuō)，從流出側(cè)蒸發(fā)器20流出的制冷劑)之間進(jìn)行熱交換。其他結(jié)構(gòu)與第二實(shí)施方式 相同。 其次，基于圖168的莫里爾圖，說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。若使本實(shí)施 方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則從擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑在流出側(cè)蒸發(fā) 器20從利用鼓風(fēng)風(fēng)扇20a循環(huán)鼓風(fēng)的庫(kù)內(nèi)空氣吸熱而蒸發(fā)(圖168的j168點(diǎn)一k168點(diǎn))。 由此，冷卻庫(kù)內(nèi)鼓風(fēng)空氣。 進(jìn)而，從流出側(cè)蒸發(fā)器20流出的制冷劑在輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑 流路25b進(jìn)而吸熱，其烚進(jìn)而增加(圖168的k168點(diǎn)一k' 168點(diǎn))。 另外，從內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a流出的制冷劑流入輔助內(nèi)部熱 交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b，其焓減少(圖168的f168點(diǎn)一f' 168點(diǎn))。進(jìn)而，從高 壓制冷劑流路25a流出的制冷劑在第一固定節(jié)流閥17等焓減壓膨脹(圖168的f' 168點(diǎn) —g168點(diǎn))。 其他工作與第一實(shí)施方式相同。從而，在本實(shí)施方式中，能夠得到與第一實(shí)施方式 相同的效果。進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，能夠通過(guò)輔助內(nèi)部熱交換器25的作用，減少流出側(cè)蒸 發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷劑的烚，增大在流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23 能夠發(fā)揮的制冷能力。從而，能夠進(jìn)一步提高COP。 進(jìn)而，在本實(shí)施方式中，使從第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的制冷劑依 次通過(guò)內(nèi)部熱交換器15 —輔助內(nèi)部熱交換器25 —第一固定節(jié)流閥17，因此，與第一百零五 實(shí)施方式相同地，能夠有效地減少流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷劑的焓。 [1004] 當(dāng)然，在中間壓力制冷劑和低壓制冷劑的溫差變小的情況等下，使從第一分支部 13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的高壓制冷劑依次通過(guò)輔助內(nèi)部熱交換器25 —內(nèi)部熱交換器 15—第一固定節(jié)流閥17也可。還有，對(duì)第4、8、10、12、14、16、18、20、22、24、26、28、30、32、34、36、38、41、44、47、 55、57、61、63、65、67、69、71、73、75、77、79、81、83、85、88、91、94實(shí)施方式的噴射器式制冷劑 循環(huán)裝置追加了流出側(cè)蒸發(fā)器20的情況下，也與本實(shí)施方式相同地，能夠?qū)崿F(xiàn)COP的提高 的同時(shí)，用流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23的雙方來(lái)發(fā)揮制冷能力。 [薩]換而言之，對(duì)第3、6、7、9、11、13、15、17、19、21、23、25、27、29、31、33、35、37、39、40、42、43、45、46、54、56、60、62、64、66、68、70、72、74、76、78、80、82、84、86、87、89、90、92、94、 101 104實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置追加了輔助內(nèi)部熱交換器25，也能夠得到 與本實(shí)施方式相同的效果。 另外，對(duì)第五、五十八實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置追加流出側(cè)蒸發(fā)器20， 并且，追加輔助內(nèi)部熱交換器25的情況下，使從流出側(cè)蒸發(fā)器20流出，流入貯存器26的制 冷劑或從貯存器26流出的氣相制冷劑在輔助內(nèi)部熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b流 通即可。對(duì)第六、五十九實(shí)施方式追加輔助內(nèi)部熱交換器25的情況也相同。 [1008] 另外，若對(duì)第四十九、五十一、五十四、九十六、九十八、一百實(shí)施方式的噴射器式 制冷劑循環(huán)裝置，追加作為與本實(shí)施方式的流出側(cè)蒸發(fā)器20對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)的輔助利用側(cè)熱 交換器54，則在加熱運(yùn)行模式時(shí)，有時(shí)降低加熱能力，但在冷卻運(yùn)行模式時(shí)，能夠得到上述 效果。(第一百零七實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明如圖169的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第一實(shí)施方式的噴射器式 制冷劑循環(huán)裝置IOO，變更內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a和第二分支部18的配 置，并將第一固定節(jié)流閥17配置于第二分支部18和噴射器19的噴嘴部19a入口側(cè)之間的 例子。 具體來(lái)說(shuō)，將第二分支部18配置為使其將剛從第一分支部13流出的制冷劑流分 支。還有，在第二分支部18分支的一方的制冷劑流入第一固定節(jié)流閥17，另一方的制冷劑 流入內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a。 從而，本實(shí)施方式的內(nèi)部熱交換器15使通過(guò)高壓側(cè)制冷劑流路15a的從第二分支 部18向第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出的制冷劑、和通過(guò)中間壓力側(cè)制冷劑流路15b的溫度式 膨脹閥14下游側(cè)制冷劑之間進(jìn)行熱交換。其他結(jié)構(gòu)與第一實(shí)施方式相同。 [1013] 其次，基于圖170的莫里爾圖，說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。若使本實(shí)施 方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則使在第一分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)分 支的另一方的高壓制冷劑流流入第二分支部18，進(jìn)而分支。 還有，在本實(shí)施方式中，第一、第二分支部13、18接近配置，可以忽略從第一分支 部18到達(dá)第二分支部18的制冷劑的壓損及溫度變化。從而，在圖170的莫里爾圖上，第一 分支部13(b17。點(diǎn))和第二分支部18(g17。點(diǎn)) 一致。 在第二分支部18向第一固定節(jié)流閥17側(cè)分支的一方的制冷劑流入第一固定節(jié)流 閥17，等焓減壓膨脹，流入噴射器19的噴嘴部19a(圖170的b，點(diǎn)(g17。點(diǎn))一g'，點(diǎn))。 [1016] 另外，在第二分支部18分支的另一方的制冷劑流入內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制 冷劑流路15a，與流入中間壓力側(cè)制冷劑流路15b的中間壓力制冷劑進(jìn)行熱交換，其焓減少 (圖170的b17。點(diǎn)(g17。點(diǎn))一f17。點(diǎn))。從高壓側(cè)制冷劑流路15a流出的制冷劑流入第二 固定節(jié)流閥22，等焓減壓膨脹(圖170的f17。點(diǎn)一m17。點(diǎn))。其他工作與第一實(shí)施方式相 同。 從而，在本實(shí)施方式中，能夠得到與第一實(shí)施方式相同的效果。進(jìn)而，在本實(shí)施方 式中，由于內(nèi)部熱交換器15的作用，從第二分支部18向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的制冷劑 的焓減少。由此，使吸引側(cè)蒸發(fā)器23的入口側(cè)制冷劑的焓和出口側(cè)制冷劑的焓的焓差擴(kuò) 大，能夠增大吸引側(cè)蒸發(fā)器23發(fā)揮的制冷能力。[1018] 此時(shí)，在內(nèi)部熱交換器15中，不會(huì)不必要地減少?gòu)牡诙种Р?8向第一固定節(jié)流 閥17側(cè)流出的制冷劑即流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷劑的焓。由此，能夠得到進(jìn)一 步的COP提高效果。其理由如下所述，即由于不會(huì)不必要地減少流入噴嘴部19a的制冷劑 的焓，因此能夠增大噴嘴部19a中的回收能量。 將其更具體說(shuō)明如下，伴隨流入噴嘴部19a的制冷劑的焓增加，莫里爾圖上的等 焓線的斜率變得平緩。因此，在噴嘴部19a以相同壓力量程度等熵膨脹的情況下，噴嘴部 19a入口側(cè)制冷劑的焓越高，可以使噴嘴部19a入口側(cè)制冷劑的焓和噴嘴部19a出口側(cè)制冷 劑的焓之差(回收能量的量)越大。 從而，伴隨流入噴嘴部19a的制冷劑的烚增加，噴嘴部19a中的回收能量的量增 大。還有，伴隨該回收能量的量的增大，能夠增大擴(kuò)散器部19c中的升壓量(相當(dāng)于在圖 170中i17。點(diǎn)和j17。點(diǎn)的壓差)。其結(jié)果，能夠使第二壓縮機(jī)21吸入制冷劑上升，能夠得到 進(jìn)一步的COP提高效果。 還有，如本實(shí)施方式一樣，變更內(nèi)部熱交換器15和第二分支部18的位置關(guān)系，并 且，將第一固定節(jié)流閥17配置于第二分支部18和噴射器19的噴嘴部19a入口側(cè)之間的 情況還可以適用于第2、3、9 12、15 18、21 24、27 30、33 36、39 44、54 57、 62 65、68 71、74 77、80 83、86 91實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置。 [1022] 尤其，如第三實(shí)施方式一樣，具有輔助散熱器24的循環(huán)中，使在第一分支部13分 支的另一方的制冷劑依次在輔助散熱器24 —第二分支部18 —內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè) 制冷劑流路15a中流通也可，依次在第二分支部18 —輔助散熱器24 —內(nèi)部熱交換器15的 高壓側(cè)制冷劑流路15a中流通也可。 另外， 一體地構(gòu)成第一分支部13和第二分支部18也可。由此，能夠容易地實(shí)現(xiàn)本 實(shí)施方式的結(jié)構(gòu)。具體來(lái)說(shuō)，用四通接頭構(gòu)成第一分支部13和第二分支部18，將四個(gè)流入 出口中一個(gè)作為制冷劑流入口，連接于散熱器12的出口側(cè)，將剩余的三個(gè)作為制冷劑流出 口，分別連接于溫度式膨脹閥14入口側(cè)、內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a入口 側(cè)、第一固定節(jié)流閥17入口側(cè)即可。 [1024](第一百零八實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖171的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第七實(shí)施方式的噴射器式制冷 劑循環(huán)裝置300，與第一百零七實(shí)施方式相同地，變更內(nèi)部熱交換器15和第二分支部18的 位置關(guān)系，并且，將第一固定節(jié)流閥17配置于第二分支部18和噴射器19的噴嘴部19a入 口側(cè)之間。 具體來(lái)說(shuō)，第二分支部18配置為將剛從第二散熱器122流出的制冷劑流分支。還 有，在第二分支部18分支的一方的制冷劑流入第一固定節(jié)流閥17，另一方的制冷劑流入內(nèi) 部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a。其他結(jié)構(gòu)與第七實(shí)施方式相同。 [1027] 其次，基于圖172的莫里爾圖，說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。若使本實(shí)施 方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300工作，則從第二散熱器122流出的高壓制冷劑流在第 二分支部18分支(圖172的b2172點(diǎn))。在第二分支部18分支的一方的制冷劑流入第一固 定節(jié)流閥17，等焓減壓膨脹(圖172的b2172點(diǎn)一g' 172點(diǎn))，流入噴射器19的噴嘴部19a。 [1028] 另外，在第二分支部18分支的另一方的制冷劑流入內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制 冷劑流路15a，與流入中間壓力側(cè)制冷劑流路15b的中間壓力制冷劑進(jìn)行熱交換，減少其焓
87(圖172的b2172點(diǎn)一f172點(diǎn))。從高壓側(cè)制冷劑流路15a流出的制冷劑流入第二固定節(jié)流 閥22，等熵減壓膨脹(圖172的f172點(diǎn)一m172點(diǎn))。 其他工作與第七實(shí)施方式相同。從而，在本實(shí)施方式中，能夠得到與第七實(shí)施方式 相同的效果，并且，與第一百零七實(shí)施方式相同地，能夠得到在吸引側(cè)蒸發(fā)器23發(fā)揮的制 冷能力的增大效果、及不會(huì)不必要地減少流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷劑的焓所引起 的COP提高效果。 還有，如本實(shí)施方式一樣，變更內(nèi)部熱交換器15和第二分支部18的位置關(guān)系，并 且，將第一固定節(jié)流閥17配置于第二分支部18和噴射器19的噴嘴部19a入口側(cè)之間的 情況還可以適用于第8、13、14、19、20、25、26、31、32、37、38、45、46、47、60、61、66、67、72、73、 78、79、84、85、92 94實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置。 [化31](第一百零九實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明如圖173的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第一百零五實(shí)施方式的噴 射器式制冷劑循環(huán)裝置100，變更第二輔助內(nèi)部熱交換器35和第二分支部18的配置，并且， 將第一固定節(jié)流閥17配置于第二分支部18和噴射器19的噴嘴部19a入口側(cè)之間的例子。 [1033] 具體來(lái)說(shuō)，第二分支部18配置為將剛從內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a 流出的制冷劑流分支。還有，在第二分支部18分支的一方的制冷劑流入第一固定節(jié)流閥 17，另一方的制冷劑流入第二輔助內(nèi)部熱交換器35的高壓側(cè)制冷劑流路35a。 [1034] 從而，本實(shí)施方式的第二輔助內(nèi)部熱交換器35使通過(guò)高壓側(cè)制冷劑流路35a的從 第二分支部18向第二固定節(jié)流閥22側(cè)流出的制冷劑、和通過(guò)低壓側(cè)制冷劑流路35b的從 吸引側(cè)蒸發(fā)器23流出，向噴射器19的制冷劑吸引口 19b被吸引的制冷劑之間進(jìn)行熱交換。 其他結(jié)構(gòu)與第一百零五實(shí)施方式相同。 其次，基于圖174的莫里爾圖，說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。若使本實(shí)施 方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則從吸引側(cè)蒸發(fā)器23流出的制冷劑在第二輔助 內(nèi)部熱交換器35的低壓側(cè)制冷劑流路35b，增加其焓(圖174的n174點(diǎn)一n' 174點(diǎn))。 [1036] 還有，從低壓側(cè)制冷劑流路35b流出的制冷劑從噴射器19的制冷劑吸引口 19b被 吸入噴射器19的內(nèi)部(圖147的n' 174點(diǎn)一i174點(diǎn))。另外，在第二分支部18分支的一方 的制冷劑流入第一固定節(jié)流閥17，等烚減壓膨脹(圖174的f174點(diǎn)一g174點(diǎn))，流入噴射器 19的噴嘴部19a。 在第二分支部18分支的另一方的制冷劑流入第二輔助內(nèi)部熱交換器35的高壓側(cè)
制冷劑流路35a，減少焓(圖174的f174點(diǎn)一f' 174點(diǎn))。從高壓側(cè)制冷劑流路35a流出的
制冷劑流入第二固定節(jié)流閥22，等焓減壓膨脹(圖174的f' 174點(diǎn)一m174點(diǎn))。 其他工作與第一百零五實(shí)施方式相同。從而，在本實(shí)施方式中，能夠得到與第一實(shí)
施方式相同的效果，并且，與第一百零五實(shí)施方式相同地，能夠通過(guò)第二輔助內(nèi)部熱交換器
35的作用，減少吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷劑的焓，增大在吸引側(cè)蒸發(fā)器23能夠發(fā)揮的制冷能力。 此時(shí)，在第二輔助內(nèi)部熱交換器35中，不會(huì)不必要地減少?gòu)牡诙种Р?8向第一 固定節(jié)流閥17側(cè)流出的制冷劑即流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷劑的焓。由此，與第 一百零七實(shí)施方式相同地，能夠得到進(jìn)一步的COP提高效果。 還有，如本實(shí)施方式一樣，變更第二輔助內(nèi)部熱交換器35和第二分支部18的配置，并且，將第一固定節(jié)流閥17配置于第二分支部18和噴射器19的噴嘴部19a入口側(cè)之 間的情況還可以適用于對(duì)在能夠適用第一百零五實(shí)施方式中例示的第二輔助內(nèi)部熱交換 器35的實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置適用了第二輔助內(nèi)部熱交換器35的循環(huán)中。 [1041 ] 進(jìn)而，在適用了這些第二輔助內(nèi)部熱交換器35的循環(huán)中，將第二分支部18配置于 第一分支部13和內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a之間也可。由此可知，在內(nèi)部 熱交換器15中，也不會(huì)不必要地減少流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷劑的焓。 [1042] 尤其，如第二實(shí)施方式一樣，適用于具有輔助內(nèi)部熱交換器25的循環(huán)時(shí)，將第二 分支部18配置于輔助內(nèi)部熱交換器25和第二輔助內(nèi)部熱交換器35之間，使從第一分支部 13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的高壓制冷劑依次通過(guò)內(nèi)部熱交換器15—第一輔助內(nèi)部熱交 換器25 —第二輔助內(nèi)部熱交換器35也可。 另外，如第三實(shí)施方式一樣，具有輔助散熱器24的循環(huán)中，將第二分支部18配置 于第一分支部13的制冷劑流出口和輔助散熱器24的入口側(cè)之間也可，配置于輔助散熱器 24的出口側(cè)和內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a入口側(cè)之間也可。 [1044](第一百一十實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明如圖175的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第一百零六實(shí)施方式的噴 射器式制冷劑循環(huán)裝置100，變更輔助內(nèi)部熱交換器25和第二分支部18的配置，并且，將第 一固定節(jié)流閥17配置于第二分支部18和噴射器19的噴嘴部19a入口側(cè)之間的例子。 [1046] 具體來(lái)說(shuō)，第二分支部18配置為將剛從內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a 流出的制冷劑流分支。還有，在第二分支部18分支的一方的制冷劑流入第一固定節(jié)流閥 17，另一方的制冷劑流入輔助內(nèi)部熱交換器25的高壓制冷劑流路25a。 [1047] 從而，本實(shí)施方式的第二輔助內(nèi)部熱交換器35使通過(guò)高壓制冷劑流路25a的從第 一分支部13向內(nèi)部熱交換器15側(cè)流出的制冷劑(具體來(lái)說(shuō)，從內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè) 制冷劑流路15a流出的制冷劑)、和通過(guò)低壓側(cè)制冷劑流路25b的從壓縮機(jī)流出的制冷劑 (具體來(lái)說(shuō)，從流出側(cè)蒸發(fā)器20流出的制冷劑)之間進(jìn)行熱交換。其他結(jié)構(gòu)與第一百零六 實(shí)施方式相同。 其次，基于圖176的莫里爾圖，說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。若使本實(shí)施 方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則從流出側(cè)蒸發(fā)器20流出的制冷劑在輔助內(nèi)部 熱交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b吸熱，增加其烚(圖174的n176點(diǎn)一n' 176點(diǎn))。 [1049] 另外，從內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a流出的制冷劑流在第二分支部 18分支。在第二分支部18分支的一方的制冷劑流入第一固定節(jié)流閥17，等焓減壓膨脹(圖 176的f176點(diǎn)一g176點(diǎn))，流入噴射器19的噴嘴部19a。 在第二分支部18分支的另一方的制冷劑流入輔助內(nèi)部熱交換器25的高壓制冷劑
流路25a，減少其焓(圖174的f176點(diǎn)一f' 176點(diǎn))。從高壓制冷劑流路25a流出的制冷劑
流入第二固定節(jié)流閥22，等烚減壓膨脹(圖174的f' 176點(diǎn)一m176點(diǎn))。 其他工作與第一百零六實(shí)施方式相同。從而，在本實(shí)施方式中，能夠得到與第一
實(shí)施方式相同的效果，并且，與第一百零六實(shí)施方式相同地，能夠通過(guò)輔助內(nèi)部熱交換器25
的作用，減少吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷劑的焓，增大在吸引側(cè)蒸發(fā)器23能夠發(fā)揮的制冷能力。 此時(shí)，在輔助內(nèi)部熱交換器25中，不會(huì)不必要地減少?gòu)牡诙种Р?8向第一固定節(jié)流閥17側(cè)流出的制冷劑即流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷劑的焓。由此，與第一百 零七實(shí)施方式相同地，能夠得到進(jìn)一步的COP提高效果。 還有，如本實(shí)施方式一樣，變更輔助內(nèi)部熱交換器25和第二分支部18的配置，并 且，將第一固定節(jié)流閥17配置于第二分支部18和噴射器19的噴嘴部19a入口側(cè)之間的情 況還可以適用于對(duì)在能夠追加第一百零六實(shí)施方式中例示的流出側(cè)蒸發(fā)器20的實(shí)施方式 的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中追加了流出側(cè)蒸發(fā)器20的循環(huán)中。 進(jìn)而，在適用了這些流出側(cè)蒸發(fā)器20的循環(huán)中，將第二分支部18配置于第一分支
部13和內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a之間也可。由此可知，在內(nèi)部熱交換器
15中，也不會(huì)不必要地減少流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷劑的烚。 另外，如第四實(shí)施方式一樣，具有輔助散熱器24的循環(huán)中，將第二分支部18配置
于第一分支部13和輔助散熱器24之間也可，配置于輔助散熱器24和內(nèi)部熱交換器15的
高壓側(cè)制冷劑流路15a入口側(cè)之間也可。(第一百一十一實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，如圖177的整體結(jié)構(gòu)圖所示，對(duì)第一百零六實(shí)施方式的噴射器 式制冷劑循環(huán)裝置IOO，廢除流出側(cè)蒸發(fā)器20，進(jìn)而變更輔助內(nèi)部熱交換器25和第二分支 部18的配置，并且，將第一固定節(jié)流閥17配置于第二分支部18和噴射器19的噴嘴部19a 入口側(cè)之間。 換而言之，本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100也可以表現(xiàn)為對(duì)第二實(shí)施 方式的循環(huán)，變更輔助內(nèi)部熱交換器25和第二分支部18的配置，并且，將第一固定節(jié)流閥 17配置于第二分支部18和噴射器19的噴嘴部19a入口側(cè)之間的結(jié)構(gòu)。 [1059] 其次，基于圖178的莫里爾圖，說(shuō)明上述結(jié)構(gòu)中的本實(shí)施方式的工作。若使本實(shí)施 方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100工作，則從擴(kuò)散器部19c流出的制冷劑在輔助內(nèi)部熱 交換器25的低壓側(cè)制冷劑流路25b蒸發(fā)，吸入第二壓縮機(jī)21的制冷劑的焓增加(圖178 的丄78點(diǎn)一、78點(diǎn))。 進(jìn)而，在第二分支部18分支的另一方的制冷劑流入輔助內(nèi)部熱交換器25的高壓 制冷劑流路25a，減少焓(圖178的f176點(diǎn)一f' 176點(diǎn))。其他工作與第一百零六實(shí)施方式 相同。 從而，在本實(shí)施方式中，能夠得到與第二實(shí)施方式相同的效果，并且，與第一百零 六實(shí)施方式相同地，能夠通過(guò)輔助內(nèi)部熱交換器25的作用，減少吸引側(cè)蒸發(fā)器23流入制冷 劑的焓，增大正在吸引側(cè)蒸發(fā)器23能夠發(fā)揮的制冷能力。 此時(shí)，在輔助內(nèi)部熱交換器25中，不會(huì)不必要地減少?gòu)牡诙种Р?8向第一固定 節(jié)流閥17側(cè)流出的制冷劑即流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷劑的焓。由此，與第一百 零七實(shí)施方式相同地，能夠得到進(jìn)一步的COP提高效果。 還有，如本實(shí)施方式一樣，不需要設(shè)置流出側(cè)蒸發(fā)器20，變更輔助內(nèi)部熱交換器 25和第二分支部18的配置，并且，將第一固定節(jié)流閥17配置于第二分支部18和噴射器19 的噴嘴部19a入口側(cè)之間的情況還可以適用于能夠追加第一百零六實(shí)施方式中例示的流 出側(cè)蒸發(fā)器20的實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置中。 進(jìn)而，在這些循環(huán)中，將第二分支部18配置于第一分支部13和內(nèi)部熱交換器15 的高壓側(cè)制冷劑流路15a之間也可。由此可知，在內(nèi)部熱交換器15中，也不會(huì)不必要地減少流入噴射器19的噴嘴部19a的制冷劑的焓。 另外，如第四實(shí)施方式一樣，具有輔助散熱器24的循環(huán)中，將第二分支部18配置 于第一分支部13和輔助散熱器24之間也可，配置于輔助散熱器24和內(nèi)部熱交換器15和 高壓側(cè)制冷劑流路15a之間也可。 [化66](第一百一十二實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明對(duì)第三十九實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置IOO，變更 了迂回通路28的連接方式的例子。本實(shí)施方式的迂回通路28如圖179所示地連接為使從 第一壓縮機(jī)11的第一壓縮機(jī)部11a噴出的高壓制冷劑中、散熱器12通過(guò)后的制冷劑導(dǎo)向 吸引側(cè)蒸發(fā)器23。 更具體來(lái)說(shuō)，利用連接散熱器12出口側(cè)和第一分支部13之間及可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a 和吸引側(cè)蒸發(fā)器23之間的制冷劑配管構(gòu)成迂回通路28。其他循環(huán)結(jié)構(gòu)與第三十九實(shí)施方 式相同。 其次，根據(jù)圖180說(shuō)明本實(shí)施方式的電控制系統(tǒng)。圖180是表示本實(shí)施方式的電 控制系統(tǒng)的方框圖。還有，本實(shí)施方式的控制裝置60的基本結(jié)構(gòu)與第三十九實(shí)施方式相 同。在控制裝置60的輸入側(cè)連接有與第一百零二實(shí)施方式相同的各種檢測(cè)部、及具有選擇 通常運(yùn)行模式和除霜運(yùn)行模式的切換的切換開(kāi)關(guān)的操作面板61。 另一方面，在控制裝置60的輸出側(cè)連接有第一、第二電動(dòng)馬達(dá)11b、21b、冷卻風(fēng)扇 12a、可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a、開(kāi)閉閥28a等。從而，控制裝置60具有控制作為散熱能力調(diào)節(jié)部的 冷卻風(fēng)扇12a的工作的散熱能力控制部60c的功能。 其次，說(shuō)明本實(shí)施方式的工作，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中， 通過(guò)操作切換開(kāi)關(guān)，與第三十九實(shí)施方式相同地，能夠切換冷卻庫(kù)內(nèi)的通常運(yùn)行模式和進(jìn) 行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜的除霜運(yùn)行模式。 在通常運(yùn)行模式中，控制裝置60將開(kāi)閉閥28a設(shè)為閉閥狀態(tài)，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a 設(shè)為預(yù)先規(guī)定的開(kāi)度。由此，在通常運(yùn)行模式中，能夠與第三十九實(shí)施方式的圖54(a)的莫 里爾圖相同地工作，冷卻庫(kù)內(nèi)。 另一方面，在除霜運(yùn)行模式中，控制裝置60的散熱能力控制部60c停止冷卻風(fēng)扇 12a的工作，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a設(shè)為全閉狀態(tài)，進(jìn)而，打開(kāi)開(kāi)閉閥28a。由此，與第三十九 實(shí)施方式的圖54(b)的莫里爾圖相同地工作，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20 的除霜。 S卩，如本實(shí)施方式一樣，流入迂回通路28的制冷劑通過(guò)散熱器12的結(jié)構(gòu)的情況 下，散熱能力控制部60c也能夠停止冷卻風(fēng)扇12a，降低散熱器12的散熱能力，因此，不會(huì)不 必要地降低流入迂回通路28的制冷劑的溫度。從而，與第三十九實(shí)施方式相同地，能夠進(jìn) 行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜。 還有，在本實(shí)施方式中，將迂回通路28的入口側(cè)配置于散熱器12出口側(cè)和第一分 支部13之間，但將迂回通路28的入口側(cè)配置于第一分支部13和內(nèi)部熱交換器15的高壓 側(cè)制冷劑流路15a之間也可，配置于第一分支部13和溫度式膨脹閥14之間也可。 [1076] 另外，如上所述，變更迂回通路28的入口側(cè)的配置的情況下，還可以適用于第 四十 四十四、第八十六 九十一實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置。尤其，在如第 四十二實(shí)施方式一樣具有輔助散熱器24的循環(huán)中，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，停止冷卻風(fēng)扇12a，因此，輔助散熱器24的散熱能力也降低。從而，將迂回通路28的入口側(cè)配置于從散熱器12 出口側(cè)到達(dá)內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a的范圍的任一處也可。 [化77](第一百一十三實(shí)施方式) 在本實(shí)施方式中，說(shuō)明對(duì)第四十五實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置300變更 了迂回通路28的連接方式的例子。本實(shí)施方式的迂回通路28如圖181所示地連接為使從 第一壓縮機(jī)11的第一壓縮機(jī)部11a噴出的高壓制冷劑中、第二散熱器122通過(guò)后的制冷劑 導(dǎo)向吸引側(cè)蒸發(fā)器23。 更具體來(lái)說(shuō)，利用連接散熱器12出口側(cè)和第一分支部13之間及可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a 和吸引側(cè)蒸發(fā)器23之間的制冷劑配管構(gòu)成迂回通路28。其他循環(huán)結(jié)構(gòu)與第四十五實(shí)施方 式相同。 其次，根據(jù)圖182說(shuō)明本實(shí)施方式的電控制系統(tǒng)。圖182是表示本實(shí)施方式的電控 制系統(tǒng)的方框圖。還有，本實(shí)施方式的控制裝置60的基本結(jié)構(gòu)與第四十五實(shí)施方式相同。 在控制裝置60的輸入側(cè)連接有與第一百零二實(shí)施方式相同的各種檢測(cè)部及具有選擇通常 運(yùn)行模式和除霜運(yùn)行模式的切換的切換開(kāi)關(guān)的操作面板61。 另一方面，在控制裝置60的輸出側(cè)連接有第一、第二電動(dòng)馬達(dá)llb、21b、第一、第 二冷卻風(fēng)扇121a、122a、可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a、開(kāi)閉閥28a等。從而，控制裝置60具有控制作 為散熱能力調(diào)節(jié)部的冷卻風(fēng)扇121a、122a的工作的第一、第二散熱能力控制部60d、60e的 功能。 其次，說(shuō)明本實(shí)施方式的工作，在本實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中， 通過(guò)操作切換開(kāi)關(guān)，與第三十九實(shí)施方式相同地，能夠切換對(duì)庫(kù)內(nèi)冷卻的通常運(yùn)行模式和 進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜的除霜運(yùn)行模式。 在通常運(yùn)行模式中，控制裝置60將開(kāi)閉閥28a設(shè)為閉閥狀態(tài)，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a 設(shè)為預(yù)先規(guī)定的開(kāi)度。由此，在通常運(yùn)行模式中，能夠與第四十五實(shí)施方式的圖66(a)的莫 里爾圖相同地工作，對(duì)庫(kù)內(nèi)進(jìn)行冷卻。 另一方面，在除霜運(yùn)行模式中，控制裝置60的第二散熱能力控制部60e停止第二 冷卻風(fēng)扇122a的工作，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a設(shè)為全閉狀態(tài)，進(jìn)而，打開(kāi)開(kāi)閉閥28a。由此，與 第四十五實(shí)施方式的圖66(b)的莫里爾圖相同地工作，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè) 蒸發(fā)器20的除霜。 S卩，如本實(shí)施方式一樣，流入迂回通路28的制冷劑通過(guò)第二散熱器122的結(jié)構(gòu)的 情況下，散熱能力控制部60e也能夠停止第二冷卻風(fēng)扇122a，降低散熱器12的散熱能力，因 此，不會(huì)不必要地降低流入迂回通路28的制冷劑的溫度。從而，與第四十五實(shí)施方式相同 地，能夠進(jìn)行吸引側(cè)蒸發(fā)器23及流出側(cè)蒸發(fā)器20的除霜。 還有，在本實(shí)施方式中，將迂回通路28的入口側(cè)配置于第二散熱器122出口側(cè)和 內(nèi)部熱交換器15的高壓側(cè)制冷劑流路15a入口側(cè)之間，但將迂回通路28的入口側(cè)配置于 第一散熱器121出口側(cè)和溫度式膨脹閥14之間也可。另外，如上所述，變更迂回通路28的 入口側(cè)的情況還可以適用于第四十六、四十七、九十二 九十四實(shí)施方式的噴射器式制冷 劑循環(huán)裝置。(其他實(shí)施方式) 本發(fā)明不限定于上述實(shí)施方式，可以如下所述地進(jìn)行各種變更。[1089] (1)在上述各實(shí)施方式中，說(shuō)明了為了能夠使噴射器19發(fā)揮吸引作用，控制第二壓縮機(jī)21的制冷劑噴出能力，據(jù)此，不使第一壓縮機(jī)11噴出制冷劑壓力不必要地上升地控制第一壓縮機(jī)ll的第二壓縮機(jī)21的制冷劑噴出能力的情況，但進(jìn)而期望使第一、第二壓縮機(jī)部11a、21a的升壓量變得大致相等地進(jìn)行控制。 其理由如下所述，即通過(guò)使第一、第二壓縮機(jī)部11a、21a的升壓量大致同等地進(jìn)行控制，能夠提高第一、第二壓縮機(jī)部11a、21a的機(jī)械效率，提高噴射器式制冷劑循環(huán)裝置的C0P。 還有，壓縮效率是在第一、第二壓縮機(jī)11、21等熵壓縮了制冷劑時(shí)的制冷劑的焓的增加量設(shè)為AH1時(shí)，將該增加量AH1除以實(shí)際上在第一、第二壓縮機(jī)11、21制冷劑被升壓時(shí)的制冷劑的焓增加量AH2得到的值。 進(jìn)而，在上述實(shí)施方式中，說(shuō)明了作為第一、第二壓縮機(jī)11、21，分別獨(dú)立構(gòu)成的壓縮機(jī)的例子，但一體化第一、第二壓縮機(jī)11、21，用共通的電動(dòng)馬達(dá)驅(qū)動(dòng)第一壓縮機(jī)部lla及第二壓縮機(jī)部21a也可。 (2)在上述各實(shí)施方式中，說(shuō)明了作為第一、第二壓縮機(jī)11、21，采用電動(dòng)壓縮機(jī)的例子，但第一、第二壓縮機(jī)11、21的形式不限定于此。 例如，采用將發(fā)動(dòng)機(jī)等作為驅(qū)動(dòng)源，能夠根據(jù)噴出容量的變化，調(diào)節(jié)制冷劑噴出能力的可變?nèi)萘啃蛪嚎s機(jī)也可。在這種情況下，噴出容量變更部成為噴出能力變更部。另外，使用通過(guò)電磁離合器的斷續(xù)，斷續(xù)地變化與驅(qū)動(dòng)源的連接，調(diào)節(jié)制冷劑噴出能力的固定容量型壓縮機(jī)也可。在這種情況下，電磁離合器成為噴出能力變更部。 進(jìn)而，第一、第二壓縮機(jī)11、21采用同一形式的壓縮機(jī)也可，采用不同形式的壓縮機(jī)也可。 另外，在采用同一形式的壓縮機(jī)的情況下，例如，如第二十七 第三十二實(shí)施方式一樣，將第一、第二壓縮機(jī)11、21作為壓縮機(jī)IO，一體地構(gòu)成的情況下，設(shè)置在單個(gè)壓縮機(jī)構(gòu)(例如，渦旋型壓縮機(jī)構(gòu))的壓縮工序的中途使制冷劑流入的流入端口，形成為使從吸入口到達(dá)流入端口的壓縮行程相當(dāng)于第二壓縮機(jī)21的結(jié)構(gòu)，形成為使從流入端口到達(dá)噴出口的壓縮行程相當(dāng)于第一壓縮機(jī)11的結(jié)構(gòu)也可。 (3)在上述各實(shí)施方式中，作為噴射器19，采用固定有噴嘴部19a的節(jié)流通路面積的固定式的噴射器19，但采用將噴嘴部的節(jié)流通路面積能夠變更地構(gòu)成的可變噴射器也可。 例如，在第四十八 第五十三、第九十五 第一百實(shí)施方式中，采用可變噴射器，加熱運(yùn)行模式時(shí)將可變噴射器的節(jié)流通路設(shè)為全閉狀態(tài)的情況下，能夠防止制冷劑從噴射器的擴(kuò)散器部流入噴嘴部的情況，因此，可以廢除噴嘴前止回閥29。 進(jìn)而在上述第四十八 第五十三、第九十五 第一百實(shí)施方式中，在加熱運(yùn)行模式時(shí)，將可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a設(shè)為全閉，但當(dāng)然可以設(shè)為開(kāi)閥狀態(tài)。從而，作為高壓側(cè)減壓部，采用固定節(jié)流部也可。 進(jìn)而，在上述各實(shí)施方式中，作為噴嘴前減壓部，采用了第一固定節(jié)流閥17，但作為噴嘴前減壓部，采用可變節(jié)流機(jī)構(gòu)也可。例如，采用使第二壓縮機(jī)21吸入制冷劑的過(guò)熱度成為預(yù)先規(guī)定的范圍地調(diào)節(jié)開(kāi)度的溫度式膨脹閥或電膨脹閥也可。 進(jìn)而，在上述各實(shí)施方式中，說(shuō)明了作為吸引側(cè)減壓部采用第二固定節(jié)流閥22、電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a的例子，但例如，采用使吸引側(cè)蒸發(fā)器23出口側(cè)制冷劑的過(guò)熱度成為預(yù)先規(guī)定的范圍地調(diào)節(jié)節(jié)流開(kāi)度的溫度式膨脹閥也可。 (4)在上述第一 第四十七、第五十四 第九十四實(shí)施方式中，說(shuō)明了在流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23冷卻同一冷卻對(duì)象空間的例子，但在各自的蒸發(fā)器20、23冷卻不同的冷卻對(duì)象空間也可。例如，將吸引側(cè)蒸發(fā)器23設(shè)為制冷庫(kù)內(nèi)空間冷卻用，將制冷劑蒸發(fā)溫度比吸引側(cè)蒸發(fā)器23高的流出側(cè)蒸發(fā)器20適用于制冷庫(kù)內(nèi)空間冷卻用或室內(nèi)空調(diào)用也可。 進(jìn)而，在第一 第四十七、第五十四 第九十四實(shí)施方式中，將流出側(cè)蒸發(fā)器及吸引側(cè)蒸發(fā)器構(gòu)成為第三十三 第三十八、第八十 第八十五實(shí)施方式中的利用側(cè)熱交換器，將散熱器12、第一、第二散熱器121U22構(gòu)成為向大氣側(cè)散熱的室外熱交換器，但相反形成為將流出側(cè)蒸發(fā)器20及吸引側(cè)蒸發(fā)器23構(gòu)成為從大氣等熱源吸熱的室外側(cè)熱交換器，將散熱器12構(gòu)成為加熱空氣或水等被加熱制冷劑的利用側(cè)熱交換器的熱泵循環(huán)也可。[1104] (5)在上述第三十三 第三十八、第八十 第八十五實(shí)施方式中，說(shuō)明了作為制冷劑采用二氧化碳，構(gòu)成了超臨界制冷劑循環(huán)的例子，但在該實(shí)施方式中，設(shè)置噴嘴前減壓部也可。例如，采用基于散熱器12或第二散熱器122出口側(cè)制冷劑的溫度，接近使COP成為大致最大地確定的目標(biāo)高壓地調(diào)節(jié)高壓側(cè)制冷劑壓力的壓力控制閥也可。[1105] 作為這樣的壓力控制閥，具體來(lái)說(shuō)，可以采用具有在散熱器12或第二散熱器122出口側(cè)設(shè)置的溫度感測(cè)部，在該溫度感測(cè)部的內(nèi)部產(chǎn)生與散熱器12出口側(cè)的高壓制冷劑的溫度對(duì)應(yīng)的壓力，通過(guò)溫度感測(cè)部的內(nèi)壓和散熱器12出口側(cè)的制冷劑壓力的平衡，利用機(jī)械機(jī)構(gòu)來(lái)調(diào)節(jié)閥開(kāi)度的結(jié)構(gòu)。 (6)在上述第三十九 第四十七、第八十六 第九十四、第一百一十二、第
一百一十三實(shí)施方式中，基于操作面板的切換開(kāi)關(guān)的操作信號(hào)，進(jìn)行通常運(yùn)行模式和除霜
運(yùn)行模式的切換，但通常運(yùn)行模式和除霜運(yùn)行模式的切換不限定于此。 例如，使控制裝置按規(guī)定時(shí)間交替切換通常運(yùn)行模式和除霜運(yùn)行模式也可。S卩，通
常運(yùn)行模式持續(xù)預(yù)先規(guī)定的第一基準(zhǔn)時(shí)間以上的情況下，向除霜運(yùn)行模式切換，進(jìn)而，除霜
運(yùn)行模式持續(xù)預(yù)先規(guī)定的第二基準(zhǔn)時(shí)間以上的情況下，向通常運(yùn)行模式切換也可。 (7)上述各實(shí)施方式中記載的結(jié)構(gòu)特征可以在沒(méi)有矛盾的情況下適用于其他實(shí)施
方式。例如，第一 第六、第十二 第十四實(shí)施方式中不設(shè)置流出側(cè)蒸發(fā)器20也可，但在這
些實(shí)施方式中，設(shè)置有流出側(cè)蒸發(fā)器20也可。在這種情況下，也可以將流出側(cè)蒸發(fā)器20用
于冷藏庫(kù)內(nèi)的冷卻用。 例如，在第七 第四十實(shí)施方式中，與第二實(shí)施方式相同地，作為吸引側(cè)減壓部，采用可變節(jié)流機(jī)構(gòu)22a及止回閥19b也可，采用減壓機(jī)構(gòu)一體型止回閥也可。[1110] 進(jìn)而，對(duì)未設(shè)置流出側(cè)氣液分離器及吸引側(cè)氣液分離器的各實(shí)施方式追加流出側(cè)氣液分離器及吸引側(cè)氣液分離器也可。進(jìn)而，在第七 第二十五實(shí)施方式中，將高壓側(cè)減壓部配置于從第二分支部18出口側(cè)到達(dá)噴射器19的噴嘴部19a入口側(cè)的制冷劑通路也可。[1111] (8)作為在上述實(shí)施方式中說(shuō)明的內(nèi)部熱交換器15 (輔助內(nèi)部熱交換器25)，采用高壓側(cè)制冷劑流路中的制冷劑流動(dòng)方向和中間壓力側(cè)制冷劑流路(低壓側(cè)制冷劑流路)中的制冷劑流動(dòng)方向?yàn)椴煌姆较虻膶?duì)置流型熱交換器也可，采用高壓側(cè)制冷劑流路中的制冷劑流動(dòng)方向和低壓側(cè)制冷劑流路中的制冷劑流動(dòng)方向?yàn)橥环较虻牟⑴欧较蛄鲃?dòng)型熱交換器也可。 (9)在上述一百零三實(shí)施方式中，說(shuō)明了將第一固定節(jié)流閥17、第二固定節(jié)流閥22及噴射器19的噴嘴部19a作為固定節(jié)流部，使Pdei、 Pnozi及Pnozo滿足式Fl地確定了各固定節(jié)流閥17、22、19a的流量特性的例子，但第一固定節(jié)流閥17、第二固定節(jié)流閥22及噴嘴部19a不限定于固定節(jié)流部。 例如，在第一百零二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，通過(guò)各可變節(jié)流機(jī)構(gòu)14a、17a、22a的開(kāi)度控制，滿足式F1地調(diào)節(jié)Pdei、Pnozi及Pnozo也可。進(jìn)而，僅將第一 固定節(jié)流閥17變更為可變節(jié)流機(jī)構(gòu)，通過(guò)該可變節(jié)流機(jī)構(gòu)的開(kāi)度控制，使其滿足式F1也可。 進(jìn)而，在上述第一百零四實(shí)施方式中，說(shuō)明了將第一固定節(jié)流閥17、第二固定節(jié)流閥22及噴射器19的噴嘴部19a作為固定節(jié)流部，使干燥度X0滿足F2地確定了各固定節(jié)流閥17、22、19a的流量特性的例子，但第一固定節(jié)流閥17、第二固定節(jié)流閥22及噴嘴部19a不限定于固定節(jié)流部。 例如，在第一百零二實(shí)施方式的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100中，通過(guò)各可變節(jié)
流機(jī)構(gòu)14a、17a、22a的開(kāi)度控制，滿足式F2地調(diào)節(jié)X0也可。進(jìn)而，僅將第一固定節(jié)流閥17
變更為可變節(jié)流機(jī)構(gòu)，通過(guò)該可變節(jié)流機(jī)構(gòu)的開(kāi)度控制，使其滿足式Fl也可。 (10)在上述各實(shí)施方式中，說(shuō)明了作為噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100 300的制
冷劑，采用氟利昂系制冷劑及二氧化碳的例子，但制冷劑不限定于此。例如，采用烴系制冷
劑等也可。 (11)在上述各實(shí)施方式中，將所謂散熱器12、121、122、流出側(cè)蒸發(fā)器20、吸引側(cè)蒸發(fā)器23、利用側(cè)熱交換器55、輔助利用側(cè)熱交換器54的各種熱交換器作為單一的結(jié)構(gòu)來(lái)進(jìn)行了說(shuō)明，但這些熱交換器的結(jié)構(gòu)不限定于此。例如，將小型的熱交換器配置多個(gè)，相對(duì)于制冷劑流動(dòng)串聯(lián)或并聯(lián)地配置也可。由此，相對(duì)于作為單一的熱交換器構(gòu)成的情況，能夠組合小型的熱交換器來(lái)實(shí)現(xiàn)相等的熱交換性能，并且，能夠提高其搭載性。[1118] (12)在上述各實(shí)施方式中，說(shuō)明了將本發(fā)明的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置100 300適用于制冷機(jī)的例子，但本發(fā)明的適用不限定于此。例如，將噴射器式制冷劑循環(huán)裝置適用于空調(diào)裝置、冷藏裝置、自動(dòng)售貨機(jī)用冷卻裝置等放置型制冷劑循環(huán)裝置或車(chē)輛用空調(diào)裝置、車(chē)輛用制冷裝置等車(chē)輛用制冷劑循環(huán)裝置等中。 (13)在第三十九 四十七、八十六 九十四、一百一^h二、一百一"h三實(shí)施方式中，說(shuō)明了通過(guò)使各冷卻風(fēng)扇12a、121a、122a停止，降低(將散熱能力設(shè)為0)各散熱器12、121U22的散熱能力的例子，但降低各散熱器12、121、122的散熱能力的方案不限定于此。[1120] 例如，在冷卻風(fēng)扇12a和散熱器12之間設(shè)置隔斷從冷卻風(fēng)扇12a向散熱器12流動(dòng)的冷卻風(fēng)的流動(dòng)的隔斷部，在除霜運(yùn)行模式時(shí)，利用該隔斷部，使冷卻風(fēng)不向散熱器12流動(dòng)即可。
權(quán)利要求
一種噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備第一壓縮機(jī)部(11a)，其將制冷劑壓縮并噴出；散熱器(12)，其使從所述第一壓縮機(jī)部(11a)噴出的高壓制冷劑散熱；第一分支部(13)，其將從所述散熱器(12)流出的制冷劑流分支；高壓側(cè)減壓部(14)，其使在所述第一分支部(13)分支的一方的制冷劑減壓膨脹；第二分支部(18、18a)，其使在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑流分支；噴射器(19)，其利用從使在所述第二分支部(18、18a)分支的一方的制冷劑減壓膨脹的噴嘴部(19a)噴射的高速的噴射制冷劑流，從制冷劑吸引口(19b)吸引制冷劑，將所述噴射制冷劑和從所述制冷劑吸引口(19b)吸引的吸引制冷劑混合并升壓；第二壓縮機(jī)部(21a)，其吸引從所述噴射器(19)流出的制冷劑，進(jìn)行壓縮并噴出；吸引側(cè)減壓部(22、22a)，其使在所述第二分支部(18、18a)分支的另一方的制冷劑減壓膨脹；吸引側(cè)蒸發(fā)器(23)，其使在所述吸引側(cè)減壓部(22、22a)減壓膨脹了的制冷劑蒸發(fā)，向所述制冷劑吸引口(19b)側(cè)流出；合流部(16)，其使從所述第二壓縮機(jī)部(21a)噴出的制冷劑流及在所述高壓側(cè)減壓部(14)減壓膨脹了的制冷劑流合流，向所述第一壓縮機(jī)部(11a)吸入側(cè)流出；內(nèi)部熱交換器(15)，其使所述高壓側(cè)減壓部(14)下游側(cè)制冷劑和在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備第一輔助內(nèi)部熱交換器(25)，其使從所述噴射器(19)流出的制冷劑和在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備第二輔助內(nèi)部熱交換器(35)，其使被向所述制冷劑吸引口 (19b)吸引的制冷劑和在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備輔助散熱器(24)，其使在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑散熱。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備流出側(cè)蒸發(fā)器(20)，其配置于所述噴射器(19)出口側(cè)和所述第二壓縮機(jī)部(21a)吸入側(cè)之間，使從所述噴射器(19)流出的制冷劑蒸發(fā)。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，在將從所述第二分支部(18a)向所述噴嘴部(19a)側(cè)流出的制冷劑流量設(shè)為噴嘴側(cè)制冷劑流量(Gnoz)，將從所述第二分支部(18a)向所述吸引側(cè)減壓部(22、22a)側(cè)流出的制冷劑流量設(shè)為減壓部側(cè)制冷劑流量(Ge)時(shí)，能夠根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷的變動(dòng)，調(diào)節(jié)所述噴嘴側(cè)制冷劑流量(Gnoz)相對(duì)于所述減壓部側(cè)制冷劑流量(Ge)的流量比(Gnoz/Ge)。
7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，在所述循環(huán)的負(fù)荷比通常運(yùn)行時(shí)降低的低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，使所述流量比(Gnoz/Ge)比所述通常運(yùn)行時(shí)增加。
8. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，在所述循環(huán)的負(fù)荷比所述通常運(yùn)行時(shí)增加的高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，使所述流量比(Gnoz/Ge)比所述通常運(yùn)行時(shí)降低。
9. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，所述吸引側(cè)減壓部為能夠變更制冷劑通路面積地構(gòu)成的電動(dòng)可變節(jié)流機(jī)構(gòu)(22a)，所述噴射器式制冷劑循環(huán)裝置具備節(jié)流能力控制部(60b)，其控制所述可變節(jié)流機(jī)構(gòu)(22a)的工作，通過(guò)所述控制部控制所述可變節(jié)流機(jī)構(gòu)(22a)的工作，調(diào)節(jié)所述流量比(Gnoz/Ge)。
10. —種噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備第一壓縮機(jī)部(lla)，其將制冷劑壓縮并噴出；散熱器(12)，其使從所述第一壓縮機(jī)部(11a)噴出的高壓制冷劑散熱；第一分支部(13)，其將從所述散熱器(12)流出的制冷劑流分支；高 壓側(cè)減壓部(14)，其使在所述第一分支部(13)分支的一方的制冷劑減壓膨脹；噴射器(19)，其利用從使在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑減壓膨脹的噴嘴部(19a)噴射的高速的噴射制冷劑流，從制冷劑吸引口 (19b)吸引制冷劑，將所述噴射制冷劑和從所述制冷劑吸引口 (19b)吸引的吸引制冷劑混合并升壓；流出側(cè)氣液分離器(26)，其將從所述噴射器(19)流出的制冷劑的氣液分離；第二壓縮機(jī)部(21a)，其吸引在所述流出側(cè)氣液分離器(26)分離的氣相制冷劑，進(jìn)行壓縮并噴出；吸引側(cè)減壓部(22)，其使在所述流出側(cè)氣液分離器(26)分離的液相制冷劑減壓膨脹；吸引側(cè)蒸發(fā)器(23)，其使在所述吸引側(cè)減壓部(22)減壓膨脹了的制冷劑蒸發(fā)，向所述制冷劑吸引口 (19b)側(cè)流出；合流部(16)，其使從所述第二壓縮機(jī)部(21a)噴出的制冷劑流及在所述高壓側(cè)減壓部(14)減壓膨脹了的制冷劑流合流，向所述第一壓縮機(jī)部(lla)吸入側(cè)流出；內(nèi)部熱交換器(15)，其使所述高壓側(cè)減壓部(14)下游側(cè)制冷劑和在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換；回油通路(27)，其使所述吸引側(cè)蒸發(fā)器(23)出口側(cè)和所述第二壓縮機(jī)部(21a)吸引側(cè)連通，使混入制冷劑的油向所述第二壓縮機(jī)部(21a)側(cè)返回。
11. 根據(jù)權(quán)利要求10所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備第一輔助內(nèi)部熱交換器(25)，其使從所述噴射器(19)流出的制冷劑和在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
12. 根據(jù)權(quán)利要求IO所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備第二輔助內(nèi)部熱交換器(35)，其將吸入所述制冷劑吸引口 (19b)的制冷劑和在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
13. 根據(jù)權(quán)利要求IO所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備流出側(cè)蒸發(fā)器(20)，其配置于所述噴射器(19)出口側(cè)和所述流出側(cè)氣液分離器(26)入口側(cè)之間，使從所述噴射器(19)流出的制冷劑蒸發(fā)。
14. 根據(jù)權(quán)利要求1 13中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備高壓側(cè)氣液分離器(12b、24b)，其分離從所述散熱器(12)流出的制冷劑的氣液，將被分離的液相制冷劑向下游側(cè)導(dǎo)出。
15. 根據(jù)權(quán)利要求1 13中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，所述散熱器(12)具有使制冷劑冷凝的冷凝部(12c);分離從所述冷凝部(12c)流出的制冷劑的氣液的氣液分離部(12d);以及過(guò)冷卻從所述氣液分離部(12d)流出的液相制冷劑的過(guò)冷卻部(12e)。
16. 根據(jù)權(quán)利要求1 13中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備迂回通路(28)，其將從所述第一壓縮機(jī)部(11a)噴出的高壓制冷劑導(dǎo)向所述吸引側(cè)蒸發(fā)器(23);開(kāi)閉部(28a)，其開(kāi)閉所述迂回通路(28)。
17. 根據(jù)權(quán)利要求5或13所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備迂回通路(28)，其將從所述第一壓縮機(jī)部(11a)噴出的高壓制冷劑導(dǎo)向所述流出側(cè)蒸發(fā)器(20);開(kāi)閉部(28a)，其開(kāi)閉所述迂回通路(2S、28b)。
18. 根據(jù)權(quán)利要求16所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，還具備散熱能力調(diào)節(jié)部(12a)，其調(diào)節(jié)所述散熱器(12)的散熱能力，從所述第一壓縮機(jī)部(lla)噴出的高壓制冷劑為從所述散熱器(12)流出的制冷劑，所述散熱能力調(diào)節(jié)部(12a)在所述開(kāi)閉閥(28a)打開(kāi)了所述迂回通路(28)時(shí)，降低所述散熱器(12)的散熱能力。
19. 一種噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備第一壓縮機(jī)部(lla)，其將制冷劑壓縮并噴出；第一分支部(13)，其將從所述第一壓縮機(jī)部(lla)噴出的高壓制冷劑流分支；第一散熱器(121)，其使在所述第一分支部(13)分支的一方的制冷劑散熱；第二散熱器(122)，其使在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑散熱；高壓側(cè)減壓部(14)，其使在所述第一散熱器(121)散熱的制冷劑減壓膨脹；第二分支部(18、18a)，其將在所述第二散熱器(122)散熱的制冷劑流分支；噴射器(19)，其利用從使在所述第二分支部(18、18a)分支的一方的制冷劑減壓膨脹的噴嘴部(19a)噴射的高速的噴射制冷劑流，從制冷劑吸引口 (19b)吸引制冷劑，將所述噴射制冷劑和從所述制冷劑吸引口 (19b)吸引的吸引制冷劑混合并升壓；第二壓縮機(jī)部(21a)，其吸引從所述噴射器(19)流出的制冷劑，進(jìn)行壓縮并噴出；吸引側(cè)減壓部(22、22a)，其使在所述第二分支部(18、18a)分支的另一方的制冷劑減壓膨脹；吸引側(cè)蒸發(fā)器(23)，其使在所述吸引側(cè)減壓部(22、22a)減壓膨脹了的制冷劑蒸發(fā)，向所述制冷劑吸引口 (19b)側(cè)流出；合流部(16)，其使從所述第二壓縮機(jī)部(21a)噴出的制冷劑流及在所述第一分支部(13)減壓膨脹了的制冷劑流合流，向所述第一壓縮機(jī)部(lla)吸入側(cè)流出；內(nèi)部熱交換器(15)，其使所述高壓側(cè)減壓部(14)下游側(cè)制冷劑和在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
20. 根據(jù)權(quán)利要求19所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備第一輔助內(nèi)部熱交換器(25)，其使從所述噴射器(19)流出的制冷劑和從所述第二散熱器(122)流出的制冷劑進(jìn)行熱交換。
21. 根據(jù)權(quán)利要求19所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備 第二輔助內(nèi)部熱交換器(35)，其使被向所述制冷劑吸引口 (19b)吸引的制冷劑和在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
22. 根據(jù)權(quán)利要求19所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備 流出側(cè)蒸發(fā)器(20)，其配置于所述噴射器(19)出口側(cè)和所述第二壓縮機(jī)部(21a)吸入側(cè)之間，使從所述噴射器(19)流出的制冷劑蒸發(fā)。
23. 根據(jù)權(quán)利要求19所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 能夠根據(jù)循環(huán)的負(fù)荷的變動(dòng)，調(diào)節(jié)從所述第二分支部(18a)向所述噴嘴部(19a)側(cè)流出的噴嘴側(cè)制冷劑流量(Gnoz)相對(duì)于從所述第二分支部(18a)向所述吸引側(cè)減壓部(22、 22a)側(cè)流出的減壓部側(cè)制冷劑流量(Ge)的流量比(Gnoz/Ge)。
24. 根據(jù)權(quán)利要求23所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 在所述循環(huán)的負(fù)荷比通常運(yùn)行時(shí)降低的低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，使所述流量比(Gnoz/Ge)比所述通常運(yùn)行時(shí)增加。
25. 根據(jù)權(quán)利要求23所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 在所述循環(huán)的負(fù)荷比所述通常運(yùn)行時(shí)增加的高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，使所述流量比(Gnoz/Ge)比所述通常運(yùn)行時(shí)降低。
26. 根據(jù)權(quán)利要求19 25中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 具備第一高壓側(cè)氣液分離器(121b)及第二高壓側(cè)氣液分離器(122b)中至少一方的高壓側(cè)氣液分離器(121b、122b)，所述第一高壓側(cè)氣液分離器(121b)分離從所述第一散熱器 (121)流出的制冷劑的氣液，將被分離的液相制冷劑向下游側(cè)導(dǎo)出，所述第二高壓側(cè)氣液分 離器(122b)分離從所述第二散熱器(122)流出的制冷劑的氣液，將被分離的液相制冷劑向 下游側(cè)導(dǎo)出。
27. 根據(jù)權(quán)利要求19 25中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 所述第一、第二散熱器(121U22)中至少一方具有使制冷劑冷凝的冷凝部(121c、122c);分離從所述冷凝部(121c、122c)流出的制冷劑的氣液的氣液分離部(121d、122d); 以及過(guò)冷卻從所述氣液分離部(121d、122d)流出的液相制冷劑的過(guò)冷卻部(121e、122e)。
28. 根據(jù)權(quán)利要求19 25中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備迂回通路(28)，其將從所述第一壓縮機(jī)部(lla)噴出的高壓制冷劑導(dǎo)向所述吸引側(cè)蒸 發(fā)器(23);開(kāi)閉部(28a)，其開(kāi)閉所述迂回通路(28)。
29. 根據(jù)權(quán)利要求22所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備 迂回通路(28)，其將從所述第一壓縮機(jī)部(lla)噴出的高壓制冷劑導(dǎo)向所述流出側(cè)蒸發(fā)器(20);開(kāi)閉部(28a)，其開(kāi)閉所述迂回通路(28、28b)。
30. 根據(jù)權(quán)利要求28所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 還具備散熱能力調(diào)節(jié)部(121a、122a)，其調(diào)節(jié)所述第一、第二散熱器(121U22)的散熱能力，從所述第一壓縮機(jī)部(11a)噴出的高壓制冷劑為從所述第一、第二散熱器(121U22) 的至少一方流出的制冷劑，所述散熱能力調(diào)節(jié)部(121a、122a)在所述開(kāi)閉部(28a)打開(kāi)了所述迂回通路(28)時(shí)， 降低所述第一、第二散熱器(121U22)的散熱能力。
31. 根據(jù)權(quán)利要求1、10、19中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 所述內(nèi)部熱交換器(15)使所述高壓側(cè)減壓部(14)下游側(cè)制冷劑中的所述合流部(16)的上游側(cè)的制冷劑與在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
32. 根據(jù)權(quán)利要求1、10、19中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 所述內(nèi)部熱交換器(15)使所述高壓側(cè)減壓部(14)下游側(cè)制冷劑中的在所述合流部(16)與所述第二壓縮機(jī)部(21a)噴出制冷劑合流的制冷劑與在所述第一分支部(13)分支 的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
33. 根據(jù)權(quán)利要求1、10、19中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 所述吸引側(cè)減壓部(22、22a)是使制冷劑體積膨脹而減壓，并將制冷劑的壓力能量變換為機(jī)械能量而輸出的膨脹機(jī)(40)。
34. 根據(jù)權(quán)利要求1、10、19中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備噴嘴前減壓部(17)，其使流入噴嘴部(19a)的制冷劑減壓膨脹。
35. 根據(jù)權(quán)利要求34所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 所述噴嘴前減壓部(17)配置于所述第二分支部(18、18a)出口側(cè)和所述噴嘴部(19a)入口側(cè)之間。
36. 根據(jù)權(quán)利要求35所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 所述內(nèi)部熱交換器(15)使所述高壓側(cè)減壓部(14)下游側(cè)制冷劑和在所述第二分支部(18、18a)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
37. 根據(jù)權(quán)利要求2、11、20中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 具備噴嘴前減壓部(17)，其配置于所述第二分支部(18、18a)出口側(cè)和所述噴嘴部(19a)入口側(cè)之間，使流入所述噴嘴部(19a)的制冷劑減壓膨脹，所述第一輔助內(nèi)部熱交換器(25)使從所述噴射器(19)流出的制冷劑和在所述第二分 支部(18、18a)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
38. 根據(jù)權(quán)利要求3、12、21中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 具備噴嘴前減壓部(17)，其配置于所述第二分支部(18、18a)出口側(cè)和所述噴嘴部(19a)入口側(cè)之間，使流入所述噴嘴部(19a)的制冷劑減壓膨脹，所述第二輔助內(nèi)部熱交換器(35)使被向所述制冷劑吸引口 (19b)吸引的制冷劑和在 所述第二分支部(18、18a)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
39. 根據(jù)權(quán)利要求34所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 所述噴嘴前減壓部(17)入口側(cè)的制冷劑壓力(Pdei)和所述噴嘴部(19a)入口側(cè)的制冷劑壓力(Pnozi)的第一壓差(Pdei-Pnozi)成為將所述噴嘴前減壓部(17)入口 側(cè)的制冷劑壓力(Pdei)和所述噴嘴部(lSa)出口側(cè)的制冷劑壓力(Pnozo)的第二壓差 (Pdei-Pnozo)乘以0. 1以上且0. 6以下的值而得到的值。
40. 根據(jù)權(quán)利要求34所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，所述噴嘴前減壓部(17)使制冷劑減壓膨脹，以使流入所述噴嘴部(19a)的制冷劑的干 燥度(X0)成為0. 003以上且0. 14以下。
41. 根據(jù)權(quán)利要求34所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 所述噴嘴前減壓部(17)是使制冷劑體積膨脹而減壓，并將制冷劑的壓力能量變換為機(jī)械能量而輸出的膨脹機(jī)(40)。
42. —種噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備 第一壓縮機(jī)部(lla)，其將制冷劑壓縮并噴出； 室外熱交換器(53)，其使制冷劑和外部空氣進(jìn)行熱交換； 利用側(cè)熱交換器(55)，其使制冷劑和熱交換對(duì)象流體進(jìn)行熱交換； 制冷劑流路切換部(51、52)，其對(duì)冷卻所述熱交換對(duì)象流體的冷卻運(yùn)行模式的制冷劑流路及加熱所述熱交換對(duì)象流體的加熱運(yùn)行模式的制冷劑流路進(jìn)行切換；第一分支部(13)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，將從所述室外熱交換器(53)流出的制冷 劑流進(jìn)行分支；高壓側(cè)減壓部(14)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在所述第一分支部(13)分支的一方 的制冷劑減壓膨脹；第二分支部(18)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在所述第一分支部(13)分支的另一方 的制冷劑流分支；噴射器(19)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，利用從使在所述第二分支部(18)分支的一 方的制冷劑減壓膨脹的噴嘴部(19a)噴射的高速的噴射制冷劑流，從制冷劑吸引口 (19b) 吸引制冷劑，將所述噴射制冷劑和從所述制冷劑吸引口 (19b)吸引的吸引制冷劑混合并升 壓；第二壓縮機(jī)部(21a)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，吸引從所述噴射器(19)流出的制冷 劑，進(jìn)行壓縮并噴出；吸引側(cè)減壓部(22)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在所述第二分支部(18)分支的另一 方的制冷劑減壓膨脹；合流部(16)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使從所述第二壓縮機(jī)部(21a)噴出的制冷劑 流及在所述高壓側(cè)減壓部(14)減壓膨脹了的制冷劑流合流，向所述第一壓縮機(jī)部(lla)吸 入側(cè)流出；內(nèi)部熱交換器(15)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使所述高壓側(cè)減壓部(14)下游側(cè)制冷 劑和在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換，所述利用側(cè)熱交換器(55)在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在所述吸引側(cè)減壓部(22)減壓 膨脹了的制冷劑蒸發(fā)，向所述制冷劑吸引口 (19b)側(cè)流出，所述制冷劑流路切換部(51、52)在所述冷卻運(yùn)行模式中，切換為使從所述第一壓縮機(jī) 部(lla)噴出的制冷劑在所述室外熱交換器(53)散熱，并使制冷劑在所述利用側(cè)熱交換器 (55)蒸發(fā)的制冷劑流路，而在所述加熱運(yùn)行模式中，切換為使從所述第一壓縮機(jī)部(lla) 噴出的制冷劑在所述利用側(cè)熱交換器(55)散熱，并使制冷劑在所述室外熱交換器(53)蒸 發(fā)的制冷劑流路。
43. 根據(jù)權(quán)利要求42所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備 第一輔助內(nèi)部熱交換器(25)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使從所述噴射器(19)流出的制冷劑和在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
44. 根據(jù)權(quán)利要求42所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備 輔助室外熱交換器(53b)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在所述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑散熱。
45. —種噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備 第一壓縮機(jī)部(lla)，其將制冷劑壓縮并噴出；第一、第二室外熱交換器(531、532)，其使制冷劑和外部空氣進(jìn)行熱交換；利用側(cè)熱交換器(55)，其使制冷劑和熱交換對(duì)象流體進(jìn)行熱交換；制冷劑流路切換部(51、52)，其對(duì)冷卻所述熱交換對(duì)象流體的冷卻運(yùn)行模式的制冷劑 流路及加熱所述熱交換對(duì)象流體的加熱運(yùn)行模式的制冷劑流路進(jìn)行切換；第一分支部(13)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，將從所述第一壓縮機(jī)部(lla)噴出的制 冷劑流分支，使被分支的一方的制冷劑向所述第一室外熱交換器(531)側(cè)流出，并使被分 支的另一方的制冷劑向所述第二室外熱交換器(532)側(cè)流出；高壓側(cè)減壓部(14a)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在所述第一室外熱交換器(531)熱 交換了的制冷劑減壓膨脹；第二分支部(18)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，將在所述第二室外熱交換器(532)熱交 換了的制冷劑流分支；噴射器(19)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，利用從使在所述第二分支部(18)分支的一 方的制冷劑減壓膨脹的噴嘴部(19a)噴射的高速的噴射制冷劑流，從制冷劑吸引口 (19b) 吸引制冷劑，將所述噴射制冷劑和從所述制冷劑吸引口 (19b)吸引的吸引制冷劑混合并升 壓；第二壓縮機(jī)部(21a)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，吸引從所述噴射器(19)流出的制冷 劑，進(jìn)行壓縮并噴出；吸引側(cè)減壓部(22)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在所述第二分支部(18)分支的另一 方的制冷劑減壓膨脹；合流部(16)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使從所述第二壓縮機(jī)部(21a)噴出的制冷劑 流及在所述第一分支部(13)減壓膨脹了的制冷劑流合流，向所述第一壓縮機(jī)部(lla)吸入 側(cè)流出；內(nèi)部熱交換器(15)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使所述高壓側(cè)減壓部(14a)下游側(cè)制 冷劑和從所述第二室外熱交換器(532)流出的制冷劑進(jìn)行熱交換，所述利用側(cè)熱交換器(55)在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使在所述吸引側(cè)減壓部(22)減壓 膨脹了的制冷劑蒸發(fā)，向所述制冷劑吸引口 (19b)側(cè)流出，所述制冷劑流路切換部(51、52)在所述冷卻運(yùn)行模式中，切換為使從所述第一壓縮機(jī) 部(lla)噴出的制冷劑在所述第一、第二室外熱交換器(532)散熱，并使制冷劑在所述利用 側(cè)熱交換器(55)蒸發(fā)的制冷劑流路，而在所述加熱運(yùn)行模式中，切換為使從所述第一壓縮 機(jī)部(lla)噴出的制冷劑在所述利用側(cè)熱交換器(55)散熱，并使制冷劑在所述第二室外熱 交換器(532)蒸發(fā)的制冷劑流路。
46. 根據(jù)權(quán)利要求45所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備 第一輔助內(nèi)部熱交換器(25)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使從所述噴射器(19)流出的制冷劑和在所述第二室外熱交換器(532)散熱的制冷劑進(jìn)行熱交換。
47. 根據(jù)權(quán)利要求45所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于，具備 輔助利用側(cè)熱交換器(54)，其在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，使從所述噴射器(19)流出的制冷劑蒸發(fā)。
48. 根據(jù)權(quán)利要求42 47中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，所述內(nèi)部熱交換器(15)使所述高壓側(cè)減壓部(14a)下游側(cè)制冷劑中的所述合流部(16)的上游側(cè)的制冷劑與在所述第一分支部(13)分支的另一方的制 冷劑進(jìn)行熱交換。
49. 根據(jù)權(quán)利要求42 47中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征在于， 在所述冷卻運(yùn)行模式時(shí)，所述內(nèi)部熱交換器(15)使所述高壓側(cè)減壓部(14a)下游側(cè)制冷劑中的在所述合流部(16)與所述第二壓縮機(jī)部(21a)噴出制冷劑合流的制冷劑與在所 述第一分支部(13)分支的另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換。
50. 根據(jù)權(quán)利要求1、10、19、42、45中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征 在于，具備第一噴出能力變更部(llb)，其變更所述第一壓縮機(jī)部(lla)的制冷劑噴出能力； 第二噴出能力變更部(21b)，其變更所述第二壓縮機(jī)部(21a)的制冷劑噴出能力， 所述第一噴出能力變更部(lib)及所述第二噴出能力變更部(21b)分別能夠獨(dú)立地變 更所述第一壓縮機(jī)部(lla)及所述第二壓縮機(jī)部(21a)的制冷劑噴出能力。
51. 根據(jù)權(quán)利要求1、10、19、42、45中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征 在于，所述第一壓縮機(jī)部(lla)及所述第二壓縮機(jī)部(21a)收容于同一殼體(10a)內(nèi)，并一 體地構(gòu)成。
52. 根據(jù)權(quán)利要求1、10、19、42、45中任一項(xiàng)所述的噴射器式制冷劑循環(huán)裝置，其特征 在于，所述第一壓縮機(jī)部(lla)使制冷劑升壓至臨界壓力以上。
全文摘要
本發(fā)明提供一種噴射器式制冷劑循環(huán)裝置。使在散熱器(12)散熱的第一壓縮機(jī)(11)噴出制冷劑流在第一分支部(13)分支，使分支的一方的制冷劑在溫度式膨脹閥(14)減壓膨脹，在內(nèi)部熱交換器(15)與另一方的制冷劑進(jìn)行熱交換，冷卻向吸引側(cè)蒸發(fā)器(23)及噴射器(19)的噴嘴部(19a)供給的另一方的制冷劑，提高COP。在噴射器(19)出口側(cè)連接第二壓縮機(jī)(21)吸入口確保噴射器(19)的驅(qū)動(dòng)流，混合第二壓縮機(jī)(21)噴出制冷劑和溫度式膨脹閥(14)下游側(cè)制冷劑，吸入第一壓縮機(jī)(11)，由此使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。在通過(guò)噴射器的噴嘴部的驅(qū)動(dòng)流的流量變動(dòng)可能發(fā)生的運(yùn)行條件下，也不會(huì)降低COP，使噴射器式制冷劑循環(huán)裝置穩(wěn)定地工作。
文檔編號(hào)F25B1/10GK101762109SQ200910260478
公開(kāi)日2010年6月30日 申請(qǐng)日期2009年12月15日 優(yōu)先權(quán)日2008年12月15日
發(fā)明者山田悅久, 西島春幸, 谷口雅巳, 長(zhǎng)野陽(yáng)平 申請(qǐng)人:株式會(huì)社電裝