空氣調(diào)節(jié)裝置制造方法
【專利摘要】當(dāng)在預(yù)先確定的低外氣溫度時，進行使利用側(cè)熱交換器作為冷凝器發(fā)揮功能的制熱運轉(zhuǎn)之際，在執(zhí)行了低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式后，向低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式轉(zhuǎn)移，在所述低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式中，一面使從壓縮機排出的制冷劑流入利用側(cè)熱交換器，一面經(jīng)噴射配管向壓縮機的噴射端口供給制冷劑，且將在熱源側(cè)熱交換器散熱的制冷劑的一部分向壓縮機供給，在所述低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式中，一面使從壓縮機排出的制冷劑流入利用側(cè)熱交換器，一面使之經(jīng)噴射配管向壓縮機的噴射端口供給。
【專利說明】空氣調(diào)節(jié)裝置

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及應(yīng)用于例如大廈用多聯(lián)空調(diào)機等的空氣調(diào)節(jié)裝置。

【背景技術(shù)】
[0002]以往，在大廈用多聯(lián)空調(diào)機等空氣調(diào)節(jié)裝置中，將例如配置在建筑物外的作為熱源機的室外機(室外單元)和配置在建筑物內(nèi)的室內(nèi)機(室內(nèi)單元)之間配管連接，構(gòu)成制冷劑回路，使制冷劑流轉(zhuǎn)。而且，通過利用制冷劑的散熱、吸熱來加熱、冷卻空氣，進行空調(diào)對象空間的制熱或者制冷。
[0003]在外氣溫度低于-10°C左右的情況下，在由這樣的大廈用多聯(lián)空調(diào)機實施制熱運轉(zhuǎn)時，由于該低外氣溫度的空氣和制冷劑進行熱交換，所以，制冷劑的蒸發(fā)溫度下降，與之相伴，蒸發(fā)壓力下降。
[0004]據(jù)此，被吸入壓縮機的制冷劑的密度變小，制冷劑流量減少，空氣調(diào)節(jié)裝置的制熱能力不足。另外，由于與被吸入壓縮機的制冷劑的密度變小的量相應(yīng)地，壓縮比增大，所以，過度地引起壓縮機的排出制冷劑的溫度上升，產(chǎn)生冷凍機油的劣化以及壓縮機的破損等問題。
[0005]為了應(yīng)對這些問題，提出了通過向在壓縮機的壓縮過程成為中間壓處噴射二相制冷劑，由此提高壓縮的制冷劑的密度，增加制冷劑流量，確保低外氣溫度時的制熱能力，使壓縮機的排出溫度下降的空氣調(diào)節(jié)裝置(例如，參見專利文獻I)。
[0006]在專利文獻I記載的技術(shù)中，利用若向負(fù)荷側(cè)熱交換器供給的高壓制冷劑的飽和溫度在室內(nèi)空氣的溫度以上，則從高壓氣體制冷劑向室內(nèi)空氣散熱，制冷劑液化而成為二相制冷劑的情況，將該二相制冷劑向在壓縮機的壓縮過程成為中間壓處噴射，使壓縮機的排出制冷劑溫度下降。
[0007]在先技術(shù)文獻
[0008]專利文獻
[0009]專利文獻1:日本特開2008-138921號公報(圖1、圖2等)


【發(fā)明內(nèi)容】

[0010]發(fā)明要解決的課題
[0011]在外氣溫度低于-10°C左右的情況下，設(shè)置了室內(nèi)機的空調(diào)對象空間的溫度也與之對應(yīng)地變小。即，在空氣調(diào)節(jié)裝置剛剛起動后的5?15分鐘左右，向設(shè)置在室內(nèi)機內(nèi)的負(fù)荷側(cè)熱交換器供給的高壓制冷劑的飽和溫度比室內(nèi)的空氣溫度變低。由此，在實施制熱運轉(zhuǎn)時，即使向負(fù)荷側(cè)熱交換器供給高壓制冷劑，高溫?高壓的氣體制冷劑也沒有由負(fù)荷側(cè)熱交換器液化。
[0012]由此，在專利文獻I記載的技術(shù)中，若在低外氣溫度下使空氣調(diào)節(jié)裝置運轉(zhuǎn)，則向壓縮機噴射氣體制冷劑，從壓縮機排出的制冷劑溫度的上升抑制的效果變小。再有，外氣溫度越低(例如，_30°C以下)，吸入到壓縮機的制冷劑密度越小，壓縮機的排出制冷劑溫度的上升幅度變大。
[0013]S卩，在專利文獻1記載的技術(shù)中，在高壓制冷劑成為室內(nèi)的空氣溫度以上前，壓縮機的排出制冷劑溫度暫時過度上升到約120°C以上，存在引起“冷凍機油的劣化”以及“因與冷凍機油的劣化相伴的壓縮機的滑動部的磨損而造成的破損”這樣的課題。
[0014]另外，在專利文獻1記載的技術(shù)中，因為若采用使壓縮機減速，使轉(zhuǎn)速下降，抑制壓縮機的排出制冷劑溫度的上升的方法，則不能使壓縮機順暢地增速，所以，在確保制熱能力之前所需要的時間變長，存在使用戶的舒適性降低這樣的課題。
[0015]本發(fā)明是為解決上述的課題做出的發(fā)明，其目的是提供一種抑制使用戶的舒適性降低，并且抑制壓縮機的排出制冷劑溫度的上升的空氣調(diào)節(jié)裝置。
[0016]用于解決課題的手段
[0017]本發(fā)明的空氣調(diào)節(jié)裝置由制冷劑配管連接壓縮機、制冷劑流路切換裝置、熱源側(cè)熱交換器、利用側(cè)節(jié)流裝置以及利用側(cè)熱交換器，構(gòu)成冷凍循環(huán)，其中該空氣調(diào)節(jié)裝置具有:噴射配管，其一方與壓縮機的噴射端口連接，另一方與利用側(cè)節(jié)流裝置和熱源側(cè)熱交換器之間的制冷劑配管連接，在壓縮機的壓縮運轉(zhuǎn)中注入制冷劑；和制冷劑熱交換器，其使在冷凍循環(huán)的制冷劑配管中流動的制冷劑和在噴射配管中流動的制冷劑進行熱交換，當(dāng)在預(yù)先確定的低外氣溫度時進行使利用側(cè)熱交換器作為冷凝器發(fā)揮功能的制熱運轉(zhuǎn)之際，在執(zhí)行了低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式后，向低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式轉(zhuǎn)移，在所述低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式中，一面使從壓縮機排出的制冷劑流入利用側(cè)熱交換器，一面經(jīng)噴射配管向壓縮機的噴射端口供給制冷劑，且向壓縮機供給由熱源側(cè)熱交換器散熱了的制冷劑的一部分，在所述低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式中，一面使從壓縮機排出了的制冷劑流入利用側(cè)熱交換器，一面使之經(jīng)噴射配管向壓縮機的噴射端口供給。
[0018]發(fā)明效果
[0019]根據(jù)本發(fā)明的空氣調(diào)節(jié)裝置，因為當(dāng)在預(yù)先確定的低外氣溫度時，進行使利用側(cè)熱交換器作為冷凝器發(fā)揮功能的制熱運轉(zhuǎn)之際，在執(zhí)行了低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式后，向低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式轉(zhuǎn)移，所以，能夠抑制使用戶的舒適性降低，并且抑制壓縮機的排出制冷劑溫度的上升。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0020]圖1是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調(diào)節(jié)裝置的回路結(jié)構(gòu)的一例的示意回路結(jié)構(gòu)圖。
[0021]圖2是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調(diào)節(jié)裝置的制冷運轉(zhuǎn)模式時的制冷劑的流動的制冷劑回路圖。
[0022]圖3是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調(diào)節(jié)裝置的制熱運轉(zhuǎn)模式時的制冷劑的流動的制冷劑回路圖。
[0023]圖4是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調(diào)節(jié)裝置的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式時的制冷劑的流動的制冷劑回路圖。
[0024]圖5是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調(diào)節(jié)裝置的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式時的制冷劑的流動的制冷劑回路圖。
[0025]圖6是表示本發(fā)明的實施方式1的空氣調(diào)節(jié)裝置的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式時的控制動作的流程圖。
[0026]圖7是表示本發(fā)明的實施方式2的空氣調(diào)節(jié)裝置的回路結(jié)構(gòu)的一例的示意回路結(jié)構(gòu)圖。
[0027]圖8是表示本發(fā)明的實施方式3的空氣調(diào)節(jié)裝置的回路結(jié)構(gòu)的一例的示意回路結(jié)構(gòu)圖。

【具體實施方式】
[0028]實施方式1.
[0029]下面，根據(jù)附圖，說明本發(fā)明的實施方式。
[0030]圖1是表示實施方式I的空氣調(diào)節(jié)裝置(下面稱為100)的回路結(jié)構(gòu)的一例的示意回路結(jié)構(gòu)圖。根據(jù)圖1，對空氣調(diào)節(jié)裝置100的詳細(xì)的結(jié)構(gòu)進行說明。該空氣調(diào)節(jié)裝置100用制冷劑主管4連接室外機I和室內(nèi)機2，通過使制冷劑在它們之間流轉(zhuǎn)，能夠進行利用了冷凍循環(huán)的空氣調(diào)節(jié)。
[0031]空氣調(diào)節(jié)裝置100被施加以如下的改進:即使在低外氣溫度的情況下，也抑制會降低用戶的舒適性的情況，且抑制壓縮機的排出制冷劑溫度的上升。
[0032][室外機I]
[0033]室外機I具有下述部件，即:具有噴射端口的壓縮機10、四通閥等制冷劑流路切換裝置11、熱源側(cè)熱交換器12、存儲剩余制冷劑的蓄積器13、將制冷劑中所含的冷凍機油分離的分油器14、一方與分油器14連接且另一方與壓縮機10的吸入側(cè)連接的回油管15、雙重管式熱交換器等制冷劑熱交換器16和第I節(jié)流裝置30，它們被設(shè)置成由制冷劑主管4連接。
[0034]在制冷劑熱交換器16和室內(nèi)機2之間的制冷劑主管4上，為向壓縮機10的中間壓縮室進行噴射而連接噴射配管18，在噴射配管18上串聯(lián)地連接第2節(jié)流裝置31、制冷劑熱交換器16以及第I開閉裝置32。另外，在噴射配管18上連接向蓄積器13的制冷劑入口側(cè)供給制冷劑的分支管18B，在該分支管18B上連接第2開閉裝置33。另外，第2節(jié)流裝置31以及噴射配管18被設(shè)置于室外機I。
[0035]室外機I具有在制熱運轉(zhuǎn)時使得壓縮機10的排出側(cè)旁通、經(jīng)熱源側(cè)熱交換器12使得壓縮機10的吸入側(cè)旁通的旁通配管17，在該旁通配管17上連接用于調(diào)整流量的第3開閉裝置35。
[0036]另外，在室外機I中設(shè)置檢查制冷劑的溫度的第I溫度傳感器43、第2溫度傳感器45、第3溫度傳感器48、檢查制冷劑的壓力的第I壓力傳感器41、第2壓力傳感器42以及第3壓力傳感器49和根據(jù)它們的檢查信息控制壓縮機10的轉(zhuǎn)速等的控制裝置50。
[0037]壓縮機10吸入制冷劑，并將該制冷劑壓縮，使之處于高溫.高壓的狀態(tài)，例如，也可以由可控制容量的變頻壓縮機等構(gòu)成。壓縮機10的排出側(cè)經(jīng)分油器14與制冷劑流路切換裝置11連接，吸入側(cè)與蓄積器13連接。壓縮機10具有中間壓縮室，在該中間壓力室連接噴射配管18。
[0038]制冷劑流路切換裝置11切換制熱運轉(zhuǎn)模式時的制冷劑的流動和制冷運轉(zhuǎn)模式時的制冷劑的流動。制冷劑流路切換裝置11在制冷運轉(zhuǎn)模式時，被切換成經(jīng)分油器14連接壓縮機10的排出側(cè)和熱源側(cè)熱交換器12，且連接蓄積器13和室內(nèi)機2。制冷劑流路切換裝置11在制熱運轉(zhuǎn)模式時，被切換成經(jīng)分油器14連接壓縮機10的排出側(cè)和室內(nèi)機2，且連接熱源側(cè)熱交換器12和蓄積器13。
[0039]熱源側(cè)熱交換器12在制熱運轉(zhuǎn)時作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能，在制冷運轉(zhuǎn)時作為冷凝器發(fā)揮功能，在從省略圖示的風(fēng)扇等送風(fēng)機供給的空氣和制冷劑之間進行熱交換。熱源側(cè)熱交換器12的一方與制冷劑流路切換裝置11連接，另一方與第1節(jié)流裝置30連接。另外，熱源側(cè)熱交換器12與旁通配管17連接，能夠使從旁通配管17供給的制冷劑和從風(fēng)扇等送風(fēng)機供給的空氣進行熱交換。
[0040]蓄積器13被設(shè)置在壓縮機10的吸入側(cè)，積蓄因制熱運轉(zhuǎn)模式時和制冷運轉(zhuǎn)模式時的不同而產(chǎn)生的剩余制冷劑、針對過渡運轉(zhuǎn)的變化的剩余制冷劑。蓄積器13的一方與壓縮機10的吸入側(cè)連接，另一方與制冷劑流路切換裝置11連接。
[0041]分油器14將從壓縮機10排出的制冷劑和冷凍機油的混合物分離。分油器14與壓縮機10的排出側(cè)、制冷劑流路切換裝置11以及回油管15連接。
[0042]回油管15使冷凍機油返回壓縮機10，一部分可以由毛細(xì)管等構(gòu)成?；赜凸?5的一方與分油器14連接，另一方與壓縮機10的吸入側(cè)連接。
[0043]制冷劑熱交換器16在制冷劑彼此之間進行熱交換，例如，由雙重管式熱交換器等構(gòu)成，在制冷運轉(zhuǎn)時充分確保高壓制冷劑的過冷卻度，在低外氣溫度的制熱運轉(zhuǎn)時調(diào)整向壓縮機10的噴射端口流入的制冷劑的干燥度。制冷劑熱交換器16的一方的制冷劑流路側(cè)與連接第1節(jié)流裝置30和室內(nèi)機2的制冷劑主管4連接，另一方的制冷劑流路側(cè)與噴射配管18連接。
[0044]第1節(jié)流裝置30在制熱運轉(zhuǎn)模式時調(diào)整向熱源側(cè)熱交換器12流入的制冷劑的壓力。第1節(jié)流裝置30的一方與制冷劑熱交換器16連接，另一方與熱源側(cè)熱交換器12連接。
[0045]第2節(jié)流裝置31在低外氣溫度的制熱運轉(zhuǎn)時調(diào)整使制冷劑向壓縮機10的噴射端口流入的制冷劑的壓力。第2節(jié)流裝置31的一方與連接制冷劑熱交換器16和室內(nèi)機2的制冷劑主管4連接，另一方與制冷劑熱交換器16連接。
[0046]第1節(jié)流裝置30以及第2節(jié)流裝置31具有作為減壓閥、膨脹閥的功能，將制冷劑減壓且使之膨脹，可以由能可變地控制開度的部件，例如電子式膨脹閥等構(gòu)成。
[0047]噴射配管18將連接室內(nèi)機2以及制冷劑熱交換器16的制冷劑主管4與壓縮機10連接。另外，噴射配管18與分支管18B連接。另外，該分支管18B設(shè)有第2開閉裝置33，一方與蓄積器13的制冷劑入口側(cè)的制冷劑主管4連接，另一方與噴射配管18連接。
[0048]在噴射配管18上設(shè)置用于調(diào)整流量的第1開閉裝置32以及第2開閉裝置33。第1開閉裝置32是調(diào)整向壓縮機10的噴射端口流入的制冷劑量的部件，第2開閉裝置33是調(diào)整向蓄積器13的入口側(cè)供給的制冷劑量的部件。
[0049]空氣調(diào)節(jié)裝置100能夠通過該噴射配管18、制冷劑熱交換器16、第2節(jié)流裝置31、第1開閉裝置32以及第2開閉裝置33，“在低外氣溫度的制熱運轉(zhuǎn)時，調(diào)整從制冷劑熱交換器16向壓縮機10的噴射端口流入的制冷劑量”，另外，可以“在制冷運轉(zhuǎn)時，調(diào)整低壓制冷劑的流量，確保高壓制冷劑的過冷卻度，使制冷劑旁通到蓄積器13的入口側(cè)”。
[0050]旁通配管17是被連接成在制熱運轉(zhuǎn)時使得壓縮機10的排出側(cè)旁通、經(jīng)熱源側(cè)熱交換器12使得壓縮機10的吸入側(cè)旁通的配管。更詳細(xì)地說，旁通配管17的一方與連接制冷劑流路切換裝置11和室內(nèi)機2的制冷劑主管4連接，另一方與連接蓄積器13和壓縮機10的吸入側(cè)的制冷劑主管4連接。該旁通配管17經(jīng)熱源側(cè)熱交換器12被設(shè)置成可與在熱源側(cè)熱交換器12中流動的制冷劑進行熱交換。
[0051]在旁通配管17上設(shè)置用于調(diào)整制冷劑量的第3開閉裝置35。第3開閉裝置35調(diào)整向壓縮機10的吸入側(cè)供給的由熱源側(cè)熱交換器12熱交換了的高壓的液體或二相的制冷劑的流動。
[0052]另外，第I開閉裝置32、第2開閉裝置33以及第3開閉裝置35例如可以由二通閥、電磁閥、電子式膨脹閥等能夠調(diào)整制冷劑流路的開度的部件構(gòu)成。
[0053]第I溫度傳感器43被設(shè)置于將壓縮機10的排出側(cè)和分油器14之間連接的制冷劑主管4，檢查從壓縮機10排出的制冷劑的溫度。第2溫度傳感器45被設(shè)置于熱源側(cè)熱交換器12的空氣吸進部，測定室外機I的周圍的空氣溫度。第3溫度傳感器48被設(shè)置于將制冷劑熱交換器16和第I開閉裝置32之間連接的噴射配管18，檢查流入噴射配管18內(nèi)并經(jīng)第2節(jié)流裝置31從制冷劑熱交換器16流出的制冷劑的溫度。第I溫度傳感器43、第2溫度傳感器45以及第3溫度傳感器48例如可以由熱敏電阻等構(gòu)成。
[0054]第I壓力傳感器41被設(shè)置于將壓縮機10和分油器14之間連接的制冷劑主管4，檢查由壓縮機10壓縮并排出的高溫?高壓的制冷劑的壓力。第2壓力傳感器42被設(shè)置于將室內(nèi)機2和制冷劑熱交換器16連接的制冷劑主管4，檢查向第I節(jié)流裝置30流入的低溫?中壓的制冷劑的壓力。第3壓力傳感器49被設(shè)置于將制冷劑流路切換裝置11和蓄積器13連接的制冷劑主管4，檢查低壓的制冷劑的壓力。
[0055]控制裝置50進行空氣調(diào)節(jié)裝置100的綜合控制，由微型計算機等構(gòu)成?？刂蒲b置50根據(jù)各種檢查構(gòu)件的檢查信息以及來自遙控器的指示，控制壓縮機10的驅(qū)動頻率、用于熱源側(cè)熱交換器12以及利用側(cè)熱交換器21的送風(fēng)機(圖示省略)的轉(zhuǎn)速(包括0N/0FF)、制冷劑流路切換裝置11的切換、第I節(jié)流裝置30的開度、第2節(jié)流裝置31的開度、第3節(jié)流裝置22的開度、第I開閉裝置32的開/閉、第2開閉裝置33的開/閉、第3開閉裝置35的開/閉等，執(zhí)行后述的各運轉(zhuǎn)模式。另外，控制裝置50可以設(shè)置于每個單元，也可以設(shè)置于室外機I或室內(nèi)機2。
[0056][室內(nèi)機2]
[0057]在室內(nèi)機2中搭載利用側(cè)熱交換器21和第3節(jié)流裝置22。另外，在室內(nèi)機2中設(shè)置檢查制冷劑的溫度的第4溫度傳感器46、第5溫度傳感器47以及第6溫度傳感器44。
[0058]利用側(cè)熱交換器21經(jīng)制冷劑主管4與室外機I連接，供制冷劑流入流出。利用側(cè)熱交換器21例如在從省略圖示的風(fēng)扇等送風(fēng)機供給的空氣和制冷劑之間進行熱交換，生成用于向室內(nèi)空間供給的制熱用空氣或者制冷用空氣。
[0059]第3節(jié)流裝置22具有作為減壓閥、膨脹閥的功能，將制冷劑減壓并使之膨脹，在制冷運轉(zhuǎn)模式時的制冷劑的流動中，被設(shè)置在利用側(cè)熱交換器21的上游側(cè)，第3節(jié)流裝置22可以由能可變地控制開度的部件，例如，電子式膨脹閥等構(gòu)成。
[0060]第4溫度傳感器46被設(shè)置于連接第3節(jié)流裝置22和利用側(cè)熱交換器21之間的配管，第5溫度傳感器47被設(shè)置于連接利用側(cè)熱交換器21和制冷劑流路切換裝置11的配管。第4溫度傳感器46以及第5溫度傳感器47檢查向利用側(cè)熱交換器21流入的制冷劑的溫度或從利用側(cè)熱交換器21流出的制冷劑的溫度。第6溫度傳感器44被設(shè)置于利用側(cè)熱交換器21的空氣吸進部。第4溫度傳感器46、第5溫度傳感器47以及第6溫度傳感器44例如可以由熱敏電阻等構(gòu)成。
[0061]另外，在圖1中，圖示了空氣調(diào)節(jié)裝置100設(shè)置了 1臺室內(nèi)機2的情況，但是并非限定于此。即，空氣調(diào)節(jié)裝置100也能夠?qū)⒍嗯_室內(nèi)機2設(shè)置成相對于室外機1并聯(lián)連接，選擇后述說明的“全部的室內(nèi)機2進行制冷的制冷運轉(zhuǎn)模式”或者“全部的室內(nèi)機2進行制熱的制熱運轉(zhuǎn)模式”。
[0062]接著，對空氣調(diào)節(jié)裝置100所執(zhí)行的各運轉(zhuǎn)模式進行說明。該空氣調(diào)節(jié)裝置100根據(jù)來自室內(nèi)機2的指示，存在制冷運轉(zhuǎn)模式或制熱運轉(zhuǎn)模式。下面，針對各運轉(zhuǎn)模式，與制冷劑的流動一起進行說明。
[0063][制冷運轉(zhuǎn)模式]
[0064]圖2是表示實施方式1的空氣調(diào)節(jié)裝置100的制冷運轉(zhuǎn)模式時的制冷劑的流動的制冷劑回路圖。在該圖2中，以在利用側(cè)熱交換器21產(chǎn)生冷能負(fù)荷的情況為例對制冷運轉(zhuǎn)模式進行說明。另外，在圖2中，用實線箭頭表示制冷劑的流動方向。
[0065]在圖2所示的制冷運轉(zhuǎn)模式的情況下，低溫.低壓的制冷劑被壓縮機10壓縮，成為高溫.高壓的氣體制冷劑并被排出。從壓縮機10排出的高溫.高壓的氣體制冷劑由分油器14使高溫.高壓氣體制冷劑和冷凍機油分離，僅高溫.高壓氣體制冷劑經(jīng)制冷劑流路切換裝置11流入熱源側(cè)熱交換器12。另外，由分油器14分離了的冷凍機油經(jīng)回油管15從壓縮機10的吸入側(cè)流入。
[0066]流入熱源側(cè)熱交換器12的高溫?高壓氣體制冷劑一面由熱源側(cè)熱交換器12向室外空氣散熱，一面成為高壓的液體制冷劑。從熱源側(cè)熱交換器12流出了的高壓制冷劑經(jīng)開度接近全開的第1節(jié)流裝置30流入制冷劑熱交換器16。而且，在制冷劑熱交換器16的出口，被分支成從室外機1流出的高壓的液體制冷劑和流入第2節(jié)流裝置31的高壓的液體制冷劑。
[0067]這里，從室外機1流出的高壓的液體制冷劑在制冷劑熱交換器16向被第2節(jié)流裝置31減壓了的低壓.低溫制冷劑散熱，據(jù)此，成為被過冷卻了的高壓的液體制冷劑。
[0068]另一方面，流入第2節(jié)流裝置31的高壓的液體制冷劑在制冷劑熱交換器16被第2節(jié)流裝置31減壓成低壓.低溫制冷劑，然后，從自第1節(jié)流裝置30流出的高壓的液體制冷劑吸熱，據(jù)此，成為低壓的氣體制冷劑，經(jīng)第2開閉裝置33流入蓄積器13。另外，第1開閉裝置32被關(guān)閉，不向壓縮機10噴射制冷劑。
[0069]從室外機1流出的高壓的液體制冷劑在制冷劑主管4穿過，在第3節(jié)流裝置22膨脹，成為低溫.低壓的二相制冷劑。該二相制冷劑流入作為蒸發(fā)器發(fā)揮作用的利用側(cè)熱交換器21，從室內(nèi)空氣吸熱，據(jù)此，一面將室內(nèi)空氣冷卻，一面成為低溫.低壓的氣體制冷劑。從利用側(cè)熱交換器21流出的氣體制冷劑在制冷劑主管4穿過，再次向室外機1流入。流入到室外機1的制冷劑在第1制冷劑流路切換裝置11以及蓄積器13穿過，再次被吸入壓縮機10。
[0070]這里，第2節(jié)流裝置31將開度控制成作為從由第3壓力傳感器49檢查到的壓力算出的制冷劑飽和溫度和由第3溫度傳感器48檢查到的溫度之差而得到的過熱(過熱度)為一定。另外，第3節(jié)流裝置22將開度控制成作為由第4溫度傳感器46檢查到的溫度和由第5溫度傳感器47檢查到的溫度之差而得到的過熱(過熱度)為一定。
[0071][制熱運轉(zhuǎn)模式]
[0072]圖3是表示實施方式I的空氣調(diào)節(jié)裝置100的制熱運轉(zhuǎn)模式時的制冷劑的流動的制冷劑回路圖。該制熱運轉(zhuǎn)模式在外氣溫度比較高的情況下(例如，5°C以上)實施。另外，在圖3中，用實線箭頭表示制冷劑的流動方向。
[0073]在圖3所示的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式的情況下，低溫.低壓的制冷劑被壓縮機10壓縮，成為高溫?高壓的氣體制冷劑并被排出。從壓縮機10排出的高溫?高壓的氣體制冷劑由分油器14使高溫.高壓氣體制冷劑和冷凍機油分離，僅高溫.高壓氣體制冷劑經(jīng)制冷劑流路切換裝置11從室外機I流出。另外，由分油器14分離了的冷凍機油經(jīng)回油管15從壓縮機10的吸入側(cè)流入。
[0074]從室外機I流出的高溫.高壓的氣體制冷劑在制冷劑主管4穿過，由利用側(cè)熱交換器21向室內(nèi)空氣散熱，據(jù)此，一面對室內(nèi)空氣制熱，一面成為液體制冷劑。從利用側(cè)熱交換器21流出的液體制冷劑在第3節(jié)流裝置22膨脹，成為低溫.中壓的二相或液體制冷劑，在制冷劑主管4穿過，再次向室外機I流入。
[0075]向室外機I流入的低溫.中壓的二相或液體制冷劑在制冷劑熱交換器16穿過，在這里未被熱交換，經(jīng)開度接近全開的第I節(jié)流裝置30在熱源側(cè)熱交換器12，一面從室外空氣吸熱，一面成為低溫?低壓的氣體制冷劑，經(jīng)制冷劑流路切換裝置11以及蓄積器13再次被吸入壓縮機10。
[0076]這里，在通常的制熱運轉(zhuǎn)模式中，第2節(jié)流裝置31為閉。另外，第3節(jié)流裝置22將開度控制成作為將由第I壓力傳感器41檢查到的壓力換算為飽和溫度的值和由第4溫度傳感器46檢查到的溫度之差而得到的過冷(過冷卻度)為一定。
[0077][低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式]
[0078]圖4是表示實施方式I的空氣調(diào)節(jié)裝置100的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式時的制冷劑的流動的制冷劑回路圖。低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式在外氣溫度比較低的情況下(例如，-10°C以下)實施。另外，圖4中，用實線箭頭表示制冷劑的流動方向。
[0079]在圖4所示的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式的情況下，低溫.低壓的制冷劑被壓縮機10壓縮，成為高溫?高壓的氣體制冷劑并被排出。從壓縮機10排出的高溫?高壓的氣體制冷劑由分油器14使高溫.高壓氣體制冷劑和冷凍機油分離，僅高溫.高壓氣體制冷劑經(jīng)制冷劑流路切換裝置11從室外機I流出。另外，由分油器14分離了的冷凍機油經(jīng)回油管15從壓縮機10的吸入側(cè)流入。
[0080]從室外機I流出的高溫.高壓的氣體制冷劑在制冷劑主管4穿過，由利用側(cè)熱交換器21向室內(nèi)空氣散熱，據(jù)此，一面對室內(nèi)空氣制熱，一面成為液體制冷劑。從利用側(cè)熱交換器21流出的液體制冷劑在第3節(jié)流裝置22膨脹，成為低溫.中壓的二相或液體制冷劑，在制冷劑主管4穿過，再次向室外機I流入。流入到室外機I的低溫.中壓的二相或液體制冷劑在制冷劑熱交換器16的入口處被分支為流入制冷劑熱交換器16的制冷劑和流入噴射配管18的制冷劑。
[0081]流入到制冷劑主管4側(cè)的制冷劑熱交換器16的制冷劑向噴射配管18側(cè)的制冷齊U，也就是由第2節(jié)流裝置31減壓了的低溫.低壓的二相制冷劑散熱，成為進一步被冷卻了的低溫.中壓的液體制冷劑。而且，由制冷劑熱交換器16進一步冷卻了的低溫.中壓的液體制冷劑在流入第I節(jié)流裝置30并被減壓后，一面在熱源側(cè)熱交換器12從室外空氣吸熱，一面成為低溫.低壓的氣體制冷劑。從該熱源側(cè)熱交換器12流出的低溫?低壓的氣體制冷劑經(jīng)制冷劑流路切換裝置11以及蓄積器13再次被吸入壓縮機10。
[0082]另一方面，流入到噴射配管18的制冷劑流入第2節(jié)流裝置31并被減壓，成為低溫.低壓的二相制冷劑，此后，流入制冷劑熱交換器16，從低溫.中壓的二相或液體制冷劑吸熱，據(jù)此，成為干燥度高若干，壓力比壓縮機10的中間壓力高的低溫.低壓的二相制冷齊U。從噴射配管18側(cè)的制冷劑熱交換器16流出的低溫?低壓的二相制冷劑經(jīng)第1開閉裝置32向壓縮機10的中間壓縮室噴射。
[0083]這里，第1節(jié)流裝置30將開度控制成由第2壓力傳感器42檢查到的壓力成為規(guī)定值(例如l.0MPa左右)。第2節(jié)流裝置31將開度控制成作為將由第1壓力傳感器41檢查到的壓力換算為飽和溫度的值和由第1溫度傳感器43檢查到的溫度之差而得到的過熱(過熱度)為一定。第3節(jié)流裝置22將開度控制成作為將由第1壓力傳感器41檢查到的壓力換算為飽和溫度的值和由第4溫度傳感器46檢查到的溫度之差而得到的過冷(過冷卻度)為一定。
[0084][低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式的效果]
[0085]由于若不向壓縮機10噴射，則制冷劑必須在熱源側(cè)熱交換器12從低外氣溫度的空氣吸熱，所以，制冷劑的蒸發(fā)溫度下降，吸入壓縮機10的制冷劑的密度下降。
[0086]若吸入壓縮機10的制冷劑密度下降，則冷凍循環(huán)的制冷劑流量下降，難以確保制熱能力。另外，由于若吸入壓縮機10的制冷劑的密度下降，則稀薄的制冷劑被壓縮、加熱，所以，從壓縮機10排出的制冷劑的溫度變得非常高。
[0087]但是，由于空氣調(diào)節(jié)裝置100在實施了后述的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式后，實施該低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式，所以，能夠確實地抑制制冷劑密度的下降，能夠?qū)崿F(xiàn)確保制熱能力以及抑制排出制冷劑溫度的上升。
[0088]在低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式中，在熱源側(cè)熱交換器12吸熱而成為低溫?低壓氣體制冷劑的制冷劑經(jīng)蓄積器13流入壓縮機10，此后，由壓縮機10壓縮到中間壓力且被加熱，并被送入中間壓縮室。另一方面，二相制冷劑經(jīng)噴射配管18流入壓縮機10的中間壓縮室。
[0089]g卩，由壓縮機10壓縮到中間壓力的制冷劑和經(jīng)噴射配管18流入的二相制冷劑合流。
[0090]據(jù)此，由壓縮機10壓縮到中間壓力的制冷劑通過與被噴射的制冷劑合流，在溫度比被噴射前下降的狀態(tài)下被壓縮到高壓并被排出。這樣，空氣調(diào)節(jié)裝置100由于壓縮機10的排出制冷劑溫度比被噴射前下降，所以，能夠抑制壓縮機10的排出制冷劑溫度的異常上升。
[0091]另外，由壓縮機10壓縮到中間壓力的制冷劑由于在熱源側(cè)熱交換器12通過，所以，是在熱源側(cè)熱交換器12吸熱了的低溫.低壓氣體制冷劑。另一方面，被噴射的制冷劑由于沒有在熱源側(cè)熱交換器12通過，而是高密度的二相制冷劑。由此，通過噴射，能夠使由壓縮機10壓縮到中間壓力的制冷劑的密度增大，使冷凍循環(huán)的制冷劑流量增加，即使是低外氣溫度，也能夠確保制熱能力。
[0092][低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式]
[0093]圖5是表示實施方式1的空氣調(diào)節(jié)裝置100的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式時的制冷劑的流動的制冷劑回路圖。低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式在外氣溫度比較低的情況下(例如，-10°c以下)實施。另外，圖5中，用實線箭頭表示制冷劑的流動方向。
[0094]該低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式是先于前述的圖4的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式實施的運轉(zhuǎn)模式。即，在實施了該低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式后，實施上述的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式。
[0095]在圖5所示的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式的情況下，低溫.低壓的制冷劑被壓縮機10壓縮，成為高溫.高壓的氣體制冷劑并被排出。從壓縮機10排出了的高溫.高壓的氣體制冷劑由分油器14使高溫.高壓氣體制冷劑和冷凍機油分離，僅高溫.高壓氣體制冷劑流入制冷劑流路切換裝置11。另外，由分油器14分離的冷凍機油經(jīng)回油管15流入壓縮機10的吸入配管。
[0096]從制冷劑流路切換裝置11流出的高溫.高壓的氣體制冷劑其一部分流入旁通配管17，該氣體制冷劑的其余部分從室外機1流出。
[0097]流入到旁通配管17的高溫?高壓氣體的制冷劑流入熱源側(cè)熱交換器12，向室外空氣散熱，由此成為低溫?高壓的液體制冷劑，從壓縮機10的吸入側(cè)經(jīng)第3開閉裝置35流入壓縮機10。
[0098]從制冷劑流路切換裝置11流出的高溫.高壓的氣體制冷劑的其余部分在制冷劑主管4穿過，流入利用側(cè)熱交換器21。這里，若流入到利用側(cè)熱交換器21的高溫.高壓的氣體制冷劑的飽和溫度比室內(nèi)空氣的溫度高，則流入的制冷劑向室內(nèi)空氣散熱，一面對室內(nèi)空氣進行制熱，一面成為液體制冷劑。另外，在流入到利用側(cè)熱交換器21的高溫.高壓的氣體制冷劑的飽和溫度比室內(nèi)空氣的溫度低的情況下，從室內(nèi)空氣吸熱，成為溫度上升了的氣體制冷劑。
[0099]從利用側(cè)熱交換器21流出的制冷劑在第3節(jié)流裝置22膨脹，成為低溫.中壓的二相制冷劑、液體制冷劑、氣體制冷劑的任意一種，在制冷劑主管4穿過,再次向室外機1流入。向室外機1流入了的制冷劑在制冷劑熱交換器16的入口處被分支為流入制冷劑熱交換器16的制冷劑和流入噴射配管18的制冷劑。
[0100]流入到制冷劑主管4側(cè)的制冷劑熱交換器16的制冷劑向噴射配管18側(cè)的制冷齊U，也就是由第2節(jié)流裝置31減壓了的低溫.低壓的二相制冷劑散熱，成為進一步被冷卻了的低溫.中壓的液體制冷劑。而且，由制冷劑熱交換器16進一步冷卻了的低溫.中壓的液體制冷劑在流入第1節(jié)流裝置30并被減壓后，一面在熱源側(cè)熱交換器12從室外空氣吸熱，一面成為低溫.低壓的氣體制冷劑。從該熱源側(cè)熱交換器12流出的低溫?低壓的氣體制冷劑經(jīng)制冷劑流路切換裝置11以及蓄積器13再次被吸入壓縮機10。
[0101]另一方面，流入到噴射配管18的制冷劑流入第2節(jié)流裝置31并被減壓，成為低溫.低壓的二相制冷劑，此后，流入制冷劑熱交換器16，從低溫.中壓的二相或液體制冷劑吸熱，據(jù)此，成為干燥度高若干、壓力比壓縮機10的中間壓力高的低溫.低壓的二相制冷齊U。從噴射配管18側(cè)的制冷劑熱交換器16流出的低溫?低壓的二相制冷劑經(jīng)第1開閉裝置32向壓縮機10的中間壓縮室噴射。
[0102]這里，第1節(jié)流裝置30為防備低壓壓力的下降而被設(shè)定為接近全開的開度。第2節(jié)流裝置31將開度控制成作為將由第1壓力傳感器41檢查到的壓力換算為飽和溫度的值和由第1溫度傳感器43檢查到的溫度之差而得到的過熱(過熱度)為一定。第3節(jié)流裝置22為防備低壓壓力的下降而被設(shè)定為接近全開的開度。
[0103][低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式的效果]
[0104]例如,在外氣溫度_10°C以下左右的低外氣溫度環(huán)境中，室內(nèi)溫度也與該低外氣溫度對應(yīng)地下降。據(jù)此，在空氣調(diào)節(jié)裝置剛剛起動后的5?15分鐘左右，成為高壓制冷劑的飽和溫度比室內(nèi)的空氣溫度低的狀態(tài)。因此，在實施制熱運轉(zhuǎn)時，即使向熱源側(cè)熱交換器供給高壓制冷劑，高溫?高壓的氣體制冷劑也沒有在熱源側(cè)熱交換器被液化。即，經(jīng)噴射配管向壓縮機供給氣體制冷劑，從壓縮機排出的制冷劑溫度的上升抑制的效果變小。
[0105]據(jù)此，在壓縮機的轉(zhuǎn)速上升，高壓逐漸上升的過程中，存在引起“從壓縮機排出的制冷劑溫度的異常上升”、“冷凍機油的劣化”以及“因冷凍機油的劣化造成壓縮機的損傷”等的可能性。另外，若為了防止這些而減少壓縮機的轉(zhuǎn)速，則制冷劑的高壓的上升遲緩，在能夠確保制熱能力之前需要時間，導(dǎo)致“用戶的舒適性的降低”。
[0106]因此，空氣調(diào)節(jié)裝置100在實施“向壓縮機10噴射的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式”前，實施“一面使從壓縮機10排出的制冷劑溫度下降，一面向壓縮機10噴射的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式”。據(jù)此，空氣調(diào)節(jié)裝置100例如在剛剛起動后的5?15分鐘左右，能夠抑制從壓縮機10排出的制冷劑的溫度上升，提高對壓縮機10的噴射效果。
[0107]更詳細(xì)地說，空氣調(diào)節(jié)裝置100在實施低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式前，實施使從壓縮機10排出的高溫.高壓的氣體制冷劑的一部分經(jīng)旁通配管17流入熱源側(cè)熱交換器12的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式。據(jù)此，空氣調(diào)節(jié)裝置100在例如剛剛起動后的5?15分鐘左右，能夠使向壓縮機10的吸入側(cè)流入的制冷劑溫度下降，實現(xiàn)“抑制壓縮機10的排出制冷劑溫度的異常上升”、“冷凍機油的劣化”以及“防止壓縮機10的破損”，進而，能夠“順暢地使壓縮機10的轉(zhuǎn)速增速”。
[0108]另外，例如，在經(jīng)過了剛剛起動后的5?15分鐘左右后，因為高壓制冷劑的飽和溫度比室內(nèi)的空氣溫度高，所以，只要從“低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式”向“低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式”轉(zhuǎn)移，使相對于“流轉(zhuǎn)的全部制冷劑量”的“噴射制冷劑量”變大即可。
[0109]圖6是表示實施方式I的空氣調(diào)節(jié)裝置100的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式時的控制動作的流程圖。參見圖6，說明低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式時的控制裝置50的動作。
[0110](CTl)
[0111]控制裝置50在從室內(nèi)機2有制熱運轉(zhuǎn)要求且外氣溫度為規(guī)定的值的范圍(例如，(TC?10°C )的情況下，執(zhí)行通常的制熱運轉(zhuǎn)模式，但是，在外氣溫度不足規(guī)定的值(例如，不足(TC )的情況下，執(zhí)行低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式，向CT2轉(zhuǎn)移。
[0112](CT2)
[0113]控制裝置50判定由第2溫度傳感器45檢查到的室外空氣溫度是否在規(guī)定值以下(例如，-10°c以下)。另外，該規(guī)定值與第2規(guī)定值對應(yīng)。
[0114]在室外空氣溫度在規(guī)定值以下的情況下，向CT3轉(zhuǎn)移。
[0115]在室外空氣溫度沒有在規(guī)定值以下的情況下，向CT9轉(zhuǎn)移，執(zhí)行低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式。
[0116](CT3)
[0117]控制裝置50判定是否滿足“從由第I壓力傳感器41檢查到的壓力算出的壓縮機10的排出制冷劑的飽和溫度在由第6溫度傳感器44檢查的溫度以下”或者“作為將由第I壓力傳感器41檢查的壓力換算為飽和溫度的值和由第4溫度傳感器46檢查的熱源側(cè)熱交換器12的出口溫度之差而得到的過冷(過冷卻度)在規(guī)定值以下(例如，(TC以下)”。
[0118]在滿足任意一方的情況下，向CT4轉(zhuǎn)移。
[0119]兩方均不滿足的情況下，向CT9轉(zhuǎn)移。
[0120](CT4)
[0121]控制裝置50判定由第1溫度傳感器43檢查的壓縮機10的排出制冷劑溫度是否在規(guī)定值以上(例如，100°c以上)。另外，該規(guī)定值與第1規(guī)定值對應(yīng)。
[0122]在制冷劑溫度在規(guī)定值以上的情況下，向CT5轉(zhuǎn)移。
[0123]在制冷劑溫度沒有在規(guī)定值以上的情況下，向CT6轉(zhuǎn)移。
[0124](CT5)
[0125]控制裝置50打開第3開閉裝置35，使來自旁通配管17的制冷劑向壓縮機10的吸入側(cè)流動。據(jù)此，能夠使壓縮機10的排出制冷劑的溫度下降。
[0126](CT6)
[0127]控制裝置50將第3開閉裝置35關(guān)閉。
[0128](CT7)
[0129]控制裝置50判定壓縮機10的排出制冷劑的過熱(過熱度)是否在規(guī)定值以下(例如，20°C以下)。另外，該過熱從由第1溫度傳感器43檢查到的壓縮機10的排出制冷劑溫度和從由第1壓力傳感器41檢查到的壓力算出的壓縮機10的排出制冷劑的飽和溫度之差算出。
[0130]在過熱(過熱度)在規(guī)定值以下的情況下，向CT6轉(zhuǎn)移。
[0131]在過熱(過熱度)沒有在規(guī)定值以下的情況下，向CT8轉(zhuǎn)移。
[0132]在該CT7中，在過熱(過熱度)在規(guī)定值以下的情況下，向CT6轉(zhuǎn)移，將第3開閉裝置35關(guān)閉，防備使液體制冷劑過剩地流入壓縮機10。據(jù)此，能夠防備壓縮機10內(nèi)的冷凍機油的濃度下降，防備壓縮機10因冷凍機油的枯竭而破損。
[0133](CT8)
[0134]控制裝置50實施與CT3中的判定內(nèi)容相同的判定。即，控制裝置50判定是否滿足“由從第1壓力傳感器41檢查到的壓力算出的壓縮機10的排出制冷劑的飽和溫度在由第6溫度傳感器44檢查的溫度以下”以及“作為將由第1壓力傳感器41檢查的壓力換算為飽和溫度的值和由第4溫度傳感器46檢查的熱源側(cè)熱交換器12的出口溫度之差而得到的過冷(過冷卻度)在規(guī)定值以下(例如，0°C以下)”中的至少一方。
[0135]在滿足至少一方的情況下，向CT5轉(zhuǎn)移。
[0136]在兩方均不滿足的情況下，向CT6轉(zhuǎn)移。
[0137](CT9)
[0138]控制裝置50將第3開閉裝置35關(guān)閉，結(jié)束低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式的控制，向低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式轉(zhuǎn)移。
[0139]另外，在圖6的說明中，以在滿足了“CT2的判定”以及“CT3的判定”后，向“CT4的判定”轉(zhuǎn)移的情況為例進行了說明，但是，并非限定于此。即，也可以是不實施“CT2的判定”以及“CT3的判定”，而從CT1向“CT4的判定”轉(zhuǎn)移的控制。即使在這樣的低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式中，也能夠抑制從壓縮機10排出的制冷劑的溫度的異常上升，能夠得到防備壓縮機10破損的效果。
[0140]另外，在CT4中，說明了使壓縮機10的排出制冷劑溫度的設(shè)定為100°C以上的例子，但是，并非限定于此。即，也可以使壓縮機10的排出制冷劑溫度的設(shè)定例如為約120°C以上。
[0141]另外，也可以將由第I溫度傳感器43檢查的從壓縮機10排出的制冷劑溫度的規(guī)定值設(shè)定成使由第I溫度傳感器43檢查的壓縮機10的排出制冷劑溫度和從由第I壓力傳感器41檢查的壓力算出的壓縮機10的排出制冷劑的飽和溫度之差例如在約20°C以上。據(jù)此，能夠在壓縮機10的增速過程中，使從壓縮機10排出的氣體制冷劑的溫度不會達到為確實地防止壓縮機10的破損而設(shè)定的溫度，且不使液體制冷劑過剩地流入壓縮機10的吸入偵牝能夠防備壓縮機10因壓縮機10內(nèi)的冷凍機油的枯竭而破損。
[0142](實施方式I中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法I)
[0143]接著，對為使壓縮機10的排出制冷劑溫度確實地下降，且不會使液體制冷劑過剩地流入壓縮機10的吸入側(cè)，而恰當(dāng)?shù)剡x定第3開閉裝置35的尺寸的方法進行說明。
[0144]使從蓄積器13流入壓縮機10的吸入側(cè)的低溫.低壓的氣體制冷劑的流量為Gr1 (kg/h)，使熱焓為Ii1 (kj/kg)。另外，使從熱源側(cè)熱交換器12經(jīng)旁通配管17流入壓縮機10的吸入配管的低溫?低壓的液體制冷劑的流量為Gr2 (kg/h)，使熱焓為h2 (kj/kg)。再有，使制冷劑在壓縮機10的吸入側(cè)合流后的合計制冷劑流量為Gr ( = Gri+Gr2kg/h)，使合流后的熱焓為h(kj/kg)。此時，式(I)所示的能量守恒式成立。
[0145][數(shù)式I]
[0146]Gr1I^Gr2Ii2 = Grh (I)
[0147]由式(I)算出的合流后的熱焓h (kj/kg)比從蓄積器13流入壓縮機10的吸入側(cè)的低溫.低壓的氣體制冷劑的熱洽Ii1 (kj/kg)小,與從旁通配管17不存在液體制冷劑的合流的情況相比，壓縮后的制冷劑的排出溫度下降。
[0148]這里，在選定第3開閉裝置35的尺寸時，做出下述的假定(下面，也稱為尺寸的選定方法A的假定)。即，假定為『在“使第3開閉裝置35為閉，以便將從旁通配管17流入壓縮機10的吸入側(cè)的制冷劑隔斷”的狀態(tài)下，“將向壓縮機10的吸入側(cè)供給的熱焓Ii1 (kj/kg)的制冷劑壓縮到規(guī)定的壓力”』的情況和在『“使第3開閉裝置35為開，以便制冷劑從旁通配管17流入壓縮機10的吸入配管”的狀態(tài)下，在“制冷劑在壓縮機10的吸入側(cè)合流，且熱焓成為h (kj/kg) ”后，該“熱焓h (kj/kg)的制冷劑壓縮到規(guī)定的壓力”』的情況在將制冷劑壓縮到規(guī)定的壓力時，為等同的隔熱效率以及等同的排量。
[0149]而且，使式(I)的Gr2(kg/h)的值任意地變化，算出用于使“氣體制冷劑的溫度下降”，以便使壓縮機10的排出制冷劑溫度比“壓縮機10的排出制冷劑的飽和溫度高約10C (與第3規(guī)定值對應(yīng))以上”的Gr2 (kg/h)的值。而且，若使用下面的式(2)，從該算出的Gr2(kg/h)和從壓縮機10排出的制冷劑壓力和壓縮機10的吸入側(cè)的制冷劑壓力的差壓選定第3開閉裝置35的尺寸，則成為下面那樣。
[0150][數(shù)式2]
[0151]Cv^1.ng! }(2)
[0152]g卩，第3開閉裝置35的尺寸可以是，『在“壓縮機10的排量的范圍”在15m3/h以上且不足30m3/h時，使“第3開閉裝置35的流量系數(shù)(Cv值)”為約0.01以下』，『在“壓縮機10的排量的范圍”在30m3/h以上且不足40m3/h時，使“第3開閉裝置35的流量系數(shù)(Cv值)”為約0.02以下』，『在“壓縮機10的排量的范圍”在40m3/h以上且不足60m3/h時，使“第3開閉裝置35的流量系數(shù)(Cv值)為約0.03以下”』。
[0153]這里，在式⑵中，Q(m3/h)是在旁通配管17中流動的制冷劑流量，Y㈠是比重，Pi (kgf/cm2abs)是從壓縮機10排出的制冷劑壓力，P2 (kgf/cm2abs)是壓縮機10的吸入配管內(nèi)的制冷劑壓力。另外，Cv值是表示第3開閉裝置35的容量的值。從式(2)計算在使流入第3開閉裝置35的制冷劑為液體制冷劑時的Cv值。
[0154]另外，式(2)出自“1998年6月30日第四版”出版、作者“閥講座編纂委員會”、發(fā)行人“小林作太郎”、發(fā)行商“日本工業(yè)出版株式會社”、標(biāo)題“初步和實用的閥講座修訂版”。
[0155](實施方式1中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2)
[0156](實施方式1中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法1)是從上述的“尺寸選定方法的假定A”得到尺寸的方法，是基本沒有考慮加入因旁通配管17的摩擦損失造成的壓力下降的選定方法。因此，作為(實施方式1中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2)，也可以考慮與旁通配管17的配管內(nèi)徑以及長度相應(yīng)地改變的摩擦損失，利用下面的式(3) (4)，選定第3開閉裝置35的尺寸。
[0157]S卩，在因旁通配管17的摩擦損失造成的壓力下降，小到例如約0.001 (MPa)以下能夠無視的程度的情況下，即使使第3開閉裝置35的尺寸在上述的(實施方式1中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法1)的Cv值的范圍也可以。另一方面，在因旁通配管17的一部分或者全部的摩擦損失造成的壓力下降大的情況下，由于從旁通配管17流入壓縮機10的吸入配管的液體制冷劑量減少，從壓縮機10排出的氣體制冷劑的溫度的異常上升的抑制效果變小，所以，與這部分相應(yīng)地，可以采用較大選定第3開閉裝置35的尺寸的(實施方式1中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2)。
[0158]在(實施方式1中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2)中，“旁通配管17中的壓力損失和第3開閉裝置35中的壓力損失”的合計與“壓縮機10的排出氣體制冷劑壓力和壓縮機10的吸入側(cè)的制冷劑壓力”之差大致相等。具體說明如下。
[0159]例如，在滿足下面的條件㈧以及條件⑶的情況下，若為了使“氣體制冷劑的溫度下降”，以便使壓縮機10的排出制冷劑溫度“比壓縮機10的排出制冷劑的飽和溫度高約10°c以上”，而根據(jù)通過(實施方式1中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法1)闡述的事項算出，則作為液體制冷劑的流量Gr2 (kg/h)，需要為約44 (kg/h)。
[0160]條件(A)是“ 1.2 (MPa abs)的高壓液體制冷劑經(jīng)旁通配管17流入0.2MPa.abs的吸入配管”。
[0161]條件⑶是“以相當(dāng)于排量為10馬力(約30m3/h)的力從壓縮機10排出氣體制冷劑”。
[0162]這里，作為一例，做成在第3開閉裝置35和壓縮機10的吸入部之間的旁通配管17的一部分連接內(nèi)徑1.2 (mm)、長度1263 (mm)的配管的例子，使第3開閉裝置35中的壓力損失為a。在這種情況下，若流動流量Gr2 (kg/h)為約44 (kg/h)的液體制冷劑，則根據(jù)下面的式⑶⑷，旁通配管17中的“壓力損失(式(3)的P「P2) ”為0.999 (MPa abs)左右。
[0163][數(shù)式3]
[0164]1#!——= λ 1 —1: 3:<
P S a '-1g
[0165][數(shù)式 4]
* I
[?I 00 j λ **- O * 3.￡ C3 *4.κ τ"《4》

Aii
[0167]S卩，作為第3開閉裝置35的壓力損失的α成為由作為“壓縮機10的排出氣體制冷劑壓力和壓縮機10的吸入側(cè)的制冷劑壓力”之差的1.0MPa和作為旁通配管17的一部分的“壓力損失(式(3)的P1-P2) ”的0.999 (MPa abs)之差算出的0.001 (MPa abs)。而且，若由44 (kg/h)的Gr2算出Q，將為0.001的α (與式⑵的P1-P2對應(yīng))代入式(2)，則能夠得到第3開閉裝置35的Cv值可以為約0.47以上這樣的結(jié)果。
[0168]如上所述，在(實施方式I中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2)中，“旁通配管17中的壓力損失和第3開閉裝置35中的壓力損失”的合計與“壓縮機10的排出氣體制冷劑壓力和壓縮機10的吸入側(cè)的制冷劑壓力”之差大致相等，能夠確實地得到“確保液體制冷劑量，以便彌補因旁通配管17造成的摩擦損失的量，壓縮機10的排出制冷劑溫度的上升抑制效果”。
[0169](實施方式I中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2的變形例)
[0170]在(實施方式I中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2)中，以作為旁通配管17準(zhǔn)備規(guī)定的旁通配管，算出“第3開閉裝置35的Cv值”的情況為例進行了說明，但是并非限定于此。
[0171]S卩，也可以將“第3開閉裝置35的Cv值”、“旁通配管17的配管內(nèi)徑”以及“旁通配管17的長度”確定為，“旁通配管17中的壓力損失和第3開閉裝置35中的壓力損失”的合計與“壓縮機10的排出氣體制冷劑壓力和壓縮機10的吸入側(cè)的制冷劑壓力”之差大致相等。
[0172]另外，式(3)是一般公知的達西-魏斯巴赫(Darcy-Weisbach)的因配管的管摩擦造成的壓力損失的計算式，在式(3)中，L(m)是旁通配管17的長度，d(m)是旁通配管17的內(nèi)徑，P1 (Pa.abs)是從壓縮機10排出的制冷劑壓力，P2 (Pa.abs)是壓縮機10的吸入配管內(nèi)的制冷劑壓力，g(m/s2)是重力加速度，P是流入旁通配管17的液體制冷劑密度(kg/m3), V (m/s)是流入旁通配管17的液體制冷劑速度。另外，λ是管摩擦損失系數(shù)，式(4)是一般公知的布勒希亞斯(Blasius)的管摩擦損失系數(shù)的式，Re是雷諾數(shù)。
[0173][實施方式I的空氣調(diào)節(jié)裝置100所具有的效果]
[0174]實施方式I的空氣調(diào)節(jié)裝置100因為能夠執(zhí)行低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式，所以，能夠使例如在剛剛起動后的5?15分鐘左右的流入壓縮機10的吸入側(cè)的制冷劑溫度下降，能夠?qū)崿F(xiàn)“抑制壓縮機10的排出制冷劑溫度的異常上升”、“冷凍機油的劣化”以及“壓縮機10的破損防止”，能夠提高空氣調(diào)節(jié)裝置100的可靠性。
[0175]實施方式I的空氣調(diào)節(jié)裝置100因為能夠?qū)崿F(xiàn)“抑制壓縮機10的排出制冷劑溫度的異常上升”、“冷凍機油的劣化”以及“壓縮機10的破損防止”，所以，能夠使“壓縮機10的轉(zhuǎn)速順暢地增速”，能夠抑制確保制熱能力所需要的時間變長的情況。據(jù)此，實施方式I的空氣調(diào)節(jié)裝置100能夠抑制“用戶的舒適性的降低”。
[0176]實施方式2.
[0177]圖7是表示實施方式2的空氣調(diào)節(jié)裝置(下面稱為200)的回路結(jié)構(gòu)的一例的示意回路結(jié)構(gòu)圖。另外，在該實施方式2中以與上述的實施方式I的不同點為中心進行說明，對與實施方式1相同的部分標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記。
[0178]圖7所示的空氣調(diào)節(jié)裝置200的結(jié)構(gòu)與空氣調(diào)節(jié)裝置100相比，室外機1的結(jié)構(gòu)不同。即，空氣調(diào)節(jié)裝置200的連接配管17B從蓄積器13的底部經(jīng)第3開閉裝置35與壓縮機10的吸入部連接，被搭載在室外機1。更詳細(xì)地說，連接配管17B的一方與蓄積器13的底部連接，另一方與制冷劑主管4中的蓄積器13和壓縮機10的吸入側(cè)之間的部分連接。另外，連接配管17B與旁通配管17不同，未經(jīng)熱源側(cè)熱交換器12地被搭載于室外機1。
[0179]在空氣調(diào)節(jié)裝置200中，將被存儲在蓄積器13內(nèi)部的液體制冷劑經(jīng)連接配管17B以及第3開閉裝置35向壓縮機10的吸入側(cè)供給。即，空氣調(diào)節(jié)裝置100是使從壓縮機10排出的制冷劑在熱源側(cè)熱交換器12熱交換，作為液體制冷劑向壓縮機10的吸入側(cè)供給的空氣調(diào)節(jié)裝置，但是，在空氣調(diào)節(jié)裝置200中，將被存儲在蓄積器13內(nèi)部的液體制冷劑向壓縮機10的吸入側(cè)供給?？諝庹{(diào)節(jié)裝置200的其它的動作以及控制與空氣調(diào)節(jié)裝置100相同。
[0180]接著，對實施方式2的第3開閉裝置35的尺寸的選定方法進行說明。在空氣調(diào)節(jié)裝置200中，由于在第3開閉裝置35的前后的制冷劑的壓力差比空氣調(diào)節(jié)裝置100小，所以，需要將第3開閉裝置35的尺寸選定得比空氣調(diào)節(jié)裝置100大。實施方式2的選定方法與實施方式1相同。針對實施方式2，將上述的實施方式1的與(實施方式2中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法1)對應(yīng)的結(jié)果表示在下面。
[0181](實施方式2中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法1)
[0182]第3開閉裝置35的尺寸可以設(shè)定成，『在“壓縮機10的排量的范圍”在15m3/h以上且不足30m3/h時，“使第3開閉裝置35的流量系數(shù)(Cv值)”為約0.15以下』，『在“壓縮機10的排量的范圍”在30m3/h以上且不足40m3/h時，“使第3開閉裝置35的流量系數(shù)(Cv值)”為約0.20以下』，『在“壓縮機10的排量的范圍”在40m3/h以上且不足60m3/h時，使“第3開閉裝置35的流量系數(shù)(Cv值)”為約0.35以下』。
[0183](實施方式2中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2)
[0184]在(實施方式2中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2)中，將“第3開閉裝置35的Cv值”、“連接配管17B的配管內(nèi)徑”以及“連接配管17B的長度”確定成“連接配管17B中的壓力損失和第3開閉裝置35中的壓力損失”的合計與“蓄積器13內(nèi)部和壓縮機10的吸入側(cè)的壓力差”之差大致相等。
[0185]另外，就算出方法而言，因為與(實施方式1中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2)相同，所以省略。
[0186][實施方式2的空氣調(diào)節(jié)裝置200所具有的效果]
[0187]實施方式2的空氣調(diào)節(jié)裝置200也發(fā)揮與有關(guān)實施方式1的空氣調(diào)節(jié)裝置100相同的效果。
[0188]實施方式3.
[0189]圖8是表示實施方式的空氣調(diào)節(jié)裝置(下面稱為300)的回路結(jié)構(gòu)的一例的示意回路結(jié)構(gòu)圖。另外，在該實施方式3中是以與上述的實施方式1、2的不同點為中心進行說明的實施方式，對與實施方式1、2相同的部分標(biāo)注相同的附圖標(biāo)記。
[0190]圖8所示的空氣調(diào)節(jié)裝置300的結(jié)構(gòu)與空氣調(diào)節(jié)裝置100、200相比，室外機1的結(jié)構(gòu)不同。即，空氣調(diào)節(jié)裝置300的旁通配管17C與噴射配管18連接，被搭載于室外機1。更詳細(xì)地說，旁通配管17C的一方與將制冷劑流路切換裝置11和室內(nèi)機2連接的制冷劑主管4連接，另一方與噴射配管18中的第1開閉裝置32和壓縮機10之間的部分連接。另外，旁通配管17C與旁通配管17同樣，經(jīng)熱源側(cè)熱交換器12被設(shè)置成能夠與在熱源側(cè)熱交換器12中流動的制冷劑進行熱交換。
[0191]在空氣調(diào)節(jié)裝置300中，在由熱源側(cè)熱交換器12使從壓縮機10排出并流入到旁通配管17C的氣體制冷劑成為液體制冷劑后，使之經(jīng)旁通配管17C以及第3開閉裝置35流入噴射配管18。而且，從旁通配管17C流入到噴射配管18的制冷劑與在噴射配管18中流動的制冷劑合流，向壓縮機10的中間壓力室噴射?？諝庹{(diào)節(jié)裝置300的其它的動作以及控制與空氣調(diào)節(jié)裝置100相同。
[0192](實施方式3中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法1)
[0193]在實施方式3的情況下，替代實施方式1的情況下的式(1)，使用下面的式(5)。即，使將從蓄積器13流入壓縮機10的吸入配管的低溫.低壓的氣體制冷劑壓縮到壓縮機10的中間壓縮室時的熱焓為h3(kj/kg)，使流量為Gr3(kg/h)。另外，使從熱源側(cè)熱交換器12經(jīng)第3開閉裝置35、旁通配管17C、噴射配管18流入壓縮機10的中間壓縮室的低溫?中壓的制冷劑的流量為Gr4(kg/h)，使熱焓為h4(kj/kg)。再有，使各自的制冷劑在壓縮機10的中間壓縮室中合流后的熱焓為h5(kj/kg)。此時，式(5)所示的能量守恒式成立。
[0194][數(shù)式5]
[0195]Gr3h3+Gr4h4 = (Gr3+Gr4) h5 (5)
[0196]這里，在空氣調(diào)節(jié)裝置300中，由于在第3開閉裝置35的前后的制冷劑的壓力差比空氣調(diào)節(jié)裝置100小，所以，需要將第3開閉裝置35的尺寸選定得比空氣調(diào)節(jié)裝置100大。以與空氣調(diào)節(jié)裝置100相同的方式選定空氣調(diào)節(jié)裝置300中的第3開閉裝置35的尺寸。
[0197]根據(jù)式(5)算出的合流后的熱焓h5(kj/kg)比從蓄積器13流入壓縮機10的吸入側(cè)的低溫.低壓的氣體制冷劑的熱焓h3(kj/kg)小，與從旁通配管17C不存在液體制冷劑的合流的情況相比，壓縮后的制冷劑排出溫度下降。
[0198]這里，在選定第3開閉裝置35的尺寸時，做出下面的假定(下面，也稱為尺寸的選定方法B的假定)。即，假定為『在“使第3開閉裝置35為閉，以便將從旁通配管17C流入壓縮機10的中間壓縮室的制冷劑隔斷”的狀態(tài)下，“將向壓縮機10的吸入側(cè)供給的熱焓h3(kj/kg)的制冷劑壓縮到規(guī)定的壓力”』的情況和『在使“第3開閉裝置35為開，以便使制冷劑從旁通配管17C流入壓縮機10的中間壓縮室”的狀態(tài)下，在“制冷劑在中間壓縮室合流且熱焓成為h5(kj/kg) ”后，該“熱焓h5(kj/kg)的制冷劑被壓縮到規(guī)定的壓力”』的情況，在將制冷劑壓縮到規(guī)定的壓力時是等同的隔熱效率以及等同的排量。
[0199]而且，使式(5)的Gr4(kg/h)的值任意地變化，算出用于使“氣體制冷劑的溫度下降”，以便使壓縮機10的排出制冷劑溫度比“壓縮機10的排出制冷劑的飽和溫度高約10°C以上”的Gr4(kg/h)的值。而且，若使用上述的式(2)，從該被算出的Gr4 (kg/h)、從壓縮機10排出的制冷劑壓力和壓縮機10的吸入側(cè)的制冷劑壓力的差壓選定第3開閉裝置35的尺寸，則成為下面那樣。
[0200]g卩，第3開閉裝置35的尺寸可以設(shè)定成，『在“壓縮機10的排量的范圍”在15m3/h以上且不足30m3/h時，使“第3開閉裝置35的流量系數(shù)(Cv值)”為約0.02以下』，『在“壓縮機10的排量的范圍”在30m3/h以上且不足40m3/h時，使“第3開閉裝置35的流量系數(shù)(Cv值)”為約0.03以下”』，『在“壓縮機10的排量的范圍”在40m3/h以上且不足60m3/h時，使“第3開閉裝置35的流量系數(shù)(Cv值)”為約0.05以下』。
[0201](實施方式3中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2)
[0202]在(實施方式3的尺寸選定方法I)中，從上述的“尺寸選定方法的假定B”進行尺寸選定，是基本沒有考慮加入因旁通配管17C的摩擦損失造成的壓力下降的選定方法。因此，作為(實施方式3中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2)，也可以考慮與旁通配管17C的配管內(nèi)徑以及長度相應(yīng)地改變的摩擦損失，利用上述的式(3) (4)，選定第3開閉裝置35的尺寸。
[0203]S卩，在因旁通配管17C的摩擦損失造成的壓力下降，小到例如約0.001 (MPa)以下能夠無視的程度的情況下，第3開閉裝置35的尺寸即使在上述的(尺寸選定方法I)的Cv值的范圍也可以。另一方面，在因旁通配管17C的一部分或者全部的摩擦損失造成的壓力下降大的情況下，由于從旁通配管17C流入壓縮機10的中間壓縮室的液體制冷劑量減少，從壓縮機10排出的氣體制冷劑的溫度的異常上升的抑制效果變小，所以，與這部分相應(yīng)地，可以采用較大選定第3開閉裝置35的尺寸的(尺寸選定方法2)。
[0204]在(實施方式3中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2)中，“旁通配管17C中的壓力損失和第3開閉裝置35中的壓力損失”的合計與“壓縮機10的排出氣體制冷劑壓力和壓縮機10的中間壓縮室的制冷劑壓力”之差大致相等。具體說明如下。
[0205]例如，在滿足下面的條件(C)以及條件⑶的情況下，若為了使“氣體制冷劑的溫度下降”，以便使壓縮機10的排出制冷劑溫度“比壓縮機10的排出制冷劑的飽和溫度高約10°c以上”，而根據(jù)通過(實施方式3的尺寸選定方法I)闡述的事項算出，則作為液體制冷劑的流量Gr4 (kg/h)，需要為約60 (kg/h)。
[0206]條件(C)是“ 1.2 (MPa abs)的高壓液體制冷劑經(jīng)旁通配管17C流入0.5 (MPa abs)的壓縮機10的中間壓縮室”。
[0207]條件⑶是“以相當(dāng)于排量為10馬力(約30m3/h)的力從壓縮機10排出氣體制冷劑”。
[0208]這里，作為一例，做成在第3開閉裝置35和壓縮機10的中間壓縮室之間的旁通配管17C的一部分連接內(nèi)徑1.2 (mm)、長度512 (mm)的配管的例子，使第3開閉裝置35中的壓力損失為β。在這種情況下，若流動流量Gr4 (kg/h)為約60 (kg/h)的液體制冷劑,則根據(jù)上述的式⑶⑷，旁通配管17C中的“壓力損失(式(3)的P1-P2) ”為0.699 (MPa abs)左右。
[0209]S卩，作為第3開閉裝置35中的壓力損失的β成為由作為“壓縮機10的排出氣體制冷劑壓力和壓縮機10的中間壓縮室的制冷劑壓力”之差的0.7(MPa abs)和作為旁通配管17C的一部分的“壓力損失(式(3)的P1-P2) ”的0.699 (MPa abs)之差算出的0.001 (MPaabs)。而且，若由作為60 (kg/h)的Gr4算出Q，將為0.001的β (與式(2)的P1-P2對應(yīng))代入式⑵，則能夠得到第3開閉裝置35的Cv值可以為約0.64以上這樣的結(jié)果。
[0210](實施方式3中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2的變形例)
[0211]在(實施方式3中的第3開閉裝置35的尺寸選定方法2)中，以作為旁通配管17C準(zhǔn)備規(guī)定的旁通配管，算出“第3開閉裝置35的Cv值”的情況為例進行了說明，但是，并非限定于此。
[0212]S卩，也可以將“第3開閉裝置35的Cv值”、“旁通配管17C的配管內(nèi)徑”以及“旁通配管17C的長度”確定為，“旁通配管17C中的壓力損失和第3開閉裝置35中的壓力損失”的合計與“壓縮機10的排出氣體制冷劑壓力和壓縮機10的中間壓力室的制冷劑壓力”之差大致相等。
[0213][實施方式3的空氣調(diào)節(jié)裝置300所具有的效果]
[0214]實施方式3的空氣調(diào)節(jié)裝置300也發(fā)揮與實施方式I的空氣調(diào)節(jié)裝置100相同的效果。
[0215][制冷劑]
[0216]在實施方式I?3中，作為在冷凍循環(huán)流轉(zhuǎn)的制冷劑，能夠?qū)F01234yf、HF01234ze(E)、R32、HC、含有R32和HF01234yf的混合制冷劑、使用了含有前述制冷劑的至少一種成分的混合制冷劑的制冷劑使用作為熱源側(cè)制冷劑。就HF01234ze而言，存在二個幾何異構(gòu)體，有相對于雙鍵F和CF3處于相反的位置的反式型和處于相同側(cè)的順式型，本實施方式的HF01234ze(E)是反式型。根據(jù)IUPAC命名法，是反式_1、3、3、3_四氟-1-丙烯。
[0217][第3開閉裝置]
[0218]說明了作為實施方式I?3的第3開閉裝置35使用了電磁閥的例子，但是，除電磁閥外，也能夠?qū)⑾耠娮邮脚蛎涢y那樣能夠使開度可變的閥也使用作為開閉閥。
[0219]如上面說明的那樣，在實施方式I?3中，在進行低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式時，能夠抑制從壓縮機10排出的高溫.高壓氣體制冷劑的溫度的異常上升，能夠提高針對冷凍機油的劣化、壓縮機10的破損的可靠性，可以使壓縮機10順暢地增速，能夠縮短在確保低外氣溫度的制熱能力之前所需要的時間。
[0220]另外，一般來說，對于熱源側(cè)熱交換器12以及利用側(cè)熱交換器21安裝送風(fēng)機，通過送風(fēng)促進冷凝或蒸發(fā)的情況很多，但是，并非限定于此。例如，作為利用側(cè)熱交換器21，也能夠使用利用了輻射的面板式加熱器那樣的熱交換器，作為熱源側(cè)熱交換器12，也能夠使用通過水、防凍液使熱移動的水冷式的類型的熱交換器。也就是說，作為熱源側(cè)熱交換器12以及利用側(cè)熱交換器21，只要是能夠進行散熱或吸熱的構(gòu)造的熱交換器，則可以不必考慮其種類地來使用。
[0221]作為實施方式I?3的回路結(jié)構(gòu)，以使制冷劑直接流入被搭載在室內(nèi)機2上的利用側(cè)熱交換器21，對室內(nèi)空氣進行冷卻或加熱的例進行了說明，但是，并非限定于此。也能夠做成下述的回路結(jié)構(gòu):利用雙重管、板式熱交換器等熱媒質(zhì)間熱交換器，使在室外機I中生成的制冷劑的熱能、冷能與水、防凍液等熱媒質(zhì)進行熱交換，對該水、防凍液等熱媒質(zhì)進行冷卻或加熱，使用泵等的熱媒質(zhì)輸送構(gòu)件，使之流入利用側(cè)熱交換器21，利用該熱媒質(zhì)，對室內(nèi)空氣進行冷卻或加熱。
[0222]附圖標(biāo)記說明
[0223]1:室外機;2:室內(nèi)機；4:制冷劑主管；10:壓縮機；11:制冷劑流路切換裝置；12:熱源側(cè)熱交換器;13:蓄積器；14:分油器；15:回油管；16:制冷劑熱交換器;17、17C:旁通配管(連接配管)；17B:連接配管；18:噴射配管；18B:分支管；21:利用側(cè)熱交換器；22:第3節(jié)流裝置(利用側(cè)節(jié)流裝置)；30:第I節(jié)流裝置；31:第2節(jié)流裝置；32:第I開閉裝置；33:第2開閉裝置；35 --第3開閉裝置；41 --第I壓力傳感器；42:第2壓力傳感器；43 --第I溫度傳感器；44:第6溫度傳感器；45:第2溫度傳感器；46:第4溫度傳感器；47:第5溫度傳感器；48:第3溫度傳感器；49:第3壓力傳感器；50:控制裝置；100、200、300:空氣調(diào)節(jié)
>j-U ρ?α裝直。
【權(quán)利要求】
1.一種空氣調(diào)節(jié)裝置，所述空氣調(diào)節(jié)裝置由制冷劑配管連接壓縮機、制冷劑流路切換裝置、熱源側(cè)熱交換器、利用側(cè)節(jié)流裝置以及利用側(cè)熱交換器，構(gòu)成冷凍循環(huán)， 其特征在于，該空氣調(diào)節(jié)裝置具有: 噴射配管，其一方與前述壓縮機的噴射端口連接，另一方與前述利用側(cè)節(jié)流裝置和前述熱源側(cè)熱交換器之間的制冷劑配管連接，在前述壓縮機的壓縮運轉(zhuǎn)中注入制冷劑；和制冷劑熱交換器，其使在前述冷凍循環(huán)的制冷劑配管中流動的制冷劑和在前述噴射配管中流動的制冷劑進行熱交換， 當(dāng)在預(yù)先確定的低外氣溫度時，進行使前述利用側(cè)熱交換器作為冷凝器發(fā)揮功能的制熱運轉(zhuǎn)之際， 在執(zhí)行了低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式后，向低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式轉(zhuǎn)移， 在所述低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式中，一面使從前述壓縮機排出的制冷劑流入前述利用側(cè)熱交換器，一面經(jīng)前述噴射配管向前述壓縮機的噴射端口供給制冷劑，且向前述壓縮機供給由前述熱源側(cè)熱交換器散熱了的制冷劑的一部分， 在所述低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式中，一面使從前述壓縮機排出了的制冷劑流入前述利用側(cè)熱交換器，一面使之經(jīng)前述噴射配管向前述壓縮機的噴射端口供給。
2.如權(quán)利要求1所述的空氣調(diào)節(jié)裝置，其特征在于， 具有連接配管，其一方與前述制冷劑流路切換裝置和前述利用側(cè)熱交換器之間的制冷劑配管連接，另一方與前述壓縮機的吸入側(cè)連接，在將來自前述壓縮機的排出制冷劑的一部分引導(dǎo)到前述熱源側(cè)熱交換器后，向前述壓縮機的吸入側(cè)供給， 在前述低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式時， 從前述壓縮機排出的制冷劑的一部分流入前述連接配管，由前述熱源側(cè)熱交換器散熱，向前述壓縮機的吸入側(cè)供給。
3.如權(quán)利要求1或2所述的空氣調(diào)節(jié)裝置，其特征在于，具有: 開閉裝置，其被設(shè)置在前述連接配管，對該連接配管的流路的開閉進行切換； 第I溫度傳感器，其檢測前述壓縮機的排出側(cè)的溫度；和 控制裝置，其根據(jù)前述第I溫度傳感器的檢查結(jié)果對前述開閉裝置進行切換， 前述控制裝置， 在前述第I溫度傳感器的檢查結(jié)果在預(yù)先設(shè)定的第I規(guī)定值以上的情況下， 打開前述開閉裝置，使從前述壓縮機排出的制冷劑的一部分向前述連接配管流動。
4.如權(quán)利要求3所述的空氣調(diào)節(jié)裝置，其特征在于，具有: 室外機，其至少搭載前述壓縮機以及前述熱源側(cè)熱交換器； 室內(nèi)機，其至少搭載前述利用側(cè)熱交換器； 第2溫度傳感器，其檢測前述室外機的周邊的空氣溫度； 第3溫度傳感器，其檢測前述室內(nèi)機的吸進空氣溫度；和 壓力傳感器，其檢測前述壓縮機的排出側(cè)的制冷劑壓力， 前述控制裝置， 在前述低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式時， 在前述第2溫度傳感器的檢查結(jié)果在預(yù)先設(shè)定的第2規(guī)定值以下，從前述壓力傳感器的檢查結(jié)果算出的制冷劑的飽和溫度比前述第3溫度傳感器的檢查結(jié)果低，前述第I溫度傳感器的檢查結(jié)果在預(yù)先設(shè)定的前述第I規(guī)定值以上的情況下， 打開前述開閉裝置，使從前述壓縮機排出的制冷劑的一部分向前述連接配管流動。
5.如權(quán)利要求4所述的空氣調(diào)節(jié)裝置，其特征在于， 前述控制裝置， 在前述第2溫度傳感器的檢查結(jié)果比預(yù)先設(shè)定的前述第2規(guī)定值大的情況下， 或者， 在前述第2溫度傳感器的檢查結(jié)果在預(yù)先設(shè)定的前述第2規(guī)定值以下，從前述壓力傳感器的檢查結(jié)果算出的制冷劑的飽和溫度比前述第3溫度傳感器的檢查結(jié)果高的情況下，關(guān)閉前述開閉裝置，從前述低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)起動模式向前述低外氣溫度制熱運轉(zhuǎn)模式轉(zhuǎn)移。
6.如權(quán)利要求3至5中的任一項所述的空氣調(diào)節(jié)裝置，其特征在于， 前述控制裝置控制前述開閉裝置的開度，調(diào)整在前述連接配管內(nèi)流動的制冷劑流量，以便使前述第I溫度傳感器的檢查結(jié)果比前述壓縮機的排出制冷劑的飽和溫度高第3規(guī)定值以上。
7.如權(quán)利要求6所述的空氣調(diào)節(jié)裝置，其特征在于，將前述開閉裝置的容量、前述連接配管的內(nèi)徑以及前述連接配管的長度設(shè)定成， 因前述制冷劑流量的制冷劑在前述開閉裝置中流動而產(chǎn)生的制冷劑的壓力下降和因前述制冷劑流量的制冷劑在前述連接配管中流動而產(chǎn)生的前述壓力下降的合計，與作為前述壓縮機的排出側(cè)的制冷劑的壓力和前述壓縮機的吸入側(cè)的制冷劑壓力或者前述噴射端口內(nèi)的制冷劑壓力之差的差壓相等。
8.如權(quán)利要求6中從屬于權(quán)利要求2的權(quán)利要求所述的空氣調(diào)節(jié)裝置，其特征在于， 前述第3規(guī)定值是10°C， 在使從前述差壓以及前述制冷劑流量算出的前述開閉裝置的容量為Cv值，使從前述壓縮機的前述排出側(cè)流出的全部的制冷劑量為排量時， 在排量在15mVh以上且不足30m3/h時，使Cv值為0.0l以下， 在排量在30mVh以上且不足40m3/h時，使Cv值為0.02以下， 在排量在40mVh以上且不足60m3/h時，使Cv值為0.03以下。
9.如權(quán)利要求1至8中的任一項所述的空氣調(diào)節(jié)裝置，其特征在于， 在前述冷凍循環(huán)中流轉(zhuǎn)的制冷劑是HF01234yf、HF01234ze (E)、R32、HC、R32和HF01234yf的混合制冷劑、或者包括這些制冷劑中至少I種的混合制冷劑。
【文檔編號】F25B1/00GK104272037SQ201280072642
【公開日】2015年1月7日 申請日期:2012年4月27日 優(yōu)先權(quán)日:2012年4月27日
【發(fā)明者】鳩村杰, 山下浩司, 竹中直史 申請人:三菱電機株式會社