專利名稱：：一種垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法及系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種污水處理工藝方法，還涉及實(shí)現(xiàn)該工藝方法的系統(tǒng)，更具體地說，涉及一種垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法及系統(tǒng)。
背景技術(shù)：
：隨著經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展，人民生活水平的不斷提高，城市生活垃圾產(chǎn)量也飛速增長。在城市垃圾處理的多種方法中，垃圾焚燒處理相對(duì)于衛(wèi)生填埋法、堆肥法而言，在減量化、無害化、資源化等方面具有很大優(yōu)勢，尤其是在人口高度密集、土地資源緊張、垃圾熱值較高的大中城市和沿海經(jīng)濟(jì)發(fā)達(dá)地區(qū)，垃圾焚燒處理法得到大力發(fā)展。在城市垃圾焚燒處理方法中，由于中國城市生活垃圾的廚余物多、含水率高、熱值較低，焚燒法處理垃圾時(shí)必須將新鮮垃圾在垃圾儲(chǔ)坑中儲(chǔ)存3~5天進(jìn)行發(fā)酵熟化，以達(dá)到瀝出水份、提高熱值的目的，才能保證后續(xù)焚燒爐的正常運(yùn)行。在垃圾發(fā)酵熟化處理過程中產(chǎn)生出的瀝濾液，污染物濃度高、水質(zhì)變化大、帶有強(qiáng)烈惡臭，其化學(xué)需氧量COD(ChemicalOxygenDemand)、生化需氧量BOD(BiochemicalOxygenDemand)、懸浮物SS(SuspendSolid)及氨氮(NH3-N)等指標(biāo)超標(biāo)嚴(yán)重。國內(nèi)典型的城市生活垃圾焚燒廠瀝濾液，其COD約4000080000mg/l，夏季時(shí)較低，冬季較高；BOD/COD為0.2~0.3，氨氮為4002000mg/l，pH為5.0~6.5，SS為10005000mg/l，呈黃褐色或灰褐色，COD、BOD、SS及氨氮等指標(biāo)己人大超出國家標(biāo)準(zhǔn)。瀝濾液揮發(fā)出的氣體帶有強(qiáng)烈惡臭，對(duì)人體有危害，能使人產(chǎn)生惡心、尿血、頭暈等癥狀。通過質(zhì)譜分析，垃圾瀝濾液中有機(jī)物種類高達(dá)百余種，其中所含有機(jī)物大多為腐殖類高分子碳水化合物和中等分子量的灰黃霉酸類物質(zhì)?，F(xiàn)有的垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法主要有外運(yùn)處理、回噴法、生化處理、膜法處理、MBR+RO(膜生物反應(yīng)器十反滲透膜)法處理等。其中，外運(yùn)處理僅將垃圾瀝濾液外運(yùn)至或直接排入城市污水管道送至城市污水處理廠進(jìn)行處理，外運(yùn)前未對(duì)垃圾瀝濾液進(jìn)行任何處理，屬于將污染物轉(zhuǎn)移的違規(guī)行為，已被環(huán)保部門明令禁止；回噴法僅適合于瀝濾液產(chǎn)量少、垃圾熱值高的城市生活垃圾處理，對(duì)瀝濾液產(chǎn)生量非常高的中國城市生活垃圾不適合；生化處理工藝對(duì)瀝濾液處理效果很差，微生物對(duì)瀝濾液中高濃度污染物的降解能力很低，而吹脫出的氨又帶來二次污染，且需要大量的水進(jìn)行稀釋，因此截止到目前，以生化處理為主要處理手段的工藝仍然無法在瀝濾液處理中得到應(yīng)用；膜法處理不對(duì)瀝濾液中的污染物進(jìn)行降解，只進(jìn)行簡單的分離，由于垃圾瀝濾液中有機(jī)物、懸浮物、鹽份等濃度和電導(dǎo)率都非常高，直接用單級(jí)或多級(jí)膜法處理時(shí)濃縮液量一般都高達(dá)50%以上，如此大量的濃縮液如何處理是限制膜法運(yùn)用的一個(gè)難題，此外膜極易污染中毒，膜組件更換頻繁，運(yùn)行費(fèi)用非常高；膜的頻繁清洗產(chǎn)生的沖洗水也加重系統(tǒng)的負(fù)擔(dān)，因而膜法處理不能單獨(dú)用于垃圾瀝濾液處理。目前在工業(yè)上得到運(yùn)用的主要是MBR+RO處理法。如圖1所示是目前在上海某垃圾焚燒廠瀝濾液處理中得到運(yùn)用的MBR+DTRO(膜生物反應(yīng)器+碟管式反滲透膜)工藝流程圖，該工藝實(shí)際是一種生化+膜處理的組合工藝，由離心分離+MBR+DTRO膜組成，其中1、預(yù)處理系統(tǒng)由滲瀝水儲(chǔ)罐、離心脫水系統(tǒng)、污泥儲(chǔ)槽、中間水池、中間水泵、籃式過濾器等組成，通過離心分離和過濾將瀝濾液中的大部分固體污染物去除。2、MBR系統(tǒng)MBR系統(tǒng)是主要處理環(huán)節(jié)之一，主要包括緩沖罐、生化罐、生化進(jìn)水泵、鼓風(fēng)機(jī)、潛水曝氣機(jī)、超濾系統(tǒng)及污泥脫水系統(tǒng)等。經(jīng)過預(yù)處理的滲瀝液首先進(jìn)入緩沖罐，經(jīng)緩沖罐調(diào)節(jié)后的滲瀝水進(jìn)入硝化罐，微生物對(duì)水中的有機(jī)物進(jìn)行分解，由潛水曝氣機(jī)和風(fēng)機(jī)組成的曝氣系統(tǒng)為水中微生物提供必要的氧，生化的泥水混合液進(jìn)入超濾系統(tǒng)進(jìn)行泥水分離，透過液進(jìn)入DTRO系統(tǒng)，濃縮后的污泥回流回生化罐來提高罐中的污泥濃度，剩余污泥排至污泥儲(chǔ)罐，經(jīng)離心機(jī)脫水后，干泥落入污泥儲(chǔ)槽，液相排入中間水池，達(dá)到去除大部分的有機(jī)污染物和氨氮的目的。3、DTRO系統(tǒng)主要由超濾清水池、DTRO進(jìn)水泵、DTRO系統(tǒng)、濃縮液儲(chǔ)池及濃縮液回噴系統(tǒng)組成。據(jù)該公司的技術(shù)資料，COD為50000mg/l、氨氮為1100mg/l的瀝濾液，經(jīng)過離心分離后上清液進(jìn)入硝化罐，瀝濾液在該罐水力停留時(shí)間為5天，污泥濃度為1015g/l，通過射流曝氣即可使COD降到10002000mg/l、氨氮降到2030mg/l，硝化罐內(nèi)的水通過UF(UltraFilm超濾)膜過濾排出，隨后進(jìn)入DTRO反滲透膜處理系統(tǒng)，出水COD小于100mg/l，氨氮小于20mg/l。MBR的剩余污泥和DTRO的濃縮液都回垃圾倉，產(chǎn)水率為80%。對(duì)上述MBR+DTRO工藝方法進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)，該工藝存在以下問題1、對(duì)于可生化性差的瀝濾液處理難道很大。該工藝對(duì)瀝濾液中污染物的去除主要是在MBR處理單元的好氧生化氧化過程中進(jìn)行的，當(dāng)瀝濾液中可生化處理污染物含量低即BOD/COD低(如為0.2)時(shí)，將瀝濾液COD處理到僅剩1000mg/l的難度很大；2、耗電量大，運(yùn)行成本高。從該公司提供的MBR單元運(yùn)行用電量數(shù)據(jù)，平均為19kwh/t，按照好氧生化處理通過鼓風(fēng)曝氣充氧效率估算和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，每去除lkgBOD要耗電約1.52kwh左右，即使以所有COD均為可生化性物質(zhì)BOD計(jì)算，去除50000mg/l的COD要耗電約75100kwh/t;3、不可生物降解物質(zhì)對(duì)微生物產(chǎn)生巨大的毒害作用。若MBR單元的好氧過程只能將COD降解到20000mg/l，且MBR出水的COD能達(dá)到小于2000mg/l，則必定有大量不可生物降解的物質(zhì)被UF膜截留在硝化罐內(nèi)，長期積累后會(huì)對(duì)微生物產(chǎn)生巨大的毒害作用；4、工程造價(jià)和運(yùn)行成本高。該工藝所用的MBR和DTRO均為國外進(jìn)口設(shè)備，對(duì)于200噸/天的處理規(guī)模，總造價(jià)約在2300萬以上，據(jù)該公司的運(yùn)行成本資料為44.8元/噸。考慮膜設(shè)備處理高濃度的瀝濾液時(shí)膜極易堵塞和中毒導(dǎo)致膜的頻繁更換、膜的頻繁反沖洗所產(chǎn)生的污水處理因素，上述運(yùn)行成本會(huì)更高。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明要解決的技術(shù)問題之一在于，提供一種垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法，可以處理包括易生化污染物含量低的瀝濾液在內(nèi)的各種高濃度垃圾瀝濾液，達(dá)到國家規(guī)定排放標(biāo)準(zhǔn)，解決現(xiàn)有技術(shù)存在的上述缺陷。本發(fā)明要解決的技術(shù)問題之二在于，提供一種垃圾焚燒廠瀝濾液處理系統(tǒng)，實(shí)施上述垃圾瀝濾液處理工藝方法。本發(fā)明解決其技術(shù)問題之一所采用的技術(shù)方案是構(gòu)造一種垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法，其特征在于，包括如下工藝步驟a、在瀝濾液中加入混凝劑進(jìn)行混凝沉淀預(yù)處理，去除懸浮物；b、將經(jīng)預(yù)處理的瀝濾液進(jìn)行蒸發(fā)濃縮處理，得到冷凝水，去除污染物殘?jiān)?、殘液；C、將冷凝水進(jìn)行氨吹脫處理，去除氨氮；d、將經(jīng)氨吹脫處理的水進(jìn)行后處理，使之達(dá)到環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)。在本發(fā)明所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法中，在所述步驟a中，控制瀝濾液的pH值在9以上；在所述歩驟b中，控制第一蒸發(fā)罐的蒸發(fā)溫度為10513(TC，在采用多效蒸發(fā)時(shí)，控制末效蒸發(fā)罐的蒸發(fā)溫度為65~60°C，控制瀝濾液的pH值為1013;在所述步驟c中，控制pH值在10以上，控制冷凝水水溫為5(TC以上，控制氣水比在1500以上。本發(fā)明解決其技術(shù)問題之二所采用的技術(shù)方案是:提供一種垃圾焚燒廠瀝濾液處理系統(tǒng)，其特征在于，包括依次連接的預(yù)處理系統(tǒng)、蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)、氨吹脫系統(tǒng)和后處理系統(tǒng)。在本發(fā)明所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理系統(tǒng)中，所述預(yù)處理系統(tǒng)包括設(shè)置有攪拌裝置的混合反應(yīng)池、向該混合反應(yīng)池投放混凝劑/助凝劑的投加設(shè)備和設(shè)置在該混合反應(yīng)池之后的污泥濃縮脫水設(shè)備，所述混合反應(yīng)池和污泥濃縮脫水設(shè)備之間設(shè)置連接管路和閥門；所述蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)包括預(yù)熱系統(tǒng)、加熱系統(tǒng)、蒸發(fā)器、疏水系統(tǒng)、冷凝系統(tǒng)、抽真空系統(tǒng)和濃縮液輸送系統(tǒng)，所述預(yù)熱系統(tǒng)包括輸送去除懸浮物后的瀝濾液的升壓泵、加熱罐及連接管路閥門，所述加熱罐出口連接所述蒸發(fā)器進(jìn)口，所述加熱系統(tǒng)包括蒸汽進(jìn)口和減溫水進(jìn)口、集汽箱、減溫減壓閥組以及連接所述集汽箱、減溫減壓闊組、加熱罐和所述蒸發(fā)器的輸送和控制加熱蒸汽的管路閥門，所述疏水系統(tǒng)包括連接所述加熱罐和所述蒸發(fā)器的疏水器和連接管路閥門，所述冷凝系統(tǒng)包括冷凝器、連接該冷凝器出口的冷凝水箱和連接該冷凝水箱液體出口的冷凝水輸送裝置，該冷凝器進(jìn)口連接所述蒸發(fā)器出口，所述抽真空系統(tǒng)包括真空泵及其連接管路閥門，該冷凝水箱氣體出口連接所述真空泵進(jìn)口；所述濃縮液輸送系統(tǒng)包括濃縮液輸送泵及其連接管路閥門，該濃縮液輸送系統(tǒng)出口連接垃圾倉或焚燒爐；所述氨吹脫系統(tǒng)包括氨吹脫塔、連接在該氨吹脫塔上的進(jìn)水泵、出水泵和送風(fēng)裝置，所述進(jìn)水泵進(jìn)口連接所述冷凝水輸送裝置出口；所述后處理系統(tǒng)包括吹脫出水后處理設(shè)備及連接管路閥門，該吹脫出水后處理設(shè)備進(jìn)口連接所述氨吹脫塔出水泵出口，該吹脫出水后處理設(shè)備出口排出經(jīng)后處理的水。實(shí)施本發(fā)明的垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法及系統(tǒng)，與現(xiàn)有技術(shù)MBR+DTRO法比較如表一表一200t/d瀝濾液處理本發(fā)明工藝與MBR+DTRO工藝對(duì)比表<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>運(yùn)用本工藝方法處理的瀝濾液出水水質(zhì)實(shí)測數(shù)據(jù)如表二表二運(yùn)用本工藝方法處理的瀝濾液出水水質(zhì)實(shí)測數(shù)據(jù)<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>由表一和表二的數(shù)據(jù)可知，本發(fā)明的有益效果是1、本發(fā)明適合于處理包括易生化污染物含量低的瀝濾液在內(nèi)的各種高濃度垃圾瀝濾液；2、經(jīng)本發(fā)明工藝方法和系統(tǒng)處理的瀝濾液出水水質(zhì)各項(xiàng)指標(biāo)優(yōu)于MBR+DTRO法的出水水質(zhì)(COD小于100mg/l，氨氮小于20mg/1)，并大大低于國家一級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)；3、投資成本及運(yùn)行成本均低于MBR+DTRO工藝；4、以垃圾焚燒產(chǎn)生的熱能處理瀝濾液，達(dá)到以廢治廢，不消耗太多的其他成本；5、生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的廢氣、廢渣均送入焚燒爐處理，不產(chǎn)生"二次污染";6、出水經(jīng)簡單深度處理后可回用，達(dá)到"零排放"；7、長期運(yùn)行可行性和抗負(fù)荷沖擊性均優(yōu)于MBR+DTRO工藝；8、節(jié)省能源采用低溫蒸發(fā)，蒸汽用量少。瀝濾液中大部分COD以固體形式進(jìn)入焚燒爐，焚燒后有一定的熱能，可產(chǎn)生蒸汽；9、本發(fā)明為自主創(chuàng)新技術(shù)，其實(shí)施運(yùn)用不受國外技術(shù)限制。下面將結(jié)合附圖及實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說明，附圖中圖1是現(xiàn)有的垃圾瀝濾液MBR+DTRO處理法工藝流程圖。圖2是本發(fā)明垃圾焚燒廠瀝濾液處理流程及系統(tǒng)圖，示出了本發(fā)明圾焚燒廠瀝濾液處理方法和系統(tǒng)的一種實(shí)施例。圖3是本發(fā)明垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法及系統(tǒng)中蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)的一種實(shí)施方式。圖4是本發(fā)明垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法中蒸發(fā)濃縮工序處理在進(jìn)水PH=10.5時(shí)冷凝水出水COD變化圖。圖5是本發(fā)明垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法中蒸發(fā)濃縮工序處理在進(jìn)水PH=10.5時(shí)冷凝水出水氨氮變化圖。圖6是本發(fā)明垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法中蒸發(fā)濃縮工序處理在進(jìn)水PH=12時(shí)冷凝水出水COD變化圖。圖7是本發(fā)明垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法中蒸發(fā)濃縮工序處理在進(jìn)水PH=12時(shí)冷凝水出水氨氮變化圖。具體實(shí)施方式如圖2所示，本發(fā)明垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法包括預(yù)處理工序、蒸發(fā)濃縮處理工序、氨吹脫處理工序和后處理工序，以下對(duì)各工序進(jìn)行詳細(xì)說明；預(yù)處理工序是污水處理工藝中常見的混凝沉淀處理，即在垃圾瀝濾液中加入混凝劑(可用的混凝劑有燒石咸(NaOH)、生石灰(CaO)、？妬灰(Ca(OH)2)等。為加快沉淀，還可加入助凝劑)，對(duì)瀝濾液進(jìn)行充分?jǐn)嚢?，使混凝?助凝劑與瀝濾液中污染物進(jìn)行反應(yīng)，使瀝濾液中的懸浮物沉淀出，形成污泥，將污泥脫水并去除，將沉淀后的上層清液和脫出的水送入下步工序處理。實(shí)驗(yàn)表明，當(dāng)瀝濾液的pH值被調(diào)整到9以上時(shí)，均能使瀝濾液中的懸浮物沉淀出。但為了保證后續(xù)蒸發(fā)濃縮處理工序的除污效率，應(yīng)維持瀝濾液的pH在10以上為益，一般取pH值為12左右。蒸發(fā)濃縮處理工序是本發(fā)明的關(guān)鍵工序，經(jīng)過預(yù)熱(單級(jí)或多級(jí))、蒸發(fā)(單效或多效)，大部分污染物以蒸發(fā)殘?jiān)驓堃旱男问脚懦觯⒈凰腿肜鴤}隨垃圾進(jìn)入焚燒爐或直接回噴入焚燒爐進(jìn)行焚燒處理，瀝濾液經(jīng)蒸發(fā)冷凝后成為無色透明的水，其污染物濃度大大降低。如圖3所示是蒸發(fā)濃縮處理工序的一種典型實(shí)施方式，圖3示出了四效蒸發(fā)濃縮處理工序。在其他實(shí)施例中，可以采用單效、二效、三效、五效、六效蒸發(fā)濃縮處理工序等來代替四效蒸發(fā)濃縮處理工序。實(shí)驗(yàn)表明，采用單效蒸發(fā)時(shí)，控制蒸發(fā)罐的蒸發(fā)溫度為105130°C，可以達(dá)到較好的除污(主要是去除COD和氨氮)效果。采用多效蒸發(fā)時(shí)，控制一號(hào)蒸發(fā)罐的蒸發(fā)溫度為105~130°C，控制末效蒸發(fā)罐的蒸發(fā)溫度為656(TC，可以達(dá)到較好的除污效果。如控制一號(hào)蒸發(fā)罐的蒸發(fā)溫度為U8。C，末效蒸發(fā)罐溫度條件60°C。在蒸發(fā)濃縮處理工序中，為了達(dá)到理想的除污效果，降低后續(xù)處理的除污工作負(fù)荷，并為后續(xù)氨吹脫工序作準(zhǔn)備，需要將蒸發(fā)進(jìn)水的PH值控制在一定數(shù)值范圍內(nèi)。以下是對(duì)幾種PH值進(jìn)水進(jìn)行低溫蒸發(fā)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)PI^9.5時(shí)，蒸發(fā)出水水質(zhì)如表三表三(pH-9.5時(shí)蒸發(fā)實(shí)驗(yàn))<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>PH=10時(shí)，蒸發(fā)綜合出水COD約30004000mg/l，氨氮為800~1000mg/l。PH40.5時(shí)，蒸發(fā)出水COD變化如圖4所示，氨氮變化如圖5所示。PH=12，時(shí)，蒸發(fā)出水COD變化如圖6所示，氨氮變化如圖7所示。PH二13，時(shí)，蒸發(fā)綜合出水COD約12001500mg/l，氨氮為1200~1500mg/l。根據(jù)以上實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，蒸發(fā)時(shí)出水COD隨進(jìn)水pH值的升高而降低，而氨氮隨進(jìn)水pH值的升高而升高。為保證后續(xù)氨吹脫過程的高吹脫效率，以及盡量減輕后處理生化系統(tǒng)進(jìn)水COD，使生化系統(tǒng)出水COD盡可能的低，蒸發(fā)系統(tǒng)進(jìn)水pH值應(yīng)當(dāng)取大值，為節(jié)省混凝劑使用量，并降低蒸發(fā)器的結(jié)坭，一般取pH值為12左右，通常取PH值為10~13，使最終出水達(dá)到國家排放標(biāo)準(zhǔn)。氨吹脫處理工序?qū)φ舭l(fā)出的冷凝水進(jìn)行去氨氮處理，為后續(xù)的后處理奠定基礎(chǔ)。吹脫產(chǎn)生的尾氣可以通入垃圾倉，經(jīng)過垃圾焚燒爐供風(fēng)系統(tǒng)抽取進(jìn)入焚燒爐高溫氧化處理。實(shí)驗(yàn)研究表明，廢水中的游離氨存在的比例隨其PH值上升而增加，氨吹脫的效率隨之提高，但當(dāng)廢水的PH值達(dá)到10.5以上時(shí)，游離氨按比例的增加量就小。一般控制pH值在10以上。氨吹脫處理工序氨氮的去除效率受水溫影響較大，氨氮的去除效率r/與水溫tL和空氣溫度tg的關(guān)系可用以下公式表示"(%)二ftg。.26'tL051其中tg、t^l(TC，系數(shù)f由水的PH值確定。如PH值為10.5時(shí)，f=4.95;PH值為11.0時(shí)，f=5.6。從上述公式可知，氨氮的去除效率r/隨水溫的升高而升高?？紤]到蒸發(fā)濃縮工序出水狀況，在本發(fā)明的處理方法中，通常取冷凝水水溫為5(TC以上。氣水比也是影響氨吹脫處理工序氨氮去除效率的重要因素，表四是氣水比與污染物去除率的部分實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。表四氣水比與污染物去除率實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)COD去除率BOD去除率NHrN去除率300057.3%5.3%87.3%250045.3%1.9%83.8%200044.4%3.6%82.7%150042.9%4.7%81.6%100045.1%1.7%78.6%在本發(fā)明的處理方法中，通常氣水比取1500以上。實(shí)驗(yàn)表明，經(jīng)氨吹脫處理后，瀝濾液冷凝水中的COD可下降到1000以下、氨氮可下降到100mg/l以下。后處理工序進(jìn)一步降低冷凝水中的COD和氨氮,使之達(dá)到國家排放標(biāo)準(zhǔn)。垃圾瀝濾液經(jīng)本發(fā)明工藝方法處理后的出水水質(zhì)實(shí)際測量數(shù)據(jù)見表二，其污染物參數(shù)值已大大低于國家一級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)。后處理工序可以采用以下工藝或其他后處理工藝1、生化處理，如水解酸化+好氧生化處理；2、膜處理，如納濾、反滲透等膜處理等；3、生化+膜處理，如水解酸化+好氧生化+膜處理(納濾或反滲透膜)。上述各工序的工藝參數(shù)可以根據(jù)國家對(duì)廢水處理的不同環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行調(diào)整。本實(shí)施例中的蒸發(fā)濃縮處理采用焚燒廠余熱蒸汽對(duì)瀝濾液進(jìn)行預(yù)熱。在其他實(shí)施例中，可以采用其他熱源對(duì)瀝濾液進(jìn)行預(yù)熱。本工藝方法中產(chǎn)生的污泥、殘?jiān)驓堃旱瘸M(jìn)入焚燒爐高溫氧化處理外，還可以進(jìn)行采用外運(yùn)填埋等方法進(jìn)行處理。在其他實(shí)施例中，氨吹脫產(chǎn)生的尾氣可以采用其他處理方法，如制造氨氮化肥等。為了使出水達(dá)到回用的目的，在后處理工序之后設(shè)置深度處理系統(tǒng)。將經(jīng)后處理的水進(jìn)行過濾和消毒，使之達(dá)到回用標(biāo)準(zhǔn)。如圖2所示，本發(fā)明圾焚燒廠瀝濾液處理系統(tǒng)包括預(yù)處理系統(tǒng)、蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)、氨吹脫系統(tǒng)和后處理系統(tǒng)，其中預(yù)處理系統(tǒng)包括設(shè)置有攪拌裝置的瀝濾液混合反應(yīng)池3、向該混合反應(yīng)池投放混凝劑/助凝劑的投加設(shè)備2和設(shè)置在該混合反應(yīng)池3之后的污泥濃縮設(shè)備4和脫水設(shè)備5，混合反應(yīng)池3、泥濃縮設(shè)備4和脫水設(shè)備5之間設(shè)置連接管路和閥門，當(dāng)混合反應(yīng)池3、泥濃縮設(shè)備4和脫水設(shè)備5之間可以設(shè)置高差，利用高差實(shí)現(xiàn)瀝濾液和沉淀污泥由前一設(shè)備向后一設(shè)備的輸送，也可以直接采用污水泵、污泥泵等設(shè)備實(shí)現(xiàn)瀝濾液和沉淀污泥由前一設(shè)備向后一設(shè)備的輸送。脫水設(shè)備5可采用壓濾機(jī)、離心脫水機(jī)或帶式脫水機(jī)。蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)包括加熱系統(tǒng)、預(yù)熱系統(tǒng)、蒸發(fā)器、疏水系統(tǒng)、冷凝系統(tǒng)、抽真空系統(tǒng)和濃縮液輸送系統(tǒng)。如圖3所示是一個(gè)典型的四效蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)，其預(yù)熱系統(tǒng)包括連接混合反應(yīng)池3出口的瀝濾液升壓泵75、加熱罐74、冷凝罐73及連接管路閥門，加熱罐74出口連接蒸發(fā)器進(jìn)口。蒸發(fā)器包括依次連接的四個(gè)蒸發(fā)罐72。加熱系統(tǒng)包括蒸汽進(jìn)口、減溫水進(jìn)口、連接蒸汽進(jìn)口、減溫水進(jìn)口的減溫減壓裝置71、集汽箱(圖中未示出)及管路閥門、連接加熱罐74和蒸發(fā)罐72輸送和控制加熱蒸汽的管路閥門，蒸汽進(jìn)口連接焚燒廠內(nèi)余熱鍋爐蒸汽汽包或汽機(jī)抽汽，減溫水進(jìn)口連接焚燒廠內(nèi)的鍋爐給水(在其他實(shí)施例中，可以僅設(shè)置蒸汽進(jìn)口或減溫水進(jìn)口)。疏水系統(tǒng)包括連接加熱罐74和蒸發(fā)罐72的疏水器76和連接管路閥門。冷凝系統(tǒng)包括冷凝器77、連接該冷凝器出口的冷凝水收集器78和連接該冷凝水收集器78液體出口的冷凝水輸送泵79(或其他輸送裝置)，該冷凝器7進(jìn)口連接蒸發(fā)罐72的出口。抽真空系統(tǒng)包括真空泵80及其連接管路閥門，該冷凝水收集器78氣體出口連接真空泵進(jìn)口。為了實(shí)現(xiàn)蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)自動(dòng)化運(yùn)行，設(shè)置蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)的自動(dòng)控制系統(tǒng)(圖中未示出)，該自動(dòng)控制系統(tǒng)采用現(xiàn)有的自動(dòng)控制技術(shù)來實(shí)現(xiàn)蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)的自動(dòng)控制。為了清除蒸發(fā)濃縮過程中附著在蒸發(fā)設(shè)備及管路內(nèi)壁上的堿性殘液、殘?jiān)犬a(chǎn)生的結(jié)垢，設(shè)置蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)的酸洗系統(tǒng)(圖中未示出)，該酸洗系統(tǒng)包括酸儲(chǔ)罐、攪拌稀釋酸箱、酸洗泵(不銹鋼泵)、管道及閥門等，酸洗系統(tǒng)定期對(duì)加熱罐、蒸發(fā)罐等設(shè)備及管路進(jìn)行酸洗，以清除結(jié)坭。如圖2所示，氨吹脫系統(tǒng)8包括氨吹脫塔、連接在該氨吹脫塔上的進(jìn)水泵、出水泵和送風(fēng)裝置，進(jìn)水泵進(jìn)口連接冷凝水輸送裝置出口，氨吹脫塔尾氣出口連接垃圾倉，尾氣經(jīng)過垃圾焚燒爐供風(fēng)系統(tǒng)抽取進(jìn)入焚燒爐高溫氧化處理。氨吹脫塔可采用填料塔、旋流板式塔、篩板塔、泡罩塔等，氨吹脫系統(tǒng)送風(fēng)裝置為風(fēng)機(jī)。后處理系統(tǒng)包括吹脫出水后處理設(shè)備及連接管路閥門，該吹脫出水后處理設(shè)備進(jìn)口連接氨吹脫塔出水泵出口，該吹脫出水后處理設(shè)備出口排出經(jīng)后處理的水。吹脫出水后處理設(shè)備可以采用生化處理設(shè)備、膜處理設(shè)備或生化+膜處理設(shè)備，其中，生化處理設(shè)備可以采用水解酸化設(shè)備+好氧生化處理設(shè)備，膜處理設(shè)備可以采用納濾或反滲透膜，生化+膜處理設(shè)備可以采用水解酸化設(shè)備+好氧生化處理設(shè)備+納濾或反滲透膜。在其他實(shí)施例中，可以采用單效、二效、三效、五效、六效蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)等來代替四效蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)。在其他實(shí)施例中，蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)的加熱系統(tǒng)可以連接其他蒸汽熱源對(duì)加熱罐74和蒸發(fā)罐72進(jìn)行加熱。在其他實(shí)施例中，氨吹脫塔尾氣出口可以連接到其他處理氨氮的設(shè)備上，如利用氨氮制造化肥的設(shè)備上。為使出水達(dá)到回用標(biāo)準(zhǔn)，在后處理工序之后設(shè)置深度處理工序。如圖2所示，深度處理系統(tǒng)包括過濾器IO、消毒池ll、產(chǎn)生臭氧的消毒系統(tǒng)13和連接管路閥門，過濾器IO進(jìn)口連接處理設(shè)備出口、消毒裝置排出經(jīng)深度處理的水。在消毒池12之后，設(shè)置清水池12存放經(jīng)過深度處理的水供回用之需。權(quán)利要求1.一種垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法，其特征在于，包括如下工藝步驟a、在瀝濾液中加入混凝劑進(jìn)行混凝沉淀預(yù)處理，去除懸浮物；b、將經(jīng)預(yù)處理的瀝濾液進(jìn)行蒸發(fā)濃縮處理，得到冷凝水，去除污染物殘?jiān)?、殘液；c、將冷凝水進(jìn)行氨吹脫處理，去除氨氮；d、將經(jīng)氨吹脫處理的水進(jìn)行后處理，使之達(dá)到環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)。2、如權(quán)利要求1所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法，其特征在于，在所述步驟a中，控制瀝濾液的pH值在9以上；在所述步驟b中，控制第一蒸發(fā)罐的蒸發(fā)溫度為10513(TC，在采用多效蒸發(fā)時(shí)，控制末效蒸發(fā)罐的蒸發(fā)溫度為65~60°C，控制瀝濾液的pH值為1013;在所述步驟c中，控制pH值在IO以上，控制冷凝水水溫為5(TC以上，控制氣水比在1500以上。3、如權(quán)利要求2所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法，其特征在于，采用焚燒廠余熱蒸汽進(jìn)行蒸發(fā)濃縮處理。4、如權(quán)利要求2所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法，其特征在于，將氨吹脫處理產(chǎn)生的尾氣送入垃圾焚燒爐高溫氧化處理。5、如權(quán)利要求2所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法，其特征在于，將所去除的懸浮物、殘?jiān)驓堃核腿敕贌隣t進(jìn)行焚燒。6、如權(quán)利要求2至5之一所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法，其特征在于，所述后處理為生化處理、膜處理或生化+膜處理中的一種。7、如權(quán)利要求6所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法，其特征在于，所述蒸發(fā)濃縮處理為單效蒸發(fā)濃縮處理或多效蒸發(fā)濃縮處理，所述生化處理為水解酸化+好氧生化處理，所述膜處理為納濾或反滲透膜處理，所述生化+膜處理為水解酸化+好氧生化+納濾或反滲透膜處理。8、如權(quán)利要求7所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法，其特征在于，包括將經(jīng)后處理的水進(jìn)行過濾和消毒，使之達(dá)到回用標(biāo)準(zhǔn)。9、一種垃圾焚燒廠瀝濾液處理系統(tǒng)，其特征在于，包括依次連接的預(yù)處發(fā)濃縮系統(tǒng)、氨吹脫系統(tǒng)和后處理系統(tǒng)。10、如權(quán)利要求9所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理系統(tǒng)，其特征在于所述預(yù)處理系統(tǒng)包括設(shè)置有攪拌裝置的混合反應(yīng)池、向該混合反應(yīng)池投放混凝劑/助凝劑的投加設(shè)備和設(shè)置在該混合反應(yīng)池之后的污泥濃縮脫水設(shè)備，所述混合反應(yīng)池和污泥濃縮脫水設(shè)備之間設(shè)置連接管路和閥門；所述蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)包括預(yù)熱系統(tǒng)、加熱系統(tǒng)、蒸發(fā)器、疏水系統(tǒng)、冷凝系統(tǒng)、抽真空系統(tǒng)和濃縮液輸送系統(tǒng)，所述預(yù)熱系統(tǒng)包括輸送去除懸浮物后的瀝濾液的升壓泵、加熱罐及連接管路閥門，所述加熱罐出口連接所述蒸發(fā)器進(jìn)口，所述加熱系統(tǒng)包括蒸汽進(jìn)口和減溫水進(jìn)口、集汽箱、減溫減壓閥組以及連接所述集汽箱、減溫減壓閥組、加熱罐和所述蒸發(fā)器的輸送和控制加熱蒸汽的管路閥門，所述疏水系統(tǒng)包括連接所述加熱罐和所述蒸發(fā)器的疏水器和連接管路閥門，所述冷凝系統(tǒng)包括冷凝器、連接該冷凝器出口的冷凝水箱和連接該冷凝水箱液體出口的冷凝水輸送裝置，該冷凝器進(jìn)口連接所述蒸發(fā)器出口，所述抽真空系統(tǒng)包括真空泵及其連接管路閥門，該冷凝水箱氣體出口連接所述真空泵進(jìn)口；所述濃縮液輸送系統(tǒng)包括濃縮液輸送泵及其連接管路閥門，該濃縮液輸送系統(tǒng)出口連接垃圾倉或焚燒爐；所述氨吹脫系統(tǒng)包括氨吹脫塔、連接在該氨吹脫塔上的進(jìn)水泵、出水泵和送風(fēng)裝置，所述進(jìn)水泵進(jìn)口連接所述冷凝水輸送裝置出口；所述后處理系統(tǒng)包括吹脫出水后處理設(shè)備及連接管路閥門，該吹脫出水后處理設(shè)備進(jìn)口連接所述氨吹脫塔出水泵出口，該吹脫出水后處理設(shè)備出口排出經(jīng)后處理的水。11、如權(quán)利要求IO所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理系統(tǒng)，其特征在于，所述蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)包括自動(dòng)控制系統(tǒng)和酸洗系統(tǒng)，該自動(dòng)控制系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)生產(chǎn)的自動(dòng)控制，該酸洗系統(tǒng)包括酸儲(chǔ)罐、攪拌稀釋酸箱、酸洗泵、管道及閥門，該酸洗系統(tǒng)連接所述加熱罐、蒸發(fā)罐及其管路。12、如權(quán)利要求10所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理系統(tǒng)，其特征在于，所述蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)的加熱系統(tǒng)蒸汽進(jìn)口連接焚燒廠內(nèi)余熱鍋爐蒸汽汽包或汽機(jī)抽汽，所述的加熱系統(tǒng)減溫水進(jìn)口連接焚燒廠內(nèi)的鍋爐給水。13、如權(quán)利要求IO所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理系統(tǒng)，其特征在于，所述氨吹脫塔為填料塔、旋流板式塔、篩板塔、泡罩塔等，所述氨吹脫塔的尾氣出口連接垃圾倉或焚燒爐供風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)口。14、如權(quán)利要求9至13之一所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理系統(tǒng)，其特征在于，所述吹脫出水后處理設(shè)備為水解酸化設(shè)備+好氧生化處理設(shè)備、膜處理設(shè)備或水解酸化設(shè)備+好氧生化處理設(shè)備+膜處理設(shè)備中的一種。15、如權(quán)利要求14所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理系統(tǒng)，其特征在于，所述預(yù)處理系統(tǒng)污泥濃縮脫水設(shè)備為壓濾機(jī)或離心脫水機(jī)或帶式脫水機(jī)，所述蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)蒸發(fā)器為一個(gè)或多個(gè)，所述氨吹脫系統(tǒng)送風(fēng)裝置為風(fēng)機(jī)。16、如權(quán)利要求15所述的垃圾焚燒廠瀝濾液處理系統(tǒng)，其特征在于，包括深度處理系統(tǒng)，該深度處理系統(tǒng)包括過濾裝置、消毒裝置和連接管路閥門，所述過濾裝置進(jìn)口連接所述處理設(shè)備出口、所述消毒裝置排出經(jīng)深度處理的水。全文摘要本發(fā)明涉及一種垃圾焚燒廠瀝濾液處理方法及系統(tǒng)，該方法包括在瀝濾液中加入混凝劑進(jìn)行混凝沉淀預(yù)處理，去除懸浮物；將經(jīng)預(yù)處理的瀝濾液進(jìn)行蒸發(fā)濃縮處理，得到冷凝水，去除污染物殘?jiān)?、殘液；將冷凝水進(jìn)行氨吹脫處理，去除氨氮；將經(jīng)氨吹脫處理的水進(jìn)行后處理，達(dá)到環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)。該系統(tǒng)包括依次連接的預(yù)處理系統(tǒng)、蒸發(fā)濃縮系統(tǒng)、氨吹脫系統(tǒng)和后處理系統(tǒng)。本發(fā)明適合于處理包括易生化污染物含量低的瀝濾液在內(nèi)的各種高濃度垃圾瀝濾液，可達(dá)到國家一級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)，利用垃圾焚燒熱能處理瀝濾液，達(dá)到以廢治廢的目的，無二次污染；本發(fā)明投資及運(yùn)行成本低，節(jié)省能源，長期運(yùn)行可行性和抗負(fù)荷沖擊性優(yōu)于現(xiàn)有技術(shù)，其實(shí)施運(yùn)用不受國外技術(shù)限制。文檔編號(hào)C02F9/00GK101209881SQ20061006455公開日2008年7月2日申請(qǐng)日期2006年12月28日優(yōu)先權(quán)日2006年12月28日發(fā)明者蘭建偉,吳燕琦申請(qǐng)人:深圳市能源環(huán)保有限公司