專利名稱：米非司酮廢水處理方法及處理設備的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種廢水處理技術，尤其涉及一種降解米非司酮廢水中C0D與 氨氮的處理方法及處理設備，屬于環(huán)保治理領域。
背景技術：
米非司酮(mifepristone)生產(chǎn)廢水來源于米非司酮化學合成車間的剩 余化學原料、中間產(chǎn)物與副產(chǎn)物，有機溶媒等。廢水中含有大量對微生物生 長代謝有抑制作用的污染物，含有高濃度的氨氮與有機污染物，是高污染且 較難處理的工業(yè)廢水之一。國內(nèi)外對米非司酮廢水的處理技術有物化法、 生化法及物化與生化相結(jié)合的方法。其中脫氮方法主要以生化法為主，生化 法有兼氧-接觸氧化，CASS工藝等，這些處理工藝都是行之有效的米非司酮廢 水處理方法。目前在該廢水的處理中，普遍因工藝參數(shù)設計不合理造成該廢 水有機物與氨氮等污染物處理效率低下，難以達到設計目標要求，特別是氨 氮去除效果不理想。發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明實施方式提供一種米非司酮廢水處理方法及處理設備，該方法以 水解、反硝化配合及氨氮氧化反應配合的方式，使處理后的米非司酮廢水的 CO^與NH廠N達到排放標準，該處理方法運行穩(wěn)定、能耗低、且管理方便。本發(fā)明的目的是通過以下技術方案實現(xiàn)的本發(fā)明實施方式提供一種米非司酮廢水處理方法，該方法包括(1) 調(diào)節(jié)pH值在處理的米非司酮生產(chǎn)廢水中加入酸液，調(diào)節(jié)所述廢水的 pH值為7. 8 ~ 8. 2;(2) 生化處理使調(diào)節(jié)pH值后的廢水進入兼氧反應器進行水解與反硝化脫 氮，兼氧反應器出水進入好氧反應器，在好氧反應器內(nèi)反應除去CODcr并使廢 水中的氨氮進行氧化；其中，所述廢水在兼氧反應器和好氧反應器內(nèi)的總水 力停留時間為80 ~ 109h;所述廢水在兼氧反應器的反應溫度為27。C ~ 33°C, 污泥齡為40 50天，溶解氧含量DO為O. 05mg/l ~ 0. 5mg/1， p時直為7. 5~8. 5; 所述廢水在好氧反應器的反應溫度為27。C ~ 33°C,污泥齡為40 50天，溶解 氧含量DO為l. 1 ~2. 5mg/1, pH值為7.5 8. 2;(3) 好氧反應器出水經(jīng)混凝沉淀處理進一步除去CODcr與NH廠N后排出。 所述混凝沉淀處理包括好氧反應器出水進入二沉池內(nèi)進行沉淀，沉淀得到上清液和剩余污泥，上清液進入混凝反應池進行混凝反應除去COD^與NH3-N，處理后的廢水進入混凝沉淀池再次沉淀，處理后水排出，沉淀的剩余污泥 排放。所述混凝反應池的水力停留時間為15 ~ 25min，混凝沉淀池的表面負荷為 0. 6 ~ 1. 2mVm2. h。所述方法進一步包括好氧反應器中的混合液與混凝沉淀處理中二沉池 沉淀的剩余污泥均回流至所述兼氧反應器中進行循環(huán)反應。所述混合液回流比為3 0 0% ~ 5 00%,剩余污泥回流比為5 0% ~ 100%,兼氧反 應器中的污泥濃度為3. 0~4. Og/1，好氧反應器內(nèi)污泥濃度為3. 0~ 3. 5g/1。本發(fā)明實施方式還提供一種實現(xiàn)權利要求上述任一項所述方法的處理設 備，該設備包括調(diào)節(jié)池單元、兼氧反應器、好氧反應器、二沉池、混凝反 應池、混凝沉淀池、混合液回流管、污泥回流管和調(diào)節(jié)閥；其中，調(diào)節(jié)池單 元、兼氧反應器、好氧反應器、二沉池、混凝反應池和混凝沉淀池依次連 接；調(diào)節(jié)池單元的進水管與米非司酮廢水進水管連接；好氧反應器通過混合液回流管回連接至兼氧反應器；二沉池的剩余污泥出口經(jīng)污泥回流管回連至兼氧反應器；混凝沉淀池上設有剩余污泥排出口和出水口 。所述好氧反應器內(nèi)設有隔墻，隔墻底部設有通孔，帶有通孔的隔墻將好 氧反應器內(nèi)部分隔成互通的兩部分。所述設備還包括風機，該風機通過管路、調(diào)節(jié)閥分別與好氧反應器內(nèi) 分隔的兩部分連通，所述連接管路上還設有放空閥。所述兼氧反應器內(nèi)設有隔離墻，隔離墻上設有通孔，所述帶有通孔的隔 離墻將兼氧反應器內(nèi)部分隔成互通的兩部分。所述設備還包括兩個回流泵，分別設置在混合液回流管和污泥回流管上。由上述本發(fā)明實施方式提供的技術方案可以看出，本發(fā)明實施方式通過 將調(diào)節(jié)pH值后的米非司酮廢水在兼氧反應器中進行水解與反硝化反應脫氮， 并進入好氧反應器中除去COD。r并進行氨氮氧化，經(jīng)混凝沉淀處理后進一步除 去C0D^與NH3-N，達到去除米非司酮廢水中的C0Dcr與NH3-N的目的，該方法處理 后的米非司酮廢水的C0D&與NH3-N達到了國家污水綜合排放標準(GB8978-1996 )的一級標準，而且出水氨氮可以達到2mg/l以下，好氧反應器內(nèi)發(fā)生的 部分亞硝化反應節(jié)省了耗氧量，從而節(jié)約了部分動力費用約4%左右，兼氧反 應器內(nèi)發(fā)生的厭氧氨氧化反應降低了好氧反應器氨氮負荷，提高氨氮的去除 效率，同時節(jié)省了動力費用，每噸水處理成本為3. 3元左右，出水氨氮達 2mg/l以下。


圖l為本發(fā)明實施例一的米非司酮廢水處理設備連接結(jié)構(gòu)示意圖； 圖2為本發(fā)明實施例二的米非司酮廢水處理設備連接結(jié)構(gòu)示意圖； 圖中各標號分別為1、調(diào)節(jié)池；2、兼氧反應器；21、隔離墻；3、好氧反應器；31、隔墻；4、 二沉池；5、混凝反應池；6、混凝沉淀池；7、混合 液回流管；8、污泥回流管；9、風機；10、調(diào)節(jié)閥A; 11、調(diào)節(jié)閥B; 12、放 空閥；13、回流泵A; 14、回流泵B; A、焦化廢水進水管；B、出水口； C、污 泥出口； D、剩余污泥排出口； E、物料加入口； F、酸液加入口。
具體實施方式
本發(fā)明實施方式提供一種米非司酮廢水處理方法及處理設備，該處理方 法通過將米非司酮生產(chǎn)廢水在調(diào)節(jié)池加酸液調(diào)節(jié)pH后進入兼氧池進行水解與 反硝化脫氮，兼氧池出水在好氧池除CODcr與進行氨氮的氧化，好氧池出水經(jīng) 混凝淀淀處理進一步除去COD。,與NH「N。其中，所述廢水在兼氧反應器的反應 溫度為27。C ~ 33°C ,污泥齡為40 50天，DO為0. 05mg/l ~ 0. 5mg/1, pH為 7. 5~8. 5;所述廢水在好氧反應器的反應溫度為27。C ~ 33°C，污泥齡為40-50天，DO為l. 1~2. 5mg/1, pH為7. 5~8. 2;兼氧反應器與好氧反應器均為非 單一的完全混合或推流的反應器，為混合型，總水力停留時間為80 - 109h, 兼氧反應器發(fā)生有機物的水解反應，并發(fā)生硝酸鹽與亞硝酸鹽的反硝化反 應，部分厭氧氨氧化反應，好氧反應器發(fā)生有機物的氧化，氨氮的亞硝化反 應與硝化反應。該處理方法運行穩(wěn)定、能耗低、且管理方便，處理后米非司 酮廢水的C0D&與NH3-N可達到國家污水綜合排力丈標準(GB8978-1996 )的一級標 準，出水氨氮達到2mg/l以下，處理成本低，每噸水處理成本為3. 3元左右。為便于理解，下面結(jié)合附圖和具體實施例對本發(fā)明的實施方式作進一步 說明。實施例一本實施例提供的一種米非司酮生產(chǎn)廢水處理方法所采用的處理設備如圖l 所示，該設備包括調(diào)節(jié)池單元l、兼氧反應器2、好氧反應器3、 二沉池4、 混凝反應器5和混凝沉淀池6;其中，調(diào)節(jié)池單元l、兼氧反應器2、好氧反應器3、 二沉池4、混凝反應池5和混凝沉淀池6依次連接，并且兼氧反應器2和好 氧反應器3合建為一體結(jié)構(gòu)；調(diào)節(jié)池單元l的進水管與米非司酮廢水進水管連 接；好氧反應器3通過混合液回流管7回連接至兼氧反應器2; 二沉池4的污泥 出口C經(jīng)污泥回流管8回連至兼氧反應器2，可以分別在混合液回流管7和污泥 回流管8上iS:置回流泵A13和回流泵B14,以保證和控制回流效果；混凝沉淀池 6上設有剩余污泥排出口D和出水口B。其中，所述好氧反應器3內(nèi)設有隔墻 31,隔墻31底部設有通孔，帶有通孔的隔墻31將好氧反應器3內(nèi)部分隔成互通 的兩部分。該設備還包括風片幾IO，用于向好氧反應器3中加氧，該風機10通過 管路、調(diào)節(jié)閥A IO和調(diào)節(jié)閥B 11分別與好氧反應器3內(nèi)分隔的兩部分連通，所 述連接管路上還設有放空閥12 。利用上述處理設備處理米非司酮生產(chǎn)廢水的具體方法如下(1) 調(diào)節(jié)pH值將處理的米非司酮生產(chǎn)廢水放入調(diào)節(jié)池單元，并向該調(diào)節(jié)池 單元中加入工業(yè)鹽酸調(diào)節(jié)所述廢水的pH值為7. 8 ~ 8. 2，以維護兼氧反應器微 生物生長環(huán)境；(2) 生化處理使調(diào)節(jié)pH值后的廢水進入兼氧反應器進行水解與反硝化脫 氮，兼氧反應器出水進入好氧反應器，在好氧反應器內(nèi)反應除去CODcr并與氨 氮進行氧化；其中，廢水在兼氧反應器和好氧反應器中的總水力停留時間為 80~109h,廢水在兼氧反應器的反應溫度為27。C ~ 33°C，污泥齡為40~50 天，溶解氧含量DO為O. 05mg/l ~ 0. 5mg/1， pH為7. 5~8. 5，以順利實現(xiàn)微生物 對有機物的水解作用，反硝化細菌將硝酸鹽與部分亞硝酸鹽還原為氮氣，厭 氧氨氧化菌利用亞硝酸鹽將氨氮氧化為氮氣，達到最終去氮的目的；廢水在好氧反應器的反應溫度為27。C ~ 33°C，污泥齡為40 50天，溶解 氧含量DO為l. 0~2. 5mg/1, pH值為7. 5~8. 2，控制好氧反應器進水側(cè)的溶解 氧含量D0為2. Omg/l左右，出水側(cè)的溶解氧含量D0為1.Q 1. 5 mg/1,通過向 好氧反應器中投加液堿控制好氧反應器中的廢水的pH值為7. 5 - 8. 2,好氧反應器中間的帶有通孔的隔墻，將好氧反應器分成兩側(cè)相連的兩部分，其進水 側(cè)主要發(fā)生脫碳反應，同時發(fā)生少部分的硝酸菌的硝化反應，出水側(cè)主要發(fā) 生硝酸菌的硝化反應與亞硝酸菌的亞硝化反應。實際中，兼氧反應器與好氧反應器為非單一的完全混合或推流的反應器， 為混合型，兼氧反應器發(fā)生有機物的水解反應，并發(fā)生硝酸鹽與亞硝酸鹽的 反硝化反應，部分厭氧氨氧化反應，好氧反應器發(fā)生有機物的氧化，氨氮的亞硝化反應與硝化反應；污泥回流比為50°/。~ 100%，混合液回流比為300%~ 50W，兼氧反應器污泥 濃度為3. 0-4. Og/1，好氧反應器內(nèi)污泥濃度為3. 0~3. 5g/1。出水氨氮濃度 為2mg/l以下，COD為100mg/l以下。(3)好氧反應器出水經(jīng)混凝沉淀處理進一步除去CODer與NH3-N,所述的混凝 沉淀處理具體包括好氧反應器出水依次經(jīng)過二沉池、混凝反應池和混凝沉 淀池中進行處理，首先，好氧反應器出水進入二沉池內(nèi)進行沉淀，沉淀得到 上清液和濃縮污泥，上清液進入混凝反應池進行混凝反應除去C0D&與NH3-N ， 處理后的廢水進入混凝沉淀池再次沉淀，處理后外排， 一部分污泥回流，剩 余污泥排放；其中，混凝反應池的水力停留時間為15 ~ 25min,混凝沉淀池的 表面負荷為0. 6 ~ 1. 2m3/m2. h。在上述好氧反應器出水經(jīng)混凝沉淀處理中，好氧反應器中得到的混合液 和二沉池得到的濃縮污泥均回流至兼氧反應器；所述混合液回流比為300% ~ 500°/ ，污泥回流比為50%~ 100°/。，兼氧反應器中的污泥濃度為3. 0~4. 0g/1, 好氧反應器內(nèi)污泥濃度為3. 0 ~ 3. 5g/l。通過上述方法處理后，可以去除米非司酮生產(chǎn)廢水中的CODcr與NH廠N,使 處理后的廢水達到國家污水綜合排放標準(GB8978-1996 )的一級標準，出水 氨氮可以達到2mg/1以下，且該方法在好氧反應器內(nèi)發(fā)生的部分亞硝化反應節(jié) 省了耗氧量，從而節(jié)約了部分動力費用約4%左右，兼氧反應器內(nèi)發(fā)生的厭氧氨氧化反應降低了好氧反應器氨氮負荷，提高氨氮的去除效率，同時節(jié)省了動力費用，因此處理成本較低，每噸水處理成本僅為3. 3元左右。 實施例二本實施例中，米非司酮生產(chǎn)廢水處理設備如圖2所示，該處理設備的各結(jié) 構(gòu)與實施例一 中的處理設備相同，與實施一的處理設備不同之處是該設備的 兼氧反應器被帶有通孔的隔離墻分為兩段，這種結(jié)構(gòu)的兼氧反應器有利于兼 氧與厭氧微生物的分離與富聚，提高反硝化與厭氧氨氧化的反應速率；另 外，該設備的兼氧反應器與好氧反應器為分建的分體結(jié)構(gòu)，這種分建結(jié)構(gòu)的 兼氧反應器與好氧反應器有利于適應污水處理工程場地需要，適應性強，便 于施工。利用本實施例中的處理設備進行對米非司酮生產(chǎn)廢水的處理方法與實施 例一的處理方法相同，這里不再重復。綜上所述，本發(fā)明實施例中通過將調(diào)節(jié)pH值后的米非司酮生產(chǎn)廢水在兼 氧反應器中處理后，在好氧反應器中進行脫碳與氨氮氧化，并通過混凝進一 步處理后，處理的米非司酮生產(chǎn)廢水中的CODer與NH廠N濃度達到國家污水綜合 排放標準(GB8978-1996 )的一級標準，是一種高效、節(jié)能、環(huán)保的廢水處理 方法。以上所述，僅為本發(fā)明較佳的具體實施方式
，但本發(fā)明的保護范圍并不 局限于此，任何熟悉本技術領域的技術人員在本發(fā)明揭露的技術范圍內(nèi)，可 輕易想到的變化或替換，都應涵蓋在本發(fā)明的保護范圍之內(nèi)。因此，本發(fā)明 的保護范圍應該以權利要求的保護范圍為準。
權利要求
1、一種米非司酮廢水處理方法，其特征在于，該方法包括(1)調(diào)節(jié)pH值在處理的米非司酮生產(chǎn)廢水中加入酸液，調(diào)節(jié)所述廢水的pH值為7.8～8.2；(2)生化處理使調(diào)節(jié)pH值后的廢水進入兼氧反應器進行水解與反硝化脫氮，兼氧反應器出水進入好氧反應器，在好氧反應器內(nèi)反應除去CODCr并使廢水中的氨氮進行氧化；其中，所述廢水在兼氧反應器和好氧反應器內(nèi)的總水力停留時間為80～109h；所述廢水在兼氧反應器的反應溫度為27℃～33℃，污泥齡為40～50天，溶解氧含量DO為0.05mg/l～0.5mg/l，pH值為7.5～8.5；所述廢水在好氧反應器的反應溫度為27℃～33℃，污泥齡為40～50天，溶解氧含量DO為1.1～2.5mg/l，pH值為7.5～8.2；(3)二沉池出水經(jīng)混凝沉淀處理進一步除去CODCr與NH3-N后成為處理水排出。
2、 根據(jù)權利要求l所述的方法，其特征在于，所述混凝沉淀處理包括 好氧反應器出水進入二沉池內(nèi)進行沉淀，沉淀得到上清液和濃污泥，上清液 進入混凝反應池進行混凝反應除去COD&與NH廠N,處理后的廢水進入混凝沉淀 池再次沉淀，沉淀的剩余污泥排放。
3、 根據(jù)權利要求2所述的方法，其特征在于，所述混凝反應池的水力停 留時間為15 ~ 25min，混凝沉淀池的表面負荷為0. 6 ~ 1. 2m7m2. h。
4、 根據(jù)權利要求l所述的方法，其特征在于，所述方法進一步包括好 氧反應器中的混合液與二沉池沉淀的剩余污泥均回流至所述兼氧反應器中。
5、 根據(jù)權利要求4所述的方法，其特征在于，所述混合液回流比為 300% ~ 500%,污泥回流比為50% ~ 100%，兼氧反應器中的污泥濃度為3. 0 ~ 4. Og/1,好氧反應器內(nèi)污泥濃度為3. 0~3. 5g/1。
6、 一種實現(xiàn)權利要求l ~ 5中任一項所述方法的處理設備，其特征在于，該設備包括調(diào)節(jié)池單元、兼氧反應器、好氧反應器、二沉池、混凝反應 池、混凝沉淀池、混合液回流管、污泥回流管和調(diào)節(jié)閥；其中，調(diào)節(jié)池單 元、兼氧反應器、好氧反應器、二沉池、混凝反應池和混凝沉淀池依次連 接；調(diào)節(jié)池單元的進水管與米非司酮廢水進水管連接；好氧反應器通過混合 液回流管回連接至兼氧反應器；二沉池的污泥出口經(jīng)污泥回流管回連至兼氧 反應器；混凝沉淀池上設有剩余污泥排出口和出水口 。
7、 根據(jù)權利要求6所述的設備，其特征在于，所述好氧反應器內(nèi)設有隔 墻，隔墻底部設有通孔，帶有通孔的隔墻將好氧反應器內(nèi)部分隔成互通的兩 部分。
8、 根據(jù)權利要求7所述的設備，其特征在于，所述設備還包括風機， 該風機通過管路、調(diào)節(jié)閥分別與好氧反應器內(nèi)分隔的兩部分連通，所述連接 管路上還設有it空閥。
9、 根據(jù)權利要求6所述的設備，其特征在于，所述兼氧反應器內(nèi)設有隔 離墻，隔離墻上設有通孔，所述帶有通孔的隔離墻將兼氧反應器內(nèi)部分隔成 互通的兩部分。
10、 根據(jù)權利要求6或7或9所述的設備，其特征在于，所述設備還包括 兩個回流泵，分別設置在混合液回流管和污泥回流管上。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種米非司酮廢水處理方法及處理設備，該方法包括(1)調(diào)節(jié)pH值在處理的米非司酮生產(chǎn)廢水中加入酸液，調(diào)節(jié)所述廢水的pH值為7.8～8.2；(2)生化處理使調(diào)節(jié)pH值后的廢水進入兼氧反應器進行水解與反硝化脫氮，兼氧反應器出水進入好氧反應器，在好氧反應器內(nèi)反應除去COD_Cr并使廢水中的氨氮進行氧化；(3)好氧反應器出水經(jīng)混凝沉淀處理進一步除去COD_Cr與NH₃-N后排出。該方法處理后的米非司酮廢水的COD_Cr與NH₃-N達到了國家污水綜合排放標準(GB8978-1996)的一級標準，而且出水氨氮可以達到2mg/l以下，節(jié)約動力費用，提高氨氮去除效率，降低了處理成本，每噸水處理成本僅為3.3元左右。
文檔編號C02F9/14GK101402502SQ20081011695
公開日2009年4月8日 申請日期2008年7月21日 優(yōu)先權日2008年7月21日
發(fā)明者孫麗波, 屈佳玉, 李京旭, 李天增, 許梅花, 陳勁松 申請人:北京桑德環(huán)保集團有限公司