專利名稱：乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器。
背景技術(shù)：
苯乙烯是最重要的基本有機(jī)化工原料之一，用于制造聚苯乙烯PS和EPS、ABS和SAN 等共聚物樹脂、苯乙烯/丁二烯共聚膠乳SB、 丁苯橡膠和膠乳SBR、不飽和聚酯以及其它 如苯乙烯/甲基丙烯酸甲酯膠乳、甲基丙烯酸甲酯/丁二烯/苯乙烯共聚物MBS、離子交換樹 脂和藥物等。
苯乙烯生產(chǎn)工藝中精餾部分的關(guān)鍵在于乙苯和苯乙烯的分離，由于乙苯和苯乙烯的沸 點(diǎn)差很小，常壓下相差僅9攝氏度，因此，為分離乙苯/苯乙烯(一般要求塔頂苯乙烯<2%， 塔釜乙苯〈500PPm)，工業(yè)上乙苯/苯乙烯分離塔常采用負(fù)壓操作，分離塔理論板數(shù)在80 塊以上，回流比>6.5
由于乙苯/苯乙烯分離塔在負(fù)壓條件下操作，塔頂溫度較低，通常乙苯/苯乙烯分離塔 塔頂操作壓力為6 40千帕(絕壓)，對(duì)應(yīng)的操作溫度為60 103攝氏度。對(duì)于乙苯/苯乙烯 分離塔來說，塔壓的降低有利于降低回流比，減少蒸汽和冷卻水的消耗，但是由于塔頂溫 度低(<100攝氏度)，大量低溫?zé)犭y以采用發(fā)生蒸汽等常規(guī)方法加以回收利用。即使乙苯/ 苯乙烯分離塔采用高真空操作(塔頂壓力<10千帕(絕壓))，乙苯/苯乙烯分離塔系統(tǒng)的操作 能耗仍然很高，其低壓蒸汽用量占整個(gè)苯乙烯單元的30%以上，冷卻水用量也占整個(gè)苯乙 烯單元的近35%，綜合能耗占苯乙烯單元的30 40%。
為充分回收乙苯/苯乙烯分離塔塔頂大量的低溫?zé)?，美?guó)專利US.4628136公開了一種 乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)崃康幕厥辗椒?，該方法利用塔頂蒸汽來蒸發(fā)乙苯和水的共沸 混合物，乙苯和水的共沸混合物在蒸發(fā)后送至乙苯脫氫反應(yīng)系統(tǒng)。該方法需要乙苯/苯乙烯 分離塔塔頂在足夠高的壓力下操作，才能保證有足夠的溫差來蒸發(fā)乙苯和水的混合物。
我們知道，乙苯和水的混合物能形成共沸物，據(jù)文獻(xiàn)報(bào)道，25%摩爾濃度的乙苯和75% 摩爾濃度的水形成的混合物在一定壓力下共沸溫度最低，而對(duì)乙苯脫氫制苯乙烯反應(yīng)來 說，乙苯和水的共沸物必須具有一定壓力，用于克服反應(yīng)系統(tǒng)及后續(xù)冷卻系統(tǒng)的壓降，工業(yè)裝置上乙苯和水的共沸混合物壓力一般在92千帕(絕壓)以上，對(duì)應(yīng)的最低共沸溫度在90 攝氏度以上，因此采用這種方法回收乙苯/苯乙烯分離塔塔頂熱量，必需提高塔頂壓力，使 得塔頂熱回收換熱器獲得足夠的換熱溫差。
然而提高乙苯/苯乙烯塔塔頂操作壓力，意味著乙苯/苯乙烯塔塔釜溫度也相應(yīng)提高， 溫度的上升導(dǎo)致苯乙烯的聚合速率增加，從而帶來直接的苯乙烯收率損失，對(duì)于苯乙烯單 體來說，根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)及文獻(xiàn)介紹，苯乙烯在100攝氏度以上時(shí)，溫度每上升6 7攝氏 度，苯乙烯聚合速率約增加1倍，因此，從經(jīng)濟(jì)性考慮，為避免苯乙烯聚合損失和昂貴的 阻聚劑用量的大幅增加，乙苯/苯乙烯塔塔頂操作壓力不宜太高。
綜合考慮以上兩種因素，在回收塔頂大量低溫?zé)崃康耐瑫r(shí)，塔釜苯乙烯聚合也不宜大 量增加，因此塔頂操作壓力必需在一個(gè)狹窄的范圍操作。事實(shí)上，采用該方法的工業(yè)裝置 塔頂操作壓力通常低于40千帕(絕壓)，塔頂溫度最高在103攝氏度左右，塔頂熱回收換熱 器的換熱溫差在2 10攝氏度之間，這對(duì)于乙苯/苯乙烯分離塔塔頂熱回收換熱器的操作提 出了較高要求， 一方面，塔頂氣體為真空操作，在換熱溫差小壓降低的前提下要使換熱管 受熱均勻；另一方面，乙苯和水必需混合均勻，否則無(wú)法形成低溫共沸物而蒸發(fā)，據(jù)文獻(xiàn) 報(bào)道，乙苯在90千帕(絕壓)壓力下沸點(diǎn)為132攝氏度，而水為97攝氏度，如果兩者混合 不均勻，在此壓力下乙苯根本無(wú)法氣化而回收塔頂熱量。
工業(yè)裝置上，該乙苯/苯乙烯分離塔塔頂熱回收換熱器由于乙苯和水混合效果不佳和換 熱管受熱不均等原因，換熱效果并不理想，無(wú)法達(dá)到充分回收塔頂大量低溫?zé)崃康哪康模?甚至影響了裝置的正常運(yùn)行。解決這個(gè)問題的關(guān)鍵在于既要在低換熱溫差的條件下達(dá)到高 換熱效率(傳熱系數(shù))，又要保證乙苯和水的快速充分混合。
發(fā)明內(nèi)容
本實(shí)用新型所要解決的技術(shù)問題是以往技術(shù)中存在的塔頂熱回收換熱器殼程壓降大， 乙苯和水混合不均，無(wú)法充分回收塔頂?shù)蜏責(zé)岬膯栴}，提供一種新的乙苯/苯乙烯分離塔塔 頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器。該換熱器具有殼程壓降小，管程乙苯和水混合效果好，塔頂?shù)蜏責(zé)?回收充分的特點(diǎn)。
為解決上述技術(shù)問題，本實(shí)用新型采用的技術(shù)方案如下 一種用于乙苯/苯乙烯分離塔 塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥盏膿Q熱器，該換熱器包括立式管殼體和夾套，管殼體自上而下依次由上管
箱i、殼體n和下管箱m組成，上下管箱均為空心箱體，上管箱i分別設(shè)置有供排出液體和 氣體的出口，下管箱m內(nèi)設(shè)置有噴口傾斜向下的分布器，分布器與需噴淋的第一種液體進(jìn) 口相連通，另外在下管箱m內(nèi)分布器下方還設(shè)置有供第二種液體進(jìn)料的進(jìn)口，殼體n內(nèi)均勻地設(shè)置有換熱管，換熱管與上下管箱III相連通，殼體II四周外部設(shè)置有外部封閉的夾套， 夾套上開有供氣體進(jìn)料的進(jìn)口，被夾套包住的殼體II相應(yīng)部分，四周均勻地開有分布槽， 使從夾套上進(jìn)口中進(jìn)料的氣體能夠均勻地進(jìn)入殼體II內(nèi)與換熱管內(nèi)的物流進(jìn)行換熱。
上述技術(shù)方案中，換熱器殼體n外設(shè)有夾套，夾套長(zhǎng)度為換熱器殼體n長(zhǎng)度的i/5 4/5，優(yōu)選范圍為i/3 2/3，夾套至換熱器殼體n距離為塔頂氣體通過夾套與換熱器殼體n
之間流道流速2 30米/秒所需的距離，優(yōu)選范圍為保持流速為5 20米/秒所需的距離；
被夾套包住的殼體n相應(yīng)部分四周均勻地開有氣體分布槽，氣體分布槽總面積為塔頂氣體
通過流速為2 25米/秒所需的面積，優(yōu)選范圍為保持流速為5 15米/秒所需的面積；換 熱器下管箱III內(nèi)設(shè)有圓環(huán)形或樹枝排管型液體進(jìn)口分布器，該分布器沿圓周或排管均布小 孔或噴頭，小孔或噴頭的開孔直徑和數(shù)量為第一種液體通過小孔保持流速1 10米/秒所需 的直徑和開孔數(shù)量，優(yōu)選范圍為保持流速4 8米/秒所需的開孔直徑和數(shù)量；進(jìn)口分布器 四周均布小孔或噴頭，小孔或噴頭的方向?yàn)槊嫦虻诙N液體進(jìn)口 80度 -80度之間，優(yōu)選 范圍為60度 -60度之間；換熱器下管箱III內(nèi)第二種液體進(jìn)口前方設(shè)有單級(jí)擋板分布器， 擋板為平板或圓錐形單級(jí)擋板，圓錐形單級(jí)擋板的圓錐角為90 175度，優(yōu)選范圍為120 150度，單級(jí)擋板的側(cè)向環(huán)隙面積為該液體通過分布器環(huán)隙時(shí)保持平均流速為0.1 2米/ 秒所需的面積，優(yōu)選范圍為保持流速為0.2 1米/秒所需的面積；換熱器下管箱III內(nèi)的第 二種液體進(jìn)口方向與第一種液體的進(jìn)口方向相對(duì)，優(yōu)選為自下而上方向；管程兩種混合液 體經(jīng)換熱后氣相和液相分別離開換熱器，其中液相出口位于氣相出口的下部，液相出口為 2 4個(gè)，氣相出口為1 2個(gè)，沿?fù)Q熱器出口管箱均布；殼程未凝氣出口位于換熱器殼體 II上部，數(shù)量為2 4個(gè)，沿殼體II均布；夾套上部開有排氣口，下部開有放清口。
本實(shí)用新型通過采用圖1的換熱器技術(shù)方案，換熱器殼體II外設(shè)有夾套，塔頂氣體進(jìn)
入夾套后，再通過夾套內(nèi)殼體n四周開有的氣體均布槽進(jìn)入殼體n，這樣保證塔頂氣體流 經(jīng)夾套和氣體均布槽后能均勻進(jìn)入換熱器主體和換熱管內(nèi)的乙苯/水的混合物換熱，使得每 根換熱管在大部分長(zhǎng)度上有相同的換熱溫差，從而提高換熱效率，同時(shí)氣體均布槽的存在 也能降低換熱器殼程的壓降。而一般換熱器通常只能在換熱管一端(靠塔頂氣進(jìn)口處)能維 持一定溫差，在本身溫差較小的條件下，換熱管大部分長(zhǎng)度溫差很小，造成整個(gè)換熱器換 熱效果不佳。同時(shí)，本實(shí)用新型還在換熱器下管箱m內(nèi)設(shè)有單級(jí)擋板的水進(jìn)口分布器和圓 環(huán)形乙苯進(jìn)口分布器，水進(jìn)口分布器和乙苯進(jìn)口分布器的存在，能使乙苯和水快速均勻的 混合，進(jìn)入每根換熱管的混合物都有相同比例的乙苯和水，在一定壓力下每根換熱管都有 相同的共沸溫度，保證乙苯和水的混合物能得到充分換熱蒸發(fā)而回收塔頂氣體熱量，使用本實(shí)用新型的換熱器技術(shù)方案，換熱器回收熱量最高達(dá)到了塔頂氣全部冷凝熱量的86%， 換熱器殼程壓降僅為2千帕，達(dá)到了較好的技術(shù)效果。


圖1為采用本實(shí)用新型技術(shù)方案的乙苯/苯乙烯分離塔塔頂熱量回收換熱器的示意圖。
圖i中，i為換熱器上管箱，n為換熱器殼體，in為換熱器下管箱，i為外部封閉的 換熱器殼體夾套，2為位于被夾套包住的殼體n相應(yīng)部分四周上的氣體均布槽，3為具有
單級(jí)擋板的液體進(jìn)口分布器，4為圓環(huán)形液體進(jìn)口分布器，5為位于夾套上的氣體進(jìn)口， 6 為第一種液體進(jìn)口， 7為第二種液體進(jìn)口， 8為殼程未凝氣出口， 9為殼程凝液出口， 10 為夾套放氣口， ll為夾套放清口， 12為管程液相出口， 13為管程氣相出口， 14為錐形分 布器圓錐角，15為換熱管下面通過實(shí)施例對(duì)本實(shí)用新型作進(jìn)一步的闡述。
具體實(shí)施方式
實(shí)施例1
某10萬(wàn)噸/年苯乙烯裝置(年操作時(shí)數(shù)8000小時(shí))，其乙苯/苯乙烯分離塔塔頂熱回收換 熱器采用圖1的技術(shù)。進(jìn)入塔頂熱回收換熱器的塔頂氣體流量為82850千克/小時(shí)，壓力為 38千帕(絕壓)，溫度102攝氏度，塔頂氣重量百分組成為苯0.8%，甲苯3.5%,乙苯93.9%， 苯乙烯1.5%，非芳0.5%，塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器乙苯進(jìn)料量為75000千克/小時(shí)，水進(jìn) 料量為38000千克/小時(shí)，乙苯和水共沸出口壓力為100千帕(絕壓)，共沸溫度92攝氏度， 換熱器平均換熱溫差為7攝氏度。塔頂熱回收換熱器結(jié)構(gòu)為殼程直徑2400毫米，換熱 管長(zhǎng)5000毫米，換熱管外直徑25毫米，換熱管數(shù)7200根，換熱器殼體夾套直徑3000毫 米，長(zhǎng)3000毫米，氣體均布槽為長(zhǎng)條形，長(zhǎng)1700毫米，寬200毫米，共16個(gè)沿殼體I1 均布，氣體通過分布槽的流速為4米/秒，水進(jìn)口分布器為圓錐形單級(jí)擋板，圓錐角為150 度，直徑600毫米，中心距離水進(jìn)口 IOO毫米，水通過分布器環(huán)隙時(shí)流速為0.3米/秒，乙 苯進(jìn)口分布器為圓環(huán)形，上面開直徑3毫米的小孔600個(gè)，2排對(duì)稱分布，與中心夾角30 度向下，水通過小孔的噴射速度為5米/秒。
該換熱器回收熱量為6000千瓦，達(dá)到塔頂氣全部冷凝熱量的85%，換熱器殼程壓降 為2千帕。
實(shí)施例2
某10萬(wàn)噸/年苯乙烯裝置(年操作時(shí)數(shù)8000小時(shí))，其乙苯/苯乙烯分離塔塔頂熱回收換熱器采用圖l的技術(shù)。進(jìn)入塔頂熱回收換熱器的塔頂氣體、液相乙苯和水的各個(gè)條件與實(shí) 施例1相同，該換熱器結(jié)構(gòu)同實(shí)施例l，不同的是換熱器殼體夾套長(zhǎng)2000毫米，氣體均布 槽長(zhǎng)1000毫米，氣體通過分布槽的流速為6.8米/秒。
該換熱器回收熱量5900千瓦，達(dá)到塔頂氣全部冷凝熱量的83.6%，換熱器殼程壓降 2.6千帕。
實(shí)施例3
某10萬(wàn)噸/年苯乙烯裝置(年操作時(shí)數(shù)8000小時(shí))，其乙苯/苯乙烯分離塔塔頂熱回收換 熱器采用圖l的技術(shù)。進(jìn)入塔頂熱回收換熱器的塔頂氣體、液相乙苯和水的各個(gè)條件與實(shí) 施例1相同，該換熱器結(jié)構(gòu)同實(shí)施例1，不同的是圓環(huán)形乙苯進(jìn)口分布器，上面開直徑3 毫米的小孔500個(gè)，2排對(duì)稱分布，水通過小孔的噴射速度為6米/秒。
該換熱器回收熱量6040千瓦，達(dá)到塔頂氣全部冷凝熱量的85.6%,換熱器殼程壓降2 千帕。
實(shí)施例4
某10萬(wàn)噸/年苯乙烯裝置(年操作時(shí)數(shù)8000小時(shí))，其乙苯/苯乙烯分離塔塔頂熱回收換 熱器采用圖l的技術(shù)。進(jìn)入塔頂熱回收換熱器的塔頂氣體、液相乙苯和水的各個(gè)條件與實(shí) 施例1相同，該換熱器結(jié)構(gòu)同實(shí)施例1，不同的是水進(jìn)口圓錐形單級(jí)擋板分布器圓錐角為 120度，直徑600毫米，中心距離水進(jìn)口 200毫米，水通過分布器環(huán)隙時(shí)流速為0.2米/秒。
該換熱器回收熱量5960千瓦，達(dá)到塔頂氣全部冷凝熱量的84.4%，換熱器殼程壓降2 千帕。
實(shí)施例5
某10萬(wàn)噸/年苯乙烯裝置(年操作時(shí)數(shù)8000小時(shí))，其乙苯/苯乙烯分離塔塔頂熱回收換 熱器采用圖l的技術(shù)。進(jìn)入塔頂熱回收換熱器的塔頂氣體壓力為40千帕(絕壓)，溫度103 攝氏度，換熱器平均換熱溫差為8攝氏度，其他條件及換熱器結(jié)構(gòu)同實(shí)施例1。
該換熱器回收熱量6050千瓦，達(dá)到塔頂氣全部冷凝熱量的86%，換熱器殼程壓降1.9千帕。
比較例1
某10萬(wàn)噸/年苯乙烯裝置(年操作時(shí)數(shù)8000小時(shí))，乙苯/苯乙烯分離塔及塔頂熱回?fù)Q熱器操作條件與實(shí)施例l相同，不同的是塔頂熱回收換熱器采用一般換熱器型式，換熱器結(jié) 構(gòu)為殼程直徑3000毫米，換熱管長(zhǎng)6000毫米，換熱管數(shù)9000根，立式管殼式結(jié)構(gòu)。 該換熱器回收熱量5000千瓦，為塔頂氣全部冷凝熱量的70%，換熱器殼程壓降5千帕。
權(quán)利要求1、一種用于乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥盏膿Q熱器，該換熱器包括立式管殼體和夾套，管殼體自上而下依次由上管箱I、殼體II和下管箱III組成，上下管箱均為空心箱體，上管箱I分別設(shè)置有供排出液體和氣體的出口，下管箱III內(nèi)設(shè)置有噴口傾斜向下的分布器，分布器與需噴淋的第一種液體進(jìn)口相連通，另外在下管箱III內(nèi)分布器下方還設(shè)置有供第二種液體進(jìn)料的進(jìn)口，殼體II內(nèi)均勻地設(shè)置有換熱管，換熱管與上下管箱III相連通，殼體II四周外部設(shè)置有外部封閉的夾套，夾套上開有供氣體進(jìn)料的進(jìn)口，被夾套包住的殼體II相應(yīng)部分，四周開有分布槽，使從夾套上進(jìn)口中進(jìn)料的氣體能夠進(jìn)入殼體II內(nèi)與換熱管內(nèi)的物流進(jìn)行換熱。
2、 根據(jù)權(quán)利要求i所述乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器，其特征在于換熱 器殼體n外設(shè)有夾套，夾套長(zhǎng)度為換熱器殼體n長(zhǎng)度的i/5 4/5;夾套至換熱器殼體n距離為塔頂氣體通過夾套與換熱器殼體II之間流道流速2 30米/秒所需的距離；被夾套包住的殼體n相應(yīng)部分四周均勻地開有氣體分布槽，氣體分布槽總面積為塔頂氣體通過流速為 2 25米/秒所需的面積。
3、 根據(jù)權(quán)利要求2所述的乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器，其特征在于換熱器殼體n外設(shè)有夾套，夾套長(zhǎng)度為換熱器殼體n長(zhǎng)度的i/3 2/3;夾套至換熱器殼體n距離為塔頂氣體通過夾套與換熱器殼體II之間流道流速5 20米/秒所需的距離；被夾套包住的殼體n相應(yīng)部分四周均勻地開有氣體分布槽，氣體分布槽總面積為塔頂氣體通過流速為5 15米/秒所需的面積。
4、 根據(jù)權(quán)利要求l所述的乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器，其特征在于換熱器下管箱m內(nèi)設(shè)有圓環(huán)形或樹枝排管型液體進(jìn)口分布器，該分布器沿圓周或排管均布小 孔或噴頭，小孔或噴頭開孔直徑和數(shù)量為第一種液體通過小孔保持流速i io米/秒所需的直徑和開孔數(shù)量；小孔或噴頭的方向?yàn)槊嫦虻诙N液體進(jìn)口 80度 -80度之間。
5、 根據(jù)權(quán)利要求4所述的乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器，其特征在于換熱器下管箱in內(nèi)設(shè)有圓環(huán)形或樹枝排管型液體進(jìn)口分布器，該分布器沿圓周或排管均布小孔或噴頭，小孔或噴頭的開孔直徑和數(shù)量為第一種液體通過小孔保持流速4 8米/秒所需 的直徑和開孔數(shù)量；小孔或噴頭的方向?yàn)槊嫦虻诙N液體進(jìn)口 60度 -60度之間。
6、 根據(jù)權(quán)利要求l所述的乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器，其特征在于換熱器下管箱ni內(nèi)第二種液體進(jìn)口前方設(shè)有單級(jí)擋板分布器，擋板為平板或圓錐形單級(jí)擋板，圓錐形單級(jí)擋板的圓錐角為90 175度，單級(jí)擋板的側(cè)向環(huán)隙面積為該液體通過分布器環(huán)隙時(shí)保持平均流速為o.i 2米/秒所需的面積；換熱器下管箱m內(nèi)的第二種液體進(jìn)口方向與第一種液體的進(jìn)口方向相對(duì)。
7、 根據(jù)權(quán)利要求6所述的乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器，其特征在于換熱器下管箱III內(nèi)第二種液體進(jìn)口前方設(shè)有單級(jí)擋板分布器，擋板為平板或圓錐形單級(jí)擋板，圓錐形單級(jí)擋板的圓錐角為120 150度，單級(jí)擋板的側(cè)向環(huán)隙面積為該液體通過分布器環(huán)隙時(shí)保持平均流速為o.2 i米/秒所需的面積；換熱器下管箱ni內(nèi)的第一種液體進(jìn)口方向?yàn)樽韵露?，第二種液體的進(jìn)口方向?yàn)樽陨隙隆?br> 8、 根據(jù)權(quán)利要求l所述的乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器，其特征在于管程兩種混合液體經(jīng)換熱后氣相和液相分別離開換熱器，其中液相出口位于氣相出口的下部，液相出口為2 4個(gè)，氣相出口為1 2個(gè)，沿?fù)Q熱器出口管箱均布。
9、 根據(jù)權(quán)利要求l所述的乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器，其特征在于殼程未凝氣出口位于換熱器殼體n上部，數(shù)量為2 4個(gè)，沿殼體n均布。
10、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器，其特征在于夾套上部開有排氣口，下部開有放清口。
專利摘要本實(shí)用新型涉及一種乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥論Q熱器，主要解決以往技術(shù)中存在的換熱器殼程壓降大，乙苯和水混合不均，無(wú)法充分回收塔頂?shù)蜏責(zé)岬膯栴}。本實(shí)用新型通過采用一種包括立式管殼體和夾套的換熱器，殼體四周外部設(shè)置有外部封閉的夾套，夾套上開有供氣體進(jìn)料的進(jìn)口，被夾套包住的殼體相應(yīng)部分，四周均勻地開有分布槽的技術(shù)方案，較好地解決了該問題，可用于乙苯/苯乙烯分離塔塔頂?shù)蜏責(zé)峄厥展I(yè)的生產(chǎn)中。
文檔編號(hào)B01D3/26GK201299985SQ200820060919
公開日2009年9月2日 申請(qǐng)日期2008年11月21日 優(yōu)先權(quán)日2008年11月21日
發(fā)明者劉文杰, 張忠群, 松 林, 繆長(zhǎng)喜 申請(qǐng)人:中國(guó)石油化工股份有限公司;中國(guó)石油化工股份有限公司上海石油化工研究院