專利名稱：：熱交換器以及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及具有吸附、解吸空氣中水分的功能的熱交換器及其制造方法等。
背景技術(shù)：
：通常，空調(diào)系統(tǒng)、冷凍系統(tǒng)等冷熱裝置具有作為蒸發(fā)器、冷凝器發(fā)揮功能的金屬制的熱交換器。熱交換的材料使用鋁或不銹鋼、銅等熱傳遞率高的材料。在熱交換器發(fā)揮蒸發(fā)器功能的情況下，低溫的冷媒流經(jīng)管，進(jìn)行吸收空氣的熱量的熱交換，但因?yàn)樵诖藭r(shí)空氣中的水分(水蒸氣)在表面遇冷而冷凝，不久就形成為霜而附著并覆蓋熱交換器，所以隨著運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間的進(jìn)行而變得不能良好地進(jìn)行冷媒和空氣的熱交換，運(yùn)轉(zhuǎn)效率惡化。因此，例如在管中流過高溫的冷媒，定期地進(jìn)行加熱蒸發(fā)器來化霜的除霜(去霜)運(yùn)轉(zhuǎn)。但是，除霜運(yùn)轉(zhuǎn)消費(fèi)大量的能量，不僅在節(jié)能方面存在問題，還存在使熱交換器周圍溫度上升的問題。因此，提出了這樣的吸附熱交換器的方案，即抑制由熱交換器冷卻的水分(水蒸氣)相變化為霜，進(jìn)而由吸附、解吸來提高熱交換器的傳熱效率(例如參照專利文獻(xiàn)l)。該方案在熱交換器的表面固定固體吸附材料例如硅膠或沸石、活性氧化鋁等吸附材料粒子。例如在專利文獻(xiàn)1中，通過在熱交換器的傳熱部件和粒子狀硅膠之間以含有石墨等高熱傳遞性物質(zhì)的粘合劑進(jìn)行填充粘接，從而改善向吸附材料粒子的熱傳遞，提高了吸附解吸特性。進(jìn)而作為吸附熱交換器的另一形態(tài)有這樣的方法，即不是通過添加吸附材料形成凸部來增大熱交換器翅片的有效傳熱面積，而是通過在熱交換器翅片進(jìn)行蝕刻等形成凹部，從而增大有效的傳熱面積(參照例如專利文獻(xiàn)2)。在專利文獻(xiàn)2中，提出了這樣的熱交換器的方案，即在成為與空氣的接觸面的熱交換器的傳熱面上利用陽極(正極)氧化處理等方法，形成數(shù)埃至數(shù)百埃的細(xì)孔，吸附、解吸冷媒蒸氣或水蒸氣。這個(gè)方案由于在熱交換器的傳熱面直接形成可吸附水蒸氣的細(xì)孔，所以不需要專利文獻(xiàn)1那樣的吸附材料或粘合劑，可以得到對(duì)熱和物質(zhì)移動(dòng)的促進(jìn)有效的富于傳熱性能的傳熱面。專利文獻(xiàn)1:日本特開平10-286460號(hào)公報(bào)(圖1)專利文獻(xiàn)2:日本特開2005-127683號(hào)公報(bào)(圖1)
發(fā)明內(nèi)容在專利文獻(xiàn)1那樣的把作為陶瓷粉末的吸附材料固定在熱交換器翅片的方式中，若加厚吸附材料的厚度，則容易增加熱交換器本體和吸附材料的接觸部分。只是，原來不容易形成把熱膨脹系數(shù)小的陶瓷吸附材料以時(shí)常固定于熱膨脹系數(shù)大的金屬表面上的狀態(tài)。例如當(dāng)在固定的狀態(tài)產(chǎn)生溫度變動(dòng)時(shí)，因?yàn)楦鱾€(gè)部件具有不同的膨脹率，所以在兩者產(chǎn)生位置偏移，引起吸附材料的脫落。進(jìn)而，即使在使用粘合劑的情況下，微米等級(jí)的粉末(吸附材料)和金屬只不過是以點(diǎn)接觸方式粘接，所以很難把吸附材料以足夠的強(qiáng)度粘接在熱交換器翅片上。另外，因?yàn)榉惺蚬枘z等粉末狀的吸附材料在細(xì)孔內(nèi)強(qiáng)力地吸附水分，所以3即使加熱到時(shí)常在熱交換器中流動(dòng)的程度的冷媒熱量(溫度)也難于完全解吸。因此，為了由該吸附材料得到足夠的吸附量，結(jié)果需要把大量吸附材料固定在熱交換器翅片板上，對(duì)前述的吸附材料的脫落或傳熱面變得越來越不利。對(duì)此，在專利文獻(xiàn)2中通過對(duì)熱交換器翅片的表面進(jìn)行蝕刻而形成由細(xì)孔構(gòu)成的凹部，制作與金屬接觸的富于傳熱性能的傳熱面。另外，通過控制細(xì)孔直徑，可以增大吸附容量并提高吸附解吸速度，進(jìn)而，在形成于傳熱面的細(xì)孔內(nèi)承擔(dān)硅膠等吸附材料，進(jìn)而增大吸附容量。該發(fā)明在細(xì)孔尺寸小的情況下可增大有效的傳熱面的面積，或者反過來，在細(xì)孔尺寸大的情況下在傳熱面上大量承擔(dān)硅膠等吸附材料，可以降低傳熱面和吸附材料的接觸熱阻力，所以，結(jié)果提高熱交換器的傳熱性能。為此，實(shí)際上存在這樣的問題，即不能根據(jù)使用熱交換器的周圍的濕度環(huán)境或溫度環(huán)境控制冷媒蒸氣或水蒸氣的吸附量或吸附特性，不能在熱交換器的傳熱面得到足夠的吸附量。另外，在專利文獻(xiàn)2公開的細(xì)孔是在鋁傳熱面上由陽極氧化形成的。這樣的細(xì)孔由于具有容易與空氣中的水分反應(yīng)而隨時(shí)間發(fā)生堵塞的性質(zhì)，所以不能穩(wěn)定地得到理想的細(xì)孔尺寸，不僅得不到足夠的吸附性能，在長期穩(wěn)定性方面也存在問題。因此，本發(fā)明是為了解決上述問題而做出的，其目的在于提供通過控制熱交換器的金屬翅片表面的細(xì)孔構(gòu)造、具體來講是在高度上控制細(xì)孔直徑和細(xì)孔深度而在熱交換器所處的特定的濕度或溫度范圍內(nèi)得到良好的吸附性能的熱交換器。另外，也涉及到用于得到該熱交換器的制造方法，其目的在于提供能夠以工業(yè)規(guī)模廉價(jià)且穩(wěn)定地進(jìn)行制造的方法。本發(fā)明的熱交換器是用于進(jìn)行冷媒和空氣的熱交換的熱交換器，在該熱交換器中具有根據(jù)使用環(huán)境而設(shè)計(jì)出的細(xì)孔構(gòu)造、即細(xì)孔直徑為lnm以上20nm以下的范圍且細(xì)孔深度為1ym以上100iim以下那樣的細(xì)孔構(gòu)造。進(jìn)而，由這樣的細(xì)孔直徑和細(xì)孔深度確定的細(xì)孔容積確定能吸附的最大水分量，針對(duì)熱交換器所處的對(duì)象空間的環(huán)境選擇能吸附適當(dāng)水分量的細(xì)孔構(gòu)造。此時(shí)，細(xì)孔從金屬翅片表面向內(nèi)部開放，盡量增加這樣的具有相同細(xì)孔直徑(直徑)的細(xì)孔，由此增加在規(guī)定的相對(duì)壓力下顯現(xiàn)毛細(xì)管冷凝現(xiàn)象的細(xì)孔，實(shí)現(xiàn)吸附解吸量的急劇增加。根據(jù)本發(fā)明，因?yàn)樵跓峤粨Q器的金屬翅片的表面上形成與熱交換器所處的對(duì)象空間的環(huán)境下的水蒸氣的相對(duì)壓力對(duì)應(yīng)的顯現(xiàn)毛細(xì)管冷凝現(xiàn)象那樣的細(xì)孔，熱交換器的金屬翅片本身可大量吸附水蒸氣，所以，可高效且容易地吸附大量的水蒸氣。另外，由于在進(jìn)行解吸時(shí)細(xì)孔壁與水分的吸附也并不那么強(qiáng)，另外例如在利用冷媒進(jìn)行加熱的情況下傳熱效率也高，所以，可使解吸所需要的能量減小。進(jìn)而，因?yàn)樵跓峤粨Q器上直接形成細(xì)孔，所以，在承擔(dān)粉末狀吸附材料的情況下不會(huì)產(chǎn)生成為大問題的粉末吸附材料的脫離(剝落)，無需擔(dān)心性能降低，從衛(wèi)生方面等也可以容易安全地進(jìn)行熱交換器的管理。另外，由于粉末狀吸附材料也不會(huì)進(jìn)一步堵塞熱交換器的狹窄間距的金屬翅片之間，在金屬翅片上也不會(huì)妨礙進(jìn)行熱交換的空氣的流動(dòng)，所以，從能量方面也可高效地進(jìn)行熱交換。圖1是表示實(shí)施方式1的熱交換器10的主要部分的構(gòu)成圖。圖2是由毛細(xì)管冷凝現(xiàn)象形成的吸附等溫線的示意圖。4圖3是細(xì)孔直徑和產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝的相對(duì)壓力的關(guān)系圖。圖4是由陽極氧化形成的細(xì)孔截面構(gòu)造的示意圖。圖5是在兩面形成細(xì)孔的金屬翅片20的截面構(gòu)造的示意圖。圖6是不進(jìn)行熱處理而形成的細(xì)孔的水蒸氣吸附等溫線的圖。圖7是實(shí)施方式1的陽極氧化處理的流程圖。圖8是實(shí)施方式1的陽極氧化處理裝置的構(gòu)成圖。圖9是實(shí)施方式1的形成的細(xì)孔的水蒸氣吸附等溫線的圖。圖10是實(shí)施方式1的形成的細(xì)孔直徑的分布曲線的圖。圖11是實(shí)施方式2的形成的細(xì)孔的水蒸氣吸附等溫線的圖。圖12是實(shí)施方式2的形成的細(xì)孔直徑的分布曲線的圖。圖13是實(shí)施方式3的形成的細(xì)孔的水蒸氣吸附等溫線的圖。圖14是實(shí)施方式3的形成的細(xì)孔直徑的分布曲線的圖。圖15是實(shí)施方式4的形成的細(xì)孔的水蒸氣吸附等溫線的圖。圖16是實(shí)施方式4的形成的細(xì)孔直徑的分布曲線的圖。圖17是表示實(shí)施方式8的熱交換器10A的主要部分的構(gòu)成圖。圖18是實(shí)施方式9的冷凍循環(huán)裝置的示意構(gòu)成圖。圖19是表示蒸發(fā)溫度與COP的關(guān)系的關(guān)系圖。圖20是實(shí)施方式10的冷凍循環(huán)裝置的示意構(gòu)成圖。圖21是立體表示冷凍循環(huán)裝置的加濕單元的示意構(gòu)成圖。圖22是表示切換了室內(nèi)單元的風(fēng)路的狀態(tài)的說明圖。圖23是表示冷凍循環(huán)中冷媒的狀態(tài)的P_h線圖。圖24是用于說明冷凍循環(huán)裝置的動(dòng)作的空氣線圖。圖25是實(shí)施方式11的冷凍循環(huán)裝置的示意構(gòu)成圖。圖26是表示內(nèi)置蒸發(fā)器的室內(nèi)單元的構(gòu)成的示意構(gòu)成圖。圖27是表示切換了室內(nèi)單元的風(fēng)路的狀態(tài)的說明圖。圖28是表示冷凍循環(huán)中冷媒的狀態(tài)的P_h線圖。圖29是用于說明冷凍循環(huán)裝置的動(dòng)作的空氣線圖。圖30是實(shí)施方式12的冷凍循環(huán)裝置的示意構(gòu)成圖。附圖標(biāo)記說明10、10A熱交換器；20、20A金屬翅片；30傳熱管；31彎管；41正極氧化膜；42細(xì)孔；43多孔質(zhì)層；44阻斷層；45基礎(chǔ)金屬；61直流電源；62電解液；63電解槽；64石墨板；65翅片板；70、70a、70b、70c、70d冷媒配管；80、80a、90、90a旁通管；100壓縮機(jī)；200冷凝器；300、310、320、330、340、350、360、370開關(guān)閥;380、390三通閥；400、400a、400b熱交換器;410、410a、410b、410c、410d、410e、410f除濕加濕用熱交換器;500、510逆流防止機(jī)構(gòu)；600、610、620、630、640、850節(jié)流裝置;700蒸發(fā)器；800、800a、800b控制機(jī)構(gòu);810、820溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)；900、910風(fēng)機(jī)；1000、lOOOa、1000b冷凍循環(huán)裝置；3000、3000a室內(nèi)單元；3010a、3010b、3020a、3020b、3030a、3030b、3040a、3040b、3110a、3110b、3120a、3120b、3130a、3130b、3140a、3140b風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)；3050a、3050b、3150a、3150b風(fēng)路調(diào)整機(jī)構(gòu)；4000冷凍倉庫內(nèi)部；4010室內(nèi)；5000外部空氣。具體實(shí)施例方式圖1是表示本發(fā)明的熱交換器10的主要部分的構(gòu)成圖。首先，基于圖1對(duì)各實(shí)施方式中本發(fā)明的熱交換器10的構(gòu)成、功能等進(jìn)行說明。在此對(duì)廣泛運(yùn)用在冷凍裝置、空調(diào)裝置等中的翅管式的熱交換器10進(jìn)行說明。熱交換器10是在冷凍循環(huán)裝置中作為蒸發(fā)器、冷凝器使用的裝置。特別是在熱交換器10作為蒸發(fā)器發(fā)揮功能的情況下，進(jìn)行低溫的冷媒(熱傳遞媒體)和對(duì)象空間的空氣的熱交換，由冷媒吸收空氣的熱量來冷卻空氣。熱交換器io主要由多個(gè)熱交換器用金屬翅片20(以下稱為金屬翅片20)和多個(gè)傳熱管30以及彎管31構(gòu)成。本實(shí)施方式的金屬翅片20例如是以容易進(jìn)行打孔等加工、熱傳遞率好的鋁(熱傳遞率約為230W/mK)作為材料的平面板(板)。另外，金屬翅片20如后述在表面(兩個(gè)面都)有細(xì)孔。相對(duì)以規(guī)定的間隔排列多個(gè)的金屬翅片20，以貫通設(shè)于各金屬翅片20的通孔的方式設(shè)置傳熱管30。各傳熱管30成為冷凍循環(huán)裝置中的冷媒回路的一部分，冷媒在管內(nèi)部流動(dòng)。通過經(jīng)由金屬翅片20傳遞在傳熱管30內(nèi)部流動(dòng)的冷媒和在外部流動(dòng)的空氣的熱量，擴(kuò)大了成為與空氣的接觸面的傳熱面積，高效地進(jìn)行在冷媒和空氣之間的熱交換。連接各傳熱管30的管是彎管31。一般傳熱管30以及彎管31多以熱傳遞率高、強(qiáng)度也能有保證的銅作為材料，但并不限定于銅。另外，利用彎管31連接各傳熱管30，構(gòu)成連續(xù)的管，但對(duì)傳熱管30的配管路徑并沒有特別的限定。例如，也可以構(gòu)成為在貫通金屬翅片20的多個(gè)傳熱管30中形成使冷媒分支流入、合流的流路。另外，通孔的數(shù)量也沒有特別的限定。本發(fā)明的熱交換器10在與空氣接觸的傳熱面(在此特指金屬翅片20)上設(shè)置根據(jù)使用環(huán)境設(shè)計(jì)的細(xì)孔構(gòu)造、即設(shè)置具有細(xì)孔直徑和細(xì)孔深度的細(xì)孔，使該細(xì)孔具有吸附或解吸對(duì)象空間環(huán)境下的適當(dāng)量的空氣中的水分(水蒸氣)的功能，細(xì)孔從金屬翅片向內(nèi)部開放。在此，在水蒸氣的相對(duì)壓力為約O.1以上且約0.9以下的范圍中的任一階段，在細(xì)孔中毛細(xì)管冷凝開始，從而產(chǎn)生在空氣中作為水蒸氣存在的水分的急劇的吸附、解吸。即便在該范圍中也考慮到，在作為熱交換器10所處的環(huán)境最為適用的可能性高的約0.3以上且約0.8以下的范圍中毛細(xì)管冷凝開始更為理想。另外，考慮在多個(gè)細(xì)孔中的吸附。為了在規(guī)定的相對(duì)壓力(環(huán)境下)高效地增大吸附量，在該相對(duì)壓力下產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝的細(xì)孔盡量多較好。即，具有相同直徑的細(xì)孔多比較好。只是，在形成納米級(jí)的細(xì)孔時(shí)，難以把所有的細(xì)孔做成相同的直徑，所以鑒于使用的空氣環(huán)境或熱交換器的運(yùn)轉(zhuǎn)條件，只要在現(xiàn)實(shí)能夠控制的范圍內(nèi)控制細(xì)孔構(gòu)造即可。根據(jù)以上的方案，在本發(fā)明中，在約lnm以上且約20nm以下(在考慮實(shí)際應(yīng)用時(shí)，lnm以上且10nm以下較好)的范圍內(nèi)形成細(xì)孔的平均直徑。進(jìn)而，對(duì)于處在進(jìn)行除濕的對(duì)象空間的環(huán)境下的熱交換器10的規(guī)定范圍(例如一片的金屬翅片20、熱交換器IO整體等)的約50%以上的細(xì)孔，其直徑以平均直徑為中心在約士2nm的范圍內(nèi)分布是理想的。形成相對(duì)熱交換器10中與空氣的接觸面(傳熱面)垂直的細(xì)孔。由此，相對(duì)于受限的構(gòu)成熱交換器10的金屬翅片20的翅片板的表面積，可得到最大的細(xì)孔容積。另外，與例如形成吸附材料等那樣的不規(guī)則細(xì)孔的情況相比，在冷媒的熱量傳遞方面不存在偏差等，在能量方面也可高效地進(jìn)行吸附、解吸。在此，對(duì)毛細(xì)管冷凝現(xiàn)象進(jìn)行說明。所謂冷凝現(xiàn)象，是指在溫度下降的情況等中氣體的一部分相變?yōu)橐后w的現(xiàn)象。眾所周知，例如在細(xì)孔內(nèi)部那樣的三維受限的空間(毛細(xì)管)中，因?yàn)樵诮缑娈a(chǎn)生的表面張力，細(xì)孔內(nèi)部的氣體分子被細(xì)孔壁吸引會(huì)比分子相互吸引要穩(wěn)定，此時(shí)被細(xì)孔壁吸引的氣體分子容易液化(冷凝)。通過氣體分子逐步液化，細(xì)孔內(nèi)部被液體充滿，其數(shù)量多的話，則可期待將細(xì)孔內(nèi)部填滿的大吸附量。進(jìn)而，在通常的氣體分子的吸附現(xiàn)象中，因?yàn)闅怏w分子由與細(xì)孔壁的相互作用而強(qiáng)力地被吸附，所以解吸時(shí)需要大的解吸能量。對(duì)此，因?yàn)橛擅?xì)管冷凝充滿在細(xì)孔內(nèi)部的分子可以由較弱的解吸能量進(jìn)行脫離，可減少解吸所需要的輸入能量，特別是在反復(fù)進(jìn)行吸附、解吸的情況下具有在能量方面非常有利的特點(diǎn)。圖2是作為吸附等溫線(也包含與解吸有關(guān)的等溫線，以下相同)示意表示有由毛細(xì)管冷凝現(xiàn)象得到的特點(diǎn)的吸附特性(解吸特性)的圖。所謂吸附等溫線，表示在一定的溫度(等溫)條件下的各壓力(濃度)中的平衡吸附時(shí)的吸附量。在圖2中，縱軸表示吸附物質(zhì)(在此是水分子)的每單位重量的平衡吸附量[g/g](雖說是吸附但也包含解吸，以下單指吸附量)，橫軸表示在其溫度下的飽和蒸氣壓力為1時(shí)的相對(duì)分壓(相對(duì)壓力)。一般來講，伴隨毛細(xì)管冷凝的吸附現(xiàn)象，由于在吸附時(shí)和解吸時(shí)吸附量具有滯后，所以形成吸附時(shí)和解吸時(shí)具有分別不同的特性的吸附等溫線。在圖2中，作為例子，示意地表示吸附物質(zhì)的相對(duì)壓力在0.3附近由細(xì)孔形成的吸附量急劇增大、然后成為坪(平臺(tái))的吸附等溫線。這可以由如下情況說明，即，在吸附量的急劇增大出現(xiàn)的相對(duì)壓力區(qū)域(0.3附近)毛細(xì)管冷凝開始，細(xì)孔內(nèi)部由吸附的液體充滿，得到大的吸附量。另外，在具有圖2那樣的急劇吸附特性的細(xì)孔的情況下，在吸附物質(zhì)的相對(duì)壓力為約0.3以上時(shí)吸附量顯著增加。因此，不管用什么方法只要使周圍(其環(huán)境中)的相對(duì)壓力達(dá)到約0.3以上，即可大量且快速地把吸附物質(zhì)吸附到細(xì)孔中。增大相對(duì)壓力的有效方法是降低進(jìn)行吸附的細(xì)孔的周圍環(huán)境的溫度。例如在熱交換器10的情況下，在吸附時(shí)，只要流經(jīng)傳熱管30的冷媒可吸收周圍環(huán)境的熱量來冷卻傳熱面，即可增大細(xì)孔附近的相對(duì)壓力，使吸附量增大。另外反之，在相對(duì)壓力為0.3以下時(shí)吸附量顯著減少。因此，在這種情況下，不管用什么方法只要使周圍的相對(duì)壓力達(dá)到0.3以下，即可反過來使吸附物質(zhì)從細(xì)孔中解吸。同樣，降低相對(duì)壓力的有效方法是提高細(xì)孔的周圍環(huán)境的溫度。例如在熱交換器10的情況下，在解吸時(shí)，只要可由冷媒等放出熱量來加熱傳熱面的細(xì)孔，即可增大解吸量。另外，吸附等溫線在哪一帶的相對(duì)壓力區(qū)域急劇上升、即在哪一帶的相對(duì)壓力區(qū)域產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝是依賴于細(xì)孔的尺寸(直徑)。例如在比具有圖2的吸附特性的細(xì)孔小的情況下，在比0.3低的相對(duì)壓力側(cè)產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝，吸附量的增大開始(圖2的點(diǎn)劃線)。在大的情況下，相反在比0.3高的相對(duì)壓力側(cè)產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝，吸附量的增大開始(圖2的虛線)。一般來講，在哪個(gè)相對(duì)壓力區(qū)域產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝大地左右著吸附特性，兩者的關(guān)系可由下式(1)的開爾文式表示。生毛細(xì)管冷凝時(shí)的相對(duì)壓力(平衡壓)用P/P。表示時(shí)的兩者的關(guān)系示在(1)式。[式1]<formula>formulaseeoriginaldocumentpage8</formula>在此，K表示冷凝分子體積，Y表示表面張力，e表示與毛細(xì)管接觸時(shí)的角度，R表示氣體常數(shù)(8.31[J/mol，K])，T表示絕對(duì)溫度，r表示細(xì)孔的半徑。該關(guān)系在水蒸氣的情況下也成立，相對(duì)某個(gè)相對(duì)于壓力P/P。，可以理論地求出用于使水蒸氣產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝所需的細(xì)孔的半徑r。圖3是表示在25t:時(shí)的水蒸氣的相對(duì)壓力與產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝的細(xì)孔直徑(細(xì)孔尺寸)的關(guān)系的圖。橫軸表示細(xì)孔直徑[nm(納米)]，縱軸表示在25t:時(shí)產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝的水蒸氣的相對(duì)壓力、即在25t:時(shí)產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝的相對(duì)濕度。由圖2可知，例如在25t:時(shí)，在水蒸氣的相對(duì)壓力為0.5(相對(duì)濕度50%RH)的環(huán)境下產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝那樣的細(xì)孔直徑為約3nm(半徑約1.5nm)，在水蒸氣的相對(duì)壓力為0.8(相對(duì)濕度80%RH)的環(huán)境下產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝那樣的細(xì)孔直徑為約9nm(半徑約4.5nm)。反過來說，在成為對(duì)象的環(huán)境下，為了利用在細(xì)孔內(nèi)部發(fā)生的毛細(xì)管冷凝得到大的吸附量，只要進(jìn)行控制來較多地形成在該環(huán)境中的相對(duì)壓力下產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝那樣的尺寸的細(xì)孔即可。具體來講，例如控制成把細(xì)孔的平均直徑形成在lnm20nm的范圍內(nèi)。另外，對(duì)于50%以上的細(xì)孔的直徑，以平均直徑為中心分布在士2nm的范圍內(nèi)是理想的。以下，對(duì)所求的具體的細(xì)孔尺寸和其分布進(jìn)行敘述。當(dāng)形成為小過必要量以上的細(xì)孔尺寸時(shí)，雖然產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝，但成為毛細(xì)管的細(xì)孔的內(nèi)部容積變小，總的吸附量減少。另外，不僅這樣，由于細(xì)孔尺寸變小，與細(xì)孔壁的相互作用變大而形成強(qiáng)吸附，其結(jié)果是需要用于解吸的大的能量。根據(jù)以上說明，可以說存在最適于成為對(duì)象的環(huán)境中的水蒸氣的相對(duì)壓力的細(xì)孔尺寸。例如，對(duì)于lnm以下的細(xì)孔直徑，雖然在水蒸氣的相對(duì)壓力為0.1以上的環(huán)境下也會(huì)產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝，但細(xì)孔的容積小而得不到足夠的吸附量，不僅如此，與細(xì)孔壁的相互作用也變強(qiáng)，需要沸石以及大的解吸能量。另外，對(duì)于20nm以上的細(xì)孔直徑，當(dāng)水蒸氣的相對(duì)壓力達(dá)不到0.9以上時(shí)，不產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝，不能說是現(xiàn)實(shí)的使用環(huán)境。另外，在圖2中還可知，在水蒸氣的相對(duì)壓力為0.9以上的相對(duì)壓力區(qū)域，由于細(xì)孔尺寸的依賴性變少，所以嚴(yán)密且均勻(把多個(gè)細(xì)孔的直徑盡量形成為相同的程度)地控制細(xì)孔直徑這本身就變得沒有意義。由此可見，特征在于，設(shè)于本發(fā)明的熱交換器10的金屬翅片20的細(xì)孔直徑在水蒸氣的相對(duì)壓力為0.3以上且0.8以下(相對(duì)溫度為30%RH80%RH)的范圍內(nèi)分別產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝的lnm以上且10nm以下的范圍。進(jìn)而，如上所述，根據(jù)細(xì)孔尺寸，產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝的水蒸氣的相對(duì)壓力不同。為此，例如當(dāng)在相同的傳熱面上混合具有各種尺寸的細(xì)孔時(shí)，因?yàn)榫哂性谔囟ǖ沫h(huán)境下的濕度條件或溫度條件下良好的吸附性能的尺寸的細(xì)孔減少，所以不能顯示出足夠的吸附能力。因此，設(shè)在熱交換器10中的細(xì)孔的50X以上具有以平均直徑為中心在士2nm的范圍內(nèi)的尺寸是理想的。以下對(duì)細(xì)孔的深度進(jìn)行說明。由毛細(xì)管冷凝在細(xì)孔內(nèi)可吸附的水蒸氣的量也依賴于細(xì)孔的深度。為此，特征在于，設(shè)于本發(fā)明的熱交換器10的細(xì)孔的深度為1Pm1000iim(lmm)的范圍。例如，對(duì)于1Pm以下的細(xì)孔的深度，可保持毛細(xì)管冷凝而吸附的液體(水)的容積的絕對(duì)量不足。另外，因?yàn)槲浇馕拇螖?shù)也增加，故沒有效率。另外，垂直地成長，由形成細(xì)孔42的多孔質(zhì)層部分43和與金屬接觸的阻斷層部分44構(gòu)成，具有六角單元的細(xì)孔構(gòu)造。圖5是在兩面形成細(xì)孔的金屬翅片20的截面構(gòu)造的示意圖。在此，眾所周知，當(dāng)成為金屬20的翅片板通過陽極氧化處理形成細(xì)孔時(shí)，細(xì)孔的直徑或每單位面積的細(xì)孔數(shù)量及細(xì)孔直徑從經(jīng)驗(yàn)上來講與電極間的電壓及/或電流成比例。作為一例，在電化學(xué)便覽第五版(電化學(xué)會(huì)編、丸善)P.449453，如下式(2)所示，表示細(xì)孔的直徑2r[nm]和電極間的電壓Ea[V]的關(guān)系。電壓Ea<15V的情況下，2r=13.9+0.21XEa電壓Ea>15V的情況下，2r=4.2+0.84XEa...(2)該(2)式為經(jīng)驗(yàn)公式，不一定適用于所有的陽極氧化處理。另外，因?yàn)槭荜枠O氧化的金屬的表面狀態(tài)、或在陽極氧化處理使用的電解液的種類或濃度、液溫等影響，所以難以將細(xì)孔直徑的決定條件一般化。只是顯示了，通過控制陽極氧化處理中的電極間的電流或電壓，可控制用以形成理想的細(xì)孔直徑。另外，只要適當(dāng)設(shè)定陽極氧化處理中的條件還可控制細(xì)孔的深度。如前面所述的鋁那樣，在正極氧化膜缺乏電子傳遞性時(shí)，成為陽極氧化的驅(qū)動(dòng)力的電場施加在電子傳遞性高的一方的阻斷層上，阻斷層部分的厚度形成為一定。然后，只在多孔質(zhì)層部分和阻斷層部分的邊界、即多孔質(zhì)層的底部進(jìn)行氧化，正極氧化膜成長。其結(jié)果，細(xì)孔的厚度隨著陽極氧化處理的時(shí)間或施加的電流量(給與膜的庫侖量)而增厚。通過這樣增加陽極氧化的時(shí)間或施加的電流，例如也可以從變薄的翅片板兩側(cè)進(jìn)行陽極氧化處理，在金屬翅片20上形成貫通細(xì)孔。本發(fā)明由于通過上述的陽極氧化處理得到最適于成為吸附對(duì)象的水蒸氣的相對(duì)壓力的細(xì)孔直徑和細(xì)孔的深度，所以通過改變陽極氧化處理的電流或電壓來控制細(xì)孔的直徑，通過改變陽極氧化處理的時(shí)間或在電極間流過的電流量(由此庫侖量(電流X時(shí)間)改變)來控制細(xì)孔的深度。通常，用于陽極氧化處理的電解液使用硫酸、草酸、磷酸、鉻酸等酸性溶液、或硼酸銨那樣的中性溶液、氫氧化鈉或磷酸鈉等堿性溶液等。在此，為了形成比較細(xì)的孔直徑均勻的納米級(jí)尺寸的細(xì)孔，在陽極氧化處理的電解液中使用酸性水溶液是理想的，特別是作為強(qiáng)酸的硫酸或鹽酸是理想的。另外，當(dāng)使用中性至堿性的電解液時(shí)，形成的細(xì)孔直徑與使用酸性水溶液的情況相比，有成為寬的分布的傾向，結(jié)果，只要得到與使用本發(fā)明的熱交換器的環(huán)境配合的細(xì)孔構(gòu)造即可，陽極氧化處理的電解液的種類根據(jù)用途可進(jìn)行適當(dāng)選擇。另外，為了使在陽極氧化處理中形成的納米級(jí)的細(xì)孔由空氣中的水蒸氣或周圍的溫度等不發(fā)生變質(zhì)而封孔(不堵塞)，在由陽極氧化處理形成細(xì)孔后，立刻在作為水的蒸發(fā)溫度的IO(TC以上(更理想的是大約15(TC以上)進(jìn)行熱處理，去除水分。因?yàn)橛申枠O氧化得到的細(xì)孔是在結(jié)晶學(xué)上不穩(wěn)定的狀態(tài)，所以通過如上述那樣對(duì)陽極氧化后的細(xì)孔以適當(dāng)?shù)臏囟冗M(jìn)行熱處理，可提高細(xì)孔的結(jié)晶性，使細(xì)孔構(gòu)造穩(wěn)定化。另外，通過進(jìn)行熱處理，陽極氧化膜變化成高價(jià)的氧化物、例如氧化鋁(A1203)那樣的穩(wěn)定結(jié)晶構(gòu)造，結(jié)晶構(gòu)造得到提高。另外，在陽極氧化處理后不進(jìn)行熱處理，原樣在室溫的環(huán)境下對(duì)形成細(xì)孔的翅片20進(jìn)行干燥，此外在利用與實(shí)施方式1相同的條件/方法形成細(xì)孔時(shí)，得到圖6所示的金屬翅片20中的吸附等溫線。因?yàn)榍疤幚項(xiàng)l件及評(píng)價(jià)裝置以及測定方法與在實(shí)施方式1中進(jìn)行的吸附特性評(píng)價(jià)的情況同樣，所以省略說明。根據(jù)圖6，在吸附時(shí)和解吸時(shí)雖有滯后，但吸附量不會(huì)隨吸附、解吸而急劇上升(下降)，成為平緩的等溫線。其結(jié)果，水分的吸附量在4cc/g(每外觀細(xì)孔單位重量4g的吸附量)以下時(shí)幾乎觀測不到。另外，對(duì)于用BJH法得到的細(xì)孔分布，在吸附測定中因?yàn)槲搅窟^少也不能算出分布。如上述那樣，因?yàn)閹缀蹩床坏剿值奈剑哉J(rèn)為，由于在陽極氧化處理后未進(jìn)行熱處理，故與空氣中的水分緩緩反應(yīng)生成的氫氧化物堵塞了細(xì)？L。根據(jù)以上說明，在形成細(xì)孔的熱交換器中，在所形成的細(xì)孔堵塞而封孔之前，例如進(jìn)行由熱處理形成的封孔防止處理是理想的。以下，對(duì)根據(jù)熱交換器10所處的、某一特定環(huán)境中的水蒸氣的相對(duì)壓力產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝、且可進(jìn)行充分的水分吸附那樣的細(xì)孔的必要條件進(jìn)行說明。使用熱交換器10、即使用由冷凍循環(huán)控制溫濕度的冷熱設(shè)備的場所是各式各樣的。眾所周知，例如一般來講在人活動(dòng)的居住空間，25°C的水蒸氣的相對(duì)壓力為0.30.6。近年來，制定了樓房管理法，設(shè)定溫度1728t:、相對(duì)濕度4070%RH(水蒸氣的相對(duì)壓力0.40.7)作為基準(zhǔn)，進(jìn)而溫度濕度控制的重要性提高。另外，在食品加工處理工廠等，從HACCP(HazardAnalysisandCriticalControlPoint)管理的觀點(diǎn)出發(fā)，在防霉或菌對(duì)策中設(shè)定對(duì)應(yīng)于食品的低溫、低濕度(例如5t:、30XRH以下等)的管理值。進(jìn)而，美術(shù)館或博物館等為了抑制由急激溫度變化造成的展示物的膨脹/收縮、或當(dāng)成為60%朋以上的濕度環(huán)境時(shí)急激增加的霉的活動(dòng)，多將展示室內(nèi)的氣溫設(shè)定為2022t:，將相對(duì)濕度設(shè)定為50%55%的一定值。這樣，因?yàn)闊峤粨Q器10在其環(huán)境中的各種溫度、濕度條件下使用，所以在熱交換器10的傳熱面設(shè)置細(xì)孔，為了在該細(xì)孔中吸附、解吸水蒸氣，需要形成具有對(duì)應(yīng)各使用環(huán)境的細(xì)孔直徑和細(xì)孔深度的細(xì)孔構(gòu)造。例如，考慮位于居住空間的空調(diào)機(jī)的熱交換器10處于作為上述的相對(duì)壓力范圍的0.5(相對(duì)濕度50%朋)的環(huán)境中的情況。為了在熱交換器10所具有的細(xì)孔中產(chǎn)生毛細(xì)管冷凝，根據(jù)(1)式，需要細(xì)孔半徑約1.5nm、即細(xì)孔直徑約3.0nm的細(xì)孔尺寸。另外，在食品加工廠等要求30%朋以下的低溫度環(huán)境的空間中，同樣根據(jù)(1)式，需要細(xì)孔半徑約1.0nm、即細(xì)孔直徑約為2.Onm的細(xì)孔尺寸。另外，因使用熱交換器10的濕度區(qū)域的不同，可吸附的總吸附量有很大的不同。例如，如上所述在人活動(dòng)的居住空間的場合，估計(jì)只要以100200g(水蒸氣)/h左右的速度吸附水蒸氣的話即可得到除濕效果。即，為了實(shí)現(xiàn)由毛細(xì)管冷凝形成的除濕，只要能從空氣中以單道次吸附100200g(水蒸氣)左右的水蒸氣即可。在此，整體的水分(水蒸氣)的總吸附量還由細(xì)孔的深度決定，例如在考慮一馬力尺寸的冷熱設(shè)備時(shí)，在冷熱設(shè)備中使用的熱交換器10的金屬翅片20的表面積是4!112左右。例如，對(duì)于具有3.Onm左右的尺寸的細(xì)孔，為了以單道次吸附這種程度的量的水分(水蒸氣)，需要有2550ym左右的細(xì)孔的深度。只要選擇與這樣的使用環(huán)境相應(yīng)的細(xì)孔構(gòu)造即可。以下，對(duì)各實(shí)施方式進(jìn)行說明。實(shí)施方式l.在實(shí)施方式1中，對(duì)在翅片板上形成滿足前面敘述的細(xì)孔的必要條件(細(xì)孔直徑3.0nm、細(xì)孔深度50ym)的細(xì)孔構(gòu)造來形成熱交換器10的金屬翅片20的方法、以及在形成細(xì)孔的金屬翅片20的通孔穿通傳熱管30擴(kuò)管而得到的熱交換器10的構(gòu)成和制造方法進(jìn)行說明。圖7是表示在翅片板中的細(xì)孔形成的處理工序的流程例的圖。在此，對(duì)以圖7的處理工序?yàn)橹行倪M(jìn)行的工序進(jìn)行說明。首先，把作為原材料的純鋁軋制板(例如JIS1060等級(jí)、厚度200m)切斷為成為金屬翅片20的尺寸，進(jìn)行形成用于穿通傳熱管30的通孔的規(guī)定沖切加工，制作成為金屬翅片20的平板狀的翅片板。根據(jù)熱交換器10的大小或能力，但通常在一臺(tái)份的熱交換器10上需要數(shù)百片這種的翅片板。接著，出于去除在翅片板鋁的表面存在的有機(jī)物污染的目的，把翅片板浸泡(浸漬)在加熱到5(TC的市售的脫脂溶液中例如兩分鐘，進(jìn)行脫脂處理(Sl)。其后，進(jìn)行由離子交換水進(jìn)行的水洗處理(S2)。接著，出于去除形成于翅片板表面的自然氧化膜的目的，浸漬在加熱到約6(TC的堿性蝕刻溶液(例如濃度1M(mo1/1)的NaOH(氫氧化鈉)水溶液等)中l(wèi)分鐘，進(jìn)行堿蝕刻(濕蝕刻)處理(S3)。其后，進(jìn)行由離子交換水進(jìn)行的水洗處理(S4)。接著，出于去除由濕蝕刻在表面生成的反應(yīng)物(不純物、污物)的(去污)目的，浸漬在進(jìn)行了室溫管理的去污溶液(0.5M-H^04(硫酸)溶液)30秒，進(jìn)行去污處理(S5)。其后，同樣進(jìn)行利用離子交換水的水洗處理(S6)。圖8是以陽極氧化處理的裝置為中心表示的原理圖。在圖8中，在電解槽(水槽)63內(nèi)充滿1M-H2S04水溶液的電解液62。在利用電解槽63把液溫控制在l(TC以后，連接于直流電源61，把施加了電壓的一片量的翅片板65作為陽極，把平面狀的兩片石墨板64作為陰極，浸漬到電解液62中。另外，控制恒定電流，以便在兩極間流過1.5A/dm2的恒定電流，同時(shí)進(jìn)行陽極氧化處理(S7)。在此，為了維持反應(yīng)初期的表面狀態(tài)，由熱起動(dòng)(預(yù)先在兩極間施加電壓，在浸漬于電解液的同時(shí)流過電流)開始陽極氧化。另外，陽極氧化處理時(shí)間設(shè)為30分鐘。因?yàn)橐猿崞?5為中央、各石墨板64與翅片板65的各個(gè)平面部分相向的姿態(tài)進(jìn)行處理，所以可在翅片板65的兩面同時(shí)進(jìn)行陽極氧化。另外，在實(shí)施方式1中，對(duì)流過一定的電流的恒定電流控制的陽極氧化處理進(jìn)行了敘述，但如上所述在陽極氧化處理中只要給與陽極反應(yīng)所需的能量即可，即，因?yàn)橹灰o與規(guī)定的電量即可，所以對(duì)于控制施加在陽極上的電壓為一定的恒定電壓控制也同樣可得到陽極氧化處理的效果，這是不言自明的。另外，使用水槽把液溫控制穩(wěn)定在10°C，但由于溶解或氧化等化學(xué)反應(yīng)的活性或速度因溫度不同而會(huì)受到大的影響，所以只要控制成與必要的細(xì)孔尺寸或深度對(duì)應(yīng)的溫度即可。例如，為了抑制反應(yīng)得到小而淺的細(xì)孔，只要使液溫下降即可，相反為了促進(jìn)反應(yīng)得到大而深的細(xì)孔，只要使液溫升高即可。在此，如上所述，形成的細(xì)孔直徑盡可能多為相同程度(均勻)是理想的。為此，要進(jìn)行使翅片板65整體的電流密度均勻等的對(duì)策。為此，例如通過使作為陰極的石墨板64的大小與翅片板65相同或比其大、抑制電解液62的振動(dòng)等，使反應(yīng)均勻地進(jìn)行。另外，為了使翅片板65的兩個(gè)面以同樣條件進(jìn)行陽極氧化，使翅片板65和兩個(gè)石墨板64之間的各個(gè)間隔相同。根據(jù)不同情況采用輔助電極，在形狀上吻合地使整體在相同條件下進(jìn)行陽極氧化。隨著陽極氧化的進(jìn)行，在翅片板65的表面上氧化物(陽極氧化膜)成長，界面電1阻增大。在上述實(shí)施方式1的陽極氧化處理中因?yàn)檫M(jìn)行恒定電流控制，所以兩電極間的電壓逐漸上升。當(dāng)完成陽極氧化處理時(shí)，立刻把翅片板從電解液62內(nèi)取出，進(jìn)行對(duì)于1000iim以上的細(xì)孔的深度，相對(duì)作為納米級(jí)的細(xì)孔的直徑，具有約106倍以上的深度/直徑的比。為此，為了在吸附時(shí)使水分子到達(dá)細(xì)孔底部，在解吸時(shí)從開口部排出水分子，所以需要較長的時(shí)間，是不現(xiàn)實(shí)的。另外，若進(jìn)而考慮細(xì)孔形成處理時(shí)間等現(xiàn)實(shí)面的話，則認(rèn)為在5ym200iim(更具體而言是在100iim左右)之間形成是理想的。另外，特征在于，熱交換器10的構(gòu)成部件全部是鋁。通過將包含傳熱管、金屬翅片20的所有構(gòu)成部件由熱傳遞性良好的鋁構(gòu)成，不僅可順利進(jìn)行從熱交換器10向細(xì)孔的傳熱，還可通過進(jìn)行后述的陽極氧化處理而較多地形成相同程度的直徑和深度的細(xì)孔，容易得到具有均勻的細(xì)孔構(gòu)造的細(xì)孔。另外，也可以使如下方法，即，進(jìn)行對(duì)組裝熱交換器10前的金屬翅片20由酸處理去除表面氧化物的工序、將金屬翅片20作為陽極的陽極氧化處理工序、用于對(duì)陽極氧化處理過的金屬翅片20防止封孔的熱處理工序，在金屬翅片20的兩面形成細(xì)孔后，在金屬翅片20的通孔中穿通傳熱管30進(jìn)行擴(kuò)管，從而組裝熱交換器10。在此，對(duì)能夠廉價(jià)且良好控制地形成納米級(jí)的均勻細(xì)孔的陽極氧化處理進(jìn)行說明。陽極氧化處理的方法在于，把成為處理對(duì)象的金屬作為陽極，把不溶性電極作為陰極，在電解質(zhì)溶液(以下稱為電解液)中進(jìn)行直流電解操作。通過通電，作為陽極的金屬的表面氧化，金屬的一部分離子化而溶解在電解液中。其金屬離子與電解液中的水反應(yīng)，生成金屬氧化物。由陽極氧化處理得到的金屬表面的形態(tài)根據(jù)金屬氧化物具有什么樣的電子傳遞性而有所改變。特別是對(duì)于鋁、鈮、鉭等被稱為所謂閥金屬的金屬，因?yàn)樾纬傻难趸と狈﹄娮觽鬟f性，所以隨著陽極氧化的進(jìn)行，金屬氧化物(正極氧化膜，在鋁的情況下為氧化鋁)在基礎(chǔ)金屬上成長。此時(shí)，通過選擇適當(dāng)?shù)碾娊赓|(zhì)溶液(以下稱為電解液)和電流及/或電壓的條件等，可形成規(guī)則正確地成長的細(xì)孔構(gòu)造。圖4是由陽極氧化處理形成的細(xì)孔截面構(gòu)造的示意圖。由陽極氧化處理，在表面形成陽極氧化膜41。陽極氧化膜41相對(duì)基礎(chǔ)金屬45利用離子交換水的水洗處理(S8)。利用風(fēng)機(jī)吹走由水洗附著于翅片板表面的水滴后，為了強(qiáng)化由陽極氧化形成的細(xì)孔構(gòu)造，立刻置入預(yù)先加熱的烘爐(大氣中)。在此，烘爐內(nèi)的溫度設(shè)為約15(TC。然后，進(jìn)行60分鐘的熱處理，從烘爐取出緩緩冷卻(S9)。將利用這樣的方法在成為傳熱面的部分形成了細(xì)孔的翅片板作為金屬翅片20例如準(zhǔn)備120片。圖9是表示在實(shí)施方式1中作成的金屬翅片20中的吸附等溫線的圖。在此，由平衡吸附測定對(duì)形成在經(jīng)以上加工制作的金屬翅片20上的細(xì)孔的吸附水分特性及細(xì)孔尺寸分布進(jìn)行評(píng)價(jià)。最初，例如與金屬翅片20同樣地把翅片板的一部分切斷成適當(dāng)?shù)拇笮⊙b入試樣管，在150°CXlh的真空中進(jìn)行前處理，然后使用自動(dòng)氣體/蒸氣吸附量測定裝置，進(jìn)行25t:的水分的吸附等溫線測定。從圖9可知，雖然在吸附時(shí)和解吸時(shí)存在滯后，然而對(duì)于吸附/解吸的平均，在相對(duì)壓力P/P。為0.5附近時(shí)，出現(xiàn)急劇的上升(下降)，表明以該附近作為邊界，進(jìn)行由毛細(xì)管冷凝形成的吸附、解吸。另外，形成的細(xì)孔的深度是作為當(dāng)初目標(biāo)12的約50ym。另外，可知此時(shí)的水分吸附量也得到每細(xì)孔單位重量200g左右的水分吸附量，顯示出充分的吸附特性。圖10是表示細(xì)孔尺寸的分布的圖。圖10是利用BJH(Barrett-Joyner-Halenda)法求出相對(duì)壓力在O.5附近顯示毛細(xì)管冷凝的試樣的細(xì)孔尺寸的圖。從圖10中可確認(rèn)，因?yàn)榧?xì)孔尺寸的分布在3.5nm附近獲得極大值，得到急劇的細(xì)孔分布峰值，所以50%以上的細(xì)孔包含在細(xì)孔直徑3.5nm士2nm的范圍內(nèi)。接著，把這種的具有吸附特性的120片金屬翅片20排列成例如兩層三列，把冷媒流動(dòng)的多個(gè)銅制的傳熱管30插入在相同方向?qū)盈B的(層積的)金屬翅片20的通孔中。進(jìn)而從內(nèi)部對(duì)傳熱管30進(jìn)行擴(kuò)管，使金屬翅片20和傳熱管30兩者一體化。此時(shí)，排列的各金屬翅片20形成為等間隔。進(jìn)而，為了把多個(gè)傳熱管30連接為系列(形成連續(xù))，準(zhǔn)備把銅管彎曲成發(fā)針狀而形成的(彎曲的)彎管31，在傳熱管30內(nèi)部充滿氮?dú)庵螅瑢?duì)連接的兩個(gè)傳熱管30的終端和彎管31進(jìn)行釬焊。這樣得到圖1所示的熱交換器10。如上所述，由于在構(gòu)成成為熱交換器10的傳熱面的金屬翅片20的翅片板的表面上形成多個(gè)細(xì)孔，金屬翅片20本身作為吸附水分的機(jī)構(gòu)發(fā)揮功能，所以不需要例如硅膠等粉末狀的吸附材料等這樣的特別機(jī)構(gòu)等，可以從在金屬翅片20之間經(jīng)過的空氣中吸附水分。由此，可防止在以金屬翅片20為代表的熱交換器10上結(jié)霜，能夠減少除濕運(yùn)轉(zhuǎn)。另外，可防止吸附材料的剝落等，從衛(wèi)生方面等容易進(jìn)行安全的管理。另外，沒有了金屬翅片20和吸附材料之間的熱阻力，不會(huì)損害傳熱效果。由于也不會(huì)由吸附材料等使熱交換器IO的金屬翅片20之間的間隔變窄，使金屬翅片20之間的空氣流通良好，進(jìn)而通過由細(xì)孔形成的凹凸使傳熱面的表面積擴(kuò)大，所以可更為有效地進(jìn)行熱交換。另外，因?yàn)椴淮嬖谟晌讲牧显斐傻目諝獾膲毫p失等，所以從能量等觀點(diǎn)看也可以有效地進(jìn)行熱交換。另外，由于不必要設(shè)置吸附材料，也可使熱交換器10整體緊湊。另外，在水蒸氣的相對(duì)壓力為約O.1約0.9(特別是約0.3約0.8)的規(guī)定范圍中，為了能夠吸附、解吸水分，把細(xì)孔的平均直徑形成在約lnm約20nm(特別是約lnm約10nm)范圍中，進(jìn)而對(duì)于約50%以上的細(xì)孔，其直徑設(shè)成以平均直徑為中心分布在約士2nm的范圍內(nèi)的直徑，另外，由于以與理想的吸附量吻合的深度、具體是在1ym200iim的細(xì)孔深度的范圍內(nèi)形成細(xì)孔構(gòu)造，所以可得到在環(huán)境下的相對(duì)壓力附近吸附能力最高的熱交換器IO(金屬翅片20)。特別是在實(shí)施方式1中，根據(jù)位于居住空間的空調(diào)設(shè)備中的熱交換器IO所處的水蒸氣的相對(duì)壓力的環(huán)境下，為了顯現(xiàn)毛細(xì)管冷凝，浸漬在1M-H2S04水溶液的陽極氧化電解液中，進(jìn)行陽極氧化處理，例如在各金屬翅片20(熱交換器10)中，形成約50%的細(xì)孔的直徑處在約3.5nm士2nm的范圍內(nèi)的細(xì)孔，且形成與吸附量吻合的深的細(xì)孔，能夠以良好的熱效率利用冷媒直接冷卻細(xì)孔，由此如圖9的吸附特性所示，在相對(duì)壓力0.5附近，可得到吸附特性提高的熱交換器10。另外，因?yàn)橥瑯泳哂袌D9所示的解吸特牲，所以在解吸時(shí)使高溫度的冷媒流經(jīng)傳熱管30內(nèi)，可直接加熱直接形成于金屬翅片20上的細(xì)孔，從而能夠以有效地提高相對(duì)壓力，可高效地對(duì)在細(xì)孔中吸附的水蒸氣進(jìn)行解吸，可得到具有良好的傳熱效率和節(jié)能性的熱交換器10。實(shí)施方式2.如上所述，在處理食品加工的工廠等中，從衛(wèi)生的觀點(diǎn)出發(fā)，為了防霉或菌對(duì)策，通常設(shè)定比通常環(huán)境的低溫、低濕度(例如5t:-20XRH等)的管理值。因此，在實(shí)施方式2中，制作這樣的在低溫、低濕度環(huán)境最適合的熱交換器10。如上所述，在具有細(xì)孔的熱交換器10處于水蒸氣的相對(duì)壓力為約0.3(相對(duì)濕度30%RH)的環(huán)境中的情況下，對(duì)于細(xì)孔半徑為約1.0nm、即具有約2.Onm的細(xì)孔直徑的細(xì)孔，預(yù)想可得到最佳的吸附特性。另外，在低溫、低濕度環(huán)境中，因?yàn)榭諝庵械乃值慕^對(duì)量不那么多，所以認(rèn)為只要以50100g(水蒸氣)/h左右的速度吸附水分即可。如上所述，預(yù)測在這種環(huán)境中細(xì)孔的深度需要為5075iim左右?；谏鲜龅念A(yù)測等，在本實(shí)施方式中，也與實(shí)施方式1同樣，在圖7所示的加工中進(jìn)行對(duì)翅片板的細(xì)孔形成。只是，在本實(shí)施方式中，如以后所述，進(jìn)行陽極氧化處理時(shí)的條件不同。首先，在與實(shí)施方式1同樣的條件、溶液中，進(jìn)行脫脂一堿蝕刻一去污處理(圖7的SlS6)。以下，用上述的圖8所示的電解槽63等，進(jìn)行陽極氧化處理(圖7的S7)。在本實(shí)施方式中，使用把液溫控制在20°C的0.5M-H2S04水溶液作為電解液。然后，把一片份的翅片板作為陽極，把兩片石墨板作為陰極浸漬在電解液中，在兩極間流過例如2.0A/dm2的恒定電流地進(jìn)行恒定電流控制來進(jìn)行處理。在此的陽極氧化處理時(shí)間為45分鐘。另外，在本實(shí)施方式中，列舉了使用硫酸的由恒定電流控制進(jìn)行的細(xì)孔形成的例子，但若能得到規(guī)定的細(xì)孔，酸性的電解液并不限于硫酸，另外，控制方法也可以不是恒定電流，而是恒定電壓的控制。當(dāng)完成陽極氧化處理時(shí)，從電解液取出，利用離子交換水進(jìn)行水洗，由風(fēng)機(jī)進(jìn)行除水。然后，與實(shí)施方式1同樣，立刻放入已加熱到15(TC的烘爐(大氣中)，保持原樣進(jìn)行60分鐘的熱處理，從烘爐取出并緩緩冷卻(圖7的S8S9)。準(zhǔn)備例如200片用這樣方法在傳熱面上形成了細(xì)孔的金屬翅片20。圖11是表示在實(shí)施方式2中作成的金屬翅片20中的吸附等溫線的圖。因?yàn)榍疤幚項(xiàng)l件及評(píng)價(jià)裝置以及測定方法是與實(shí)施方式1中進(jìn)行的吸附特性評(píng)價(jià)同樣的裝置和方法，因此省略說明。在圖11中，在吸附時(shí)和解吸時(shí)雖然存在滯后，然而可看出，對(duì)于吸附/解吸的平均值在相對(duì)壓力P/P。為0.3附近急劇上升(下降)。另外，可知此時(shí)的水分的吸附量也得到依賴于細(xì)孔直徑和細(xì)孔深度的每細(xì)孔單位重量70g左右的量，顯示出足夠的吸附特性。形成的細(xì)孔深度為約70iim。圖12是表示細(xì)孔尺寸分布的圖。圖12是用BJH法求出相對(duì)壓力在0.3附近顯示毛細(xì)管冷凝的試樣的細(xì)孔尺寸的圖。從圖12可以確認(rèn)，因?yàn)榧?xì)孔尺寸的分布在1.8nm附近成為極大值，得到急劇的細(xì)孔分布峰值，所以50%以上的細(xì)孔包含在細(xì)孔直徑1.8nm士2nm的范圍內(nèi)。接著，把具有上述吸附特性的300片金屬翅片20排成三層四列，用與實(shí)施方式1相同的方法制造在傳熱面具有細(xì)孔的熱交換器10。如上所述，在實(shí)施方式2的熱交換器10中也得到與實(shí)施方式1同樣的效果。特別是在實(shí)施方式2中，為了得到在食品加工處理工廠等低溫、低濕度環(huán)境下最適合的熱交換器IO，浸漬在0.5M-H2S04水溶液的陽極氧化電解液中，進(jìn)行陽極氧化處理，例如在各金屬翅片20(熱交換器10)中，形成約50%的細(xì)孔的直徑處在約1.8nm士2nm的范圍內(nèi)那樣的細(xì)孔，形成與吸附量吻合的細(xì)孔，可以高熱效率地用冷媒直接冷卻細(xì)孔。14實(shí)施方式3.實(shí)施方式3中的熱交換器10在構(gòu)成上與上述的各實(shí)施方式同樣。只是在傳熱管30(包含彎管31)也與金屬翅片20同樣，作為材料使用熱傳遞性良好、可進(jìn)行陽極氧化處理的鋁，由全鋁制構(gòu)成。另外，不僅金屬翅片20，在傳熱管30(彎管31)上也形成細(xì)孔。關(guān)于熱交換器10的組裝，與通常的方法相同，例如把160片的金屬翅片20排成三層四列，在金屬翅片20的通孔中插入傳熱管30。然后，從內(nèi)部對(duì)傳熱管30進(jìn)行擴(kuò)管，形成為使金屬翅片20和傳熱管30兩者一體化。進(jìn)而，用彎管31連接多個(gè)傳熱管30。由此，準(zhǔn)備全鋁制的熱交換器10。把用于與冷凍循環(huán)裝置的其他設(shè)備配管連接的傳熱管30的兩終端處的開口部分，用由例如PTFE(聚四氟乙烯)組成的氟樹脂的帶掩蓋，進(jìn)行處理以便在浸漬于電解液時(shí)電解液不從傳熱管30端部浸入到管內(nèi)。為此，可防止管內(nèi)被陽極氧化，例如不會(huì)由正極氧化膜增加冷媒的流路阻力。其后，與實(shí)施方式l同樣在圖7所示的加工對(duì)熱交換器10形成細(xì)孔。首先，用與實(shí)施方式1相同的條件、溶液，進(jìn)行脫脂一堿蝕刻一去污處理(圖7的SlS6)。以下，進(jìn)行陽極氧化處理(圖7的S7)。在本實(shí)施方式中，不是成為金屬翅片20的翅片板，而是熱交換器10整體作為陽極，進(jìn)行上述的圖8所示的陽極氧化處理。為此，熱交換器10整體成為陽極，但為了減小電流密度的偏差，在相對(duì)于熱交換器10的中心線對(duì)稱的位置安裝多個(gè)電極。另外，關(guān)于陰極，與實(shí)施方式13同樣地使用平板狀的石墨板。只是，此時(shí)使用四片石墨板圍住熱交換器10。在本實(shí)施方式中，把熱交換器10和石墨板64浸漬在電解液62中，進(jìn)行恒定電流控制以便在兩極間流過2.0A/dm2的恒定電流，從而進(jìn)行處理。另外，在此的陽極氧化處理時(shí)間為20分鐘。另外，在本實(shí)施方式中，列舉了與實(shí)施方式1同樣的利用硫酸的由恒定電流控制形成細(xì)孔的例子，但只要能得到規(guī)定的細(xì)孔，則酸性的電解液不限于硫酸，另外，控制方法也可以不是恒定電流，而是恒定電壓的控制。當(dāng)陽極氧化處理終了時(shí)，與實(shí)施方式1等同樣，把熱交換器10從電解液取出，用離子交換水水洗，用風(fēng)機(jī)除水。然后，立刻放入預(yù)先加熱到15(TC的烘爐(大氣中)，保持原樣進(jìn)行60分鐘的熱處理，從烘爐取出后緩緩冷卻(圖7的S8S9)。用這樣的方法形成細(xì)孔，制造在整體具有細(xì)孔的熱交換器10。在完成組裝的狀態(tài)下，對(duì)于熱交換器10整體，把其表面進(jìn)行陽極氧化，傳熱管30或金屬翅片20全部用鋁作為材料，不僅在金屬翅片20表面，還在傳熱管30的表面也形成細(xì)孔。為此，因?yàn)榧?xì)孔的數(shù)量變多，與含有水蒸氣的對(duì)象空間的空氣接觸的面積變得更多，所以是有利的。圖13是表示在實(shí)施方式3中作成的熱交換器10中的吸附等溫線的圖。因?yàn)榍疤幚項(xiàng)l件及評(píng)價(jià)裝置以及測定方法與在實(shí)施方式1進(jìn)行的吸附特性評(píng)價(jià)時(shí)同樣，所以省略說明。由圖13可以看出，在吸附時(shí)和解吸時(shí)雖然存在滯后，然而對(duì)于吸附/排出的平均值，在相對(duì)壓力P/P。為0.40附近時(shí)，急劇上升(下降)。另外，可知此時(shí)的水分的吸附量也得到依賴于細(xì)孔直徑和細(xì)孔深度的每細(xì)孔單位重量120g左右的量，表示出足夠的吸附特性。形成的細(xì)孔深度約為180iim。圖14是表示細(xì)孔尺寸分布的圖。圖14是用BJH法求出相對(duì)壓力在0.4附近顯示毛細(xì)管冷凝的試樣的細(xì)孔尺寸的圖。從圖14可以確認(rèn)，細(xì)孔尺寸的分布因?yàn)樵?.5nm附近為極大值，得到急劇的細(xì)孔分布峰值，所以細(xì)孔的50%以上包含在細(xì)孔直徑2.5nm士2nm的范圍內(nèi)。如以上所述，根據(jù)實(shí)施方式3，不僅金屬翅片20，傳熱管30及彎管31也可以用鋁作為材料構(gòu)成，由于在傳熱管30(彎管31)上也形成從表面向內(nèi)部開放的細(xì)孔，所以可增加具有可吸附、解吸空氣中水分的細(xì)孔的部分的面積(細(xì)孔的數(shù)量)，不依賴于細(xì)孔的深度調(diào)整，進(jìn)而能夠吸附大量的水分。實(shí)施方式4.在實(shí)施方式4中，使用在陽極氧化處理的電解液中顯示強(qiáng)堿性的1M-NaOH水溶液，以流過3A/dm2的恒定電流的方式進(jìn)行恒定電流控制，進(jìn)行40分鐘的陽極氧化處理。此外，用與實(shí)施方式l相同的條件/方法形成細(xì)孔。另外，在本實(shí)施方式中列舉了使用NaOH的由恒定電流控制形成細(xì)孔的例子，但只要能得到規(guī)定的細(xì)？L堿性的電解液不限于NaOH，另外，控制方法也可以不是恒定電流，而是恒定電壓的控制。圖15是表示實(shí)施方式4中作成的金屬翅片20中的吸附等溫線的圖。因?yàn)榍疤幚項(xiàng)l件及評(píng)價(jià)裝置以及測定方法與實(shí)施方式1中進(jìn)行的吸附特性評(píng)價(jià)時(shí)同樣，所以省略說明。根據(jù)圖15，在吸附時(shí)和解吸時(shí)存在滯后，但隨著吸附、解吸，對(duì)于吸附量不是急劇上升(下降)，而是伴隨相對(duì)壓力的增加(減少)成為吸附量(解吸量)緩緩增加(減少)的等溫線。這種形狀的吸附等溫線在比較寬的濕度區(qū)域中顯示可進(jìn)行吸附、解吸，熱交換器所處的對(duì)象空間的濕度或溫度在因季節(jié)或時(shí)間而變化的環(huán)境使用的情況、或由風(fēng)路設(shè)計(jì)的關(guān)系因熱交換器部位所處的空氣的濕度不同那樣的用途的情況下，由于得到均勻的吸附性能，所以是有效的。圖16是表示細(xì)孔尺寸分布的圖。圖16是用BJH法求出相對(duì)壓力在0.3附近顯示毛細(xì)管冷凝的試樣的細(xì)孔尺寸的圖。根據(jù)圖16，細(xì)孔整體變大，在10llnm附近分布為極大。另外，7nm以下的微小細(xì)孔也多到處可見，成為作為整體具有雙峰式的峰值(兩個(gè)峰值)的細(xì)孔分布。這被認(rèn)為是，因?yàn)樵陔娊庖褐惺褂昧藦?qiáng)堿的水溶液，所以金屬的溶解比從表面向著內(nèi)部開放的細(xì)孔的細(xì)孔壁的氧化成長(正極氧化膜的成長)優(yōu)先進(jìn)行，細(xì)孔直徑變大，且細(xì)孔分布也變寬。實(shí)施方式5.例如，在室外或工廠等管理嚴(yán)格的環(huán)境中使用熱交換器10時(shí)，作為鋁的腐蝕生成物的白銹的飛散成為了問題。與此同時(shí)，因?yàn)檫€要求親水性、防菌、防霉性等附加功能，所以在上述的各實(shí)施方式中的本發(fā)明的熱交換器10(金屬翅片20)中，在其表面實(shí)施一些耐候性、耐腐蝕性處理是理想的。通常，對(duì)鋁的表面處理多采用按lPm以下的厚度形成鉻酸化合物的化學(xué)合成處理。例如本發(fā)明的熱交換器io所示，在由陽極氧化處理形成厚的氧化膜時(shí)，雖然具有比金屬鋁強(qiáng)的耐腐蝕性，但因?yàn)楫?dāng)表面受到強(qiáng)腐蝕時(shí)細(xì)孔的形狀或尺寸也受到影響，所以不僅腐蝕，水分的吸附能力也降低。因此，在本實(shí)施方式中，對(duì)形成細(xì)孔后的金屬翅片20的表面(傳熱面)要實(shí)施表面處理。此時(shí)，為了控制毛細(xì)管冷凝，需要以納米級(jí)控制陽極氧化的細(xì)孔尺寸，在形成細(xì)孔后以比較薄的層實(shí)施成為有效的耐候性、耐腐蝕性表面處理的鉻酸化學(xué)合成處理等表面處理。另外，此時(shí)，因?yàn)樵陉枠O氧化處理后的表面實(shí)施耐候性、耐腐蝕性的表面處理，所以考慮表面處理層的厚度，在進(jìn)行表面處理后的狀態(tài)下，也如前所述使形成于熱交換器10的細(xì)孔的平均直徑在lnm20nm的范圍內(nèi)。進(jìn)而，整體的50%以上的細(xì)孔的直徑成為以平均直徑為中心、平均直徑在士2nm的范圍內(nèi)的尺寸是理想的。另外，同樣，為了關(guān)于細(xì)孔深度也得到足夠的吸附量，所以考慮形成的表面處理層的厚度。通過改變陽極氧化處理的處理時(shí)間來控制細(xì)孔的深度，在進(jìn)行表面處理后的狀態(tài)下，也需要使細(xì)孔的深度成為1ym1000iim。接著，對(duì)本實(shí)施方式的熱交換器10的制造加工進(jìn)行說明。在本實(shí)施方式中，與實(shí)施方式l同樣也由圖6所示的流程在翅片板形成細(xì)孔。首先，用與實(shí)施方式l同樣的條件、溶液，進(jìn)行脫脂一堿蝕刻一去污處理(圖6的SlS6)。接著，進(jìn)行與上述的圖7同樣的陽極氧化處理(圖6的S7)。在此，因?yàn)樵谝院蟮你t酸化學(xué)合成處理中形成的鉻化物的膜厚為約100nm，所以考慮該厚度，必須確定由陽極氧化形成的細(xì)孔尺寸和深度。在本實(shí)施方式，作為例子，在陽極氧化處理中使用1M-HC1(鹽酸)水溶液作為電解液。然后，將一片量的翅片板作為陽極，將兩片石墨板作為陰極，浸漬在電解液中，在兩極間流過4.5A/dm2的恒定電流地進(jìn)行恒定電流控制，調(diào)整電流值以使在進(jìn)行鉻酸化學(xué)合成處理之前的細(xì)孔直徑成為約212nm。即，在細(xì)孔直徑為212nm的細(xì)孔進(jìn)行100nm厚的鉻酸化學(xué)合成處理。通過這樣，鉻酸化學(xué)合成處理后的細(xì)孔直徑為約12nm左右。另外，按處理時(shí)間對(duì)細(xì)孔深度進(jìn)行管理，把該時(shí)間設(shè)定為80分鐘。另外，在本實(shí)施方式5中列舉了使用鹽酸的由恒定電流控制形成細(xì)孔的例子，但只要能得到規(guī)定的細(xì)？L電解液不限于鹽酸，另外，控制方法也可以不是恒定電流，而可采用恒定電壓的控制。當(dāng)完成陽極氧化處理后，與實(shí)施方式l等同樣，從電解液取出用離子交換水進(jìn)行水洗、用風(fēng)機(jī)除水。然后，立刻放入預(yù)先加熱到15(TC的烘爐(大氣中)，保持原樣進(jìn)行60分鐘的熱處理，從烘爐取出并緩緩冷卻(圖6的S8S9)。接著，在本實(shí)施方式中，把完成熱處理的翅片板浸泡(浸漬)在鉻酸鹽系的溶液內(nèi)5秒鐘。其后通過取出并干燥翅片板，在翅片板表面形成由鉻酸化學(xué)合成處理生成的100nm厚的鉻酸化合物構(gòu)成的表面處理層。由此，可獲得形成有表面處理層的金屬翅片20。對(duì)于進(jìn)行鉻酸化學(xué)合成處理后的金屬翅片20，用與在實(shí)施方式1中進(jìn)行的吸附特性評(píng)價(jià)同樣的前處理?xiàng)l件及評(píng)價(jià)裝置以及測定方法進(jìn)行吸附特性的評(píng)價(jià)。在25t:的水分的吸附等溫線測定中，在相對(duì)壓力在P/P。為0.5附近時(shí)，出現(xiàn)急劇的上升(下降)。另外，在用BJH法算出包含表面處理層的細(xì)孔尺寸分布時(shí)，可以確認(rèn)，因?yàn)榧?xì)孔分布在12.Onm附近出現(xiàn)極大值，得到急劇的細(xì)孔分布峰值，所以細(xì)孔的50%以上包含在細(xì)孔直徑12.0nm士2nm的范圍。此時(shí)，細(xì)孔深度為約350iim。然后，把200片具有上述吸附特性的翅片板作為金屬翅片20排列成兩層三列，用與實(shí)施方式1同樣的方法，得到在傳熱面具有細(xì)孔的熱交換器10。如上所述，根據(jù)實(shí)施方式5，對(duì)例如鋁制的翅片板，由于通過鉻酸化學(xué)合成處理(鉻酸鹽光澤處理)形成鉻系化合物的表面處理層來進(jìn)行涂敷，所以可防止鋁的腐蝕，實(shí)現(xiàn)耐候性、耐腐蝕性的提高。由此，可防止由腐蝕生成的生成物在空氣中飛散等，可實(shí)現(xiàn)安全方面、衛(wèi)生方面的提高。實(shí)施方式6.在上述的實(shí)施方式5中，由鉻酸化學(xué)合成處理形成了以鉻系化合物作為材料的表面處理層。只是，對(duì)于表面處理層不一定必須由鉻系化合物形成。因此，在本實(shí)施方式中，由氟系的樹脂形成表面處理層來提高耐腐蝕性。關(guān)于本實(shí)施方式中進(jìn)行熱處理之前的加工，因?yàn)榕c實(shí)施方式5同樣，由圖6所示的加工在翅片板形成細(xì)孔，所以省略說明。在本實(shí)施方式中，對(duì)完成熱處理的翅片板，以提高耐腐蝕性為目的，在熱交換器IO(翅片板)表面進(jìn)行氟涂敷處理。接著，對(duì)氟涂敷處理進(jìn)行說明。首先，用陽極氧化形成具有約210nm細(xì)孔直徑的金屬翅片。接著，在該翅片板表面用噴射涂布形成底涂(基底)層。作為底涂層，例如用環(huán)氧樹脂涂料使其膜厚成為例如70nm。其后，在底涂層上面層涂布稀釋成5wt^(重量百分比)的氟樹脂系涂料。在此，作為氟樹脂系涂料，使用氟乙烯醚(FEVE)樹脂涂布約30nm的氟樹脂層。然后，在熱風(fēng)循環(huán)干燥爐中在17(TC干燥15分鐘來進(jìn)行燒結(jié)。其結(jié)果，在翅片板表面形成具有約lOOnm(O.1iim)厚度的氟樹脂層(包含底涂層)。在此，在本實(shí)施方式中，作為氟樹脂系涂料使用了氟乙烯醚(FEVE)樹脂，但不限于此。作為其他的氟樹脂系涂料，例如使用四氟乙烯或作為其共聚物的聚四氟乙烯(PTFE)、氟化乙烯丙烯共聚物(FEP)、全氟烴基乙烯醚共聚物(PFA)、乙烯-四氟乙烯系共聚物(ETFE)等氟系樹脂來進(jìn)行氟涂敷處理，也可得到同樣的效果。然后，把進(jìn)行了氟涂敷處理的翅片板作為金屬翅片20排列成兩層三列，用與實(shí)施方式1同樣的方法得到在傳熱面具有細(xì)孔的熱交換器10。如上所述，根據(jù)實(shí)施方式6，由于形成用氟樹脂形成的表面處理層，所以與實(shí)施方式5同樣，可防止鋁的腐蝕，實(shí)現(xiàn)耐候性、耐腐蝕性的提高。由此，可防止腐蝕產(chǎn)生的生成物向空氣中飛散等，可實(shí)現(xiàn)安全方面、衛(wèi)生方面的提高。另外，如實(shí)施方式5所示，可以不進(jìn)行鉻酸化學(xué)合成處理地形成表面處理層，可實(shí)現(xiàn)無鉻的環(huán)境對(duì)策。實(shí)施方式7.在上述的各實(shí)施方式中，從熱傳遞率的高度、由陽極氧化處理形成的細(xì)孔形成等觀點(diǎn)出發(fā)，作為金屬翅片20采用鋁作為材料。在本發(fā)明中，材料不限于鋁。例如，也可以把如上所述的所謂閥金屬作為金屬翅片20等的材料使用，由陽極氧化處理在表面形成細(xì)孔。閥金屬是可由陽極氧化處理形成顯示電解整流作用的氧化膜的鋁、鉭、鈮、鈦、鉿、鋯、鋅、鎢、鉍、銻等金屬的總稱。其中，作為金屬翅片20而可實(shí)際采用的金屬，例如是鋁、鈦、鋯、鈮、鉭等。即使使用這些的金屬，也可得到與鋁同樣的效果。另外，對(duì)于在實(shí)施方式5及6中說明的表面處理層，不限于上述的鉻系化合物、氟系樹脂。例如也可以用鎳等其他的金屬、化合物等形成表面處理層，而實(shí)現(xiàn)耐腐蝕性的提高。實(shí)施方式8.圖17是表示本發(fā)明的實(shí)施方式8的熱交換器10A的圖。雖然在上述的實(shí)施方式中沒有特別明示，但實(shí)際上熱交換器10A中的熱分布是不均勻的，冷媒經(jīng)過的傳熱管30附近直接受到由從冷媒傳遞來的熱量造成的溫度的影響。例如，在細(xì)孔吸附水分時(shí)，在傳熱管30(彎管31)中流動(dòng)著溫度比空氣溫度低的冷媒。相反在解吸時(shí)，流動(dòng)著高溫度的冷媒。為此，隨著離開傳熱管30，與冷媒溫度的差變大。即，在進(jìn)一步具體看熱交換器10A的情況下，根據(jù)熱交換器10A的金屬翅片20A中的位置，溫度(環(huán)境)發(fā)生變化。其結(jié)果，金屬翅片20A中的水蒸氣的相對(duì)壓力因位置而不同。具體的是，在金屬翅片20A中，隨著離開冷媒經(jīng)過的傳熱管30，帶有吸附時(shí)的相對(duì)壓力變低、而解吸時(shí)的相對(duì)壓力變高這樣的變化。為了對(duì)應(yīng)這種局部環(huán)境(相對(duì)壓力)的差異，有例如根據(jù)金屬翅片20A的各位置中的溫度分布來改變形成于金屬翅片20A上的細(xì)孔的直徑是更理想的情況。即，形成這樣的細(xì)孔，使得形成于金屬翅片20A的細(xì)孔的平均直徑隨著離開冷媒經(jīng)過的位置(傳熱管30和金屬翅片20A接觸的部分)而變小。此時(shí)，例如在把一片金屬翅片20A進(jìn)而再細(xì)區(qū)分的范圍中，對(duì)于約50X以上的細(xì)孔，其直徑分布在以平均直徑為中心約士2nm的范圍內(nèi)是理想的。如上所述，根據(jù)實(shí)施方式7，由于制作進(jìn)而基于金屬翅片20A中的溫度分布而改變細(xì)孔直徑的金屬翅片20A，所以可根據(jù)基于其位置的溫度的相對(duì)壓力(環(huán)境)進(jìn)行適當(dāng)?shù)乃值奈?、解吸。?shí)施方式9.圖18是表示本發(fā)明的實(shí)施方式9的冷凍循環(huán)裝置1000的構(gòu)成例的圖?；趫D18對(duì)由冷凍循環(huán)裝置IOOO構(gòu)成的冷媒回路的基本構(gòu)成進(jìn)行說明。該冷凍循環(huán)裝置1000利用冷媒的循環(huán)進(jìn)行冷卻、冷凍、制冷制暖運(yùn)轉(zhuǎn)等。冷凍循環(huán)裝置1000構(gòu)成為利用冷媒配管70順次連接壓縮機(jī)100、冷凝器200、第一節(jié)流裝置600、除濕加濕用熱交換器410、第二節(jié)流裝置610及蒸發(fā)器700。在此，壓縮機(jī)100和冷凝器200內(nèi)置在設(shè)于冷卻、空調(diào)等的對(duì)象空間外的室外單元(熱源側(cè)單元)中，第一節(jié)流裝置600、除濕加濕用熱交換器410、第二節(jié)流裝置610和蒸發(fā)器700內(nèi)置在設(shè)于對(duì)象空間內(nèi)的室內(nèi)單元(負(fù)荷側(cè)單元)中，以此進(jìn)行說明。另外，在此因?yàn)殛P(guān)于冷卻、制冷運(yùn)轉(zhuǎn)等進(jìn)行說明，所以把冷凝器200設(shè)于室外單元，把蒸發(fā)器700設(shè)于室內(nèi)單元，但在采暖運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)該作用向相反方向切換。該切換由控制機(jī)構(gòu)控制四通閥(省略圖示)等進(jìn)行。冷媒配管70由使成為氣體的冷媒導(dǎo)通的氣體側(cè)冷媒配管、和使成為液體的冷媒導(dǎo)通的液體側(cè)冷媒配管構(gòu)成。液體側(cè)冷媒配管導(dǎo)通被冷凝而成為液體的冷媒。氣體側(cè)冷媒配管導(dǎo)通被蒸發(fā)而成為氣體的冷媒。另外，在冷凝器200附近，設(shè)置用于把對(duì)象空間外的空氣(以下稱為外部空氣)送入冷凝器200、促進(jìn)熱交換的風(fēng)扇等的風(fēng)機(jī)(省略圖示)。同樣，在蒸發(fā)器700的附近，同樣設(shè)置由風(fēng)扇等構(gòu)成的風(fēng)機(jī)(省略圖示)。另外，關(guān)于封入在冷媒配管70中的冷媒在后面敘述。壓縮機(jī)100吸入冷媒，并壓縮該冷媒成為高溫、高壓的氣體狀態(tài)而在冷媒配管70中流動(dòng)。冷凝器200是在冷媒和外部空氣之間進(jìn)行熱交換、將冷媒冷凝液化的熱交換器。第一節(jié)流裝置600—般由減壓閥、電子式膨脹閥等的膨脹閥構(gòu)成，對(duì)冷媒進(jìn)行減壓并使之膨脹。除濕加濕用熱交換器410由上述的實(shí)施方式18中說明的熱交換器10、10A等(以下稱為熱交換器10等)構(gòu)成，在金屬翅片20(20A)的表面具有細(xì)孔。雖然沒有特別限定，但以下除濕加濕用熱交換器410形成為具有以約30%的相對(duì)濕度為界限、可使吸附量增大、使所吸附的水分解吸的細(xì)孔直徑。除濕加濕用熱交換器410，主要以作為用于把吸附水分而除濕的對(duì)象空間內(nèi)的空氣(以下單指空氣)供給到蒸發(fā)器700的潛熱去除的設(shè)備發(fā)揮功能。在此，不限于該利用，也可以在冷凍循環(huán)裝置IOOO設(shè)置加濕單元，利用除濕加濕用熱交換器410加濕對(duì)象空間。第二節(jié)流裝置610—般也是由減壓閥、電子式膨脹閥等的膨脹閥構(gòu)成，對(duì)冷媒減壓并使之膨脹。蒸發(fā)器700通過冷媒和空氣的熱交換，使該冷媒蒸發(fā)并氣化。另外，設(shè)于蒸發(fā)器700附近的風(fēng)機(jī)在吸入空氣的同時(shí)把由蒸發(fā)器700進(jìn)行熱交換而冷卻了的空氣供給到冷卻對(duì)象區(qū)域(室內(nèi)或冷藏、冷凍倉庫內(nèi)部等)。例如由微型計(jì)算機(jī)等構(gòu)成的控制機(jī)構(gòu)800是進(jìn)行壓縮機(jī)100的驅(qū)動(dòng)頻率或第一節(jié)流裝置600及第二節(jié)流裝置610的開度的控制等的機(jī)構(gòu)。在本實(shí)施方式中說明了一臺(tái)控制機(jī)構(gòu)800，但也可以例如在室外單元和室內(nèi)單元分別設(shè)置控制裝置，各控制裝置對(duì)各單元所具有的設(shè)備(機(jī)構(gòu))進(jìn)行控制。另外，此時(shí)也可以形成為能夠進(jìn)行信號(hào)通信地進(jìn)行連帶控制。在此，對(duì)在冷凍循環(huán)裝置1000中使用的冷媒進(jìn)行說明。在可在冷凍循環(huán)裝置1000中使用的冷媒中，有非共沸混合冷媒或假共沸混合冷媒、單一冷媒等。在非共沸混合冷媒中，有作為HFC(氫氟烴)冷媒的R407C(R32/R125/R134a)等。由于該非共沸混合冷媒是沸點(diǎn)不同的冷媒的混合物，所以具有所謂液相冷媒和氣相冷媒的組成比率不同的特性。在假共沸混合冷媒中，有作為HFC冷媒的R410A(R32/R125)或R404A(R125/R143a/R134a)等。另外，在單一冷媒中，有作為HCFC(氫氯氟烴)冷媒的R22或作為HFC冷媒的R134a等。該單一冷媒由于不是混合物，所以具有所謂容易處理的特性。此外，也可以使用作為自然冷媒的二氧化碳或丙烷、異丁烷、銨等。另外，R22表示二氟氯甲烷，R32表示二氟甲烷，R125表示五氟乙烷，R134a表示1，1，1，2_四氟乙烷，R143a表示l，l，l-三氟乙烷。因此，可以使用對(duì)應(yīng)于冷凍循環(huán)裝置1000的用途或目的冷媒。以下，對(duì)冷凍循環(huán)裝置1000的動(dòng)作進(jìn)行說明。首先，對(duì)除濕加濕用熱交換器410進(jìn)行吸附空氣中水分的動(dòng)作的情況進(jìn)行說明。由壓縮機(jī)100壓縮的高溫、高壓冷媒在冷凝器200通過與外部空氣進(jìn)行熱交換而放熱同時(shí)冷凝液化成為液態(tài)冷媒。該液態(tài)冷媒流入第一節(jié)流裝置600，在此被減壓，形成例如低壓的氣液兩相冷媒。流入除濕加濕用熱交換器410的、比空氣溫度低的氣液兩相冷媒，通過熱交換使流經(jīng)金屬翅片20及其周邊的空氣冷卻，一部分蒸發(fā)流出。此時(shí)，如上所述，金屬翅片20吸附流經(jīng)的空氣中的水分。從除濕加濕用熱交換器410流出的氣液兩相冷媒，流經(jīng)全開狀態(tài)的第二節(jié)流裝置610而流入蒸發(fā)器700。該氣液兩相冷媒通過蒸發(fā)器700中的熱交換全部蒸發(fā)氣化，成為氣體冷媒而再次吸入到壓縮機(jī)100，并排出。以下，說明在除濕加濕用熱交換器410中進(jìn)行對(duì)所吸附的水分進(jìn)行解吸的動(dòng)作的情況。由壓縮機(jī)100壓縮的高溫、高壓冷媒在冷凝器200向外部空氣放出熱量同時(shí)成為氣液兩相冷媒。該高壓狀態(tài)的氣液兩相冷媒，流經(jīng)全開狀態(tài)的第一節(jié)流裝置600而流入除濕加濕用熱交換器410。流入到除濕加濕用熱交換器410的、比空氣溫度高的氣液兩相冷媒，加熱金屬翅片20及周邊的空氣而液化。液化的冷媒由第二節(jié)流裝置610減壓成為低壓的氣液兩相冷媒。然后，氣液兩相冷媒流入蒸發(fā)器700，在此全部蒸發(fā)氣化，成為氣體冷媒而再次吸入壓縮機(jī)100。圖19是表示蒸發(fā)溫度和COP(CoefficientofPerformance:能量消費(fèi)效率)的關(guān)系的圖。在圖19中可知蒸發(fā)溫度和COP存在比例關(guān)系。例如可知，蒸發(fā)溫度為ll[t:]時(shí)，COP是3.l左右(圖中表示的(A))，在蒸發(fā)溫度上升到20[t:]時(shí)，COP上升到3.9左右(圖中表示的(B))。因此，蒸發(fā)溫度設(shè)定得越高，越能相應(yīng)地提高COP。在本實(shí)施方式的冷凍循環(huán)裝置1000中，通過對(duì)空氣中的水分的潛熱的處理由除濕加濕用熱交換器410進(jìn)行，對(duì)顯熱的處理由蒸發(fā)器700進(jìn)行，從而可以分擔(dān)任務(wù)。為此，與蒸發(fā)器700處理潛熱和顯熱時(shí)相比，可把冷媒的蒸發(fā)溫度設(shè)定得較高。由此，例如在空調(diào)裝置等中，即使在現(xiàn)有技術(shù)在蒸發(fā)器700中不得不把蒸發(fā)溫度設(shè)在露點(diǎn)以下、霜堆積的情況下，也可以防止該情況發(fā)生，不用進(jìn)行除霜運(yùn)轉(zhuǎn)。進(jìn)而，例如通過利用冷凝器200中的冷凝排熱，可對(duì)由除濕加濕用熱交換器410(金屬翅片20)吸附的水分進(jìn)行解吸?？梢詮U棄該水分，或在加濕運(yùn)轉(zhuǎn)中加以利用。由此，可以不特別設(shè)置用于解吸水分的加熱器等的加熱機(jī)構(gòu)。因此，不需要加熱機(jī)構(gòu)所需的消費(fèi)電力，可大幅減少消費(fèi)電力。例如，在把本實(shí)施方式的冷凍循環(huán)裝置IOOO適用于冷藏倉庫的情況下，在外部空氣側(cè)的條件保持在干球溫度為30[°C]、相對(duì)濕度為60[%]、絕對(duì)濕度為16.04[g/kg]時(shí)，控制機(jī)構(gòu)800可對(duì)各設(shè)備進(jìn)行控制而使冷凍循環(huán)裝置運(yùn)轉(zhuǎn)，用以在干球溫度為10[°C]、相對(duì)濕度為60[%]、絕對(duì)濕度為4.56[g/kg]這樣的條件下持續(xù)保持冷藏倉庫內(nèi)的冷藏室(空調(diào)空間)。如上所述，根據(jù)實(shí)施方式9的冷凍循環(huán)裝置，通過在除濕加濕裝置利用由上述的實(shí)施方式18的熱交換器10等構(gòu)成的除濕加濕用熱交換器410等，用金屬翅片20吸附水分，對(duì)于在蒸發(fā)器700中進(jìn)行與空氣的熱交換時(shí)的冷媒的蒸發(fā)溫度，無需考慮到由水分形成的潛熱量地進(jìn)行設(shè)定，只要將冷媒控制在考慮了顯熱量的溫度即可。為此，在冷凍循環(huán)裝置的壓縮機(jī)中可減少壓縮比，能夠提高以冷凍循環(huán)裝置中的COP等作為指標(biāo)的能量性能。實(shí)施方式IO.圖20是表示本發(fā)明的實(shí)施方式10的冷凍循環(huán)裝置1000a的構(gòu)成例的圖。沒有特定的限制，將本實(shí)施方式的冷凍循環(huán)裝置1000a例如作為進(jìn)行制冷制暖運(yùn)轉(zhuǎn)的空調(diào)裝置進(jìn)行說明。另外，在圖20中標(biāo)注同實(shí)施方式9中說明的圖面相同的附圖標(biāo)記的部分，由于進(jìn)行同樣的動(dòng)作故省略說明。冷凍循環(huán)裝置1000a構(gòu)成為，利用冷媒配管70順次連接壓縮機(jī)100、冷凝器200、并列設(shè)置的作為第一開關(guān)閥的開關(guān)閥300以及作為第二開關(guān)閥的開關(guān)閥310、并列設(shè)置的除濕加濕用熱交換器410a及除濕加濕用熱交換器410b、并列設(shè)置的逆流防止機(jī)構(gòu)500以及逆流防止機(jī)構(gòu)510、節(jié)流裝置620以及蒸發(fā)器700。在此，如實(shí)施方式18所說明的那樣，冷凍循環(huán)裝置1000a具有除濕加濕用熱交換器410a(第一熱交換器)以及除濕加濕用熱交換器410b(第二熱交換器)，這些熱交換器由具有在表面形成有細(xì)孔的金屬翅片20的熱交換器10等構(gòu)成。另外，這兩個(gè)除濕加濕用熱交換器410a以及除濕加濕用熱交換器410b，分別獨(dú)立內(nèi)置于室內(nèi)單元內(nèi)。另外，冷媒配管70構(gòu)成為，分支成冷媒配管70a和冷媒配管70b，由冷媒配管70a連接開關(guān)閥300、除濕加濕用熱交換器410a以及逆流防止機(jī)構(gòu)500，由冷媒配管70b連接開關(guān)閥310、除濕加濕用熱交換器410b以及逆流防止機(jī)構(gòu)510，然后再次合流。流經(jīng)該冷媒配管70的冷媒也可以使用在實(shí)施方式2說明過的冷媒。另外，在該冷凍循環(huán)裝置1000a中，用于檢測流入蒸發(fā)器700的空氣的溫度及濕度的溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)810(第一溫度濕度檢測機(jī)構(gòu))設(shè)在蒸發(fā)器700的風(fēng)路入口側(cè)(流入空氣的一側(cè))。該溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)810只要能檢測溫度及濕度即可，不特別限定種類。例如，只要由熱敏電阻等的溫度傳感器、或溫度計(jì)、濕度傳感器、濕度計(jì)等構(gòu)成即可。開關(guān)閥300以及開關(guān)閥310作為選擇冷媒回路的流路的流路選擇機(jī)構(gòu)發(fā)揮功能，不特別限定種類。逆流防止機(jī)構(gòu)500以及逆流防止機(jī)構(gòu)510是防止在冷媒配管70a及冷媒配管70b中流動(dòng)的冷媒的逆流的機(jī)構(gòu)，可以由逆流閥等構(gòu)成，但不特別限定種類。節(jié)流裝置620—般由減壓閥或膨脹閥構(gòu)成，對(duì)冷媒減壓而使之膨脹，例如可以由電子式膨脹閥等構(gòu)成。本實(shí)施方式的控制機(jī)構(gòu)800除了上述控制之外，進(jìn)而還控制包括開關(guān)閥300、31等的各設(shè)備。另外，切換后述的風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3010a304a、301b304b等來進(jìn)行風(fēng)路控制。另外，基于來自溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)810的信息，計(jì)算蒸發(fā)器700中的空氣的相對(duì)濕度，進(jìn)行把該相對(duì)濕度換算成露點(diǎn)(露點(diǎn)溫度)等的處理。圖21是表示內(nèi)置蒸發(fā)器700等的室內(nèi)單元3000的構(gòu)成的圖。圖21的室內(nèi)單元3000表示一部分設(shè)置在冷凍倉庫內(nèi)部(空調(diào)空間)4000、而除此以外的部分設(shè)置在外部空氣500側(cè)的情況。在該室內(nèi)單元3000中，內(nèi)置在圖20所示的除濕加濕用熱交換器410a、除濕加濕用熱交換器410b以及蒸發(fā)器700。另外，在除濕加濕用熱交換器410a以及除濕加濕用熱交換器410b的附近，分別具有離心風(fēng)扇或軸流風(fēng)扇等的風(fēng)機(jī)900以及風(fēng)機(jī)910。另外，在室內(nèi)單元3000設(shè)有管道3100，不僅從蒸發(fā)器700向冷凍倉庫內(nèi)部4000輸送空氣，還可進(jìn)行吸入。該室內(nèi)單元3000形成在風(fēng)路(空氣流動(dòng))上阻斷除濕加濕用熱交換器410a和除濕加濕用熱交換器410b的構(gòu)造。另外，室內(nèi)單元3000形成為可切換風(fēng)路，通過切換風(fēng)路可使除濕加濕用熱交換器410a以及除濕加濕用熱交換器410b與冷凍倉庫內(nèi)部4000或外部空氣5000連通。該風(fēng)路的切換由風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3010a及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3010b、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3020a及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3020b、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3030a及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3030b、還有風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3040a及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3040b進(jìn)行。風(fēng)路的細(xì)小調(diào)整由風(fēng)路調(diào)整機(jī)構(gòu)3050a及風(fēng)路調(diào)整機(jī)構(gòu)3050b進(jìn)行。以下，對(duì)室內(nèi)單元3000內(nèi)的空氣流動(dòng)進(jìn)行說明。在圖21中表示風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3010a、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3020b、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3030b及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3040a是開狀態(tài)，風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3010b、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3020a、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3030a及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3040b是閉狀態(tài)。在各風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)處于該狀態(tài)時(shí)，除濕加濕用熱交換器410a的內(nèi)置空間與外部空氣5000連通，形成為空氣從外部空氣流入(箭頭A)。另外，除濕加濕用熱交換器410b的內(nèi)置空間經(jīng)由管道3100與冷凍倉庫內(nèi)部4000連通，形成為空氣(例如氣溫10[°C]、相對(duì)濕度60[%])流入(箭頭B)。在這樣形成風(fēng)路的情況下，在除濕加濕用熱交換器410a中進(jìn)行解吸，在除濕加濕用熱交換器410b中進(jìn)行吸附。由此，使除濕加濕用熱交換器410b的潛熱處理和蒸發(fā)器700的顯熱處理分離開。另外，在各風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)的開關(guān)狀態(tài)成為相反的狀態(tài)的情況下，在除濕加濕用熱交換器410a的內(nèi)置空間形成為空氣流入，在除濕加濕用熱交換器410b的內(nèi)置空間形成為外部空氣流入。另外，在除濕加濕用熱交換器410a中進(jìn)行吸附，在除濕加濕用熱交換器410b進(jìn)行解吸。圖22是表示切換了室內(nèi)單元3000的風(fēng)路的狀態(tài)的說明圖。圖22(a)表示風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3010a、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3020b、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3030b及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3040a為閉狀態(tài)，風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3010b、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3020a、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3030a及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3040b為開狀態(tài)。在圖22(a)中，除濕加濕用熱交換器410b的內(nèi)置空間與外部空氣5000連通，形成為外部空氣流入(箭頭C)。另外，除濕加濕用熱交換器410a的內(nèi)置空間經(jīng)由管道3100與冷凍倉庫內(nèi)部4000連通，形成為空氣流入(箭頭D)。此時(shí)，在除濕加濕用熱交換器410b中，解吸水分，在除濕加濕用熱交換器410a中，吸附水分。圖22(b)與圖21所示的情況同樣，所以省略說明。圖23是表示冷凍循環(huán)中冷媒的狀態(tài)的P-h線圖(莫里爾線圖)?；趫D23對(duì)冷凍循環(huán)中的冷媒的狀態(tài)進(jìn)行說明。該圖的縱軸表示絕對(duì)壓力(P)，橫軸表示焓(h)。在該圖23中，在用飽和液線和飽和蒸氣線包圍的部分表示是氣液兩相狀態(tài)的冷媒，在飽和液線的左側(cè)表示是液化了的冷媒，在飽和蒸氣線的右側(cè)表示是氣化了的冷媒。即，在狀態(tài)(1)及狀態(tài)(5)表明是氣體冷媒，在狀態(tài)(2)及狀態(tài)(4)表明是氣液兩相冷媒，在狀態(tài)(3)表明是液態(tài)冷媒。接著基于圖20及圖23對(duì)冷凍循環(huán)裝置1000a的動(dòng)作進(jìn)行說明。在此說明的是，把開關(guān)閥300設(shè)為開狀態(tài)、把開關(guān)閥310設(shè)為閉狀態(tài)、在除濕加濕用熱交換器410a解吸水分、在除濕加濕用熱交換器410b吸附水分時(shí)的動(dòng)作。此時(shí)，由于開關(guān)閥310是閉狀態(tài)，所以形成為冷媒不流入除濕加濕用熱交換器410b。由壓縮機(jī)100壓縮的高溫、高壓的氣體狀態(tài)的冷媒(圖23中所示的狀態(tài)(l))流入冷凝器200。該狀態(tài)的冷媒在冷凝器200向外部空氣放出一部分熱量，同時(shí)成為氣液兩相冷媒(圖23中所示的狀態(tài)(2))。該高壓狀態(tài)的氣液兩相冷媒流入除濕加濕用熱交換器410a。流入的氣液兩相冷媒流經(jīng)傳熱管30，此時(shí)，冷媒和空氣進(jìn)行熱交換，提高金屬翅片20及其周邊空氣的溫度，降低相對(duì)濕度。由此，吸附在金屬翅片20的水分解吸。氣液兩相冷媒成為液化的液態(tài)冷媒(圖23中所示的狀態(tài)(3))。該冷媒流過逆流防止機(jī)構(gòu)500，在節(jié)流裝置620被減壓。被減壓的冷媒成為低壓的氣液兩相冷媒(圖23中所示的狀態(tài)(4))。然后，該氣液兩相冷媒流入蒸發(fā)器700，從空氣中取得熱量而蒸發(fā)，成為低壓的氣體冷媒(圖23中所示的狀態(tài)(5))。在此，該空氣是如后述那樣由除濕加濕用熱交換器410b吸附了水分的空氣。該空氣被冷卻，流到冷凍倉庫內(nèi)部4000。另外，氣體冷媒再由壓縮機(jī)100吸入，在冷媒回路中循環(huán)。因此，通過冷媒反復(fù)進(jìn)行吸熱及放熱，在改變狀態(tài)的同時(shí)在冷媒回路中循環(huán)，從而進(jìn)行制冷、冷凍運(yùn)轉(zhuǎn)。圖24是用于說明冷凍循環(huán)裝置1000a的除濕加濕用熱交換器410b的動(dòng)作的空氣線圖。用該空氣線圖及圖21的構(gòu)成圖，對(duì)上述的冷凍循環(huán)裝置1000a的動(dòng)作進(jìn)行說明。在圖21及圖24中，對(duì)流經(jīng)與冷凍倉庫內(nèi)部4000側(cè)連通的除濕加濕用熱交換器410b的空氣按以下方式進(jìn)行說明，即，流經(jīng)除濕加濕用熱交換器410b前的空氣為圖24中所示的狀態(tài)(1)，剛流過除濕加濕用熱交換器410b后的空氣為圖24中所示的狀態(tài)(2)，剛與蒸發(fā)器700進(jìn)行過熱交換后的空氣為圖24中所示的狀態(tài)(3)。對(duì)除濕加濕用熱交換器410b吸附存在于冷凍倉庫內(nèi)部4000內(nèi)空氣中的水分的情況進(jìn)行說明。狀態(tài)(1)的空氣，干球溫度是iorc]，相對(duì)濕度是6o[^]，絕對(duì)濕度是4.56[g/kg]。當(dāng)該狀態(tài)的空氣流入除濕加濕用熱交換器410b時(shí)，沿著等焓線，成為從相對(duì)濕度60[%]減濕到例如30[%]、絕對(duì)濕度也從4.56[g/kg]減濕到2.96[g/kg]、干球溫度從10[。C]上升到14[。C]的狀態(tài)(2)的空氣，流向蒸發(fā)器700。23如上所述，除濕加濕用熱交換器410b因?yàn)樵谙鄬?duì)濕度約30%以上的區(qū)域可吸附的水分量變大，所以狀態(tài)(1)的空氣可減濕。然后，該狀態(tài)(2)的空氣在絕對(duì)濕度一定的狀態(tài)下通過由蒸發(fā)器700的熱交換去除顯熱而被冷卻，成為相對(duì)濕度小于100[%]、干球溫度為-2[t:]的狀態(tài)(3)的空氣。通常，把冷凍倉庫內(nèi)部4000保持在低于10[°C]的溫度區(qū)域，必須把蒸發(fā)溫度設(shè)定為比0[°C]低的情況較多。但是，因?yàn)樵摾鋬鲅h(huán)裝置1000a的冷凍循環(huán)不執(zhí)行去除在蒸發(fā)器700結(jié)下的霜的除霜運(yùn)轉(zhuǎn)，所以可把蒸發(fā)器700的蒸發(fā)溫度(狀態(tài)(2)的溫度14[t:])設(shè)定得比露點(diǎn)溫度(例如狀態(tài)(2)的露點(diǎn)溫度-2.9[t:])高。另外，為了提高蒸發(fā)器700的蒸發(fā)溫度，控制機(jī)構(gòu)800可對(duì)節(jié)流裝置620的開度、或壓縮機(jī)100的驅(qū)動(dòng)頻率、風(fēng)機(jī)910的轉(zhuǎn)速等進(jìn)行控制而調(diào)節(jié)蒸發(fā)溫度。另外，如圖19說明的那樣，若能較高地設(shè)定蒸發(fā)溫度，則能相應(yīng)地改善COP。另外，由于能把蒸發(fā)器700的蒸發(fā)溫度設(shè)在露點(diǎn)以上，所以不會(huì)發(fā)生漏泄。即，不需要泄放配管，可降低制造成本。該控制機(jī)構(gòu)800可根據(jù)來自溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)810的信息，計(jì)算蒸發(fā)器700中的空氣的相對(duì)濕度，把該相對(duì)濕度換算成露點(diǎn)，基于該結(jié)果進(jìn)行露點(diǎn)的檢測。另外，狀態(tài)(3)的空氣向冷凍倉庫內(nèi)部4000內(nèi)擴(kuò)散，把冷凍倉庫內(nèi)部4000的干球溫度保持在10[°C]以下。另外，在除濕加濕用熱交換器410b中可吸附的水分量存在界限。為此，控制機(jī)構(gòu)800，在由來自溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)810的檢測信息判斷除濕加濕用熱交換器410b的風(fēng)路出口側(cè)的相對(duì)濕度達(dá)到規(guī)定的閾值以上時(shí)，把開關(guān)閥300從開狀態(tài)切換為閉狀態(tài)，把開關(guān)閥310從閉狀態(tài)切換為開狀態(tài)，切換冷媒的流動(dòng)。然后，使高溫、高壓的氣體冷媒流入除濕加濕用熱交換器410b，提高金屬翅片20和其周邊的空氣的溫度。S卩，這次把吸附了水分的除濕加濕用熱交換器410b切換成解吸。當(dāng)提高除濕加濕用熱交換器410b的金屬翅片20和其周邊的空氣的溫度時(shí)相對(duì)濕度降低，吸附的水分被排出，從而進(jìn)行再生。另外，由于切換了冷媒的流路，所以形成為除濕加濕用熱交換器410a吸附空氣中的水分。在該除濕加濕用熱交換器410a中，形成為吸附空氣中的水分，從圖24所示的狀態(tài)(1)到狀態(tài)(2)減濕倉庫內(nèi)部400的空氣。另外，在除濕加濕用熱交換器410a能吸附的水分量存在界限。為此，控制機(jī)構(gòu)800，在由來自溫度溫度檢測機(jī)構(gòu)810的檢測信息判斷除濕加濕用熱交換器410a的風(fēng)路出口側(cè)的相對(duì)濕度達(dá)到規(guī)定的閾值以上時(shí)，把開關(guān)閥300從閉狀態(tài)變更到開狀態(tài)，把開關(guān)閥310從開狀態(tài)變更到閉狀態(tài)，切換冷媒的流動(dòng)。然后，使高溫、高壓的氣體冷媒流入除濕加濕用熱交換器410a，提高金屬翅片20及其周邊的空氣的溫度，降低相對(duì)濕度，從而使水分解吸。如上所述，冷凍循環(huán)裝置1000a，在一個(gè)除濕加濕用熱交換器(除濕加濕用熱交換器410b)吸附水分時(shí)，使另一個(gè)除濕加濕用熱交換器(除濕加濕用熱交換器410a)的水分解吸，根據(jù)水分的吸附量交替地進(jìn)行切換。因此，通過切換風(fēng)路等，選擇冷媒的流路，可連續(xù)地去除冷凍倉庫內(nèi)部4000的空氣的濕度(潛熱)。表1是歸納開關(guān)閥300、開關(guān)閥310(流路選擇機(jī)構(gòu))及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3010a風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3040b的控制狀態(tài)、和除濕加濕用熱交換器410a及除濕加濕用熱交換器410b功能的表。在表l中，如圖22(a)所示，模式l表示除濕加濕用熱交換器410a吸附水分、除濕加濕用熱交換器410b解吸所吸附的水分的情況。另外，如圖22(b)所示，模式2表示除濕加濕用熱交換器410a解吸所吸附的水分、除濕加濕用熱交換器410b吸附水分的情況。形成為交替地切換該模式1和模式2，可連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)。[表l]<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>如上所述，根據(jù)實(shí)施方式10的冷凍循環(huán)裝置1000a,由上述的實(shí)施方式18的熱交換器10等構(gòu)成的除濕加濕用熱交換器410a和除濕加濕用熱交換器410b由于可交替地連續(xù)吸附冷凍倉庫內(nèi)部4000的空氣中的水分，所以可消除現(xiàn)有技術(shù)中頻繁發(fā)生的除霜運(yùn)轉(zhuǎn)，能夠進(jìn)一步降低伴隨除霜運(yùn)轉(zhuǎn)的消費(fèi)電力。另外，通過能夠把蒸發(fā)器700的蒸發(fā)溫度設(shè)定得比露點(diǎn)溫度高，所以可高效地運(yùn)轉(zhuǎn)冷凍循環(huán)。另外，在除濕加濕用熱交換器410a和除濕加濕用熱交換器410b解吸所吸附的水分時(shí)，由于冷凝器200利用冷凝的冷媒的熱量(冷凍庫內(nèi)部400的冷卻不必要的排熱)進(jìn)行解吸，所以不用特別設(shè)置解吸用的加熱機(jī)構(gòu)，可省略設(shè)置空間，同時(shí)不需要用加熱機(jī)構(gòu)進(jìn)行加熱的電力。另外，在該冷凍循環(huán)裝置1000a中，不需要冷媒越超過臨界壓力那樣的高壓。艮P，可以使用壓縮機(jī)100、冷凝器200及連接它們的冷媒配管70(也包含冷媒配管70a及冷媒配管70b)的耐壓性能低的產(chǎn)品，可降低產(chǎn)品成本。另外，由于還可以抑制壓縮機(jī)100中的冷媒壓縮比，所以可改善壓縮機(jī)100的運(yùn)轉(zhuǎn)效率。S卩，可大幅改善COP，實(shí)現(xiàn)節(jié)省能量。實(shí)施方式ll.圖25是表示本發(fā)明的實(shí)施方式11的冷凍循環(huán)裝置1000b的構(gòu)成例的圖。沒有特定的限制，本實(shí)施方式的冷凍循環(huán)裝置1000b例如以進(jìn)行制冷制暖運(yùn)轉(zhuǎn)的空調(diào)裝置進(jìn)行說明。另外，在圖25中標(biāo)注同實(shí)施方式9及IO說明的附圖相同的附圖標(biāo)記的部分，由于進(jìn)行同樣的動(dòng)作所以省略說明。冷凍循環(huán)裝置1000b構(gòu)成為，利用冷媒配管70順次連接壓縮機(jī)100、冷凝器200、并列設(shè)置的作為第一開關(guān)閥的開關(guān)閥320及作為第二開關(guān)閥的開關(guān)閥330、并列設(shè)置的除濕加濕用熱交換器410c及除濕加濕用熱交換器410d、并列設(shè)置的開關(guān)閥340及開關(guān)閥350、節(jié)流裝置850(第三節(jié)流裝置)、還有蒸發(fā)器700。在此，冷凍循環(huán)裝置1000b還具備除濕加濕用熱交換器410c(第一熱交換器)及除濕加濕用熱交換器410d(第二熱交換器)，這些熱交換器由具有在表面形成細(xì)孔的金屬翅片20的熱交換器10等構(gòu)成。另外，這兩個(gè)除濕加濕用熱交換器410c及除濕加濕用熱交換器410d，分別獨(dú)立內(nèi)置于室內(nèi)單元內(nèi)。該冷媒配管70構(gòu)成為，分支成冷媒配管70c和冷媒配管70d，利用冷媒配管70c連接開關(guān)閥320、除濕加濕用熱交換器410c及開關(guān)閥340，利用冷媒配管70d連接開關(guān)閥330、除濕加濕用熱交換器410d及開關(guān)閥350，再次合流。流經(jīng)該冷媒配管70的冷媒可以使用上述的冷媒。另外，在冷媒配管70c及冷媒配管70d設(shè)置旁通管80(第一旁通管)和旁通管90(第二旁通管)，該旁通管80(第一旁通管)從開關(guān)閥320和除濕加濕用熱交換器410c之間的冷媒配管70c分支，在除濕加濕用熱交換器410d和開關(guān)閥350之間的冷媒配管70d合流；該旁通管90(第二旁通管)從開關(guān)閥330和除濕加濕用熱交換器410d之間的冷媒配管70d分支，在除濕加濕用熱交換器410c和開關(guān)閥340之間的冷媒配管70c合流。在該旁通管90設(shè)置節(jié)流裝置630(第一節(jié)流裝置)及開關(guān)閥360(第三開關(guān)閥)。另外，在該旁通管80設(shè)置節(jié)流裝置640(第二節(jié)流裝置)及開關(guān)閥370(第四開關(guān)閥)。另外，在該冷凍循環(huán)裝置1000b中，用于檢測蒸發(fā)器700的溫度及濕度的溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)810設(shè)于蒸發(fā)器700的風(fēng)路入口側(cè)，用于檢測除濕加濕用熱交換器410c及除濕加濕用熱交換器410d的溫度及濕度的溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)820(第二溫度濕度檢測機(jī)構(gòu))設(shè)于除濕加濕用熱交換器410c的風(fēng)路出口側(cè)。該溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)810及溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)820不特別限定種類，只要能檢測溫度及濕度即可。例如，只要由熱敏電阻等的溫度傳感器、或溫度計(jì)、濕度傳感器、濕度計(jì)等構(gòu)成即可。另外，以溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)810及溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)820分別設(shè)置一個(gè)的情況為例進(jìn)行表示，但也不限于此，也可以設(shè)置多個(gè)。進(jìn)而，溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)820也可以設(shè)置在除濕加濕用熱交換器410c及除濕加濕用熱交換器410d各自的風(fēng)路出口側(cè)。在冷凍循環(huán)裝置1000b中，設(shè)置控制壓縮機(jī)100的驅(qū)動(dòng)頻率或開關(guān)閥320開關(guān)閥370的開度、節(jié)流裝置630、節(jié)流裝置640及節(jié)流裝置850的開度的控制機(jī)構(gòu)800a。開關(guān)閥320開關(guān)閥370是切換流路的裝置，不特別限定種類。節(jié)流裝置630、節(jié)流裝置640及節(jié)流裝置850—般由減壓閥或膨脹閥構(gòu)成，是對(duì)冷媒減壓并使之膨脹的裝置，例如可以由電子式膨脹閥等構(gòu)成。該控制機(jī)構(gòu)800a除了控制各設(shè)備之外，還進(jìn)行以下的處理，即，基于包含來自溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)820的數(shù)據(jù)的信號(hào)，計(jì)算除濕加濕用熱交換器410c的風(fēng)路出口側(cè)的相對(duì)濕度，進(jìn)而將該相對(duì)濕度換算成露點(diǎn)(露點(diǎn)溫度)，另外基于來自溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)810的信息，計(jì)算蒸發(fā)器700中的相對(duì)濕度，將該相對(duì)濕度換算成露點(diǎn)(露點(diǎn)溫度)等。另外，在切換除濕加濕用熱交換器410c和除濕加濕用熱交換器410d的吸附解吸功能時(shí)，控制機(jī)構(gòu)800a計(jì)算除濕加濕用熱交換器410d的風(fēng)路出口側(cè)的相對(duì)濕度并將該相對(duì)濕度換算成露點(diǎn)(露點(diǎn)溫度)。圖26是表示內(nèi)置蒸發(fā)器700等的室內(nèi)單元3000a的構(gòu)成的圖?；趫D26對(duì)室內(nèi)單元3000a的基本構(gòu)成進(jìn)行說明。另外，以與圖21所示的室內(nèi)單元3000的不同點(diǎn)為中心進(jìn)行說明。在圖26中表示室內(nèi)單元3000a的一部分設(shè)于室內(nèi)(空調(diào)空間)4010、除此以外的部分設(shè)于外部空氣5000側(cè)的情況。在該室內(nèi)單元3000a內(nèi)置圖25所示的除濕加濕用熱交換器410c、除濕加濕用熱交換器410d及蒸發(fā)器700。該室內(nèi)單元3000a形成為在風(fēng)路上阻斷除濕加濕用熱交換器410c和除濕加濕用熱交換器410d的構(gòu)造。另外，室內(nèi)單元3000a形成為可切換風(fēng)路，通過切換風(fēng)路可使除濕加濕用熱交換器410c及除濕加濕用熱交換器410d與室內(nèi)4010或外部空氣5000連通。該風(fēng)路的切換由風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3110a及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3110b、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3120a及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3120b、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3130a及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3130b、還有風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3140a及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3140b進(jìn)行。風(fēng)路的細(xì)小調(diào)整由風(fēng)路調(diào)整機(jī)構(gòu)3150a及風(fēng)路調(diào)整機(jī)構(gòu)3150b進(jìn)行。以下，對(duì)室內(nèi)單元3000a內(nèi)的空氣流動(dòng)進(jìn)行說明。在圖26中表示風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3110a、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3120b、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3130b及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3140a是開狀態(tài)，風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3110b、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3120a、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3130a及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3140b是閉狀態(tài)。當(dāng)各風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)處于該狀態(tài)時(shí)，除濕加濕用熱交換器410c的內(nèi)置空間與外部空氣5000連通，形成為外部空氣流入(箭頭A)。另外，除濕加濕用熱交換器410d的內(nèi)置空間經(jīng)由管道3100與室內(nèi)4010連通，形成為空氣(例如氣溫26[t:]、相對(duì)濕度60[%])流入(箭頭B)。在這樣形成風(fēng)路的情況下，在除濕加濕用熱交換器410c進(jìn)行解吸，在除濕加濕用熱交換器410d進(jìn)行吸附。由此，使除濕加濕用熱交換器410d的潛熱處理和蒸發(fā)器700的顯熱處理分離開。另外，在各風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)的開關(guān)狀態(tài)成為相反狀態(tài)的情況下，在除濕加濕用熱交換器410c進(jìn)行吸附，在除濕加濕用熱交換器410d進(jìn)行解吸。圖27是表示切換了室內(nèi)單元3000a的風(fēng)路的狀態(tài)的說明圖。在圖27表示室內(nèi)單元3000a的一部分設(shè)于室內(nèi)4010、除此以外的部分設(shè)于外部空氣5000側(cè)的情況。另外，圖27(a)表示風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3110a、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3120b、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3130b及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3140a為閉狀態(tài)，風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3110b、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3120a、風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3130a及風(fēng)路切換機(jī)構(gòu)3140b為開狀態(tài)。在圖27(a)中，除濕加濕用熱交換器410d的內(nèi)置空間與外部空氣5000連通，形成為外部空氣流入(箭頭C)。另外，除濕加濕用熱交換器410c的內(nèi)置空間經(jīng)由管道3100與室內(nèi)4010連通，形成為空氣流入(箭頭D)。此時(shí)，在除濕加濕用熱交換器410d解吸水分，在除濕加濕用熱交換器410c吸附水分。圖27(b)因?yàn)榕c圖26所示的情況同樣，所以省略說明。在把冷凍循環(huán)裝置1000b適用于室內(nèi)空調(diào)或柜式空調(diào)等的空調(diào)裝置的情況下，當(dāng)外部空氣5000側(cè)的條件保持為干球溫度是30rC]、相對(duì)濕度是60[%]、絕對(duì)濕度是16.04[g/kg]時(shí)，控制機(jī)構(gòu)800a可控制各設(shè)備，以便運(yùn)轉(zhuǎn)冷凍循環(huán)裝置1000b，從而使室內(nèi)4010(空調(diào)空間)持續(xù)保持在干球溫度為26[t:]、相對(duì)濕度為60[%]、絕對(duì)濕度為8.74[g/kg]這樣的條件。圖28是表示冷凍循環(huán)中冷媒狀態(tài)的P-h線圖(莫里爾線圖)。基于圖28對(duì)冷凍循環(huán)中的冷媒狀態(tài)進(jìn)行說明。在該圖28中，在狀態(tài)(1)及狀態(tài)(7)表明是氣體冷媒，在狀態(tài)(2)、狀態(tài)(4)、狀態(tài)(5)及狀態(tài)(6)表明是氣液兩相冷媒，在狀態(tài)(3)表明是液態(tài)冷媒。接著基于圖25及圖28對(duì)冷凍循環(huán)裝置1000b的動(dòng)作進(jìn)行說明。在此，對(duì)把開關(guān)閥320、開關(guān)閥340及開關(guān)閥350設(shè)為開狀態(tài)，把開關(guān)閥330、開關(guān)閥370及開關(guān)閥360設(shè)為閉狀態(tài)，把除濕加濕用熱交換器410c作為解吸熱交換器，把除濕加濕用熱交換器410d作為吸附熱交換器發(fā)揮功能時(shí)的冷凍循環(huán)裝置1000b的動(dòng)作進(jìn)行說明。由壓縮機(jī)100壓縮的高溫、高壓的氣體狀態(tài)的冷媒(圖28中所示的狀態(tài)(l))流入冷凝器200。該狀態(tài)的冷媒在冷凝器200向外部空氣放出一部分熱量同時(shí)成為氣液兩相冷媒(圖28中所示的狀態(tài)(2))。該高壓狀態(tài)的氣液兩相冷媒流入除濕用熱交換器410c。流入除濕加濕用熱交換器410c的氣液兩相冷媒提高金屬翅片20及其周邊的空氣的溫度，降低相對(duì)濕度。由此，吸附在金屬翅片20的水分解吸。氣液兩相冷媒成為液化的液態(tài)冷媒(圖28中所示的狀態(tài)(3))。27該冷媒流經(jīng)開關(guān)閥360，在節(jié)流裝置630被減壓。被減壓的冷媒成為低壓的氣液兩相冷媒(圖28中所示的狀態(tài)(4)，在此成為第一蒸發(fā)溫度)。另外，該氣液兩相冷媒流入除濕加濕用熱交換器410d，通過以比空氣低的第一蒸發(fā)溫度降低金屬翅片20及其周邊空氣的溫度，從而提高吸附性能。流入除濕加濕用熱交換器410d的氣液兩相冷媒，一部分蒸發(fā)，成為低壓的氣液兩相冷媒(圖28中所示的狀態(tài)(5))。該氣液兩相冷媒由節(jié)流裝置850被進(jìn)一步減壓，成為第二蒸發(fā)溫度(圖28中所示的狀態(tài)(6))，流入蒸發(fā)器700，通過熱交換取得空氣的顯熱而成為低壓的氣體冷媒(圖28中所示的狀態(tài)(7))。該氣體冷媒，再被壓縮機(jī)100吸入，在冷媒回路中循環(huán)。該冷凍循環(huán)裝置1000b，流經(jīng)一個(gè)除濕加濕用熱交換器(在此是除濕加濕用熱交換器410c)的冷媒經(jīng)由旁通管(在此是旁通管90)，流入另一個(gè)除濕加濕用熱交換器(在此是除濕加濕用熱交換器410d)。為此，在一個(gè)除濕加濕用熱交換器410利用冷凝的冷媒的熱量來高效地進(jìn)行水分的解吸，在另一個(gè)除濕加濕用熱交換器410利用蒸發(fā)的冷媒的熱量來高效地進(jìn)行水分的吸附，由此提高吸附解吸性能，實(shí)現(xiàn)了冷凍循環(huán)裝置的性能提高。圖29是用于說明冷凍循環(huán)裝置1000b的除濕加濕用熱交換器410d的動(dòng)作的空氣線圖。利用該空氣線圖及圖26的構(gòu)成圖，對(duì)上述的冷凍循環(huán)裝置1000b的動(dòng)作進(jìn)行說明。在圖26及圖29中，對(duì)流經(jīng)與室內(nèi)4010側(cè)連通的除濕加濕用熱交換器410d的空氣按以下設(shè)定進(jìn)行說明，即，流過除濕加濕用熱交換器410d前的空氣為圖25中所示的狀態(tài)(1)，剛流過除濕加濕用熱交換器410d后的空氣為圖29中所示的狀態(tài)(2)，剛與蒸發(fā)器700進(jìn)行過熱交換后的空氣為圖29中所示的狀態(tài)(3)。對(duì)除濕加濕用熱交換器410d吸附存在于室內(nèi)4010內(nèi)的空氣的水分的情況進(jìn)行說明。狀態(tài)(1)的空氣的干球溫度是26[1:]，相對(duì)濕度是60[%]。當(dāng)該狀態(tài)的空氣流入除濕加濕用熱交換器410d時(shí)，由除濕加濕用熱交換器410d通過等溫或冷卻吸附，成為狀態(tài)(2)的空氣而流向蒸發(fā)器700。如上所述，因?yàn)槌凉窦訚裼脽峤粨Q器410b在相對(duì)濕度約30%以上的區(qū)域可吸附的水分量變大，所以狀態(tài)(1)的空氣可減濕。另外，狀態(tài)(2)的空氣在蒸發(fā)器700進(jìn)行熱交換而成為狀態(tài)(3)的空氣。該狀態(tài)(2)的空氣通過由蒸發(fā)器700在絕對(duì)濕度為一定的狀態(tài)下只去除顯熱而被冷卻，成為相對(duì)濕度未達(dá)到100[%]、干球溫度為14[°C]的狀態(tài)(3)的空氣。該狀態(tài)(3)的空氣被供給到室內(nèi)4010。控制機(jī)構(gòu)800a控制節(jié)流裝置630及節(jié)流裝置850的開度、或壓縮機(jī)100的驅(qū)動(dòng)頻率、風(fēng)機(jī)910的轉(zhuǎn)速等，關(guān)于第一蒸發(fā)溫度，可調(diào)節(jié)成在除濕加濕用熱交換器410d中的吸入空氣的露點(diǎn)以上(在該實(shí)施方式是18[t:])。另外，關(guān)于第二蒸發(fā)溫度，可調(diào)節(jié)成在除濕加濕用熱交換器410d的出口空氣的露點(diǎn)以上(在該實(shí)施方式是14[°C])。露點(diǎn)溫度的檢測基于由溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)810及溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)820檢測的溫度及濕度的數(shù)據(jù)，由控制機(jī)構(gòu)800a換算處理成露點(diǎn)。在圖25中，第一蒸發(fā)溫度為18[°C]，第二蒸發(fā)溫度為14[°C]。另外，由作為吸附熱交換器發(fā)揮功能的除濕加濕用熱交換器410d可吸附的水分量存在界限。為此，控制機(jī)構(gòu)800a在基于溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)810檢測的數(shù)據(jù)判斷蒸發(fā)器700中的相對(duì)濕度達(dá)到規(guī)定閾值以上時(shí)，把開關(guān)閥320、開關(guān)閥360及開關(guān)閥350從開狀態(tài)變更為閉狀態(tài)，把開關(guān)閥330、開關(guān)閥370及開關(guān)閥340從閉狀態(tài)變更為開狀態(tài)，切換冷媒的流動(dòng)。另外，高溫、高壓的氣體冷媒流入除濕加濕用熱交換器410d，提高金屬翅片20及周邊空氣的溫度而進(jìn)行解吸、再生。另外，由于切換了冷媒流路，所以除濕加濕用熱交換器410c作為吸附熱交換器發(fā)揮功能。在該除濕加濕用熱交換器410c中，吸附空氣中的水分。這樣，冷凍循環(huán)裝置1000b，在一個(gè)除濕加濕用熱交換器(除濕加濕用熱交換器410d)吸附水分時(shí)使另一個(gè)除濕加濕用熱交換器(除濕加濕用熱交換器410c)的水分解吸，根據(jù)水分的吸附量進(jìn)行交替切換。因此，通過切換風(fēng)路等，可連續(xù)地去除室內(nèi)4010的空氣的濕度(潛熱)。另外，由風(fēng)機(jī)900從外部空氣5000側(cè)向除濕加濕用熱交換器410c供給例如干球溫度32[t:]、相對(duì)濕度60[%]的外部空氣。除濕加濕用熱交換器410c解吸所吸附的水分。此時(shí)，由解吸成為絕對(duì)濕度增加的狀態(tài)，再向外部空氣5000放出。在此只是放出，但例如也可把該解吸的水分用于加濕。這樣，潛熱的去除由除濕加濕用熱交換器410c、41d進(jìn)行，顯熱的去除由蒸發(fā)器700進(jìn)行。而且，所吸附的水分的解吸可以利用冷凝器200中的冷凝排熱得以進(jìn)行，可大幅改善制冷、冷凍能力。表2是歸納開關(guān)閥320開關(guān)閥370的控制狀態(tài)、和除濕加濕用熱交換器410c及除濕加濕用熱交換器410d的功能的表。在表2中，如圖27(b)所示，模式1表示除濕加濕用熱交換器410d吸附水分、除濕加濕用熱交換器410c解吸所吸附的水分的情況。此時(shí)，開關(guān)閥320、開關(guān)閥360及開關(guān)閥350是開狀態(tài)，開關(guān)閥330、開關(guān)閥370及開關(guān)閥340是閉狀態(tài)。另外，如圖27(a)所示，模式2表示除濕加濕用熱交換器410d解吸所吸附的水分、除濕加濕用熱交換器410c吸附水分的情況。此時(shí)，開關(guān)閥330、開關(guān)閥370及開關(guān)閥340是開狀態(tài)，開關(guān)閥320、開關(guān)閥360及開關(guān)閥350是閉狀態(tài)。通過交替切換該模式1和模式2，可以連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)。[表2]模式熱交換器開關(guān)閥開關(guān)閥開關(guān)閥40c40d323336373435解吸吸附開閉開閉閉開2吸附解吸閉開閉開開閉在除濕加濕用熱交換器410c或除濕加濕用熱交換器410d中的任一個(gè)解吸水分的情況下，在該除濕加濕用熱交換器中冷媒冷凝。而在吸附水分的情況下，冷媒蒸發(fā)。通過控制各開關(guān)閥的開度，切換冷媒的流動(dòng)，也可以切換除濕加濕用熱交換器410c及除濕加濕用熱交換器410d的功能，能夠交替地切換吸附和解析，同時(shí)可以連續(xù)地運(yùn)轉(zhuǎn)。例如，在現(xiàn)有技術(shù)的冷凍循環(huán)裝置中，在空調(diào)空間的狀態(tài)為干球溫度是26[t:]、相對(duì)濕度60[%]，外部空氣的狀態(tài)為干球溫度32[t:]、相對(duì)濕度為60[%]的情況下，在冷凝器200的冷凝溫度47[°C]、蒸發(fā)器700的蒸發(fā)溫度11[°C]附近調(diào)整平衡，同時(shí)進(jìn)行空調(diào)空間的顯熱處理(制冷運(yùn)轉(zhuǎn))和潛熱處理(除濕運(yùn)轉(zhuǎn))。在這樣的冷凍循環(huán)裝置中，必須把蒸發(fā)溫度設(shè)定得較低，冷凍循環(huán)裝置的運(yùn)轉(zhuǎn)效率等差。冷凍循環(huán)裝置1000b可以分別進(jìn)行空調(diào)空間的顯熱處理(制冷運(yùn)轉(zhuǎn))和潛熱處理(除濕運(yùn)轉(zhuǎn))這兩方。為此，在蒸發(fā)器700只進(jìn)行顯熱處理即可，可以把蒸發(fā)溫度設(shè)定得較高。即，可把現(xiàn)有技術(shù)的蒸發(fā)溫度設(shè)為11[°C]的情況提高設(shè)定到14[°C]左右。其結(jié)果，29可大幅改善冷凍循環(huán)的效率。如上述的圖30所示，蒸發(fā)溫度和COP存在比例關(guān)系。例如，在實(shí)施方式9的情況下可知，蒸發(fā)溫度為11[°C]時(shí)，C0P為3.1左右(圖示的(A))，把該蒸發(fā)溫度提高到14[t:]時(shí)，C0P上升到3.3左右(圖示的(B))。S卩，只要提高3[。C]設(shè)定蒸發(fā)溫度，即可使COP改善約14%左右。如上所述，根據(jù)實(shí)施方式11的冷凍循環(huán)裝置1000b，也可以不進(jìn)行與上述實(shí)施方式10同樣的除霜運(yùn)轉(zhuǎn)，而且可以把蒸發(fā)器700的蒸發(fā)溫度設(shè)定得較高。特別是在本實(shí)施方式中，用比空氣低的第一蒸發(fā)溫度的冷媒，使吸附水分的一側(cè)的除濕加濕用熱交換器410c或41d的金屬翅片20及其周邊空氣的溫度降低，提高相對(duì)濕度，容易進(jìn)行水分的吸附，所以可進(jìn)行性能更高的運(yùn)轉(zhuǎn)。實(shí)施方式12.圖30是表示本發(fā)明實(shí)施方式12的冷凍循環(huán)裝置1000c的構(gòu)成例的圖。沒有特別的限制，本實(shí)施方式的冷凍循環(huán)裝置1000c例如以進(jìn)行制冷制暖運(yùn)轉(zhuǎn)的空調(diào)裝置進(jìn)行說明。另外，在圖30中標(biāo)注同實(shí)施方式9、10及11中說明的圖相同的附圖標(biāo)記的部分由于是進(jìn)行同樣的動(dòng)作故省略說明。冷凍循環(huán)裝置1000c構(gòu)成為，利用冷媒配管70順次連接壓縮機(jī)100、冷凝器200、并列設(shè)置的作為第一開關(guān)閥的開關(guān)閥320及作為第二開關(guān)閥的開關(guān)閥330、并列設(shè)置的除濕加濕用熱交換器410e及除濕加濕用熱交換器410f、并列設(shè)置的三通閥380及三通閥390、并列設(shè)置的開關(guān)閥340及開關(guān)閥350、節(jié)流裝置850、還有蒸發(fā)器700。在此，冷凍循環(huán)裝置1000c還具有由熱交換器10等構(gòu)成的除濕加濕用熱交換器410e(第一熱交換器)及除濕加濕用熱交換器410f(第二熱交換器)，該熱交換器10等具有在表面形成細(xì)孔的金屬翅片20。另外，該兩個(gè)除濕加濕用熱交換器410e及除濕加濕用熱交換器410f分別獨(dú)立地內(nèi)置在室內(nèi)單元內(nèi)。另外，控制機(jī)構(gòu)800b控制三通閥380及三通閥390，選擇冷媒的流路。該冷媒配管70與上述實(shí)施方式11的冷凍循環(huán)裝置1000b同樣地構(gòu)成，分支成冷媒配管70c和冷媒配管70d，由冷媒配管70c連接開關(guān)閥320、除濕加濕用熱交換器410e及三通閥380，由冷媒配管70b連接開關(guān)閥330、除濕加濕用熱交換器410f及三通閥390，然后再次合流。流過該冷媒配管70的冷媒可以使用上述的冷媒。另外，在冷媒配管70c及冷媒配管70d設(shè)置旁通管80a(第一旁通管)和旁通管90a(第二旁通管)，該旁通管80a(第一旁通管)從開關(guān)閥320和除濕加濕用熱交換器410e之間的冷媒配管70c分支，在除濕加濕用熱交換器410f和三通閥390之間的冷媒配管70d合流；該旁通管90a(第二旁通管)從開關(guān)閥330和除濕加濕用熱交換器410f之間的冷媒配管70d分支，在除濕加濕用熱交換器410e和三通閥380之間的冷媒配管70c合流。在該旁通管90a設(shè)置節(jié)流裝置630。另外，在該旁通管80a設(shè)置節(jié)流裝置640。另外，在該冷凍循環(huán)裝置1000c中，在蒸發(fā)器700的風(fēng)路入口側(cè)設(shè)置用于檢測蒸發(fā)器700的溫度及濕度的溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)(省略圖示)。該溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)只要能檢測溫度及濕度即可，沒有特別限定種類。例如由熱敏電阻等的溫度傳感器或溫度計(jì)、濕度傳感器、濕度計(jì)等構(gòu)成即可。在冷凍循環(huán)裝置1000c中，設(shè)置控制壓縮機(jī)100的驅(qū)動(dòng)頻率或開關(guān)閥320及開關(guān)閥330的開度、節(jié)流裝置630、節(jié)流裝置640及節(jié)流裝置850的開度、三通閥380及三通閥30390的開度的控制機(jī)構(gòu)(省略圖示)。三通閥380及三通閥390切換流過冷媒配管70c及冷媒配管70d的冷媒的流動(dòng)，切換除濕加濕用熱交換器410e和除濕加濕用熱交換器410f的功能(吸附和解吸)。以下，基于圖30對(duì)冷凍循環(huán)裝置1000c的動(dòng)作進(jìn)行說明。在此，對(duì)把開關(guān)閥320設(shè)為開狀態(tài)、把開關(guān)閥330設(shè)為閉狀態(tài)、在除濕加濕用熱交換器410e解吸水分、在除濕加濕用熱交換器410f進(jìn)行吸附時(shí)的冷凍循環(huán)裝置1000c的動(dòng)作進(jìn)行說明。由壓縮機(jī)100壓縮的高溫、高壓的氣體狀態(tài)的冷媒流入冷凝器200。該狀態(tài)的冷媒在冷凝器200向外部空氣放出一部分熱量并成為氣液兩相冷媒。該高壓狀態(tài)的氣液兩相冷媒流入除濕加濕用熱交換器410e。流入的氣液兩相冷媒流經(jīng)傳熱管30，此時(shí)，冷媒和空氣進(jìn)行熱交換，提高金屬翅片20及其周邊空氣的溫度，降低相對(duì)濕度。由此，吸附在金屬翅片20的水分進(jìn)行解吸。氣液兩相冷媒成為液化的液態(tài)冷媒。從除濕加濕用熱交換器410e流出的冷媒通過由控制機(jī)構(gòu)800b對(duì)三通閥380的控制來決定流動(dòng)的方向。只要控制成在旁通管90a流動(dòng)，如上述實(shí)施方式11所示，低壓的氣液兩相冷媒流入除濕加濕用熱交換器410f，降低金屬翅片20及其周邊空氣的溫度，由此可提高在除濕加濕用熱交換器410f中進(jìn)行的吸附性能。流出除濕加濕用熱交換器410f的氣液兩相的冷媒經(jīng)由三通閥390、開關(guān)閥350、冷媒配管70d，由節(jié)流裝置850減壓，流入蒸發(fā)器700，通過熱交換取得空氣的顯熱成為低壓的氣體冷媒，該氣體冷媒再被吸入壓縮機(jī)100，在冷媒回路中循環(huán)。另外，關(guān)于把開關(guān)閥320設(shè)為閉狀態(tài)、把開關(guān)閥330設(shè)為開狀態(tài)、在除濕加濕用熱交換器410f排出水分、在除濕加濕用熱交換器410e進(jìn)行吸附時(shí)的冷凍循環(huán)裝置1000c的動(dòng)作，三通閥380和390的動(dòng)作是相反的。根據(jù)以上的實(shí)施方式12，由于設(shè)置了三通閥380、390，所以與實(shí)施方式11同樣，可以使吸附水分的一側(cè)的除濕加濕用熱交換器410e或41f的金屬翅片20及其周邊空氣的溫度下降，提高相對(duì)濕度，容易進(jìn)行水分的吸附，所以能夠進(jìn)行性能更高的運(yùn)轉(zhuǎn)。實(shí)施方式13.在上述的實(shí)施方式912中，只在除濕加濕用熱交換器410適用實(shí)施方式18的熱交換器10等，沒有特別的限定。例如，也可以在作為熱交換器發(fā)揮功能的冷凝器200、蒸發(fā)器700設(shè)置金屬翅片20，進(jìn)行水分的吸附等。另外，在上述的實(shí)施方式912中，使用兩個(gè)除濕加濕用熱交換器410a、41b等交替地進(jìn)行吸附、解吸，但不限定除濕加濕用熱交換器410的數(shù)量。另外，在上述的實(shí)施方式912中，壓縮機(jī)100的種類沒有特定的限制，只要使用可控制容量的變換式壓縮機(jī)或進(jìn)行定速運(yùn)轉(zhuǎn)的定速壓縮機(jī)即可。另外，在各實(shí)施方式中，表示了以在冷凍循環(huán)中設(shè)置一臺(tái)壓縮機(jī)100的例子，但也不限于此，也可以設(shè)置多個(gè)壓縮機(jī)。此時(shí)，控制機(jī)構(gòu)800可進(jìn)行所設(shè)置的壓縮機(jī)的臺(tái)數(shù)量的多重控制。實(shí)施方式14.在各實(shí)施方式中，以控制機(jī)構(gòu)800及控制機(jī)構(gòu)800a控制各開關(guān)閥的開度、壓縮機(jī)100的驅(qū)動(dòng)頻率、各節(jié)流裝置的開度、各三通閥的開度的情況為例進(jìn)行了說明，但也不限于此。也可以在每個(gè)設(shè)備上設(shè)置控制機(jī)構(gòu)。另外，在各實(shí)施方式中，以在蒸發(fā)器700的風(fēng)路入口側(cè)設(shè)置一個(gè)溫度濕度檢測機(jī)構(gòu)810的情況為例進(jìn)行了說明，但不限于此。例如，也可以分開設(shè)置成溫度檢測機(jī)構(gòu)和濕度檢測機(jī)構(gòu)，也可以設(shè)置多個(gè)。另外，也可以把檢測冷媒壓力的31壓力檢測機(jī)構(gòu)等設(shè)在各設(shè)備附近。另外，冷凍循環(huán)裝置1000冷凍循環(huán)裝置1000c以用于冷凍裝置或室內(nèi)空調(diào)、柜式空調(diào)等的情況為例進(jìn)行了說明，但不限于此。例如，冷凍循環(huán)裝置1000冷凍循環(huán)裝置1000c也可適用于冷藏倉庫或加濕器、調(diào)濕裝置等。S卩，可以根據(jù)所適用的目的、用途決定使用的冷媒，或決定冷凍循環(huán)中的風(fēng)路及流路。工業(yè)實(shí)用性本發(fā)明的熱交換器不僅用于上述的空調(diào)裝置，還可用于例如在冷藏、冷凍倉庫等中冷卻食品等的冷藏、冷凍裝置等其他冷凍循環(huán)裝置。權(quán)利要求一種熱交換器，該熱交換器具備成為冷媒流路的傳熱管和金屬翅片，所述金屬翅片具有從表面向內(nèi)部開放的細(xì)孔并將所述傳熱管的熱量向空氣中傳遞，所述細(xì)孔在相對(duì)壓力為0.1～0.9的范圍內(nèi)對(duì)空氣中的水分進(jìn)行吸附、解吸；其特征在于，所述細(xì)孔的直徑是1～20nm，深度是1～100μm。2.如權(quán)利要求1所述的熱交換器，其特征在于，細(xì)孔的直徑是110nm。3.如權(quán)利要求2所述的熱交換器，其特征在于，所述金屬翅片具有經(jīng)過耐候性、耐腐蝕性處理的表面。4.如權(quán)利要求2所述的熱交換器，其特征在于，所述金屬翅片以及所述傳熱管的材料相同。5.如權(quán)利要求2所述的熱交換器，其特征在于，在金屬翅片上位于遠(yuǎn)離傳熱管的位置的細(xì)孔的直徑比位于靠近所述傳熱管的位置的細(xì)孔的直徑小。6.—種熱交換器的制造方法，該熱交換器具備成為冷媒流路的傳熱管和金屬翅片，所述金屬翅片具有對(duì)空氣中的水分進(jìn)行吸附、解吸的細(xì)孔，并將所述傳熱管的熱量向空氣中傳遞；其特征在于，具有形成細(xì)孔的工序和進(jìn)行熱處理工序；在形成細(xì)孔的工序中，將成為所述金屬翅片的翅片板作為陽極，將所述翅片板和陰極浸漬在電解液內(nèi)，在所述翅片板和所述陰極之間流過規(guī)定的電量，對(duì)所述翅片板的兩面進(jìn)行陽極氧化處理，形成細(xì)孔；進(jìn)行熱處理的工序用于防止形成于所述翅片板的細(xì)孔堵塞。7.如權(quán)利要求6所述的熱交換器的制造方法，其特征在于，在形成細(xì)孔的工序中，電解液是保持在一定溫度的酸性溶液，以在所述電解液流過恒定電流的方式進(jìn)行電壓施加，或者以施加恒定電壓的方式進(jìn)行電流控制，進(jìn)而，在進(jìn)行熱處理的工序中保持在一定溫度規(guī)定時(shí)間。8.如權(quán)利要求6所述的熱交換器的制造方法，其特征在于，在形成細(xì)孔的工序中，電解液是保持在一定溫度的堿性水溶液，以在所述電解液流過恒定電流的方式進(jìn)行電壓施加，或者以施加恒定電壓的方式進(jìn)行電流控制，進(jìn)而，在進(jìn)行熱處理的工序中保持在一定溫度規(guī)定時(shí)間。9.如權(quán)利要求6所述的熱交換器的制造方法，其特征在于，在進(jìn)行熱處理的工序中保持在一定溫度規(guī)定時(shí)間，而且，具備將完成了所述熱處理工序的翅片板浸漬在鉻酸鹽系的溶液內(nèi)、然后進(jìn)行干燥的鉻酸化學(xué)合成處理。10.如權(quán)利要求6所述的熱交換器的制造方法，其特征在于，在進(jìn)行熱處理的工序中保持在一定溫度規(guī)定時(shí)間，而且，具備在完成了所述熱處理工序的翅片板上形成基底涂層、涂敷氟樹脂系涂料的氟系樹脂形成處理。全文摘要本發(fā)明的熱交換器是具有成為冷媒流路的傳熱管和金屬翅片的熱交換器，該金屬翅片具有在相對(duì)壓力為0.1～0.9的范圍內(nèi)對(duì)空氣中的水分進(jìn)行吸附、解吸的、從表面向內(nèi)部開放的細(xì)孔，把所述傳熱管的熱量向空氣中傳遞，其中，所述細(xì)孔的直徑是1～20nm，深度是1～100μm。文檔編號(hào)B01D53/26GK101765753SQ20088010081公開日2010年6月30日申請(qǐng)日期2008年7月25日優(yōu)先權(quán)日2007年7月27日發(fā)明者前川武之,山下哲也,山下浩司,杉本猛,松岡文雄,森本裕之申請(qǐng)人:三菱電機(jī)株式會(huì)社