專利名稱：攪拌裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及攪拌裝置，特別涉及能夠用于攪拌混合電極活性物質(zhì)、導(dǎo)電材、粘結(jié)材、溶劑等的攪拌裝置。
背景技術(shù)：
作為該攪拌裝置，有具備圓筒形狀的攪拌槽與大致圓筒形狀的攪拌構(gòu)件的攪拌裝置，所述攪拌構(gòu)件具有比攪拌槽的內(nèi)徑小的外徑，相對(duì)于攪拌槽的內(nèi)周面同心圓狀地旋轉(zhuǎn)。 該攪拌構(gòu)件在圓筒部分上貫通形成有多個(gè)半徑方向的小孔。在該攪拌裝置中，攪拌構(gòu)件在相對(duì)于攪拌槽的內(nèi)周面維持很小的間隙的狀態(tài)下高速旋轉(zhuǎn)。在向攪拌槽供給的被處理材料上，伴隨著攪拌構(gòu)件的高速旋轉(zhuǎn)而作用有離心力。被處理材料通過離心力而從形成于攪拌構(gòu)件的小孔向外徑方向擠出，在攪拌構(gòu)件的外周面與攪拌槽的內(nèi)周面之間擴(kuò)展成薄膜圓筒形狀。此時(shí)，通過被處理材料的表面與攪拌槽的內(nèi)周面之間對(duì)被處理材料進(jìn)行攪拌。而且， 被充分?jǐn)嚢瓒扯认陆盗说谋惶幚聿牧贤ㄟ^離心力的作用而向攪拌槽的上部移動(dòng)，從攪拌槽的上部排出。該攪拌裝置在例如日本國(guó)專利申請(qǐng)公開平成11-347388號(hào)(專利文獻(xiàn)1)、日本國(guó)專利申請(qǐng)公開2005-U9482號(hào)(專利文獻(xiàn)2)、日本國(guó)專利申請(qǐng)公開2006-236658號(hào)(專利文獻(xiàn)3)、日本國(guó)專利申請(qǐng)公開2007-125454號(hào)(專利文獻(xiàn)4)中有所公開。在先技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1 日本國(guó)專利申請(qǐng)公開平成11-347388號(hào)專利文獻(xiàn)2 日本國(guó)專利申請(qǐng)公開2005-U9482號(hào)專利文獻(xiàn)3 日本國(guó)專利申請(qǐng)公開2006-236658號(hào)專利文獻(xiàn)4 日本國(guó)專利申請(qǐng)公開2007-125454號(hào)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的問題但是，上述攪拌裝置在向攪拌槽內(nèi)供給被處理材料的狀態(tài)下，通過使攪拌構(gòu)件旋轉(zhuǎn)而攪拌被處理材料。此時(shí)，攪拌裝置通過在攪拌槽與攪拌構(gòu)件之間被攪拌的被處理材料產(chǎn)生的摩擦而發(fā)熱。但是，在鋰離子二次電池中，使用在將電極活性物質(zhì)、導(dǎo)電材、粘結(jié)材、 溶劑等以預(yù)定的比例混合后通過攪拌裝置攪拌的電極漿。在制造該電極漿時(shí)，通過攪拌裝置攪拌將電極活性物質(zhì)、導(dǎo)電材、粘結(jié)材、溶劑等混合而成的混合材料。此時(shí)，在向攪拌裝置供給的初期，具有上述混合材料的粘度較高的情況。本發(fā)明者為了高效攪拌該電極漿，討論使用具備上述的圓筒形狀的攪拌槽與在圓筒形狀的攪拌槽內(nèi)同心旋轉(zhuǎn)的攪拌構(gòu)件的攪拌裝置。然而，如果使用該攪拌裝置攪拌粘度較高的膏狀的材料，則在被攪拌的材料與攪拌槽以及攪拌構(gòu)件之間產(chǎn)生較大的摩擦，能夠產(chǎn)生高溫的熱量。另外，如果要降低該發(fā)熱，則處理效率變差。本發(fā)明者對(duì)于對(duì)該被處理材料進(jìn)行攪拌的處理，希望抑制發(fā)熱并且提高處理效率。但是，本發(fā)明者得到下述的發(fā)現(xiàn)為了在上述的攪拌裝置抑制發(fā)熱，優(yōu)選擴(kuò)大例如攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙。即，在擴(kuò)大攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙時(shí)，能夠混合在攪拌槽與攪拌構(gòu)件之間被攪拌的被處理材料產(chǎn)生的摩擦，能夠降低發(fā)熱。然而，如果攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙較大，則攪拌處理的處理效率下降。與此相對(duì)，如果縮小攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙，則在攪拌槽與攪拌構(gòu)件之間被攪拌的被處理材料產(chǎn)生的摩擦升高，被處理材料的溫度顯著上升。另外，根據(jù)被處理材料，有時(shí)不能要求過度的攪拌處理。在這樣的情況下，優(yōu)選在某種程度攪拌后的階段從攪拌槽排出，但沒有提出能夠抑制過度的攪拌處理的攪拌裝置。 本發(fā)明對(duì)于上述的攪拌裝置，提出了與被處理材料所要求的處理相應(yīng)的各種改變。用于解決課題的方案本發(fā)明中的攪拌裝置，其中，具有大致圓筒形狀的攪拌槽；沿著攪拌槽的中心軸設(shè)置的旋轉(zhuǎn)軸；大致圓筒形狀的攪拌構(gòu)件，其具有比攪拌槽的內(nèi)徑小的外徑，以相對(duì)于攪拌槽的內(nèi)周面同心圓狀地旋轉(zhuǎn)的方式安裝于旋轉(zhuǎn)軸；以及在攪拌構(gòu)件的半徑方向上貫通形成的多個(gè)通孔；攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件的上下方向上部分地不同。在該攪拌裝置中，攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件的上下方向上部分地不同，所以能夠適度攪拌被處理材料，并且適當(dāng)抑制溫度上升。在該情況下，例如，攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙也可以在攪拌構(gòu)件的下部比上部寬。在該情況下，在攪拌構(gòu)件的下部，攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙變寬，能夠緩和在在攪拌槽與攪拌構(gòu)件之間進(jìn)行攪拌的被處理材料產(chǎn)生的摩擦，能夠?qū)l(fā)熱抑制得較低。與此相對(duì)，在攪拌構(gòu)件的上部，攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙變窄，在在攪拌槽與攪拌構(gòu)件之間進(jìn)行攪拌的被處理材料產(chǎn)生的摩擦升高，能夠進(jìn)行所希望的攪拌處理。例如，在攪拌構(gòu)件的上端的攪拌槽與攪拌構(gòu)件的間隙Sio和在攪拌構(gòu)件的下端的攪拌槽與攪拌構(gòu)件的間隙S20的比(S10/S20)也可以為0. 95彡(S10/S20)。另外，攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙也可以在攪拌構(gòu)件的上部比下部寬。在該情況下，在攪拌構(gòu)件的上部，攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙變寬， 能夠緩和在在攪拌槽與攪拌構(gòu)件之間進(jìn)行攪拌的被處理材料產(chǎn)生的摩擦。因此，能夠抑制在攪拌構(gòu)件的上部多度進(jìn)行攪拌處理。例如，在攪拌構(gòu)件的上端的攪拌槽與攪拌構(gòu)件的間隙SlO和在攪拌構(gòu)件的下端的攪拌槽與攪拌構(gòu)件的間隙S20的比(S10/S20)也可以為 1. 05 彡(S10/S20)。另外，攪拌構(gòu)件的外徑也可以在上部與下部不同。在該情況下，例如，攪拌構(gòu)件的外徑也可以在下部比上部小。進(jìn)而，攪拌構(gòu)件也可以具有隨著從上部朝向下部而外徑逐漸減小的錐形狀。在攪拌構(gòu)件的下部的外徑比上部的外徑小的情況下，在攪拌構(gòu)件的下部，攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙變寬。由此，在攪拌構(gòu)件的下部，能夠緩和在在攪拌槽與攪拌構(gòu)件之間進(jìn)行攪拌的被處理材料產(chǎn)生的摩擦，能夠?qū)l(fā)熱抑制得較低。另外，攪拌構(gòu)件的外徑也可以在上部比下部小。在該情況下，攪拌構(gòu)件也可以具有隨著從下部朝向上部而外徑逐漸減小的錐形狀。在攪拌構(gòu)件的上部的外徑比下部的外徑小的情況下，在攪拌構(gòu)件的上部，攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙變寬。由此， 在攪拌構(gòu)件的上部，能夠緩和在在攪拌槽與攪拌構(gòu)件之間進(jìn)行攪拌的被處理材料產(chǎn)生的摩擦，能夠抑制過度的攪拌處理。另外，攪拌槽的內(nèi)徑也可以在上部與下部不同。在該情況下，攪拌槽的內(nèi)徑也可以在攪拌構(gòu)件的上部比攪拌構(gòu)件的下部小。另外，攪拌槽的內(nèi)徑也可以在攪拌構(gòu)件的下部比攪拌構(gòu)件的上部小。另外，在形成于攪拌構(gòu)件的多個(gè)通孔也可以在攪拌構(gòu)件的下部比在攪拌構(gòu)件的上部大。另外，通孔也可以相對(duì)于攪拌構(gòu)件的半徑方向傾斜地貫通。另外，通孔也可以隨著從攪拌構(gòu)件的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)而相對(duì)于攪拌構(gòu)件的半徑方向朝攪拌構(gòu)件的旋轉(zhuǎn)方向的前方傾斜地貫通。例如，在具有將包含電極活性物質(zhì)的電極漿涂布于金屬箔而形成的合劑層(混合層、復(fù)合層)的非水電解液二次電池的制造方法中，對(duì)電極漿進(jìn)行攪拌的工序，能夠使用本發(fā)明中的攪拌裝置對(duì)電極漿進(jìn)行攪拌。


圖1是本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式中的攪拌裝置的剖視圖。圖2是模式表示攪拌構(gòu)件的圖。圖3是模式表示攪拌構(gòu)件的圖。圖4是模式表示攪拌構(gòu)件的圖。圖5是表示比較試驗(yàn)的結(jié)果的圖。圖6是表示比較試驗(yàn)的結(jié)果的圖。圖7是模式表示攪拌構(gòu)件的圖。圖8是模式表示攪拌構(gòu)件的圖。圖9是模式表示攪拌構(gòu)件的圖。圖10是表示比較試驗(yàn)的結(jié)果的圖。圖11是表示比較試驗(yàn)的結(jié)果的圖。圖12是模式表示攪拌構(gòu)件的圖。圖13是模式表示攪拌構(gòu)件的圖。圖14是表示比較試驗(yàn)的結(jié)果的圖。圖15是表示比較試驗(yàn)的結(jié)果的圖。圖16是模式表示攪拌構(gòu)件的圖。圖17是表示攪拌構(gòu)件的截面圖。圖18是表示攪拌構(gòu)件的截面圖。圖19是部分地表示攪拌構(gòu)件的截面圖。圖20是表示非水電解液二次電池的圖。
具體實(shí)施例方式下面，基于附圖對(duì)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式中的攪拌裝置進(jìn)行說明。另外，本發(fā)明并不限定于下面的實(shí)施方式。另外，在各圖中，對(duì)于起到相同作用的構(gòu)件或者部位付與相同符號(hào)來進(jìn)行說明。圖1是表示攪拌裝置100的縱剖圖。攪拌裝置100如圖1所示，包括攪拌槽102、攪拌構(gòu)件104和外槽106。在本實(shí)施方式中，攪拌槽102為具有圓筒形狀的內(nèi)周面的容器， 包括上部容器102a、下部容器102b與擋板102c。上部容器10 為大致圓筒形狀的容器，在上部容器10 的上下的端部，具有向外徑側(cè)延伸的法蘭112、114。在上部容器10 的外周部分上，形成有供給冷卻水的冷卻水室 116。在上部容器10 的上部端面上設(shè)有蓋118。另外，在上部容器10 上，在圓筒部分上設(shè)有被處理材料L的排出口 120。下部容器102b是具有與上部容器10 大致相同內(nèi)徑的內(nèi)周面的有底圓筒形狀的容器，在上部具有向外徑側(cè)延伸的法蘭122。在下部容器102b的底部，在下部設(shè)有被處理材料L的供給口 12^、lMb。在本實(shí)施方式中，在下部容器102b的底部，設(shè)有多個(gè)(在圖示例中為2個(gè))供給口 12^、lMb，在供給口 IMa、124b上，分別安裝有具有供給閥U6a、126b 的供給管128aU28b0該上部容器10 與下部容器102b上下重疊以使內(nèi)部空間同心圓狀地連通。在上部容器10 與下部容器102b之間，安裝有擋板102c。擋板102c為圓板狀的構(gòu)件，在中心部具有孔132。在本實(shí)施方式中，在下部容器102b的上部端面上，形成有將擋板102c嵌入的凹陷134。擋板102c在嵌入形成于下部容器102b的上部端面的凹陷134的狀態(tài)下，被夾在上部容器10 與下部容器102b之間。外槽106是覆蓋攪拌槽102的下部容器102b的底部以及外周面的容器。在下部容器102b與外槽106之間，形成有供給有冷卻水的冷卻水室142。在外槽106上，連接有向冷卻水室142供給冷卻水的冷卻水供給管144。攪拌槽102具備安裝有攪拌構(gòu)件104的旋轉(zhuǎn)軸150。旋轉(zhuǎn)軸150如圖1所示，貫通攪拌槽102的蓋118，在形成于擋板102c的中心的孔132通過，沿著攪拌槽102的中心軸延伸。旋轉(zhuǎn)軸150從攪拌槽102的上部向外部延伸， 連接于設(shè)置于攪拌槽102的外部的驅(qū)動(dòng)裝置200。攪拌構(gòu)件104為大致圓筒形狀的構(gòu)件。攪拌構(gòu)件104的外徑如圖1所示，比攪拌槽102的內(nèi)徑D小。攪拌構(gòu)件104安裝于旋轉(zhuǎn)軸150以相對(duì)于攪拌槽102的內(nèi)周面以同心圓狀地旋轉(zhuǎn)。在該攪拌構(gòu)件104上，形成有多個(gè)通孔162、164。在本實(shí)施方式中，攪拌構(gòu)件 104如圖1所示，具備圓筒部152、臂部154與凸緣部156，被收納于攪拌槽102的下部容器 102b 內(nèi)。圓筒部152是具有比攪拌槽102的內(nèi)徑D小的外徑Φ 1、Φ 2的大致圓筒形狀的部位。在本實(shí)施方式中，如圖1所示，圓筒部152的上部的外徑Φ 1比下部的外徑Φ2大。臂部1 從圓筒部152的軸方向的中間部位向圓筒部152的半徑方向延伸。凸緣部156是設(shè)置于臂部154的中心、安裝有旋轉(zhuǎn)軸150的部位。另外，在攪拌構(gòu)件104的圓筒部152上， 形成有多個(gè)通孔162、164。在本實(shí)施方式中，臂部154從圓筒部152的軸方向的中間部位160向半徑方向內(nèi)側(cè)延伸。臂部巧4在圓周方向上連續(xù)，且在圓周方向上以預(yù)定的間隔形成有上下貫通的多個(gè)孔15乜。凸緣部156設(shè)置于臂部154的中心(圓筒部152的中心)。在凸緣部156上，形成有安裝于旋轉(zhuǎn)軸150的安裝孔156a。安裝孔156a優(yōu)選具有能夠可靠地傳遞旋轉(zhuǎn)軸150 的旋轉(zhuǎn)的構(gòu)造(例如，圓周方向的接觸面、鍵構(gòu)造、花鍵等)。該攪拌裝置100如圖1所示，從設(shè)置于攪拌槽102的下部容器102b的底部的供給口 IMa、124b供給被處理材料L。向攪拌槽102供給的被處理材料L通過攪拌構(gòu)件104的高速旋轉(zhuǎn)而在圓周方向上施加力而旋轉(zhuǎn)。此時(shí)，被處理材料L通過作用于該被處理材料L的離心力，在形成于攪拌構(gòu)件104的通孔162、164通過而向攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104之間供給。此時(shí)，流入通孔162、164的被處理材料L因通孔162、164的內(nèi)表面而受到較強(qiáng)的旋轉(zhuǎn)力，通過離心力的作用，從通孔162、164向攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104的間隙S內(nèi)流出。由此，該間隙S的被處理材料L的壓力上升。另外，由于被處理材料L從通孔162、 164向攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104的間隙S內(nèi)流出，該間隙S的被處理材料L的流動(dòng)紊亂。 由此，能夠得到所要的攪拌作用。進(jìn)而，被處理材料L 一邊薄膜圓筒形狀地與攪拌槽102的內(nèi)表面緊密接觸一邊旋轉(zhuǎn)。此時(shí)，通過由攪拌構(gòu)件104的表面與攪拌槽102的內(nèi)表面的速度差產(chǎn)生的偏差，被處理材料L在攪拌槽102的圓周方向上受到剪切力而被攪拌。另外，被處理材料L所含的成分被顆?；Ｔ摂嚢柩b置100從設(shè)置于攪拌槽102的下部容器102b的底部的供給口 lMa、124b 連續(xù)供給被處理材料L。如上所述，隨著當(dāng)攪拌在攪拌槽102內(nèi)進(jìn)行時(shí)被處理材料L的粘性下降，通過離心力的作用，被處理材料L向上部移動(dòng)。進(jìn)而，攪拌進(jìn)行后的被處理材料L逐漸向攪拌槽102的上部移動(dòng)，超過被夾在上部容器10 與下部容器102b之間的擋板102c， 向上部容器10 內(nèi)流出。向上部容器10 內(nèi)流出的被處理材料L進(jìn)而從設(shè)置于上部容器 102a的排出口 120排出。在本實(shí)施方式中，攪拌構(gòu)件104的外徑在上部與下部不同。即，如圖1所示，攪拌構(gòu)件104的下部的外徑Φ2比上部的外徑Φ 1小。另外，攪拌構(gòu)件104具有隨著從上部朝向下部而外徑逐漸減小的錐形狀。在本實(shí)施方式中，如圖1所示，攪拌構(gòu)件104的下部的外徑Φ 2比上部的外徑Φ 1 小。因此，形成于攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104的間隙在下部S2比上部Sl寬。另外，在該情況下，在形成于攪拌構(gòu)件104的下部的間隙S2，作用于在攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104之間被攪拌的被處理材料L的壓力下降，作用于被處理材料L的摩擦得到緩和。因此，在攪拌構(gòu)件 104的下部將發(fā)熱抑制得較低。與此相對(duì)，形成于攪拌構(gòu)件104的上部的間隙Sl比形成于攪拌構(gòu)件104的下部的間隙S2窄。因此，在該間隙S2，作用有所需的壓力，對(duì)被處理材料L 實(shí)施所需的攪拌處理。在本實(shí)施方式中，被處理材料L在供給初期在形成于攪拌構(gòu)件104的下部的間隙 S2受到所需的壓力和/或摩擦而受到攪拌。此時(shí)，該間隙S2較寬，所以作用于被處理材料 L的摩擦沒有那么大，能夠?qū)⒃摬课籗2的發(fā)熱抑制得較低。在供給初期在被處理材料L為高粘度的情況下，與攪拌處理相對(duì)的阻力較大，發(fā)熱也容易升高。根據(jù)該攪拌裝置100，即使在供給初期在被處理材料L為高粘度的情況下，該間隙S2也較大。因此，攪拌裝置100從被處理材料L受到的阻力減小，能夠?qū)⒃摬课坏陌l(fā)熱抑制得較低。另外，在該形成于攪拌構(gòu)件104的下部的間隙S2，也能夠得到所需的攪拌作用。因此被處理材料L被緩慢攪拌，粘度下降某種程度。被處理材料L在粘度下降時(shí)，通過從攪拌構(gòu)件104受到的離心力的作用，向攪拌構(gòu)件104的上部緩慢移動(dòng)。該攪拌裝置100隨著朝向上部而攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104的間隙變窄。從而，形成于攪拌構(gòu)件104的上部的間隙Sl較窄，作用于被處理材料L的壓力升高，所以能夠得到所需的攪拌作用。另外，在攪拌構(gòu)件104的上部，攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104的間隙Sl較窄。但是， 在該攪拌裝置100中，向形成于攪拌構(gòu)件104的上部的間隙Sl供給的被處理材料L已經(jīng)在形成于下部的間隙S2受到攪拌，粘度下降了某種程度。在攪拌構(gòu)件104的上部，供給的是粘度下降了某種程度的被處理材料L。因此，在攪拌構(gòu)件104的上部的間隙Si，將發(fā)熱抑制得較低。這樣，在該攪拌裝置100中，能夠?qū)⒃跀嚢璨?02與攪拌構(gòu)件104的間隙中產(chǎn)生的發(fā)熱整體抑制得較小。另外，在攪拌構(gòu)件104的下部，攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104的間隙S2 變大，但在攪拌構(gòu)件104的上部，攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104的間隙Sl變窄。因此，在該攪拌構(gòu)件104的上部，能夠?qū)Ρ惶幚聿牧螸實(shí)施必要的攪拌處理。另外，攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104的間隙也可以設(shè)定為適當(dāng)?shù)拈g隙。例如，形成于攪拌構(gòu)件104的下部間隙S2也可以考慮所供給的被處理材料L的粘度和/或攪拌構(gòu)件104 的轉(zhuǎn)速(轉(zhuǎn)數(shù)、線速度)等而適當(dāng)設(shè)定，以將該部位的發(fā)熱抑制得低某種程度并且得到某種程度的攪拌作用。另外，形成于攪拌構(gòu)件104的上部間隙Sl也可以考慮攪拌處理后的被處理材料L的粘度而適當(dāng)設(shè)定，以例如在該攪拌裝置100對(duì)被處理材料L實(shí)施必要的攪拌處理。接下來，對(duì)于攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104 的下部比上部寬的攪拌裝置，表示為了驗(yàn)證其作用效果而進(jìn)行的比較試驗(yàn)的一例。在該比較試驗(yàn)中，對(duì)于攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙在下部比上部寬的情況與該間隙在上下方向上一樣的情況，對(duì)攪拌處理的效率以及攪拌處理中的發(fā)熱進(jìn)行比較。下面，表示該比較試驗(yàn)的一例。圖2至圖4分別模式性表示在該比較試驗(yàn)中試驗(yàn)的攪拌構(gòu)件104A、301、302。在這里，如圖2至圖4分別所示，準(zhǔn)備3個(gè)攪拌構(gòu)件104A(實(shí)施例1) >301 (比較例1)、302(比較例2)。另外，攪拌裝置100除了攪拌構(gòu)件104A、301、302 以外設(shè)為相同結(jié)構(gòu)，供給相同被處理材料L而分別進(jìn)行攪拌處理。在這里，例如，對(duì)于形成于攪拌構(gòu)件104A、301、302的通孔162、164的形狀、大小、個(gè)數(shù)也設(shè)為相同結(jié)構(gòu)?！稊嚢铇?gòu)件104A(實(shí)施例1)》實(shí)施例1中的攪拌構(gòu)件104A如圖2所示，具有外徑隨著從上部向下部而逐漸變小的錐形狀，以在上部與攪拌槽102的間隙Sl為1mm、在下部與攪拌槽102的間隙S2為3mm。 在本實(shí)施方式中，將通孔162、164都設(shè)為直徑3mm的圓形的通孔。在該實(shí)施例1中，攪拌槽 102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙在下部S2比上部Sl寬?！稊嚢铇?gòu)件301(比較例1)》比較例1中的攪拌構(gòu)件301如圖3所模式性表示，具有圓筒形狀以使攪拌槽102 與攪拌構(gòu)件301的間隙S在上下方向上一樣為3mm。在該比較例1中，攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件301的外周面的間隙在上下一樣較寬?！稊嚢铇?gòu)件302(比較例2)》比較例2中的攪拌構(gòu)件302如圖4所模式性表示，具有圓筒形狀以使攪拌槽102 與攪拌構(gòu)件302的間隙S在上下方向上一樣為1mm。在該比較例2中，攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件302的外周面的間隙在上下一樣較窄?！侗惶幚聿牧螸》在該比較試驗(yàn)中，將以預(yù)定的比例將正極活性物質(zhì)(例如，含有鋰的氧化物)、作為導(dǎo)電材料的碳、粘著劑(粘結(jié)劑)混合于溶劑的試料設(shè)為被處理材料L而使用。另外，在變更被處理材料L的成分、混合比例時(shí)，被處理材料L的供給初期的階段的粘度、攪拌處理后的粘度也改變。另外，與被處理材料L的成分、混合比例無關(guān)，通過攪拌處理，被處理材料 L的溫度上升。另外，與從上述的實(shí)施例1、比較例1、比較例2得到的攪拌處理后的被處理材料L的粘度以及被處理材料L的溫度上升有關(guān)的數(shù)據(jù)的傾向與被處理材料L的成分、混合比例無關(guān)，大致不變。在這里，說明對(duì)攪拌處理的效率與溫度上升等通過攪拌構(gòu)件受到怎樣的影響進(jìn)行調(diào)查的試驗(yàn)的一例?！秾?duì)于攪拌處理的效率》對(duì)于攪拌處理的效率，對(duì)實(shí)施例1 (參照?qǐng)D2)與比較例1 (參照?qǐng)D3)進(jìn)行比較。在該情況下，在實(shí)施例1與比較例1中，在使攪拌構(gòu)件104A、301以相同轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)相同處理時(shí)間而進(jìn)行攪拌處理時(shí)，調(diào)查在被處理材料L的粘度上產(chǎn)生怎樣程度的差。在這里，將攪拌構(gòu)件104A、301的轉(zhuǎn)速設(shè)為12565rpm，分別對(duì)被處理材料L進(jìn)行120秒的攪拌處理。另外，在攪拌處理后，將被處理材料L放置到變?yōu)?5°C，然后測(cè)定被處理材料L的粘度。在粘度的測(cè)定中，使用E型粘度計(jì)(東機(jī)產(chǎn)業(yè)株式會(huì)社制造，R550)而測(cè)定。在這里，對(duì)于使粘度計(jì)的錐體以lrpm、20rpm、IOOrpm旋轉(zhuǎn)而分別測(cè)量粘度的情況，將試驗(yàn)結(jié)果表示于圖5。如圖5所示，在使粘度計(jì)的錐體以Irpm旋轉(zhuǎn)而測(cè)量的情況下，如果將通過比較例 1 (參照?qǐng)D3)進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度nl設(shè)為1，則通過實(shí)施例1 (參照?qǐng)D2) 進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度n4大致為0. 59左右。另外，在使粘度計(jì)的錐體以20rpm旋轉(zhuǎn)而測(cè)量的情況下，如果將通過比較例1進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度n2設(shè)為1，則通過實(shí)施例1進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度π5大致為0. 75左右。進(jìn)而，在使粘度計(jì)的錐體以IOOrpm旋轉(zhuǎn)而測(cè)量的情況下，如果將通過比較例1進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度n3設(shè)為1，則通過實(shí)施例1進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度π6大致為0. 88左右。這樣在通過實(shí)施例1 (參照?qǐng)D2)進(jìn)行攪拌處理的情況下，與通過比較例1 (參照?qǐng)D3)進(jìn)行攪拌處理的情況相比較，具有被處理材料L的粘度下降的傾向。為了使用比較例 1中的攪拌構(gòu)件301得到與使用實(shí)施例1中的攪拌構(gòu)件104Α的情況相同程度的粘度，需要使處理時(shí)間比使用實(shí)施例1中的攪拌構(gòu)件104Α的情況長(zhǎng)。這樣，與攪拌槽102與攪拌構(gòu)件 301的間隙S在上下方向上一樣較寬的情況(參照?qǐng)D3 比較例1)相比，攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104Α的間隙在下部S2比上部Sl寬的情況(參照?qǐng)D2 實(shí)施例1)下的攪拌處理的效率升高?！秾?duì)于發(fā)熱》接下來，對(duì)于發(fā)熱，對(duì)上述的實(shí)施例1(參照?qǐng)D2)與比較例2(參照?qǐng)D4)進(jìn)行比較。 在該情況下，在實(shí)施例1與比較例2中，在使攪拌構(gòu)件104Α、302以相同轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)相同處理時(shí)間而進(jìn)行攪拌處理時(shí)，調(diào)查在被處理材料L的溫度上升上產(chǎn)生怎樣程度的差。在這里，將攪拌構(gòu)件104Α、302的轉(zhuǎn)速設(shè)為12565rpm，分別對(duì)被處理材料L進(jìn)行120秒的攪拌處理，對(duì)于該情況，將試驗(yàn)結(jié)果表示于圖6。如圖6所示，在比較例2 (參照?qǐng)D4)中，攪拌處理后的被處理材料L的溫度上升 n7(攪拌處理的前后的溫度差)為80.7V。與此相對(duì)，在實(shí)施例1(參照?qǐng)D幻中，攪拌處理后的被處理材料L的溫度上升π8為60°C。這樣，在實(shí)施例1(參照?qǐng)D2)中，與比較例2(參照?qǐng)D4)相比，攪拌處理后的被處理材料L的溫度上升降低。另外，在比較例2(參照?qǐng)D4) 中，為了將溫度上升抑制為與實(shí)施例1(參照?qǐng)D2)相同程度，需要降低攪拌處理中的攪拌構(gòu)件302的線速度。另外，在比較例2(參照?qǐng)D4)中，在降低攪拌構(gòu)件302的線速度的情況下，為了將被處理材料L設(shè)為所希望的粘度，需要增加處理時(shí)間。這樣，與攪拌槽102與攪拌構(gòu)件302 的間隙S在上下方向上一樣較窄的情況(參照?qǐng)D4:比較例2)相比，攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104A的間隙在下部S2比上部Sl寬的情況(參照?qǐng)D2 實(shí)施例1)下的被處理材料L的攪拌處理的效率與攪拌處理中的發(fā)熱抑制的均衡性升高。另外，圖5以及圖6所示的數(shù)據(jù)通過變更被處理材料L的成分和/或量、攪拌構(gòu)件、 攪拌槽的具體的形狀和/或大小等條件而變化。但是，在使用與攪拌槽102的間隙S在上下方向上一樣的攪拌構(gòu)件301、302的情況(參照?qǐng)D3以及圖4)和與攪拌槽102的間隙在下部S2比上部Sl寬的攪拌構(gòu)件104A的情況(參照?qǐng)D2)下，能夠得到大致相同的傾向。如上所述，在使用與攪拌槽102的間隙在下部比上部寬的攪拌構(gòu)件104A的實(shí)施例 1(參照?qǐng)D幻中，能夠在將發(fā)熱抑制得較低的同時(shí)確保所需要的處理效率。這樣，通過攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件在下部比上部寬，能夠?qū)l(fā)熱抑制得較低同時(shí)確保所需要的處理效率。在該情況下，在圖1以及圖2所示的形態(tài)中，攪拌構(gòu)件104、 104A將下部的外徑Φ2設(shè)置得比上部的外徑Φ 1小，但并不一定限定于該形態(tài)。這樣，在攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104Α的間隙在下部S2比上部Sl寬的情況下，如圖 2所示，攪拌構(gòu)件104Α的上端的攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104Α的間隙SlO與攪拌構(gòu)件104Α 的下端的攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104Α的間隙S20的比(S10/S20)優(yōu)選為0. 95彡(S10/ S20)，更優(yōu)選為0. 8彡(S10/S20)。由此，在攪拌構(gòu)件104A的上部與下部，在攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104A的間隙產(chǎn)生所需要的差，與攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104A的間隙一樣的情況相比，能夠期待在將發(fā)熱抑制得較低的同時(shí)確保所需要的處理效率的效果。圖7與圖8模式性表示攪拌裝置100的變形例。攪拌裝置100也可以如圖7所示， 攪拌槽102的內(nèi)徑設(shè)置成在下部d2比上部dl大，由此使攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104A的間隙在下部S2比上部Sl寬。另外，在圖1中，例示了隨著從上部朝向下部而外徑逐漸減小的錐形狀的攪拌構(gòu)件104。根據(jù)該攪拌構(gòu)件104，能夠使攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104的間隙在上下方向上逐漸變化，能夠使作用于被處理材料L的攪拌作用在攪拌構(gòu)件104的上下逐漸變化。由此，能夠使被處理材料L的攪拌逐漸進(jìn)行。另外，在攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104的下部S2比上部Sl寬的情況下，攪拌構(gòu)件并不一定必須為這樣的錐形狀。也可以如圖8所示，在攪拌構(gòu)件104的外周面，在上下方向的中間部位設(shè)置臺(tái)階部E，將攪拌構(gòu)件104的下部的外徑Φ2設(shè)置得比上部的外徑Φ 1小，由此對(duì)于攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104的間隙，使下部的間隙S2比上部的間隙Sl寬。另外，作為將發(fā)熱抑制得較低同時(shí)確保所需要的處理效率的方法，并不限定于攪拌槽的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件的下部比上部寬的形態(tài)。例如，也可以攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104的上下方向上部分地不同。下面對(duì)其他的形態(tài)進(jìn)行說明。例如，圖9表示攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104Β的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104B的上部Sl比下部S2寬的形態(tài)。在該情況下，在攪拌構(gòu)件104B的下部，攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104B的間隙S2變窄。因此，能夠在該部位S2提高作用于被處理材料L的壓力， 能夠?qū)Ρ惶幚聿牧螸進(jìn)行所需要的攪拌。另外，在攪拌構(gòu)件104B的上部，攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104B的間隙Sl變寬，能夠在該部位降低作用于被處理材料L的壓力。由此，能夠緩和在被處理材料L產(chǎn)生的摩擦，能夠抑制發(fā)熱。另外，能夠防止對(duì)被處理材料L過度實(shí)施攪拌處理。下面，表示比較試驗(yàn)的一例，如圖9所示，為了對(duì)于攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104B的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104B的上部Sl比下部S2寬的情況驗(yàn)證其作用效果而進(jìn)行。在該比較試驗(yàn)中，對(duì)于攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104B的間隙在上部Sl比下部S2寬的情況(實(shí)施例2 參照?qǐng)D9)和該間隙S在上下方向上一樣的情況(比較例1 參照?qǐng)D3，比較例2 參照?qǐng)D4)，對(duì)攪拌處理的效率以及攪拌處理中的發(fā)熱進(jìn)行比較。下面，表示該比較試驗(yàn)的一例。圖3、圖4以及圖9分別模式性表示分別在該比較試驗(yàn)中使用的攪拌構(gòu)件301、302、104B。在這里，如圖3、圖4以及圖9分別所示，準(zhǔn)備3個(gè)攪拌構(gòu)件301、302、104B。另外，攪拌裝置100 (參照?qǐng)D1)除了攪拌構(gòu)件301、302、104B以外設(shè)為相同結(jié)構(gòu)，供給相同被處理材料L而分別進(jìn)行攪拌處理。在這里，例如，對(duì)于形成于攪拌構(gòu)件301、302、104B的通孔162、164的形狀、大小、個(gè)數(shù)也設(shè)為相同結(jié)構(gòu)。《攪拌構(gòu)件104B(實(shí)施例2)》實(shí)施例2中的攪拌構(gòu)件104B如圖9所示，具有外徑隨著從上部向下部而逐漸變大的錐形狀以使在上部與攪拌槽102的間隙Sl為3mm、在下部與攪拌槽102的間隙S2為1mm。 在該實(shí)施例2中，攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104B的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104的上部Sl比下部S2寬。對(duì)于比較例1(參照?qǐng)D3)、比較例2 (參照?qǐng)D4)以及被處理材料L， 與已經(jīng)說明的相同，在這里將說明省略。《對(duì)于攪拌處理的效率》對(duì)于攪拌處理的效率，對(duì)實(shí)施例2 (參照?qǐng)D9)與比較例1(參照?qǐng)D3)進(jìn)行比較。 在該情況下，在實(shí)施例2與比較例1中，在使攪拌構(gòu)件104B、301以相同轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)相同處理時(shí)間而進(jìn)行攪拌處理時(shí)，調(diào)查在被處理材料L的粘度上產(chǎn)生怎樣程度的差。在這里，將攪拌構(gòu)件104B、301的轉(zhuǎn)速設(shè)為10052rpm，分別對(duì)被處理材料L進(jìn)行120秒的攪拌處理。將該情況下的試驗(yàn)結(jié)果表示于圖10。另外，在攪拌處理后，將被處理材料L放置到變?yōu)?5°C，然后測(cè)定被處理材料L的粘度。在粘度的測(cè)定中，使用E型粘度計(jì)(東機(jī)產(chǎn)業(yè)株式會(huì)社制造， R550)而測(cè)定。在這里，對(duì)于使粘度計(jì)的錐體以lrpm、20rpm、IOOrpm旋轉(zhuǎn)而分別測(cè)量粘度的情況，將試驗(yàn)結(jié)果表示于圖10。如圖10所示，在使粘度計(jì)的錐體以Irpm旋轉(zhuǎn)而測(cè)量的情況下，如果將通過比較例 1(參照?qǐng)D3)進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度n21設(shè)為1，則通過實(shí)施例2 (參照?qǐng)D 9)進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度Μ4大致為0. 60左右。另外，在使粘度計(jì)的錐體以20rpm旋轉(zhuǎn)而測(cè)量的情況下，如果將通過比較例1進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度n22設(shè)為1，則通過實(shí)施例2進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度π25大致為0. 74左右。進(jìn)而，在使粘度計(jì)的錐體以IOOrpm旋轉(zhuǎn)而測(cè)量的情況下，如果將通過比較例1進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度η23設(shè)為1，則通過實(shí)施例2進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度M6大致為0. 87左右。這樣在通過實(shí)施例2 (參照?qǐng)D9)進(jìn)行攪拌處理的情況下，與通過比較例1 (參照?qǐng)D 3)進(jìn)行攪拌處理的情況相比較，具有被處理材料L的粘度下降的傾向。另外，為了使用比較例1中的攪拌構(gòu)件301得到與使用實(shí)施例2中的攪拌構(gòu)件104B的情況相同程度的粘度， 需要使處理時(shí)間進(jìn)一步加長(zhǎng)。這樣，與攪拌槽102與攪拌構(gòu)件301的間隙S在上下方向上一樣較寬的情況(參照?qǐng)D3 比較例1)相比，攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104B的間隙在上部Sl 比下部S2寬的情況(參照?qǐng)D9 實(shí)施例2、下，攪拌處理的效率升高。《對(duì)于發(fā)熱》接下來，對(duì)于發(fā)熱，對(duì)上述的實(shí)施例2(參照?qǐng)D9)與比較例2(參照?qǐng)D4)進(jìn)行比較。 在該情況下，在實(shí)施例2與比較例2中，在使攪拌構(gòu)件104B、302以相同轉(zhuǎn)數(shù)旋轉(zhuǎn)相同處理時(shí)間而進(jìn)行攪拌處理時(shí)，調(diào)查在被處理材料L的溫度上升上產(chǎn)生怎樣程度的差。在這里，將攪拌構(gòu)件104B、302的轉(zhuǎn)數(shù)設(shè)為10052rpm，分別對(duì)被處理材料L進(jìn)行120秒的攪拌處理，對(duì)于該情況，將試驗(yàn)結(jié)果表示于圖11。如圖11所示，在比較例2(參照?qǐng)D4)中，攪拌處理后的被處理材料L的溫度上升 n27(攪拌處理的前后的溫度差)為80.5°C。與此相對(duì)，在實(shí)施例2 (參照?qǐng)D9)中，攪拌處理后的被處理材料L的溫度上升M8為59°C。這樣，在實(shí)施例2(參照?qǐng)D9)中，與比較例 2(參照?qǐng)D4)相比，攪拌處理后的被處理材料L的溫度上升降低。這樣，在比較例2(參照?qǐng)D4)中，攪拌槽102與攪拌構(gòu)件302的間隙S在上下方向上一樣較窄，所以發(fā)熱容易變大。 與其相比，在攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104B的間隙在上部Sl比下部S2寬的情況(參照?qǐng)D9 實(shí)施例2、下，被處理材料L的攪拌處理的效率與抑制被處理材料L的發(fā)熱的效果的均衡性升高。這樣，在攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104B的間隙在上部Sl比下部S2寬的情況下，如圖 9所示，攪拌構(gòu)件104B的上端的攪拌槽102和攪拌構(gòu)件104B的間隙SlO與攪拌構(gòu)件104B 的下端的攪拌槽102和攪拌構(gòu)件104B的間隙S20的比(S10/S20)優(yōu)選為1. 05 ( (S10/ S20)，更優(yōu)選為1. 2 ^ (S10/S20)。由此，在攪拌構(gòu)件104B的上部與下部，在攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104B的間隙產(chǎn)生所需要的差，與攪拌槽102和攪拌構(gòu)件104B的間隙一樣的情況相比，能夠期待被處理材料L的攪拌處理的效率與抑制被處理材料L的發(fā)熱的效果的均衡性升高的效果。另外，圖10與圖11所示的數(shù)據(jù)通過變更被處理材料L的成分和/或量、攪拌構(gòu)件、 攪拌槽的具體的形狀和/或大小等條件而變化。但是，在使用與攪拌槽102的間隙S在上下方向上一樣的攪拌構(gòu)件301、302的情況(參照?qǐng)D3以及圖4)和使用與攪拌槽102的間隙在上部Sl比下部S2寬的攪拌構(gòu)件104B的情況(參照?qǐng)D9)下，能夠得到大致相同的傾向。上面，如圖1所示，根據(jù)攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104的上下方向上部分地不同的攪拌裝置100，能夠?qū)l(fā)熱抑制得較低同時(shí)高效進(jìn)行所需要的攪拌處理。在該情況下，也可以如圖2所示，攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104A的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104A的下部S2比上部Sl寬。另外，也可以如圖9所示，攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104B的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104B的上部Sl比下部S2寬(參照?qǐng)D9)。作為攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104的上下方向上部分地不同的結(jié)構(gòu)，例如，可以如圖2所示，攪拌構(gòu)件104A的外徑設(shè)置得下部Φ2比上部 Φ1小。另外，相反也可以如圖9所示，攪拌構(gòu)件104B的外徑設(shè)置得上部Φ1比下部Φ 2另外，作為攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104 的上下方向上部分地不同的結(jié)構(gòu)，也可以如圖7所示，使攪拌槽102的內(nèi)徑在上下不同。另外，也可以如圖8所示，在攪拌構(gòu)件104的外周面，在上下方向的中間部位設(shè)置臺(tái)階部Ε，使外徑在攪拌構(gòu)件104的上部與下部不同。另外，雖然圖示省略，但也可以在攪拌槽102的內(nèi)周面，在攪拌槽102的上下方向的中間部位設(shè)置臺(tái)階部，使內(nèi)徑在攪拌槽102的上部與下部不同。由此，能夠使攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104 的上下方向上部分地不同。另外，在圖2以及圖9所示的形態(tài)中，攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104的上下方向上逐漸變寬或者變窄。如上所述，通過使攪拌槽102 的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙變寬，具有能夠緩和作用于被處理材料L的壓力、 抑制發(fā)熱、并且緩和攪拌作用的作用。另外，通過使攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙變窄，能夠提高作用于被處理材料L的壓力，提高攪拌作用。因此，攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙也可以在適當(dāng)?shù)奈恢米儗捇蛘咦冋?。例如，雖然圖示省略，但也可以在攪拌構(gòu)件104的上下方向的中間部位使攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙變寬，在攪拌構(gòu)件104的比該中間部位靠上下方向的端部的部位，分別使該間隙變窄。由此，能夠在攪拌構(gòu)件104的中間部位緩和作用于被處理材料L的壓力、抑制發(fā)熱且緩和攪拌作用，在攪拌構(gòu)件104的上下方向的端部提高作用于被處理材料L的壓力，提高攪拌作用。另外，雖然圖示省略，但也可以在攪拌構(gòu)件104的上下方向的端部，分別使攪拌槽 102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙變寬，在攪拌構(gòu)件104的比該上下方向的端部靠上下方向的中間部位的部位，使該間隙變窄。由此，能夠在攪拌構(gòu)件104的中間部位提高作用于被處理材料L的壓力，提高攪拌作用，在攪拌構(gòu)件104的上下方向的端部緩和作用于被處理材料L的壓力、抑制發(fā)熱且緩和攪拌作用。這樣，也可以根據(jù)被處理材料L所希望的攪拌處理，在攪拌構(gòu)件104的上下方向的適當(dāng)?shù)牟课唬箶嚢璨?02的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件 104的外周面的間隙變寬或者變窄。另外，如圖2以及圖9所示，在攪拌構(gòu)件104Α、104Β上形成有在半徑方向上貫通的多個(gè)通孔162、164。攪拌裝置100通過使攪拌槽102的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件104的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件104的上下方向上部分地不同，能夠?qū)l(fā)熱抑制得較低同時(shí)高效進(jìn)行所需要的攪拌處理。另外，也可以使形成于攪拌構(gòu)件104Α、104Β的下部的通孔164比形成于上部的通孔162大。由此，作為攪拌裝置100整體能夠?qū)l(fā)熱抑制得較小，同時(shí)能夠提高處理效率。下面，對(duì)該攪拌裝置100進(jìn)行說明。圖12是具備使形成于下部的通孔164比形成于上部的通孔162大的攪拌構(gòu)件 104C的攪拌裝置100的模式圖。另外，圖12所示的攪拌裝置100除了形成于攪拌構(gòu)件104C 的通孔162、164的(特別是下部的通孔164)大小之外，具備與圖1所示的攪拌裝置100相同的結(jié)構(gòu)。該攪拌構(gòu)件104C如圖12所示，形成于下部的通孔164比形成于上部的通孔162大。在該實(shí)施方式中，以臂部1 延伸的圓筒部152的軸方向的中間部位160為界，使形成于攪拌構(gòu)件104C的下部的通孔164比形成于上部的通孔162大。通孔162、164的大小優(yōu)選分別考慮向攪拌槽102供給的初始階段的被處理材料L 的粘度和/或顆粒直徑等而設(shè)定。在該實(shí)施方式中，以即使是供給初始的粘度較高的被處理材料L也能夠通過的程度，設(shè)定形成于下部的通孔164的大小。與此相對(duì)，以供給初始的粘度較高的被處理材料L難以通過但進(jìn)行了某種程度的攪拌而粘度下降了的被處理材料L 能夠通過的程度，設(shè)定形成于上部的通孔162的大小。另外，在該實(shí)施方式中，形成于上部的多個(gè)通孔162以及形成于下部的多個(gè)通孔 164分別形成為相同大小的孔。具體地說，在該實(shí)施方式中，形成于攪拌構(gòu)件104的上部的通孔162為直徑3mm的圓形的孔，形成于下部的通孔164為直徑5mm的圓形的孔。這樣，在該實(shí)施方式中，使形成于攪拌構(gòu)件104的上部的通孔162均勻地比形成于下部的通孔164 小。根據(jù)該攪拌裝置100，形成于攪拌構(gòu)件104的下部的通孔164為直徑5mm的圓形的孔。在該實(shí)施方式中，該形成于下部的通孔164設(shè)定為供給初始的粘度較高的被處理材料L能夠通過的程度的大小。形成于攪拌構(gòu)件104的上部的通孔162為直徑3mm的圓形的孔。在該實(shí)施方式中，該上部的通孔162設(shè)定為供給初始的粘度較高的被處理材料L難以通過但進(jìn)行了某種程度的攪拌而粘度下降了的被處理材料L能夠通過的程度的大小。在該情況下，供給初始的粘度較高的被處理材料L首先在攪拌槽102的下部進(jìn)行處理。另外，進(jìn)行了某種程度的攪拌而粘度下降了的被處理材料L受到離心力的作用而向攪拌構(gòu)件104的上部移動(dòng)。這樣，在攪拌構(gòu)件104的上部，具有供給有在攪拌槽102的下部進(jìn)行了某種程度的攪拌、粘度比供給初始下降了的被處理材料L的傾向。粘度比供給初始下降了的被處理材料L在形成于攪拌構(gòu)件104的上部的通孔162通過，向攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104之間供給。這樣，在攪拌構(gòu)件104的下部，對(duì)供給初始的粘度較高的被處理材料 L進(jìn)行處理。另外，在攪拌構(gòu)件104的上部，將進(jìn)行了某種程度的攪拌而粘度下降了的被處理材料L進(jìn)行處理。在該情況下，雖然在對(duì)粘度較高的被處理材料L進(jìn)行處理的攪拌槽102的下部發(fā)熱變大，但在對(duì)粘度下降了的被處理材料L進(jìn)行處理的攪拌槽102的上部(在該實(shí)施方式中，是下部容器102b的上部)，將發(fā)熱抑制得較小。因此，作為攪拌裝置100整體，能夠?qū)l(fā)熱抑制得較小。另外，在攪拌槽102的下部，通孔164較大，容易向攪拌槽102與攪拌構(gòu)件 104之間供給被處理材料L，所以即使在供給高粘度的被處理材料L的情況下也能夠防止處理效率的下降。這樣，在該攪拌裝置100中，能夠整體抑制發(fā)熱同時(shí)防止處理效率下降。本發(fā)明者對(duì)于該攪拌裝置100，準(zhǔn)備多個(gè)通孔不同的攪拌構(gòu)件，分別以一定的條件對(duì)相同的被處理材料L進(jìn)行處理，測(cè)定處理后的被處理材料L的溫度上升與處理后的被處理材料L的粘度。如果列舉該比較試驗(yàn)的一例，本發(fā)明者準(zhǔn)備了如圖12所示、在上部形成有直徑3mm的圓形的通孔162、在下部形成有直徑5mm的圓形的通孔164的攪拌構(gòu)件104C (實(shí)施例3)。另外，為了與其對(duì)比，準(zhǔn)備了 如圖2所示、將通孔162、164全都設(shè)為直徑3mm的圓形的通孔的攪拌構(gòu)件104A(實(shí)施例1)；以及如圖13所示、將通孔162、164全都設(shè)為直徑 5mm的圓形的通孔的攪拌構(gòu)件104D(實(shí)施例4)。另外，在這里，形成于攪拌構(gòu)件104A、104C、 104D的通孔162、164的除了形狀、大小的其他的結(jié)構(gòu)設(shè)為相同的結(jié)構(gòu)。
《對(duì)于發(fā)熱》對(duì)于發(fā)熱，在進(jìn)行比較的比較試驗(yàn)中，向分別安裝有攪拌構(gòu)件104C(參照?qǐng)D12 實(shí)施例3)、104A(參照?qǐng)D2 實(shí)施例1)、104D(參照?qǐng)D13 實(shí)施例4)的3個(gè)攪拌槽102，各供給預(yù)定量的被處理材料L。然后，分別以預(yù)定的轉(zhuǎn)速使攪拌構(gòu)件104C、104A、104D旋轉(zhuǎn)預(yù)定時(shí)間而進(jìn)行攪拌處理，在該處理后分別測(cè)定被處理材料L的溫度上升。將該結(jié)果表示于圖14。如圖14所示，在將所有的通孔162、164都設(shè)為直徑3mm的圓形的情況下(攪拌構(gòu)件104A，參照?qǐng)D2 實(shí)施例1)，被處理材料L的溫度上升最低。接下來，在上部形成有直徑3mm的圓形的通孔162、在下部形成有直徑5mm的圓形的通孔164的情況下(攪拌構(gòu)件 104C，參照?qǐng)D12 實(shí)施例3)，被處理材料L的溫度上升比實(shí)施例1稍高。另外，在將所有的通孔162、164都設(shè)為直徑5mm的圓形的情況下(攪拌構(gòu)件104D，參照?qǐng)D13 實(shí)施例4)，被處理材料L的溫度上升最高。《對(duì)于攪拌處理的效率》對(duì)于攪拌處理的效率，對(duì)將所有的通孔162、164都設(shè)為直徑3mm的圓形的情況 (攪拌構(gòu)件104A，參照?qǐng)D2 實(shí)施例1)與在上部形成有直徑3mm的圓形的通孔162、在下部形成有直徑5mm的圓形的通孔164的情況(攪拌構(gòu)件104C，參照?qǐng)D12 實(shí)施例幻進(jìn)行比較。在該情況下，在實(shí)施例1與實(shí)施例3中，使攪拌構(gòu)件104A、104C以相同轉(zhuǎn)數(shù)旋轉(zhuǎn)相同處理時(shí)間而進(jìn)行攪拌處理。然后，調(diào)查在被處理材料L的粘度上產(chǎn)生怎樣程度的差。在這里， 在攪拌處理后，將被處理材料L放置到變?yōu)?5°C，然后測(cè)定被處理材料L的粘度。在粘度的測(cè)定中，使用E型粘度計(jì)(東機(jī)產(chǎn)業(yè)株式會(huì)社制造，R550)來測(cè)定。在這里，對(duì)于使粘度計(jì)的錐體以lrpm、20rpm、IOOrpm旋轉(zhuǎn)而分別測(cè)量粘度的情況，將試驗(yàn)結(jié)果表示于圖15。結(jié)果，如圖15所示，能夠得到下述的結(jié)果在相同轉(zhuǎn)數(shù)、相同處理時(shí)間下，使用攪拌構(gòu)件104C 時(shí)比使用攪拌構(gòu)件104A時(shí)(參照?qǐng)D2)粘度下降。如圖15所示，在使粘度計(jì)的錐體以Irpm旋轉(zhuǎn)而測(cè)量的情況下，通過實(shí)施例1(參照?qǐng)D幻進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度變?yōu)閚41，通過實(shí)施例3(參照?qǐng)D1 進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度變?yōu)棣?4。另外，在使粘度計(jì)的錐體以20rpm旋轉(zhuǎn)而測(cè)量的情況下，通過實(shí)施例1進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度變?yōu)棣?2，通過實(shí)施例3進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度變?yōu)棣?5。進(jìn)而，在使粘度計(jì)的錐體以IOOrpm旋轉(zhuǎn)而測(cè)量的情況下，通過實(shí)施例1進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度變?yōu)棣?3，通過實(shí)施例3進(jìn)行攪拌處理后的被處理材料L的粘度變?yōu)棣?6。如從該試驗(yàn)結(jié)果可知，在將上部的通孔162設(shè)為直徑3mm的圓形、將下部的通孔 164設(shè)為直徑5mm的圓形的情況下(實(shí)施例幻，粘度比將所有的通孔162、164都設(shè)為直徑 3mm的圓形的情況下(實(shí)施例1)低，攪拌處理的效率較好。這樣，通過使形成于攪拌構(gòu)件 104的下部的通孔164比形成于攪拌構(gòu)件104的上部的通孔162大，能夠提高被處理材料L 的攪拌處理的效率與攪拌處理中的發(fā)熱抑制的均衡性。另外，攪拌構(gòu)件104C如圖12所示，以臂部巧4延伸的軸方向的中間部位160(參照?qǐng)D1)為界，形成于該中間部位160的下側(cè)的通孔164比形成于上側(cè)的通孔162大。改變形成于攪拌構(gòu)件104的通孔162、164的大小的邊界也可以不設(shè)置于臂部IM延伸的軸方向的中間部位160。另外，在如圖12所示的攪拌構(gòu)件104C，形成于下部的通孔164均勻地比形成于上部的通孔162大。形成于攪拌構(gòu)件的通孔162、164的大小并不限定于該形態(tài)。例如，雖然圖示省略，但也可以形成有從攪拌構(gòu)件的上部向下部逐漸或者階梯性較大的通孔。另外，作為其他的形態(tài)，在上述的實(shí)施方式中，形成于攪拌構(gòu)件的通孔為圓形，但通孔的形狀也可以不是圓形。例如，通孔也可以是正方形、平行四邊形、長(zhǎng)方形、梯形等矩形、三角形、其他的多邊形、橢圓形等各種幾何學(xué)形狀，進(jìn)而也可以是異形形狀。例如，在圖16所示的攪拌構(gòu)件104E中，形成于上部的通孔162為圓形，形成于下部的通孔164為一邊的長(zhǎng)度與形成于上部的通孔162的直徑相同的正方形。在該情況下， 能夠適度使形成于下部的通孔164比形成于上部的通孔162大。另外，例如，在圖1所示的實(shí)施方式中，形成于攪拌構(gòu)件104的通孔162、164分別如圖17模式性所示，沿著攪拌構(gòu)件104的半徑方向貫通。在該情況下，在被處理材料L的粘度較高的情況下，可以考慮會(huì)有通孔162、164由被處理材料L堵住、處理效率下降的情況。 在本發(fā)明中，形成于該攪拌構(gòu)件104的通孔并不限定于沿著半徑方向貫通的形態(tài)。如圖18所示，也可以通孔162、164相對(duì)于攪拌構(gòu)件104的半徑方向傾斜貫通。在該情況下，能夠調(diào)整從通孔162、164向攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104的間隙S內(nèi)通過離心力的作用而流出的被處理材料L的方向和/或流勢(shì)。如圖18所示，也可以隨著從攪拌構(gòu)件 104的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)，向攪拌構(gòu)件104的旋轉(zhuǎn)方向的前方傾斜地形成通孔162、164。在該情況下，能夠期待通過離心力的作用而從通孔162、164向攪拌槽102與攪拌構(gòu)件104的間隙S內(nèi)流出的被處理材料L的流勢(shì)增強(qiáng)，能夠提高處理效率。在該情況下，根據(jù)使通孔162、164傾斜的角度也能夠改變被處理材料L的流勢(shì)，所以優(yōu)選將使通孔162、164 傾斜的角度設(shè)為適當(dāng)?shù)慕嵌取Ａ硗?，在圖18所示的例子中，通孔162、164隨著從攪拌構(gòu)件 104的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)，而向攪拌構(gòu)件104的旋轉(zhuǎn)方向的前方傾斜45度的角度。另外，在相對(duì)于攪拌構(gòu)件104的半徑方向傾斜地形成通孔162、164的情況下，并不限定于隨著從攪拌構(gòu)件104的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)、向攪拌構(gòu)件104的旋轉(zhuǎn)方向的前方傾斜的形態(tài)。在該情況下，通過相對(duì)于攪拌構(gòu)件104的半徑方向使通孔162、164傾斜的方向和/或角度，可以調(diào)整通過離心力的作用而從通孔162、164流出的被處理材料L的方向和/或流勢(shì)。優(yōu)選考慮怎樣調(diào)整通過離心力的作用而從通孔162、164流出的被處理材料L的方向和 /或流勢(shì)，而確定怎樣對(duì)于攪拌構(gòu)件104的半徑方向使通孔162、164傾斜的方向。例如，雖然圖示省略，但在想要抑制通過離心力的作用而從通孔162、164流出的被處理材料L的流勢(shì)的情況下，優(yōu)選通孔162、164隨著從攪拌構(gòu)件104的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)而向攪拌構(gòu)件104的旋轉(zhuǎn)方向的后方傾斜。在想要使通過離心力的作用而使從通孔162、164 流出的被處理材料L的方向朝向下方的情況下，優(yōu)選通孔162、164隨著從攪拌構(gòu)件104的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)而向攪拌構(gòu)件104的下方傾斜。通過使從通孔162、164流出的被處理材料L 的方向朝向下方，例如，能夠使被處理材料L在攪拌槽102的上下循環(huán)，能夠更充分地?cái)嚢璞惶幚聿牧螸。另外，在相對(duì)于攪拌構(gòu)件104的半徑方向傾斜地形成通孔162、164的情況下，也可以將相對(duì)于攪拌構(gòu)件104的旋轉(zhuǎn)方向的傾斜與相對(duì)于攪拌構(gòu)件104的上下方向的傾斜適當(dāng)組合。另外，在相對(duì)于攪拌構(gòu)件104的半徑方向傾斜地形成通孔162、164的情況下，也可以部分地改變使通孔傾斜的方向。例如，對(duì)于形成于攪拌構(gòu)件104的下部的通孔164，也可以隨著從攪拌構(gòu)件104的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)而向攪拌構(gòu)件104的旋轉(zhuǎn)方向的前方傾斜。另外，對(duì)于形成于攪拌構(gòu)件104的上部的通孔162，也可以隨著從攪拌構(gòu)件104的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)而向攪拌構(gòu)件104的旋轉(zhuǎn)方向的上方傾斜。這樣，也可以部分地改變通孔162、164的傾斜。另外，如圖19所示，也可以隨著從攪拌構(gòu)件104的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)而使通孔變寬。另外，雖然圖示省略，但也可以相反地隨著從攪拌構(gòu)件104的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)而使通孔變窄。這樣的通孔162、164的形狀能夠與相對(duì)于攪拌構(gòu)件104的半徑方向的傾斜適當(dāng)組合。上面，對(duì)于攪拌裝置100特別是攪拌構(gòu)件104例示了各種改變例，但攪拌裝置100 以及攪拌構(gòu)件104的構(gòu)造并不限定于上述的任何實(shí)施方式。另外，對(duì)于攪拌裝置100的各構(gòu)件、部位的形狀和/或構(gòu)造也可以進(jìn)行各種變更。該攪拌裝置適于作為對(duì)例如鋰離子二次電池用的電極漿等粘度較高的被處理材料進(jìn)行攪拌的裝置。本發(fā)明中的攪拌裝置如圖 20所示，在具有將包含電極活性物質(zhì)的電極漿涂布于金屬箔12a、Ha而形成的合劑層12b、 14b的非水電解液二次電池10的制造方法中，能夠使用于對(duì)電極漿進(jìn)行攪拌的工序。另外，圖20所示的非水電解液二次電池10，在帶狀的正極12與帶狀的負(fù)極14之間，夾有帶狀隔片16、18，將卷繞的卷繞電極體22收納于電池殼體24。在卷繞電極體22上， 安裝有正負(fù)的電極端子32、34。在這里，帶狀的正極12具有在作為金屬箔的鋁箔1 上涂布包含正極活性物質(zhì)的電極漿而形成的合劑層12b。此外，帶狀的負(fù)極14具有在作為金屬箔的銅箔Ha上涂布包含負(fù)極活性物質(zhì)的電極漿而形成的合劑層14b。本發(fā)明中的攪拌裝置能夠使用于分別對(duì)該正極、負(fù)極的電極漿進(jìn)行攪拌的工序。另外，圖20例示具有將包含電極活性物質(zhì)的電極漿涂布于金屬箔12a、Ha而形成的合劑層12b、14b的非水電解液二次電池10的一例，但“非水電解液二次電池”并不限定于該形態(tài)。另外，本發(fā)明中的攪拌裝置并不限定于對(duì)鋰離子二次電池用的電極漿進(jìn)行攪拌的用途，能夠使用于對(duì)粘度較高的被處理材料進(jìn)行攪拌的各種用途。
0141]符號(hào)說明0142]10 非水電解液二次電池0143]12 正極0144]14 負(fù)極0145]12a、14a 金屬箔0146]12bU4b 合劑層0147]16,18 隔片0148]22 卷繞電極體0149]24 電池殼體0150]32、34 電極端子0151]100 攪拌裝置0152]102 攪拌槽0153]102a 上部容器0154]102b 下部容器0155]102c 擋板0156]104、104A、104B、104C、104D、104E、301、302 攪拌構(gòu)件
106 外槽112、114:法蘭116:冷卻水室118:蓋120:排出口122 法蘭124a、124b 供給口1 ^a、l 26b:供給閥U8a、12m3:供給管132 孔134:凹陷142:冷卻水室144:冷卻水供給管150:旋轉(zhuǎn)軸152:圓筒部154:臂部154a:孑L156:凸緣部156a:安裝孔160:中間部位162 通孔164:通孔200 驅(qū)動(dòng)裝置L 被處理材料S 攪拌槽與攪拌構(gòu)件的間隙Sl 上部的間隙S2:下部的間隙dl 攪拌槽的上部的內(nèi)徑d2:攪拌槽的下部的內(nèi)徑φ 1 攪拌構(gòu)件的上部的外徑Φ 2 攪拌構(gòu)件的下部的外徑
權(quán)利要求
1.一種攪拌裝置，其中，具有大致圓筒形狀的攪拌槽；沿著所述攪拌槽的中心軸設(shè)置的旋轉(zhuǎn)軸；大致圓筒形狀的攪拌構(gòu)件，其具有比所述攪拌槽的內(nèi)徑小的外徑，以相對(duì)于所述攪拌槽的內(nèi)周面同心圓狀地旋轉(zhuǎn)的方式安裝于所述旋轉(zhuǎn)軸；以及在所述攪拌構(gòu)件的半徑方向上貫通形成的多個(gè)通孔；所述攪拌槽的內(nèi)周面與所述攪拌構(gòu)件的外周面的間隙在所述攪拌構(gòu)件的上下方向上部分地不同。
2.如權(quán)利要求1所述的攪拌裝置，其中所述攪拌構(gòu)件的外徑在上部與下部不同。
3.如權(quán)利要求1或2所述的攪拌裝置，其中所述攪拌槽的內(nèi)徑在攪拌構(gòu)件的上部與下部不同。
4.如權(quán)利要求1至3中的任意一項(xiàng)所述的攪拌裝置，其中所述攪拌槽的內(nèi)周面與所述攪拌構(gòu)件的外周面的間隙在所述攪拌構(gòu)件的下部比上部寬。
5.如權(quán)利要求4所述的攪拌裝置，其中所述攪拌構(gòu)件的外徑在下部比上部小。
6.如權(quán)利要求5所述的攪拌裝置，其中所述攪拌構(gòu)件具有隨著從上部朝向下部而外徑逐漸減小的錐形狀。
7.如權(quán)利要求4至6中的任意一項(xiàng)所述的攪拌裝置，其中所述攪拌槽的內(nèi)徑在攪拌構(gòu)件的上部比攪拌構(gòu)件的下部小。
8.如權(quán)利要求4至7中的任意一項(xiàng)所述的攪拌裝置，其中在所述攪拌構(gòu)件的上端的攪拌槽與攪拌構(gòu)件的間隙SlO和在攪拌構(gòu)件的下端的攪拌槽與攪拌構(gòu)件的間隙S20的比 (S10/S20)為 0.95 彡(S10/S20)。
9.如權(quán)利要求1至3中的任意一項(xiàng)所述的攪拌裝置，其中所述攪拌槽的內(nèi)周面與所述攪拌構(gòu)件的外周面的間隙在所述攪拌構(gòu)件的上部比下部寬。
10.如權(quán)利要求9所述的攪拌裝置，其中所述攪拌構(gòu)件的外徑在上部比下部小。
11.如權(quán)利要求10所述的攪拌裝置，其中所述攪拌構(gòu)件具有隨著從下部朝向上部而外徑逐漸減小的錐形狀。
12.如權(quán)利要求9至11的任意一項(xiàng)所述的攪拌裝置，其中所述攪拌槽的內(nèi)徑在攪拌構(gòu)件的下部比攪拌構(gòu)件的上部小。
13.如權(quán)利要求9至12中的任意一項(xiàng)所述的攪拌裝置，其中在所述攪拌構(gòu)件的上端的攪拌槽與攪拌構(gòu)件的間隙SlO和在攪拌構(gòu)件的下端的攪拌槽與攪拌構(gòu)件的間隙S20的比 (S10/S20)為 1.05 彡(S10/S20)。
14.如權(quán)利要求1至13中的任意一項(xiàng)所述的攪拌裝置，其中在形成于所述攪拌構(gòu)件的多個(gè)通孔中，形成于所述攪拌構(gòu)件的下部的通孔比形成于所述攪拌構(gòu)件的上部的通孔大。
15.如權(quán)利要求1至14中的任意一項(xiàng)所述的攪拌裝置，其中所述通孔相對(duì)于所述攪拌構(gòu)件的半徑方向傾斜。
16.如權(quán)利要求1至15中的任意一項(xiàng)所述的攪拌裝置，其中所述通孔隨著從所述攪拌構(gòu)件的內(nèi)側(cè)朝向外側(cè)而相對(duì)于所述攪拌構(gòu)件的半徑方向朝所述攪拌構(gòu)件的旋轉(zhuǎn)方向的前方傾斜。
17. 一種非水電解液二次電池的制造方法，該非水電解液二次電池具有將包含電極活性物質(zhì)的電極漿涂布于金屬箔而形成的合劑層，該制造方法的特征在于在攪拌所述電極漿的工序中，使用如權(quán)利要求1至16中的任意一項(xiàng)所述的攪拌裝置， 攪拌電極漿。
全文摘要
攪拌裝置(100)具有大致圓筒形狀的攪拌槽(102)；沿著攪拌槽(102)的中心軸設(shè)置的旋轉(zhuǎn)軸(150)；大致圓筒形狀的攪拌構(gòu)件(104)，其具有比攪拌槽(102)的內(nèi)徑小的外徑，以相對(duì)于攪拌槽(102)的內(nèi)周面同心圓狀地旋轉(zhuǎn)的方式安裝于旋轉(zhuǎn)軸(150)；以及在攪拌構(gòu)件(104)的半徑方向上貫通形成的多個(gè)通孔(162、164)。該攪拌裝置(100)進(jìn)而攪拌槽(102)的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件(104)的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件(104)的上下方向上部分地不同。例如，攪拌槽(102)的內(nèi)周面與攪拌構(gòu)件(104)的外周面的間隙在攪拌構(gòu)件(104)的下部(S2)比攪拌構(gòu)件(104)的上部(S1)寬。
文檔編號(hào)B01F7/16GK102574080SQ20098016207
公開日2012年7月11日 申請(qǐng)日期2009年10月23日 優(yōu)先權(quán)日2009年10月23日
發(fā)明者中根靖幸, 丸田兼州, 北吉雅則, 小林極, 惠比根美明, 杉原敦史, 河野貴志 申請(qǐng)人:豐田自動(dòng)車株式會(huì)社