專利名稱：利用單級(jí)膨脹和用于高壓蒸發(fā)的泵的co2節(jié)能制備的制作方法
利用單級(jí)膨脹和用于高壓蒸發(fā)的泵的C02節(jié)能制備
背景技術(shù)：
本發(fā)明涉及用于煙氣中包含的CO2的液化的方法和裝置。煙氣中的CO2的液化很久以來就為人所知。用于從燃燒煙氣中制備CO2的大多數(shù)低溫方法使用具有兩個(gè)或更多個(gè)分離級(jí)的常規(guī)分離方案。在圖1中，這樣的現(xiàn)有技術(shù)裝置示出為框圖。在本申請(qǐng)的附圖中，在煙氣流以及CO2的各個(gè)點(diǎn)處的溫度和壓力由所謂的標(biāo)記指示。屬于每個(gè)標(biāo)記的溫度和壓力匯集在下面的圖表中。對(duì)于本領(lǐng)域的技術(shù)人員顯而易見的是，這些溫度和壓力用作示例。它們可以根據(jù)煙氣的組成、環(huán)境溫度和液態(tài)CO2的所需純度而改變。在第一壓縮機(jī)I中，煙氣被壓縮。這種壓縮可以是具有在每個(gè)壓縮級(jí)(未示出)之間的冷卻器和水分離器的多級(jí)壓縮過程，水分離器分別從煙氣中分離大部分的水蒸氣和水。在圖1中，煙氣流用附圖標(biāo)記3來標(biāo)示。當(dāng)由第一壓縮機(jī)I排放時(shí)，煙氣具有顯著高于環(huán)境溫度的溫度，并且然后被第一冷卻器5冷卻至大約13°C。壓力為大約35.7巴。仍包含在煙氣流3中的水分通過諸如在干燥器7中吸附干燥的合適的干燥過程與水分離，并且隨后輸送到第一分離級(jí)9。該第一分離級(jí)9包括第一熱交換器11和中間分離筒(drum)13。第一熱交換器11用來冷卻煙氣流3。由于這種冷卻，包含在煙氣流3中的CO2發(fā)生部分冷凝。因此，煙氣流3作為兩相混合物進(jìn)入中間分離筒13。在這里，煙氣流的液相和氣相借助于重力分離。在第一分離筒中，壓力為大約34.7巴，并且溫度為_19°C (參見標(biāo)記N0.5)。在中間分離筒13的底部，液態(tài)CO2被抽取并經(jīng)由第一減壓閥15.1膨脹至大約18.4巴的壓力(參見附圖標(biāo)記N0.3.1)。這導(dǎo)致CO2的溫度在-22°C和-29°C之間(參見標(biāo)記N0.10)。煙氣的CO2支流(partial stream) 3.1在第一熱交換器11中被煙氣流3加熱和蒸發(fā)。在第一熱交換器11的出口處，支流3.1具有大約25°C的溫度和大約18巴的壓力(參見標(biāo)記N0.11)。在中間分離筒13的頭部處抽取第二支流3.2之后，顯然的是，從中間分離筒13抽取的氣態(tài)的該支流3.2在第二熱交換器17中被冷卻并部分地冷凝。此后，也以兩相混合物存在的該支流3.2被輸送到第二分離筒19。第二熱交換器17和第二分離筒19是第二分離級(jí)21的主要部件。在第二分離筒19中，在支流3.2的液相和氣相之間同樣發(fā)生重力支持的分離。在第二分離筒19中，存在大約34.3巴的壓力和大約_50°C的溫度(參見標(biāo)記N0.6)。在第二分離筒19中的氣相(所謂的廢氣23)在第二分離筒19的頭部處被抽取，在第二減壓閥15.2中膨脹至大約27巴，使得其冷卻至大約-54°C (參見標(biāo)記N0.7)。在附圖中，廢氣用附圖標(biāo)記23標(biāo)示。廢氣23流過第二熱交換器17，從而冷卻在逆流中的煙氣3.2。在第二分離筒19的底部處，液態(tài)CO2 (參見附圖標(biāo)記3.3)被抽取并在第三減壓閥15.3中膨脹至大約17巴，使得其也達(dá)到_54°C的溫度(參見標(biāo)記N0.7a)。該流3.3也被輸送到第二熱交換器17。在第二熱交換器17中，液態(tài)CO2的一部分蒸發(fā)，并且流3.3在第四減壓閥15.4中膨脹至大約5至10巴，使得在該點(diǎn)處達(dá)到-54 °C的溫度(參見標(biāo)記N0.7b)，并且流3.3再次被輸送到第二熱交換器17。在流3.3流過第二熱交換器17之后，其再次被輸送到第一熱交換器11。在第一熱交換器11的入口處，該流具有大約5至10巴的壓力和-22至-29°c的溫度(參見標(biāo)記N0.14)。該流3.3在第一熱交換器11中吸收熱量，使得在該熱交換器的出口處，該流具有大約_7°C的溫度和大約5至10巴的壓力。第三流3.3被輸送到在第一壓縮機(jī)級(jí)處的第二壓縮機(jī)25，而具有大約18巴的壓力的流3.1則被輸送到在圖1所示三級(jí)壓縮機(jī)25處的第二壓縮機(jī)級(jí)。在第二壓縮機(jī)25的各級(jí)之間的中間冷卻器和用于壓縮的CO2的后冷卻器在圖1中未示出。在第二壓縮機(jī)25的出口處，壓縮的CO2具有在60巴和110巴之間的壓力和80°C至130°C的溫度。在未示出的后冷卻器中，CO2被冷卻至環(huán)境溫度。如果需要，CO2可直接饋送入管線中或被液化并從例如第一 CO2泵27輸送到管線(未示出)中。第一 CO2泵27將液態(tài)CO2的壓力升高至在管線中提供的壓力。返回到廢氣23，可以看到，廢氣流過第二熱交換器17和第一熱交換器11，從而從煙氣流3吸收熱量。在第一熱交換器11的出口處，廢氣23具有大約26°C至30°C的溫度和大約26巴的壓力(參見標(biāo)記N0.16)。為了最大化能量回收，已知的是用廢氣過熱器29過熱廢氣23，并且然后將廢氣輸送至膨脹渦輪31或任何其它膨脹機(jī)。其中機(jī)械能被回收，并且隨后廢氣以大約對(duì)應(yīng)于環(huán)境壓力的低壓被排入環(huán)境中。結(jié)合圖1描述的用于液化CO2的該裝置相對(duì)簡(jiǎn)單且正常工作。從例如以化石燃料為燃料的發(fā)電廠的煙氣制備液態(tài)CO2的該現(xiàn)有技術(shù)的缺點(diǎn)是其高能量需求，這對(duì)發(fā)電廠的凈效率程度具有負(fù)面效應(yīng)。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明具有提供用于液化包含在煙氣中的CO2的方法和裝置的目的，該方法和裝置以降低的能量需求操作且因此增加發(fā)電廠的凈效率程度。同時(shí)，該方法應(yīng)盡可能簡(jiǎn)單，并且操作技術(shù)有利地可控，以便確保穩(wěn)健和無故障的操作。根據(jù)本發(fā)明，該目的通過用于從燃燒煙氣中制備液態(tài)C02的方法來解決，其中煙氣在單級(jí)相分離中被部分地冷凝，單級(jí)相分離包括至少一個(gè)熱交換器和分離筒，其中至少一個(gè)熱交換器由膨脹的廢氣和膨脹的液態(tài)C02冷卻，并且其中CO2的一部分膨脹至第一壓力水平并且在經(jīng)過至少一個(gè)熱交換器之后在附加分離筒中分離成液態(tài)C02和氣態(tài)C02，其中附加分離筒的氣態(tài)C02和液態(tài)C02膨脹至第二壓力水平。分離筒的液態(tài)C02的第二部分膨脹至第三壓力水平以用于在至少一個(gè)熱交換器中冷卻C02。由于CO2在較高的壓力水平下的蒸發(fā)所導(dǎo)致的減小的體積流量，結(jié)果是第二壓縮機(jī)25所需功率的大幅度降低，這對(duì)上游發(fā)電廠的改善的凈效率程度具有直接效應(yīng)。要求保護(hù)的本發(fā)明的另一個(gè)有利的實(shí)施例包括將第一分離筒的液態(tài)C02的第三部分的壓力升高至第四壓力水平以便在至少一個(gè)熱交換器中冷卻C02的步驟。該C02流可接著饋送到在甚至更高的壓縮級(jí)處的壓縮機(jī)25，從而導(dǎo)致進(jìn)一步降低的功耗。優(yōu)選的是，該分離筒的液態(tài)C02的第二部分膨脹至大約15巴至25巴、優(yōu)選地至20巴的壓力。該壓力范圍與通常用于離心壓縮機(jī)的通用壓縮比匹配。要求保護(hù)的方法的另一個(gè)有利的實(shí)施例包括將第一分離筒的液態(tài)C02的第三部分升高至大約40巴至50巴、優(yōu)選地至45巴的壓力。這些壓力水平一方面在保持商業(yè)上可得的壓縮比的同時(shí)允許裝置的節(jié)能操作，并且允許根據(jù)例如C02的所需質(zhì)量和/或環(huán)境溫度而在不同的操作點(diǎn)處運(yùn)行裝置。還有利的是使用來自分離筒的C02的支流以用于在至少一個(gè)熱交換器中的冷卻目的。通過使用這些C02流以用于冷卻目的，可避免使用易燃的冷卻介質(zhì)，這導(dǎo)致火災(zāi)危險(xiǎn)的降低并最小化用于安全系統(tǒng)的成本。通過將C02流根據(jù)其壓力水平而饋送至第二壓縮機(jī)的不同級(jí)，實(shí)現(xiàn)了能耗的降低。在第一壓縮機(jī)中壓縮煙氣(3)，并且然后將其在第一冷卻器中冷卻和/或在進(jìn)入至少一個(gè)熱交換器之前在干燥器中對(duì)其進(jìn)行干燥，從而減小了煙氣的體積，因?yàn)榇蟛糠炙魵舛家驯环蛛x。這意味著干燥器和用于制備液態(tài)CO2的裝置的尺寸可以更小，從而導(dǎo)致降低的能量損失和降低的成本。通過將來自最末分離級(jí)的廢氣膨脹至大約27巴并在進(jìn)入至少一個(gè)熱交換器之前導(dǎo)致大約_54°C的溫度，膨脹后的壓力水平盡可能地高，從而最大化在膨脹器中的能量回收。通過使廢氣在已經(jīng)過至少熱交換器之后在至少一個(gè)膨脹機(jī)中膨脹并且隨后將其再次饋送到至少一個(gè)熱交換器，可以實(shí)現(xiàn)進(jìn)一步的能耗降低?？蛇x地，廢氣23可在已經(jīng)過至少熱交換器之后和進(jìn)入至少一個(gè)膨脹機(jī)之前被過熱。如果可將余熱用于過熱，則可增加膨脹機(jī)的輸出，從而導(dǎo)致裝置的更好的總效率。優(yōu)選地，將使用兩個(gè)膨脹級(jí)(參見圖3)，從而最大化可導(dǎo)向至第三和第四壓力水平的CO2的量。結(jié)合下面的圖2和圖3將說明要求保護(hù)的本發(fā)明的另外的優(yōu)點(diǎn)。


在附圖中:
圖1是用于根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)的用于從煙氣中液化CO2的裝置的示圖；以及 圖2和圖3示出根據(jù)本發(fā)明的用于CO2液化的裝置的實(shí)施例。
具體實(shí)施例方式在圖2中，相同的部件用相同的附圖標(biāo)記標(biāo)示。關(guān)于圖1的敘述對(duì)應(yīng)地適用。
在第一壓縮機(jī)1、第一冷卻器5、干燥器7、第一熱交換器11中的煙氣流3的處理如結(jié)合圖1所述方式進(jìn)行。煙氣流3從第一熱交換器11直接流至第二熱交換器17，并且然后被輸送到此時(shí)的第一分離筒19。煙氣流3的兩個(gè)相(液相和氣相)在第一分離筒19中被分離成廢氣流23和液態(tài)CO2的支流。在第一分離筒19的底部處，該支流被抽出并具有諸如在圖1中的附圖標(biāo)記3.3。如在圖1的描述中已經(jīng)說明的，支流3.3在第三減壓閥15.3中膨脹至17.5巴的壓力，從而冷卻至_54°C。支流3.3流過第二熱交換器17，從而從煙氣流3吸收熱量并以大約_47°C的溫度(參見標(biāo)記N0.8’)進(jìn)入第二分離筒33。在這里，部分液態(tài)和部分氣態(tài)的CO2具有大約16.5巴的壓力和-47 °C的溫度(參見標(biāo)記N0.9’)。在第二分離筒33的頭部中，氣相被抽出并在第四減壓閥15.4中膨脹。在第二分離筒33的頭部處抽取的氣體支流在圖2中被標(biāo)記附圖標(biāo)記3.4。 在第二分離筒33的底部處，液體流3.5被抽取并在第五減壓閥15.5中膨脹。隨后，支流3.4和3.5再次匯合。此時(shí)，它們具有大約5至10巴的壓力和-54°C的溫度(參見標(biāo)記 N0.7d’)。來自第一分離筒19的CO2的第二部分3.6通過第六減壓閥15.6膨脹至^ 23巴的壓力(參見標(biāo)記7e’)并在中間進(jìn)入點(diǎn)處返回至交換器17。利用這種部分液態(tài)、部分氣態(tài)的CO2，煙氣流3在第二熱交換器17中被冷卻。由于支流3.6的入口溫度高于廢氣23以及支流3.3的入口溫度，所以煙氣流3首先被支流3.6冷卻。因此，可以從煙氣流3吸收熱量，甚至在該_45°C的較高溫度下。在圖2中，該事實(shí)由支流3.6的熱交換區(qū)的位置來圖示。支流3.6以大約-22°C至-29°C的溫度(參見標(biāo)記N0.13’)離開第二熱交換器
17,并且然后被直接輸送至第一熱交換器11。在第一熱交換器11中，支流3.6從煙氣流3吸收熱量。支流3.6以大約25°C的溫度和大約18巴的壓力離開第一熱交換器(參見標(biāo)記N0.11’)，并且因此可被輸送至第二壓縮機(jī)25的第二壓縮級(jí)。 由于支流3.6可被輸送至第二壓縮機(jī)25的第二壓縮級(jí)，必須輸送至第二壓縮機(jī)25的第一壓縮級(jí)的支流3.3相應(yīng)地減少。因此，第二壓縮機(jī)25所需的功率更小。這對(duì)于根據(jù)本發(fā)明的裝置的能量需求具有積極效應(yīng)。偶爾，來自第一分離筒19的液態(tài)CO2的殘余3.7利用CO2泵37泵(參見附圖標(biāo)記37)至 45巴的壓力(參見標(biāo)記7g)，并且也在中間進(jìn)入點(diǎn)處返回至交換器17。平行于支流3.6，另一個(gè)支流3.7流過第二熱交換器17和第一熱交換器11。支流
3.7由C02泵37驅(qū)動(dòng)并達(dá)到大約45巴(參見標(biāo)記N0.7g)的增加的壓力水平。第八閥門15.8用來控制由C02泵37泵送的C02的量。由于支流3.6和3.7的入口溫度高于廢氣23以及支流3.3的入口溫度，所以煙氣流3首先被支流3.6和3.7冷卻。因此，可從煙氣流3吸收熱量，甚至在a.m.較高溫度下。在圖2中，該事實(shí)由支流3.7的熱交換區(qū)的位置來圖示。支流3.7以大約_22°C至_29°C的溫度(參見標(biāo)記N0.20)離開第二熱交換器17，并且然后被直接輸送至第一熱交換器11。在第一熱交換器11中，支流3.7從煙氣流3吸收熱量。支流3.7以大約25°C的溫度和大約44巴的壓力離開第一熱交換器(參見標(biāo)記N0.21)，并且因此可在第二壓縮機(jī)25的第二壓縮級(jí)之后和第三壓縮級(jí)之前被輸送。由于支流3.7可被輸送至第二壓縮機(jī)25的第三壓縮級(jí)，所以必須輸送至第二壓縮機(jī)25的第一壓縮級(jí)的支流3.3相應(yīng)地減少。因此，第二壓縮機(jī)25所需的功率更小。這對(duì)于根據(jù)本發(fā)明的裝置的能量需求具有積極效應(yīng)。如圖3所示，當(dāng)廢氣能量經(jīng)由膨脹器31和39被至少雙膨脹使用時(shí)，支流3.7的抽取是可能的。這最大化了從廢氣的冷回收，如下所述。所有液態(tài)或兩相CO2流(3.3，3.6.，3.7)在被送至CO2再壓縮機(jī)或第二壓縮機(jī)25之前在交換器17和11中蒸發(fā)。根據(jù)壓力水平，CO2流在第二壓縮機(jī)25的不同壓縮級(jí)處饋送。使用用于蒸發(fā)CO2的不同的壓力水平具有若干優(yōu)點(diǎn):這提供了對(duì)煙氣冷凝的更好控制。此外，使CO2在容易獲得的升高的壓力下可以最小化總體壓縮要求。減小CO2液化裝置的能量需求的另外的可能性不但在廢氣23離開第一熱交換器11之后在廢氣過熱器19中過熱廢氣23中可以看出，而且在將廢氣在膨脹潤輪31中膨脹之后再次輸送至第二熱交換器17中可以看出。在過熱之后，廢氣具有大約80°C至大約100°C的溫度和大約26巴的壓力(參見標(biāo)記N0.17)。通過在第一膨脹機(jī)31中膨脹，壓力下降至
2.3巴，并且廢氣23達(dá)到-54°C的溫度。因此，廢氣23可再次貢獻(xiàn)于煙氣流3和支流3.2各自的冷卻。此后，廢氣23可在低壓力和大約環(huán)境溫度下排放到環(huán)境中。還可以進(jìn)行廢氣23的多級(jí)膨脹和過熱，如圖3所示。在圖3所示的實(shí)施例中，廢氣23在從第一熱交換器11離開之后相反被直接送至第一膨脹機(jī)31并進(jìn)一步送至第二熱交換器17。來自第二熱交換器17的廢氣流過第一熱交換器11。在進(jìn)入第一膨脹渦輪31之前，廢氣具有大約30°C的溫度和大約26巴的壓力(參見標(biāo)記N0.16)。由于在第一膨脹機(jī)31中的膨脹，壓力下降至8巴，并且廢氣達(dá)到-54°C的溫度。第二級(jí)膨脹包括第二膨脹渦輪39。在進(jìn)入第二膨脹機(jī)39之前，廢氣23具有大約30°C的溫度(參見標(biāo)記22)。由于在第二膨脹機(jī)39中的膨脹，壓力下降至2巴，并且廢氣達(dá)到-47 °C的溫度(參見標(biāo)記23)。因此，廢氣23可再次貢獻(xiàn)于煙氣流3和支流3.2各自的冷卻。此后，廢氣23可在低壓力和大約環(huán)境溫度下排放到環(huán)境中。單級(jí)或多級(jí)膨脹也導(dǎo)致根據(jù)本發(fā)明的裝置的能量需求的大幅減小，因?yàn)樵谝环矫?，廢氣23貢獻(xiàn)于煙氣流3和支流3.2各自更大量的冷卻，并且膨脹機(jī)31和/或39產(chǎn)生機(jī)械功，其例如可用于驅(qū)動(dòng)第一壓縮機(jī)I或第二壓縮機(jī)25?？傊?，可以認(rèn)為，盡管有大量的優(yōu)點(diǎn)，但根據(jù)本發(fā)明的方法和執(zhí)行根據(jù)本發(fā)明的方法所需的用于CO2液化的裝置在其設(shè)計(jì)上仍然相對(duì)簡(jiǎn)單。此外，該裝置明顯地改善了對(duì)煙氣冷凝的控制。通過調(diào)整在0)2泵37以及閥門
15.6和15.3上的流量，改變了熱傳遞的驅(qū)動(dòng)力、對(duì)數(shù)平均溫差(LMTD)。這樣，可調(diào)整分離級(jí)的性能。當(dāng)在接近CO2的升華和凝固點(diǎn)的溫度下操作時(shí)，這一點(diǎn)尤其重要。為了最大化所述效應(yīng)，通過讓排氣/廢氣23在膨脹后再循環(huán)至冷箱(在釋放到大氣之前至少一次)，可增加通過分離的從廢氣的熱回收。
權(quán)利要求
1.一種用于從燃燒煙氣中制備液態(tài)CO2的方法，其中，所述煙氣在單級(jí)相分離中部分地冷凝，所述單級(jí)相分離包括至少一個(gè)熱交換器(11，17)和分離筒(19)，其中，所述至少一個(gè)熱交換器(11，17)由膨脹的廢氣(23)和膨脹的液態(tài)CO2(3.3)冷卻，并且其中，所述膨脹的C02(3.3)在已經(jīng)過所述至少一個(gè)熱交換器(17)之后在附加分離筒(33)中分離成液態(tài)CO2和氣態(tài)CO2，其中，所述附加分離筒(33)的氣態(tài)C02(3.4)和液態(tài)CO2 (3.5)的第一部分膨脹至第一壓力水平(標(biāo)記7d’)，其中，所述附加分離筒(33)的液態(tài)CO2 (3.6)的第二部分的壓力膨脹至第二壓力水平(標(biāo)記7e’)，以用于在所述至少一個(gè)熱交換器(17)中冷卻所述CO2。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述第一分離筒(33)的所述液態(tài)CO2(3.7)的第四部分的壓力升高至第四壓力水平(標(biāo)記7g)并且膨脹(標(biāo)記7h)，以便在所述至少一個(gè)熱交換器(17)中冷卻所述C02。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于，所述附加分離筒(33)的液態(tài)CO2(3.7)的第四部分升高至大約40巴至50巴、優(yōu)選地47巴的壓力(標(biāo)記7h和20)。
4.根據(jù)前述權(quán)利要求中的一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，來自所述分離筒(19，33)的CO2的支流(3.3，3.6，3.7)被用于在所述至少一個(gè)熱交換器(17，11)中的冷卻目的。
5.根據(jù)前述權(quán)利要求中的一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，所述CO2流(3.3，3.6，3.7)根據(jù)所述CO2流(3.3，3.6，3.7)的壓力被饋送至第二壓縮機(jī)(25)的不同級(jí)。
6.根據(jù)前述權(quán)利要求中的一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，在進(jìn)入所述至少一個(gè)熱交換器(11，17)之前，所述煙氣(3)在第一壓縮機(jī)(I)中被壓縮，在第一冷卻器(5)中被冷卻和/或在干燥器(7)中被干燥。
7.根據(jù)前述權(quán)利要求中的一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，來自最末分離級(jí)(21)的廢氣(23)在進(jìn)入所述至少一個(gè)熱交換器(17)之前膨脹至大約27巴，并且導(dǎo)致大約_54°C的溫度。
8.根據(jù)前述權(quán)利要求中的一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，所述廢氣(23)在已經(jīng)過至少熱交換器(11，17)之后在至少一個(gè)膨脹機(jī)(31，39)中膨脹并且隨后被再次饋送到所述至少一個(gè)熱交換器(17，11)。
9.根據(jù)前述權(quán)利要求中的一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，所述廢氣(23)在已經(jīng)過所述至少熱交換器(11，17)之后和進(jìn)入所述至少一個(gè)膨脹機(jī)(31，39)之前在過熱器(29)中被過熱。
10.一種用于從燃燒煙氣制備液態(tài)CO2的裝置，其中，所述煙氣(3)在一個(gè)熱交換器(11，17)、分離筒(19，33)、若干減壓閥(15)和第二多級(jí)壓縮機(jī)(25)中被部分地冷凝。
11.根據(jù)權(quán)利要求10所述的裝置，其特征在于，所述裝置包括至少一個(gè)CO2泵(37)。
12.根據(jù)權(quán)利要求10或11所述的裝置，其特征在于，所述裝置包括至少一個(gè)膨脹機(jī)(31，39)。
13.根據(jù)權(quán)利要求10至12所述的裝置，其特征在于，所述裝置包括至少一個(gè)廢氣過熱器(29)。
14.根據(jù)權(quán)利要求10至13所述的裝置，其特征在于，所述裝置包括第一壓縮機(jī)(I)、第一冷卻器(5)和干燥器(7)。
全文摘要
用于從燃燒煙氣中制備液態(tài)CO2的方法和裝置，其中煙氣在單級(jí)相分離中部分地冷凝，單級(jí)相分離包括至少一個(gè)熱交換器(11,17)和分離筒(19)，其中至少一個(gè)熱交換器(11,17)由膨脹的廢氣(23)和膨脹的液態(tài)CO2(3.3)冷卻，并且其中，膨脹的CO2(3.3)的第一部分在已經(jīng)過至少一個(gè)熱交換器(17)之后在附加的分離筒(33)中分離成液態(tài)CO2和氣態(tài)CO2，其中附加的分離筒(33)的氣態(tài)CO2(3.4)和液態(tài)CO2(3.5)膨脹至第一壓力水平(標(biāo)記7d')，其中分離筒(33)的液態(tài)CO2(3.6)的第二部分膨脹至第二壓力水平(標(biāo)記7e')以用于在至少一個(gè)熱交換器(17)中冷卻煙氣。
文檔編號(hào)B01D53/00GK103097843SQ201180044294
公開日2013年5月8日 申請(qǐng)日期2011年6月22日 優(yōu)先權(quán)日2010年7月14日
發(fā)明者O.施塔爾曼 申請(qǐng)人:阿爾斯通技術(shù)有限公司