高固體通量循環(huán)碳化反應器的制造方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種在循環(huán)流化床(CFB)碳化反應器(10)中通過碳化來捕集二氧化碳CO2的方法，其中通過將金屬氧化物MeO和金屬碳酸鹽MeCO3的固體餾分再循環(huán)至CFB碳化反應器(10)，調(diào)節(jié)溫度分布。本發(fā)明還提供了再循環(huán)金屬氧化物MeO和金屬碳酸鹽MeCO3的系統(tǒng)(1)。
【專利說明】高固體通量循環(huán)碳化反應器發(fā)明領域
[0001]本發(fā)明涉及一種通過碳化反應用于捕集二氧化碳CO2的方法，其中包括再循環(huán)冷卻的MeCO3富集的固體流。另外，本發(fā)明涉及一種系統(tǒng)，所述系統(tǒng)包含用于從CO2富集的煙道氣捕集二氧化碳CO2的反應器。
[0002]發(fā)明背景
使用金屬或礦物質(zhì)氧化物的固體，通過在循環(huán)流化床(CFB)中的碳化反應，可實施捕集二氧化碳C02。金屬或礦物質(zhì)氧化物用作二氧化碳CO2的吸收劑，為固體吸著劑。
[0003]在CFB碳化反應器中發(fā)生的反應為放熱反應，其中反應速率很大程度上取決于固體吸著劑的可用表面。此外，為了滿足吸收過程的反應動力學和平衡要求，需要精確控制溫度分布。因此，反應器優(yōu)化必須考慮吸收熱量釋放(對于與CO2反應的氧化鈣CaO，吸收熱量釋放為178 kj/kmol)、關于平衡驅(qū)動力和CO2濃度分布所得到的溫度和結論。
[0004]在用于處理低壓燃燒煙道氣的CFB碳化反應器中，固體材料的分數(shù)非常低，以避免另外顯著的壓降和相關的風扇壓縮功率。降低用于這些流化床過程的設備尺寸意味著提高流化速度，這還可導致氣動輸送操作方案。所得到的固體材料的低分數(shù)的特征為低的總體傳熱系數(shù)，這最終取決于流化氣體性質(zhì)。因此，用于在CFB碳化反應器中捕集二氧化碳CO2的目前已知的系統(tǒng)需要相對大的傳熱表面，這必須在內(nèi)部應用，以從反應系統(tǒng)除去熱量，和避免固體吸著劑的溫度提高至平衡驅(qū)動力消失并且反應不再發(fā)生的點。
[0005]先前已知的反應器根據(jù)經(jīng)由安裝在反應器中的傳熱面積的吸附速率，從CFB碳化反應器除去熱量。這些CFB碳化反應器包括放置在指定的預定位置的內(nèi)部冷卻裝置。結果是，在過程操作條件中的任何波動需要調(diào)節(jié)冷卻系統(tǒng)。當由于差的CFB碳化反應器控制，迫使利用CFB碳化反應器廢熱的過程吸收波動時，這樣的不可預知的波動是不利的。因此，需要改進系統(tǒng)的傳熱特性和優(yōu)化發(fā)生傳熱以最終降低傳熱表面積和設備成本的方法。
[0006]此外，仔細控制反應器溫度對于避免具有低溫度和緩慢反應速率或高溫和差的平衡驅(qū)動力的區(qū)域是重要的?？偟膩碚f，與采用其它方式得到相同的二氧化碳CO2捕集速率所需的相比，差的反應器設計將導致較大的反應器尺寸。
[0007]例如，考慮氧化鈣CaO作為吸著劑，在通往CFB碳化反應器的二氧化碳CO2富集的煙道氣中二氧化碳CO2的濃度為12%體積，90%的二氧化碳CO2可被捕集，對應于在650°C下的平衡二氧化碳CO2分壓。然而，如果考慮在700°C下的對應的平衡二氧化碳CO2分壓，對于相同的煙道氣，可能最多僅為約70%捕集。
[0008]發(fā)明概述
通過本發(fā)明，克服現(xiàn)有技術用于捕集二氧化碳CO2的反應器以及用于碳化的系統(tǒng)的缺點和缺陷。本發(fā)明提供了一種用于從二氧化碳CO2富集的煙道氣捕集二氧化碳CO2的方法和系統(tǒng)，其中可采用靈活的方式控制和調(diào)節(jié)傳熱面積和溫度分布。
[0009]本發(fā)明的一個實施方案為一種用于在提供的循環(huán)流化床(CFB)碳化反應器中通過碳化捕集二氧化碳CO2的方法。所述方法包括以下步驟:
-將金屬氧化物MeO富集的固體流通往循環(huán)流化床(CFB)碳化反應器的下部； -將二氧化碳CO2富集的氣體流通往所述反應器；
-通過使存在于二氧化碳CO2富集的氣體系統(tǒng)中的二氧化碳CO2與金屬氧化物MeO反應形成金屬碳酸鹽MeCO3,捕集二氧化碳CO2 ；
-在分離單元中從煙道氣分離金屬碳酸鹽MeCO3 ;
-從分離單元收集金屬碳酸鹽MeCO3富集的固體流；
-隨后將所述金屬碳酸鹽MeCO3富集的固體流分開和冷卻成為兩個或更多個冷卻的固體流，形成兩個或更多個部分；
-通過在各個可能的位置將所述金屬碳酸鹽MeCO3富集的固體流的一個或多個冷卻的部分加入到所述CFB碳化反應器，調(diào)節(jié)所述CFB碳化反應器的溫度，以優(yōu)化溫度分布，用于CO2捕集目的。
[0010]在一個實施方案中，金屬氧化物MeO富集的固體流通往循環(huán)流化床(CFB)碳化反應器的下部。
[0011]根據(jù)所述方法的一個實施方案，通過將MeCO3富集的固體流的第一部分冷卻并再循環(huán)至CFB碳化反應器，調(diào)節(jié)溫度。優(yōu)選將第一部分再循環(huán)至在CFB碳化反應器下部中的入口。
[0012]該實施方案提供的優(yōu)點在于，通過循環(huán)大量的MeCO3富集的吸著劑流，抑制在CFB提升器中的溫度提高，在外部從反應器除去由在碳化反應器中由CO2捕集產(chǎn)生的熱量，同時得到非常穩(wěn)定的(接近恒定的)溫度分布。外部除去熱量更有效和成本高效。在通常在平均反應器溫度以下10-50°c的溫度水平上，在外部除去熱量。循環(huán)較少的固體將允許溫度分布梯度提高(使平衡驅(qū)動力變差，但是需要較少的風扇功率)，而循環(huán)更多的固體將使分布緩和或平坦化，但是需要提高的比風扇功率。所選的優(yōu)化操作溫度和循環(huán)速率必須根據(jù)情況考慮，使得數(shù)值最大化。
[0013]該方法的另外的實施方案是，其中通過將固體MeCO3富集的固體的第二(第三或第四…)部分(在較低溫度下，平均反應器溫度以下50°C-20(TC，較小量)冷卻并沿著反應器的高度分布再循環(huán)至中間區(qū)域或位置來調(diào)節(jié)溫度，以控制由于放熱吸收反應在提升器中的溫度提高。此外，在該實施方案中，從外部除去來自碳化反應器中CO2捕集的熱量，得到均勻分布，同時降低總體所需的固體循環(huán)速率。提高在冷卻的循環(huán)固體流和平均反應器溫度之間的溫差，降低從過程除去的熱量的量，但是允許采用成本高效方式的有效外部熱量去除，而通過循環(huán)較少的固體不會顯著提高煙道氣風扇功耗。
[0014]在兩種情況下，通過從循環(huán)的MeCO3富集的固體流除去熱量，調(diào)節(jié)反應器溫度。循環(huán)的MeCO3富集的固體流可在位于CFB碳化反應器下游的任何裝置中冷卻，一種這樣的可能是在位于固體分離裝置下游的流化床換熱器中冷卻固體。
[0015]此外，MeCO3富集固體中加入到反應器下部的部分的溫度可高達平均反應器溫度以下10°C。MeCO3中進一步向上沿著反應器的高度剖面(height profile)的位置加入的部分可經(jīng)由流化床換熱器冷卻至平均反應器溫度以下超過200°C。通過固體加入和混合，可加入這些加入的部分，以降低局部反應器溫度。
[0016]根據(jù)本文說明的其它方面，本發(fā)明的一個實施方案為一種用于從二氧化碳CO2富集的煙道氣流捕集二氧化碳的系統(tǒng)。
[0017]所述系統(tǒng)包含: 通過碳化反應用于捕集存在于煙道氣中的二氧化碳CO2的循環(huán)流化床(CFB)碳化反應器；
將金屬氧化物MeO富集的流通往CFB碳化反應器的管道；
將二氧化碳CO2富集的煙道氣流通往反應器的管道；
在循環(huán)流化床(CFB)碳化反應器的下游從煙道氣分離MeCO3富集的流的分離裝置； 在分離單元的下游，用于將MeCO3富集的流分成兩個或更多個部分的分流裝置； 在進入CFB碳化反應器之前，用于使MeCO3富集的流換熱的流化床換熱器；
用于將冷卻的MeCO3富集流的第一部分再循環(huán)至CFB碳化反應器的管道；和任選地，用于使MeCO3富集流的一部分繞行至CFB碳化反應器的下部的管道。
[0018]CFB碳化反應器的提升器，也就是將固體材料輸送至升高的固體分離裝置的裝置，其可利用內(nèi)部部件，例如靜態(tài)混合裝置或分布器，以改進經(jīng)反應器的橫截面的固體徑向分布，具有提高反應器固體濃度和所得到的固體保留(solids hold-up)的附加效果。
[0019]通過固體材料的再循環(huán)流，實現(xiàn)在CFB碳化反應器中控制溫度分布。這些再循環(huán)的流具有抑制溫度提高的效果，由于在CFB碳化反應器中發(fā)生的熱量釋放而出現(xiàn)溫度提高。在這種情況下，在返回至CFB碳化反應器之前，通常從分離單元傳送的所有固體材料的流經(jīng)一些類型的換熱器傳送。
[0020]在通過流化床換熱器實現(xiàn)換熱的情況下，過程條件的波動可經(jīng)由改變流化條件而補償，進而影響傳熱系數(shù)，允許冷卻側的溫度保持恒定(有效改變熱量流動或負荷)。
[0021]任選，還有用于將熱量從熱的MeO富集的流轉移至冷的MeCO3富集的流的另一個換熱器(通常為進料流出物換熱器)可用于降低總過程加熱和冷卻要求。該換熱器也可為流化床換熱器。
[0022]取決于循環(huán)速率，必須選擇離開相應換熱器的流中固體材料的內(nèi)部(經(jīng)固體分離裝置和碳化反應器提升器)和外部(在碳化反應器下游的固體分離裝置和將MeCO3轉化為MeO的外部系統(tǒng)之間)溫度，以抵消反應的熱量，隨后循環(huán)返回至碳化反應器。此外，必須選擇引入固體的位置，以確保在反應器高度上合適的溫度分布。
[0023]由以下詳細說明和權利要求，本發(fā)明的其它目的和特征將顯而易見。
[0024]附圖簡述
參考附圖，以下更詳細地描述本發(fā)明:
圖1為經(jīng)由二氧化碳CO2富集的煙道氣和與之連接的冷卻系統(tǒng)用于碳化的系統(tǒng)的示意圖。
[0025]發(fā)明詳述
碳化反應，也就是根據(jù)以下反應等式，在煙道氣中的CO2和例如選自金屬氧化物(MeO)的吸著劑材料之間的形成MeCO3的反應:
MeO + CO2 — MeCO3 + 熱量
該反應為放熱反應，在取決于使用的金屬氧化物的溫度下進行?？刂茰囟仁侵匾?，以確保使動力學和平衡要求取得平衡的有效反應體系。使用形成金屬碳酸鹽(例如石灰石)的不同的金屬氧化物MeO，可發(fā)生二氧化碳CO2捕集。金屬氧化物還可為合成固體顆粒的一部分。用于本發(fā)明的金屬氧化物可選自氧化鈣CaO、氧化鎂MgO、氧化鋁Al2O3、氧化鋅ZnO和氧化鎂鈣CaMgO，它們分別形成碳酸鈣(CaCO3)(例如方解石或文石形式)、碳酸鎂(MgCO3)(例如菱鎂礦形式)、碳酸鋁(Al2 (CO3) 3)、碳酸鋅(ZnCO3)或碳酸鎂鈣形式(例如白云石(CaMg(CO3)2))。金屬氧化物的列舉不是窮舉的，并且不限制存在于固體顆粒上的氧化物的形式。
[0026]碳化反應(也就是煙道氣中的CO2和金屬氧化物(MeO)之間的反應)為放熱反應，當金屬氧化物為CaO時，通常在600°C -850°C，優(yōu)選約650°C的溫度下進行。碳化為放熱反應，因此產(chǎn)生熱量，并且應除去熱量，以優(yōu)化收率，也就是優(yōu)化金屬氧化物MeO捕集的二氧化碳CO2部分。
[0027]另外，存在于反應器(即，循環(huán)流化床碳化反應器)中的溫度分布是有效反應的重要參數(shù)。如果要得到均勻的溫度分布，必須除去能量和熱量。通過優(yōu)化存在于碳化反應器中的溫度分布，可使得系統(tǒng)更有效；更小和更便宜。
[0028]優(yōu)化反應器還必須考慮固體顆粒的濃度、反應器中固體的質(zhì)量分數(shù)和在反應器高度上的二氧化碳CO2分壓?？紤]改變所有參數(shù)，最終目的是使設備成本(資金成本和能耗)最小化。
[0029]圖1為通過碳化用于從二氧化碳富集的煙道氣捕集二氧化碳CO2的系統(tǒng)I的示意性表示。該系統(tǒng)包含循環(huán)流化床(CFB)碳化反應器10，其中發(fā)生大部分碳化。
[0030]在CFB碳化反應器10中，存在于煙道氣中的CO2和進料至反應器的固體金屬氧化物MeO之間的反應發(fā)生。該反應器為所謂的循環(huán)流化床，其中固體顆粒與煙道氣一起被流化。經(jīng)由導管14將煙道氣引入到反應器的底部，金屬氧化物MeO富集的固體經(jīng)由管道13通往CFB碳化反應器10。
[0031]在反應器內(nèi)的溫度分布根據(jù)放熱反應而變化。由于反應發(fā)生，應控制和調(diào)節(jié)熱量釋放。在優(yōu)化的系統(tǒng)中，操作溫度分布應遠遠足夠低于相應的平衡溫度(根據(jù)CO2濃度分布)，使得不妨礙或減慢總反應速率。
[0032]在CFB碳化反應器10中反應后，在煙道氣中夾帶的富集金屬碳酸鹽MeCO3的流從CFB碳化反應器10經(jīng)由管道15通往分離裝置30。煙道氣中的剩余CO2可在固體分離裝置中經(jīng)歷殘余的反應，但是與在CFB碳化反應器10中發(fā)生的相比，該殘余反應小。因此，該流的溫度接近反應器的出口溫度，并且當金屬碳酸鹽為碳酸鈣CaCO3時，優(yōu)選保持在約650°C。
[0033]分離裝置30從MeCO3富集的固體顆粒和任何未反應的金屬氧化物MeO的流分離CO2貧乏的煙道氣。分離裝置30可在CFB碳化反應器10的外部(如所顯示)，例如，旋風器，但是也可為部分集成到CFB碳化反應器10中的裝置，用于降低顆粒夾帶。還可使用內(nèi)部和外部兩種類型的裝置的組合。清潔的煙道氣經(jīng)由出口 35通往煙道氣冷卻器。剩余的固體(富集MeCO3的材料)經(jīng)由管道16從分離裝置30傳送。裝置50將流分成數(shù)個部分，其可為固體-回路-密封類型。
[0034]在分離裝置30中分離的固體材料包含金屬碳酸鹽MeCO3作為主要部分，本文中表示為“MeC03富集的流”。當考慮氧化鈣CaO作為用于捕集二氧化碳CO2的金屬氧化物時，當從分離裝置30經(jīng)由管道16通往分流點50時，流的溫度為約650°C，其中將流分成兩個或更多個部分或流(用流51、53和18顯示)。
[0035]來自分離裝置30的一部分固體應通往流化床換熱器20。存在于該流化床換熱器20中的固體被經(jīng)由導管58通入流化床換熱器20的流化氣體流化，并且經(jīng)由導管81離開換熱器。用流化氣體進料流化床換熱器20，在導管58中的流化氣體可為壓縮空氣或壓縮的煙道氣或蒸汽。金屬碳酸鹽MeCO3富集的流可隨后分為多個流，S卩，兩個或更多個流，并且返回至反應器中的不同位置。進入換熱器20的富集固體MeCO3的流的溫度為約650°C。取決于固體循環(huán)速率，必須選擇離開流化床換熱器20的固體流的溫度，以抵消反應的熱量，隨后循環(huán)返回至反應器。從交換器除去固體的點可用于影響流溫度，并且應選擇將固體引入到反應器的點，以確保在反應器高度上合適的溫度分布。CFB碳化反應器10可使用內(nèi)部裝置來改進固體分布，因此改進換熱和溫度分布。
[0036]流化床換熱器20可為一個單元或者可為在不同的溫度下平行操作的數(shù)個單元。在分開前冷卻流51 (如所顯示的)或者在冷卻前分開流51。在任一種情況下，從流化床換熱器20傳送的固體的冷卻器流在合適的位置再循環(huán)至CFB碳化反應器10，以改進溫度分布。流54進入底部附近，流55接近提升器的中部，流56接近提升器的頂部，如所顯示的。
[0037]流16的另一部分可經(jīng)由管道53繞行至CFB碳化反應器10。旁路用于控制較低的床的溫度，以避免在設備擾動或啟動期間顯著的入口溫度下降。通常該部分的溫度為約650°C，但是在啟動期間，還可為某種冷卻器。
[0038]將上述第一流51和第二流53再循環(huán)至在CFB碳化反應器10中發(fā)生的碳化反應?？烧{(diào)節(jié)入口的位置以及流56、55或54的溫度和質(zhì)量流量，以優(yōu)化在反應器中的溫度分布。
[0039]任選，流化床換熱器20可分為平行的單元，使得在冷卻后得到的固體的流52可為多個在不同溫度下平行流動的流，在此顯示為兩個流54，55，56。固體流52的一部分經(jīng)由管道55進入CFB碳化反應器10。固體流52的另一部分經(jīng)由管道56進入。可通過合適的裝置59，將另一部分固體提升/輸送至在反應器高度剖面中較高的水平，所述裝置59例如使用壓縮空氣用于固體材料或氣動輸送的螺桿裝置，壓縮的煙道氣或蒸汽作為輸送介質(zhì)。
[0040]從分流點(分流裝置50)，富集CaCO3的固體材料的流16的一部分也經(jīng)由管道18傳送。優(yōu)選固體材料的溫度為約650°C。該第三流從分流點50經(jīng)由管道18傳送，用于在單獨的系統(tǒng)中進一步處理。金屬碳酸鹽MeCO3富集的流可例如通往用于用于脫碳的單元(未顯示)，以將金屬碳酸鹽MeCO3R化為金屬氧化物和二氧化碳C02。該反應或過程(MeCO3 +熱量一MeO + CO2)也可稱為鍛燒。
[0041]系統(tǒng)I與用于將MeCO3脫碳為Me0(也稱為煅燒的過程)的系統(tǒng)集成在一起，所述系統(tǒng)即其中CO2從金屬碳酸鹽釋放，留下剩余的金屬氧化物MeO富集的固體的系統(tǒng)。MeO富集的固體經(jīng)由管道11進料至系統(tǒng)1，進入CFB碳化反應器10。
[0042]任選，從煅燒過程傳送的MeO富集的流可在進料流出物流化床換熱器70中或在流化床冷卻器60中或包括二者的系統(tǒng)中冷卻。
[0043]任選，流18也可進料至進料流出物換熱器70，用于將熱量從熱的產(chǎn)物MeO轉移至冷的MeCO3,降低總的過程加熱和冷卻要求。此處，通過經(jīng)由管道11進入單元70的金屬氧化物MeO的逆流流動，加熱金屬碳酸鹽。冷的MeCO3經(jīng)由管道19傳送，用于在單獨的系統(tǒng)(未顯示)中進一步處理。冷卻的MeO富集的流12通往第二換熱器，其進一步降低溫度，隨后經(jīng)由管道13進入CFB碳化反應器10。從煅燒過程返回的金屬氧化物MeO富集的流可通過與單元20平行的流化床換熱器60進一步冷卻。任選流12可直接進料至單元20并冷卻，隨后經(jīng)由流52再分布至CFB碳化反應器10 (在圖中未顯示)。
[0044]換熱器60可為流化床換熱器，在這種情況下，流化氣體(空氣煙道氣或流)經(jīng)由導管62進料，并且經(jīng)由導管82離開單元60。經(jīng)單元20和單元60除去的熱量可用于產(chǎn)生蒸汽，加熱流用流編號61和63示意性指示。
[0045] 雖然已參考各種示例性實施方案描述了本發(fā)明，但本領域技術人員應理解的是，在不偏離本發(fā)明的范圍下，可進行各種變化并且可用等價物替代其要素。此外，可進行許多修改，使得在不偏離本發(fā)明的實質(zhì)范圍下，具體的情況或材料適應本發(fā)明的教導。因此，旨在本發(fā)明不局限于作為預期用于實施本發(fā)明的最佳方式而公開的具體實施方案，而是本發(fā)明包括落入所附權利要求范圍內(nèi)的所有實施方案。
【權利要求】
1.一種在循環(huán)流化床(CFB)碳化反應器(10)中通過碳化來捕集二氧化碳CO2的方法，所述方法包括以下步驟: -使金屬氧化物MeO富集的流(13)通往循環(huán)流化床(CFB)碳化反應器(10)； -使二氧化碳CO2富集的氣體流(14)通往所述CFB碳化反應器(10)； -通過二氧化碳CO2與金屬氧化物MeO反應形成金屬碳酸鹽MeCO3,捕集二氧化碳CO2 ； -在分離裝置(30)中從煙道氣分離金屬碳酸鹽MeCO3; -從離裝置(30)收集金屬碳酸鹽MeCO3富集的固體流； -隨后將所述金屬碳酸鹽MeCO3富集的固體流冷卻和分開(或分開和冷卻)成為兩個或更多個冷卻的固體流，形成兩個或更多個部分； -通過在各個可能的位置將所述MeCO3的一個或多個冷卻的部分加入到CFB碳化反應器(10)，調(diào)節(jié)所述CFB碳化反應器(10)的溫度分布，以優(yōu)化溫度分布，用于CO2捕集目的。
2.權利要求1的方法，其中通過將冷卻的MeCO3富集固體的第一部分再循環(huán)至CFB碳化反應器(10)的下部，調(diào)節(jié)所述反應器溫度。
3.權利要求1和2中任一項的方法，其中通過將冷卻的MeCO3富集固體的第二部分再循環(huán)至位于所述CFB碳化反應器(10)的高度剖面的中間區(qū)域的入口，進一步調(diào)節(jié)CFB碳化反應器(10)溫度。
4.權利要求1-3中任一項的方法，其中通過使用裝置(59)幫助固體輸送，沿著所述CFB碳化反應器(10)的高度剖面，將冷卻的MeCO3富集固體的第三部分再循環(huán)至位于上部區(qū)域的入口，進一步調(diào)節(jié)所述反應器的溫度。
5.權利要求1的方法，其中通過在所述CFB碳化反應器(10)下游的流化床換熱裝置(20)，冷卻所述MeCO3富集的固體流。
6.權利要求1的方法，其中所述MeCO3富集的固體流的第一、第二或第三部分的溫度在對應于反應器流出物中固體的目標平衡分壓(反應器的流出物流(流15)中，對于所述固體的CO2分壓)的溫度以下1-100°C，優(yōu)選所述溫度在對應于反應器流出物中固體的目標平衡分壓的溫度以下10-50°C。
7.一種用于從二氧化碳CO2富集的煙道氣流捕集二氧化碳的系統(tǒng)(I)，其中所述系統(tǒng)包含: -通過碳化反應用于捕集存在于所述煙道氣中的二氧化的循環(huán)流化床(CFB)碳化反應器(10)； -將MeO流通往CFB碳化反應器(10)的管道(13)； -將所述二氧化碳CO2富集的煙道氣流通往CFB碳化反應器(10)的管道(14)； -在所述CFB碳化反應器(10)下游從所述MeCO3富集的流分離所述煙道氣的分離裝置(30)； -在所述分離裝置(30)的下游用于將所述MeCO3富集的流分成兩個或更多個部分的分流裝置(50)； -在經(jīng)由管道(52)、(56)、(55)和(54)傳送再分布至所述CFB碳化反應器(10)之前，用于冷卻所述MeCO3富集的流的流化床換熱器(20)； -用于將所述MeCO3富集的流的第一部分再循環(huán)至所述CFB碳化反應器(10)的管道(51);和 -用于使所述MeCO3富集的流的第一部分繞行至所述CFB碳化反應器(10)的任選的管道(53)，以調(diào)節(jié)過程擾動或啟動條件。
8.權利要求1的系統(tǒng)，所述系統(tǒng)還包含換熱器(60)，用于進一步冷卻經(jīng)由管道(12)傳送的熱的MeO富集固體。
9.權利要求1或2中任一項的系統(tǒng)，所述系統(tǒng)還包含換熱器(70)，用于從經(jīng)由管道(11)由煅燒系統(tǒng)傳送的MeO富集固體的熱流回收熱量。
10.權利要求1的系統(tǒng)，其中布置所述再循環(huán)管道(53)、(54)，用于在所述CFB碳化反應器(10)的下部或中部再循環(huán)。
【文檔編號】B01D53/62GK104185501SQ201380017764
【公開日】2014年12月3日 申請日期:2013年3月27日 優(yōu)先權日:2012年3月30日
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