本實用新型涉及一種循環(huán)漿液噴淋系統(tǒng)，具體的說是一種用于超低排放脫硫系統(tǒng)的循環(huán)漿液噴淋系統(tǒng)。
背景技術：
在傳統(tǒng)脫硫工藝的循環(huán)漿液噴淋系統(tǒng)中，漿液循環(huán)泵將漿液池中的漿液提升到噴淋層中，通過噴嘴霧化后與煙氣接觸，吸收煙氣中的SO2。通常，為了保證脫硫后副產品石膏的品質，漿池內的pH值需控制在5.0～6.0之間。由于目前超低排放對SO2的排放濃度為35mg/Nm3，脫硫效率一般會需要在99％以上。這對傳統(tǒng)的脫硫工藝是一個極大的挑戰(zhàn)，為保證脫硫效率，在傳統(tǒng)脫硫工藝的基礎上往往會采用增加噴淋層、增加塔外漿池及增加串聯塔等方式提高脫硫效率。然而，這些提高脫硫效率的技術都有著投資大、工期長以及能耗高等缺點，制約了脫硫項目的開展。
技術實現要素：
本實用新型的目的是為了克服背景技術的不足之處，而提供一種用于超低排放脫硫系統(tǒng)的循環(huán)漿液噴淋系統(tǒng)。
為了實現上述目的，本實用新型的技術方案為：用于超低排放脫硫系統(tǒng)的循環(huán)漿液噴淋系統(tǒng)，包括脫硫吸收塔，安裝于脫硫吸收塔內部上端的噴淋層，和安裝于脫硫吸收塔內部下端的吸收塔漿液池，所述噴淋層包括自上而下依次布置的第一噴淋層、第二噴淋層、第三噴淋層和第四噴淋層；其特征在于：還包括第一石灰乳加藥泵、第一漿液循環(huán)泵和石灰乳儲罐；所述脫硫吸收塔上端設有第一加藥口，第一加藥口位于第一噴淋層上方，脫硫吸收塔下端設有第二加藥口，第二加藥口位于吸收塔漿液池下端且與吸收塔漿液池連通，石灰乳儲罐上設有第三加藥口；所述第一漿液循環(huán)泵的輸出端與第一加藥口連通，第一漿液循環(huán)泵的輸入端與第二加藥口連通，第一石灰乳加藥泵的輸入端與石灰乳儲罐上的第三加藥口連通，第一石灰乳加藥泵的輸出端與第一漿液循環(huán)泵的輸入端連通。
在上述技術方案中，還包括第二石灰乳加藥泵和第二漿液循環(huán)泵，所述脫硫吸收塔上端還設有第四加藥口，第四加藥口位于第一噴淋層和第二噴淋層之間，脫硫吸收塔下端設有第五加藥口，第五加藥口位于第二加藥口上方，石灰乳儲罐上設有第六加藥口，所述第二漿液循環(huán)泵的輸入端與第五加藥口連通，第二漿液循環(huán)泵的輸出端與第四加藥口連通，第二石灰乳加藥泵的輸入端與石灰乳儲罐上的第六加藥口連通，第二石灰乳加藥泵的輸出端與第二漿液循環(huán)泵的輸入端連通。
在上述技術方案中，所述第一漿液循環(huán)泵的輸入端與第二石灰乳加藥泵的輸出端連通。
在上述技術方案中，第二漿液循環(huán)泵的輸入端與第一石灰乳加藥泵的輸出端連通。
本實用新型是在傳統(tǒng)漿液循環(huán)噴淋系統(tǒng)中增加一套鈣基強堿加藥裝置，將配制好的石灰乳通過石灰乳加藥泵，注入最上層的噴淋層對應的漿液循環(huán)管道中，使最上層的漿液循環(huán)管道中的漿液pH值大幅提高。由于通過頂層噴淋層的煙氣已經經過下方噴淋層的噴淋，所含SO2的濃度已經很低，而漿液池中的pH值通?？刂圃?～6之間，酸性環(huán)境不利于循環(huán)漿液對SO2的吸收，因此在最上層的噴淋層提高局部的pH值能極大的提高總體脫硫效率。
實際工作時，石灰乳加藥泵可采用變頻泵或工頻泵。石灰乳加藥泵可配置1臺或多臺備用泵。作為備用，石灰乳加藥管路設支路連接至吸收塔噴淋層第二高層對應的吸收塔漿液循環(huán)管路中。
本實用新型既能提高脫硫效率，又具有投資小、工期短、能耗低的優(yōu)點，具有極好的市場推廣前景。
附圖說明
圖1為本實用新型的結構示意圖。
圖中1-脫硫吸收塔,2-噴淋層,21-第一噴淋層，22-第二噴淋層，23-第三噴淋層，24-第四噴淋層，31-第一石灰乳加藥泵,32-第二石灰乳加藥泵，41-第一漿液循環(huán)泵，42-第二漿液循環(huán)泵，5-石灰乳儲罐,61-第一加藥口，62-第二加藥口，63-第三加藥口，64-第四加藥口，65-第五加藥口，66-第六加藥口，7-吸收塔漿液池。
具體實施方式
下面結合附圖詳細說明本實用新型的實施情況，但它們并不構成對本實用新型的限定，僅作舉例而已。同時通過說明使本實用新型的優(yōu)點更加清楚和容易理解。
參閱附圖可知：用于超低排放脫硫系統(tǒng)的循環(huán)漿液噴淋系統(tǒng)，包括脫硫吸收塔1，安裝于脫硫吸收塔1內部上端的噴淋層2，和安裝于脫硫吸收塔1內部下端的吸收塔漿液池7，所述噴淋層2包括自上而下依次布置的第一噴淋層21、第二噴淋層22、第三噴淋層23和第四噴淋層24；其特征在于：還包括第一石灰乳加藥泵31、第一漿液循環(huán)泵41和石灰乳儲罐5；所述脫硫吸收塔1上端設有第一加藥口61，第一加藥口61位于第一噴淋層21上方，脫硫吸收塔1下端設有第二加藥口62，第二加藥口62位于吸收塔漿液池7下端且與吸收塔漿液池7連通，石灰乳儲罐5上設有第三加藥口63；所述第一漿液循環(huán)泵41的輸出端與第一加藥口61連通，第一漿液循環(huán)泵41的輸入端與第二加藥口62連通，第一石灰乳加藥泵31的輸入端與石灰乳儲罐5上的第三加藥口63連通，第一石灰乳加藥泵31的輸出端與第一漿液循環(huán)泵41的輸入端連通。
優(yōu)選的，本實用新型還包括第二石灰乳加藥泵32和第二漿液循環(huán)泵42，所述脫硫吸收塔1上端還設有第四加藥口64，第四加藥口64位于第一噴淋層21和第二噴淋層22之間，脫硫吸收塔1下端設有第五加藥口65，第五加藥口65位于第二加藥口62上方，石灰乳儲罐5上設有第六加藥口66，所述第二漿液循環(huán)泵42的輸入端與第五加藥口65連通，第二漿液循環(huán)泵42的輸出端與第四加藥口64連通，第二石灰乳加藥泵32的輸入端與石灰乳儲罐5上的第六加藥口66連通，第二石灰乳加藥泵32的輸出端與第二漿液循環(huán)泵42的輸入端連通。
優(yōu)選的，所述第一漿液循環(huán)泵41的輸入端與第二石灰乳加藥泵32的輸出端連通。
優(yōu)選的，第二漿液循環(huán)泵42的輸入端與第一石灰乳加藥泵31的輸出端連通。
吸收塔漿池在脫硫系統(tǒng)正常運行的條件下，漿池中的漿液pH值通常為5-6。在該pH條件下，有利于漿池中的CaSO3被氧化為CaSO4。但SO2作為一種酸性氣體更容易被pH值較高的漿液吸收，在SO2濃度較低的煙氣中更為明顯。因此本實用新型采用提高最高層噴淋層中漿液的pH值的方式提高循環(huán)漿液噴淋系統(tǒng)的吸收能力。
石灰乳儲罐中儲存有配置好的石灰乳(Ca(OH)2)溶液，石灰乳加藥泵將石灰乳儲罐中的石灰乳通過石灰乳加藥管路輸送至最高層吸收塔噴淋層對應的吸收塔漿液循環(huán)管路。作為備用，石灰乳加藥管路設置一條支路，將石灰乳輸送至次高層吸收塔噴淋層對應的吸收塔漿液循環(huán)管路。當最高層噴淋層對應的循環(huán)泵需檢修或其它原因，最高層噴淋層不啟用時，則通過次高層的加藥管路進行石灰乳的投加。一般情況下，石灰乳加藥管路連接至吸收塔漿液循環(huán)泵入口管路，此處的工作壓力較低，而且石灰乳加入后會通過吸收塔漿液循環(huán)泵，更加有利于石灰乳和循環(huán)漿液的混合。在某些具體項目中不便于連接至吸收塔漿液循環(huán)泵入口管路時，亦可連接至吸收塔漿液循環(huán)泵出口管路。在原煙氣中的含硫量或鍋爐負荷變化時，可通過調節(jié)石灰乳加藥泵的變頻器，調整加入的石灰乳總量。
以某項目為例，傳統(tǒng)漿液循環(huán)系統(tǒng)需配置5層噴淋層，總噴淋量30000m3/h，采用本實用新型配置的新型噴淋系統(tǒng)后，僅需配置4層噴淋層，總噴淋量可減低至24000m3/h。降低循環(huán)泵功耗約630kW，增加石灰乳加藥泵以及石灰乳儲罐攪拌器總功率約50kW，整體降耗580kW。同時，由于噴淋層的減少，吸收塔內的阻力可降低約200Pa，引風機能耗亦可相應減低。
針對脫硫提效改造項目，增加一層噴淋層及相應設備所需停機工期在2個月以上。而采用本實用新型的方案進行改造，由于不需要對吸收塔進行改造，絕大部分工作可不停機進行，所需停機工期不超過3天，對于發(fā)電任務重的電廠尤為適合。改造的投資成本更是大幅降低。
其它未說明的部分均屬于現有技術。