專利名稱：：氣液分散裝置與氣液接觸裝置及廢水處理裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種用于氣體與液體或者氣體與泥漿的氣液接觸條件下，能提高氣體與液體分散效率的氣液分散裝置，與利用該裝置的氣液接觸裝置及廢水處理裝置。過去，在化學(xué)工廠、電鍍設(shè)備、食品加工設(shè)備、制藥設(shè)備、造紙設(shè)備、染色染料工業(yè)設(shè)備、玻璃制造業(yè)設(shè)備、發(fā)電設(shè)備、照像處理設(shè)備等各種領(lǐng)域中，都廣泛應(yīng)用氣液接觸裝置。利用這種氣液接觸裝置，在液體形成連續(xù)液相流時，使氣體與液體接觸，得以進行反應(yīng)、熱交換、排放及吸引等操作過程。為了改善氣體與液體的接觸狀況，在上述氣液接觸裝置的入口部，設(shè)置了能使氣體與液體充分分散的氣液分散裝置(也被稱之為分配器)。具體地說，該氣液分散裝置是一種在反應(yīng)器、泡沫塔、多管式熱交換器、填充塔等容器設(shè)備的入口上設(shè)置的用來分散氣體和/或液體的裝置。對于上述氣液分散裝置，在氣體為連續(xù)相的情況下，采用氣體從下方分散到液體中方式的已知裝置有噴射管，傾斜式入孔，有堰多孔板，無堰多孔板等；而在液體為連續(xù)相，采用在反應(yīng)器的下部設(shè)置擴散器，燒結(jié)管，或者在泡沫塔下部設(shè)置作為多孔板(單孔板)的多孔小孔板(單孔小孔板)也是已知的裝置。對這種多孔板(單孔板)的孔，也可以在該孔氣體流路下流側(cè)出口上安裝沖撞板，構(gòu)成帶沖撞板多孔板(單孔板)。另外，上述氣液分散裝置和氣液接觸裝置，可用于作各種設(shè)備排出廢水的凈化處理設(shè)備，例如，利用分子氧，臭氧或其它氧供給源的濕式氧化法，在無催化劑或有催化劑存在下，分散廢水中的有機物、無機CDO成分，使其轉(zhuǎn)換成無害的二氧化碳、水、氮，使廢水得以凈化。在這種處理過程中，如何使氧均勻地分散到廢水中是能否進行凈化的重要問題。象這樣，對于液體或泥漿形成連續(xù)相液流，氣體上向流動的體系中，作為改善氣液分散狀態(tài)和接觸狀態(tài)的手段，例如，在反應(yīng)塔上設(shè)置普通簡單結(jié)構(gòu)的多孔小孔板(以下簡稱多孔板)及單孔的小孔板(以下簡稱單孔板)等都可作為分散裝置而被利用。上述多孔板在反應(yīng)塔中可以設(shè)置一層，也可以空開一定間隔設(shè)置若干層，這樣可將反應(yīng)塔內(nèi)分隔成多數(shù)個反應(yīng)室，構(gòu)成連續(xù)多級的反應(yīng)設(shè)備。但是，上述簡單結(jié)構(gòu)的公知分散裝置，特別是對于氣液入口部分使用的多孔板，能造成強烈的氣液的脈流，產(chǎn)生這種脈動的起因是由于通過多孔板的流體中有時不含有氣體。加之，在多孔板的圓周方向上也能發(fā)生氣液的偏流現(xiàn)象，使這類分散裝置存在不能充分進行分散氣液的問題。其結(jié)果，將導(dǎo)致反應(yīng)裝置的反應(yīng)效率低下，吸收裝置的吸收效率低下，甚至可使熱交換器的傳熱效率下降。另外，對于裝有催化劑等填充物的氣液接觸裝置或反應(yīng)裝置，按其結(jié)構(gòu)主要有兩種裝置(1)在固定填充物的柵網(wǎng)下不配置任何設(shè)置的空塔式結(jié)構(gòu)；(2)在混相狀態(tài)下不注入氣液，而從設(shè)置在反應(yīng)裝置底部的氣體分散器注入氣體的氣液接觸裝置。在上述(1)的裝置中，因為從反應(yīng)裝置的下部或者側(cè)部注入混相的氣體和液體，該混相導(dǎo)入塔內(nèi)后，由于浮力作用，只是氣體向易流方向流動，引起偏流的可能性大。而且偏流一旦產(chǎn)生，在固定填充物的柵網(wǎng)下方，氣液的分布狀態(tài)變得不均勻。所以對于公知的這種裝置，在氣體流路下流側(cè)的填充物體內(nèi)，由于某種程度的氣液分散效果不充分，使填充物中的氣液分散狀態(tài)及接觸狀態(tài)惡化，造成裝置處理性能低下。另外，當(dāng)固定充填物用柵網(wǎng)下的氣液分布狀態(tài)不規(guī)則時，既便催化劑等填充物本體具有一定程度的氣液分散能力，在填充物的壓降較小情況下，所供氣體的偏流或者脈流照樣直接轉(zhuǎn)遞到填充物，這時填充物將不能發(fā)揮均勻氣體的作用。同上述情況相反，在填充物的壓降較大情況下，在填充物下部的氣體分散性在一定程度上得到改善，但是由于填充物填充過程中存在不均現(xiàn)象，在填充物中的高空隙率的部位上，依然會產(chǎn)生偏流，實際上難以得到氣液均勻。因此，對于結(jié)構(gòu)如(1)的裝置，由于在填充物中氣體分散和液體分散不充分，將出現(xiàn)諸如反應(yīng)性能低下，發(fā)生副反應(yīng)等意外的不良影響。特別是對于長期運行的情況，及考慮到填充物的性能，將遇到明顯的問題。而且，因為多孔板和固定填充物的柵網(wǎng)間具有一定距離，在它們之間產(chǎn)生偏流，也將影響填充物的性能。還有，由于氣體存在對塔的腐蝕具有影響，例如，對不銹鋼上鈍化被膜的生成氧作為要素的情況下，由于偏流的影響，使氧(或者空氣)不能正常地分散，將致使保護塔內(nèi)壁及內(nèi)填充物的鈍化被膜不能及時得到生成，而被膜破壞，設(shè)備將受到腐蝕。在上述(2)所示結(jié)構(gòu)的氣液接觸裝置中，由氣體分散器可以均勻地向填充物中注入氣體，但是氣體分散器的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，且該分散器設(shè)置在固定充填物用的柵網(wǎng)下，分散器與柵網(wǎng)間具有一定間隔，也很難使氣液分散充分地進行。而且，由于在氣體分散器下方不存在氣體，及到塔的液配管上也不存在氣體，將產(chǎn)生如前述的在裝置內(nèi)的腐蝕現(xiàn)象。同時，這種裝置，其固體部分易于在底部積存。在氣體和液體分別提供時，只有氣體由氣體分散器可有效地提供，但氣體和液體混合時，同時由氣體分散器供給將變得困難。在管內(nèi)外側(cè)進行熱交換形式的多管式氣液接觸反應(yīng)裝置中，一般講，在各個管內(nèi)部進行氣液接觸發(fā)生反應(yīng)。作為上述(2)的裝置，為了使所有管均勻地分散氣體，氣體分散器的氣體吹出口應(yīng)直接配置在各個管的下面。但在分散器下部，同上述(1)的裝置同樣，存在設(shè)備的腐蝕及設(shè)備底部易殘留固體部分的問題。而且，對于(2)的裝置，由于氣體和液體分別供給，由氣液接觸器提供沒有脈流，且均勻分散的氣液混合相是困難的。另外，對用于廢水凈化處理設(shè)備的氣液接觸裝置，是在分子氧或臭氧等其他氧源存在下，廢水不經(jīng)濃縮，在液態(tài)下用氧進行處理的濕式廢水處理。在此種情況下，要提高流體的溫度(通常為150-320℃)，同時，為了保持廢水的液相，相應(yīng)也要提高壓力(通常約5-210氣壓)。這樣雖然可使廢水中的有機物得到氧化，但即使對于上述多級配置多孔板的空塔式反應(yīng)塔而言，也難得到充分的分散狀態(tài)，不能進行充分有效的處理。同樣，對于催化式濕式廢水處理，即使在催化劑的下部設(shè)置多孔板的裝置，也難得到高處理效率。本發(fā)明的目的是克服公知氣液接觸裝置的缺點，提供一種結(jié)構(gòu)簡單，不僅能供給氣體，并能供給氣液混合相，在無氣體脈流和偏流條件下，向空塔入口，催化劑等充填物入口(固定充填物用的柵網(wǎng)下)使氣液能發(fā)生良好的分布的氣液分散裝置，和在空塔內(nèi)或填充層內(nèi)進行良好氣液分布與接觸的氣液接觸裝置，以及在含氧氣體供給下可高效率處理廢水的廢水處理裝置。本發(fā)明的氣液分散裝置是由兩種基本結(jié)構(gòu)，被稱之為第一發(fā)明和第二發(fā)明構(gòu)成的。其中A)作為第一發(fā)明結(jié)構(gòu)是在多孔板上設(shè)置有導(dǎo)液通路的分散裝置；B)由單孔板、多孔板、帶沖撞板的單孔板或帶沖撞板的多孔板中選擇1種以上作為隔離配件，間隔配置這兩個以上的配件構(gòu)成第二發(fā)明結(jié)構(gòu)的分散裝置。A)本發(fā)明的第一發(fā)明的氣液分散裝置，是對于液體形成連續(xù)相液流，氣體向上流動條件下所設(shè)置的氣液分散裝置，為形成氣液混合相狀態(tài)，在氣液流路上配置擋斷該氣液流路的多孔板，在該多孔板面向氣體流路入口側(cè)，延設(shè)構(gòu)成隔開通路的導(dǎo)液通路，氣體從多孔板通過使之分散，液體由導(dǎo)液通路引導(dǎo)通過導(dǎo)液通路，構(gòu)成的氣液分散裝置。在上述氣液分散裝置中，所設(shè)置的理想的導(dǎo)液通路的長度在10mm以上，且為多孔板直徑的3倍以下。對于導(dǎo)液通路的較好的流路截面積，應(yīng)使液體通過的線速度保持在0.02m/秒以上10m/秒以下來決定其大小。作為所述第一種形式的導(dǎo)液通路，該多孔板上帶有貫通孔，在多孔板上設(shè)置的導(dǎo)液通路與貫通孔相連通。對于第二種形式的導(dǎo)液通路，該多孔板的外周部上帶有附設(shè)的有開口部分的隔開板，該隔開板和流路內(nèi)壁面構(gòu)成了導(dǎo)液通路。本發(fā)明的第一發(fā)明的另一種氣液分散裝置，作為主要特征是在該氣液分散裝置的氣體流路上流側(cè)上，只少設(shè)置1個帶沖撞板的單孔/多孔板或者第二單孔/多孔板，所述沖撞板是指設(shè)置在單孔/多孔的出口附近的檔板。本發(fā)明的第一發(fā)明的氣流接觸裝置，作為主要特征是在泡沫塔式氣液接觸裝置的塔內(nèi)配置有所述結(jié)構(gòu)的氣液分散裝置。在該泡沫塔內(nèi)氣液分散裝置的氣體流路下流側(cè)，可以設(shè)置充填物。本發(fā)明的第一發(fā)明的另一種氣液接觸裝置，作為主要特征是把上述結(jié)構(gòu)的氣液分散裝置設(shè)置在液體形成連續(xù)相液流，氣體向上流動的豎型多管式熱交換器的管道入口部(入口通道)而構(gòu)成的氣液接觸裝置。本發(fā)明的第一發(fā)明的廢水處理裝置，主要特征是在用含氧氣體供給下處理廢水的廢水處理裝置中設(shè)置具有上述結(jié)構(gòu)的氣液分散裝置或氣液接觸裝置。B)本發(fā)明的第二發(fā)明的氣液分散裝置，是對于液體形成連續(xù)相液流，氣體向上流動條件下所設(shè)置的氣液分散裝置，為形成氣液混合相狀態(tài)，在氣液流路上配置擋斷該氣液流路的隔開配件，隔開配件空開一定間隔配置兩個以上。該隔開配件是從(a)帶有單一貫通孔的單孔板，(b)帶有多數(shù)貫通孔的多孔板，(c)在單孔板的出口側(cè)配置沖撞板的帶沖撞板單孔板或(d)在多孔板的出口側(cè)配置沖撞板的帶沖撞板多孔板中只少選擇1種以上構(gòu)成的氣液分散裝置。上述氣液分散裝置中，所謂的一定間隔應(yīng)是貫通孔的孔徑0.5倍以上，且在氣液流路上內(nèi)徑或內(nèi)壁一邊長度的1.5倍以下為好。在間隔配件是帶沖撞板的單孔板及帶沖撞板的多孔板時應(yīng)限定配置在一定間隔范圍之內(nèi)。具體地說沖撞板與其氣體流路上流側(cè)的單孔板或多孔板的距離應(yīng)是與發(fā)明相關(guān)的間隔配件的一定間隔距離以下。上述氣液分散裝置中設(shè)置在氣體流動上流側(cè)的隔開配件，是由設(shè)置在單孔板或多孔板貫通孔的出口附近上的帶沖撞板單孔板或帶沖撞板多孔板所構(gòu)成的。較好的結(jié)構(gòu)形式是在多孔板的氣體流的下流側(cè)上設(shè)置隔開配件，以及在氣體流的下流側(cè)上配置的多孔板出口側(cè)的面成一體或者有間隔，設(shè)置支承充填物的支撐框。可以在這個支撐框上充填或者放載充填物。本發(fā)明的第二發(fā)明的氣液接觸裝置，其主要特征是在容器內(nèi)，多級地設(shè)置具有上述結(jié)構(gòu)的氣液分散裝置。本發(fā)明的第二發(fā)明的另一種氣液接觸裝置，其主要特征是對于液體形成連續(xù)相液流，氣體向上流動條件下在豎型多管式熱交換器的管道入口側(cè)通道或者反應(yīng)器內(nèi)設(shè)置具有上述結(jié)構(gòu)的氣液分散裝置。本發(fā)明的第二發(fā)明的廢水處理裝置，其主要特征是在能提供含有氧氣體下處理廢水的廢水處理裝置內(nèi)設(shè)置具有上述結(jié)構(gòu)的氣液分散裝置或者氣液接觸裝置。在上述第一發(fā)明A)和第二發(fā)明B)中，對氣液流路的截面形狀設(shè)有特殊的限定，可以為園形、橢圓形或者多角形。與本發(fā)明相關(guān)的液體，沒有特殊的限定，能具有液體性質(zhì)的任何物體均可，即包括液體、油水的懸濁液、高分子、微粒子或膠體等的懸濁液、泥漿等。更詳細的地說，如水、有機溶劑、水、無機及有機物的水溶液、各種廢水、有機溶液、油水混合懸濁液、泥漿等。而對于泥漿也沒有特別限定，為固體在液體中一種分散狀態(tài)的物質(zhì)。與本發(fā)明相關(guān)的氣體，也沒有特殊的限定，含氧氣體、氫氣、水蒸氣、有機蒸氣和/或二氧化碳等純物質(zhì)或它們的混合物。另外，作為液體形成連續(xù)相的液流，一般情況下，是指從下方向上方流動的液流，但不限于此，例如也包含從上方向下方流動的液流?？偠灾砂苄纬梢后w連續(xù)相的任何方向的液流。在本發(fā)明中，較好的適用體系是液體從下方流向上方，這是因為該流向與液體從上方流向下方相比，具有較小的壓力損失。此外，在液體向下流動的情況下，于分散板上不產(chǎn)生液體的溢流的范圍內(nèi)的液體流量，而且如果可能氣體流量，都可適用本分散板。在液體向下流動的情況下，因為氣體和液體是逆向流動，與同向流動液體與氣體都向上方流的情況相比，在反應(yīng)操作、吸引操作等的處理效率方面上是有利的。在本發(fā)明的氣液分散裝置及氣液接觸裝置中，因為通過第一發(fā)明的導(dǎo)液通管單獨設(shè)有液體流路，這樣擴大了不易產(chǎn)生溢流的操作范圍，特別適用于氣液逆流情況。在本發(fā)明的氣液分散裝置中對所設(shè)置的氣液流路的相當(dāng)內(nèi)徑?jīng)]有特殊的限定，理想的相當(dāng)內(nèi)徑為5mm以上，更理想的相當(dāng)內(nèi)徑為10mm以上，最理想的相當(dāng)內(nèi)徑在50mm以上。在相當(dāng)內(nèi)徑小于5mm的情況下，由于單孔板的孔徑過于小，加工困難，不甚理想。而在相當(dāng)內(nèi)徑小于10mm的情況下，對于多孔板的孔徑也過于小，均勻加工困難，分散上不甚理想。至于上限，若從物理上可制作則沒有特殊限定。對本發(fā)明的氣液接觸裝置的適用性，也沒有特殊的限定，只要符合液體形成連續(xù)相液流、氣體向上流動的條件都可應(yīng)用。具體地說，在化學(xué)工廠、電鍍設(shè)備、食品加工設(shè)備、醫(yī)藥制造設(shè)備、造紙設(shè)備、染色染料工業(yè)設(shè)備、玻璃制造設(shè)備、照像處理設(shè)備、發(fā)電設(shè)備等各種領(lǐng)域中，使氣體同液體接觸，進行反應(yīng)、排放或吸引等操作中使用。更具體的如，在泡沫塔、充填塔、多管式熱交換器、多管式反應(yīng)管等裝置上使用。在上述泡沫塔中可進行反應(yīng)、吸收和排放等各種操作。另外，在上述填充塔中可進行與本發(fā)明相關(guān)的固體材料的填充、反應(yīng)、吸收或排放等操作。在上述多管式交換器上，對于熱交換操作，在某些情況下反應(yīng)操作，以及在多管式反應(yīng)器上熱交換和反應(yīng)操作等可同時進行。對于上述操作的反應(yīng)，沒有特殊的限定，可例舉如，有機物氧化、無機物氧化、有機物和無機物同時氧化、還原反應(yīng)、加氫反應(yīng)等各種反應(yīng)。而且，本發(fā)明也可適用于催化反應(yīng)，非催化反應(yīng)，酶或菌類等的微生物相關(guān)的反應(yīng)等各種反應(yīng)?？梢赃m用其它各種各樣的反應(yīng)類型，特別是對提高氣液接觸可有效地提高反應(yīng)率的場合、以及泥漿狀催化劑與菌體等、固定床催化與菌體等提高固體和氣液的接觸能有效地提高反應(yīng)率的場合，均有明顯的效果。對于本發(fā)明的填充物，沒有特殊的限定，例如固體催化劑、吸附劑、分散劑、充填劑等，都可根椐用途分別有選擇地適用本發(fā)明。上述固體催化劑也沒有特殊的限定，以濕式氧化法為例，例如鈦、鐵、鋁、硅、鋯、活性炭、錳、鈷、鎳、鎢、銅、鈰、銀、鉑、鈀、銠、金、銥、釕等只少1種金屬，或者由它們的金屬化合物組成的催化劑。此外，作為固體催化劑，作第1種組分，可選擇上述鈦、鐵、鋁、硅、鋯、活性炭，而對于第1種成分外第2種組分可用含有錳、鈷、鎳、鎢、銅、鈽、銀、鉑、鈀、銠、金、銥、釕等物質(zhì)。此外，作為吸附劑，可利用活性炭、離子交換樹脂等各種樹脂，二氧化鈦及氧化鋯等的陶瓷材料，固體催化劑的形狀也可采用丸狀、球狀、粒狀、環(huán)狀、蜂窩狀等。作為分散劑和填充劑，可用金屬、樹脂、陶瓷等，其形狀也可采用丸狀、球狀、粒狀、環(huán)狀(拉鼓西環(huán)、球環(huán)等)、網(wǎng)狀、網(wǎng)、板等織物結(jié)構(gòu)的形式。這樣的填充物最好用支撐框支承，有關(guān)支撐框的結(jié)構(gòu)沒有特別的限定，可以用能夠在支撐框上固定催化劑等的填充物的部件，能夠使氣體和液體可以進行雙向流動的部件均可采用。另外，上述支撐框，只要能夠在有足夠的強度支承填充物的前提下，支撐框的開口率較大的較好，這樣既能支撐填充物，又能減少對氣液的阻力。支撐框的結(jié)構(gòu)可以用格子狀的柵網(wǎng)、多孔板、波形多孔板等。支撐框可依填充物的大小、形狀而不同。具體而言，在本體支撐環(huán)上安裝能支持填充物的重量，并具有足夠強度的格子狀柵網(wǎng)，為防止填充物漏出可在柵網(wǎng)上配置金屬網(wǎng)或多孔板。將柵網(wǎng)構(gòu)成井梁形支撐框比較好，這是因為對于金屬網(wǎng)，氣體可在該網(wǎng)下一邊滑行，一邊移動，而構(gòu)成井梁式后，可以抑制氣體的移動，可以使氣液在均勻條件下提供給支撐框上的填充物中。而且，如將支撐框和多孔板作成一體，由于使結(jié)構(gòu)變得簡單將更理想。關(guān)于在支持框上放置填充物的方法，沒有特殊的限定，可以直接載置，或在氣體流路上流側(cè)上設(shè)置催化劑以外的充填物，在氣體流路的下流側(cè)上設(shè)置催化劑。而且，在催化劑的氣體流路下流側(cè)上設(shè)置防止催化劑流失較重的填充物，或者敷設(shè)金屬網(wǎng)。本發(fā)明相關(guān)的廢水處理裝置，可適用于含氧氣體供給下處理廢水的各種廢水處理裝置，例如，在利用濕式氧化法或者臭氧化法等的廢水處理裝置。本發(fā)明的含氧氣體，可以是含有氧分子及臭氧的氣體，在用臭氧及氧等氣體時，可用適當(dāng)惰性氣體進行稀釋。另外，也可使用富氧氣體，除上述氣體以外，也可以使用其它設(shè)備制備的含氧氣體。但是，最好是使用廉價的空氣。對本發(fā)明有關(guān)的廢水，沒有作特別的限定，可為各種含廢水的液體，例如，化學(xué)工廠、食品加工設(shè)備、金屬加工設(shè)備、金屬電鍍設(shè)備、醫(yī)藥制造設(shè)備、造紙設(shè)備、染色染料工業(yè)設(shè)備、玻璃制造設(shè)備、發(fā)電設(shè)備、印刷制版設(shè)備、照像處理設(shè)備等各種產(chǎn)業(yè)工廠排放的廢水，或者家庭排放的污水，含尿廢水等。作為本發(fā)明的氣液分散裝置或者氣液接觸裝置的有效用途，可以廢水處理為例，例如適于有關(guān)濕式氧化處理的廢水處理，有關(guān)臭氧氧化處理的廢水處理，用吸附劑的廢水處理。而對于濕式氧化處理，可用固體催化劑和/或吸附劑，用均相催化劑及不用催化劑的廢水處理。對于上述臭氧氧化處理也同樣，可以用固體催化劑和/或吸附劑，用均相催化劑及不用催化劑的廢水處理。在這些處理中特別有效果的是有關(guān)濕式氧化處理及臭氧氧化處理的廢水處理。在這些廢水處理中，為了用含氧氣體去氧化分解處理廢水中有害物質(zhì)，如果能提高廢水同含氧氣體的氣液分散及氣液接觸，則能得到所謂高處理性能的效果。特別是，用固體接觸和/或吸附劑的濕式氧化處理或者臭氧氧化處理中，提高在固體催化劑層或吸附層上的含氧氣體的氣液分散及氣液接觸將是十分重要的。在這里，用固體催化劑和/或吸附劑的濕式氧化處理中，從處理溫度高，并在加壓下進行處理來看，適用本發(fā)明的氣液分散裝置或氣液接觸裝置為好。對于濕式氧化，是將廢水加熱到140-370℃，在該廢水保持液相的壓力下，將含氧氣體導(dǎo)入，凈化廢水的方法。在廢水處理方法中，反應(yīng)塔的最高溫度為140℃以上370℃以下，較佳溫度為160℃以上300℃以下。在溫度高于370℃時，液體不能保持液相，另一方面，當(dāng)溫度低于140℃時，處理效果非常低，幾乎不能對廢水進行處理。另外，當(dāng)溫度在300℃以上時，為保持液相將使壓力非常高，為此對設(shè)備以及運轉(zhuǎn)成本也將變高。而當(dāng)溫度低于160℃時，一般來說，處理效率低，并且對廢水的凈化能力低。在本發(fā)明的廢水處理方法中，濕式氧化處理的處理壓力，可依處理溫度相對應(yīng)作適當(dāng)?shù)倪x擇，使在保持液體為液相時的壓力下進行。下面，對構(gòu)成A)本發(fā)明的第一發(fā)明的氣液分散裝置的基本結(jié)構(gòu)、(A-1)導(dǎo)液通路、(A-2)多孔板、(A-3)帶沖撞板單孔/多孔板、(A-4)第二單孔/多孔板分別進行說明。(A-1)導(dǎo)液通路(A-1-1)第一種形式首先，由導(dǎo)液通管構(gòu)成導(dǎo)液通路的情況。該導(dǎo)液通管的截面形狀可為圓、橢圓、多角形等形狀，而且導(dǎo)液通管的內(nèi)徑可為同徑，也可為擴徑或者縮徑的通管。還有，作為導(dǎo)液通管，為了在施工上方便，最好為由圓管構(gòu)成，當(dāng)然不限于此，也可以使用平板或波形的彎曲板加工成通管。把這樣結(jié)構(gòu)的導(dǎo)液通管配置在形成氣液流路容器內(nèi)壁離開的位置上，此外，要使導(dǎo)液通管與多孔板上所帶的貫通孔連通，并接合在多孔板上。這樣，氣液流被分割為導(dǎo)液通部(導(dǎo)液通管)和氣體分散部(除去導(dǎo)液通管部分的多孔板)。該氣體分散部，在多孔板的下方形成氣相，氣體由多孔板的各貫通孔冒出分散到液體中。與導(dǎo)液通管相連通的貫通孔可以利氣體分散用的孔，如果從氣體分散效率的角度考慮，連通導(dǎo)液通管的貫通孔也可與氣體分散用的貫通孔分別設(shè)置，且導(dǎo)液用的貫通孔的開口率，最好比氣體分散用的貫通孔的開口率要大。這是因為在多孔板上導(dǎo)液通部所占的面積少，而氣體分散部所占的范圍要寬。在多孔板中除去導(dǎo)液通部的氣體分散部，氣體從多孔板的貫通孔中冒出時，將產(chǎn)生壓力損失，只是在多孔板下壓損水柱部分能夠積存氣體。因此，為了得到良好的氣液分散效果，導(dǎo)液通管的延伸長度必須要超過壓損水柱部分。該導(dǎo)液通管的延伸長度過長時，從性能講不會存在特別的問題，但將使裝置的成本提高，使導(dǎo)液通管的增強方法變得復(fù)雜，加之從隔開板下端到上位液面范圍內(nèi)的液體將滯留等現(xiàn)象都是不理想的。但如導(dǎo)液通管的延伸長度過于短，這時由于形成氣體分散部的氣液界面位于導(dǎo)液通管下方，在導(dǎo)液通路內(nèi)將侵入氣體。因此導(dǎo)液通管的延伸長度必須設(shè)定在一定的范圍內(nèi)。具體地說，導(dǎo)液通管的延伸長度應(yīng)為10mm以上，且為多孔板直徑的3倍以下。較好的延伸長度為20mm以上，多孔板直徑的1倍以上；最好為30mm以下，且0.5倍以下。上述的所謂相當(dāng)徑，是用截面形狀的全邊長除以4得到的數(shù)值來表示。例如，在1邊長為1000mm的正方形中，相當(dāng)徑為1000×4/4＝1000mm。以下如不特別說明時，所述的徑、內(nèi)徑、直徑的意義都指相當(dāng)徑。其次，說明導(dǎo)液通管的相當(dāng)徑與數(shù)量關(guān)系。如液體的通過線速度過大，在導(dǎo)液通路上將容易引起氣體的穿越，造成壓力損失加大。另一方面，與此相反，液體的通過線速度過小，在多孔板上，導(dǎo)液通管所占的比例將變得過大，使氣體的分散效率低下。因此當(dāng)決定相當(dāng)徑和數(shù)量時，應(yīng)考慮使液體的通過線速度為0.02以上10m/秒以下，較好的為0.05以上5m/秒以下，最好為0.02以上2m/秒以下。關(guān)于導(dǎo)液通管的數(shù)量，在多孔板上只少1根以上，且以200根/m2以下為好，導(dǎo)液通管的相當(dāng)徑以多孔板的孔徑以上，且容器本體直徑或相當(dāng)徑0.6倍以下為好，較好的相當(dāng)徑為多孔板的孔徑或相當(dāng)徑的3倍以上，且為容器本體直徑或相當(dāng)徑的0.3倍以下。另外，在導(dǎo)液通管的前端，為了減少氣體在導(dǎo)液通管內(nèi)旁路，彎曲成彎頭或L字形，或者安裝傘形蓋為好。(A-12)第二種形式下面說明隔開板和流路內(nèi)壁面構(gòu)成的導(dǎo)液通路。隔開板是安裝在多孔板的外周，在多孔板的部分外周上形成的開口端向氣體流路入口側(cè)設(shè)置的隔板，在容器內(nèi)壁和隔開板間形成導(dǎo)液通部。例如，當(dāng)容器橫截為圓形，隔開板為平板的情況下，該導(dǎo)液通部的流路截面為弓形。當(dāng)隔開板與容器在同心圓上配置成筒形，容器內(nèi)壁和隔開板間形成圓環(huán)形的導(dǎo)液通部。而且在延伸方向上，隔開板可以與容器內(nèi)壁平行，也可以下端擴展形，甚至也可下端變細形隔開板。從加工來看，平板式隔開板容易加工，但不限于平板，例如，也可以使用壓力制成彎的曲板或波板的隔開板。關(guān)于連通導(dǎo)液通路在多孔板上的開口，也可以利用氣體分散用的貫通孔，但如果考慮到分散效率，可以與氣體分散用的貫通孔分別設(shè)置，且對于導(dǎo)液通部的貫通孔的開口率，應(yīng)比氣體分散用的貫通孔的開口率要大為好。這是因為在多孔板上導(dǎo)液通部所占面積少，而氣體分散部所占的領(lǐng)域要寬。對于導(dǎo)液通路的相當(dāng)徑和數(shù)量，可以同上述導(dǎo)液通管一樣來決定，但只少應(yīng)設(shè)置1個以上。在除去導(dǎo)液通路以外的氣體分散部，與導(dǎo)液通管相同，氣體從多孔板的貫通孔冒出時，將產(chǎn)生壓力損失，只是在多孔板下方壓損水柱部分氣體能夠積存。因此，為了得到良好的氣液分散效果，隔開板的延伸長度應(yīng)該超過壓損水柱部分。當(dāng)隔開板的延伸長度過長時，從性能上講是不存在問題的，但將提高裝置的成本，增強隔開板的方法也變得復(fù)雜，且隔開板下端到上位液面內(nèi)的將有液體滯留，這些都不是理想的。另一方面，如果隔開板的延伸長度過于短，造成氣體分散部的氣液界面處于隔開板下端的下部，使氣體能侵入導(dǎo)液通路內(nèi)。因此，隔開板的延伸長度必須設(shè)定在一定范圍。同上述導(dǎo)液通管相同，隔開板的延伸長度設(shè)置在10mm以上，且多孔板直徑的3倍以下。在上述隔開板下端上，可以配置為擋氣體的障礙板。即，在導(dǎo)液通路下方，氣液處于混相狀態(tài)，當(dāng)氣體由導(dǎo)液通路被旁路通過時，根據(jù)旁路的狀態(tài)和程度對氣液接觸有不良影響。為了防止這種影響，在導(dǎo)液通路的入口附近設(shè)置可擋氣體的障礙板為好。對于障礙板的形狀沒有特定的限制，以使氣體不能侵入導(dǎo)液通路內(nèi)，能夠遮擋導(dǎo)液通路入口的任何形狀均可。例如，可使用板狀、彎曲板狀的障礙板。對于從導(dǎo)液通路入口到障礙板的間隔，當(dāng)這種間隔為2mm以下時，不僅加工上困難，且由于從導(dǎo)液通路入口到障礙板的流路截面積減小，使液體線速度增加，隨之引起增加壓力損失。其結(jié)果使氣體分散部的氣體積存高度減少，分散性能低下。而且較小的流路截面積也可能被阻塞。另一方面，上述間隔超過導(dǎo)液通路相當(dāng)徑的3倍時，一旦液體沖撞到障礙板上，恐怕有可能使離導(dǎo)液通路不遠的氣體再返回到導(dǎo)液通路中，這是不理想的。因此，導(dǎo)液通路的入口到障礙板方向的間隔應(yīng)為2mm以上，導(dǎo)液通路相當(dāng)徑的3倍以下，較好的間隔為5mm以上，導(dǎo)液通路相當(dāng)徑的1.5倍以下，最好為8mm以上，導(dǎo)液通路相當(dāng)徑的1倍以下。(A-2)多孔板在多孔板上，最適宜的開口率應(yīng)當(dāng)按氣體流量而不同，在多孔板上通過氣體的線速度越高，越可以提高分散效果。當(dāng)通過多孔板的氣體線速度變慢時，在多孔板下方的氣體積存減少，通過多孔板的氣體中發(fā)生偏流。而且，線速度變慢，將使氣液界面上升，氣體積存變少，在多孔板上會發(fā)生較大的偏流。另一方面，通過氣體線速度變快，由于多孔板下方的氣液界面將下降超過導(dǎo)液通路的下端，氣體在導(dǎo)液通路內(nèi)被旁路，這些都是不理想的狀態(tài)。因此，對多孔板的開口率的設(shè)定應(yīng)按下原則，氣體從多孔板中通過時產(chǎn)生的壓損液柱應(yīng)比導(dǎo)液通路的延伸長度小，多孔板下方的氣體積存的高度應(yīng)保持適當(dāng)?shù)母叨取Ｔ诙嗫装迳县炌椎臍怏w通過線速度為0.5-150m/秒，較好的氣體通過線速度為1-100m/秒，最好為2-60m/秒。具體地說，由于氣體的通過線速度除受通過液量、氣體量、溫度、壓力等影響之外，還有其它影響因素，因此，多孔板的開口率，理想的對容器內(nèi)截面積為0.005-30％的范圍，較好的范圍為0.05-10％，最好為0.1-3％。此外，貫通孔的孔徑越小，越可以提高分散效率，但孔徑過小時在遇到泥漿的情況下孔將被堵塞，加之為精密加工貫通孔變得困難。因此，對于多孔板的貫通孔的孔徑，一般為0.1mm-多孔板徑(相當(dāng)板徑)的1/4，較好的貫通孔的孔徑為1mm～多孔板徑(相當(dāng)板徑)的1/10，最好為3mm-多孔板徑(相當(dāng)板徑)的1/20。關(guān)于多孔板上的貫通孔的數(shù)量，孔數(shù)多時較好，可以由開口率和孔徑間的關(guān)系來決定。在本發(fā)明中對多孔板的孔通路的結(jié)構(gòu)沒有特別的限定，從容易制作來看，圓柱形或者圓臺錐形較好。同時，各貫通孔的孔徑可以相同，但也不限于此，即使采用不同孔徑而構(gòu)成貫通孔，基本上都能得到相同的分散效果。在以下的說明中，把在多孔板上已形成導(dǎo)液通部和氣體分散部的氣液分散裝置特別稱呼為帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置。而單獨記載氣液分散裝置的情況下，上述帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置，及下述的帶沖撞板單孔/多孔板或附加有第二單孔/多孔板的帶導(dǎo)液通路的氣液分散裝置總稱為氣液分散裝置。(A-3)帶沖撞板單孔/多孔板關(guān)于沖撞板的徑，如果過小，不能沖撞氣體，氣體從上部排掉，而不能沿圓周方向被分散，如果沖撞板的徑過大，氣體在帶導(dǎo)液通路的氣液接觸裝置的中央不能很好得到分散。因此，沖撞板徑D2(相當(dāng)徑)/孔徑D1(相當(dāng)徑)一般為0.5-10.0，較好為1.0-5.0，最好為1.5-3.0。關(guān)于從單孔板/多孔板到?jīng)_撞板的距離，如過長，氣體將從上部排掉，如過短，將提高壓損，使在氣液接觸裝置的中央部上不能很好分散。因而沖撞板與單孔板/多孔板間的距離H0一般為孔徑D1(相當(dāng)徑)的0.05-5倍，較好為0.1-3倍，最好為0.2-1倍。當(dāng)沖撞板和單孔板/多孔板的間距H0/孔徑D1(相當(dāng)孔徑)＝0.25時，因為把氣體通過的孔作直徑的假設(shè)圓筒的周長與孔的面積相等，能夠它作為設(shè)計的標(biāo)準(zhǔn)。在上述帶沖撞板單孔/多孔板上，為使液體和氣體都能通過，它的開口截面積應(yīng)當(dāng)比多孔板的開孔截面積大。而且，從導(dǎo)液通路下端到帶沖撞板單孔/多孔板的距離，一般為多孔板的孔徑的0.5倍以上，且為裝置內(nèi)徑的1.5倍以下，較好為多孔板的孔徑的1倍以上，且為裝置內(nèi)徑的1倍以下，最好2倍以上，且0.5倍以下。當(dāng)上述距離在孔徑的0.5倍以下時，導(dǎo)液通路上發(fā)生振動，氣液界面變得不穩(wěn)定，而當(dāng)距離超過裝置內(nèi)徑的1倍以上時，在帶沖撞板單孔/多孔板上方，能產(chǎn)生氣體分散不確定的狀態(tài)，在濕式氧化中，氧化被膜被剝離，由此造成腐蝕的因素。進而，氣液分散也變壞，造成裝置的浪費。(A-4)第二單孔/多孔板第二單孔/多孔板的結(jié)構(gòu)與上述多孔板基本上相同，但是不設(shè)置導(dǎo)液通路。如按照上述構(gòu)成的第一發(fā)明的帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置，在液體存在下，在氣體由下方向上方流動系統(tǒng)情況中供給氣液，在該裝置的入口側(cè)形成氣相蓄積，可起到抑制氣液的脈流的緩沖部位的作用，液體由導(dǎo)液通路通過，氣體從去掉導(dǎo)液通路的多孔板上的各貫通孔通過，在氣液通路的孔出口處產(chǎn)生攪拌效果，借此使氣液均勻分散。如按照在帶導(dǎo)液通路的氣液分散裝置上附加帶沖撞板單孔/多孔板的本發(fā)明，在進一步提高分散效果的同時，也可提高抑制氣液的脈流的效果。在這種結(jié)構(gòu)中，比在帶導(dǎo)液通路分散裝置的下方設(shè)置第二多孔板的裝置對氣體流的穩(wěn)定更好。對于帶沖撞板單孔/多孔板，由于從下方向上升，通過貫通孔的氣體能向圓周方向擴散，在它的上方(氣體流路下流側(cè))在配置了帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置中入口部分的氣相狀態(tài)是穩(wěn)定的。在泡沫塔式氣液接觸裝置的塔內(nèi)，如果按照設(shè)置1個以上具有上述結(jié)構(gòu)的氣液分散裝置的第一發(fā)明，不會有脈流，可以穩(wěn)定地得到均勻的氣液分散，且?guī)?dǎo)液通路氣液分散裝置的上流側(cè)及下流側(cè)之間沒有液體流動，這樣液體能穩(wěn)定地向單方向流動，可得到良好的氣液接觸。對于在塔內(nèi)設(shè)置多段氣液分散裝置的結(jié)構(gòu)中，由于連續(xù)多級結(jié)構(gòu)，可實現(xiàn)氣液接觸。如果按照在泡沫塔內(nèi)配置填充物的第一發(fā)明，填充物內(nèi)的氣液分散得到改善，在該填充物作為催化劑的情況下，氣液接觸得到改善，全部催化劑上可進行均勻的反應(yīng)，因為增加了有效的與氣液接觸的催化劑的量，所以提高了該反應(yīng)效率。如果按照在豎型多管式熱交換器上設(shè)置氣液分散裝置的第一發(fā)明，由于在多數(shù)的管內(nèi)，氣體均等被分散，所以在各個管內(nèi)氣液均等地接觸，提高了熱交換的效率。由于在各個管內(nèi)，氣體能夠均等地分散，沒有在管的一部分中氣體供給過剩，而另一部分供給不足的情況，也可以防止在一部分管中由于過熱、濃縮造成腐蝕，由于析出、污染、堵塞等造成導(dǎo)熱效率低下及運轉(zhuǎn)不良等現(xiàn)象。例如，在空氣與鹽的水溶液進行加熱中，由于過剩地供給空氣，促進液體蒸發(fā)，使液體被過度濃縮，易引起析出、污染和堵塞，這時本發(fā)明的氣液分散裝置將是有效的。還有，在多管式熱交換器型的反應(yīng)裝置上設(shè)置帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置的氣液接觸裝置，由于在多數(shù)的管內(nèi)氣體能均等地被分散，所以能提高熱交換的效率，擴大對反應(yīng)溫度的控制幅度。進而，沒有脈流的氣液均等地分散，增加了反應(yīng)的有效的空間(體積)，且由于改善了接觸狀態(tài)，提高了反應(yīng)效率。如果按照在廢水處理裝置內(nèi)設(shè)置氣液分散裝置的第一發(fā)明，由于對廢水中的有機物，無機COD成分能均等地供給含氧氣體，所以可高效率的進行廢水處理。下面以用于空塔填充塔的情況為例，說明B)第二發(fā)明的氣液分散裝置。在空塔形式中，圖22所示為氣體和液體從空塔下部向上部流動的情形；圖23所示為氣體和泥漿從空塔下部向上部流動的情形；圖24所示為氣體由空塔下部導(dǎo)入，液體或泥漿由空塔上部導(dǎo)入，導(dǎo)入的氣體(可能含有部分液體)由空塔上部回收，導(dǎo)入的液體或泥漿從空塔下部回收的情形；圖25所示為液體或泥漿從空塔中部導(dǎo)入，氣體由空塔下部導(dǎo)入，導(dǎo)入的氣體(可能含部分液體)從空塔的上部回收，導(dǎo)入的液體或泥漿從空塔下部回收的情形。圖22及圖23所示系統(tǒng)，氣液同向流動，圖24及圖25所示系統(tǒng)，氣液逆向流動。即，氣體總是從下向上流動，液體或者泥漿形成連續(xù)相，它的流動可以向上，也可以向下。在填充塔形式中，圖26所示為氣體和液體(包括泥漿)從塔下部向上部流動的情形；圖27所示為氣體由塔下部導(dǎo)入，液體由塔上部導(dǎo)入，導(dǎo)入的氣體(可能含部分液體)由塔上部回收，導(dǎo)入的液體從塔下部回收的情形。在這些情況下，氣體從塔下部向上部流動，而液體或泥漿成連續(xù)相，它的流動可以向上也可以向下。在圖27中，在境界線LEV以上為氣相，下方為液體的連續(xù)相。在上述圖22-27中，符號B1及B2表示一對多孔板，C1表示帶沖撞板的單孔板分別構(gòu)成隔開配件，C表示為支承催化劑等充填物的柵網(wǎng)。其次，說明上述構(gòu)成隔開配件的各要素，(B-1)設(shè)置單一貫通孔的單孔板，(B-2)設(shè)置多數(shù)貫通孔的多孔板，(B-3)在單孔板貫通孔的出口側(cè)附近設(shè)置沖撞板的帶沖撞板單孔板，(B-4)在多孔板貫通孔的出口側(cè)附近設(shè)置沖撞板的帶沖撞板多孔板。在以下述敘中，有關(guān)徑，如前面所說明的定義為相當(dāng)徑。(B-1)單孔板圖28(a)所示的單孔板201的開口率，它受到通過液量、氣體量、溫度、壓力及其它因素的影響，一般氣體通過孔的速度為0.5-150m/秒，較好的為1-100m/秒，最好為2-50m/秒進行設(shè)計。具體地說，圖28所示單孔板201的開口率，它受到通過液量、氣體量、溫度、壓力及其他因素的影響，一般為相對氣液接觸裝置的內(nèi)徑截面積的0.005-30％，較好的比例為0.05-10％，最好的為0.1-3％?？讖紼1對應(yīng)上述開口率來決定。在本發(fā)明中對單孔板的孔結(jié)構(gòu)沒有特別地限定，圓柱形或者圓臺錐形均可，可采用制作容易的孔形。對單孔板中孔的位置也沒有特別地限定，但開在單孔板的中心較好。(B-2)多孔板圖28(b)所示的多孔板202的開口率，它可同上述單孔板201的設(shè)計給予同樣的考慮。單孔板201和多孔板202的開口率也可以不同，也可以相同?？讖紼1可能得到均勻分散，公差少，且按易加工的方法成小孔徑，孔的數(shù)量多時較好，孔的結(jié)構(gòu)同上述單孔板相同。詳細地說，在多孔板202上最適宜的開口率，它隨氣體流量而變化，如果考慮到通過氣體線速度越快越能提高分散效率這點，理想通過孔的氣體線速度為0.5-150m/秒，較理想的氣體線速度為1-100m/秒，最理想為2-50m/秒的條件進行設(shè)計。具體地說，多孔板202的開口率受到通過液體量、氣體量、溫度、壓力以及其它因素的影響，與氣液接觸裝置的內(nèi)徑截面積相比，理想的為該面積的0.005-30％，較理想的為0.05-10％，最理想為0.1-3％。當(dāng)開口率超出上述范圍，開口率過大時，氣液界面變小，受到上流側(cè)的流體的影響照樣氣體從多孔板的孔排出，在多孔板上發(fā)生偏流。另一方面，開口率變得過小，可以解消偏流，但在多孔板上的壓力損失將增大。詳細地說，由于多孔板202的孔徑越小分散效率越高，氣泡直徑也可變小，使氣液接觸面的面積增大，提高氣液接觸效果。但是，多孔板的孔徑過小時，如遇泥漿的場合，可能引起堵塞，加之穿孔加工也變得困難。因此，關(guān)于多孔板202的孔徑或相當(dāng)孔徑，一般為0.1mm-多孔板徑(相當(dāng)板徑)的1/4，較好的為1mm-多孔板徑(相當(dāng)板徑)的1/10，最好為3mm-多孔板徑(相當(dāng)板徑)的1/20。對多孔板202的孔數(shù)量而言，孔數(shù)多較好，可由開口率和孔徑間的關(guān)系來決定。另外，各孔徑相同可以，但也不限于此，既使在使用不同孔徑的孔構(gòu)成的情況下基本上能得到相同的分散效果。關(guān)于孔的穿設(shè)位置，沒有特別地限定，作為全體能均等地配置較好。而對于配置，四角配置，三角配置均可，沒有特別地限定。(B-3)帶沖撞板的單孔板圖28(c)所示帶沖撞板的單孔板203的開口率，與上述在多孔板中設(shè)定的辦法相同。沖撞板的徑，如果過小，氣體不能被沖撞從上部排出，沿圓周方向不分散，如果過大，氣體在氣液接觸裝置的中央部位不能很好地分散。關(guān)于從單孔板到上述沖撞板間的距離，如過長，氣體從上部排出，如過短，壓損將提高，在氣液接觸裝置的中央部位也不能很好地分散。因而，沖撞板徑(相當(dāng)板徑)E2/孔徑(相當(dāng)板徑)E1一般為0.5～10.0，較好為1.0～5.0，最好為1.5～3.0。沖撞板和單孔板的間隔H0/E1一般為0.05～5.0，較好的為1.0-3.0，最好為0.2-1.0。在沖撞板和單孔板的間隔H0/E1為0.25時，把通過氣體的孔作為直徑，到?jīng)_撞板的高度依軸向長度假計圓筒的中部周長等于孔的面積，可把這種情況作為標(biāo)準(zhǔn)。此外，有關(guān)孔徑、孔形狀及孔的配置與單孔板相同。關(guān)于沖撞板的形狀，沒有特別地限定，為期待得到圓周方向上的分散效果，可制成平圓形、平多角形、圓錐形、倒圓錐形、多角錐形、倒多角錐形等，從容易制作角度考慮可采用其中平圓形。(B-4)帶沖撞板多孔板圖28(d)所示帶沖撞板多孔板4的開口率可以按多孔板2為標(biāo)準(zhǔn)。關(guān)于E2/E1及H0/E1與在帶沖撞板單孔板3中設(shè)定的相同?？讖娇赏嗫装?相同設(shè)定，孔數(shù)以0.2個/m2以上為好。有關(guān)孔形狀，孔的配置及位置與多孔板2相同。在上述結(jié)構(gòu)要素(B-3)，(B-4)中，沖撞板的外徑E2與單孔板(多孔板)的貫通孔的孔徑E2的比E2/E1小于0.5時，通過單孔板(多孔板)的貫通孔的氣液流體沖撞，沖撞板的比例降低100％，其結(jié)果，減少了氣液的分散效果。另一方面，當(dāng)E2/E1比10大時，氣液流體沖撞沖撞板在沖撞板周圍擴散，從沖撞板脫掉，進而向上方流動時，由于沖撞板的外徑過大，它的上部能造成空區(qū)，在氣液接觸裝置中心部的氣液分散效果有可能降低。當(dāng)H0/E1不足0.05時，氣液流體沖撞沖撞板，在沖撞板周圍移動過程中，容易發(fā)生大的壓力損失，由此，單孔板(多孔板)和/或沖撞板發(fā)生脈動(波浪沖打狀的振動)，存在與單孔板(多孔板)的疲勞破壞有關(guān)的可能性。另一方面，當(dāng)H0/E1比5大時，由于可能出現(xiàn)通過單孔板貫通孔的氣液流體在通過該貫通孔后成扇形擴散的現(xiàn)象，貫通孔到?jīng)_撞板的距離變大，將得不到在配置沖撞板中應(yīng)有沖撞效果。設(shè)置本發(fā)明氣液分散裝置的氣液流路的相當(dāng)內(nèi)徑?jīng)]有特別地限定，一般相當(dāng)內(nèi)徑在5mm以上，較好的相當(dāng)內(nèi)徑在10mm以上，最好相當(dāng)內(nèi)徑在50mm。對于單孔板在相當(dāng)內(nèi)徑小于5mm時，其孔徑變得過小，使加工困難，是不理想的。對于多孔板當(dāng)相當(dāng)內(nèi)徑在10mm以下時，也因其孔徑過小，使均勻加工困難，也是不理想的。至于相當(dāng)內(nèi)徑的上限，只要在從物理上可制作，沒有特別的限定。下面說明對在隔開配件上安裝的結(jié)構(gòu)要素。在說明時，以液體和氣體都上向流動的情況為例進行說明。說明中提及的液體也包含泥漿。(B-5)在上流側(cè)配置多孔板，在下流側(cè)配置單孔板的情形通過多孔板的氣體連續(xù)攪拌分散裝置內(nèi)上升，在通過單孔板時，液體和氣體同時連續(xù)被排出。因而，每個的板間都是被攪拌狀態(tài)，降低和減小了脈流。(B-6)在上流側(cè)配置單孔板或多孔板，下流側(cè)配置多孔板的情形通過上流側(cè)的單孔板或多孔板的氣體，連續(xù)攪拌分散裝置內(nèi)上升，在通過下流側(cè)的多孔板的孔時，液體和氣體同時連續(xù)被排出。每個的板間都是被攪拌狀態(tài)降低和減少了脈流。另外，因為在下流側(cè)上配置多孔板，氣液在圓周方向也會被均勻地分散。(B-7)在上流側(cè)配置帶沖撞板單孔板，在下流側(cè)配置多孔板的情形通過帶沖撞板單孔板的氣體，沖撞沖撞板在園周方向分散，連續(xù)攪拌分散裝置內(nèi)上升，在通下流側(cè)的多孔板時，液體和氣體同時連續(xù)地被排出。每個的板間都是被攪拌狀態(tài)降低和減少了脈流。另外，由于下流側(cè)有多孔板，加之上流側(cè)的沖撞板的效果，使氣液在圓周方向上更加均勻地被分散。(B-8)在上流側(cè)配置帶沖撞板多孔板，在下流側(cè)配置多孔板的情形通過帶沖撞板多孔板的氣體，沖撞沖撞板在圓周方向上被分散，連續(xù)攪拌分散裝置內(nèi)上升，在通過下流側(cè)的多孔板的孔時，液體和氣體同時連續(xù)地被排出。每個的板間都是被攪拌狀態(tài)降低和減少了脈流。另外，由于下流側(cè)有多孔板，加之上流側(cè)多數(shù)沖撞板的效果，使氣液在圓周方向上更加被均勻地分散。如果在由上述結(jié)構(gòu)構(gòu)成的隔開配件的更上流側(cè)追加配置隔開配件，能更加改善氣液分散，也減少了脈流。在這種情況下，作為追加的隔開配件，可以選擇帶沖撞板多孔板或帶沖撞板單孔板。按照在支撐框上充填催化劑的第二發(fā)明的氣液接觸裝置，改善了催化劑內(nèi)的氣液分散，對于整個催化劑得以均勻進行反應(yīng)，提高反應(yīng)率。按照在塔內(nèi)配置多數(shù)級氣液分散裝置的第二發(fā)明，因為有連續(xù)多級結(jié)構(gòu)，可以實現(xiàn)氣液接觸。按照在多管式熱交換器內(nèi)的管道側(cè)入口通路上設(shè)置氣液分散裝置的第二發(fā)明的氣液接觸裝置，氣體在多數(shù)的管內(nèi)分別被均等地分散，在每個管內(nèi)氣液均等地接觸，因此，提高了熱交換的效率。按照在反應(yīng)裝置內(nèi)設(shè)置氣液分散裝置的第二發(fā)明，由于沒有脈流、氣液均等地分散增加了對反應(yīng)的有效范圍(體積)，且改善了接觸狀態(tài)，所以提高了反應(yīng)效率。進一步，在催化式反應(yīng)器上也同樣，由于增加了接觸有效氣液的催化劑量，提高了反應(yīng)效率。按照在多管式熱交換器型的反應(yīng)裝置內(nèi)設(shè)置了氣液分散裝置的第二發(fā)明的氣液接觸裝置，由于氣體在多數(shù)的管內(nèi)被均等地分散，提高了熱交換的效率，擴大了反應(yīng)溫度的控制幅度。進一步，由于沒有脈流、氣液均勻地分散，增加了對反應(yīng)的有效范圍(體積)，且由于改善了接觸狀態(tài)，提高了反應(yīng)效率。按照具有上述結(jié)構(gòu)的氣液分散裝置或氣液接觸裝置適用于廢水處理的第二發(fā)明，由于對廢水中的有機物，無機COD成分能均等地供給含氧氣體，可高效率進行地廢水處理。在隔開配件上上述各要素理想的配置例由圖29及圖30示出。圖29示出了空塔形式的配置，在該圖中，多孔板B1和帶沖撞板的單孔板C1之間的間隔H5理想的為單孔板C1的0.5倍以上，且為塔內(nèi)徑(相當(dāng)徑)的1.5倍以下，更加理想的為單孔板C1的1倍以上，且為塔內(nèi)徑(相當(dāng)徑)的1倍以下。最理想的為單孔板C1的2倍以上，且為塔內(nèi)徑(相當(dāng)徑)的0.5倍以下。對兩氣液分散裝置VA間的間隔H6沒有特別地限定，理想的為0.3D0-10D0，較理想的為0.5D0-5D0。這里，D0表示塔內(nèi)徑。如上述間隔H6過大，越往上氣液的分散越偏流，得不到有效的氣液接觸。與此相反，如上述間隔過小，相當(dāng)于在同一體積中配置多個分散裝置，由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜也不理想。圖30示出了充填塔形式的配置，在該圖中多孔板B1和帶沖撞板單孔板C1之間的間隔H5及氣液分散裝置VA之間的間隔H6，可按上述空塔的情況為基準(zhǔn)。如H6過大，在充填層的上部，氣液分散效果變少，發(fā)生偏流，不能進行有效的氣液(固)接觸。如H6過小，需配置多個分散裝置，使結(jié)構(gòu)復(fù)雜。下面對附圖作簡單說明。附圖1為有關(guān)第一的氣液分散裝置的基本結(jié)構(gòu)的示意圖。附圖2為用導(dǎo)液通管構(gòu)成導(dǎo)液通路時的擴大剖面示意圖。附圖3為一種變形的導(dǎo)液通管的剖面示意圖。附圖4為另一種變形的導(dǎo)液通管的剖面示意圖。附圖5為第三種變形的導(dǎo)液通管的剖面示意圖。附圖6為氣液分散裝置和填充物組裝的剖面示意圖。附圖7為用有關(guān)第一發(fā)明的氣液分散裝置的氣液接觸裝置的第一種形式的剖面示意圖。附圖8為與附圖7相同的第2種形式的剖面示意圖。附圖9為與附圖7相同的第3種形式的剖面示意圖。附圖10為與附圖7相同的第4種形式的剖面示意圖。附圖11為與附圖7相同的第5種形式的剖面示意圖。附圖12為與附圖7相同的第6種形式的剖面示意圖。附圖13為與附圖7相同的第7種形式的剖面示意圖。附圖14為有關(guān)第一發(fā)明的實施例形式的結(jié)構(gòu)示意圖。附圖15為與附圖14相同的另一種結(jié)構(gòu)示意圖。附圖16為用隔開板構(gòu)成導(dǎo)液通路場合的相當(dāng)于附圖1結(jié)構(gòu)的示意圖。附圖17為相當(dāng)于附圖16結(jié)構(gòu)的第二種隔開板的結(jié)構(gòu)示意圖。附圖18為相當(dāng)于附圖16結(jié)構(gòu)的第三種隔開板的結(jié)構(gòu)示意圖。附圖19為安裝隔開板結(jié)構(gòu)的部分?jǐn)U大剖面示意圖附圖20、附圖21為氣液分散裝置的導(dǎo)液通路下方設(shè)置障礙板結(jié)構(gòu)的示意圖。附圖22為在氣液同流條件適用第二發(fā)明場合的圖解。附圖23為與附圖22相同場合的圖解附圖24在氣液對流條件適用第二發(fā)明場合的圖解。附圖25為與附圖24相同場合的圖解。附圖26為在充填塔中氣液同流下適用第二場合的圖解。附圖27為在充填塔中氣液對流下適用第二場合的圖解。附圖28為第二發(fā)明的隔開部件主要結(jié)構(gòu)的示意圖。附圖29為第二發(fā)明適用空塔場合的結(jié)構(gòu)的圖解。附圖30為與附圖29相同適用填充塔場合的結(jié)構(gòu)的圖解。附圖31為第二發(fā)明的氣液接觸裝置適用空塔場合的結(jié)構(gòu)的圖解。附圖32為與附圖31相同適用于填充塔場合的結(jié)構(gòu)的圖解。附圖33為第二發(fā)明適用廢水處理場合的結(jié)構(gòu)的圖解。附圖34為第二發(fā)明柵網(wǎng)結(jié)構(gòu)的圖解。附圖35為有關(guān)第二發(fā)明實施例的結(jié)構(gòu)剖面示意圖。附圖36為有關(guān)第二發(fā)明實施例的多孔板的結(jié)構(gòu)剖面示意圖。附圖37為有關(guān)第二發(fā)明實施例的帶沖撞板單孔板的結(jié)構(gòu)示意圖。附圖38為有關(guān)第二發(fā)明實施例的柵網(wǎng)的結(jié)構(gòu)示意圖。附圖39為有關(guān)第二發(fā)明實施例的安裝的結(jié)構(gòu)示意圖。下面對附圖符號進行說明。A-氣液分散裝置，h1、h3、h4、h6、h8、h9、h11-孔，h2、h5、h7、h10-導(dǎo)液通管的通孔，10-多孔板，10a、10b、10c、10f-導(dǎo)液通管，11a、12a、13a-凸緣部，40-柵網(wǎng)，41-充填物，50-沖撞板，60-第2多孔板，50a-貫通孔，50b-沖撞板，60-第2多孔板，60a-貫通孔。下面按照圖1-圖21所示理想的實施形式對第一發(fā)明進行詳細地說明。圖1(a)為本發(fā)明的帶導(dǎo)液通路的氣液分散裝置的基本結(jié)構(gòu)示意平面圖，圖1(b)為圖1(a)的正面剖面示意圖。在圖中所示帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A是對液體形成連續(xù)相流動，氣體上向流動的體系所設(shè)置的，在該裝置中氣體和液體(或泥漿)在氣液分散裝置的園周方向及流動方向被均勻無脈流分散。該裝置的基本結(jié)構(gòu)為阻擋氣液流路設(shè)置多孔板10，在多孔板10上穿有復(fù)數(shù)個孔h1～h11，且從特定的孔h2、h5、h7、h10周邊向氣體流路入口側(cè)設(shè)置作為導(dǎo)流通路的導(dǎo)液通管10a。圖2為上述導(dǎo)液通路10a周圍的擴大剖面圖。為了能在塔內(nèi)安裝氣液接觸裝置，氣液分散裝置A可以由具有相對塔內(nèi)徑的外徑，并可分割的組件11、12及13構(gòu)成。各組件間加入密封墊20，將組件11a和12a或12a和13a的邊緣對齊后，用螺桿31、螺帽32組裝成。上述密封熱20是為防止從接合部位氣液的泄漏而設(shè)計的。密封熱的材料在選擇時應(yīng)考慮氣液的壓力、溫度、流速、pH、耐腐蝕性等因素。對于接合面的表面粗糙程度，如能保持氣密性的，可以省略上述密封熱20，但為克服表面粗糙性，還是使用密封材料更理想。這種結(jié)構(gòu)的帶導(dǎo)液通路的氣液分散裝置A如用于在液體存在下，氣體從下方向上方流動的泡沫塔式的氣液接觸裝置，則氣體和液體能均勻地被分散。即，在帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A中，液體能從導(dǎo)液通管10的貫通孔h2、h5、h7、h10通過，而氣體能從其他的多數(shù)孔h1、h3、h4、h6、h8、h9、h11通過。在帶導(dǎo)液通路的氣液分散裝置A的正下方(氣體流路入口部分)形成氣相的氣體貯存部，該貯存部對于通過帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A的氣體和液體，作為抑制脈流的緩沖部位而起作用。圖3-圖5示出了上述導(dǎo)液通管10a的變換例。圖3所示導(dǎo)液通管10b為入口部成彎頭形的結(jié)構(gòu)。導(dǎo)液通管不僅限于彎頭形，也可以將彎頭的前端向上成J字形的結(jié)構(gòu)。但在這種場合，為防止在裝置停止時在J字形部分滯留液體，可在該部分上設(shè)有1-15毫米左右的泄水孔。圖4示出了導(dǎo)液通管10c，從導(dǎo)液通管10c入口部空開一定間隔，設(shè)置一平板形的蓋10d，用3根支桿10e將蓋10d固接在導(dǎo)液通管10c上。圖5(a)示出了導(dǎo)液通管10f，在該導(dǎo)液通管上設(shè)置了逆?zhèn)阈蔚纳w10g代替圖4所示的平板形的蓋10d。蓋10g在導(dǎo)液通管10f的前端設(shè)置，使其能覆蓋上導(dǎo)液通管10f，為防止在蓋10g上液體滯留，也可在其上設(shè)有泄水孔。圖5(b)示出了導(dǎo)液通管10h，該導(dǎo)液通管的蓋形障礙板10i的上端較導(dǎo)液通管10h的入口向上，具有更優(yōu)越的防止氣體傍路的效果。在這種場合下，也可以在障礙板10i的底部上設(shè)置泄水孔，這樣產(chǎn)生的效果更好。上述圖3-圖5的結(jié)構(gòu)，由于能夠抑制上升氣泡流入導(dǎo)液通管內(nèi)，與圖2所示只有導(dǎo)液通管的結(jié)構(gòu)相比，能夠使液體流更均勻的流動。當(dāng)然，不限于圖3-圖5的結(jié)構(gòu)，可使用有能防止氣泡侵入導(dǎo)液通管的任意結(jié)構(gòu)的障礙物。圖6所示為在帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A的上方(氣體流路下流側(cè))設(shè)置作為填充物的催化劑的氣液分散裝置。詳細地說，在帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A的上方設(shè)置固定催化劑用的柵網(wǎng)(以下略稱柵網(wǎng))40，在該柵網(wǎng)40上，放置催化劑41。圖中的箭頭是指示氣液上升流的，對于液體是向下流動的情況也適用。圖7作為由帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A和帶沖撞板單孔板50組裝的氣液分散裝置A1，該裝置A1在塔內(nèi)多級配置。這種氣液接觸裝置DA1從其底部以混相狀態(tài)導(dǎo)入氣體和液體，氣體從該裝置的上部回收。由圖7所示，在圖7圖中的下部，氣液的筒口是彼此分離的，但從共用的筒口供給氣液，即氣液混相可以同時供給。出口也可作為混相，氣體和液體從共用的筒口排出。在帶沖撞板單孔板50上貫通孔50a的設(shè)定，可根據(jù)流經(jīng)該氣液接觸裝置DA1的氣體及液體的流量、流速、密度，由于穿過前級帶沖撞板單孔板50的貫通孔產(chǎn)生的運動能量和壓力損失，氣液接觸裝置DA1的內(nèi)徑截面積等諸多條件來進行(基本上如有一個就可以，但依不同場合，也可形成2個以上的多個)。在該貫通孔50a的上方上，為使氣液沖撞以得到分散效果作為目的，安裝沖撞板50b，這種沖撞板可以是圓板形。貫通孔50a的開口截面積按相對設(shè)置了帶沖撞板單孔板50的氣液接觸裝置DA1，其內(nèi)徑截面積理想的為0.005-30％的范圍，較理想的為0.05-10％，最理想的范圍為0.1-3％。但是，這是作為本實施形式的結(jié)果，根據(jù)諸條件變化，也存在該范圍以外的情況。關(guān)于對沖撞板50b的形狀、外徑、厚度，從帶沖撞板的單孔板50上面到該沖撞板50b下面的距離H1的設(shè)定可根據(jù)上述流經(jīng)氣液接觸裝置DA1內(nèi)氣體及液體的流量、流速、密度，由于貫通孔50a所發(fā)生的運動能力及壓力損失，氣液接觸裝置DA1的內(nèi)徑截面積等諸條件進行。沖撞板50b也是為了使氣液流體由于受到?jīng)_撞，使其向周圍分散的目的而設(shè)置的。通過貫通孔50a上升，在沖撞沖撞板50b的位置上只要不形成貫流，任意形狀的部件都可使用。即，由于氣液流體沖撞，能夠改變流體的運動方向的任意結(jié)構(gòu)和形狀的部件都可以發(fā)揮沖撞板的功能。能發(fā)揮這種功能的沖撞板50b可作成平板或者立體形，較理想的是平圓板、圓錐形或傘形的沖撞板。但是為發(fā)揮效果，在緩沖板50的貫通孔50a的正上方上，設(shè)置沖撞板50b的中心位置。沖撞板50b的形狀近似為圓形，從中心沖撞向周圍分散的氣體和液體在脫出前，產(chǎn)生的壓力損失的變化小。換言之，不產(chǎn)生易流動或不易流動，能均等地使之分散。這種沖撞板50b，通常如帶沖撞板單孔板50一樣要保持一定的距離，從前級帶沖撞板單孔板50周邊部向上設(shè)置多根支持棒50c，用支持棒50c固定沖撞板50b。關(guān)于帶沖撞板的單孔板50與沖撞板50b的位置關(guān)系可這樣設(shè)定帶沖撞板單孔板50的貫通孔徑D1與從它上面到?jīng)_撞板50b下面的距離H1的比，當(dāng)H1/D1設(shè)定為0.05～5.0時是理想的。沖撞板50b的外徑D2與帶沖撞板的單孔板50的孔徑D1的比，設(shè)定D2/D1為0.5-10時是有效果的。較理想的值H1/D1為0.1-3.0，D2/D1為1.05-5.0，最好的值設(shè)定為H1/D1為0.2-1.0，D2/D1為1.5-3.0。如果從帶沖撞板單孔板50的貫通孔徑D1與帶沖撞板單孔板50上面到?jīng)_撞板50b下面的距離H1的比H1/D1不足0.05時，氣液流體沖撞沖撞板50b，在向周圍移動過程中，容易產(chǎn)生大的壓力損失，由此引起帶沖撞板單孔板50和/或沖撞板50b脈動(波浪打擊狀的振動)，具有與帶沖撞板單孔板50的疲勞破壞有關(guān)的可能性，因而不太理想。另一方面，H1/D1比大于5時，由于通過帶沖突板單孔板50的貫通孔50a的氣液體在通過貫通孔50a后壓力損失急激地減少，呈現(xiàn)扇形擴散的現(xiàn)象，所以到?jīng)_撞板50b的距離變大，在沖撞板50b的配置上沖撞效果很少。沖撞板50b的外徑D2與帶沖撞板單孔板50的貫通孔D1的比，當(dāng)D2/D1不足0.5時，沖撞氣體的沖撞板50b的比例過小，得不到期待的氣液分散效果。進而，D2/D1不足1.0時通過帶沖撞板單孔板50的貫通孔50a的氣液流體沖撞沖撞板50b的比例下降100％，其結(jié)果由于減少氣液的分散效果而不理想。另一方面，D2/D1大于10時，氣液流體沖撞沖撞板50b在其周圍擴散，并經(jīng)沖撞板50b脫出，再向上方移動時，由于沖撞板50b的外徑過大，在其上部有空區(qū)，在氣液接觸裝置DA1中心部的氣液分散效果有可能降低。在本實施形式中，在氣液接觸裝置DA1內(nèi)，設(shè)置了3級氣液分散裝置A1，但不限于此，可設(shè)置在這以下或在這以上的級數(shù)。圖8所示的氣液接觸裝置DA2是由上述氣液分散裝置A1的流路下側(cè)設(shè)置填充物41，同時，在該流路上流側(cè)(下方)上設(shè)置如前述的圖6所示的結(jié)構(gòu)，即，設(shè)置了氣液分散裝置A和填充物41構(gòu)成的。在圖中，氣液的筒口是分別獨立設(shè)置的，但氣液也可由共用的筒口供給，即所謂的氣液混合供給。出口處相同，也可混相流出。在上述裝置中，把液體入口作為出口，液體出口作為入口，也可以使氣液逆向接觸。在這種逆向流動時，不易發(fā)生液體的溢流，可以擴大操作范圍，同時還是取下帶沖撞板單孔板或多孔板為好。圖9所示的氣液接觸裝置DA3是只設(shè)置氣液分散裝置A1代替圖8所示下側(cè)的填充物41的裝置。圖10所示的氣液接觸裝置DA4是由帶有多個貫通孔60a的第二多孔板60和在該第二多孔板60的下流側(cè)(上方)設(shè)置的帶導(dǎo)流通路氣液分散裝置A組裝構(gòu)成氣液分散裝置A2，在該氣液分散裝置A2的下流側(cè)(上方)上放置填充物41，再于氣液分散裝置A2的上流側(cè)設(shè)置帶導(dǎo)流通路的氣液分散裝置A和填充物41構(gòu)成。圖11所示氣液接觸裝置DA5是設(shè)置氣液分散裝置A1代替圖10所示的帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A及填充物41構(gòu)成的。在圖10及圖11所示的第二多孔板60上帶有貫通孔60a，貫通孔60a是根據(jù)流經(jīng)氣液接觸裝置DA4、DA5內(nèi)的氣體及液體的流量、流速、密度、由于該貫通孔發(fā)生的運動能量及壓力損失、氣液接觸裝置內(nèi)徑截面積等諸條件來決定其設(shè)計的(關(guān)于孔數(shù)也由上述條件決定，具有多個孔的場合多)，對這些貫通孔層可能按幾何學(xué)的形狀去配置。貫通孔60a的開口總面積也在考慮上述的設(shè)計條件上決定。相對設(shè)置第二多孔板60的氣液接觸裝置的內(nèi)徑截面積，貫通孔的開口率占0.005-30％時是理想的，較理想的為0.05-10％，最理想的開口率占0.1-3％。但是，這僅是本實施例形式的實施結(jié)果，根據(jù)設(shè)計條件，在上述范圍以外的場合也可以。第二多孔板60基本上是在氣液接觸裝置的內(nèi)徑截面上，與貫通孔的數(shù)量相對應(yīng)，均等地配置同徑的貫通孔60a。但是，中心和/或中心附近的貫通孔的徑比外周側(cè)的貫通孔的徑較大的形式較好。這樣的形式可以提高氣液的分散效果。如果用不同孔徑構(gòu)成貫通孔，由于攪拌效果，氣體向周圍擴散，氣體從外側(cè)的貫通孔容易通過，能夠解消所謂的偏流。為了在上述帶沖撞板單孔板上液體和氣體兩者都能通過，它的開口截面積必需要比帶導(dǎo)液通管多孔板的開口截面積大。而且，從導(dǎo)液通管的入口到帶沖撞板單孔板(或第二多孔板)的距離應(yīng)為多孔板的孔徑的0.5倍以上，裝置內(nèi)徑的1.5倍以下，較理想的值為多孔板孔徑的1倍以上，裝置內(nèi)徑的1倍以下，最理想的條件為2倍以上且0.5倍以下。當(dāng)上述距離降低到孔徑的0.5倍時，在導(dǎo)液通管上發(fā)生振動，氣液界面變得不穩(wěn)定，如上述距離超過裝置內(nèi)徑的1.5倍，在帶沖撞板單孔板的上方，將產(chǎn)生氣體分散的不確實狀態(tài)，在濕式氧化中氧化被膜脫離，由此造成腐蝕的原因。而且氣液分散也不好。另外，圖7-9所示的實施形式中，帶沖撞板單孔板50上面與帶導(dǎo)液通路的氣液分散裝置A下面的距離H2，及圖10、11中帶導(dǎo)液通管氣液分散裝置A與第二多孔板60的間隔H3要比導(dǎo)液通管的長度大。即，為導(dǎo)液通管長度+0-導(dǎo)液通管長度+1000mm，或者導(dǎo)液通管長度+裝置內(nèi)徑的1.5倍以下的范圍內(nèi)較適當(dāng)。上述距離一超出導(dǎo)液通管長度+1.5倍，在帶沖撞板單孔板50上被分散了的效果變?nèi)醯臓顟B(tài)下向?qū)б和返臍庖悍稚⒀b置A上供給氣液，從帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A的各孔脫出的氣液的分散狀態(tài)變得散亂。另一方面，當(dāng)不足50mm時，在分開帶沖撞板單孔板50時感到不方便。因此，理想的距離為導(dǎo)液通路長度+50mm-導(dǎo)液通路長度+500mm，或為導(dǎo)液通管長度+帶導(dǎo)液通管的多孔板的孔徑的1倍以上，且導(dǎo)流通管長度+裝置內(nèi)徑的0.5倍以下的范圍。比較理想的距離為導(dǎo)液通管長度+500mm-導(dǎo)液通管長度+300mm，或為導(dǎo)液通管長度+帶導(dǎo)液通管多孔板的孔徑的2倍以上，且導(dǎo)液通管長度+裝置內(nèi)徑的0.5倍以下的范圍，在圖7-圖11中，即使在取下帶沖撞板的單孔板50的情況下，也能保持氣液接觸裝置的性能，特別是在氣液逆流的情況下，取下單孔板50較理想。在上述實施形式中柵網(wǎng)40一般使用扁鋼、鋼材組裝的格子形部件。理想情況是使用組裝成井梁形的格子部件，部件的強度，對氣液分散效果的保持，或?qū)烧叨加行Ч牟考^理想。井梁的大小也要根據(jù)裝置內(nèi)截面的直徑和多孔板的孔數(shù)來確定，它的一邊長與內(nèi)徑相比理想的值為1/3-1/500，較理想的值為1/5-1/100，最好的值為1/10-1/50。井梁的數(shù)是越多越好，但過多時，會造成加工困難，過少時，不能保持分散效果。此外，在柵網(wǎng)40的上部，通常敷設(shè)防止充填物掉下的金屬網(wǎng)。一般使用具有使填充物不能落下的網(wǎng)眼大小的金屬網(wǎng)。柵網(wǎng)40的高度盡可能設(shè)計得較低，由于這種支撐框能保持氣液分散效果。帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A上面，柵網(wǎng)40下面間的距離H4(可參照圖8)設(shè)定在0-1000mm的范圍內(nèi)是有效果的。當(dāng)H4為1000mm以上時，在帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A上在分散效果變?nèi)醯臓顟B(tài)下向柵網(wǎng)40供給氣液，氣液的分散狀態(tài)變得散亂。另一方面，不足50mm時，分開帶導(dǎo)液通路的氣液分散裝置A時感到不方便。因而，較理想的H4設(shè)定為50-300mm。這個間隔H4是能夠維持帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A的分散效果的距離。另外，多級設(shè)置各氣液分散裝置的間隔，根據(jù)流經(jīng)該氣液接觸裝置內(nèi)氣體和液體的流量、流速、密度、由從下部上升時的運動能量及該上流側(cè)的氣液接觸裝置變化發(fā)生的壓力損失造成攪拌效果、裝置的截面積等因素設(shè)定。不限于帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A，對于帶沖撞板單孔板50、單獨的氣液分散裝置的場合也可用相同的考慮方法。由于氣液接觸裝置的內(nèi)徑不同可以左右變化，一般說較短的間隔能有助于促進攪拌效果。設(shè)計多級各氣液分散裝置的間隔適當(dāng)?shù)姆秶鸀?00-8000mm或者為裝置內(nèi)徑的0.3-10倍。理想的距離為300-5000mm，或者為裝置內(nèi)徑的0.5-5倍的范圍。比較理想的距離為500-3000mm，或者為裝置內(nèi)徑的0.5-3倍的范圍。當(dāng)間隔不足300mm(或0.3倍以下)時，氣液分散效果變高，但是由于必須配置多級氣液接觸裝置，增加成本。相反，當(dāng)超過8000mm(或者10倍)時，由于其下部的氣液接觸裝置降低和減少分散效果而不夠理想。實施例下面示出在塔內(nèi)配置具有上述結(jié)構(gòu)的帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置構(gòu)成氣液接觸裝置的實例。實施例1用具有本發(fā)明的基本結(jié)構(gòu)的帶導(dǎo)液通路氣液通路的氣液分散裝置A結(jié)構(gòu)a只配置填充物的公知結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)b設(shè)置填充物及公知的多孔板的分散裝置。結(jié)構(gòu)c設(shè)置公知的多孔板的結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)d設(shè)置填充物及本發(fā)明的帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置。結(jié)構(gòu)e設(shè)置本發(fā)明的帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置。表1關(guān)于評價分散性能，將評價結(jié)果分成4段從高到低用A，B，C，D表示。當(dāng)評價時，用透明的裝置，從上下左右進行目視觀察，同時在填充物出口上檢查有關(guān)上升的空氣量在圓周方向的分布，其結(jié)果列于表1。由表1所示的結(jié)果表明，本發(fā)明的帶導(dǎo)流通路氣液分散裝置能夠提高分散效果。在表1的d項中，用200mm和400mm的導(dǎo)流通管長度進行比較，除空氣量多的情況外，都能得到同樣的分散效果。實施例2用增加帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A或帶沖撞板單孔板的氣液分散裝置A結(jié)構(gòu)f多數(shù)設(shè)置只有多孔板的公知結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)g多數(shù)設(shè)置帶導(dǎo)流通路氣液分散裝置的本發(fā)明的結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)h在結(jié)構(gòu)和構(gòu)成中調(diào)整各氣液分散裝置的間隔的本發(fā)明的結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)i用氣液分散裝置A的本發(fā)明的結(jié)構(gòu)。關(guān)于各種結(jié)構(gòu)可參照圖14所示的圖解。表2上述有關(guān)氣液接觸裝置的內(nèi)徑為350mm，常壓，關(guān)于分散的評價，將評價結(jié)果分成4段從高到低用A，B，C，D表示。由表2的結(jié)果可以確認(rèn)，用多數(shù)設(shè)置帶導(dǎo)流通路氣液分散裝置與設(shè)置多數(shù)只有多孔板構(gòu)成的公知的分散裝置相比，能提高分散效率。還可以確認(rèn)，用增加帶沖撞板單孔板的氣液分散裝置，可以防止脈流，因而，當(dāng)用本發(fā)明的氣液接觸裝置時，在塔內(nèi)多級設(shè)置氣液分散裝置的情況較理想。實施例3氣液接觸裝置內(nèi)多數(shù)設(shè)置氣液分散裝置的處理效率的比較結(jié)構(gòu)j配列2級設(shè)置導(dǎo)液通管的分散裝置的本實施例。結(jié)構(gòu)k設(shè)置2級只有帶沖撞板單孔板的比較例。結(jié)構(gòu)l配列1級設(shè)置導(dǎo)液通管的氣液分散裝置的本實施例。關(guān)于各種結(jié)構(gòu)可參照圖15所示的圖解。表3</tables>由上述表3的結(jié)果可以確認(rèn)，如果在氣液接觸的塔內(nèi)設(shè)置多數(shù)帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置的結(jié)構(gòu)與設(shè)置多數(shù)只有帶沖撞板單孔板的結(jié)構(gòu)相比，可提高處理效率。圖16-圖18所示為用隔開板構(gòu)成導(dǎo)液通路時的氣液分散裝置。圖16所示的結(jié)構(gòu)，在容器主體70的直徑方向設(shè)置多孔板71，用從該多孔板71的外周端向氣體流路入口側(cè)延設(shè)筒形的隔開板71a，在容器內(nèi)壁面和隔開板71a之間，形成圓環(huán)形的導(dǎo)液通部，由此，將氣液流路分割成導(dǎo)液通部和氣體分散部。詳細地說，在作為氣體分散部的多孔板71上形成用于分散氣體的多數(shù)孔h1-h6，在隔開板70a和容器主體70內(nèi)壁所圍的部分作為導(dǎo)液通部，具有導(dǎo)通液體的功能。圖中72是指在容器本體70內(nèi)壁用于固定多孔板71的支撐配件。另外，對于孔h1-h6的設(shè)置，在多孔板71上可以有規(guī)則性的配置，也可以無規(guī)則的配置。導(dǎo)液通路不僅限于上述結(jié)構(gòu)，如圖17所示象流路截面成弓形，多孔板73成弓形缺口，從缺口形成的開口74的端部延設(shè)平板形的隔開板75，能形成液體流路。這種情況下，隔開板75、75它對容器主體70的內(nèi)壁，直接被固定在多孔板73上。如圖18所示那樣，用鉤形的隔開板76，能形成三角形的液體流路77。圖19所示為上述各隔開板周圍的擴大截面圖。為能在氣液接觸裝置的塔內(nèi)設(shè)置氣液分散裝置，多孔板由可以為分割組件78和79等構(gòu)成，該組件的外徑與塔內(nèi)徑相對應(yīng)。各組件之間加入密封墊80，其凸緣部81a和81b對齊，用螺桿82和螺母83組裝成一體。圖20所示為在如圖17所示結(jié)構(gòu)的導(dǎo)液通部的下方上，設(shè)置防止氣體旁路用的障礙板的氣液分散裝置。在該圖(a)為水平設(shè)置的平板狀的障礙板84、84同時與導(dǎo)液通部相對應(yīng)，從平面上看，是平行設(shè)置障礙板。該圖20(b)所示為障礙板85從大至中間位置向上傾斜的結(jié)構(gòu)，與同該圖(a)所示的障礙板比更具有防止氣體旁路的效果。在使傾斜的障礙板的前端85a位于比隔開板75下端更上的位置時，具有更好的防止氣體旁路的效果?？紤]到停止運行時的情況，在障礙板85上形成防止液體滯留用的直徑1-15mm左右的泄水孔85b將是理想的。該圖(c)為傾斜設(shè)置障礙板的結(jié)構(gòu)，可以得到與該圖(b)相同的效果。圖21為在圖16的結(jié)構(gòu)的導(dǎo)液通部的下方，設(shè)置障礙板87的結(jié)構(gòu)。為復(fù)蓋圓環(huán)形的導(dǎo)液通路的入口，設(shè)置環(huán)形的障礙板87，并將其固定在容器主體內(nèi)壁上，防止在導(dǎo)流通部氣體旁路。另外，障礙板87和圖20相同，可使用配置曲折的障礙板及傾斜的障礙板。由于上述圖20及圖21的結(jié)構(gòu)，能抑制上升氣泡向?qū)Я魍ú苛鲃樱c圖16-18所示的氣液分散裝置的結(jié)構(gòu)相比，可以使液體流變得較均勻的流動。另外，不限于圖20及21的結(jié)構(gòu)，只要使用能抑止上升氣泡流向?qū)б和ú康恼系K板結(jié)構(gòu)，都有利于提高氣液分散。下面所示為具有上述結(jié)構(gòu)帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置在塔內(nèi)設(shè)置，構(gòu)成氣液接觸裝置的實例。實施例4用隔開板構(gòu)成導(dǎo)流通路的帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置結(jié)構(gòu)m在填充物的上流側(cè)用本發(fā)明的隔開板設(shè)置帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置。結(jié)構(gòu)n設(shè)置只用隔開板構(gòu)成的帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置。表4關(guān)于分散的評價同表1相同。在具有分開導(dǎo)液通部和氣體分散部的多孔板的分散裝置A的前段設(shè)置帶沖撞板單孔/多孔板或第二多孔板不僅限于上述實施形式的結(jié)構(gòu)，如圖12所示可以多數(shù)配列。該圖(a)示出了在帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置A的前段設(shè)置多數(shù)層的帶沖撞板單孔板50的氣液分散裝置，該圖(b)示出了設(shè)置多數(shù)層的第二多孔板60的氣液接觸裝置。在本發(fā)明中，在作為基本結(jié)構(gòu)的帶導(dǎo)流通路氣液分散裝置A的氣體流路上流側(cè)，如用上述實施形式說明的，可以設(shè)置1個以上帶沖撞板單孔板，還可以設(shè)置1個以上第二多孔板。甚至可以設(shè)置1個以上由帶沖撞板單孔板和第二多孔板組裝的裝置。用上述實施形式為例說明帶沖撞板單孔板，但不限于這些實施例，可使用帶沖撞板多孔板。本發(fā)明的帶導(dǎo)流通路氣液分散裝置A不限于設(shè)置在填充物41的前段側(cè)(氣體流路上流側(cè))，如圖13所示的那樣，也可以設(shè)置在后段側(cè)(氣體流路下流側(cè))。在圖10所示的結(jié)構(gòu)中，即使在去掉第二多孔板的場合中，也能得到本發(fā)明的效果。本發(fā)明的氣液接觸裝置，也可設(shè)置在氣體向上方流動的豎型多管式熱交換器的管道的通路上。本發(fā)明的氣液分散裝置或氣液接觸裝置，能設(shè)置在用濕式氧化處理的廢水處理，用臭氧氧化處理的廢水處理，用吸附劑的廢水處理的裝置內(nèi)。此外，本發(fā)明的氣液分散裝置的安裝方法、設(shè)置方法、加強方法也不限于上述實施形式。例如，可以在容器主體上焊接分散裝置，用考慮分開組裝的本發(fā)明以外的方法在分散性能上沒有特別的問題?？偠灾谥黧w上可設(shè)置多孔板、隔開板、具有分開氣體分散部和液體分散部的結(jié)構(gòu)。下面，參照圖31～39詳細地說明第二發(fā)明的結(jié)構(gòu)。圖31所示為本發(fā)明的第二發(fā)明的氣液分散裝置設(shè)置在空塔內(nèi)的實例。在該圖中，①所示的氣液接觸裝置是在分散裝置中設(shè)置2級單獨的帶沖撞板單孔板C1，使氣液接觸的裝置。②是在分散裝置中設(shè)置2級單獨的多孔板A1的氣液接觸裝置。③是設(shè)置2組由多孔板B1和帶沖撞板單孔板C1構(gòu)成的分散裝置VA1的氣液接觸裝置。④是設(shè)置2組由帶沖撞板單孔板C，C2構(gòu)成的分散裝置VA2的裝置。⑤是設(shè)置2組多孔板B，B構(gòu)成的分散裝置VA3的裝置。⑥是設(shè)置2組由帶沖撞板單孔板B1和多孔板A1構(gòu)成的分散裝置的裝置。關(guān)于這些氣液分散裝置，在常壓導(dǎo)入空氣和水，進行脈流評價和分布分散評價。其結(jié)果分別由表5及表6示出。表5所示投入空氣量為10-100[m3/m2h]，投入水量0-10[m3/m2h]時，表6為投入空氣量20-800[m3/m2h]，投入水量0-20[m3/m2h]，關(guān)于其他的條件所示同表5相同。在表5及表6中塔內(nèi)徑是350mm。關(guān)于多孔板，在表5和表6中改變多孔板B1及帶沖撞板單孔板C1的開口率。關(guān)于分散的評價，用4段表示，從評價高的開始為A，B，C，D。在評價時，用透明的裝置，從上下左右進行目視觀察的同時，在裝置出口中檢查有關(guān)上升的空氣量在園周方向的分布。表5表6<tablesid="table6"num="006"><tablewidth="855">①②③④⑤⑥A1的開口率[％]-0.40.40.40.40.4B1的開口率[％]0.4-0.40.40.40.4H4[mm]150015001400140014001400H1[mm]--100100100100投入空氣量[m3/m2h]20-800←←←←←投入水量[m3/m2h]0-20←←←←←H4區(qū)間的脈流評價D-CD-CAA-BBA-B分布分散評價D-BC-BAC-BBC-B</table></tables>由表5及表6的結(jié)果可知，在相同的帶沖撞板單孔板或多孔板的間隔過于大的①和②分散效果壞。與此相反，按一定間隔設(shè)置同樣的帶沖撞板單孔板，同樣的多孔板或帶沖撞板單孔板和多孔板的組裝的③、④、⑤、⑥能得到脈流抑制效果和分散效果，特別是③分散效果高。圖32所示的為第二發(fā)明的氣液分散裝置設(shè)置在充填塔內(nèi)的實例。在同圖中，①所示的氣液接觸裝置是在帶沖撞板單孔板C1的上方有柵網(wǎng)C，該柵網(wǎng)C上填充了作為充填物的催化劑F1的。②為在多孔板B1的上方，加入柵網(wǎng)C填充催化劑F1的裝置。③為在由多孔板B1和帶沖撞板單孔板C1構(gòu)成的分散裝置VA1上方通過加入柵網(wǎng)C填充催化劑F1的裝置。④為在由帶沖撞板單孔板C、C構(gòu)成的分散裝置VA2的上方，通過加入柵網(wǎng)C填充催化劑F1的裝置。⑤為在由多孔板A1、A2構(gòu)成的分散裝置VA3的上方，通過加入柵網(wǎng)C填充催化劑F1的裝置。關(guān)于這些各種氣液分散裝置，在常壓下導(dǎo)入空氣和水，進行脈流評價和分布分散評價。其結(jié)果分別由表7和表8示出。表7示出為對于塔內(nèi)徑為350mm時，投入空氣量為10-100[m3/m2h]，投入水量為0-10[m3/m2h]的情況。表8所示為對于塔內(nèi)徑為600mm時，投入空氣量為20-800[m3/m2h]，投入水量為0-20[m3/m2h]，關(guān)于其他條件與表5相同。關(guān)于多孔板在表1和表2示出多孔板B1和帶沖撞板的單孔板C1的開口率的改變。表7</tables>表8</tables>在表7及表8中，脈流評價是評價在丸狀催化劑上的脈流的結(jié)果，分布分散評價是評價在裝置圓周方向上的分散的結(jié)果。表中H10表示自塔底的距離。由表7及表8的結(jié)果可知，用只設(shè)置帶沖撞板單孔板或多孔板①，②分散效果壞。與此相反，用按一定間隔設(shè)置同樣的帶沖撞板單孔板，同樣的多孔板、或帶沖撞板的單孔板和多孔板組裝而成的③，④，⑤能得到一定的脈沖抑制效果和分散效果，特別是用③分散效果高。在③的結(jié)構(gòu)中，H9取得大，在支承催化劑的柵網(wǎng)上氣泡滑動移動，可以確認(rèn)分散效果降低。在投入空氣量少的情況下，檢測出在柵網(wǎng)下部的滑行，確認(rèn)分散效果降低。圖33示出了氣液分散裝置適用于廢水處理裝置的實例。在該圖中，①為在反應(yīng)器內(nèi)設(shè)置由多孔板B1和帶沖撞板單孔板C1構(gòu)成的分散裝置和帶沖撞板單孔板C2的結(jié)構(gòu)。②為作為比較例，間隔設(shè)置帶沖撞板單孔板C1的結(jié)構(gòu)。③為設(shè)置由多孔板B1和帶沖撞板單孔板C1構(gòu)成的分散裝置的結(jié)構(gòu)。④為設(shè)置同樣的帶沖撞板單孔板C1，C2的結(jié)構(gòu)。另外，在這種廢水處理裝置上任何一個都可以填充催化劑F1。表9為根據(jù)上述①-④裝置對處理效率進行比較的結(jié)果。表9</tables>從表9的結(jié)果可知，由于設(shè)置VA1的氣液分散裝置、氣液分散和脈流得到改善，象①，③提高了反應(yīng)處理效率。圖34示出了能防止金屬網(wǎng)滑動的設(shè)置本發(fā)明的分散裝置的實例。柵網(wǎng)可以使用該圖(a)所示的格子?xùn)啪W(wǎng)C1及該圖(b)所示的井梁柵網(wǎng)C2二種。①示出的為在多孔板B1的上方設(shè)置柵網(wǎng)C1，加入金屬網(wǎng)G、填充催化劑F1的結(jié)構(gòu)。②示出的為在由多孔板B1和帶沖撞板單孔板C1構(gòu)成的分散裝置VA1的上方設(shè)置柵網(wǎng)C1，加上金屬網(wǎng)G、填充催化劑F1的結(jié)構(gòu)。③示出的為不設(shè)置分散裝置，公知的結(jié)構(gòu)。表10列出了由上述①～③得到的脈流評價、分布分散評價的比較結(jié)果。表10</tables>對于井梁的柵網(wǎng)，有規(guī)則地設(shè)置多孔板的孔是理想的，更理想的是在井梁的各格子內(nèi)分別與多孔板的孔一一相對那樣，設(shè)置柵網(wǎng)和分散裝置。用圖32所示的氣液分散裝置，在氣體流路的上流側(cè)設(shè)置單孔板C1，氣體流路的下流側(cè)設(shè)置多孔板B1，考察2層板的間隔的影響。其結(jié)果由表11給出。表11</tables>由表11的結(jié)果可知，當(dāng)2層板之間的間隔空于的過大時，分散狀態(tài)、脈流改善的效果受到損失，具有適當(dāng)?shù)拈g隔時，對于分散及脈流的抑制分別都能行到效果。另外，設(shè)置帶沖撞板單孔板代替單孔板C1在表11所示的②-⑥的條件下，由于得到?jīng)_撞板的效果，使分布分散評值得到某種程度的改善。實施例以下根據(jù)圖35-圖39所示的氣液接觸裝置，更具體地對本發(fā)明的第二發(fā)明進行說明。圖35所示的氣液接觸裝置，是一種在塔204內(nèi)液體形成連續(xù)相液動，氣體向上流動的，氣體和液體(或泥漿)在氣液分散裝置VA的圓周方向和流動方向呈均勻、無脈流分散，在塔內(nèi)設(shè)置分散裝置的設(shè)備。分散裝置VA是由設(shè)置能擋斷氣液流路，空開一定間隔，作為隔開配件的多孔板210和帶沖撞板211所構(gòu)成的。上述一定間隔設(shè)定為多孔板210的孔徑的2倍以上，且塔209內(nèi)徑的1.5倍以下。在多孔板210的上方，加入柵網(wǎng)212、填充催化劑213。在帶沖撞板單孔板211的下方，即在氣體流動中上流側(cè)，分別間隔設(shè)置第2帶沖撞板的單孔板110，第3帶沖撞板單孔板111。下面，就各部的結(jié)構(gòu)詳細進行說明。多孔板210，如圖36(a)和(b)所示的那樣，帶有多數(shù)的孔210a，為能在塔內(nèi)安裝、用具有與塔內(nèi)徑相對應(yīng)的外徑的可分開的組部件210b、210c及210d構(gòu)成。各組部件用圖中未示出的密封墊另在該組部件的凸緣210e和210f及210g和210h之間，分別對齊后，用圖中未示也的螺桿和螺母組裝成圓板。上述的密封墊是為防止從接合部泄漏氣液而設(shè)置的。此外，把圖36所示的多孔板210上下反向安裝，也可以得到本發(fā)明的效果。還有，接合面的表面粗度若具有可保持密封程度的精度，就可省去所述的密封材料。另一方面，帶沖撞板單孔板11的設(shè)置，如圖37(a)及(b)所示的那樣，是由流經(jīng)塔內(nèi)的氣體和液體的流量、流速、密度、塔內(nèi)徑截面積等諸條件來決定的一個貫通孔211a。在該貫通孔211a的正上方在氣體流中下流側(cè)(在氣體流中下流側(cè))附近，安裝一圓板形能得到由沖撞氣液造成分散效果為目的的沖撞板。貫通孔211a的徑，根據(jù)上述開口率為0.005-30％來決定。參照圖37，沖撞板211b的形狀、外徑、厚度或從單孔板211c上面到?jīng)_撞板211b下面的距離H0，可根據(jù)塔內(nèi)流動的氣體和液體的流量、流速、密度、由于貫通孔211a發(fā)生的運動能量和壓力損失、塔內(nèi)徑截面積等諸條件來設(shè)定。在圖37中，關(guān)于H0，在H0/E1為0.05-5的范圍內(nèi)決定。符號210i是為把多孔板210固定到塔內(nèi)壁的固定用孔。沖撞板211b是由于使氣液流體沖撞，使氣液流體向周圍分散為目的，氣液流體通過貫通孔211a上升，能沖撞沖撞板211b的，可以肥用任意形狀的部件。即，只要有由于沖撞氣液流體，能變化流體的運動方向和結(jié)構(gòu)，形狀的部件，都能發(fā)揮作為沖撞板的功能。該沖撞板211b對于單孔板211c保持一定的距離，用從單孔板211c的貫通孔端部向上設(shè)置的復(fù)數(shù)根支持棒211d固定。柵網(wǎng)212，如圖38所示那樣，在環(huán)形框212a內(nèi)設(shè)置格子形框212b。其厚度考慮在其填充催化劑的重量、液體壓等來決定。柵網(wǎng)212基本上可使用扁鋼等鋼材組裝成格子形的部件。理相的是使用組裝成井梁形的格子部件，部件強度、氣液分散效果的保持、或兩者效果都有更理想。根據(jù)塔內(nèi)壁截面的直徑和多孔板的孔數(shù)，井梁的大小，它的一邊與塔內(nèi)徑相比理想的為1/3-1/500，較理想的為1/5-1/100，最理想的為1/10-1/50。井梁的數(shù)越多越理想，但過多時帶來加工上的困難，但過少時，變得不能保持分散效果。在柵網(wǎng)212的上部，通常敷設(shè)用于防止催化劑掉下的金屬網(wǎng)219。關(guān)于該金屬網(wǎng)219的孔眼，使用催化劑不能掉下大小的孔眼。柵網(wǎng)212的厚度，盡可能設(shè)置的較小，由于這時柵網(wǎng)能保持氣液分散效果。圖39所示的為上述多孔板210和柵網(wǎng)212的安裝結(jié)構(gòu)。在該圖中，在塔209的內(nèi)壁上，按所定間隔固定有安裝配件214a、b，設(shè)置在該安裝配件214b下面的貫通孔和多孔板的固定用孔211i相對對齊，插入螺桿215，用螺母216擰緊，固定多孔板210。另外，在安裝配件213上面、柵網(wǎng)212的外端上，用角鋼216使挾住該柵網(wǎng)212，通過柵網(wǎng)212和安裝配件213的貫通孔插入螺桿217，用螺母218擰緊，將柵網(wǎng)212固定在塔內(nèi)壁上。在柵網(wǎng)212上面和角鋼下面之間金屬219挾持裝入被固定，由此在柵網(wǎng)212上面銷墊裝填上。氣液分散裝置VA的多孔板210的上面和柵網(wǎng)212下面的距離H9在0-1000mm范圍內(nèi)設(shè)定的場合是有效果的。該距離超過1000mm以上時，在氣液分散裝置VA分散的效果變?nèi)醯臓顟B(tài)下，向柵網(wǎng)212供給氣液，氣液的分散狀態(tài)變得散亂。另一方面，該距離不足50mm時，將不利于分開氣液分散裝置。因而，理想地設(shè)定距離為50-300mm。該間距H9是在柵網(wǎng)212上能維持氣液分散裝置VA分散效果的距離。如圖39(b)所示那樣，多孔板210的上下翻轉(zhuǎn)時，可以在柵網(wǎng)212和多孔板210處于十分接近狀態(tài)下安裝，距離H9能接近10mm程度。進一步如圖39(c)所示，在沒有必要拆下多孔板210的情況下，柵網(wǎng)212與多孔板210之間的距離H9可以幾乎為零。在圖35中，從容器的最下部導(dǎo)入氣體和液體經(jīng)容器的中心部上升，到達第3帶沖撞板單孔板。到達的部分氣液沿容器的外壁下降，形成循環(huán)流，進行公知的氣液接觸。通過第3帶沖撞板單孔板的氣液，由該沖撞板不斷向外周方向分散，到達第2帶沖撞板單孔板110，同第3帶沖撞板單孔板111相同形成循環(huán)流，在第3帶沖撞板單孔板111和第2帶沖撞板單孔板110之間進行氣液接觸。接著，通過第2帶沖撞板單孔板110的氣液體，同第3帶沖撞板單孔板111相同的作用，在氣液分散裝置VA的帶沖撞板單孔板211和第2帶沖撞板單孔板110之間進行氣液接觸。在這個階段末的氣液接觸上存在脈流。然后，通過帶沖撞板的單孔板211的氣液，在沖撞板上沖撞，沿圓周方向分散，不斷攪拌分散裝置VA上升，從它的下流側(cè)設(shè)置的多孔板210的孔中同時連續(xù)地噴也氣體和液體。分散裝置VA內(nèi)由于形成充分分散的狀態(tài)，降低和減少了脈流，且從從孔板210噴出的氣液，由于在氣液分散裝置VA內(nèi)設(shè)置的沖撞板的效果，在圓周方向上也均勻地被分散。由以上說明可知，按照第一發(fā)明的帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置的結(jié)構(gòu)，由于用隔開板或?qū)б和ü軜?gòu)成的導(dǎo)液通部和氣體分散部被設(shè)置在多孔板上，液體能經(jīng)過導(dǎo)液通部通過，氣體可以從氣體分散部的貫通孔通過，在該貫通孔出口部中產(chǎn)生攪拌效果，能防止氣體向易流動的方向流動產(chǎn)生的偏流。由此，能夠分布狀態(tài)均勻地供給氣液流體。進而，由于在多孔板下方形成穩(wěn)定的氣體層，在多孔板的上方不發(fā)生脈流，能夠穩(wěn)定均勻地供給氣體。按照在上述結(jié)構(gòu)的帶導(dǎo)液通路氣液分散裝置中氣體流路上流側(cè)設(shè)置帶沖撞板單孔/多孔板的第一發(fā)明，在帶沖撞板單孔/多孔板上，氣液流體沖撞沖撞板向外周側(cè)放射狀均勻地分散后，沒有偏流和脈流，能使氣液流體的分布狀態(tài)均勻分布。由于能防止偏流，例如在氣液接觸裝置中為防止不銹鋼的腐蝕，氧氣必須存在時，也可穩(wěn)定地供給氧，提高了防腐蝕效果。按照第二發(fā)明的氣液分散裝置，在多孔板及帶沖撞板單孔板的貫通孔出口部中產(chǎn)生攪拌效果，可防止氣體向易流的方向流動的偏流。由此，能供給分布狀態(tài)均勻的氣液流體。而且，在多孔板的上流側(cè)不發(fā)生脈流，能穩(wěn)定的供給氣液。按照第二發(fā)明的氣液接觸裝置，能夠使氣液流體的分布狀態(tài)均勻，且由于能防止偏流，例如在氣液接觸裝置內(nèi)壁中為防止不銹鋼被腐蝕，必需要有氧時，也能穩(wěn)定地供給氧，提高了防腐蝕的效果。按照在豎型多管式熱交換器的管道的通路上設(shè)置氣液分散裝置，或氣液接觸裝置的第一和第二發(fā)明，能提高熱交換效率。按照在廢水處理裝置內(nèi)設(shè)置氣液分散裝置或氣液接觸，能得到所謂的提高處理性能的效果。權(quán)利要求1.一種氣液分散裝置，對于液體形成連續(xù)相液流，氣體向上流動條件下所設(shè)置，其特征在于為形成氣液混合相狀態(tài)，氣液流路上配置擋斷該氣液流路的多孔板，在該多孔板面向氣體流路入口側(cè)，延設(shè)構(gòu)成隔開通路的導(dǎo)液通路，氣體從多孔體通過使之分散，液體由導(dǎo)流通路引導(dǎo)通過導(dǎo)液通路。2.按照權(quán)利要求1所述的氣液分散裝置，其特征在于所述的導(dǎo)液通路的長度在10mm以上，且為多孔板直徑的3倍以下。3.按照權(quán)利要求1或2所述的氣液分散裝置，其特征在于對于導(dǎo)液通路的流路截面積，應(yīng)使液體通過的線速度保持在0.02m/秒以上10m/秒以下來決定其大小。4.按照權(quán)利要求1-3任一項所述的氣液分散裝置，其特征在于所述導(dǎo)液通路的多孔板上帶有貫通孔，在多孔板上突設(shè)置導(dǎo)液通路與貫通孔相連通。5.按照權(quán)利要求1-3任一項所述的氣液分散裝置，其特征在于該導(dǎo)液通路的多孔板的外周部上帶有附設(shè)的有開口部分的隔開板，該隔開板和流路內(nèi)壁構(gòu)成了導(dǎo)液通路。6.按照權(quán)利要求1-5任一項所述的氣液分散裝置，其特征在于氣體流路上流側(cè)上，只少設(shè)置1個帶沖撞板的單孔/多孔板或者第二單孔/多孔板，所述沖撞板是指設(shè)置在單孔/多孔的出口附近的擋板。7.一種氣液接觸裝置，其特征在于在泡沫塔式氣液接觸裝置的塔內(nèi)配置有權(quán)利要求1-6任一項所述的氣液分散裝置。8.按照權(quán)利要求7所述的氣液接觸裝置，其特征在所述泡沫塔內(nèi)氣液分散裝置的氣體流路下流側(cè)，設(shè)置充填物。9.按照權(quán)利要求7所述的氣液接觸裝置，其特征在于把權(quán)利要求1-5任一項所述的氣液分散裝置設(shè)置在液體形成連續(xù)相液流，氣體向上流動的豎型多管式熱交換器的管道入口部分。10.一種廢水處理裝置，其特征在于在用含氧氣供給下廢水的裝置中設(shè)置具有權(quán)利要求1～9任一項所述的氣液分散裝置或氣液接觸裝置。11.按照權(quán)利要求1所述的氣液分散裝置，其特征在于為形成氣液混合相狀態(tài)，在氣液流路上配置擋斷該氣液流路的隔開配件，隔開配件空開一定間隔配置兩個以上，該隔開配件是從(a)帶有單一貫通孔的單孔板，(b)帶有多數(shù)貫通孔的多孔板，(c)在單孔板的出口側(cè)配置沖撞板的帶沖撞板單孔板或(d)在多孔板的出口側(cè)配置沖撞板的帶沖撞板多孔板中只少選擇1種以上而構(gòu)成的。12.按照權(quán)利要求11所述的氣液分散裝置，其特征在于所述的一定間隔是貫通孔的孔徑0.5倍以上，且在氣液流路上內(nèi)徑或內(nèi)壁一邊長度的1.5倍以下。13.按照權(quán)利要求11或12所述的氣液分散裝置，其特征在于所述氣液分散裝置中設(shè)置在氣體流動上流側(cè)的隔開配件是由設(shè)置在單孔板或多孔板貫通孔的出口附近上的帶沖撞板單孔板或帶沖撞板多孔板所構(gòu)成的，一種結(jié)構(gòu)形式是在多孔板的氣體流的下流側(cè)上設(shè)置隔開配件。14.按照權(quán)利要求11-13任一項所述的氣液分散裝置，其特征在于在氣體流的下流側(cè)上配置的隔開配件出口側(cè)的面成一體或者有間隔，設(shè)置支承充填物的支撐框。15.按照權(quán)利要求7所述的氣液接觸裝置，其特征在于在權(quán)利要求14所述的這個支撐框上充填或者放載充填物。16.按照權(quán)利要求7所述的氣液接觸裝置，其特征在于在容器內(nèi)，多級地設(shè)置權(quán)利要求11-14任一項所述的氣液分散裝置。17.按照權(quán)利要求7所述的氣液接觸裝置，其特征在于在容器內(nèi)，多級地設(shè)置權(quán)利要求15所述的氣液接觸裝置。18.按照權(quán)利要求7所述的氣液接觸裝置，其特征在于對于液體形成連續(xù)相液流，氣體向上流動條件下在豎型多管式熱交換器的管道入口側(cè)通道或者反應(yīng)器內(nèi)設(shè)置有權(quán)利要求11-14任一項所述的氣液分散裝置。19.按照權(quán)利要求10所述的廢水處理裝置，其特征在于用提供給含氧氣體處理廢水的廢水處理裝置內(nèi)設(shè)置有權(quán)利要求11-18任一項所述的氣液分散裝置或者氣液接觸裝置。全文摘要氣液分散裝置與氣液接觸裝置及廢水處理裝置是在用液體形成連續(xù)相流動,氣體上的流動體系設(shè)置的裝置,為形成氣液混合相狀態(tài),在氣液流路上配置擋斷該氣液流路的多孔板,在該多孔板面向氣體流路入口側(cè)延設(shè)構(gòu)成隔開通路的導(dǎo)液通路,使導(dǎo)液通部和氣體分散部分開。在供給氣液時,在分散裝置的氣體分散部入口側(cè)蓄積形成氣相,能在抑制氣液脈流的狀態(tài)下使液體通過導(dǎo)液通路、氣體通過除導(dǎo)液通路的多孔板的貫通孔。文檔編號B01D3/16GK1177519SQ97116258公開日1998年4月1日申請日期1997年8月27日優(yōu)先權(quán)日1996年8月27日發(fā)明者米田幸弘,米島茂治,神田干彥,鹽田祐介申請人:株式會社日本催化劑