出反應(yīng)器RE。
[0127] 本發(fā)明特征進一步地在于：⑥來自集液室CLD的液相區(qū)的液體產(chǎn)物REPL排出反應(yīng) 器RE后，可以循環(huán)進入下流式烴加氫反應(yīng)器RE的上段REUS與催化劑床層接觸。
[0128] 本發(fā)明特征進一步地在于：上段REUS催化劑床層之間的空間可以設(shè)置流入支路 進料REF2的支路進料口；催化劑床層之間的空間還可以設(shè)置與支路進料口連接的支路進 料分配器，支路進料分配器的工藝作用是：使支路進料REF2均勻分布在反應(yīng)器內(nèi)主流工藝 介質(zhì)的流動截面上；催化劑床層之間的空間可以設(shè)置有使支路進料REF2與上部催化劑床 層流出物混合的混合部件，混合部件的工藝作用是：使支路進料REF2與上部催化劑床層流 出物混合均勻。
[0129] 本發(fā)明特征進一步地在于：上段REUS設(shè)置的催化劑床層的入口，可以設(shè)置有床層 進料分配器，床層進料分配器的工藝作用是：在反應(yīng)器內(nèi)主流工藝介質(zhì)的流動截面上使床 層進料均勻分布在床層上部。
[0130] 本發(fā)明特征進一步地在于：上段REUS的催化劑床層可以為固定床。
[0131] 本發(fā)明特征進一步地在于：上段REUS的催化劑床層可以為在線間歇式置換床，所 述在線間歇式置換床，床層內(nèi)工藝介質(zhì)向下流動，以間歇的方式從催化劑床層下部卸出活 性已經(jīng)降低的催化劑，以間歇的方式從催化劑床層上部補入新鮮催化劑維持床層催化劑藏 量。
[0132] 本發(fā)明特征進一步地在于：加工的烴原料HDS通常含有四環(huán)及其以上芳烴組分。
[0133] 本發(fā)明特征進一步地在于：⑤主產(chǎn)物REPM自反應(yīng)器RE下部排出反應(yīng)器RE通過排 料器KS，排料器KS包括收集杯KSl、導(dǎo)出管KS2 ;收集杯KSl可以為一個杯狀容器，上部開 口、下部開口，下部開口面積小于上部開口面積；收集杯的側(cè)壁形狀可以為圓桶型、杯底可 以為半椎面；收集杯KSl通常布置于反應(yīng)器軸線垂直截面的中心位置，上部開口邊沿線為 水平狀。
[0134] 本發(fā)明特征進一步地在于：⑦設(shè)置反應(yīng)產(chǎn)物分布錐CAP，布置于反應(yīng)器RE的下段 REDS的上部空間，將反應(yīng)區(qū)降落的液相物料引導(dǎo)至排料器KS的收集杯KSl進料開口區(qū)域之 外。
[0135] 本發(fā)明特征進一步地在于：③集液室CLD設(shè)置液體折流桶KT，液體折流桶KT上下 開口，反應(yīng)區(qū)降落的液相物料被分布錐CAP引導(dǎo)至液體折流桶KT外壁與反應(yīng)器RE器壁之 間的區(qū)域，下降的液相物料被液體折流桶KT桶壁阻擋后向下流動，同時推動液體折流桶KT 內(nèi)壁與收集杯KSl之間的區(qū)域的液體向上流動。
[0136] 本發(fā)明特征進一步地在于：烴原料HDS通過下流式烴加氫反應(yīng)器RE脫除至少 70%的金屬、脫除至少40%的殘?zhí)俊?br>[0137] 本發(fā)明特征進一步地在于：上段REUS設(shè)置的下流式催化反應(yīng)區(qū)的操作條件一般 為：溫度為150~480°C、壓力為8. 0~30.0 MPa、氫油體積比小于5000。
[0138] 本發(fā)明特征進一步地在于：上段REUS設(shè)置的下流式催化反應(yīng)區(qū)的操作條件通常 為：溫度為200~380°C、壓力為12. 0~20.0 MPa、氫油體積比為200~2000。
[0139] 本發(fā)明特征進一步地在于：自集液室的液相區(qū)CLD排出反應(yīng)器RE的液體產(chǎn)物 REPL，可以經(jīng)過加壓栗升壓后進入產(chǎn)生主進料REFl的上游反應(yīng)器內(nèi)循環(huán)使用，可以經(jīng)過加 壓栗升壓后進入產(chǎn)生支路進料REF2的反應(yīng)器內(nèi)循環(huán)使用，可以經(jīng)過加壓栗升壓后作為主 進料REFl的一部分進入反應(yīng)器RE內(nèi)循環(huán)使用，可以經(jīng)過加壓栗升壓后作為支路進料REF2 進入反應(yīng)器RE內(nèi)循環(huán)使用，可以經(jīng)過加壓栗升壓后作為支路進料REF2的一部分進入反應(yīng) 器RE內(nèi)循環(huán)使用。
[0140] 本發(fā)明特征進一步地在于：⑥來自集液室CLD的液相區(qū)的液體產(chǎn)物REPL排出反應(yīng) 器RE后循環(huán)進入下流式烴加氫反應(yīng)器RE的上段REUS與催化劑床層接觸；液體產(chǎn)物REPL 重量流量為烴原料HDS重量流量的0. 1~10倍。
[0141] 本發(fā)明特征進一步地在于：烴原料HDS選自下列物料中的一種或幾種：
[0142] ①低溫煤焦油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；
[0143] ②中溫煤焦油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；
[0144] ③高溫煤焦油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；
[0145] ④煤液化過程所得煤液化油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；
[0146] ⑤頁巖油或其餾分油或其熱加工過程所得油品；
[0147] ⑥石油砂基重油或其熱加工過程所得油品；
[0148] ⑦石油基蠟油熱裂化焦油；
[0149] ⑧石油基重油熱加工過程所得油品，熱加工過程是重油焦化過程或重油催化裂化 過程或重油催化裂解過程；
[0150] ⑨其它多環(huán)芳烴濃度高于10%、芳烴總含量高于40 %的烴油。
[0151] 本發(fā)明應(yīng)用于烴原料HDS深度加氫改質(zhì)過程時，第一種工藝流程為：
[0152] 烴原料HDS通過下流式烴加氫反應(yīng)器RE完成淺度加氫改質(zhì)過程Rl得到的淺度加 氫改質(zhì)產(chǎn)物為主產(chǎn)物REPM;淺度加氫改質(zhì)產(chǎn)物REPM進入使用下流式固定床反應(yīng)器的深度 加氫改質(zhì)反應(yīng)過程R2, R2進行淺度加氫產(chǎn)物REPM的深度加氫脫硫和或深度加氫脫氧和或 深度加氫脫氮和或深度芳烴加氫飽和反應(yīng)；回收深度加氫改質(zhì)最終反應(yīng)產(chǎn)物R2P，獲得加 氫改質(zhì)油品。
[0153] 本發(fā)明應(yīng)用于烴原料HDS深度加氫改質(zhì)過程時，第二種工藝流程為：
[0154] 主要由常規(guī)沸點低于330°C烴組成的輕餾分烴油LF，通過淺度加氫反應(yīng)器RL1，在 氫氣和輕餾分烴油淺度加氫催化劑存在條件下，穿過下流式催化劑床層，進行烯烴加氫飽 和和或加氫脫氧和或加氫脫硫和或芳烴加氫飽和加氫反應(yīng)后，轉(zhuǎn)化為輕餾分烴油LF的淺 度加氫反應(yīng)產(chǎn)物RLlP排出淺度加氫反應(yīng)器RLl;
[0155] 淺度加氫反應(yīng)產(chǎn)物RLlP進入加工主要由常規(guī)沸點高于330°C烴組成的烴原料HDS 的反應(yīng)器RHl，反應(yīng)器RHl采用反應(yīng)器RE的工作方式；
[0156] 反應(yīng)器RHl，在氫氣和烴原料HDS淺度加氫催化劑存在條件下，進行烴原料HDS的 淺度加氫反應(yīng)，進行加氫脫金屬和或加氫脫殘?zhí)考託浞磻?yīng)后轉(zhuǎn)化為主產(chǎn)物REPM;
[0157] 主產(chǎn)物REPM進入使用下流式固定床反應(yīng)器的深度加氫改質(zhì)反應(yīng)過程R2, R2進行 淺度加氫產(chǎn)物REPM的深度加氫脫硫和或深度加氫脫氧和或深度加氫脫氮和或深度芳烴加 氫飽和反應(yīng)；回收深度加氫改質(zhì)最終反應(yīng)產(chǎn)物R2P，獲得加氫改質(zhì)油品。
[0158] 與"下流式反應(yīng)器+熱高壓分離器"的兩臺設(shè)備組成的系統(tǒng)相比，本發(fā)明"下流式 反應(yīng)段+底部集液室"的組合功能反應(yīng)器，主要優(yōu)點如下：
[0159] ①從設(shè)備專業(yè)角度講，優(yōu)點為：設(shè)備功能緊湊，大大簡化了熱態(tài)高壓分離器結(jié)構(gòu)， 至少節(jié)省了兩個封頭，節(jié)省了大量合金鋼材料；
[0160] ②從管道專業(yè)角度講，優(yōu)點為：取消了反應(yīng)器與分離器之間的高壓物料輸送管道 系統(tǒng)，回避了高粘度、易縮合烴油的管道輸送問題；
[0161] ③從土建專業(yè)角度講，優(yōu)點為：節(jié)省了一臺獨立分離器的幾乎所有建筑、結(jié)構(gòu)附 件，這些附件包括裙座、操作平臺、基礎(chǔ)；
[0162] ④從總圖專業(yè)角度講，優(yōu)點為：節(jié)省了占地面積；
[0163]⑤從工藝專業(yè)角度講，優(yōu)點為：避免了淺度加氫氣液相產(chǎn)物加速流動混合、進入分 離器的減速流動相分離過程，利用反應(yīng)器截面積大，氣液混相反應(yīng)產(chǎn)物流速很低（通常為 管道流速的1/50~1/150)的下行流動，高效完成氣液分離，降低了無效空間，提高了空間 利用率；
[0164] ⑥構(gòu)成了單反應(yīng)器液相循環(huán)系統(tǒng)，減少了反應(yīng)系統(tǒng)體積，減少了反應(yīng)系統(tǒng)存液 量；
[0165] ⑦構(gòu)成的單反應(yīng)器液相循環(huán)系統(tǒng)，當(dāng)具備足夠的液相區(qū)CLD空間時，可以提供足 夠的循環(huán)液停留時間，正常操作時可以實現(xiàn)無液位控制系統(tǒng)的單反應(yīng)器液相循環(huán)系統(tǒng)，可 簡化循環(huán)油系統(tǒng)操作與控制。
[0166] 實施例
[0167] 中溫煤焦油性質(zhì)見表1，分離為主要由常規(guī)沸點低于540°C的烴組成的重量收率 為93~94%的餾出油HDS和主要由常規(guī)沸點高于535°C的烴組成的重量收率為6~7%的 煤瀝青，餾出油HDS進行深度加氫改質(zhì)，煤瀝青經(jīng)過水槽冷卻為固體顆粒。
[0168] 餾出油HDS，進行深度加氫改質(zhì)過程，包含淺度加氫反應(yīng)過程Rl ;采用本發(fā)明，淺 度加氫反應(yīng)過程Rl使用分離淺度加氫反應(yīng)液體產(chǎn)物為循環(huán)油，循環(huán)油數(shù)量為餾出油HDS的 2倍。
[0169] 工藝加工方案的步驟如下：
[0170] (1)淺度加氫反應(yīng)RlR過程中，工藝指標(biāo)為：
[0171] ①淺度加氫催化劑床層進料中，循環(huán)油REPL與新鮮焦油加氫原料的重量比例為 2:1;
[0172] ②進料中氫氣標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)體積與全部烴油的20°C體積的比值為500~550,對于新 鮮原料氫油體積比約為1500~1650 ;
[0173] ③反應(yīng)器入口的操作條件是，反應(yīng)壓力17. OMPa，反應(yīng)溫度為225°C ;
[0174] ④淺度加氫反應(yīng)器RMl的工作方式為下流式固定床反應(yīng)器；其反應(yīng)器結(jié)構(gòu)如附圖 2所示，在一臺反應(yīng)器RE的殼體RES內(nèi)，將下流式催化反應(yīng)區(qū)構(gòu)成的上段REUS和串聯(lián)操作 的反應(yīng)產(chǎn)物氣液分離區(qū)構(gòu)成的下段REDS組合在一起，反應(yīng)器RE的殼體RES包括上段REUS 和下段REDS，主進料REFl自反應(yīng)器RE上部進入反應(yīng)器RE ;下流式催化反應(yīng)區(qū)構(gòu)成的上段 REUS包括三個固定床式催化劑床層，按照原料流過的順序先后布置加氫保護催化劑、加氫 脫金屬催化劑、加氫脫殘?zhí)看呋瘎?、加氫脫硫催化劑?、2床層之間設(shè)有支路進料REF21 (急 冷氫氣）的分配器，2、3床層之間有支路進料REF22(急冷氫氣）的分配器；下段REDS設(shè)置 集液室CLD，來自集液室的液相區(qū)CLD的液體產(chǎn)物REPL排出反應(yīng)器RE，通過循環(huán)栗加壓后 返回淺度加氫反應(yīng)器進料口；主產(chǎn)物REPM自排料器KS排出反應(yīng)器RE進入后續(xù)的深度加氫 改質(zhì)反應(yīng)過程。
[0175] 部分設(shè)計參數(shù)如下：
[0176] ①主產(chǎn)物REPM在排料器KS通道中的流速選擇范圍為：收集器處為0. 2~I. 0米 /秒、過度管處為I. 0~5. 0米/秒、導(dǎo)出管處為5. 0~25米/秒；
[0177] ②集液室的液相區(qū)CLD的液體產(chǎn)物REPL的停留時間選擇范圍為10~100分鐘， 優(yōu)選為30~60分鐘；本實施例選擇為40分鐘；
[0178] ③循環(huán)栗入口管道內(nèi)介質(zhì)流速為0. 2~3. 0米/秒、優(yōu)選為0. 4~1. 5米/秒；
[0179] ④循環(huán)栗入口管道或出口管道，設(shè)置固體顆粒物過濾器。
[0180] 注入淺度加氫反應(yīng)器的富氫氣物流優(yōu)先使用新氫物流，不足時用循環(huán)氫補充；
[0181] 淺度加氫反應(yīng)器內(nèi)氣相中硫化氫體積濃度大于0. 1%，通?？刂茷?. 15~0. 2%;
[0182] 烴原料HDS通過下流式烴加氫反應(yīng)器RE脫除至少95%的金屬、脫除至少65%的 殘?zhí)浚?br>[0183] (2)深度加氫改質(zhì)反應(yīng)流出物R2P中的全餾分柴油的十六烷值高于32。