專利名稱：渣油改質(zhì)方法
背景技術(shù)：
本發(fā)明涉及使用由流化熱顆粒的水平移動(dòng)床層組成的蒸汽短接觸時(shí)間熱工藝裝置來(lái)改質(zhì)渣油進(jìn)料。
在典型的煉油廠中，原油進(jìn)行常壓蒸餾，從較重的油料中分離較輕的油料，例如瓦斯油、煤油、汽油、直餾石腦油等。然后將常壓蒸餾步驟得到的渣油在低于常壓下蒸餾。這后一蒸餾步驟得到減壓瓦斯油餾分油和減壓渣油，后者常常含有相對(duì)高含量的瀝青質(zhì)分子。這些瀝青質(zhì)分子通常含有渣油中大部分康拉遜殘?zhí)亢徒饘俳M分。它們還含有相對(duì)高含量的雜原子，例如硫和氮。這樣的油料有低的商業(yè)價(jià)值，主要是因?yàn)橛捎诃h(huán)保法規(guī)它們不能直接用作燃料油。它們作為煉油廠各種工藝過(guò)程例如流化催化裂化的原料也價(jià)值不大，因?yàn)樗鼈兩蛇^(guò)量的氣體和焦炭，以及它們的高金屬含量使催化劑失活。因此，在石油煉制工業(yè)中仍然需要一種將渣油進(jìn)料改質(zhì)成更有價(jià)值更清潔和更輕原料的方法。
有許多技術(shù)可用于從含有高濃度瀝青質(zhì)的各種石油渣油進(jìn)料中回收較輕的組分。許多種這樣的方法涉及用脫瀝青溶劑例如丙烷通過(guò)抽提來(lái)分離較輕的組分，隨后再?gòu)娜軇┲蟹蛛x和回收較輕的組分。其他一些方法可使用包括低級(jí)烷烴、烯烴及其鹵化衍生物在內(nèi)的溶劑，在某些情況下甚至包括二氧化碳和氨。這些方法使用傳統(tǒng)的物理分離技術(shù)，沒(méi)有或很少出現(xiàn)明顯的化學(xué)反應(yīng)。
本領(lǐng)域仍然需要能用于生產(chǎn)更高數(shù)量液體產(chǎn)物的改質(zhì)和轉(zhuǎn)化方法。本領(lǐng)域也需要能用于不用溶劑就可改質(zhì)含瀝青的渣油進(jìn)料，同時(shí)提高液體產(chǎn)物產(chǎn)率又不使干氣和焦炭產(chǎn)率增加的轉(zhuǎn)化方法。
發(fā)明概述在本發(fā)明中，渣油進(jìn)料中的瀝青質(zhì)分子是沸點(diǎn)最高的物質(zhì)，它們強(qiáng)烈吸附在熱的循環(huán)固體上。本申請(qǐng)人已發(fā)現(xiàn)，傳統(tǒng)的進(jìn)料型式和噴霧液滴尺寸導(dǎo)致進(jìn)料在小范圍的反應(yīng)器內(nèi)聚集和受阻，從而使產(chǎn)率下降。通過(guò)控制進(jìn)料液滴的尺寸和確保對(duì)熱固體的均勻噴霧分布，可提高液體產(chǎn)物的總產(chǎn)率以及降低干氣和焦炭的產(chǎn)率。通過(guò)霧化送入的渣油進(jìn)料，可影響進(jìn)料中各種分子的競(jìng)爭(zhēng)性吸附，以致一些瀝青質(zhì)在化學(xué)反應(yīng)(不同于以前以溶劑為基礎(chǔ)的方法)中熱裂化，生成較輕的液體產(chǎn)物，而另一些瀝青質(zhì)生成焦炭，沉積在循環(huán)的固體上。
因此，本發(fā)明的一實(shí)施方案包括一種在這樣一種工藝裝置中增加總液體產(chǎn)物的渣油進(jìn)料改質(zhì)方法，所述的工藝裝置包括(i)一加熱段，其中含碳質(zhì)沉積物的固體從汽提段進(jìn)入，并在氧化用氣體存在下加熱；(ii)一蒸汽短接觸時(shí)間反應(yīng)段，它裝有從加熱段循環(huán)來(lái)的流化熱固體的水平移動(dòng)床層，該反應(yīng)段在約450至約700℃的溫度下操作以及在這樣一些條件下操作，以致來(lái)自加熱段的基本上所有的固體都通過(guò)反應(yīng)段，其中固體在反應(yīng)器中的停留時(shí)間為約5至約60秒，蒸汽停留時(shí)間小于約2秒；以及(iii)一汽提段，來(lái)自反應(yīng)段其上有碳質(zhì)沉積物的固體通過(guò)該汽提段，而且，其中用汽提用氣體回收較低沸點(diǎn)的烴類和揮發(fā)物。
所述方法本身包括以下步驟(a)使渣油進(jìn)料霧化，以致渣油進(jìn)料的液滴尺寸小于約2500微米沙得平均直徑；(b)使霧化的液體渣油進(jìn)料進(jìn)入蒸汽短接觸時(shí)間反應(yīng)段，在那里它與流化的熱固體接觸，從而使高康拉遜殘?zhí)拷M分和含金屬的組分沉積到所述的熱固體上以及產(chǎn)生汽化的餾分；(c)將汽化的餾分與固體分離；以及(d)使固體進(jìn)入所述的汽提段，在那里它們與汽提用氣體接觸，從而從中除去揮發(fā)性組分；(e)將汽提過(guò)的固體送入加熱段，在那里它們被加熱到能維持反應(yīng)段操作溫度的有效溫度；以及(f)將熱固體從加熱段循環(huán)到反應(yīng)段，以致來(lái)自加熱段的基本上所有的固體都通過(guò)反應(yīng)段，在那里它們與新鮮的進(jìn)料接觸。
附圖簡(jiǎn)述


本發(fā)明一實(shí)施方案。
發(fā)明詳述可用本發(fā)明改質(zhì)的渣油進(jìn)料為沸點(diǎn)高于約480℃、優(yōu)選高于約510℃、更優(yōu)選高于約540℃、甚至更優(yōu)選高于約560℃的那些石油餾分。這樣的餾分的非限制性例子包括減壓渣油、常壓渣油、重質(zhì)和拔頂石油原油、柏油、瀝青、地瀝青、焦油砂油、頁(yè)巖油、煤、煤漿以及煤液化殘油。這些渣油還可含有少量較低沸點(diǎn)的物質(zhì)。渣油進(jìn)料不能大量送入煉油廠各工藝裝置例如FCC裝置，因?yàn)樗鼈兺ǔＳ懈叩目道d殘?zhí)浚⒑胁幌Ｍ械臄?shù)量的含金屬組分?？道d殘?zhí)繒?huì)沉積在FCC裂化催化劑上，并引起過(guò)度的失活。金屬例如鎳和釩通過(guò)作為催化劑毒物也使催化劑失活。這樣的進(jìn)料的康拉遜殘?zhí)亢客ǔ橹辽?％(重量)，通常為約5至55％(重量)。關(guān)于康拉遜殘?zhí)浚瑓⒁?jiàn)ASTMTest D189-165。
根據(jù)本發(fā)明，渣油進(jìn)料在包括加熱段、蒸汽短接觸時(shí)間水平流化床反應(yīng)段和汽提段的蒸汽短接觸時(shí)間工藝裝置中改質(zhì)。短接觸時(shí)間水平流化床反應(yīng)段優(yōu)選包括一個(gè)或多個(gè)控制進(jìn)料液滴尺寸和分布的進(jìn)料噴嘴。
優(yōu)選的是，渣油進(jìn)料在通過(guò)管線10進(jìn)入反應(yīng)段1以前被霧化，以便以細(xì)的噴霧型式進(jìn)入反應(yīng)段1。優(yōu)選的是，液體渣油進(jìn)料滴的沙得平均直徑小于2500微米、更優(yōu)選小于700微米、更優(yōu)選約50至約1000微米以及更優(yōu)選約50至約700微米。更粗的進(jìn)料噴霧型式(即沙得平均直徑大于約2500微米)通常得到較低的總液體產(chǎn)物(TLP)產(chǎn)率和較高的干氣和焦炭產(chǎn)率。送入進(jìn)料的分布不均導(dǎo)致進(jìn)料的局部受阻和聚集。進(jìn)料噴嘴得到的細(xì)噴霧確保在反應(yīng)段1中液體進(jìn)料液滴和熱固體之間有更好的滲透、混合和接觸，以及噴霧的滲透與單個(gè)反應(yīng)器的幾何形狀有關(guān)。這就在沒(méi)有熱固體的過(guò)度冷卻和局部冷卻的條件下為進(jìn)料提供更迅速的傳熱，而熱固體的過(guò)度冷卻和局部冷卻可能使進(jìn)料受阻和聚集。如果太多的進(jìn)料注入反應(yīng)段1內(nèi)太小的區(qū)域，受阻和聚集就可能產(chǎn)生。所以，進(jìn)料優(yōu)選通過(guò)進(jìn)料噴嘴均勻地分布在反應(yīng)段1中的熱固體上。如果有多個(gè)進(jìn)料噴嘴，優(yōu)選使進(jìn)料這樣分布，以致相等數(shù)量的進(jìn)料通過(guò)每一進(jìn)料噴嘴。
雖然本申請(qǐng)人不希望受任何理論的限制，但本申請(qǐng)人認(rèn)為，進(jìn)料液滴尺寸的減小使進(jìn)入反應(yīng)段1的進(jìn)料液滴表面積增加，使進(jìn)料的傳熱和傳質(zhì)速率提高以及使反應(yīng)動(dòng)力學(xué)得到改善，從而使TLP產(chǎn)率提高和干氣和焦炭的產(chǎn)率降低。
渣油進(jìn)料可用傳統(tǒng)的方式霧化，以致得到所需的液滴尺寸和分布；也可用能得到所需的液滴尺寸和液滴尺寸分布的特殊的設(shè)備霧化。例如，改變進(jìn)料噴嘴設(shè)計(jì)和/或尺寸、改變注入的水蒸汽或惰性氣體數(shù)量和/或改變進(jìn)料的頂端(tip)溫度都可能是希望的?？刂埔旱纬叽绾头植?以及優(yōu)選控制反應(yīng)器停留時(shí)間)以便使產(chǎn)物產(chǎn)率最高以及使產(chǎn)物質(zhì)量最好可能是希望的。優(yōu)選的是，進(jìn)料噴嘴的噴霧分布是這樣的，以致進(jìn)料能與反應(yīng)段中的熱固體床層很好地接觸和滲透。適合噴嘴的例子可在U.S.5,188,805和5,466,364中找到。優(yōu)選的是，惰性氣體或水蒸汽用來(lái)幫助通過(guò)進(jìn)料噴嘴的進(jìn)料霧化。
參考附圖，高康拉遜殘?zhí)亢?或金屬組分的渣油進(jìn)料通過(guò)管線10送入裝有流化熱固體的水平移動(dòng)床的一個(gè)或多個(gè)蒸汽短接觸時(shí)間反應(yīng)段1。機(jī)械設(shè)備(優(yōu)選一個(gè)或多個(gè)水平配置的混合螺桿)使固體在蒸汽短接觸時(shí)間反應(yīng)器中流化。流化用氣體例如水蒸汽使顆粒流化?；旌掀饕约坝芍辽僖徊糠衷瓦M(jìn)料汽化產(chǎn)生的蒸汽也有助于流化。優(yōu)選的是，所述的機(jī)械設(shè)備為一種有相對(duì)高混合效率的只有少量軸向返混的機(jī)械混合體系。這種混合體系類似一活塞流體系，其流動(dòng)模型確保所有的顆粒的停留時(shí)間幾乎相等。優(yōu)選的機(jī)械混合器為德國(guó)魯爾公司(Lurgi AG of Germany)的LR-Mixer或LR-Flash Coker混合器，它原來(lái)用于加工油頁(yè)巖、煤和焦油砂。LR-Mixer由兩個(gè)水平取向的同向旋轉(zhuǎn)螺桿(co-rotating screws)組成，它們幫助顆粒流化。也可以使用其他螺桿類型的機(jī)械混合器。
固體顆粒優(yōu)選為(石油)焦炭顆粒，但它們也可包括任何其他適合的耐火顆粒材料。這樣的其他適合的耐火材料的非限制性例子包括二氧化硅、氧化鋁、氧化鋯、氧化鎂或富鋁紅柱石、合成法制備的或天然存在的材料，例如砂、浮石、白土、硅藻土、硅藻土、鋁土礦等。惰性的或有催化性質(zhì)的固體都在本發(fā)明的范圍內(nèi)。固體的平均粒度為約40至2000微米、優(yōu)選約50至約800微米。
流化的熱固體優(yōu)選在約590至約760℃、更優(yōu)選約650至700℃的溫度下。當(dāng)渣油進(jìn)料與熱固體接觸時(shí)，大部分高康拉遜殘?zhí)拷M分和含金屬的組分以高分子量碳和金屬部分的形式沉積在熱固體顆粒上。其余的部分在與熱固體接觸時(shí)汽化。蒸汽產(chǎn)物在反應(yīng)段1中的停留時(shí)間為這樣一段有效時(shí)間，以致大量的二次裂化不出現(xiàn)。這段時(shí)間通常小于約2秒、優(yōu)選小于約1秒、更優(yōu)選小于約0.5秒。固體在反應(yīng)段中的停留時(shí)間為約5至60秒、優(yōu)選約10至約30秒。反應(yīng)器的適合長(zhǎng)徑比(L/D)優(yōu)選大于或等于約5/1、更優(yōu)選大于或等于約11/1；反應(yīng)段的L/D大于或等于約6/1、更優(yōu)選大于或等于約10/1，而反應(yīng)器混合段的L/D大于或等于約1/1。
固體和蒸汽產(chǎn)物的停留時(shí)間被獨(dú)立地控制。大多數(shù)流化床方法是這樣設(shè)計(jì)的，以致固體的停留時(shí)間和蒸汽的停留時(shí)間不能被獨(dú)立控制，特別是在相對(duì)短的蒸汽停留時(shí)間下。
優(yōu)選的是，這樣操作蒸汽短接觸時(shí)間工藝裝置，以致固體與進(jìn)料的比為約30∶1、優(yōu)選約5或約10∶約1。固體與進(jìn)料的準(zhǔn)確比例主要取決于蒸汽短接觸時(shí)間反應(yīng)段的熱平衡要求。將油/固體比與熱平衡要求聯(lián)系起來(lái)是在熟悉本專業(yè)的技術(shù)人員的技術(shù)能力范圍內(nèi)，因此在這里不作任何進(jìn)一步說(shuō)明。少量的原料將以可燃燒的碳質(zhì)材料的形式沉積在固體上。金屬組分也將沉積在固體上。因此，與原有的進(jìn)料相比，汽化的部分將有低得多的康拉遜殘?zhí)亢徒饘佟?br> 汽化的部分通過(guò)管線11送入旋風(fēng)分離器20，它使大部分被夾帶的固體或塵粒除去。然后經(jīng)除塵的蒸汽通過(guò)管線24送入急冷段13，在那里蒸汽的溫度下降，以便使重要的熱裂化減到最少。這一溫度優(yōu)選低于約450℃、更優(yōu)選低于約340℃。有碳質(zhì)材料沉積在上面的固體通過(guò)管線15從反應(yīng)段1送到汽提塔3中的固體床層17中。固體向下通過(guò)汽提塔并通過(guò)底部的汽提段，在那里任何殘留的揮發(fā)物或可揮發(fā)的物質(zhì)都用通過(guò)管線16送入汽提段的汽提用氣體優(yōu)選水蒸汽從固體中汽提出。經(jīng)汽提的蒸汽產(chǎn)物在汽提塔3中向上通過(guò)管線22送入旋風(fēng)分離器20，通過(guò)管線24進(jìn)入急冷段13，在那里通過(guò)管線28從塔頂除去輕質(zhì)產(chǎn)物。輕質(zhì)產(chǎn)物通常為510℃-產(chǎn)物流。還通過(guò)管線26從急冷段中收集510℃+物流。經(jīng)汽提的固體通過(guò)管線18送入包含加熱段的加熱塔2。
加熱段在氧化用氣體環(huán)境中在滿足反應(yīng)段熱需求的有效溫度下操作，優(yōu)選使用空氣。加熱段通常在超過(guò)反應(yīng)段1的操作溫度約40至200℃、優(yōu)選約65至175℃、更優(yōu)選約65至120℃的溫度下操作?？蓪⒔?jīng)預(yù)熱的空氣送入加熱塔。加熱塔通常在約0至150psig、優(yōu)選約15至約45psig的壓力下操作。雖然在加熱段中一些碳質(zhì)殘留物從固體中燃燒掉，但優(yōu)選僅部分燃燒出現(xiàn)，以致通過(guò)加熱塔以后，固體還具有作為燃料的價(jià)值。過(guò)多的固體可通過(guò)管線50從該工藝裝置中除去。煙道氣通過(guò)管線40從加熱塔2的塔頂排出。煙道氣通過(guò)旋風(fēng)分離器系統(tǒng)36和39除去大部分固體細(xì)粒。經(jīng)除塵的煙道氣在廢熱回收體系(未示出)中進(jìn)一步冷卻，洗滌除去雜質(zhì)和顆粒物，然后送入CO鍋爐(未示出)。然后將熱的惰性固體通過(guò)管線12循環(huán)到反應(yīng)段1。
以下實(shí)施例說(shuō)明本發(fā)明，但不打算以任何方式對(duì)本發(fā)明的范圍作限制。
實(shí)施例1-3進(jìn)行試驗(yàn)以便確定在約5psig的恒定壓力下降低進(jìn)料的平均液滴尺寸的影響。通過(guò)將阿拉伯輕質(zhì)原料的減壓渣油送入直徑1.26英寸、長(zhǎng)14.5英寸的水平螺桿混合器反應(yīng)器來(lái)進(jìn)行這一試驗(yàn)。螺桿混合器有1.58英寸混合段和12.9英寸反應(yīng)段，在那里進(jìn)料在560-575℃操作溫度和約5.2至5.3psig壓力下與由沙得平均直徑為約200微米的砂粒組成的熱固體顆粒接觸。這里使用的沙得平均直徑用Nukiyama和Tanasawa發(fā)展的經(jīng)驗(yàn)方程式[Trans.Soc.Mech.Eng.，Japan，5，63(1939)]來(lái)計(jì)算。用螺桿混合器反應(yīng)器的固體進(jìn)口上游的計(jì)量螺桿來(lái)控制固體的循環(huán)速率。固體和進(jìn)料接觸得到的產(chǎn)物被收集并送入氣/固分離單元。生成的氣體或蒸汽相在177℃下操作的熱分離器中部分冷凝，生成較重的液體產(chǎn)物流和蒸汽產(chǎn)物流。將蒸汽產(chǎn)物流在-2℃下操作的冷分離器中部分冷凝，生成輕質(zhì)產(chǎn)物流和不凝氣體流。氣體流通過(guò)濕式測(cè)試儀表以便測(cè)量體積，并收集在復(fù)合氣袋中用于分析。將熱分離器和冷分離器得到的液體流合并，以便構(gòu)成總液體產(chǎn)物TLP。表1列出試驗(yàn)結(jié)果。
表1

實(shí)施例4-8在類似實(shí)施例1的工藝條件下進(jìn)行另一試驗(yàn)，不同的是，壓力升至約20psig，同時(shí)改變平均液滴尺寸。表2列出試驗(yàn)結(jié)果。
表2

表1-2中的實(shí)施例1-8說(shuō)明，通過(guò)降低平均液滴尺寸，實(shí)現(xiàn)了總液體產(chǎn)物增加，同時(shí)使焦炭的產(chǎn)率下降。
權(quán)利要求
1.一種用于在這樣一種工藝裝置中使渣油進(jìn)料改質(zhì)以便增加總的液體產(chǎn)物的方法，所述的工藝裝置包括(i)一加熱段，其中含碳質(zhì)沉積物的固體從汽提段進(jìn)入，并在氧化用氣體存在下加熱；(ii)一蒸汽短接觸時(shí)間反應(yīng)段，它裝有從加熱段循環(huán)來(lái)的流化熱固體的水平移動(dòng)床層，該反應(yīng)段在約450至約700℃的溫度下操作以及在這樣一些條件下操作，以致來(lái)自加熱段的基本上所有的固體都通過(guò)反應(yīng)段，其中固體停留時(shí)間為約5至約60秒，蒸汽停留時(shí)間小于約2秒；以及(iii)一汽提段，來(lái)自反應(yīng)段其上有碳質(zhì)沉積物的固體通過(guò)該汽提段，而且，其中用汽提用氣體回收較低沸點(diǎn)的烴類和揮發(fā)物；所述的方法包括以下步驟(a)使渣油進(jìn)料霧化，以致渣油進(jìn)料的液滴尺寸小于約2500微米沙得平均直徑；(b)將霧化的液體渣油進(jìn)料送入蒸汽短接觸時(shí)間反應(yīng)段，在那里它與流化的熱固體接觸，從而使高康拉遜殘?zhí)拷M分和含金屬的組分沉積到所述的熱固體上以及產(chǎn)生汽化的餾分；(c)使汽化的餾分與固體分離；以及(d)將固體通過(guò)所述的汽提段，在那里它們與汽提用氣體接觸，從而從中除去揮發(fā)性組分；(e)將汽提過(guò)的固體送入加熱段，在那里它們被加熱到能維持反應(yīng)段操作溫度的有效溫度；以及(f)將熱固體從加熱段循環(huán)到反應(yīng)段，以致來(lái)自加熱段的基本上所有的固體都通過(guò)反應(yīng)段，在那里它們與新鮮的進(jìn)料接觸。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其中渣油進(jìn)料的液滴尺寸為約50至約1000微米沙得平均直徑。
3.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其中渣油進(jìn)料的液滴尺寸為約50至約700微米沙得平均直徑。
4.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其中蒸汽短接觸時(shí)間反應(yīng)段的蒸汽停留時(shí)間小于約1秒。
5.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其中渣油進(jìn)料選自減壓渣油、常壓渣油、重質(zhì)和拔頂石油原油、柏油、瀝青、地瀝青、焦油砂油、頁(yè)巖油和煤液化殘油。
6.根據(jù)權(quán)利要求5的方法，其中渣油進(jìn)料為減壓渣油。
7.根據(jù)權(quán)利要求4的方法，其中蒸汽短接觸時(shí)間反應(yīng)段的固體停留時(shí)間為約10至30秒。
8.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其中蒸汽短接觸時(shí)間反應(yīng)段中的顆粒物借助機(jī)械設(shè)備來(lái)流化。
9.根據(jù)權(quán)利要求8的方法，其中機(jī)械設(shè)備包括在反應(yīng)器內(nèi)的一個(gè)或多個(gè)水平配置的螺桿。
10.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其中渣油進(jìn)料的液滴尺寸小于約700微米沙得平均直徑。
11.一種用于在這樣一種工藝裝置中使渣油進(jìn)料改質(zhì)以便增加總的液體產(chǎn)物的方法，所述的工藝裝置包括(i)一加熱段，其中含有碳質(zhì)沉積物的固體從汽提段進(jìn)入，并在氧化用氣體存在下加熱；(ii)一反應(yīng)段，它裝有循環(huán)自加熱段的流化固體的水平移動(dòng)床層，其中固體停留時(shí)間為約5至約60秒，而蒸汽停留時(shí)間小于約2秒；以及(iii)一汽提段，其中較低沸點(diǎn)的烴類和揮發(fā)物用汽提用氣體從固體中汽提出；所述的方法包括(a)使渣油進(jìn)料霧化，以致渣油進(jìn)料的液滴尺寸小于約2500微米沙得平均直徑；(b)將霧化的液體渣油進(jìn)料送入反應(yīng)段，在那里它與流化的固體接觸，從而使高康拉遜殘?zhí)拷M分和含金屬組分沉積在所述的固體上并得到汽化的餾分；(c)使汽化的餾分與固體分離；以及(d)將固體送入汽提段，在那里它們與汽提用氣體接觸，從而從中除去揮發(fā)性組分；(e)將汽提過(guò)的固體送入加熱段；以及(f)將固體從加熱段循環(huán)到反應(yīng)段。
12.根據(jù)權(quán)利要求11的方法，其中渣油進(jìn)料的液滴尺寸為約50至約1000微米沙得平均直徑。
13.根據(jù)權(quán)利要求12的方法，其中渣油進(jìn)料的液滴尺寸為約50至約700微米沙得平均直徑。
14.根據(jù)權(quán)利要求13的方法，其中蒸汽短接觸時(shí)間反應(yīng)段的蒸汽停留時(shí)間小于約1秒。
15.根據(jù)權(quán)利要求14的方法，其中渣油進(jìn)料選自減壓渣油、常壓渣油、重質(zhì)和拔頂石油原油、柏油、瀝青、地瀝青、焦油砂油、頁(yè)巖油和煤液化殘油。
16.根據(jù)權(quán)利要求14的方法，其中渣油進(jìn)料為減壓渣油。
17.根據(jù)權(quán)利要求14的方法，其中蒸汽短接觸時(shí)間反應(yīng)段的固體停留時(shí)間為約10至30秒。
18.根據(jù)權(quán)利要求17的方法，其中反應(yīng)段中的固體借助機(jī)械設(shè)備來(lái)流化。
19.根據(jù)權(quán)利要求18的方法，其中機(jī)械設(shè)備包括在反應(yīng)器內(nèi)的一個(gè)或多個(gè)水平配置的螺桿。
20.根據(jù)權(quán)利要求11的方法，其中渣油進(jìn)料的液滴尺寸小于約700微米沙得平均直徑。
全文摘要
一種使用由流化的熱顆粒的水平移動(dòng)床層組成的蒸汽短接觸時(shí)間熱工藝裝置改質(zhì)渣油進(jìn)料的方法。優(yōu)選將渣油進(jìn)料這樣霧化，以致進(jìn)入反應(yīng)器的渣油進(jìn)料的沙得平均直徑小于約2500微米。優(yōu)選使用一個(gè)或多個(gè)水平配置的螺桿來(lái)使熱顆粒床層流化。
文檔編號(hào)C10G9/00GK1427878SQ01808916
公開(kāi)日2003年7月2日 申請(qǐng)日期2001年4月24日 優(yōu)先權(quán)日2000年5月1日
發(fā)明者P·S·馬, C·Y·薩伯特克 申請(qǐng)人:?？松梨谘芯抗こ坦?