專利名稱：一種用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)的漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖 洗系統(tǒng)，該系統(tǒng)適用于合成氣進(jìn)行的費(fèi)托合成反應(yīng)過程。
背景技術(shù)：
費(fèi)托合成是指合成氣(H2+C0)在催化劑、適宜的反應(yīng)溫度和反應(yīng)壓 力下，合成烴類液體燃料和高附加值化學(xué)品的反應(yīng)過程。煤或天然氣經(jīng) F-T合成反應(yīng)轉(zhuǎn)化為優(yōu)質(zhì)液體燃料和高附加值化學(xué)品，不僅合理、高效、 潔凈地利用了煤炭資源，而且還彌補(bǔ)了石油資源的相對(duì)不足，使得費(fèi)托 合成技術(shù)得到了各國研發(fā)機(jī)構(gòu)和產(chǎn)業(yè)界的高度重視。
費(fèi)托合成過程是一個(gè)強(qiáng)放熱過程，目前國際上重點(diǎn)開發(fā)的漿態(tài)床反 應(yīng)器可以有效地移走反應(yīng)熱，實(shí)現(xiàn)反應(yīng)等溫操作，避免了催化劑高溫?zé)?結(jié)失活、飛溫，反應(yīng)物混合均勻，保證了反應(yīng)器長周期連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)。對(duì)于 F-T合成漿態(tài)床反應(yīng)過程，隨著反應(yīng)的進(jìn)行，不斷產(chǎn)生液態(tài)烴類產(chǎn)品，在 盡量不損失顆粒催化劑的情況下，液態(tài)烴類產(chǎn)品必須連續(xù)不斷的從氣液 固三相漿態(tài)床中抽出，進(jìn)而經(jīng)過精過濾獲得合格液態(tài)烴產(chǎn)品。目前F-T 合成漿態(tài)床反應(yīng)器固液分離有兩種方式器內(nèi)過濾和器外過濾。而器內(nèi) 過濾不僅減少了氣液固三相反應(yīng)的有效容積，增大了反應(yīng)器的外形尺寸， 還不可在線拆裝過濾裝置，減少了運(yùn)行時(shí)間。
目前、通常采用器外過濾器'的方式，如，GB2403728A公開了一種從 費(fèi)托合成產(chǎn)品分離催化劑漿液的方法。但該工藝路線較長，且從漿態(tài)床 反應(yīng)器抽出懸浮液的輸送及返回漿態(tài)床反應(yīng)器，以及被過濾下來的催化 劑漿液輸送的動(dòng)力都是由泵來提供的，此過程中極易造成催化劑顆粒的 破損，增加了液固分離的難度以及氣固分離負(fù)荷，并需要定時(shí)補(bǔ)充反應(yīng)器內(nèi)的催化劑，從而對(duì)反應(yīng)器長時(shí)間的運(yùn)行造成不便。

發(fā)明內(nèi)容
針對(duì)以上技術(shù)缺陷，本發(fā)明提供了 一種用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器 的蠟抽出自動(dòng)過濾反沖洗系統(tǒng)。
本發(fā)明用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng) 包括過濾單元和反沖單元，所述過濾單元包括可標(biāo)識(shí)漿態(tài)反應(yīng)器液位及 氣液分離的漿液緩沖罐，可在線進(jìn)行粗蠟和費(fèi)托催化劑分離的蠟器外過 濾器、粗蠟產(chǎn)物緩沖罐、蠟精過濾器和蠟產(chǎn)品緩沖罐，其中，漿液緩沖
罐、蠟器外過濾器和費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器形成外環(huán)流；所述反沖單元 包括補(bǔ)充沖洗液的洗滌蠟泵和反吹掃蠟緩沖罐，所述反沖系統(tǒng)沖洗液可 以來自于費(fèi)托反應(yīng)生成儲(chǔ)存在反吹掃蠟緩沖罐的蠟產(chǎn)品。
本發(fā)明用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng) 中，所述過濾單元中的漿液緩沖罐、蠟器外過濾器和費(fèi)托合成漿態(tài)床反 應(yīng)器按外環(huán)流進(jìn)行布置，根據(jù)環(huán)流反應(yīng)器工作原理，漿態(tài)床反應(yīng)器的器 內(nèi)物流和器外物流密度差以及器內(nèi)合成氣向上的曳力為粗蠟的抽出創(chuàng)造 了先決條件。例如，本發(fā)明可以在漿態(tài)床反應(yīng)器的正常液位60-80%處， 向下傾斜50-70度設(shè)置一根管線至漿液緩沖罐的底部；在漿液緩沖罐的 上部設(shè)置一根管線返回至漿態(tài)床反應(yīng)器正常液位上部氣相區(qū)5~8米處。 漿態(tài)床反應(yīng)器的漿液經(jīng)過蠟器外過濾器后，返回至漿態(tài)床反應(yīng)器的下部， 且位于漿態(tài)床反應(yīng)器內(nèi)的合成氣分配器的上部。通過漿態(tài)床反應(yīng)器抽出 至漿液緩沖罐的管線、蠟器外過濾器、蠟器外過濾器至漿態(tài)床反應(yīng)器的 管線和漿態(tài)床反應(yīng)器的合成氣曳力，以及漿態(tài)床反應(yīng)器的器外和器內(nèi)物 流的密度差，從而形成了外環(huán)流。
本發(fā)明用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng) 中，所述外環(huán)流中的漿液在漿態(tài)床反應(yīng)器的下部，靠近合成氣分布器的 上部返回漿態(tài)床反應(yīng)器的漿態(tài)反應(yīng)區(qū)，高速環(huán)流給予反應(yīng)器內(nèi)懸浮液以 剪切力，在該擾動(dòng)力的作用下，進(jìn)一步打散來自氣體分布器的合成氣， 形成小氣泡或不規(guī)則氣穴，促進(jìn)了漿態(tài)床反應(yīng)器中催化劑懸浮液中合成氣的傳熱和傳質(zhì)以及催化劑漿液與合成氣的接觸幾率，有利于合成氣轉(zhuǎn) 化為液態(tài)烴類產(chǎn)物，提高了合成氣轉(zhuǎn)化為液態(tài)烴的速度。
由于漿液緩沖罐通過上下管線與漿態(tài)床反應(yīng)器的相連接，根據(jù)連通 器原理，本發(fā)明所述漿液緩沖罐不僅能夠標(biāo)示費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的 液位，還能夠進(jìn)一步進(jìn)行漿液的氣液分離，從而加大了內(nèi)外環(huán)流的密度 差，增強(qiáng)了環(huán)流推動(dòng)力。
本發(fā)明用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng) 中，所述過濾單元包括至少一臺(tái)蠟器外過濾器，其中，蠟器外過濾器為 錯(cuò)流過濾器。當(dāng)本發(fā)明過濾單元設(shè)置兩臺(tái)以上蠟器外過濾器時(shí)，多臺(tái)蠟 器外過濾器之間進(jìn)行切換操作。
本發(fā)明所述蠟器外過濾器包括至少兩個(gè)過濾裝置，其中所述每個(gè)過 濾裝置包括入口法蘭、出口法蘭、蠟抽出法蘭、反沖法蘭和過濾元件， 并通過時(shí)間程序控制過濾裝置各閥門的開啟和關(guān)閉，其中，當(dāng)所述其中
的 一個(gè)過濾裝置處于沖洗狀態(tài)時(shí)，其余所述過濾裝置則處于過濾狀態(tài)。
器外過濾器內(nèi)各過濾裝置處于過濾狀態(tài)還是反沖狀態(tài)，各閥門動(dòng)作
是由一個(gè)可編程自動(dòng)化控制器(programmable logic contrllor)或分 散控制系統(tǒng)(distributed control system)進(jìn)行時(shí)間控制。當(dāng)其中的 一個(gè)過濾裝置進(jìn)入反沖狀態(tài)，其過濾閥門關(guān)閉，粗蠟抽出閥門關(guān)閉，反 沖閥門打開，由高壓氣體壓過來的反吹掃蠟緩沖罐內(nèi)的沖洗液對(duì)該過濾 裝置過濾元件(濾芯)進(jìn)行反沖，本發(fā)明優(yōu)選在5 10分鐘內(nèi)反沖完畢， 然后關(guān)閉反沖閥門，打開過濾閥門和粗蠟抽出閥門，進(jìn)入過濾狀態(tài)；接 著下一個(gè)過濾裝置進(jìn)入反沖狀態(tài)，周而復(fù)始。本發(fā)明為了控制總反沖洗 量不超過3~5公斤/小時(shí)，反沖洗頻率不得超過4 8次/小時(shí)。
本發(fā)明中，所述過濾單元要形成外環(huán)流，進(jìn)入反應(yīng)器的合成氣向上 的曳力必須克服環(huán)流沿程阻力，也就是盡量減小要求沿程阻力。本發(fā)明 管線彎頭安裝加工可進(jìn)行必要的處理，如在管線彎曲半徑上估l一些處理， 以防止沉積、并降低彎管處阻力。同時(shí)，本發(fā)明所述外環(huán)流通過蠟器外 過濾器的壓頭損失不大于0. OlMPa,外環(huán)流的操作溫度為200~280°C,操 作壓力為2. 0~3. 0MPa，其中，本發(fā)明過濾元件優(yōu)選為表層鍍膜，精度為1 jLiin燒結(jié)濾芯。
本發(fā)明用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng) 中，所述各過濾裝置的過濾閥門通過兩通閥或多通閥與器外過濾器總管 連接起來，其中，各過濾單元的反沖閥門并聯(lián)至蠟器外過濾器的反沖管 線，各過濾單元的蠟抽出閥門并聯(lián)至蠟器外過濾器的抽出管線。
本發(fā)明用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng) 中，所述蠟器外分離器的操作溫度和操作壓力應(yīng)等于或低于漿態(tài)床反應(yīng) 器的操作溫度和操作壓力，其中，本發(fā)明漿態(tài)床反應(yīng)器的操作溫度 200~280°C,操作壓力2. 0~3.謹(jǐn)Pa;當(dāng)蠟器外分離器的操作溫度低于漿態(tài) 床反應(yīng)器的操作溫度時(shí)，但蠟器外分離器的操作溫度不得低于抽出蠟的 凝點(diǎn)；且本發(fā)明中所述進(jìn)入蠟器外過濾器的漿液中的催化劑的濃度為 30-40%。
本發(fā)明用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng) 中，所述過濾單元中，蠟器外過濾器內(nèi)的壓力應(yīng)高于粗蠟產(chǎn)物緩沖罐4 內(nèi)壓力，粗蠟通過壓差由蠟器外過濾器到達(dá)粗蠟產(chǎn)物緩沖罐；粗蠟產(chǎn)物 緩沖罐的壓力控制是由其本體壓力雙程控制來實(shí)現(xiàn)，抽出粗蠟量的大小 由蠟器外過濾器的粗蠟抽出管道的流控閥的開度來控制。
本發(fā)明用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng) 中，所述蠟精過濾器的過濾精度為0. 1 ja m -0. 5 u m;優(yōu)選過濾精度為0. 1 iam。粗蠟產(chǎn)物緩沖罐中的產(chǎn)物通過蠟精過濾器過濾后，收集至蠟產(chǎn)品緩 沖罐中。
本發(fā)明用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng) 中，所述反沖單元的反沖液為來自蠟產(chǎn)品緩沖罐中的蠟產(chǎn)品，其通過洗 滌蠟泵泵入到反吹掃蠟緩沖罐中；所述反吹掃蠟緩沖罐的壓力高于費(fèi)托 合成漿態(tài)床反應(yīng)器的壓力；其中本發(fā)明優(yōu)選反吹掃蠟緩沖罐的壓力高于 費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的壓力0. 4~1. 0MPa,反吹掃蠟緩沖罐內(nèi)壓力由設(shè) 在罐本體上的壓力雙程控制來實(shí)現(xiàn)。本發(fā)明所述反沖單元中反沖洗液的 量對(duì)漿液緩沖罐的正常液位不應(yīng)形成太大的影響，優(yōu)選為對(duì)漿液緩沖罐 正常液位波動(dòng)影響為1°/。 5%。本發(fā)明采用外環(huán)流器外過濾器的工藝設(shè)置，避免了現(xiàn)有技術(shù)中由于 機(jī)械動(dòng)力輸送漿液而損壞催化劑，同時(shí)還減輕了粗蠟進(jìn)一步精過濾的壓 力，也使作為反沖洗液的產(chǎn)品蠟更加潔凈，反吹時(shí)減少了過濾元件堵塞 的幾率。
本發(fā)明漿液中的催化劑濃度保持在30~40%,使得過濾裝置處于反沖 洗時(shí)，催化劑固體顆粒不會(huì)發(fā)生沉積，避免了管路堵塞。
因此，本發(fā)明用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖 洗系統(tǒng)工藝布置合理，流程短，能耗小，催化劑磨損小，避免了過濾堵 塞，確保了漿態(tài)床反應(yīng)器的液固分離器外自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng)的長周 期運(yùn)行。


圖1為用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng) 工藝流程圖2為蠟器外過濾器工藝流程示意圖3為蠟器外過濾器中的過濾裝置示意圖。
具體實(shí)施例方式
以下通過實(shí)施例、并結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的闡述，但本發(fā)明 并不受限于此。
如圖1用于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng) 工藝流程圖所示，合成氣經(jīng)器內(nèi)分布器進(jìn)入已注有一定濃度、 一定液位 催化劑漿液的漿態(tài)床反應(yīng)器1中，在溫度250。C和壓力3. OMPa下反應(yīng)， 生成的輕質(zhì)油氣從漿態(tài)床反器1頂部排出；漿態(tài)床反器1內(nèi)催化劑漿液 由側(cè)線抽出進(jìn)入漿液緩沖罐2底部，經(jīng)氣液分離，氣相部分由漿液緩沖 罐2的上部返回至漿態(tài)床反應(yīng)器1;催化劑漿液進(jìn)入蠟器外過濾器3,催 化劑漿液經(jīng)過濾濃縮返回至漿態(tài)床反應(yīng)器1,粗蠟從蠟器外過濾器3抽出 進(jìn)入粗蠟產(chǎn)物緩沖罐4;來自蠟器外過濾器3的粗蠟，在粗蠟產(chǎn)物緩沖罐 4內(nèi)經(jīng)氣液分離，氣相經(jīng)粗蠟產(chǎn)物緩沖罐4頂部排出，液相進(jìn)入底部蠟精過濾器5;粗蠟經(jīng)蠟精過濾器5的分離，獲得蠟產(chǎn)品，進(jìn)入蠟產(chǎn)品緩沖罐 6;蠟產(chǎn)品緩沖罐6中的一部分蠟作為產(chǎn)品排出， 一部分經(jīng)洗滌蠟泵7泵 入反吹掃蠟緩沖罐8;進(jìn)入反吹掃蠟緩沖罐8的蠟在一定合成氣的壓力下 壓入蠟器外過濾器3,對(duì)蠟器外過濾器3進(jìn)行反沖洗，反沖洗液經(jīng)蠟器外 過濾器3至漿態(tài)床反應(yīng)器1返回管線進(jìn)入漿態(tài)床反應(yīng)器1中。
漿態(tài)床反應(yīng)器1、漿液緩沖罐2和蠟器外過濾器3通過錯(cuò)流過濾的方 式形成環(huán)流，利用進(jìn)入漿態(tài)床反應(yīng)器的合成氣對(duì)催化劑漿液向上的曳力 及漿態(tài)床反應(yīng)器1內(nèi)外物流密度差形成的推動(dòng)力來實(shí)現(xiàn)環(huán)流過程。
在漿態(tài)床反應(yīng)器1正常液位60%處，抽出催化劑漿液進(jìn)入漿液緩沖罐 2,通過漿液緩沖罐2液位的變化能很好地反應(yīng)出漿態(tài)床反應(yīng)器1內(nèi)液位 的變化，解決了標(biāo)識(shí)漿態(tài)床反應(yīng)器1液位的問題。
如圖2所示，來自于漿液緩沖罐2的漿液，通過一個(gè)五通閥14進(jìn)入 含有5個(gè)過濾裝置15、 16、 17、 18、 19的器外過濾器3。五通閥14能夠 減少固體沉積， -使運(yùn)行過程物流通暢。通過PLC,五個(gè)過濾裝置15、 16、 17、 18、 19按時(shí)間順序依次進(jìn)行過濾反沖洗，設(shè)定l小時(shí)一個(gè)循環(huán)。當(dāng) 過濾裝置15處于過濾階段，打開過濾閥20和粗蠟產(chǎn)物抽出閥22,反沖 洗閥21處于關(guān)閉狀態(tài)；當(dāng)過濾裝置15處于反沖洗狀態(tài)，按序關(guān)閉過濾 閥20和粗蠟產(chǎn)物抽出閥22,快速打開反沖洗閥21，從反吹掃蠟緩沖罐8 引入沖洗液，以2. 4kg/h的速度對(duì)反沖元件15進(jìn)行沖洗。同樣依次對(duì)過 濾裝置16, 17， 18, 19進(jìn)行反沖洗，都獲得了很好的反沖清潔過濾元件 的效果。在反沖洗液速2.4kg/h,反沖洗頻次5次/小時(shí)下，漿態(tài)床反應(yīng) 器1液位波動(dòng)始終處于2%以下。
如圖3所示，處于過濾階段，來自于五通閥14濃度為30%催化劑漿 液通過入口法蘭9以錯(cuò)流過濾的方式進(jìn)入過濾精度為1孩i米的濾芯10, 經(jīng)濃縮為40%催化劑漿液通過出口法蘭11至漿態(tài)床反應(yīng)器1返回線主管， 同時(shí)粗蠟從法蘭13抽出進(jìn)入蠟抽出主管道，反沖洗液通過反沖法蘭12 進(jìn)行反沖洗。粗蠟抽出動(dòng)力來自于漿態(tài)床反應(yīng)器1與漿液緩沖罐4的壓 差，漿態(tài)床反應(yīng)器操作壓力為3. OMPa,漿液緩沖罐操作壓力2. 75MPa。 流量的控制是通過粗蠟抽出主管上的流控閥來控制。如圖1所示，粗蠟經(jīng)過濾精度為0. 1微米蠟精過濾器5過濾后，進(jìn) 入蠟產(chǎn)品緩沖罐6，其中一部分通過液位控制，作為反沖洗液由洗滌蠟泵 7泵入反吹掃蠟緩沖罐8中保存。處于反沖洗階段，來自于反吹掃蠟緩沖 罐8的反沖洗液在3. 6MPa合成氣壓力下，壓入過濾裝置15、 16、 17、 18 或19中進(jìn)行反沖洗。反吹掃臘緩沖罐8的溫度控制為160°C。
該實(shí)施方案，經(jīng)過長時(shí)間運(yùn)行，f又得4艮好的效果。
權(quán)利要求
1、一種用于費(fèi)托合成漿態(tài)床的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng)，其特征在于，包括過濾單元和反沖單元，所述過濾單元包括漿液緩沖罐(2)、蠟器外過濾器(3)、粗蠟產(chǎn)物緩沖罐(4)、蠟精過濾器(5)和蠟產(chǎn)品緩沖罐(6)，其中，漿液緩沖罐(2)、器外過濾器(3)和費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器(1)形成外環(huán)流；所述反沖單元包括洗滌蠟泵(7)和反吹掃蠟緩沖罐(8)。
2、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述漿液緩沖罐(2) 用于漿液的進(jìn)一步氣液分離和標(biāo)示費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器(1)的液位。
3、 才艮據(jù)權(quán)利要求2所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述過濾系統(tǒng)包括少 一臺(tái)蠟器外過濾器(3),其中，蠟器外過濾器(3)為錯(cuò)流過濾器。
4、 根據(jù)權(quán)利要求3所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述蠟器外過濾器(3 ) 包括至少兩個(gè)過濾裝置，所述每個(gè)過濾裝置包括入口法蘭(9)、出口法 蘭(11)、蠟抽出法蘭(13)、反沖法蘭(12)和過濾元件(10)，并通過 時(shí)間程序控制過濾裝置各閥門的開啟和關(guān)閉，其中，所述一個(gè)過濾裝置 處于沖洗狀態(tài)時(shí)，其余所述過濾裝置處于過濾狀態(tài)。
5、 根據(jù)權(quán)利要求4所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述各過濾裝置的過 濾閥門通過兩通閥或多通閥與器外過濾器(3)的總管線連接起來，其中， 各過濾裝置的反沖閥門(12)并聯(lián)至蠟器外過濾器(3)的反沖管線，各 過濾裝置的蠟抽出閥門(13)并聯(lián)至蠟器外過濾器(3)的抽出管線。
6、 根據(jù)權(quán)利要求5所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述過濾元件(IO) 為表層鍍膜，精度為lnm的燒結(jié)濾芯。
7、 根據(jù)權(quán)利要求6所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述外環(huán)流通過蠟器 外過濾器(3)的壓頭損失不大于0. OlMPa,外環(huán)流的操:作溫度為200~280 。C,操:作壓力為2. 0~3. 0MPa。
8、 根據(jù)權(quán)利要求7所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述進(jìn)入蠟器外過濾 器(3)的漿液中的催化劑的濃度為30%~40°/ 。
9、 根據(jù)權(quán)利要求8所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述蠟器外過濾器(3 ) 內(nèi)的壓力高于粗蠟產(chǎn)物緩沖罐(4)內(nèi)的壓力；通過壓差，粗蠟由外過濾 器(3 )到達(dá)粗蠟產(chǎn)物緩沖罐(4 )。
10、 根據(jù)權(quán)利要求9所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述蠟精過濾器(5 ) 的過濾灃青度為0. 1 n m -0. 5 jj m。
11、 根據(jù)權(quán)利要求10所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述反沖單元中反 沖洗液的量對(duì)漿液緩沖罐(2)正常液位波動(dòng)影響為1~5%。
12、 根據(jù)權(quán)利要求11所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述反沖單元中反 沖洗量不超過3~5公斤/小時(shí)，反沖洗頻率不得超過4~8次/小時(shí)。
13、 根據(jù)權(quán)利要求12所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述反沖單元的反 沖液為來自蠟產(chǎn)品緩沖罐(6)中的蠟產(chǎn)品，經(jīng)洗滌蠟泵(7)泵入到反 吹掃蠟緩沖罐(8 )。
14、 根據(jù)權(quán)利要求13所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述反吹掃蠟緩沖 罐(8 )的壓力高于費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器(1)的壓力0. 4~1.畫Pa。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種用于費(fèi)托合成漿態(tài)床的蠟抽出自動(dòng)過濾、反沖洗系統(tǒng)，該系統(tǒng)包括過濾單元和反沖單元，所述過濾單元包括漿液緩沖罐(2)、蠟器外過濾器(3)、粗蠟產(chǎn)物緩沖罐(4)、蠟精過濾器(5)和蠟產(chǎn)品緩沖罐(6)，所述反沖系統(tǒng)包括洗滌蠟泵(7)和反吹掃蠟緩沖罐(8)；本發(fā)明具有結(jié)構(gòu)合理、流程短、能耗低，同時(shí)避免了堵塞或逆流，減少了催化劑顆粒的破損，實(shí)現(xiàn)了費(fèi)托合成漿態(tài)床反應(yīng)器的平穩(wěn)連續(xù)運(yùn)行。
文檔編號(hào)C10G73/02GK101417219SQ20081022547
公開日2009年4月29日 申請(qǐng)日期2008年10月31日 優(yōu)先權(quán)日2008年10月31日
發(fā)明者卜億峰, 呂毅軍, 王洪學(xué), 石玉林, 峰 羅, 門卓武 申請(qǐng)人:神華集團(tuán)有限責(zé)任公司;中國神華煤制油化工有限公司