專利名稱：：一種高含酸原油的加氫裂化設(shè)備和加氫裂化方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明是關(guān)于一種加氫裂化設(shè)備，尤其是關(guān)于一種高含酸原油的加氫裂化設(shè)備和加氫裂化方法。
背景技術(shù)：
：加氫裂化設(shè)備是煉油廠重要的二次加工手段，可以獲得高質(zhì)量的輕質(zhì)燃料油，其特點是對原料適應(yīng)性強，可加工直餾重柴油、催化裂化循環(huán)油、焦化餾出油，甚至可以用脫瀝青重殘油生產(chǎn)汽油、航煤和低凝點柴油，其次，生產(chǎn)方案靈活，可根據(jù)不同的季節(jié)改變生產(chǎn)方案，并且產(chǎn)品質(zhì)量好，產(chǎn)品收率高。加氫裂化工藝按照反應(yīng)壓力可以分為高壓加氫裂化和中壓加氫裂化，主要決定于所加工原料的質(zhì)量、轉(zhuǎn)化深度以及目的產(chǎn)品質(zhì)量要求。當加工較輕、雜質(zhì)較少的原料，同時又控制轉(zhuǎn)化深度較低時，一般都采用中壓加氫裂化工藝。中壓加氫裂化設(shè)備的原料為餾分范圍170-365'C的常壓煤柴油和催化柴油的混合原料，產(chǎn)品包括液化氣、石腦油、航煤、柴油等。高壓加氫裂化設(shè)備的原料一般為常減壓裝置的減二線蠟油和減三線蠟油以及焦化裝置蠟油，產(chǎn)品包括加氫尾油、柴油、航煤和輕重石腦油。一般的，加氫裂化工藝如圖l所示，原料油經(jīng)原料油加熱爐加熱后先送入加氫精制反應(yīng)器1中迸行加氫精制，然后將加氫精制后的原料油送入加氫裂化反應(yīng)器2進行加氫裂化反應(yīng)，加氫裂化后的產(chǎn)物與原料油和氫氣換熱后依次進入高壓分離器5和低壓分離器6進行分離，分離出的氫氣通過循環(huán)氫壓縮機4與新氫混合后與加氫裂化產(chǎn)物換熱后進入循環(huán)氫加熱爐3加熱后循環(huán)利用，除去氫氣后的混合物進入分餾塔7進行分餾，按照不同要求進行切割，得到干氣、液化氣、輕重石腦油、噴氣燃料和柴油，渣油則一部分作為循環(huán)油返回塔內(nèi)循環(huán)使用，一部分作為尾油排出裝置。反應(yīng)壓力一般為10-20MPa，精制段的體積空速一般為0.5-1.5小時'1,裂化段的體積空速一般為1-1.5小時"，精制段的反應(yīng)溫度一般為250-35(TC，裂化段的反應(yīng)溫度一般為350-450'C。精制段催化劑可以使用HC-K精制催化劑，裂化段可以使用國產(chǎn)的3824催化劑。因此，加氫裂化設(shè)備一般包括加氯精制反應(yīng)器、加氫裂化反應(yīng)器、加熱爐、高壓分離器、低壓分離器、新氫壓縮機、循環(huán)氫壓縮機和分餾塔。加氫精制反應(yīng)器用于對加氫裂化原料進行預(yù)處理，以脫除原料中的有機硫、氮化合物及對部分烴類進行加氫飽和，這樣進入第二反應(yīng)器的原料硫、氮含量都很低，以保證加氫裂化反應(yīng)器的分子篩型催化劑能充分發(fā)揮其活性。加氫精制反應(yīng)器和加氫裂化反應(yīng)器也可以使用具有加氫精制段和加氫裂化段的加氫裂化反應(yīng)器代替。加熱爐用于對加氫裂化反應(yīng)器的原料進行加熱至加氫裂化反應(yīng)所需的溫度?，F(xiàn)有的加氫裂化裝置的材質(zhì)一般為具有TP347H堆焊層的鉻鉬鋼。這樣的加氫裂化設(shè)備對于常規(guī)酸度的原料油的加工一般都能滿足要求，但是，這樣的設(shè)備根本無法用于加工高含酸原料油，例如蓬萊高酸原油的常壓煤柴油和催化柴油的混合原料。因此，有必要提供一種適用于高含酸原油加工的加氫裂化設(shè)備。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于提供適用于高含酸原料油的加氫裂化設(shè)備和加氫裂化方法。本發(fā)明人研究發(fā)現(xiàn)，當進行高含酸原料油的加氫裂化加工時，在加氫裂化設(shè)備的某些部位腐蝕程度較為嚴重，而在其他一些部位則腐蝕程度較輕或者與常規(guī)的低含酸原料油的腐蝕程度相當。因此，根據(jù)高含酸原料油在加氫裂化設(shè)備各部位的腐蝕情況，可以通過在不同部位選擇具有不同抗腐蝕性的材料(高腐蝕部位選擇高抗腐蝕性材料，低腐蝕部位選擇低抗腐蝕性材料或常規(guī)材料)，能夠達到既滿足生產(chǎn)工藝和設(shè)備壽命的要求，又能降低設(shè)備成本的目的。據(jù)此，本發(fā)明提供了一種高含酸原料油的加氫裂化設(shè)備，該設(shè)備包括加氫裂化反應(yīng)器、高壓分離器和低壓分離器，其中，所述加氫裂化反應(yīng)器的殼體的材質(zhì)為含有鉻鉬鋼、TP316L和TP309L的金屬復(fù)合材料，所述加氫裂化反應(yīng)器的內(nèi)件的材質(zhì)為TP316L，所述高壓分離器的殼體的材質(zhì)為含有鉻鉬鋼、TP309L和TP316L的金屬復(fù)合材料，所述高壓分離器的內(nèi)件的材質(zhì)為TP316L，所述低壓分離器的殼體的材質(zhì)為低碳鋼。根據(jù)本發(fā)明的另一方面，本發(fā)明還提供了一種高含酸原料油的加氫裂化方法，該方法包括使用一種加氫裂化設(shè)備對高含酸原料油進行加氫裂化，其中，所述加氫裂化設(shè)備為本發(fā)明提供的上述加氫裂化設(shè)備，所述高含酸原料油的酸值為150-300mgKOH/100mL。本發(fā)明人研究發(fā)現(xiàn)，在進行高含酸原料油的加氫裂化加工時，加氫裂化設(shè)備中的加氫裂化反應(yīng)器、高壓分離器屬于高腐蝕部位，而低壓分離器則相對屬于低腐蝕部位。本發(fā)明提供的高含酸原料油的加氫裂化設(shè)備，通過有針對性的使其中加氫裂化反應(yīng)器、高壓分離器和低壓分離器的材質(zhì)進行限定，有效解決了高含酸原料油加氫裂化的設(shè)備腐蝕問題，并且由于可以在腐蝕不太嚴重的地方使用低抗腐蝕性的或常規(guī)的材料，大大降低了設(shè)備的成本，從而獲得了較好的經(jīng)濟效益。另外，由于解決了高含酸原料油加氫裂化的設(shè)備腐蝕問題，使得加氫產(chǎn)品中的金屬含量不會額外地大量增加，從而不會影響后續(xù)加工過程中催化劑的使用壽命。圖1為本發(fā)明提供的加氫裂化的設(shè)備和工藝流程圖。具體實施例方式本發(fā)明的發(fā)明人通過研究發(fā)現(xiàn)，使用上述增加腐蝕余量的碳鋼制備的加氫裂化設(shè)備對高含酸原油進行加工時，由于上述蓬萊原油的常壓煤柴油和催化柴油為一種高含酸原油，對加氫裂化設(shè)備造成的環(huán)烷酸腐蝕嚴重。將上述加氫裂化設(shè)備的材質(zhì)全部采用防腐性能更好的材料應(yīng)該能起到防腐從而降低加氫裂化產(chǎn)品中鐵離子的含量的作用。然而，使用防腐性能更好的材料無疑會增加成本。為了既達到防腐的目的又能不使設(shè)備成本增加太多，本發(fā)明的發(fā)明人對此進行了深入的研究，發(fā)現(xiàn)上述環(huán)烷酸腐蝕在加氫裂化設(shè)備中的加氫裂化反應(yīng)器、高壓分離器表現(xiàn)尤其明顯。為了有效解決上述腐蝕問題，提供一套能適用于上述蓬萊高酸原油(海洋油)或者與上述蓬萊高酸原油性質(zhì)相似的原油常減壓蒸餾后得到的165-36(TC的餾分油的加氫裂化設(shè)備，本發(fā)明的發(fā)明人對蓬萊高酸原油PL19-3號原油及其165-360'C的餾分油進行了詳細研究，試圖根據(jù)其性質(zhì)找到能有效防腐的耐蝕材料。PL19-3號原油的一般性質(zhì)列于下表1。165-360°C的餾分油的性質(zhì)列于下表2。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>表2沸點范圍/'c165360收率，％24.52密度(2(TC)/g《m'30.8719運動粘度(20'C)/mm2's"5.569凝點/。c<-35酸值/mgKOH.(lOOmL)"272.20硫含量，％0.14閃點(閉口)/°c82銅片腐蝕/級2實際膠質(zhì)/m^(100mL)一165十六烷值38.0十六烷值指數(shù)41.2餾程/。C初餾點199.310體積％226.130體積％251.950體積％274.770體積％296.190體積％318.895體積％326.8終餾點330,6收率，體積％97.5餾分烴類組成，重量％10鏈烷烴20.1一環(huán)環(huán)烷11.7二環(huán)環(huán)烷28.8三環(huán)環(huán)垸9.4總環(huán)烷49.9總飽和烴70.0烷基苯7.3茚滿或四氫萘類6.2茚類3.8總單環(huán)芳烴17.3萘0.7萘類6.4苊類2.4苊烯類2.3總雙環(huán)芳烴11.8三環(huán)芳烴0.9總芳烴30.0總重量100.0根據(jù)上述餾分油的性質(zhì)、酸值、硫含量和組成，本發(fā)明的發(fā)明人有針對性地對加氫裂化設(shè)備的各個部件的材料進行了選擇，提供了一種適用于高含酸原料油的加氫裂化設(shè)備，該設(shè)備包括加氫裂化反應(yīng)器、高壓分離器和低壓分離器，其中，所述加氫裂化反應(yīng)器的殼體的材質(zhì)為含有鉻鉬鋼、TP316L和TP309L的金屬復(fù)合材料，所述加氫裂化反應(yīng)器的內(nèi)件的材質(zhì)為TP316L，所述高壓分離器的殼體的材質(zhì)為含有鉻鉬鋼、TP309L和TP316L的金屬復(fù)ii合材料，所述高壓分離器的內(nèi)件的材質(zhì)為TP316L，所述低壓分離器的殼體的材質(zhì)為抗氫致開裂低碳鋼。盡管滿足上述條件即可實現(xiàn)本發(fā)明的目的，但優(yōu)選情況下，所述金屬復(fù)合材料通過在鉻鉬鋼表面堆焊TP309L和TP316L得到。在上述金屬復(fù)合材料中，TP309L位于鉻鉬鋼和TP316L之間，用于為鉻鉬鋼和TP316L之間提供良好的附著力，起防腐作用的主要TP316L，因此TP316L的厚度只要能防腐即可。鉻鉬鋼作為基材，主要提供容器在加氫裂化反應(yīng)所需壓力的強度。用作加氫裂化反應(yīng)器的殼體的材質(zhì)中，所述TP316L堆焊層和TP309L堆悍層的總厚度優(yōu)選為4-7毫米，鉻鉬鋼的厚度優(yōu)選為205-280毫米，TP309L和TP316L的厚度各自為3-4毫米；用作所述高壓分離器的殼體的材質(zhì)中，鉻鉬鋼的厚度為180-200毫米，所述TP316L堆焊層和TP309L堆焊層的厚度為4-7毫米，TP316L的厚度為3-4毫米。通過使鉻鉬鋼、TP316L堆焊層和TP309L堆焊層的厚度控制在上述范圍內(nèi)，既能起到防腐作用，又能使得加氫裂化反應(yīng)器的厚度增加不太大，也就是說能使得加氫裂化反應(yīng)獲得盡可能大的容積，并使得加氫裂化反應(yīng)器的成本盡可能低。而且在上述選材和厚度條件下可以保證加工量為400萬噸/年的情況下加氫裂化反應(yīng)器的使用壽命為15-20年。上述金屬復(fù)合材料可以通過各種方法獲得，例如可以通過商購得到，也可以通過本領(lǐng)域公知的堆焊方法制得。通過堆焊可以有效保證鉻鉬鋼與TP316L和TP309L之間的緊密結(jié)合，并保證獲得所需的厚度，從而有效起到防腐的作用。所述堆焊方法的具體操作和條件已為本領(lǐng)域技術(shù)人員所公知，本發(fā)明在此不在贅述。本發(fā)明的發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，由于低壓分離器受高含酸原料油酸值的影響較小，因此所述低壓分離器的殼體和內(nèi)件的材質(zhì)優(yōu)選均為抗氫致開裂低碳鋼。在上述條件下，既可以保證加工量為400萬噸/年的情況下低壓分離器的使用壽命為15-20年，而且設(shè)備的整體成本還較低。一般地，所述加氫裂化設(shè)備還包括反應(yīng)餾出物空冷器，所述反應(yīng)餾出物空冷器包括管箱和管束，其中入口管箱的材質(zhì)為INCOLOY825，所述管束的材質(zhì)為INCOLOY825，所述管端入口處襯有鈦。優(yōu)選襯鈦的長度為300-600mm，即從管端入口邊緣向內(nèi)300-600mm處襯有鈦。通過上述選材，能夠保證反應(yīng)餾出物空冷器的使用壽命達到15-20年，從而保證在整個加氫裂化設(shè)備壽命范圍內(nèi)，加氫裂化所得產(chǎn)品的鐵含量均能滿足后續(xù)加工的要求。本發(fā)明提供的所述加氫裂化設(shè)備還包括原料油線。本發(fā)明的發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，高含酸原料油的高酸值對原料油線不同部位的腐蝕程度不一樣，并且與原料的溫度密切相關(guān)，而與是否接觸氫無關(guān)或者關(guān)系甚微。為此，本發(fā)明將原料油線根據(jù)與之接觸的原料的溫度分為第一原料油線、第二原料油線和第三原料油線。所述原料油線包括與低于220'C的原料接觸的第一原料油線、與溫度為220-288。C的原料接觸的第二原料油線、與溫度高于288-C的原料接觸的第三原料油線，所述第一原料油線的材質(zhì)為碳素鋼，所述第二原料油線的材質(zhì)為316L和/或321，所述第三原料油線的材質(zhì)為316L。通過上述選材，能使上述原料油線從而加氫裂化反應(yīng)設(shè)備在設(shè)備成本和使用壽命方面達到最佳平衡。所述碳素鋼可以是各種具有或不具有防腐性能的碳鋼，例如可以是A105、20#鋼和WCB碳鋼中的一種或幾種。根據(jù)本發(fā)明提供的加氫裂化設(shè)備，其中，所述加氫裂化設(shè)備還包括溶劑再生塔空冷器，所述溶劑再生塔空冷器包括管箱和管束，所述管箱的材質(zhì)為抗氫致開裂奧氏體不銹鋼，所述管束的材質(zhì)為304L或TP321。通過上述選材，能夠保證溶劑再生塔空冷器的使用壽命達到15-20年，從而保證在整個加氫裂化設(shè)備壽命范圍內(nèi)，加氫裂化所得產(chǎn)品的鐵含量均能滿足后續(xù)加工的要求。一般地，所述加氫裂化設(shè)備還包括脫硫化氫汽提塔空冷器，所述脫硫化氫汽提塔空冷器包括管箱和管束，所述管箱的材質(zhì)為抗氫致開裂低碳鋼，所述管束的材質(zhì)為304L。通過上述選材，能夠保證脫硫化氫汽提塔空冷器的使用壽命達到15-20年，從而保證在整個加氫裂化設(shè)備壽命范圍內(nèi)，加氫裂化所得產(chǎn)品的鐵含量均能滿足后續(xù)加工的要求。為了提高整套加氫裂化設(shè)備的能量利用率，所述加氫裂化設(shè)備還包括用于使氫氣與餾出物之間進行換熱的換熱器和用于使進料油與餾出物之間進行換熱的換熱器。該換熱器的材質(zhì)為含有TP316L、TP309L和鉻鉬鋼的金屬復(fù)合材料。所述金屬復(fù)合材料通過在鉻鉬鋼表面堆焊TP316L和TP309L得到，其中鉻鉬鋼的厚度優(yōu)選為200-280毫米，TP316L的厚度優(yōu)選為3-4毫米。根據(jù)本發(fā)明提供的加氫裂化設(shè)備，其中，所述換熱單元還包括用于使進料油與餾出物之間進行換熱的換熱器，其中進料油側(cè)的殼體的材質(zhì)為含有TP316L、TP309L和鉻鉬鋼的金屬復(fù)合材料，折流板的材質(zhì)為TP316L;反應(yīng)餾出物側(cè)的管箱的材質(zhì)為含有鉻鉬鋼和TP316L的金屬復(fù)合材料。所述金屬復(fù)合材料通過在鉻鉬鋼表面堆焊TP316L和TP309L得到，其中鉻鉬鋼的厚度優(yōu)選為200-280毫米，TP316L的厚度優(yōu)選為3-4毫米。根據(jù)本發(fā)明提供的加氫裂化設(shè)備，所述加氫裂化設(shè)備還包括原料油加熱爐和汽提塔加熱爐，所述原料油加熱爐的材質(zhì)為TP321和/或347，所述汽提塔加熱爐的材質(zhì)為T9、Tll、1Cr5Mo中的一種或幾種。本發(fā)明中，所述鉻鉬鋼按Nelson曲線選取。進一步優(yōu)選情況下，所述鉻鉬鋼為2,25Cr-lMo-V，且所述2.25Cr-lMo-V滿足下述式(1)-式(3)所示的條件J系數(shù)(WSi+WMn)*(Wp+Wsn)*10000<100%(1)X系數(shù)(10WP+5Wsb+4WSn+WAs)*0.01<15ppm(2)VTr54+3.0厶VTr54〈10。C(3)上述式(1)-式(3)中，WSi、WMn、WP、WSn、WP、Wsb、Was分別表示Si、Mn、P、Sn、Sb和As在2.25Cr-lMo中的質(zhì)量百分含量，優(yōu)選Wsi和W^分別為標準范圍的下限值。通過限定Wsi和WMn為其下限值，可以進一步提高2.25Cr-lMo-V的耐腐蝕性。VTr54表示脆化前V型缺口試樣的沖擊功為54焦耳所對應(yīng)的溫度；AVTr54表示加速脆化的階梯冷卻試驗后V型缺口試樣的沖擊功為54焦耳所對應(yīng)的溫度。優(yōu)選所述階梯冷卻工藝如下表3，這樣能進一步獲得更好的抗氫致開裂性能，從而進一步提高設(shè)備的使用壽命。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>進一步優(yōu)選情況，所述2.25Cr-lMo-V由電爐冶煉和真空脫氧方法制得，這樣能獲得抗氫致開裂更好的效果。本發(fā)明中，所述TP316L的Mo含量不低于2.5重量M，優(yōu)選為2.5-3重量％，進一步優(yōu)選為2.8-3重量％。通過控制其中Mo含量在此優(yōu)選范圍內(nèi)能夠減緩環(huán)垸酸腐蝕速率50-80%。本發(fā)明中，所述抗氫致開裂低碳鋼可以是各種抗氫致開裂性能滿足NACETM0284"壓力容器及管線鋼抗氫致開裂的評定"方法的要求的奧氏體不銹鋼，具體的例如為304、321、347中的一種或幾種。由于本發(fā)明的發(fā)明點在于通過對原料油進行分析，從而有針對性的對其中加氫裂化設(shè)備的某些部件的材料進行防腐改迸，對加氫裂化設(shè)備的結(jié)構(gòu)和連接關(guān)系沒有特別的限定，現(xiàn)有技術(shù)的各種結(jié)構(gòu)和連接關(guān)系均可用于本發(fā)明，因此本發(fā)明在此不再贅述。除了上述部件或結(jié)構(gòu)之外，根據(jù)本發(fā)明提供的加氫裂化設(shè)備還可以包括液化氣脫硫抽提塔、脫丁烷塔、脫丙烷塔、脫異丁烷塔、干氣脫硫塔中的一者或幾者，它們的連接關(guān)系和作用己為本領(lǐng)域技術(shù)人員所公知，本發(fā)明在此不再贅述。在本發(fā)明中未特別指明的其它結(jié)構(gòu)、部件和管線可以使用本領(lǐng)域常規(guī)使用的各種材料，例如，可以使用碳素鋼。所述碳素鋼優(yōu)選為奧氏體不銹鋼，其碳含量優(yōu)選為《0.2重量％。根據(jù)本發(fā)明提供的加氫裂化設(shè)備，其中，所述加氫裂化設(shè)備一般還包括氫氣管線和其它管道，所述氫氣管線在低于20(TC下使用時，材質(zhì)為碳素鋼，在不低于200°C下使用時，材質(zhì)為鉻鉬鋼；所述其它管線在低于24(TC下使用時，材質(zhì)為碳素鋼，在不低于240'C下使用時，材質(zhì)為1Cr5Mo和/或321。本發(fā)明中，除非特別說明，所用材料的編號均采用本領(lǐng)域常規(guī)使用的編號，一般均來自GB4237-92、特別是管材一般采用GB9948標準、美國ASME標準或美國自動化工程師協(xié)會標準，例如，0Crl3、00Crl7Nil4Mo2和00Crl9NBMo2均為GB4237-92中的編號。316L、TP316L、TP317L、304、304L、321、347、321H、TP309L、405、410S均為美國ASME標準中的編號。SAF2205、SAF2507和SAF2304均為美國自動化工程師協(xié)會標準中的編號。它們的具體組成已為本領(lǐng)域技術(shù)人員所公知。而且若上述材料編號在不同標準中均有涉及的話，使用上述各種標準的該編號的材料均能實現(xiàn)本發(fā)明的目的。按照上述材料制得的本發(fā)明的加氫裂化設(shè)備，由于根據(jù)原油本身的性質(zhì)而有針對性地對加氫裂化設(shè)備中腐蝕較強的部位選用防腐性能較好的高品質(zhì)材料，而對腐蝕較弱的部位則選用常規(guī)材料，這樣獲得的加氫裂化設(shè)備，一方面能否有效防止因高酸和高金屬含量帶來的腐蝕問題，有效提高設(shè)備的整體使用壽命，節(jié)約維修和更換設(shè)備的成本，另一方面比整套設(shè)備都使用昂貴的防腐材料相比又大大降低了成本，因而本發(fā)明提供的加氫裂化設(shè)備具有較好的工業(yè)應(yīng)用價值，特別適合用于加工性質(zhì)類似由蓬萊原油的高酸重質(zhì)低硫原油常減壓蒸餾得到的柴油餾分的原料油。根據(jù)本發(fā)明提供的高含酸原料油的加氫裂化方法，該方法包括使用一種加氫裂化設(shè)備對高含酸原料油進行加氫裂化，其中，所述加氫裂化設(shè)備為本發(fā)明提供的加氫裂化設(shè)備，所述高含酸原料油的酸值為150-300mgKOH/lOOmL。根據(jù)本發(fā)明的一種優(yōu)選實施方式，所述加氫裂化方法如圖1所示，原料油經(jīng)原料油加熱爐加熱后先送入加氫精制反應(yīng)器1中進行加氫精制，然后將加氫精制后的原料油送入加氫裂化反應(yīng)器2進行加氫裂化反應(yīng)，加氫裂化后的產(chǎn)物與原料油和氫氣換熱后依次進入高壓分離器5和低壓分離器6進行分離，分離出的氫氣通過循環(huán)氫壓縮機4與新氫混合后與加氫裂化產(chǎn)物換熱后進入循環(huán)氫加熱爐3加熱后循環(huán)利用，除去氫氣后的混合物進入分餾塔7進行分餾，得到干氣、燃料氣、LPG、輕重石腦油、航煤和柴油，渣油則一部分作為循環(huán)油返回塔內(nèi)循環(huán)使用，一部分作為尾油排出裝置。反應(yīng)壓力一般為10-20MPa，精制段的體積空速一般為0.5-1.5小時'1，裂化段的體積空速一般為1-1.5小時"，精制段的反應(yīng)溫度一般為250-35(TC，裂化段的反應(yīng)溫度一般為350-450°C。精制段催化劑可以使用HC-K精制催化劑，裂化段可以使用國產(chǎn)的3824催化劑。在上面描述的具體實施方式以及下面將要描述的實施例中，加氫裂化設(shè)備中未特別說明的其它部位的選材為傳統(tǒng)常減壓裝置的常規(guī)選材，一般為碳素鋼，如管線均使用20#鋼，容器均使用16MnR鋼。下面的實施例將對本發(fā)明做進一步的說明。實施例1該實施例用于說明本發(fā)明提供的加氫裂化設(shè)備和加氫裂化方法。采用圖1所示的加氫裂化設(shè)備和工藝流程對由蓬萊PL19-3號原油進行常減壓蒸餾加工得到的165-360'C餾分進行加氫裂化。其中PL19-3號原油的性質(zhì)如上表1所示，對由蓬萊PL19-3號原油進行常減壓蒸餾加工得到的165-36(TC餾分的性質(zhì)如上表2所示，加氫裂化設(shè)備各個部件的材質(zhì)如下表4所示。表4中，鉻鉬鋼為2,25Cr-lMo-V鋼，采用表3所示階梯冷卻工藝通過真空脫氧方法獲得，316L中錳含量為3.0重量。/。，反應(yīng)餾出物空冷器的管端入口處襯有300毫米的鈦。加氫裂化的主要工藝條件包括反應(yīng)壓力為16.12MPa，精制段反應(yīng)溫度為328'C，裂化段反應(yīng)溫度為380°C,精制段體積空速為0.91小時'1，裂化段體積空速為1.2小時—1。所得產(chǎn)品包括0.19重量％的輕氣體組分(硫化氫和氨氣)，2.97重量°/。的燃料氣，3.66重量％的LPG，3.77重量％的輕石腦油，23.62重量％的重石腦油，29.03重量％的航煤，41.43重量％的柴油。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>結(jié)果發(fā)現(xiàn)，設(shè)備連續(xù)運轉(zhuǎn)l年后，按照山東化工2006年第35巻第4期第13-16頁的方法測試腐蝕量，加氫裂化反應(yīng)器殼體的腐蝕量為0.03毫米，內(nèi)件的腐蝕量為0.04毫米；高壓分離器殼體的腐蝕量為0.01毫米，內(nèi)件的腐蝕量為0.01毫米；低壓分離器殼體的腐蝕量為0.009毫米，內(nèi)件的腐蝕量為0.009毫米；氫氣與餾出物換熱器氫氣側(cè)殼體的腐蝕量為0.01毫米，反應(yīng)餾出物側(cè)的腐蝕量為0.01毫米，原料油與餾出物換熱器的油進料側(cè)殼體的腐蝕量為0.01毫米，反應(yīng)餾出物側(cè)的腐蝕量為0.01毫米；反應(yīng)餾出物空冷器管端入口處的腐蝕量為0.01毫米；溶劑再生塔空冷器的腐蝕量為0.01毫米，脫硫化氫汽提塔空冷器的腐蝕量為0.01毫米，原料油加熱爐的腐蝕量為0.01毫米，汽提塔加熱爐的腐蝕量為0.01毫米，原料油線的腐蝕量均為0.01毫米。實施例2該實施例用于說明本發(fā)明提供的加氫裂化設(shè)備和加氫裂化方法。采用圖1所示的加氫裂化設(shè)備和工藝流程對由蓬萊PL19-3號原油進行常減壓蒸餾加工得到的165-36(TC餾分進行加氫裂化。其中PL19-3號原油的性質(zhì)如上表1所示，對由蓬萊PL19-3號原油進行常減壓蒸餾加工得到的165-360"C餾分的性質(zhì)如上表2所示，加氫裂化設(shè)備中的加氫裂化反應(yīng)器、高壓分離器和低壓分離器的材質(zhì)同實施例1，其余部位的材質(zhì)均為本領(lǐng)域常規(guī)使用的材質(zhì)低合金鋼板。加氫裂化的工藝條件與實施例1相同。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，設(shè)備連續(xù)運轉(zhuǎn)l年后，按照山東化工2006年第35巻第4期第13-16頁的方法測試腐蝕量，加氫裂化反應(yīng)器殼體的腐蝕量為0.03毫米，內(nèi)件的腐蝕量為0.04毫米；高壓分離器殼體的腐蝕量為0.01毫米，內(nèi)件的腐蝕量為0.01毫米；低壓分離器殼體的腐蝕量為0.009毫米，內(nèi)件的腐蝕量為0.009毫米；氫氣與餾出物換熱器氫氣側(cè)殼體的腐蝕量為0.6毫米，反應(yīng)餾出物側(cè)的腐蝕量為0.6毫米，原料油與餾出物換熱器的油進料側(cè)殼體的腐蝕量為0.8毫米，反應(yīng)餾出物側(cè)的腐蝕量為0.6毫米；反應(yīng)餾出物空冷器管端入口處的腐蝕量為0.8毫米；溶劑再生塔空冷器的腐蝕量為0.4毫米，脫硫化氫汽提塔空冷器的腐蝕量為0.4毫米，原料油加熱爐的腐蝕量為0.4毫米，汽提塔加熱爐的腐蝕量為0.4毫米，原料油線的腐蝕量均為0.8毫米。實施例3該實施例用于說明本發(fā)明提供的加氫裂化設(shè)備和加氫裂化方法。按照實施例1的方法對由蓬萊PL19-3號原油進行常減壓蒸餾加工得到的165-36(TC餾分進行加氫裂化，不同的是，加氫裂化的原料的酸值為200m沐OH/100mL，加氫裂化設(shè)備的材質(zhì)如表5所示，且反應(yīng)餾出物空冷器的管端入口處未襯鈦。表5<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>結(jié)果發(fā)現(xiàn)，設(shè)備連續(xù)運轉(zhuǎn)l年后，按照山東化工2006年第35巻第4期第13-16頁的方法測試腐蝕量，加氫裂化反應(yīng)器殼體的腐蝕量為0.03毫米，內(nèi)件的腐蝕量為0.04毫米；高壓分離器殼體的腐蝕量為0.01毫米，內(nèi)件的腐蝕量為0.01毫米；低壓分離器殼體的腐蝕量為0.009毫米，內(nèi)件的腐蝕量為0.009毫米；氫氣與餾出物換熱器氫氣側(cè)殼體的腐蝕量為0.01毫米，反應(yīng)餾出物側(cè)的腐蝕量為0.01毫米，原料油與餾出物換熱器的油進料側(cè)殼體的腐蝕量為0.01毫米，反應(yīng)餾出物側(cè)的腐蝕量為0.01毫米；反應(yīng)餾出物空冷器管端入口處的腐蝕量為0.8毫米；溶劑再生塔空冷器的腐蝕量為0.01毫米，脫硫化氫汽提塔空冷器的腐蝕量為0.01毫米，原料油加熱爐的腐蝕量為0.01毫米，汽提塔加熱爐的腐蝕量為0.01毫米，原料油線的腐蝕量均為0.01毫米。權(quán)利要求1、一種高含酸原料油的加氫裂化設(shè)備，該設(shè)備包括加氫裂化反應(yīng)器、高壓分離器和低壓分離器，其特征在于，所述加氫裂化反應(yīng)器的殼體的材質(zhì)為含有鉻鉬鋼、TP316L和TP309L的金屬復(fù)合材料，所述加氫裂化反應(yīng)器的內(nèi)件的材質(zhì)為TP316L，所述高壓分離器的殼體的材質(zhì)為含有鉻鉬鋼、TP309L和TP316L的金屬復(fù)合材料，所述高壓分離器的內(nèi)件的材質(zhì)為TP316L，所述低壓分離器的殼體的材質(zhì)為抗氫致開裂低碳鋼。2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的加氫裂化設(shè)備，其中，所述金屬復(fù)合材料通過在鉻鉬鋼表面堆焊TP309L和TP316L得到，用作加氫裂化反應(yīng)器的殼體的材質(zhì)中，所述TP316L堆焊層和TP309L堆焊層的厚度為4-7毫米，鉻鉬鋼的厚度為205-280毫米，TP309L的厚度為3-4毫米；用作所述高壓分離器的殼體的材質(zhì)中，鉻鉬鋼的厚度為180-200毫米，所述TP316L堆焊層和309L堆焊層的厚度為4-7毫米，TP316L的厚度為3-4毫米。3、根據(jù)權(quán)利要求1所述的加氫裂化設(shè)備，其中，所述加氫裂化設(shè)備還包括反應(yīng)餾出物空冷器，所述反應(yīng)餾出物空冷器包括管箱和管束，所述管箱的材質(zhì)INCOLOY825，所述管束的材質(zhì)為INCOLOY825,所述管箱入口處襯有鈦。4、根據(jù)權(quán)利要求3所述的加氫裂化設(shè)備，其中，襯鈦的長度為300-600mm。5、根據(jù)權(quán)利要求1所述的加氫裂化設(shè)備，其中，所述加氫裂化設(shè)備還包括原料油線，所述原料油線包括與低于220°C的原料接觸的第一原料油線、與溫度為220-288'C的原料接觸的第二原料油線、與溫度高于288"C的原料接觸的第三原料油線，所述第一原料油線的材質(zhì)為碳素鋼，所述第二原料油線的材質(zhì)為316L和/或321，所述第三原料油線的材質(zhì)為316L。6、根據(jù)權(quán)利要求1所述的加氫裂化設(shè)備，其中，所述加氫裂化設(shè)備還包括用于使氫氣與餾出物之間進行換熱的換熱器，該換熱器的材質(zhì)為含有TP316L、TP309L和鉻鉬鋼的金屬復(fù)合材料。7、根據(jù)權(quán)利要求6所述的加氫裂化設(shè)備，其中，用作該換熱器的材質(zhì)的所述金屬復(fù)合材料通過在鉻鉬鋼表面堆焊TP316L和TP309L得到，其中鉻鉬鋼的厚度為200-280毫米，TP316L的厚度為3-4毫米，TP316L和TP309L的總厚度為4-7毫米。8、根據(jù)權(quán)利要求1所述的加氫裂化設(shè)備，其中，所述加氫裂化設(shè)備還包括用于使原料油與餾出物之間進行換熱的換熱器，其中油進料側(cè)的殼體的材質(zhì)為含有TP316L、TP309L和鉻鉬鋼的金屬復(fù)合材料，折流板的材質(zhì)為TP316L;反應(yīng)餾出物側(cè)的管箱的材質(zhì)為含有TP316L、TP309L和鉻鉬鋼的金屬復(fù)合材料。9、根據(jù)權(quán)利要求8所述的加氫裂化設(shè)備，其中，用作該換熱器的材質(zhì)的所述金屬復(fù)合材料通過在鉻鉬鋼表面堆悍TP316L和TP309L得到，其中鉻鉬鋼的厚度為200-280毫米，TP316L的厚度為3-4毫米，TP316L和TP309L的總厚度為4-7毫米。10、根據(jù)權(quán)利要求1所述的加氫裂化設(shè)備，其中，所述加氫裂化設(shè)備還包括溶劑再生塔空冷器和/或脫硫化氫汽提塔空冷器，所述溶劑再生塔空冷器和脫硫化氫汽提塔空冷器各自包括管箱和管束，所述管箱的材質(zhì)為抗氫致開裂低碳鋼，所述管束的材質(zhì)為304L或TP321。11、根據(jù)權(quán)利要求1所述的加氫裂化設(shè)備，其中，所述加氫裂化設(shè)備還包括原料油加熱爐和汽提塔加熱爐，所述原料油加熱爐的材質(zhì)為TP321和/或347，所述汽提塔加熱爐的材質(zhì)為T9、Tll、Cr5Mo中的一種或幾種。12、一種高含酸原料油的加氫裂化方法，該方法包括使用一種加氫裂化設(shè)備對高含酸原料油進行加氫裂化，其特征在于，所述加氫裂化設(shè)備為權(quán)利要求1-11中任意一項所述的加氫裂化設(shè)備，所述高含酸原料油的酸值為150-300mgKOH/100mL。全文摘要本發(fā)明提供了一種高含酸原料油的加氫裂化設(shè)備，該設(shè)備包括加氫裂化反應(yīng)器、高壓分離器和低壓分離器，其中，所述加氫裂化反應(yīng)器的殼體的材質(zhì)為含有鉻鉬鋼、TP316L和TP309L的金屬復(fù)合材料，所述加氫裂化反應(yīng)器的內(nèi)件的材質(zhì)為TP316L，所述高壓分離器的殼體的材質(zhì)為含有鉻鉬鋼、TP309L和TP316L的金屬復(fù)合材料，所述高壓分離器的內(nèi)件的材質(zhì)為TP316L，所述低壓分離器的殼體的材質(zhì)為低碳鋼。另外，本發(fā)明還提供了使用該設(shè)備對高含酸原料油進行加氫裂化的方法。本發(fā)明提供的高含酸原料油的加氫裂化設(shè)備，有效解決了高含酸原料油加氫裂化的設(shè)備腐蝕問題，并且由于可以在腐蝕不太嚴重的地方使用低抗腐蝕性的或常規(guī)的材料，大大降低了設(shè)備的成本，從而獲得了較好的經(jīng)濟效益。文檔編號C10G47/00GK101629098SQ20091008917公開日2010年1月20日申請日期2009年8月3日優(yōu)先權(quán)日2009年8月3日發(fā)明者劉繼國,青吳,亮孫,張樹廣,張繼鋒,王少飛,王慶波,苑少軍,董孝利,邵為讜,黃梓友申請人:中海石油煉化有限責(zé)任公司