專利名稱：一種沼氣脫氧工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及混合氣體脫氧技術(shù)，特別涉及一種沼氣催化脫氧工藝及反應(yīng)熱的綜合利用。
背景技術(shù)：
沼氣是多種氣體的混合物，一般含甲烷50 70%，其余為20% 40%的二氧化碳、0% 5%的氮?dú)?、小?%的氫氣、小于O. 4%的氧氣和O. 1% 3%硫化氫等，其特性與天然氣相似。常溫常壓下甲烷在空氣中的爆炸極限在5 15%之間，空氣中如含有8. 6 20. 8%(按體積計(jì))的沼氣時(shí)，就會(huì)形成爆炸性的混合氣體。在抽排過程中因混入了空氣，沼氣在管輸或者分離濃縮生產(chǎn)過程中均存在極大的安全隱患，所以對沼氣進(jìn)行脫氧處理是進(jìn)一步利用的如提和基礎(chǔ)。
目前可采用的沼氣脫氧方法主要是在催化劑作用下烷和氧的燃燒反應(yīng)。甲烷非常穩(wěn)定，只有在催化劑作用下才能在較低溫度發(fā)生催化燃燒反應(yīng)，甲烷和氧的燃燒反應(yīng)是一個(gè)熱量極大的放熱反應(yīng)，并且反應(yīng)速度隨溫度升高急劇上升，由于反應(yīng)速度隨溫度變化太大，反應(yīng)速度不能準(zhǔn)確預(yù)測，一般的中間冷激的多層式絕熱反應(yīng)器也不能有效控制反應(yīng)溫度，反應(yīng)器內(nèi)部的熱量不能用傳熱面引出，只能采用絕熱反應(yīng)器。甲烷和氧必需先預(yù)熱到一定溫度才能開始反應(yīng)，而反應(yīng)終溫是由進(jìn)入時(shí)的溫度和氣體中的氧含量確定的。若氧含量過高，則會(huì)使出口溫度過高，造成甲烷裂解和催化劑燒結(jié)。另一方面，沼氣脫氧工藝的處理成本主要來自于原料增壓機(jī)和循環(huán)氣壓縮機(jī)的電耗，電耗占整個(gè)脫氧工序處理成本50%左右。而沼氣脫氧過程中甲烷與氧氣發(fā)生催化燃燒反應(yīng)，放出大量熱致使脫氧后的氣體溫度升高，這些熱量如不得到合理利用，甚至還需花費(fèi)能源和設(shè)備對其進(jìn)行冷卻，將造成大量的熱能浪費(fèi)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是為了克服現(xiàn)有技術(shù)存在的上述不足，提供一種沼氣脫氧工藝，將經(jīng)過脫氧處理之后的原料氣返回脫氧系統(tǒng)，多級進(jìn)料，從而大大降低了循環(huán)氣量，同時(shí)，充分利用沼氣脫氧過程中放出的熱量，從節(jié)約投資、降低處理成本和反應(yīng)器合理設(shè)置的角度采取措施，達(dá)到低處理成本和低耗生產(chǎn)的目的。為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用下述技術(shù)方案
一種沼氣脫氧工藝，原料沼氣在催化劑作用下，其中的甲烷與氧氣發(fā)生催化燃燒反應(yīng)而脫氧，反應(yīng)過程伴隨大量反應(yīng)熱的放出，對反應(yīng)后的高溫氣體進(jìn)行熱量回收，其特征在于將經(jīng)過脫氧處理之后的原料氣返回脫氧反應(yīng)系統(tǒng)，成為循環(huán)氣，循環(huán)氣與未經(jīng)處理的原料氣混合，采用多級進(jìn)料降低循環(huán)氣量，催化反應(yīng)器選用單個(gè)多層或多個(gè)串聯(lián)的絕熱反應(yīng)器；對反應(yīng)后的高溫脫氧氣進(jìn)行熱量回收，生產(chǎn)過熱蒸汽返回脫氧系統(tǒng)為系統(tǒng)提供動(dòng)力或者加熱鍋爐。將經(jīng)過脫氧處理之后的原料氣與未經(jīng)處理的原料氣混合，以降低進(jìn)入催化反應(yīng)器中的混合氣體中的氧含量。當(dāng)原料氧含量較高時(shí)，氣體的循環(huán)比高(循環(huán)比是指循環(huán)氣量與原料氣量的比值)，循環(huán)壓縮機(jī)能耗和投資也比較大。利用多級進(jìn)料從而大大降低了循環(huán)氣量，降低了壓縮機(jī)能耗。采用多段反應(yīng)器需在段間開設(shè)人孔或手孔，以便于催化劑的裝卸和反應(yīng)器維修，而反應(yīng)器內(nèi)溫度通常高于650°C，在高溫下反應(yīng)器段間過多的人孔或手孔會(huì)降低反應(yīng)器的強(qiáng)度，所以選用單個(gè)多層或多個(gè)串聯(lián)的絕熱反應(yīng)器。反應(yīng)后的沼氣溫度通常在600°C以上，利用該高溫氣體可副產(chǎn)不同品質(zhì)的蒸汽。所述的原料混合氣體中氧的含量為O. 4 12%,通過循環(huán)氣與原料氣混合來控制進(jìn)入反應(yīng)器氣體的氧含量不高于3%。使用單個(gè)多層絕熱反應(yīng)器，進(jìn)入反應(yīng)器的氣體經(jīng)過換熱器預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度；在多個(gè)串連反應(yīng)器中，進(jìn)入第一個(gè)反應(yīng)器的氣體經(jīng)過換熱器預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度；進(jìn)入其它各反應(yīng)器的氣體不經(jīng)過預(yù)熱，與前一反應(yīng)器出來的高溫氣體混合后達(dá)到起始反應(yīng)溫度。起始反應(yīng)溫度為180 360°C。優(yōu)選地，所述的起始反應(yīng)溫度為300°C。起始反應(yīng)溫度是指使用催化劑的情況下，在此溫度下已有緩慢的化學(xué)反應(yīng)?？蛇m應(yīng)的溫度區(qū)間不小于300°C，催化劑容許的最高溫度為在此溫度下，不希望的副反應(yīng)不超過工藝容許的程度，并且催化劑的壽命不低于經(jīng)濟(jì)可行范圍。對于第一個(gè)絕熱反應(yīng)器，通過控制進(jìn)入反應(yīng)器氣體的氧含量來達(dá)到；對于非第一個(gè)反應(yīng)器是通過控制高溫氣體混合后的氣體的氧含量來達(dá)到。在單個(gè)或多個(gè)串連絕熱反應(yīng)器中，進(jìn)入各反應(yīng)器催化劑層的氣體溫度必須不低于所用催化劑的起始反應(yīng)溫度。為此，進(jìn)入單個(gè)反應(yīng)器的氣體是經(jīng)過換熱器預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度的。在多個(gè)串連反應(yīng)器中，進(jìn)入第一個(gè)反應(yīng)器的氣體是經(jīng)過換熱器預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度的，而進(jìn)入其它各反應(yīng)器的氣體不經(jīng)過預(yù)熱，但與前一反應(yīng)器出來的高溫氣體混合后達(dá)到起始反應(yīng)溫度。由于進(jìn)入后反應(yīng)器的氣體流量比進(jìn)入前反應(yīng)器的流量大，這就使得進(jìn)入多個(gè)串連絕熱反應(yīng)器的各個(gè)反應(yīng)器的原料混合氣體和催化劑用量依次遞增。進(jìn)入第一個(gè)反應(yīng)器的氣體經(jīng)過了預(yù)熱，溫度較高，溫升范圍小，要求進(jìn)入氣體氧含量較低；進(jìn)入非第一個(gè)反應(yīng)器的氣體未經(jīng)過預(yù)熱，升溫范圍大，可以容許較高的氧含量。絕熱反應(yīng)器中的溫度為350 600°C，壓力為0.6 1. 2MPa，空速為4000 δΟΟΟΙΓ1。在沼氣處理中，一般而言絕熱反應(yīng)器中的溫度不應(yīng)高于600°C，超過此溫度混合氣中的硫會(huì)影響催化劑，超過700°C會(huì)導(dǎo)致甲烷裂解，催化劑結(jié)碳，甚至燒結(jié)等，同時(shí)對反應(yīng)器的材質(zhì)要求也更高，增加投資成本。為了控制反應(yīng)器中溫度不超過600°C，進(jìn)入反應(yīng)器氣體的氧含量不高于3%，即不能提供太大的溫升范圍。本發(fā)明所述工藝，能將沼氣中的氧氣濃度降低到O. 2%以下。 與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果是 本發(fā)明可有效安全地脫除氧濃度在O. 4% 12%的沼氣中的氧氣，其中的甲烷與氧氣發(fā)生催化燃燒反應(yīng)而達(dá)到脫氧的目的，反應(yīng)過程伴隨大量反應(yīng)熱的放出，通過對反應(yīng)熱的回收達(dá)到了熱量充分合理利用并有效地降低了脫氧工藝的過程能耗，可處理不同規(guī)模的沼氣，使用范圍廣，是一種清潔、低耗的沼氣脫氧工藝。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合具體實(shí)施方式
對本發(fā)明的上述發(fā)明內(nèi)容作進(jìn)一步的詳細(xì)描述。但不應(yīng)將此理解為本發(fā)明上述主題的范圍僅限于下述實(shí)施例。在不脫離本發(fā)明上述技術(shù)思想情況下，根據(jù)本領(lǐng)域普通技術(shù)知識和慣用手段，做出各種替換和變更，均應(yīng)包括在本發(fā)明的范圍內(nèi)。實(shí)施例1
原料混合氣體中氧的含量為O. 4%，原料沼氣在催化劑作用下，其中的甲烷與氧氣發(fā)生催化燃燒反應(yīng)而脫氧，反應(yīng)過程伴隨大量反應(yīng)熱的放出，對反應(yīng)后的高溫氣體進(jìn)行熱量回收，具體為催化反應(yīng)器選用單個(gè)4層絕熱反應(yīng)器，原料混合氣預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度180°C，絕熱反應(yīng)器中的溫度為350 390°C，壓力為O. 6MPa，空速為40001^,將經(jīng)過脫氧處理之后的原料氣返回脫氧反應(yīng)系統(tǒng)，成為循環(huán)氣，循環(huán)氣與未經(jīng)處理的原料氣混合；反應(yīng)后的脫氧 氣溫度在450 550°C，對反應(yīng)后的高溫脫氧氣進(jìn)行熱量回收，用于加熱鍋爐。實(shí)施例2
原料混合氣體中氧的含量為3%，原料沼氣在催化劑作用下，其中的甲烷與氧氣發(fā)生催化燃燒反應(yīng)而脫氧，反應(yīng)過程伴隨大量反應(yīng)熱的放出，對反應(yīng)后的高溫氣體進(jìn)行熱量回收，具體為催化反應(yīng)器選用3個(gè)串聯(lián)的絕熱反應(yīng)器，原料混合氣預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度300°C，進(jìn)入其它各反應(yīng)器的氣體不經(jīng)過預(yù)熱，與前一反應(yīng)器出來的高溫氣體混合后達(dá)到起始反應(yīng)溫度。首個(gè)絕熱反應(yīng)器中的溫度為400 440°C，壓力為1. OMPa,空速為δΟΟΟΙΓ1 ;第2、3個(gè)絕熱反應(yīng)器中的溫度為440 490°C，壓力為l.OMPa，空速為400( '將經(jīng)過脫氧處理之后的原料氣返回脫氧反應(yīng)系統(tǒng)，成為循環(huán)氣，循環(huán)氣與未經(jīng)處理的原料氣混合；反應(yīng)后的脫氧氣溫度在480 500°C，對反應(yīng)后的高溫脫氧氣進(jìn)行熱量回收，用于生產(chǎn)壓力O. 4 O. 6MPa，溫度260 300°C的過熱蒸汽返回脫氧系統(tǒng)為系統(tǒng)提供動(dòng)力。實(shí)施例3
原料混合氣體中氧的含量為6%，原料沼氣在催化劑作用下，其中的甲烷與氧氣發(fā)生催化燃燒反應(yīng)而脫氧，反應(yīng)過程伴隨大量反應(yīng)熱的放出，對反應(yīng)后的高溫氣體進(jìn)行熱量回收，具體為催化反應(yīng)器選用4個(gè)串聯(lián)的絕熱反應(yīng)器，循環(huán)氣與原料氣混合來控制進(jìn)入反應(yīng)器氣體的氧含量在2%左右，原料混合氣預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度200°C，進(jìn)入其它各反應(yīng)器的氣體不經(jīng)過預(yù)熱，與前一反應(yīng)器出來的高溫氣體混合后達(dá)到起始反應(yīng)溫度。首個(gè)絕熱反應(yīng)器中的溫度為350 400°C，壓力為O. 8MPa，空速為40001^ ;其他絕熱反應(yīng)器中的溫度依次升高，為400 600°C，壓力為1. O 1. 2MPa，空速為400( '將經(jīng)過脫氧處理之后的原料氣返回脫氧反應(yīng)系統(tǒng)，成為循環(huán)氣，循環(huán)氣與未經(jīng)處理的原料氣混合；反應(yīng)后的脫氧氣溫度在580 600°C，對反應(yīng)后的高溫脫氧氣進(jìn)行熱量回收，用于生產(chǎn)壓力4. O 4. 5MPa，溫度250 300°C的過熱蒸汽返回脫氧系統(tǒng)為系統(tǒng)提供動(dòng)力。實(shí)施例4
原料混合氣體中氧的含量為O. 8%，原料沼氣在催化劑作用下，其中的甲烷與氧氣發(fā)生催化燃燒反應(yīng)而脫氧，反應(yīng)過程伴隨大量反應(yīng)熱的放出，對反應(yīng)后的高溫氣體進(jìn)行熱量回收，具體為催化反應(yīng)器選用單個(gè)5層絕熱反應(yīng)器，原料混合氣預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度300°C，絕熱反應(yīng)器中的溫度為460 490°C，壓力為O. 6MPa，空速為δΟΟΟΙΓ1，將經(jīng)過脫氧處理之后的原料氣返回脫氧反應(yīng)系統(tǒng)，成為循環(huán)氣，循環(huán)氣與未經(jīng)處理的原料氣混合；反應(yīng)后的脫氧氣溫度在480 500°C，對反應(yīng)后的高溫脫氧氣進(jìn)行熱量回收，用于生產(chǎn)壓力O. 8 1. 6MPa，溫度200 240°C的過熱蒸汽返回脫氧系統(tǒng)為系統(tǒng)提供動(dòng)力。實(shí)施例5
原料混合氣體中氧的含量為12%，原料沼氣在催化劑作用下，其中的甲烷與氧氣發(fā)生催化燃燒反應(yīng)而脫氧，反應(yīng)過程伴隨大量反應(yīng)熱的放出，對反應(yīng)后的高溫氣體進(jìn)行熱量回收，具體為催化反應(yīng)器選用5個(gè)串聯(lián)的絕熱反應(yīng)器，循環(huán)氣與原料氣混合來控制進(jìn)入反應(yīng)器氣體的氧含量在2%左右，原料混合氣預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度200°C，進(jìn)入其它各反應(yīng)器的氣體不經(jīng)過預(yù)熱，與前一反應(yīng)器出來的高溫氣體混合后達(dá)到起始反應(yīng)溫度。首個(gè)絕熱反應(yīng)器中的溫度為350 400°C，壓力為O. 6MPa，空速為βΟΟΟΙΓ1 ;其他絕熱反應(yīng)器中的溫度依次升高，為400 600°C，壓力為O. 8 1. 2MPa，空速為4000 δΟΟΟΙΓ1。將經(jīng)過脫氧處理之后的原料氣返回脫氧反應(yīng)系統(tǒng)，成為循環(huán)氣，循環(huán)氣與未經(jīng)處理的原料氣混合；反應(yīng)后的脫氧氣溫度在580 600°C，對反應(yīng)后的高溫脫氧氣進(jìn)行熱量回收，用于生產(chǎn)壓力4. 2 4. 5MPa， 溫度350 380°C的過熱蒸汽返回脫氧系統(tǒng)為系統(tǒng)提供動(dòng)力。實(shí)施例6
原料混合氣體中氧的含量為2. 5%，原料沼氣在催化劑作用下，其中的甲烷與氧氣發(fā)生催化燃燒反應(yīng)而脫氧，反應(yīng)過程伴隨大量反應(yīng)熱的放出，對反應(yīng)后的高溫氣體進(jìn)行熱量回收，具體為催化反應(yīng)器選用單個(gè)5層絕熱反應(yīng)器，原料混合氣預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度360°C，絕熱反應(yīng)器中的溫度為400 500°C，壓力為0. 9MPa，空速為40001^,將經(jīng)過脫氧處理之后的原料氣返回脫氧反應(yīng)系統(tǒng)，成為循環(huán)氣，循環(huán)氣與未經(jīng)處理的原料氣混合；反應(yīng)后的脫氧氣溫度在500 520°C，對反應(yīng)后的高溫脫氧氣進(jìn)行熱量回收，用于生產(chǎn)壓力0. 6
0.8MPa，溫度250 280°C的過熱蒸汽返回脫氧系統(tǒng)為系統(tǒng)提供動(dòng)力。實(shí)施例7
原料混合氣體中氧的含量為7%，原料沼氣在催化劑作用下，其中的甲烷與氧氣發(fā)生催化燃燒反應(yīng)而脫氧，反應(yīng)過程伴隨大量反應(yīng)熱的放出，對反應(yīng)后的高溫氣體進(jìn)行熱量回收，具體為催化反應(yīng)器選用單個(gè)6層絕熱反應(yīng)器，循環(huán)氣與原料氣混合來控制進(jìn)入反應(yīng)器氣體的氧含量在2%左右，原料混合氣預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度320°C，絕熱反應(yīng)器中的溫度為390 420°C，壓力為1. 2MPa，空速為δΟΟΟΙΓ1，將經(jīng)過脫氧處理之后的原料氣返回脫氧反應(yīng)系統(tǒng)，成為循環(huán)氣，循環(huán)氣與未經(jīng)處理的原料氣混合；反應(yīng)后的脫氧氣溫度在580 600°C,對反應(yīng)后的高溫脫氧氣進(jìn)行熱量回收，用于生產(chǎn)壓力1. 6 2. 2MPa，溫度400 450°C的過熱蒸汽返回脫氧系統(tǒng)為系統(tǒng)提供動(dòng)力。實(shí)施例8
原料混合氣體中氧的含量為10%，原料沼氣在催化劑作用下，其中的甲烷與氧氣發(fā)生催化燃燒反應(yīng)而脫氧，反應(yīng)過程伴隨大量反應(yīng)熱的放出，對反應(yīng)后的高溫氣體進(jìn)行熱量回收，具體為催化反應(yīng)器選用5個(gè)串聯(lián)的絕熱反應(yīng)器，循環(huán)氣與原料氣混合來控制進(jìn)入反應(yīng)器氣體的氧含量在2%左右，原料混合氣預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度280°C，進(jìn)入其它各反應(yīng)器的氣體不經(jīng)過預(yù)熱，與前一反應(yīng)器出來的高溫氣體混合后達(dá)到起始反應(yīng)溫度。首個(gè)絕熱反應(yīng)器中的溫度為300 330°C，壓力為0. 8MPa，空速為βΟΟΟΙΓ1 ;其他絕熱反應(yīng)器中的溫度依次升高，為330 500°C，壓力為0. 8 1. OMPa,空速為4000 δΟΟΟΙΓ1。將經(jīng)過脫氧處理之后的原料氣返回脫氧反應(yīng)系統(tǒng)，成為循環(huán)氣，循環(huán)氣與未經(jīng)處理的原料氣混合；反應(yīng)后的脫氧氣溫度在550 580°C，對反應(yīng)后的高溫脫氧氣進(jìn)行熱量回收，用于生產(chǎn)壓力O. 8 1. OMPa,溫度280 300°C的過熱蒸汽返回脫氧系統(tǒng)為系統(tǒng)提供動(dòng)力。綜上所述，表明本發(fā)明所述沼氣脫氧工藝，達(dá)到了熱量充分合理利用并有效地降低了脫氧工藝的過程能耗，可處理不同規(guī)模的沼氣，使用范圍廣，是一種清潔、低耗的沼氣脫氧工藝。以上所述僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例而已，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精 神和原則之內(nèi)所作的任何修改、等同替換和改進(jìn)等，均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。
權(quán)利要求
1.一種沼氣脫氧工藝，原料沼氣在催化劑作用下，其中的甲烷與氧氣發(fā)生催化燃燒反應(yīng)而脫氧，反應(yīng)過程伴隨大量反應(yīng)熱的放出，對反應(yīng)后的高溫氣體進(jìn)行熱量回收，其特征在于將經(jīng)過脫氧處理之后的原料氣返回脫氧反應(yīng)系統(tǒng)，成為循環(huán)氣，循環(huán)氣與未經(jīng)處理的原料氣混合，采用多級進(jìn)料降低循環(huán)氣量，催化反應(yīng)器選用單個(gè)多層或多個(gè)串聯(lián)的絕熱反應(yīng)器；對反應(yīng)后的高溫脫氧氣進(jìn)行熱量回收，生產(chǎn)過熱蒸汽返回脫氧系統(tǒng)為系統(tǒng)提供動(dòng)力或者加熱鍋爐。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的沼氣脫氧工藝，其特征在于所述的原料混合氣體中氧的含量為O. 4 12%,通過循環(huán)氣與原料氣混合來控制進(jìn)入反應(yīng)器氣體的氧含量不高于3%。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的沼氣脫氧工藝，其特征在于使用單個(gè)多層絕熱反應(yīng)器，進(jìn)入反應(yīng)器的氣體經(jīng)過換熱器預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度；在多個(gè)串連反應(yīng)器中，進(jìn)入第一個(gè)反應(yīng)器的氣體經(jīng)過換熱器預(yù)熱到起始反應(yīng)溫度；進(jìn)入其它各反應(yīng)器的氣體不經(jīng)過預(yù)熱，與前一反應(yīng)器出來的高溫氣體混合后達(dá)到起始反應(yīng)溫度。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的沼氣脫氧工藝，其特征在于起始反應(yīng)溫度為180 360°C。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的沼氣脫氧工藝，其特征在于所述的起始反應(yīng)溫度為300°C。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的沼氣脫氧工藝，其特征在于溫度的控制對于第一個(gè)絕熱反應(yīng)器，通過控制進(jìn)入反應(yīng)器氣體的氧含量來達(dá)到；對于非第一個(gè)反應(yīng)器是通過控制高溫氣體混合后的氣體的氧含量來達(dá)到。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的沼氣脫氧工藝，其特征在于絕熱反應(yīng)器中的溫度為350 600°C，壓力為 O. 6 1. 2MPa，空速為 4000 50001Γ1。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種沼氣脫氧工藝，原料沼氣在催化劑作用下，其中的甲烷與氧氣發(fā)生催化燃燒反應(yīng)而脫氧，反應(yīng)過程伴隨大量反應(yīng)熱的放出，對反應(yīng)后的高溫氣體進(jìn)行熱量回收，將經(jīng)過脫氧處理之后的原料氣返回脫氧反應(yīng)系統(tǒng)，成為循環(huán)氣，循環(huán)氣與未經(jīng)處理的原料氣混合，采用多級進(jìn)料降低循環(huán)氣量，催化反應(yīng)器選用單個(gè)多層或多個(gè)串聯(lián)的絕熱反應(yīng)器；對反應(yīng)后的高溫脫氧氣進(jìn)行熱量回收，生產(chǎn)過熱蒸汽返回脫氧系統(tǒng)為系統(tǒng)提供動(dòng)力或者加熱鍋爐。本發(fā)明可有效安全地脫除氧濃度在0.4%～12%的沼氣中的氧氣，通過對反應(yīng)熱的回收達(dá)到了熱量充分合理利用并有效地降低了脫氧工藝的過程能耗，是一種清潔、低耗的沼氣脫氧工藝。
文檔編號C10L3/10GK103013606SQ201210579668
公開日2013年4月3日 申請日期2012年12月28日 優(yōu)先權(quán)日2012年12月28日
發(fā)明者張仕霖 申請人:張仕霖