煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置制造方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置，其能夠從煉焦?fàn)t氣體高效率地進(jìn)行熱回收，該煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置的特征在于，具備：熱交換塔（2），其使煉焦?fàn)t中產(chǎn)生的煉焦?fàn)t氣體與載熱體直接接觸，且使焦油在該載熱體的表面凝結(jié)；載熱體回收槽（5），其使附著有焦油的所述載熱體集合，且通過(guò)比重分離而使焦油從所述載熱體分離，來(lái)對(duì)所述載熱體進(jìn)行回收。
【專利說(shuō)明】煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及高效率回收在煉焦?fàn)t中產(chǎn)生的煉焦?fàn)t氣體(COG)的顯熱的煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置。
【背景技術(shù)】
[0002]在將煤裝入煉焦?fàn)t的炭化室并在高溫還原氣氛下進(jìn)行干餾的煉焦制造工藝中，作為副產(chǎn)物，產(chǎn)生約800°C的C0G。該COG在設(shè)置于煉焦?fàn)t頂部的上升管內(nèi)通過(guò)的過(guò)程中，受到氨水沖洗而被急劇冷卻至約80°C以下，并進(jìn)一步由氣體冷卻器冷卻之后，通過(guò)焦油沉降式離心機(jī)將凝結(jié)了的液體成分分離成焦油和氨水來(lái)進(jìn)行回收。
[0003]以前，作為要在不進(jìn)行氨水沖洗的情況下有效回收COG的顯熱的方法，提出有使用了直接接觸法的COG顯熱回收方法(例如，參照專利文獻(xiàn)I)。
[0004]上述COG顯熱回收方法是指向COG中直接霧狀噴射約150°C的高沸點(diǎn)焦油餾分，來(lái)將COG —次冷卻到320-330°C，然后使其與約70°C的中沸點(diǎn)焦油餾分直接接觸而二次冷卻到約120。。。
[0005]在上述COG顯熱回收方法中，使用焦油作為載熱體，存在不需要將載熱體和焦油分離這樣的優(yōu)點(diǎn)，但熱回收后的焦油的溫度成為有效能量低的低溫焦油，存在已經(jīng)不適合于低壓蒸汽制造這樣的大的缺點(diǎn)。需要說(shuō)明的是，在以提高該回收后的焦油溫度的方式進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，出現(xiàn)在200°C以上進(jìn)行揮發(fā)的焦油而使熱回收變得不成立。
[0006]若能夠從溫度自800°C到250°C變化的COG有效進(jìn)行熱回收，則能夠期待0.95MJ/Nm3-COG的能量的回收。
[0007]然而，在國(guó)內(nèi)的煉焦工廠中，無(wú)法進(jìn)行到250°C的熱回收為實(shí)情。其原因在于，COG中含有的焦油成分在800°C時(shí)處于揮發(fā)狀態(tài)，但當(dāng)?shù)陀?50°C時(shí)，焦油成分凝結(jié)，因此在間接熱交換式的情況下，焦油較厚地凝結(jié)到傳熱管表面而使熱交換性能降低，另一方面，在直接接觸式的情況下，焦油附著在載熱體的表面而使熱回收后的工藝不成立。
[0008]雖然提出很多COG顯熱回收方法，但這些方法大部分無(wú)法實(shí)施都是基于上述理由。
[0009]因此，最近，處理焦油困難，從而技術(shù)開(kāi)發(fā)的關(guān)注點(diǎn)朝向?qū)⒏邷氐腃OG中的揮發(fā)焦油改性而進(jìn)行干氣化的方法(例如，參照非專利文獻(xiàn)I)。
[0010]【在先技術(shù)文獻(xiàn)】
[0011]【專利文獻(xiàn)】
[0012]【專利文獻(xiàn)I】日本特開(kāi)昭56-163193號(hào)公報(bào)
[0013]【非專利文獻(xiàn)】[0014]【非專利文獻(xiàn)I】鈴木公仁等著，高溫COG中焦油的催化劑干氣化(改性.利用技術(shù))，煤科學(xué)會(huì)議發(fā)表論文集(45)，36-37，2008-10-09
[0015]【發(fā)明的概要】
[0016]【發(fā)明要解決的課題】[0017]然而，通過(guò)現(xiàn)有的基于干氣化的方法能夠進(jìn)行干氣化的焦油成分為焦油的70%左右(干氣化91%)，雖然的確將焦油氣化而使COG的總發(fā)熱量增加，但對(duì)于剩余30%的焦油成分而言，無(wú)法回收改性后COG的顯熱(在改性前后不變)。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0018]本發(fā)明考慮以上那樣的現(xiàn)有的COG顯熱回收方法中的課題而作出，提供一種能夠從煉焦?fàn)t氣體高效率地進(jìn)行熱回收的煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置。
[0019]【用于解決課題的手段】
[0020]在回收煉焦?fàn)t氣體的顯熱時(shí)，無(wú)法解決在回收裝置使用傳熱管的間接熱交換法中附著焦油，從而傳熱管的總傳熱系數(shù)降低這樣的問(wèn)題，因此在本發(fā)明中采用直接熱交換法。
[0021]在直接熱交換法中，雖然焦油凝結(jié)附著于直接接觸的載熱體的表面，但通過(guò)利用已存的焦油沉降式離心機(jī)(氨水、焦油、焦油渣的比重分離槽)和載熱體回收槽來(lái)對(duì)焦油進(jìn)行比重分離，由此能夠避免向利用載熱體的熱的后續(xù)的工藝帶入焦油。
[0022]作為上述載熱體，優(yōu)選使用比重顯著大于焦油(比重1.1)的低熔點(diǎn)金屬、例如錫(熔點(diǎn)2321:，比重7.0)。只要與焦油相比具有充分的比重差即可，例如，還可以使用比重為2左右的熔融鹽、鎵等。
[0023]上述直接熱交換中包括COG與載熱體(冷卻介質(zhì))面對(duì)接觸而流動(dòng)的對(duì)流式熱交換、COG和載熱體向相同的方 向接觸而流動(dòng)的并流式熱交換。
[0024]在通過(guò)對(duì)流式熱交換對(duì)COG的顯熱進(jìn)行回收時(shí)，根據(jù)數(shù)值計(jì)算來(lái)預(yù)測(cè)直接接觸產(chǎn)生的熱交換，并進(jìn)行顯熱回收裝置的基本設(shè)計(jì)。當(dāng)取某煉焦工廠的尺寸規(guī)模為例來(lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)，直接接觸式熱交換塔的大小成為Φ3.6πιΧΗ10πι (熱交換有效高度)，作為載熱體的錫的循環(huán)流量為 422kg/s (3.63m3/min)o
[0025]預(yù)想使錫循環(huán)的兩臺(tái)送液泵的合計(jì)動(dòng)力為120kW，且對(duì)與在熱交換塔內(nèi)落下的錫液滴相反而在塔內(nèi)上升的COG進(jìn)行吸引的送風(fēng)機(jī)的動(dòng)力為30kW，且可預(yù)計(jì)熱回收為27.5MW。
[0026]熱回收后的錫的溫度為500°C，當(dāng)將該熱用作低壓工藝蒸汽制造時(shí)，能夠制造315kt/年的蒸汽。由此，能夠削減目前為了制造工藝蒸汽而購(gòu)入的外部燃料，且即使新增加泵動(dòng)力和鼓風(fēng)機(jī)動(dòng)力的電費(fèi)，也能夠?qū)崿F(xiàn)大幅的成本降低。
[0027]以高效率進(jìn)行熱回收的本發(fā)明的煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置的主旨在于，具備:熱交換塔，其使煉焦?fàn)t中產(chǎn)生的煉焦?fàn)t氣體與載熱體直接接觸，并使焦油在該載熱體的表面凝結(jié)；
[0028]載熱體回收槽，其使附著有焦油的所述載熱體集合，且通過(guò)比重分離而使焦油從所述載熱體分離，來(lái)對(duì)所述載熱體進(jìn)行回收。
[0029]在本發(fā)明中，作為所述載熱體，能夠使用比重比所述焦油重的載熱體。
[0030]在本發(fā)明中，該煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置還可以具有氨水散水裝置，該氨水散水裝置對(duì)通過(guò)所述熱交換塔內(nèi)的熱交換而冷卻后的煉焦?fàn)t氣體進(jìn)行引導(dǎo)并對(duì)氨水進(jìn)行散布，使未凝結(jié)的焦油成分凝結(jié)且對(duì)其進(jìn)行積存。
[0031]在本發(fā)明中，該煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置還可以具有焦油沉降式離心機(jī)，該焦油沉降式離心機(jī)對(duì)來(lái)自所述氨水散水裝置的氨水和凝結(jié)液進(jìn)行引導(dǎo)而使它們比重分離。[0032]在本發(fā)明中，該煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置還可以具有抓取裝置，該抓取裝置將在所述焦油沉降式離心機(jī)的最下層沉淀的載熱體和焦油渣的混合物向所述載熱體回收槽供
5口 O
[0033]在本發(fā)明中，該煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置還可以具有散液噴嘴，該散液噴嘴將所述載熱體從所述熱交換塔的上部散布。
[0034]對(duì)流式煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置具有氣體給排路，該氣體給排路將所述煉焦?fàn)t氣體從所述熱交換塔的塔下部供給，并從所述熱交換塔的塔頂部抽出。
[0035]在對(duì)流式煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置中還可以具有通路部，該通路部將附著有焦油的所述載熱體的一部分向所述熱交換塔的外部取出，且在該通路部的出口部具備所述載熱體回收槽。
[0036]另外，在對(duì)流式煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置中，還可以在所述熱交換塔內(nèi)具有液滴接受部，該液滴接受部接受用于熱交換且附著有焦油的所述載熱體，且該液滴接受部與所述通路部的入口部連接。
[0037]另外，在對(duì)流式煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置中，還可以設(shè)有第二散液噴嘴，該第二散液噴嘴將在所述載熱體回收槽中分離后的所述載熱體從所述液滴接受部的下方散布。
[0038]并流式煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置具有第二氣體給排路，該第二氣體給排路將所述煉焦?fàn)t氣體從所述熱交換塔的塔頂部供給，且從所述熱交換塔的塔下部抽出。
[0039]在并流式煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置中，還可以在所述熱交換塔的下部設(shè)置所述載熱體回收槽。
[0040]【發(fā)明效果】
[0041]根據(jù)本發(fā)明，具有能夠以高效率回收高溫的煉焦?fàn)t氣體的顯熱這樣的優(yōu)點(diǎn)。
【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0042]圖1是本發(fā)明的對(duì)流式煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。
[0043]圖2是表示在圖1的熱交換塔內(nèi)設(shè)置的流槽的結(jié)構(gòu)的俯視圖。
[0044]圖3是表示在熱交換塔內(nèi)散布的錫粒子的粒徑分布的曲線圖。
[0045]圖4是表示用于計(jì)算錫粒子的速度的、粒子雷諾數(shù)與球的阻力系數(shù)的關(guān)系的曲線圖。
[0046]圖5是表示熱交換塔的性能預(yù)測(cè)計(jì)算結(jié)果的曲線圖。
[0047]圖6是表示熱交換塔內(nèi)部的COG與各粒徑的液體金屬粒子的溫度分布的曲線圖。
[0048]圖7是表示熱交換塔內(nèi)部的COG與各粒徑的液體金屬粒子的速度分布的曲線圖。
[0049]圖8是本發(fā)明的并流式煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置的整體結(jié)構(gòu)圖。
[0050]圖9是表示并流式煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置中的熱交換塔的性能預(yù)測(cè)計(jì)算結(jié)果的曲線圖。
【具體實(shí)施方式】
[0051]以下，基于附圖所示的實(shí)施方式，對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)地說(shuō)明。
[0052][I]對(duì)流式煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置
[0053]圖1是本發(fā)明的對(duì)流式煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置(以下，簡(jiǎn)稱為對(duì)流式顯熱回收裝置)1的整體結(jié)構(gòu)圖。
[0054][1.1]熱交換塔
[0055]在圖1中，從煉焦?fàn)t(未圖示)產(chǎn)生的800°C的煉焦?fàn)t氣體(以下，稱為C0G)被從熱交換塔2的塔下部2a導(dǎo)入到該熱交換塔2內(nèi)，在塔內(nèi)部朝向上方上升，并被從塔頂部2b送出。
[0056]需要說(shuō)明的是，COG的主成分為氫、甲烷、一氧化碳，但此外，還含有焦油成分、粗輕質(zhì)原油成分、氨、硫化氫、氰化氫等成分。
[0057]本實(shí)施方式中的熱交換塔2的直徑為Φ3.6m，高度H為10m。需要說(shuō)明的是，對(duì)于設(shè)計(jì)的根據(jù)，在后面敘述。
[0058]在塔頂部2b內(nèi)配置有散液噴霧噴嘴(散液噴嘴)3，將作為載熱體的錫從該散液噴霧噴嘴3以熔點(diǎn)以上的初始溫度250°C、平均液滴粒子直徑Imm進(jìn)行散布。
[0059]錫的液滴在塔內(nèi)落下，另一方面，COG在塔內(nèi)朝向上方流動(dòng)，由此形成對(duì)流式的直接接觸熱交換。該期間，重力向下作用于液滴，但在向上流動(dòng)的COG的作用下受到流體阻力，因此緩慢地落下。其結(jié)果是，與自由落下的情況相比，能夠長(zhǎng)時(shí)間進(jìn)行熱交換。
[0060]在塔內(nèi)落下的錫粒子通過(guò)與高溫的COG接觸而被加熱，與此相對(duì)，COG對(duì)錫傳遞熱量而被冷卻。此時(shí)，若COG中含有的焦油成分低于450°C，則在熱交換環(huán)境中，以最低溫的錫液滴的表面為中心而開(kāi)始凝結(jié)。由此，焦油附著于錫液滴的表面。
[0061]落下的附著有焦油的錫液滴由在距錫液面L (Om)高度為5m的位置設(shè)置的流槽4承接，并向相鄰的載熱體回收槽5引導(dǎo)。
[0062]需要說(shuō)明的是，在流槽4上設(shè)有多個(gè)開(kāi)口部，以免將在熱交換塔2內(nèi)上升的COG的流動(dòng)完全遮擋。
[0063][1.2]在熱交換塔中設(shè)置的流槽
[0064]圖2是表示上述流槽4的結(jié)構(gòu)的俯視圖。
[0065]流槽4具有窗框狀的液滴接受部4a和通路部4b，該液滴接受部4a在熱交換塔2內(nèi)沿水平方向配置，該通路部4b從該液滴接受部4a的一部分呈線狀地延伸設(shè)置，并前低后高地傾斜，在液滴接受部4a上設(shè)有多個(gè)矩形形狀的開(kāi)口部4c。
[0066]上述的開(kāi)口部4c以在熱交換塔2的水平截面中占有的封閉面積為50%的方式設(shè)置，將落下的錫粒子的50%向載熱體回收槽5引導(dǎo)，并使剩余的50%直接落下到熱交換塔2內(nèi)的最下部。
[0067]需要說(shuō)明的是，圖中，4屮為形成通路部4b的側(cè)壁，4c'為在開(kāi)口部4c的周?chē)纬傻膫?cè)壁。
[0068]另外，開(kāi)口部4c只要是能夠使封閉面積為50%的形狀即可，不局限于上述矩形形狀，例如，也可以由具備多個(gè)圓形孔的沖孔金屬等構(gòu)成。
[0069][1.3]載熱體回收槽
[0070]在圖1中，向載熱體回收槽5引導(dǎo)的附著有焦油的錫中，焦油的比重為1.1，相對(duì)于此，錫的比重為7.0，十分大，因此將焦油和錫通過(guò)重力進(jìn)行比重分離。
[0071]焦油在保持約350°C的顯熱的狀態(tài)下被從排出口 5a向載熱體回收槽5外排出，冷卻后與以前同樣地被有效利用.處理。
[0072]沉入到載熱體回收槽5的下部的錫通過(guò)在載熱體回收槽5中設(shè)置的第一立式泵6而從載熱體回收槽5的下部輸送到熱交換塔2中的高度為5m的位置、即輸送到流槽4的下表面位置，并從第二散液噴霧噴嘴(第二散液噴嘴)7再次向熱交換塔2內(nèi)散布。散布的錫與高溫的COG進(jìn)行直接接觸，與通過(guò)開(kāi)口部4c而直接落下的錫一起被加熱。
[0073]因此，降落注入到在熱交換塔2的塔下部2a設(shè)置的液體錫浴中的錫存在經(jīng)過(guò)載熱體回收槽5的不含有焦油的錫和通過(guò)流槽4的開(kāi)口部4c (開(kāi)口率50%)而落下的在表面附著有焦油的錫這兩方。
[0074]但是，作為熱回收的結(jié)果，液體錫浴的錫溫度成為500°C以上的高溫，因此焦油在到達(dá)該位置之前再次揮發(fā)，與高溫的COG —起在熱交換塔2內(nèi)上升。然后，上升的同時(shí)再次冷卻而凝結(jié)。其結(jié)果是，通過(guò)再揮發(fā)的焦油使熱交換塔2內(nèi)的焦油氣體濃度升高少許，使其向穩(wěn)定狀態(tài)穩(wěn)定。
[0075]另外，液體錫浴的錫通過(guò)第二立式泵8從熱交換塔2汲取而被進(jìn)行熱利用。例如，向用于制造低壓工藝 蒸汽的鍋爐9輸送而被冷卻到比熔點(diǎn)溫度高的250°C。然后，再次重復(fù)從在熱交換塔2內(nèi)的上部設(shè)置的散液噴霧噴嘴3進(jìn)行散布的動(dòng)作。
[0076]另外，在從塔頂部2b排出的COG中必然混入少許量的錫微粒子。雖然錫的蒸汽壓力比較低，但錫蒸汽也與COG —起被從塔頂部2b排出。
[0077]根據(jù)后述的設(shè)計(jì)計(jì)算，從散液噴霧噴嘴3散布的錫的2.9wt%不會(huì)落下，而被與COG一起向熱交換塔2外排出。
[0078][1.4]焦油沉降式離心機(jī)
[0079]對(duì)于從熱交換塔2排出的錫而言，使用焦油沉降式離心機(jī)10進(jìn)行回收.再利用。COG在通過(guò)設(shè)置于熱交換塔2的后段的氨水散水裝置11時(shí)被冷卻至約80°C，且焦油凝結(jié)。
[0080]在此，液體錫和錫蒸汽都成為固體，與氨水一起向焦油沉降式離心機(jī)10流入。在焦油沉降式離心機(jī)10中，以從上至下的順序?qū)彼瓵、焦油B、焦油渣C進(jìn)行比重分離，并將氨水A的一部分抽出，除了進(jìn)行水處理的量之外，還通過(guò)泵12、循環(huán)路13而再次從氨水散水裝置11散布。
[0081]焦油B被排出而進(jìn)行利用?處理，且焦油渣C由作為抓取裝置的輸送器14抓取而進(jìn)行處理。
[0082]焦油渣C主要由煤微粉末、煉焦微粉末形成的固體粒子構(gòu)成。且在該焦油渣中還混有比重更大的固體錫。為了對(duì)該固體錫進(jìn)行再利用，在本實(shí)施方式中，將含有固體錫的焦油渣C直接向載熱體回收槽5投棄。
[0083]由于焦油渣C比焦油比重大，且比錫比重小，因此以?shī)A在焦油與錫之間的方式形成層，且焦油渣C中含有的固體錫在350°C的環(huán)境下再次熔解而成為液體，向在載熱體回收槽5的底部積存的錫的層合流。
[0084]另一方面，在錫與焦油的邊界高度上設(shè)有架部5b，對(duì)于在350°C下也處于固體的狀態(tài)的焦油渣C而言，通過(guò)作為第二抓取裝置的第二輸送器15向載熱體回收槽5的外部排出。
[0085]為了使焦油的液面達(dá)到固定的第二輸送器15的位置，使用浮子式液面計(jì)(未圖示)來(lái)控制錫送液用的第一立式泵6，由此實(shí)現(xiàn)該情況。
[0086]詳細(xì)而言，將浮子的比重設(shè)定為焦油(比重1.1)與錫(比重7)的中間，從而通過(guò)浮子式液面計(jì)檢測(cè)焦油.錫界面的高度，在該界面高度比架部5b高的情況下，增加第一立式泵6的轉(zhuǎn)速，由此增加泵流量而使界面高度下降。與此相反，在界面高度比架部5b低的情況下，如下這樣進(jìn)行控制:通過(guò)減少第一立式泵6的轉(zhuǎn)速來(lái)使泵流量減少，從而使界面高度上升。
[0087]在焦油渣C與錫的浸潤(rùn)性良好的情況下，假想出成為在排出的焦油渣C中容易混入錫的狀況，但在該情況下，只要增厚焦油渣C的堆積層厚度而使比重分離的效果生效即可。需要說(shuō)明的是，上述焦油沉降式離心機(jī)10可以使用已存的離心機(jī)。
[0088]另外，在將焦油沉降式離心機(jī)10和載熱體回收槽5連接的情況下，可能形成向熱交換塔2 —流槽4 —載熱體回收槽5 —焦油沉降式離心機(jī)10 — COG配管相連的短路路徑。因此，在流槽4的通路部4b設(shè)置潛堰4d，來(lái)防止COG在熱交換中途排氣的情況。
[0089]需要說(shuō)明的是，在通路部4b的入口部連接液滴接受部4a，在通路部4b的出口部具備載熱體回收槽5。
[0090][1.5]送液泵
[0091]在本實(shí)施方式中，在兩個(gè)部位使用錫送液用的泵。
[0092]一個(gè)是用于將在熱交換塔2下部的液體金屬浴中積存的錫再次向熱交換塔2上部的散液噴霧噴嘴3提升輸送的第二立式泵8，處理的溫度范圍為500-600°C。
[0093]另一個(gè)是將在載熱體回收槽5的下部積存的錫向在熱交換塔2的中間高度設(shè)置的第二散液噴霧噴嘴7提升輸送 的第一立式泵6，處理的溫度范圍為350°C左右。
[0094]作為上述各立式泵6、8，可以使用將電動(dòng)機(jī)部放置在槽外的上部，并使軸鉛垂地下降的本田機(jī)工(株)制或(株)新井制作所制的立式(立軸)多級(jí)泵。此種立式(立軸)多級(jí)泵也使用于熔融金屬或熔融鹽的液態(tài)輸送。
[0095]需要說(shuō)明的是，由于COG為可燃性毒性氣體，因此在軸所貫通的密封部與外部氣體之間設(shè)置第三室16，并對(duì)該第三室16以比COG側(cè)的壓力高的壓力供給氮。由此，即使密封存在泄漏，也只會(huì)成為氮向COG側(cè)混入或氮向外部氣體泄露中的某一種,從而確保安全。另外，作為密封材料，例示出到600°C為止都能夠使用的鎳鉻鐵耐熱耐蝕合金纖維耐熱膨脹石墨壓蓋填料。
[0096][1.6]散液噴霧噴嘴
[0097]作為錫散液用的散液噴霧噴嘴3，通過(guò)僅使填料使用能夠耐受400°C的高溫填料(例如銅等金屬填料)，就能夠?qū)⑺脟婌F噴嘴作為錫散液用使用。
[0098]并且，無(wú)論錫，還是水，通過(guò)同一噴霧噴嘴制作出的粒子直徑大致相同。但是，對(duì)于壓力而言，根據(jù)錫與水的密度比(比重比)而錫成為水的7倍。對(duì)于體積流量而言，兩者相同。
[0099]需要說(shuō)明的是，圖1中，17是與氨水散水裝置11連接的鼓風(fēng)機(jī)，當(dāng)驅(qū)動(dòng)該鼓風(fēng)機(jī)17時(shí)，供給到熱交換塔2中的COG與錫散液相反而上升，通過(guò)連接管18 —氨水散水裝置
11—排出管19而向?qū)α魇斤@熱回收裝置I外排出。
[0100]即，COG供給線21及連接管18作為將COG從熱交換塔2的塔下部2a供給，并從熱交換塔2的塔頂部2b抽出的氣體給排路而發(fā)揮功能。
[0101]另外，圖中，24是用于使氨水散水裝置11和焦油沉降式離心機(jī)10均壓化的均壓管。
[0102][1.7]錫的散液[0103]作為霧化時(shí)向粒子分裂的臨界條件的評(píng)價(jià)方法，使用表示從流體受到的阻力與表面張力的力之比的臨界韋伯?dāng)?shù)Wecrit。
[0104][數(shù)學(xué)式I]
[0105]
【權(quán)利要求】
1.一種煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置，其特征在于，具備: 熱交換塔，其使煉焦?fàn)t中產(chǎn)生的煉焦?fàn)t氣體與載熱體直接接觸，且使焦油在該載熱體的表面凝結(jié)； 載熱體回收槽，其使附著有焦油的所述載熱體集合，且通過(guò)比重分離而使焦油從所述載熱體分離，來(lái)對(duì)所述載熱體進(jìn)行回收。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置，其中， 作為所述載熱體，使用比重比所述焦油重的載熱體。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置，其中， 所述煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置具有氨水散水裝置，該氨水散水裝置對(duì)通過(guò)所述熱交換塔內(nèi)的熱交換而冷卻后的煉焦?fàn)t氣體進(jìn)行引導(dǎo)并對(duì)氨水進(jìn)行散布，使未凝結(jié)的焦油成分凝結(jié)并對(duì)其進(jìn)行積存。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置，其中， 所述煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置具有焦油沉降式離心機(jī)，該焦油沉降式離心機(jī)對(duì)來(lái)自所述氨水散水裝置的氨水和凝結(jié)液進(jìn)行引導(dǎo)而使它們比重分離。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置，其中， 所述煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置具有抓取裝置，該抓取裝置將在所述焦油沉降式離心機(jī)的最下層沉淀的載熱體和焦油渣的混合物向所述載熱體回收槽供給。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的煉焦?fàn)t氣`體顯熱回收裝置，其中， 所述煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置具有散液噴嘴，該散液噴嘴將所述載熱體從所述熱交換塔的上部散布。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置，其中， 所述煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置具有氣體給排路，該氣體給排路將所述煉焦?fàn)t氣體從所述熱交換塔的塔下部供給，并從所述熱交換塔的塔頂部抽出。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置，其中， 所述煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置具有通路部，該通路部將附著有焦油的所述載熱體的一部分向所述熱交換塔的外部取出，且在該通路部的出口部具備所述載熱體回收槽。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置，其中， 在所述熱交換塔內(nèi)具有液滴接受部，該液滴接受部接受用于熱交換且附著有焦油的所述載熱體，且該液滴接受部與所述通路部的入口部連接。
10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置，其中， 所述煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置設(shè)有第二散液噴嘴，該第二散液噴嘴將在所述載熱體回收槽中分離后的所述載熱體從所述液滴接受部的下方散布。
11.根據(jù)權(quán)利要求1所述的煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置，其中， 所述煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置具有第二氣體給排路，該第二氣體給排路將所述煉焦?fàn)t氣體從所述熱交換塔的塔頂部供給，且從所述熱交換塔的塔下部抽出。
12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的煉焦?fàn)t氣體顯熱回收裝置，其中， 在所述熱交換塔的下部設(shè)有所述載熱體回收槽。
【文檔編號(hào)】C10B27/00GK103459556SQ201280014682
【公開(kāi)日】2013年12月18日 申請(qǐng)日期:2012年4月27日 優(yōu)先權(quán)日:2011年5月20日
【發(fā)明者】織田剛 申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶制鋼所