潤滑組合物及潤滑組合物被覆金屬板的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明的目的是提供脫脂性、耐腐蝕性及金屬板的成形性優(yōu)異的潤滑組合物及潤滑組合物被覆金屬板。本發(fā)明的潤滑組合物的特征在于，其是含有固體石蠟、液體石蠟及山梨糖醇酐脂肪酸酯的潤滑組合物，其中，上述液體石蠟的含量相對于上述固體石蠟100質量份為10質量份以上且500質量份以下，上述山梨糖醇酐脂肪酸酯的HLB值超過0且為4.5以下，上述山梨糖醇酐脂肪酸酯的含量相對于上述固體石蠟及液體石蠟的合計100質量份為5質量份以上且30質量份以下。上述山梨糖醇酐脂肪酸酯為僅將山梨糖醇酐所具有的羥基的一部分酯化而得到的物質較佳。潤滑組合物進一步含有聚氧乙烯烷基醚較佳，作為聚氧乙烯烷基醚的HLB值，優(yōu)選為10以上且20以下。
【專利說明】
潤滑組合物及潤滑組合物被覆金屬板
技術領域
[0001 ]本發(fā)明涉及潤滑組合物及潤滑組合物被覆金屬板。
【背景技術】
[0002] 以往，在將金屬板進行加壓加工時，為了降低由潤滑不良引起的模具或金屬板表 面的破損，進行了對金屬板涂布潤滑油。但是，像這樣使用潤滑油時，在鋁合金板等中，因加 壓加工時的熱由潤滑油中的脂肪酸或脂肪油形成鋁皂，其結果是，存在引起變色、腐蝕及脫 脂不良而難以加壓加工這樣的問題。此外，還存在在潤滑油洗滌時有機溶劑揮發(fā)、作業(yè)環(huán)境 被污染這樣的問題。
[0003] 因此，開發(fā)了在金屬板上涂敷液狀的潤滑組合物等后進行燒成而形成固體的潤滑 層的技術(參照日本特開2011-005425號公報）。該潤滑層是除了潤滑組合物以外還含有堿 脫脂性聚氨酯樹脂的層，在金屬板的加壓后通過堿被除去。
[0004] 然而，在該技術中，加壓后的潤滑組合物的脫膜容易變得不充分，容易在金屬板表 面殘留潤滑組合物。此外，隨著形成潤滑層后的時間經(jīng)過，潤滑層容易變質且耐腐蝕性也不 充分。進而，在上述技術中，由于與潤滑層一起使用潤滑油，所以無法充分地防止起因于上 述的潤滑油的成形性的降低。
[0005] 現(xiàn)有技術文獻
[0006] 專利文獻
[0007] 專利文獻1:日本特開2011-005425號公報

【發(fā)明內容】

[0008] 發(fā)明所要解決的課題
[0009] 本發(fā)明是基于上述那樣的情況而進行的發(fā)明，目的是提供脫脂性、耐腐蝕性及金 屬板的成形性優(yōu)異的潤滑組合物及潤滑組合物被覆金屬板。
[0010]用于解決課題的方案
[0011] 為了解決上述課題而進行的發(fā)明的特征在于，其是含有固體石蠟、液體石蠟、及山 梨糖醇酐脂肪酸酯的潤滑組合物，其中，上述液體石蠟的含量相對于上述固體石蠟1〇〇質量 份為10質量份以上且500質量份以下，上述山梨糖醇酐脂肪酸酯的HLB值超過0且為4.5以 下，上述山梨糖醇酐脂肪酸酯的含量相對于上述固體石蠟及液體石蠟的合計100質量份為5 質量份以上且30質量份以下。
[0012] 該潤滑組合物通過以上述比例含有固體石蠟和液體石蠟，從而加壓時的摩擦降低 效果提高，其結果是，被覆該潤滑組合物的金屬板的成形性提高。此外，該潤滑組合物的利 用堿的脫脂性也提高。進而，通過以上述比例含有HLB值為上述范圍內的山梨糖醇酐脂肪酸 酯，由此起因于山梨糖醇酐脂肪酸酯的低親水性而能夠提高該潤滑組合物的耐腐蝕性。
[0013] 上述山梨糖醇酐脂肪酸酯為僅將山梨糖醇酐所具有的羥基的一部分酯化而得到 的物質較佳。像這樣，通過山梨糖醇酐脂肪酸酯為僅將山梨糖醇酐所具有的羥基的一部分 酯化而得到的物質，從而上述固體石蠟與液體石蠟的混合變得更容易，同時可以更加提高 脫脂性。
[0014] 優(yōu)選進一步含有聚氧乙烯烷基醚，作為該聚氧乙烯烷基醚的HLB值，優(yōu)選為10以上 且20以下。像這樣，通過該潤滑組合物含有HLB值為上述范圍的聚氧乙烯烷基醚，從而脫脂 液向該潤滑組合物中的滲透得到促進，其結果是，能夠更加提高脫脂性。
[0015] 作為上述山梨糖醇酐脂肪酸酯及聚氧乙烯烷基醚的合計含量相對于上述固體石 蠟及液體石蠟的合計1〇〇質量份，優(yōu)選為5質量份以上且40質量份以下。通過將上述山梨糖 醇酐脂肪酸酯及上述聚氧乙烯烷基醚的合計含量設定為上述范圍，能夠同時將脫脂性、耐 腐蝕性、及被覆該潤滑組合物的金屬板的成形性設定為高的水平。
[0016] 作為上述固體石蠟的按照JIS-K2235(2009)測定的熔點，優(yōu)選為45°C以上且65°C 以下。通過將上述固體石蠟的熔點設定為上述范圍，可以進一步提高脫脂性。
[0017] 優(yōu)選上述液體石蠟的分子量大于上述固體石蠟的分子量，作為上述液體石蠟的分 子量與上述固體石蠟的分子量的差，優(yōu)選為50以上且200以下。通過上述分子量的差為上述 范圍內，可以同時將脫脂性和被覆該潤滑組合物的金屬板的成形性設定為高的水平。
[0018] 此外，為了解決上述課題而進行的發(fā)明的特征在于，其是具備金屬板和層疊于該 金屬板的至少一個面上的潤滑層的潤滑組合物被覆金屬板，其中，上述潤滑層由上述潤滑 組合物形成。
[0019] 由于該潤滑組合物被覆金屬板使用該潤滑組合物，所以脫脂性及耐腐蝕性優(yōu)異， 且加壓時的成形性也優(yōu)異。
[0020] 其中，所謂"HLB(Hydrophile-Lipophi le Bal lance)值"為表示在油-水體系中表 面活性劑的相對于兩液體的相對的親和力的比的指標，是指在J. Soc. Cosm. Chem.，1954，5: P249-256中定義的25°C下的HLB值，通過例如"親水基部分的分子量/表面活性劑的分子量 X 100/5"這樣的式子求出。此外，"分子量"是指基于通過凝膠滲透色譜法（GPC:Gel Peameation Chromatography)得到的分子量分布求出的數(shù)均分子量。
[0021] 發(fā)明效果
[0022] 該潤滑組合物及潤滑組合物被覆金屬板的脫脂性、成形性及耐腐蝕性優(yōu)異。
【具體實施方式】
[0023] 以下，對本發(fā)明所述的潤滑組合物及潤滑組合物被覆金屬板進行詳細說明。
[0024][潤滑組合物]
[0025]該潤滑組合物含有固體石蠟、液體石蠟、及山梨糖醇酐脂肪酸酯。此外，該潤滑組 合物也可以進一步含有作為任意成分的聚氧乙烯烷基醚。進而，該潤滑組合物也可以含有 除固體石錯以外的錯、尚級脂肪酸、尚級醇、樹脂制微粒、有機過氧化物、溶劑等其他成分。 [0026]此外，該潤滑組合物優(yōu)選在常溫(例如25°C)下為固體。通過該潤滑組合物為固體， 從而向金屬板上均等的涂布變得容易。
[0027]該潤滑組合物具有流動性時，作為該潤滑組合物的25°C下的粘度的下限，優(yōu)選為 50Pa · s，更優(yōu)選為100Pa · s。若上述粘度小于上述下限，則有可能該潤滑組合物的流動性 過度地上升，將該潤滑組合物被覆到金屬板上時的處理變得繁雜。其中，"粘度"是指按照 JIS-Z8803(2011)測定的值。
[0028] 〈固體石蠟〉
[0029] 固體石蠟為以直鏈的飽和烴作為主要成分的碳原子數(shù)為20~48的蠟，在常溫下為 固體。該固體石蠟與通常使用的潤滑油相比，給予優(yōu)異的摩擦降低效果，在加壓時防止金屬 板破損。此外，可以使該潤滑組合物的粘度提高，在常溫下為固體。另一方面，由于固體石蠟 自身結晶性高，所以具有難以引起分子運動、通過低溫脫脂液難以被脫脂這樣的性質。因 此，通過加入液體石蠟及山梨糖醇酐脂肪酸酯，能夠維持金屬板的成形性、且提高脫脂性。
[0030] 上述固體石蠟的主要成分為正構烷烴，也可以進一步含有少量的異構烷烴、環(huán)烷 烴等。作為固體石蠟，可以使用通常市售的固體石蠟。其中，"主要成分"是指以質量換算計 最多地包含的成分，例如是指包含50質量％以上的成分。
[0031] 作為上述固體石蠟的按照Jis-K2235(2009)測定的熔點的下限，優(yōu)選為45°C，更優(yōu) 選為47°C。另一方面，作為上述熔點的上限，優(yōu)選為60°C，更優(yōu)選為50°C。若上述熔點小于上 述下限，則有可能該潤滑組合物在常溫(例如25°C)下成為固體變難。相反，若上述熔點超過 上述上限，則有可能該潤滑組合物的脫脂性降低。
[0032] 此外，作為上述固體石蠟的熔點的上限，優(yōu)選比用于脫脂的脫脂液的溫度+10°C， 更優(yōu)選+5°C。若上述熔點超過上述上限，則有可能該潤滑組合物的脫脂性降低。
[0033]作為上述固體石蠟的分子量的下限，優(yōu)選為400,更優(yōu)選為390。另一方面，作為上 述分子量的上限，優(yōu)選為300，更優(yōu)選為350。若上述分子量小于上述下限，則有可能該潤滑 組合物在常溫(例如25°C)下成為固體變難。相反，若上述分子量超過上述上限，則有可能該 潤滑組合物的脫脂性降低。
[0034]〈液體石蠟〉
[0035]液體石蠟通常為以碳原子數(shù)為20以上的鏈式飽和烴的混合物作為主要成分的物 質、且是常溫下為液體的物質的總稱。液體石蠟使該潤滑組合物的潤滑性提高，此外使該潤 滑組合物整體的相容性提高，同時將該潤滑組合物的粘度調整在上述范圍內。進而，通過該 潤滑組合物含有液體石蠟，從而脫脂性優(yōu)異。作為該液體石蠟，可以使用通常市售的液體石 蠟。
[0036]作為上述液體石蠟的密度的下限，優(yōu)選為0.6g/cm3，更優(yōu)選為0.7g/cm3。另一方面， 作為上述密度的上限，優(yōu)選為1. Og/cm3，更優(yōu)選為0.9g/cm3。若上述密度小于上述下限，則有 可能該潤滑組合物的耐腐蝕性降低。相反，若上述密度超過上述上限，則有可能該潤滑組合 物的脫脂性降低。
[0037]作為上述液體石錯的動態(tài)粘度的下限，優(yōu)選為15mm2/s，更優(yōu)選為20mm 2/s，進一步 優(yōu)選為30mm2/s。另一方面，作為上述動態(tài)粘度的上限，優(yōu)選為80mm2/s，更優(yōu)選為70mm 2/s，進 一步優(yōu)選為60mm2/s。若上述動態(tài)粘度小于上述下限，則有可能被覆該潤滑組合物的金屬板 的成形性降低。相反，若上述動態(tài)粘度超過上述上限，則該潤滑組合物過度地軟化，其結果 是，有可能在金屬板涂敷后產(chǎn)生該潤滑組合物的剝離或損傷。其中，"動態(tài)粘度"是指按照 JIS-K2283(2000)在 40°C 下測定的值。
[0038] 作為上述液體石錯的分子量的下限，優(yōu)選為250,更優(yōu)選為300,進一步優(yōu)選為400。 另一方面，作為上述分子量的上限，優(yōu)選為600，更優(yōu)選為500，進一步優(yōu)選為480。若上述分 子量小于上述下限，則有可能由該潤滑組合物形成的涂膜的強度降低。相反，若上述分子量 超過上述上限，則有可能該潤滑組合物的脫脂性降低。
[0039] 上述液體石錯的分子量大于上述固體石錯的分子量，作為上述液體石錯的分子量 與上述固體石錯的分子量的差的下限，優(yōu)選為50,更優(yōu)選為55。另一方面，作為上述分子量 的差的上限，優(yōu)選為200,更優(yōu)選為190。若上述分子量的差小于上述下限，則有可能該潤滑 組合物難以兼顧脫脂性和被覆該潤滑組合物的金屬板的成形性。相反，若上述分子量的差 超過上述上限，則有可能液體石蠟與固體石蠟變得難以混合。
[0040] 作為上述液體石蠟的含量相對于上述固體石蠟100質量份的下限，為10質量份，優(yōu) 選為50質量份，更優(yōu)選為80質量份。另一方面，作為上述含量的上限，為500質量份，優(yōu)選為 200質量份，更優(yōu)選為150質量份。若上述含量小于上述下限，則有可能該潤滑組合物的脫脂 性降低。相反，若上述含量超過上述上限，則有可能該潤滑組合物在常溫成為固體變難。
[0041] 作為該潤滑組合物中的上述固體石蠟及液體石蠟的合計含量的下限，優(yōu)選為70質 量％，更優(yōu)選為75質量％。另一方面，作為上述合計含量的上限，優(yōu)選為95質量％，更優(yōu)選為 90質量％。若上述合計含量小于上述下限，則有可能被覆該潤滑組合物的金屬板的成形性 降低。相反，若上述合計含量超過上述上限，則有可能山梨糖醇酐脂肪酸酯的含量不足，結 果是固體石蠟與液體石蠟變得難以混合。
[0042] 〈山梨糖醇酐脂肪酸酯〉
[0043] 山梨糖醇酐脂肪酸酯通常作為表面活性劑使用。由于山梨糖醇酐脂肪酸酯的親水 性低，所以除了有助于固體石蠟及液體石蠟的混合以外，還有助于后述的聚氧乙烯烷基醚 等親水性高的化合物與疏水性高的固體石蠟等的混合。此外，通過該潤滑組合物含有山梨 糖醇酐脂肪酸酯，從而脫脂液與該潤滑組合物的親和性提高，該潤滑組合物的脫脂性提高。
[0044] 作為上述山梨糖醇酐脂肪酸酯，可列舉出山梨糖醇酐所具有的羥基的一部分進行 酯化而得到的物質。
[0045] 作為僅上述山梨糖醇酐所具有的羥基的一部分酯化而得到的物質，可列舉出例如 山梨糖醇酐單辛酸酯、山梨糖醇酐單月桂酸酯、山梨糖醇酐單棕櫚酸酯、山梨糖醇酐單硬脂 酸酯、山梨糖醇酐單油酸酯、山梨糖醇酐倍半油酸酯、山梨糖醇酐三油酸酯、山梨糖醇酐單 異硬脂酸酯、山梨糖醇酐倍半異硬脂酸酯等。它們中，優(yōu)選山梨糖醇酐三油酸酯。像這樣，通 過山梨糖醇酐脂肪酸酯為僅將山梨糖醇酐所具有的羥基的一部分酯化而得到的物質，從而 上述固體石蠟與液體石蠟的混合變得更容易，同時能夠更加提高脫脂性。
[0046] 此外，作為上述山梨糖醇酐脂肪酸酯，優(yōu)選山梨糖醇酐所具有的羥基中的3個進行 酯化而得到的三酯。通過山梨糖醇酐脂肪酸酯為三酯，從而能夠使山梨糖醇酐脂肪酸酯的 親水性更加降低，其結果是該潤滑組合物的耐腐蝕性更加提高。
[0047] 上述山梨糖醇酐脂肪酸酯的HLB值優(yōu)選超過0。作為該HLB值的下限，更優(yōu)選為0.5， 進一步優(yōu)選為0.8。另一方面，作為上述HLB值的上限，為4.5，優(yōu)選為4，更優(yōu)選為3，進一步優(yōu) 選為2。若上述HLB值小于上述下限，則有可能山梨糖醇酐脂肪酸酯的成本增大。相反，若上 述HLB值超過上述上限，則有可能該潤滑組合物的親水性上升，其結果是耐腐蝕性降低。
[0048] 作為上述山梨糖醇酐脂肪酸酯的含量相對于上述固體石蠟及液體石蠟的合計100 質量份的下限，為5質量份，優(yōu)選為7質量份，更優(yōu)選為9質量份，進一步優(yōu)選為10質量份。另 一方面，作為上述含量的上限，為30質量份，優(yōu)選為25質量份，更優(yōu)選為23質量份，進一步優(yōu) 選為20質量份。若上述含量小于上述下限，則有可能固體石蠟與液體石蠟沒有充分混合。相 反，若上述含量超過上述上限，則有可能被覆該潤滑組合物的金屬板的成形性降低。
[0049] 〈聚氧乙烯烷基醚〉
[0050] 聚氧乙烯烷基醚通常作為表面活性劑使用。由于聚氧乙烯烷基醚的親水性高，所 以通過該潤滑組合物使脫脂液向形成于金屬板表面的被覆層的滲透性提高。其結果是，上 述被覆層變得容易從金屬板表面剝離，該潤滑組合物的脫脂性提高。
[0051 ] 作為上述聚氧乙烯烷基醚，可列舉出聚氧乙烯月桂基醚、聚氧乙烯鯨蠟醚、聚氧乙 烯硬脂基醚、聚氧乙烯油基醚、聚氧乙烯山?；选⒕垩跻蚁┲ф溚榛训?。它們中，優(yōu)選聚 氧乙烯硬脂基醚及聚氧乙烯支鏈烷基醚，更優(yōu)選聚氧乙烯硬脂基醚。通過聚氧乙烯烷基醚 為這些化合物，從而脫脂液向該潤滑組合物中的滲透得到促進，該潤滑組合物的脫脂性更 加提尚。
[0052] 作為上述聚氧乙烯烷基醚的HLB值的下限，優(yōu)選為10,更優(yōu)選為11，進一步優(yōu)選為 12。另一方面，作為上述HLB值的上限，優(yōu)選為20，更優(yōu)選為18，進一步優(yōu)選為15。若上述HLB 值小于上述下限，則有可能該潤滑組合物的脫脂性降低。相反，若上述HLB值超過上述上限， 則有可能該潤滑組合物的制造成本增加。
[0053] 作為上述聚氧乙烯烷基醚的含量相對于上述固體石蠟及液體石蠟的合計100質量 份的下限，優(yōu)選為1質量份，更優(yōu)選為2質量份。另一方面，作為上述含量的上限，優(yōu)選為10質 量份，更優(yōu)選為5質量份。若上述含量小于上述下限，則有可能該潤滑組合物的脫脂性變得 難以提高。相反，若上述含量超過上述上限，則有可能固體石蠟與液體石蠟分離、涂敷該潤 滑組合物的金屬板變得容易生銹。
[0054] 作為上述山梨糖醇酐脂肪酸酯及聚氧乙烯烷基醚的合計含量相對于上述固體石 錯及液體石錯的合計100質量份的下限，優(yōu)選為6質量份，更優(yōu)選為10質量份，進一步優(yōu)選為 15質量份。另一方面，作為上述含量的上限，優(yōu)選為40質量份，更優(yōu)選為35質量份，進一步優(yōu) 選為30質量份。若上述合計含量小于上述下限，則有可能固體石蠟與液體石蠟變得難以混 合。相反，若上述合計含量超過上述上限，則有可能被覆該潤滑組合物的金屬板的成形性降 低。
[0055]〈其他成分〉
[0056] 作為該潤滑組合物也可以含有的其他成分，可列舉出例如除固體石蠟以外的蠟、 尚級脂肪酸、尚級醇、樹脂制微粒、有機過氧化物、溶劑等。
[0057] 此外，該潤滑組合物優(yōu)選含有無機酸系的表面活性劑作為其他成分。通過該潤滑 組合物含有無機酸系的表面活性劑，由此該潤滑組合物的脫脂性及耐腐蝕性更加提高。 [0058](除固體石蠟以外的蠟）
[0059]作為上述除固體石蠟以外的蠟，可列舉出例如微晶蠟、巴西棕櫚蠟、褐煤蠟、聚乙 烯蠟、它們的衍生物等。通過該潤滑組合物含有這些蠟，可以更加提高被覆該潤滑組合物的 金屬板的成形性。此外，可以將該潤滑組合物適當用于后述的靜電涂布法。
[0060] (高級脂肪酸）
[0061] 上述高級脂肪酸是指碳原子數(shù)為8以上且22以下的直鏈狀或支鏈狀的飽和或不飽 和的脂肪酸。作為這樣的高級脂肪酸，可列舉出例如癸酸、月桂酸、肉豆蔻酸、棕櫚酸、硬脂 酸、二十烷酸、油酸等。通過該潤滑組合物含有這些高級脂肪酸，可以更加提高被覆該潤滑 組合物的金屬板的成形性。
[0062] (高級醇）
[0063] 上述高級醇是指碳原子數(shù)為12以上且22以下的1價醇且直鏈狀或支鏈狀的飽和或 不飽和的醇。作為這樣的高級醇，可列舉出例如癸醇、月桂醇、肉豆蔻醇、鯨蠟醇、硬脂醇、油 醇等。通過該潤滑組合物含有這些高級醇，可以更加提高被覆該潤滑組合物的金屬板的成 形性。
[0064] (樹脂制微粒）
[0065] 作為上述樹脂制微粒的主要成分即樹脂，可列舉出例如酰胺蠟、聚乙烯、聚丙烯、 聚四氟乙烯等。通過該潤滑組合物含有這樣的樹脂制微粒，可以更加提高被覆該潤滑組合 物的金屬板的成形性。
[0066] 作為上述樹脂制微粒的平均粒徑的下限，優(yōu)選為Ιμπι。另一方面，作為上述平均粒 徑的上限，優(yōu)選為10Μ1。若上述平均粒徑小于上述下限，則有可能樹脂制微粒的制造成本增 加。相反，若上述平均粒徑超過上述上限，則有可能樹脂制微粒容易從由潤滑組合物形成的 層脫落，其結果是被覆該潤滑組合物的金屬板的成形性變得難以提高。其中，"平均粒徑"是 指以使用利用激光解析散射法的粒徑測定機(例如，Beckman Coulter，Inc.的"LS13 320"） 測定的中值粒徑D50表示的體積平均粒徑。
[0067](有機過氧化物）
[0068] 作為上述有機過氧化物，可列舉出例如二烷基過氧化物類，作為該二烷基過氧化 物類，可列舉出例如二叔丁基過氧化物、叔丁基-α_枯基過氧化物、二(α_枯基)過氧化物、1， 3 -二(2_叔丁基過氧化異丙基)苯、1，4_二(2_叔丁基過氧化異丙基)苯、2，5_二甲基_2，5_雙 (叔丁基過氧化）己烷、2,5_二甲基_2,5_雙(叔丁基過氧化)-3-己炔、二異丙基苯氫過氧化 物等。通過該潤滑組合物含有這些有機過氧化物，將被覆該潤滑組合物的金屬板進行電阻 點焊時，能夠保持焊接強度。
[0069] (溶劑）
[0070] 作為上述溶劑，可列舉出例如水、與水相容的水系有機溶劑。作為該水系有機溶 劑，可列舉出例如甲醇、乙醇、異丙醇、丁醇等醇；
[0071] 甲基溶纖劑、乙基溶纖劑等醚醇；
[0072] 丙酮、甲基乙基酮、甲基異丁基酮等酮；
[0073] 乙二醇、丙二醇等二醇；
[0074]上述二醇的二醇醚；
[0075] 上述二醇的二醇酯等。通過該潤滑組合物含有這些溶劑，可以提高將該潤滑組合 物涂敷到金屬板上時的涂膜的穩(wěn)定性。此外，該潤滑組合物的涂敷也變得容易。
[0076]作為該潤滑組合物中的上述其他成分的含量的上限，優(yōu)選為10質量％，更優(yōu)選為8 質量％。若上述含量超過上述上限，則有可能無法同時使脫脂性、耐腐蝕性、及被覆該潤滑 組合物的金屬板的成形性為高的水平。
[0077]作為該潤滑組合物的熔化峰溫度的下限，優(yōu)選為30°C，更優(yōu)選為35°C。另一方面， 作為上述熔化峰溫度的上限，優(yōu)選為70°C，更優(yōu)選為60°C。若上述熔化峰溫度小于上述下 限，則有可能該潤滑組合物在常溫成為固體變難。相反，若上述熔化峰溫度超過上述上限， 則有可能通過后述的靜電涂布法向金屬板上涂敷該潤滑組合物時的成本增大。其中，"恪化 峰溫度"是指按照JIS-K7121 (2012)測定的值。
[0078]作為該潤滑組合物的90°C下的電阻值的下限，優(yōu)選為30MΩ。若上述電阻值小于上 述下限，則有可能該潤滑組合物利用后述的靜電涂布法向金屬板上的涂敷變得困難。
[0079] 此外，作為該潤滑組合物的90°C下的電阻值的上限，根據(jù)構成靜電涂布裝置的材 料而變動。即，優(yōu)選上述電阻值與靜電涂布裝置的高電壓施加部分的固有電阻率同等。該高 電壓施加部分的固有電阻率在例如高電壓施加部分以聚縮醛等樹脂材料構成時，為IX 1〇14 Ω cm。若上述電阻值超過上述固有電阻率，則有可能靜電涂布裝置發(fā)生絕緣擊穿。
[0080] 〈潤滑組合物的制造方法〉
[0081] 該潤滑組合物可通過將上述固體石蠟、液體石蠟及山梨糖醇酐脂肪酸酯、以及作 為任意成分的聚氧乙烯烷基醚等以規(guī)定的比例混合來得到。
[0082]〈優(yōu)點〉
[0083]該潤滑組合物通過以上述比例含有固體石蠟和液體石蠟，從而加壓時的摩擦降低 效果提高，其結果是被覆該潤滑組合物的金屬板的成形性提高。此外，該潤滑組合物的利用 堿的脫脂性也提高。進而，通過以上述比例含有HLB值為上述范圍內的山梨糖醇酐脂肪酸 酯，從而起因于山梨糖醇酐脂肪酸酯的低親水性而能夠提高該潤滑組合物的耐腐蝕性。 [0084][潤滑組合物被覆金屬板]
[0085] 該潤滑組合物被覆金屬板具備金屬板和層疊于該金屬板的至少一個面上的潤滑 層。
[0086] 〈金屬板〉
[0087] 上述金屬板的主要成分即金屬沒有特別限制，可列舉出鋁、鋁合金、鋼、銅、鈦等。 它們中，優(yōu)選鋁及鋁合金，更優(yōu)選鋁合金。
[0088] 上述潤滑層由該潤滑組合物形成，并層疊于上述金屬板的至少一個面上。作為上 述潤滑層的平均厚度的下限，優(yōu)選為O.lym，更優(yōu)選為0.5μπι。另一方面，作為上述平均厚度 的上限，優(yōu)選為ΙΟμπι，更優(yōu)選為8μπι。若上述平均厚度小于上述下限，則有可能被覆該潤滑組 合物的金屬板的成形性降低。相反，若上述平均厚度超過上述上限，則有可能利用堿的脫脂 性降低、或有可能制造成本增加。
[0089] 作為形成上述潤滑層的潤滑組合物的向上述金屬板單面的附著量的下限，優(yōu)選為 〇. 2g/m2，更優(yōu)選為0.5g/m2。另一方面，作為上述附著量的上限，優(yōu)選為2. Og/m2，更優(yōu)選為 1.2g/m2。若上述附著量小于上述下限，則有可能被覆該潤滑組合物的金屬板的成形性降 低。相反，若上述附著量超過上述上限，則有可能利用堿的脫脂性降低、或有可能制造成本 增加。
[0090] 〈潤滑組合物被覆金屬板的制造方法〉
[0091] 作為該潤滑組合物被覆金屬板的制造方法，可列舉出例如具有通過涂裝法、靜電 涂布法等使用該潤滑組合物在金屬板的表面形成被覆層的工序的方法。它們中，優(yōu)選在上 述工序中使用低成本、且環(huán)境負荷小、進而能夠容易地形成均勻的被覆層的靜電涂布法。
[0092] 使用上述涂裝法來制造該潤滑組合物被覆金屬板時，使該潤滑組合物溶解或分散 在二甲苯、甲苯等有機溶劑中，將該溶解液或分散液使用棒涂機、輥涂機、噴霧器等涂敷在 金屬板的表面來形成涂膜。之后，可以通過加熱來除去涂膜中的溶劑而得到潤滑組合物被 覆金屬板。
[0093] 使用涂裝法來制造該潤滑組合物被覆金屬板時，作為使該潤滑組合物溶解或分散 于有機溶劑中而得到的溶液或分散液中的該潤滑組合物的濃度的下限，優(yōu)選為20質量％， 更優(yōu)選為30質量％。另一方面，作為上述濃度的上限，優(yōu)選為70質量％，更優(yōu)選為60質量％。 若上述濃度小于上述下限，則為了將涂膜中的溶劑除去而需要長時間的加熱，其結果是有 可能該潤滑組合物被覆金屬板的制造成本增加。相反，若上述濃度超過上述上限，則有可能 該潤滑組合物向金屬板上均勻的涂敷變得困難。
[0094] 使用上述靜電涂布法來制造該潤滑組合物被覆金屬板時，將該潤滑組合物加熱至 其熔點以上的溫度，使用靜電涂布法在金屬板的表面涂布該潤滑組合物。之后，通過將涂布 了該潤滑組合物的金屬板冷卻，可以得到潤滑組合物被覆金屬板。
[0095] 上述靜電涂布法可以相對于金屬板均等高效地以高速涂布該潤滑組合物。此外， 由于在該潤滑組合物的涂布后僅進行冷卻就可以形成固體的被覆層，所以在涂裝法中所需 要的用于除去溶劑的加熱變得不需要。因此，能夠大幅地削減制造時的能量使用量，能夠降 低成本和減輕環(huán)境負荷。
[0096]作為上述靜電涂布法中的加熱溫度的下限，優(yōu)選為70°C，更優(yōu)選為75°C。另一方 面，作為上述加熱溫度的上限，優(yōu)選為100°c，更優(yōu)選為95°C。若上述加熱溫度小于上述下 限，則有可能該潤滑組合物的涂布變得困難。相反，若上述加熱溫度超過上述上限，則有可 能該潤滑組合物發(fā)生變質。
[0097]作為上述靜電涂布法中的施加電壓的下限，優(yōu)選為-100kV，更優(yōu)選為-80kV。另一 方面，作為上述施加電壓的上限，優(yōu)選為-50kV，更優(yōu)選為-60kV。若上述施加電壓小于上述 下限，則有可能該潤滑組合物被覆金屬板的制造成本增加。相反，若上述施加電壓超過上述 上限，則有可能該潤滑組合物的涂布變得困難。
[0098]〈優(yōu)點〉
[0099]該潤滑組合物被覆金屬板由于使用該潤滑組合物，所以脫脂性及耐腐蝕性優(yōu)異， 且加壓時的成形性也優(yōu)異。
[0100][其他實施方式]
[0101] 本發(fā)明的潤滑組合物及潤滑組合物被覆金屬板并不限定于上述實施方式。例如該 潤滑組合物可以僅在金屬板的單面進行涂敷，此外也可以在雙面進行涂敷。進而，可以將該 潤滑組合物在金屬板的一個或兩個面的整面進行涂敷，也可以僅在加壓時受到壓力的區(qū)域 進行涂敷。
[0102] 實施例
[0103] 以下，列舉出實施例對本發(fā)明更具體地進行說明，但本發(fā)明并不限定于它們。
[0104] [實施例1]
[0105] 將下述所示的固體石蠟(A-l)28質量份、液體石蠟(B-l)56質量份、山梨糖醇酐脂 肪酸酯(C-l)13質量份、及聚氧乙烯烷基醚(D_l)3質量份混合，調制了潤滑組合物。
[0106] [實施例2~15及比較例1~12]
[0107] 除了將所使用的物質的種類及含量如表1及表2設定以外，與實施例1同樣地操作， 調制了潤滑組合物。以下示出實施例及比較例中使用的各成分的詳細情況。
[0108] 〈固體石蠟〉
[0109] A-ι:固體石蠟115(日本精蠟社、熔點為48°C)
[0110] A-2:固體石蠟PW135(日本精蠟社、熔點為59°C)
[0111] 〈液體石蠟〉
[0112] B-1:M0RES⑶ WHITE P-150(注冊商標、M0RESC0社、密度為0.8578/〇113、40°(：下的 動態(tài)粘度為30.1 lmm2/s、分子量為409)
[0113] B-2:M0RES⑶ WHITE P-260(注冊商標、M0RESC0社、密度為0.864g/cm3、40°C下的 動態(tài)粘度為50.7mm 2/s、分子量為453)
[0114]〈山梨糖醇酐脂肪酸酯〉
[0115] C-1:山梨糖醇酐三油酸酯（Kao Chemical Corporation的 "RHE0D0L SP-030V(注 冊商標)"、HLB值為1.8)
[0116] C-2:山梨糖醇酐單棕櫚酸酯（Kao Chemical Corporation的 "RHE0D0L SP-P10(注 冊商標)"、HLB值為6 · 7、熔點為46°C)
[0117] C-3:山梨糖醇酐單硬脂酸酯（Kao Chemical Corporation的 "RHE0D0L SP-S10V (注冊商標)"、HLB值為4.7、熔點為51.5°C)
[0118]〈聚氧乙烯烷基醚〉
[0119] D-1:聚氧乙稀烷基釀(Kao Chemical Corporation的 "EMULGEN 709(注冊商標)"、 18值為13.3)
[0120] D-2:聚氧乙稀硬脂基釀（Kao Chemical Corporation的 "EMULGEN 320P(注冊商 標)"、!11^值為13.9)
[0121] 〈加壓防銹油〉
[0122] SUG頂URA Chemical Industrial Co.，Ltd.的"R303PX2"
[0123] 另外，在表1及表2中，（）中記載的數(shù)值為將固體石蠟及液體石蠟的合計含量設定 為1〇〇質量份時的含量。
[0124] 【表1】
[0125]
_ ' '' i i |"：? - ·1 ' i ·<-? ρ··τ{ ?·Μ j t-n I
[0126] 【表2】
[0127]
[0128] 〈評價〉
[0129] 對實施例及比較例的潤滑組合物，通過以下的步驟來評價。
[0130] (脫脂性）
[0131]將平均厚度1mm、縱100mm橫100mm的6000系鋁合金板脫脂，在其單面上按照附著量 達到l.〇g/m2的方式使用靜電涂布法涂敷實施例及比較例的潤滑組合物，得到潤滑組合物 被覆金屬板。將該潤滑組合物被覆金屬板各3片在堿洗滌液（NIPPONPAINT Co.，Ltd.的 "Surf Cleaner EC90"、ρΗ11~12)中浸漬2分鐘，之后水洗1分鐘。通過目視觀察水洗后的潤 滑組合物被覆金屬板的表面，通過以下的基準來評價。將評價結果示于表3中。
[0132] A:表面的幾乎整體被水潤濕，完全被脫脂。
[0133] B:在表面殘留極少凹陷、突起，基本被脫脂。
[0134] C:凹陷、突起明顯多，脫脂不充分。
[0135] (耐腐蝕性）
[0136] 對與上述脫脂性的評價中使用的金屬板相同大小的潤滑組合物被覆金屬板均等 地噴霧5質量％的似(：1溶液，在溫度40°C、相對濕度70 %下保存一晚。之后，通過目視觀察潤 滑組合物被覆金屬板的表面，通過以下的基準來評價。將評價結果示于表3中。
[0137] A:表面沒有發(fā)生變色，耐腐蝕性優(yōu)異。
[0138] B:表面上有極少白點，耐腐蝕性稍差。
[0139] C:白點明顯多，耐腐蝕性差。
[0140] (成形性）
[0141] 將平均厚度1mm、縱110mm橫180_的6000系鋁合金板脫脂，在其雙面按照附著量達 到l.〇g/m2的方式使用靜電涂布法涂敷實施例及比較例的潤滑組合物，得到潤滑組合物被 覆金屬板。將該潤滑組合物被覆金屬板的外周使用卷邊(lock bead)以壓邊力200kN進行保 持。之后，使用直徑為50.8mm Φ的半球狀沖頭，使用80噸油壓壓力機（AMINO Inc.的 "1M080L"）以加壓速度4mm/s脹形至潤滑組合物被覆金屬板發(fā)生斷裂。將該脹形各進行3次， 將斷裂時的成形高度的平均值設為LDH(mm)。對該LDH通過以下的基準來評價。將評價結果 不于表3中。
[0142] A :LDH為35mm以上，成形性優(yōu)異。
[0143] C:LDH低于35mm，成形性不充分。
[0144] 【表3】
[0145]

?0?46?~如表3中所示的那樣，實施例的潤滑組合物的脫脂性、耐腐蝕性及被覆潤滑組合物 的金屬板的成形性優(yōu)異，特別是耐腐蝕性及成形性在全部實施例中非常優(yōu)異。
[0147] 此外，實施例1與實施例4除聚氧乙烯烷基醚以外的成分的組合相同，其含量近似， 但含有聚氧乙烯烷基醚的實施例1與不含有聚氧乙烯烷基醚的實施例4相比，脫脂性優(yōu)異。 同樣地，實施例7與實施例15除聚氧乙烯烷基醚以外的成分的組合相同，其含量近似，但含 有聚氧乙烯烷基醚的實施例15與不含有聚氧乙烯烷基醚的實施例7相比，脫脂性優(yōu)異。
[0148] 進而，實施例8-11與實施例12-14除山梨糖醇酐脂肪酸酯及聚氧乙烯烷基醚的相 對于固體石蠟及液體石蠟100質量份的合計含量以外的成分的組合相同，其含量近似，但上 述合計含量為15質量份以上且30質量份以下的實施例12-14與上述合計含量超過30質量份 的實施例8及9、以及上述合計含量低于15質量份的實施例10及11相比，脫脂性優(yōu)異。
[0149] 此外，實施例1-3除液體石蠟相對于固體石蠟100質量份的含量以外的成分的組合 相同，其含量近似，但上述液體石錯的含量超過50質量份的實施例1及3與上述液體石錯的 含量為50質量份的實施例2相比，脫脂性優(yōu)異。同樣地，實施例5、6、14及15除液體石蠟相對 于固體石錯1 〇〇質量份的含量以外的成分的組合相同，其含量近似，但上述液體石錯的含量 超過50質量份的實施例6、14及15與上述含量為50質量份的實施例5相比，脫脂性優(yōu)異。
[0150] 另一方面，比較例的潤滑組合物均不具備脫脂性、耐腐蝕性及被覆潤滑組合物的 金屬板的成形性，特別是脫脂性及耐腐蝕性差的組合物較多。此外，在山梨糖醇酐脂肪酸酯 的HLB值超過4.5的比較例5-8中，脫脂性及耐腐蝕性均大大地劣化。進而，在使用了以往的 潤滑油的比較例12中，脫脂性及耐腐蝕性固然優(yōu)異，但金屬板的成形性差。
[0151] 產(chǎn)業(yè)上的可利用性
[0152] 如上所述，本發(fā)明的潤滑組合物及潤滑組合物被覆金屬板的脫脂性、耐腐蝕性及 被覆該潤滑組合物的金屬板的成形性優(yōu)異。因此，通過使用本發(fā)明的潤滑組合物，能夠進行 金屬板的更多樣的加壓加工。
【主權項】
1. 一種潤滑組合物，其特征在于，其是含有固體石蠟、液體石蠟、及山梨糖醇酐脂肪酸 酯的潤滑組合物，其中， 所述液體石蠟的含量相對于所述固體石蠟100質量份為10質量份以上且500質量份以 下， 所述山梨糖醇酐脂肪酸酯的HLB值超過0且為4.5以下， 所述山梨糖醇酐脂肪酸酯的含量相對于所述固體石蠟及液體石蠟的合計100質量份為 5質量份以上且30質量份以下。2. 根據(jù)權利要求1所述的潤滑組合物，其中，所述山梨糖醇酐脂肪酸酯為僅將山梨糖醇 酐所具有的羥基的一部分酯化而得到的物質。3. 根據(jù)權利要求1所述的潤滑組合物，其中，還含有聚氧乙烯烷基醚，且該聚氧乙烯烷 基醚的HLB值為10以上且20以下。4. 根據(jù)權利要求3所述的潤滑組合物，其中，所述山梨糖醇酐脂肪酸酯及聚氧乙烯烷基 醚的合計含量相對于所述固體石錯及液體石錯的合計100質量份為5質量份以上且40質量 份以下。5. 根據(jù)權利要求2所述的潤滑組合物，其中，還含有聚氧乙烯烷基醚，且該聚氧乙烯烷 基醚的HLB值為10以上且20以下。6. 根據(jù)權利要求5所述的潤滑組合物，其中，所述山梨糖醇酐脂肪酸酯及聚氧乙烯烷基 醚的合計含量相對于所述固體石錯及液體石錯的合計100質量份為5質量份以上且40質量 份以下。7. 根據(jù)權利要求1到6中任1項所述的潤滑組合物，其中，所述固體石蠟的按照JIS-K2235(2009)測定的熔點為45°C以上且65°C以下。8. 根據(jù)權利要求1到6中任1項所述的潤滑組合物，其中，所述液體石蠟的分子量大于所 述固體石蠟的分子量，且所述液體石蠟的分子量與所述固體石蠟的分子量的差為50以上且 200以下。9. 一種潤滑組合物被覆金屬板，其特征在于，其是具備： 金屬板和 層疊于該金屬板的至少一個面上的潤滑層的潤滑組合物被覆金屬板，其中， 所述潤滑層由權利要求1到6中任1項所述的潤滑組合物形成。
【文檔編號】B05D5/08GK106065351SQ201610230186
【公開日】2016年11月2日
【申請日】2016年4月13日 公開號201610230186.9, CN 106065351 A, CN 106065351A, CN 201610230186, CN-A-106065351, CN106065351 A, CN106065351A, CN201610230186, CN201610230186.9
【發(fā)明人】西田美佳
【申請人】株式會社神戶制鋼所