專利名稱：燃料噴射閥及搭載該燃料噴射閥的內(nèi)燃機(jī)的燃料噴射裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種搭載在內(nèi)燃機(jī)上，用于向內(nèi)燃機(jī)供給燃料的燃料噴射閥。
背景技術(shù)：
近年來，汽車的廢氣控制逐漸強(qiáng)化，要求搭載在汽車用內(nèi)燃機(jī)上的燃 料噴射閥使噴霧微?；?，并且通過向目標(biāo)的位置(吸氣閥的兩方向)噴射，抑制向吸氣管等壁面上的附著，降低來自內(nèi)燃機(jī)的有害廢氣HC(碳化氫)。在現(xiàn)有的燃料噴射閥中，公幵有通過比較簡(jiǎn)單的結(jié)構(gòu)促進(jìn)流體的微粒 化的方法。該微?；椒ㄊ峭ㄟ^噴孔形成液膜，通過其擴(kuò)張同時(shí)分裂來促 進(jìn)微?；?參考專利文獻(xiàn)l)。另外，在另一文獻(xiàn)中，公開有一種通過將具有燃料噴射孔的噴孔板制 作成碗形來抑制變形、防止噴霧狀態(tài)的不良、能夠可靠限定噴霧指向的燃 料噴射閥(參考專利文獻(xiàn)2)。專利文獻(xiàn)h日本特開2004—3518號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2:日本特開平9 — 317607號(hào)公報(bào)在上述現(xiàn)有技術(shù)中，可以使來自單一或一組燃料噴射孔的燃料微?；?并噴射。但是，在形成兩方向噴霧時(shí)，因?yàn)槎鄠€(gè)噴霧彼此干涉，會(huì)有損于 微?；?，對(duì)此課題并沒有充分論述。另外，對(duì)于后者，盡管對(duì)于使噴霧穩(wěn) 定化而得到的方法進(jìn)行了公開，但對(duì)于基于噴嘴內(nèi)的燃料流的微?；拇?進(jìn)方法并沒有明確說明。另一方面，根據(jù)筆者等的使用內(nèi)燃機(jī)的燃燒實(shí)驗(yàn)，燃料的噴射方向從 內(nèi)燃機(jī)的兩個(gè)吸氣閥中心指向內(nèi)側(cè)附近，而且，如果在吸氣閥上燃料液膜 薄且廣地分散，則可得到具有燃燒的改善效果的結(jié)果
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的第一目的在于，通過使微粒化的噴霧互不干涉，防止粗大粒 的產(chǎn)生，以及形成高分散的兩方向噴霧。為了達(dá)成上述目的，在本發(fā)明中，釆用以下這樣的手段。提供一種燃料噴射閥，其具備閥座、與所述閥座接觸分離的閥體、以 及具有多個(gè)燃料噴射孔的噴孔部件，所述閥體和所述閥座中的至少一方在 相互的接觸位置具有曲面，其中，在所述曲面的接觸點(diǎn)(位置)的切線和 所述噴孔部件的交點(diǎn)的外周側(cè)至少具有兩個(gè)以上的所述燃料噴射孔。另外，提供一種燃料噴射閥，其具備閥座、與所述閥座接觸分離的閥 體、以及具有多個(gè)燃料噴射孔的噴孔部件，所述閥體和所述閥座中的至少 一方在相互的接觸位置具有曲面，其中，在所述閥體與所述閥座接觸分離 時(shí)，在流入的燃"流指向的方向和所述噴孔部件的交點(diǎn)的外周側(cè)至少具有 兩個(gè)以上的所述燃料噴射孔。另外，提供一種燃料噴射閥，其具備朝向下游側(cè)直徑縮小的形成為圓 錐狀的閥座面、與所述閥座面接觸分離的閥體、以及具有多個(gè)燃料噴射孔 的噴孔部件，其中，在所述閥體和所述閥座的接觸點(diǎn)(位置)的所述閥體 的對(duì)應(yīng)面(閥座密封面)的座面方向即形成為圓錐形狀的閥座面向下游側(cè) 延伸的假想面和所述噴孔部件的交點(diǎn)的外周側(cè)至少具有兩個(gè)以上的所述 燃料噴射孔。通過這樣的結(jié)構(gòu)，從閥體和噴嘴體接觸的狀態(tài)，通過閥體從閥座分離 而產(chǎn)生間隙，燃料從該間隙流過噴嘴體的傾斜部。而且，在形成閥座下游 的燃料室的隔壁處燃料產(chǎn)生剝離。由該剝離引起的紊流(渦流)侵入到噴 霧的內(nèi)部，通過其崩潰來促進(jìn)從液膜向液滴的分裂。在上述結(jié)構(gòu)中，最好燃料噴射孔的最短間隔L與孔徑D之比L/D為4 以上。根據(jù)筆者等的噴霧觀察，判斷出直到從各個(gè)噴孔噴射的噴霧分裂， 噴霧擴(kuò)展為孔徑的大約4倍左右。通過這樣的結(jié)構(gòu)，能夠抑制在從燃料噴 射孔噴出的噴霧達(dá)到分裂之前發(fā)生干涉，可以形成促進(jìn)微粒化的兩方向噴霧。進(jìn)而在本發(fā)明中，提供一種燃料噴射閥，其具備閥體、與所述閥體接 觸分離的閥座、以及具有多個(gè)燃料噴射孔的噴孔部件，所述閥體和所述閥
座中的至少一方在相互的接觸位置具有曲面，其中，從所述多個(gè)燃料噴射 孔噴射的噴霧形成指向兩個(gè)方向的噴霧，從包含兩個(gè)方向的面的垂直方向觀察的各個(gè)噴霧的擴(kuò)展角e2和從水平方向觀察包含兩個(gè)方向的面的噴霧的擴(kuò)展角03的合計(jì)(分散角)在30°以上。另外，提供一種燃料噴射閥，其具備閥體、與所述閥體接觸分離的閥 座、以及具有多個(gè)燃料噴射孔的噴孔部件，所述閥體和所述閥座中的至少 一方在相互的接觸位置具有曲面，其中，從所述多個(gè)燃料噴射孔噴射的噴 霧形成指向兩個(gè)方向的噴霧，從包含兩個(gè)方向的面的垂直方向觀察的各個(gè) 噴霧的擴(kuò)展角02和從水平方向觀察包含兩個(gè)方向的面的噴霧的擴(kuò)展角03的關(guān)系是02<63。另外，提供一種燃料噴射閥，其具備閥體、與所述閥體接觸分離的閥 座、以及具有多個(gè)燃料噴射孔的噴孔部件，所述閥體和所述閥座中的至少 一方在相互的接觸位置具有曲面，其中，從所述多個(gè)燃料噴射孔噴射的噴 霧形成指向兩個(gè)方向的噴霧，通過各個(gè)噴霧的下游的特定位置的截面的流 量積分值除以相同特定位置的噴霧的最大擴(kuò)展寬度(從正面觀察的最外位置)所得到的平均峰值高度ha與流量分布的峰值高度H之比H/ha為2以 下。通過這樣的結(jié)構(gòu)，由于避免了微?；蟮膰婌F的干涉，所以抑制粗大 粒的產(chǎn)生，可得到微?；母叻稚⒌膬煞较驀婌F。進(jìn)而在本發(fā)明中，提供一種內(nèi)燃機(jī)的燃料噴射裝置，其具備分別開閉 多個(gè)吸氣口的多個(gè)吸氣閥、和位于所述吸氣閥的上游側(cè)并被根據(jù)來自內(nèi)燃 機(jī)控制裝置的控制信號(hào)驅(qū)動(dòng)的上述技術(shù)方案所述的燃料噴射閥，其中，從 所述多個(gè)燃料賾射閥朝向所述吸氣口的中心的兩方向的噴霧分別形成收 納在所述吸氣閥的傘部?jī)?nèi)的縱長的橢圓形。通過這樣的結(jié)構(gòu)，噴霧在空氣流速快的吸氣閥內(nèi)側(cè)縱長地?cái)U(kuò)展呈薄膜 狀分散。因此，在供給到內(nèi)燃機(jī)內(nèi)時(shí)，因該快速流動(dòng)容易促進(jìn)微?；?，抑 制附著在壁面上，降低燃燒后排出的HC。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，由于在閥體和閥座的來自閥座位置的切線的延長線和噴 孔部件的交點(diǎn)的外周側(cè)配置有燃料噴射孔，所以通過在燃料噴射孔的上游6
出現(xiàn)的紊流所形成的渦流進(jìn)入到噴流內(nèi)部并崩潰，由此促進(jìn)液膜的分裂， 可以實(shí)現(xiàn)粒子直徑小的噴霧。另外，由于直到分裂距離之前至少相鄰的噴 霧不會(huì)干涉，所以可以實(shí)現(xiàn)高分散的噴霧。因此，可以實(shí)現(xiàn)微粒化良好的 高分散的兩方向噴霧。這樣的微粒化良好的高分散的噴霧促迸在吸氣閥上的燃料液膜的薄 膜化，在燃燒室內(nèi)形成燃燒性良好的混合氣體。尤其，如果形成縱長噴霧， 則通過靠吸氣閥內(nèi)部的空氣流速快的吸氣流將燃料噴霧吸引向燃燒室的 中央(火花塞周圍)，抑制向燃燒室內(nèi)壁面的附著。因此，可得到高效的 燃料，可以減少來自內(nèi)燃機(jī)的有害廢氣。


圖1是與本發(fā)明的第一實(shí)施方式相關(guān)的、燃料噴射閥的整體結(jié)構(gòu)的剖面圖；圖2是與本發(fā)明的第一實(shí)施方式相關(guān)的、燃料噴射閥前端的放大剖面圖，相當(dāng)于圖3所示的A—A剖面；圖3是與本發(fā)明的第一實(shí)施方式相關(guān)的、燃料噴射孔的配置圖；圖4是與本發(fā)明的第一實(shí)施方式相關(guān)的、表示燃料噴射閥噴霧角的定義的圖；圖5是與本發(fā)明的第一實(shí)施方式相關(guān)的、模式地表示在燃料噴射孔附 近的燃料流以及噴霧形狀的圖；圖6是與本發(fā)明的第一實(shí)施方式相關(guān)的、說明在燃料噴射閥前端的各 部尺寸的關(guān)系的圖；圖7是與本發(fā)明的第一實(shí)施方式相關(guān)的、實(shí)測(cè)噴霧的分散角和粒徑的 關(guān)系的結(jié)果；圖8是與本發(fā)明的第一實(shí)施方式相關(guān)的、實(shí)測(cè)燃料流量的分布的結(jié)果; 圖9是與本發(fā)明的第一實(shí)施方式相關(guān)的、實(shí)測(cè)噴霧的分散角和分散指 數(shù)的關(guān)系的結(jié)果；圖10是與本發(fā)明的第一實(shí)施方式相關(guān)的、表示噴霧角的測(cè)定裝置的 圖11是與本發(fā)明的第一實(shí)施方式相關(guān)的、說明用于調(diào)整噴霧角的機(jī)
構(gòu)的圖；圖12是與本發(fā)明的第二實(shí)施方式相關(guān)的、燃料噴射孔的配置圖；圖13是與本發(fā)明的第二實(shí)施方式相關(guān)的、圖12的B—B剖面圖； 圖14是與本發(fā)明的第三實(shí)施方式相關(guān)的、燃料噴射閥前端的放大剖 面圖；圖15是與本發(fā)明的第四實(shí)施方式相關(guān)的、燃料噴射閥前端的放大剖 面圖；圖16是與本發(fā)明的第五實(shí)施方式相關(guān)的、燃料噴射閥前端的放大剖 面圖；圖17是與本發(fā)明的第六實(shí)施方式相關(guān)的、燃料噴射閥前端的放大剖 面圖；圖18是與本發(fā)明的第七實(shí)施方式相關(guān)的、燃料噴射閥前端的放大剖 面圖；圖19是與本發(fā)明的第八實(shí)施方式相關(guān)的、燃料噴射閥前端的放大剖 面圖；圖20是與本發(fā)明的第九實(shí)施方式相關(guān)的、燃料噴射閥前端的放大剖 面圖；圖21是與本發(fā)明的第十實(shí)施方式相關(guān)的、燃料噴射閥的噴霧以及內(nèi) 燃機(jī)的剖面圖；圖22是與本發(fā)明的第十實(shí)施方式相關(guān)的、從C方向觀察圖21的圖；圖23是與本發(fā)明的第十實(shí)施方式相關(guān)的、使用燃料噴射閥測(cè)定來自 內(nèi)燃機(jī)的HC的排出量的實(shí)驗(yàn)結(jié)果；圖24是與現(xiàn)有實(shí)施方式相關(guān)的、模式地表示從燃料噴射閥前端噴射 出的噴霧形狀的圖；圖25是與現(xiàn)有實(shí)施方式相關(guān)的、實(shí)測(cè)燃料流量的分布的結(jié)果。圖中l(wèi)一燃料噴射閥；2 —外殼；3 —球閥；5、 65、 69、 86 —噴嘴體；6、 26、 61、 78 —噴孔板;7、 8、 9、 10、 27、 28、 62、 63、 79、 80—燃料噴 射孔；11、 66、 70、 74—形成閥座下游的燃料室的隔壁；12—彈簧；13 — 彈簧調(diào)節(jié)器；14一電磁線圈；15 —磁芯；16—磁軛；30、 67、 71、 75、 83、 87—閥座密封位置;31、 60、 64、 68、 72、 76、 81、 84、 88 —紊流(渦流);50—噴霧角的測(cè)定裝置；82 —平閥；85 —針閥；101 —內(nèi)燃機(jī)；102 —燃燒 室；103 —驅(qū)動(dòng)缸；104 —火花塞；105 —吸氣管；106 —吸氣口； 107 —吸 氣閥；108 —排氣閥。
具體實(shí)施方式
以下，說明實(shí)施例。 [實(shí)施例1]利用圖1 圖11以及圖24、圖25，說明本發(fā)明的第一實(shí)施方式。在圖1中，燃料噴射閥1向例如作為汽車的發(fā)動(dòng)機(jī)利用的內(nèi)燃機(jī)供給燃料。燃料噴射閥l是通常關(guān)閉的多孔噴射器。外殼2通過沖壓加工或切削加工等形成為圓筒狀，是具有細(xì)長薄壁部的帶階梯的一體構(gòu)造。原材料 是在鐵素體系不銹鋼材料中加入鈦之類的具有柔軟性的材料，具有磁性特性。在外殼2的一端面設(shè)有燃料供給口2a，在另一端面設(shè)有噴嘴體5，該 噴嘴體5固定安裝有噴孔板6，該噴孔板6具有多個(gè)燃料噴射孔7a、 7b、 7c、 7d、 7e、 8、 9a、 9b、 9c、 9d、 9e、 10。在外殼2的外側(cè)，設(shè)有電磁線 圈14和包圍電磁線圈14的磁性材料的磁軛16。在一方內(nèi)側(cè)，設(shè)有被插 入外殼2內(nèi)之后位于電磁線圈14內(nèi)側(cè)的磁芯15;面對(duì)于磁芯15的前端側(cè) 而具有空隙地被安裝，可在軸方向上動(dòng)作，通過MIM (Metal Injection Molding)等方法對(duì)由磁性材料構(gòu)成的金屬粉末進(jìn)行注射成形而制造的銜 鐵(anchor) 4;被銜鐵4夾持并在軸方向上延伸的中空的閥體3;固定設(shè) 置于閥體3的前端，與閥體3的前端接觸分離的作為基座的噴嘴體5;以 及在噴嘴體5的前端側(cè)面上配置的噴孔板6。在該噴孔板6上形成有貫通 厚度方向的燃料噴射孔7a至7e、 8、 9a至9e、 10。噴孔板6通過焊接來 接合與噴嘴體5相接的面，噴嘴體5通過焊接來與外殼2接合。在 磁芯15的內(nèi)部配置有作為彈性構(gòu)件的彈簧12。彈簧12施加將閥體 3的前端按壓向在噴嘴體5上形成的向下游方向直徑縮小的圓錐狀的閥座 面的力。連續(xù)于該彈簧12配置有調(diào)整按壓力的彈簧調(diào)節(jié)器13。另外，在 燃料供給口 2a配置有過濾器20，用于除去燃料中含有的異物。進(jìn)而在燃 料供給口 2a的外周還安裝有用于密封供給的燃料的O形密封圈21。
樹脂蓋22例如通過樹脂模制等手段設(shè)置，覆蓋外殼2和磁軛16，內(nèi) 部設(shè)置有用于向電磁線圈14供給電力的連接器23。保護(hù)器24設(shè)置在燃料噴射閥1的前端部，例如由樹脂材料等制成， 形成為筒狀部件，比外殼2向徑向外側(cè)突出。另外，0形密封圈25安裝 于外殼2的前端側(cè)外周。O形密封圈25配置在磁軛16和保護(hù)器24之間， 處于防脫狀態(tài)，例如在將外殼2的前端側(cè)安裝于內(nèi)燃機(jī)的吸氣管上設(shè)置的 安裝部(沒有圖示)等時(shí)，0形密封圈25對(duì)它們之間進(jìn)行密封。這樣構(gòu)成的燃料噴射閥l，在電磁線圈14處于非通電狀態(tài)時(shí)，由于彈 簧12的按壓力的緣故，閥體3的前端密接于噴嘴體5。在這樣的狀態(tài)下， 由于在閥體3和噴嘴體5之間沒有形成間隙、即燃料通路，所以從燃料供 給口 2a流入的燃料停留在外殼2內(nèi)部。若對(duì)電磁線圈14施加噴射脈沖的電流，則由磁性材料制成的磁軛16、 磁芯15、銜鐵4形成磁路。閥體3在電磁線圈14的電磁力的作用下移動(dòng) 到接觸于磁芯15的下端面。若閥體3向磁芯15側(cè)移動(dòng)，則在閥體3和噴 嘴體5之間形成燃料通路。外殼2內(nèi)的燃料從閥體3的周邊流入，之后從 燃料噴射孔7a至7e、 8、 9a至9e、 IO噴射出。燃料噴射量的控制是如下 進(jìn)行的根據(jù)向電磁線圈14間歇地施加的噴射脈沖，通過使闊體3沿軸 方向移動(dòng)，來調(diào)整開閥狀態(tài)和閉閥狀態(tài)的切換的時(shí)機(jī)。接著，對(duì)于本發(fā)明的主要構(gòu)件利用圖2至圖4簡(jiǎn)單說明。如圖2所示，閥體3使用球閥。球例如使用JIS標(biāo)準(zhǔn)件的滾珠軸承用 鋼球。該球的正圓度高，且實(shí)施了鏡面拋光，采用該球因?yàn)檫m合于提高密 封性，另外，通過大量生產(chǎn)而降低成本等。另外，在作為閥體構(gòu)成的情況 下，使用的球直徑是3 4mm左右。這是因?yàn)槠渥鳛榭蓜?dòng)閥發(fā)揮作用所以實(shí)現(xiàn)輕量化。另外，在噴嘴體5中，與閥體3密接的包括閥座密封(seat)位置30 的傾斜面的角度是90。左右(80° 100° )。若以閥軸心為基準(zhǔn)，則相對(duì) 于閥軸心傾斜45°左右(40 50° )。該傾斜角是研磨閥座密封位置30 附近且用于提高正圓度的最佳角度(可以在最佳狀態(tài)下使用磨削機(jī)械)， 可以極高地維持與上述閥體3的密封性。而且，具有包括閥座密封位置30 的傾斜面的噴嘴體5，通過淬火提高硬度，另外，通過脫磁處理除去無用
的磁性。通過這樣的閥體結(jié)構(gòu)，可以進(jìn)行沒有燃料泄漏的噴射量控制。另 外，可以提供性價(jià)比優(yōu)越的閥體構(gòu)造。在本說明書中，將包含閥座密封位置30的向下游方向直徑縮小的圓 錐狀的面(相對(duì)于閥軸心傾斜的傾斜面)稱為閥座面。另外，由于本實(shí)施方式的閥體3是球形，所以為了與該形狀相吻合， 噴孔板6形成為下凸的形狀。為了形成為下凸的形狀，在用于形成凸面的 制造工序中，利用沖頭進(jìn)行擠壓。在本實(shí)施方式中，為了與閥體3的形狀 一致，沖頭直徑為6 9mm。如圖3所示，噴孔板6具有貫通開孔的多個(gè)(例如12個(gè)孔)燃料噴 射孔7a至7e、 8、 9a至9e、 10。由外側(cè)的燃料噴射孔7a至7e和內(nèi)側(cè)的 燃料噴射孔8形成一個(gè)噴霧群，由外側(cè)的燃料噴射孔9a至9e和內(nèi)側(cè)的燃 料噴射孔10形成另一噴霧群。對(duì)于各個(gè)燃料噴射孔的孔徑，在孔徑小的 情況下，為了維持燃料噴射閥l的流量需要增加孔數(shù)，因加工的難易性開 孔成本變高。另一方面，在孔徑大時(shí)，由于燃料從大孔噴射，所以難以促 進(jìn)微粒化。因此，燃料噴射孔的孔徑需要設(shè)置在規(guī)定值，在本實(shí)施方式中， 為100 200pm左右。圖中的符號(hào)L表示燃料噴射孔9c和燃料噴射孔9d 的中心間距離。如圖4所示，從燃料噴射閥l形成兩方向噴霧18a、 18b。兩方向噴霧 的噴霧角如下這樣定義(一個(gè)例子)。從包含兩個(gè)方向的面的垂直方向觀 察的、各個(gè)噴霧18a、 18b的中心線所呈角度設(shè)為ei，各個(gè)噴霧18a、 18b 的擴(kuò)展角設(shè)為02、從其直角方向觀察的噴霧19的擴(kuò)展角設(shè)為03。以下，對(duì)于本發(fā)明的第一實(shí)施方式，首先對(duì)微粒化促進(jìn)的方法進(jìn)行說明。如圖5所示，特征在于，相比于閥體3和噴嘴體5的來自閥座密封位 置30的切線的延長線(圖中的假想線)與噴孔板6的交點(diǎn)P，燃料噴射閥 1的中心軸在內(nèi)側(cè)的情況下，燃料噴射孔7c位于外周側(cè)。燃料通過在閥座密封位置30處接觸的閥體3從噴嘴體5離開而形成， 從噴嘴體5和閥體3的間隙流過包括閥座密封位置30的傾斜部。進(jìn)而燃 料通過了形成閥座下游的燃料室的隔壁11之后，在燃料流中產(chǎn)生剝離， 形成紊流(渦流)。即，在由來自閥座密封位置30的切線的延長線和形成
閥座下游的燃料室的隔壁11以及噴孔板6包圍的區(qū)域，產(chǎn)生渦流31。由 于燃料噴射孔7c位于該渦流31的正下方，所以渦流進(jìn)入到噴射的噴霧的 內(nèi)部。進(jìn)入的渦流32在噴霧中崩潰，促進(jìn)向液滴的分裂。而且，在本實(shí) 施方式中，雖然僅記載了燃料噴射孔7c，但對(duì)于配置在圖3所示的交點(diǎn)P 的假想線17的外周的燃料噴射孔7a、 7b、 7d、 7e、 9a、 9b、 9c、 9d、 9e 也可得到同樣的效果。而且，在圖3中，在中央部分配置的燃料噴射孔8、 10，雖然紊流引起的微?；Ч酰€加上燃料噴射孔上部間隙的流速 快的燃料流入而引起的微?；Y(jié)果是并不會(huì)對(duì)作為兩方向噴霧的微?；?帶來較大的影響。根據(jù)筆者等的噴霧觀察，判斷出對(duì)于因渦流的崩潰使得噴霧變成液滴 的分裂距離(Lb)，本實(shí)施方式的燃料噴射閥1的噴霧具有相對(duì)于噴孔大 約4倍左右的擴(kuò)展。因此，在本實(shí)施方式中將相同噴霧群中包含的、相鄰 的燃料噴射孔的最短的中心間距離設(shè)為L (例如在圖3中，燃料噴射孔9c 和燃料噴射孔9d的中心間距離)，將燃料噴射孔的直徑設(shè)為D時(shí)，比值 L/D在4以上。在現(xiàn)有的燃料噴射閥中，如圖24的噴霧的模式圖所示，在從燃料噴 射孔噴出的噴霧到達(dá)分裂距離Lb'之前引起了干涉。但是，通過如本實(shí) 施方式那樣配置，如圖5所示，由于各個(gè)噴霧能夠在到達(dá)分裂距離Lb之 前無干涉地促進(jìn)分裂，所以可以形成微粒化良好的兩方向噴霧。在此對(duì)于給燃料噴射孔的上游流動(dòng)帶來影響的、在噴孔板6和閥體3 之間形成的間隙進(jìn)行說明。在上述間隙窄的情況下，認(rèn)為無法充分得到在 噴嘴體5的形成閥座下游的燃料室的隔壁11處產(chǎn)生的剝離流引起的紊流 (渦流)的影響，不能促進(jìn)微粒化，并且成為節(jié)流而在流動(dòng)上產(chǎn)生壓損等。 另一方面，在上述間隙大的情況下，在噴嘴體5的形成閥座下游的燃料室 的隔壁(在閥座面和噴孔板6之間形成的壁面)11處產(chǎn)生的剝離流引起的 紊流(渦流)衰減，微?；男Ч陆?。因此，在本實(shí)施方式中，優(yōu)選上 述間隙為規(guī)定值，在閥體3與噴嘴體5離開的情況下，為150 300pm左 右。在此，利用圖6說明對(duì)形成閥座下游的燃料室的隔壁11的形成方法帶 來影響的閥座密封高度Hs、閥座密封直徑Ds、噴嘴體口徑Di。 在圖6中，閥座密封直徑根據(jù)在本實(shí)施方式中使用的球閥3的球徑而 有所希望的值。噴嘴體5的包括閥座密封位置30的傾斜面的角度由于是 90°左右(80° 100° )(若以閥軸心為基準(zhǔn)，則相對(duì)于閥軸心傾斜45 °左右(40° 50° ))，所以為了用球閥3進(jìn)行密封，閥座密封直徑Ds 設(shè)為2 3mm。另外，閥座密封高度Hs通過切削噴嘴體5的端面等來調(diào) 節(jié)。在燃料噴射閥1的幵閉動(dòng)作時(shí)，噴嘴體5在球閥3的作用下受到?jīng)_擊， 所以其必須能夠承受該沖擊力。另外，閥座密封高度Hs還給形成閥座下 游的燃料室的隔壁ll的高度帶來影響。由于在燃料噴射孔7c上產(chǎn)生的渦 流31進(jìn)入到燃料噴射孔7c內(nèi)，所以形成閥座下游的燃料室的隔壁U的 高度若過低，則無法活用渦流，若過高，則使渦流的力衰減。根據(jù)筆者等的各種實(shí)驗(yàn)解析和數(shù)值計(jì)算，判斷出閥座密封高度Hs優(yōu) 選為350 55(Him，形成閥座下游的燃料室的隔壁11的高度優(yōu)選為250 450pm左右的高度。另外，噴嘴體口徑Di若考慮強(qiáng)度則優(yōu)選為1.5 2.5mm 左右。而且，在本實(shí)施方式中，雖然僅記載了燃料噴射孔的直徑相同的情況， 但有時(shí)也會(huì)因?yàn)槿剂蠂娚溟y的流量的調(diào)整等使得各燃料噴射孔的直徑存 在差異。此時(shí)，只要使最大的燃料噴射孔的直徑Dmax和最短的燃料噴射 孔的中心間距離L的比L/Dmax為4以上即可。而且，在本實(shí)施方式中，在對(duì)燃料噴射孔中心間距離進(jìn)行議論時(shí)，由 于只要在形成的一個(gè)噴霧群中噴霧不干涉即可，所以對(duì)于噴射方向不同的 燃料噴射孔之間的中心距離(例如，燃料噴射孔7a和燃料噴射孔9a)而 言，即使燃料噴射孔的中心間距離L與燃料噴射孔的直徑D之比L/D不 在4以上也可。另外，噴孔板6的厚度要留意以下兩點(diǎn)。其一點(diǎn)是將在燃料噴射孔的 上游側(cè)形成的紊流作用下生成的渦流31的力送入到噴霧內(nèi)部多少。另一 點(diǎn)是朝向目標(biāo)方向噴射。在板厚過厚的情況下，雖然具有引導(dǎo)燃料的作用 并可以向目標(biāo)位置噴射，但進(jìn)入到燃料噴射孔7c內(nèi)的渦流衰減到被噴射 出，噴射后的分裂力變小。另外相反，在板厚過薄的情況下，由于燃料被 噴射到比燃料噴射孔7c所傾斜的方向更靠?jī)?nèi)側(cè)，所以難以向目標(biāo)位置噴 射。因此，對(duì)于燃料板的厚度，優(yōu)選在某一一定的范圍內(nèi)。在本實(shí)施方式
中，為70 120iim。接著，對(duì)于本發(fā)明的第一實(shí)施方式，利用圖7至圖11以及圖25說明 噴霧形成方法及其性能。首先，對(duì)于圖10所示的噴霧角的測(cè)定裝置進(jìn)行說明。燃料噴射閥1 固定在噴霧角測(cè)定裝置50的上部。其燃料噴霧被在下方100mm位置處設(shè) 置的兩個(gè)燃料捕捉部51捕集。該燃料捕捉部51具有阻止燃料的格子狀的 孔(5mm左右)。另外，燃料捕捉部51通過沒有圖示的自動(dòng)進(jìn)給裝置機(jī)構(gòu) 在燃料補(bǔ)足部移動(dòng)軌道52上移動(dòng)。捕集的燃料的測(cè)量通過沒有圖示的液 面?zhèn)鞲衅鳒y(cè)量，對(duì)燃料流量進(jìn)行數(shù)據(jù)處理，求出圖8所示的分布率。此時(shí) 的試驗(yàn)條件是測(cè)定燃料為n—H印tane，燃料噴射壓力是300kPa。根據(jù)由該裝置得到的分布率求出噴霧角(另一個(gè)例子)。91定義為兩方向噴霧的各個(gè)噴霧所呈的角的中心線彼此所呈角度。e2定義為計(jì)算出對(duì)于兩方向噴霧的一方的噴霧的累積流量，該流量從5%到95%的角度。03 是相對(duì)于從直角方向觀察兩方向噴霧時(shí)的噴霧，通過與62相同的方法定義。在本發(fā)明中，將e2和e3的合計(jì)定義為分散角。另外，后述的分散指數(shù)為通過各個(gè)噴霧的下游的特定位置(在此是 在燃料噴射孔下方100mm)的流量積分值除以在相同特定位置的噴霧的最 大擴(kuò)展寬度(從正面觀察的最外位置)所得到的平均峰值高度ha與流量 分布的峰值高度H之比H/ha。圖7表示分散角和粒徑的關(guān)系。若分散角在30。以上，則粒徑大致恒 定。若使分散角在30。以上，則能夠抑制噴霧的干涉，促進(jìn)微?；?。粒徑 大致恒定為50 60|_im。因此，可以得到微?；己玫母叻稚⒌膬煞较驀?霧。該高分散的兩方向噴霧由筆者等考察的分散指數(shù)(H/ha)定義。利用 圖8說明得到的見解。圖8上側(cè)的分布圖表示形成兩方向噴霧的流量分布， 下側(cè)的分布圖表示相對(duì)于形成兩方向噴霧的面從直角方向觀察的燃料流 量分布。判斷出圖示的燃料分布的分散指數(shù)(H/ha)在2以下。圖9表示分散角和分散指數(shù)(H/ha)的關(guān)系。在由上述方法測(cè)量的噴 霧角的分散角(e2 + 63)在30°以上的燃料噴射閥中，判斷出分散指數(shù) (H/ha)都在2以下。另外，圖25所示的現(xiàn)有的燃料噴射閥中，若計(jì)算
分散指數(shù)(H/ha)則達(dá)到3.3。如此，分散指數(shù)小可使噴霧高分散化。由以上可知，在本實(shí)施方式的燃料噴射閥中，能夠抑制噴霧彼此的干 涉，形成高分散的兩方向噴霧。而且，筆者等定義的噴霧角03通過使燃料噴射孔7a、 7e、 9a、 9e移 動(dòng)而可以改變噴霧角。例如，圖ll的箭頭所示，通過將燃料噴射閥7a、 7e、 9a、 9e配置在更外側(cè)，可以擴(kuò)大噴霧角。于是，燃料噴射孔接近于形 成閥座下游的燃料室的隔壁11 (假想線表示為lla)，所以利用在燃料噴 射孔7a、 7e、 9a、 9e上部產(chǎn)生的紊流可以促進(jìn)微?；?。g卩，在維持微?；?性能的狀態(tài)下，可以抑制噴霧的干涉，因此可以得到抑制粗大粒發(fā)生的高 分散的兩方向噴霧。上述說明是在更外側(cè)配置燃料噴射孔7a、 7e、 9a、 9e 的情況，但即使配置在內(nèi)側(cè)，只要是在利用了紊流的微?；軌?qū)崿F(xiàn)的范 圍就可以得到相同的作用效果。而且，對(duì)于噴霧角63通過使燃料噴射孔 傾斜也能夠進(jìn)行調(diào)整，但如果燃料噴射孔急劇傾斜，則有時(shí)加工困難，所 以對(duì)于燃料噴射孔的形成從包括加工性的兩個(gè)方面來適當(dāng)選擇。而且，在本實(shí)施方式中雖然燃料噴射孔的數(shù)量為12個(gè)，但孔數(shù)的增 減依存于燃料噴射閥的流量，因此，本發(fā)明作用效果并不限定于12孔。實(shí)施例2利用圖12以及圖13說明適用了本發(fā)明的燃料噴射閥的第二實(shí)施方 式。圖12表示燃料噴射孔的配置，圖13是放大了燃料噴射孔附近的圖， 相當(dāng)于B—B剖面圖。標(biāo)注與圖3、圖5相同的符號(hào)的部分具有與實(shí)施方 式l相同或同等的功能，省略說明。與第一實(shí)施方式的不同點(diǎn)在于，所有的燃料噴射孔27a、 27b、 27c、 27d、 27e、 28a、 28b、 28c、 28d、 28e，位于噴嘴體5和闊體3的來自閥座 密封位置30的切線的延長線與噴孔板26的交點(diǎn)Pa的外周。由此，在所有的燃料噴射孔的噴孔上游可以形成紊流(渦流)60。因 此，由于侵入到噴霧內(nèi)部的渦流崩潰，所以能夠促進(jìn)微?；?。適合于實(shí)現(xiàn) 小流量并促進(jìn)了微粒化的燃料噴射閥的情況。實(shí)施例3對(duì)于適用本發(fā)明的燃料噴射閥的第三實(shí)施方式，利用圖H進(jìn)行說明。 圖14是本實(shí)施方式中的燃料噴射閥的燃料噴射孔附近的擴(kuò)大剖面圖。標(biāo)
注與圖5相同符號(hào)的部分具有與實(shí)施方式1相同或同等的功能，省略說明。 與第一實(shí)施方式的不同點(diǎn)在于，噴孔板的凸部開始點(diǎn)61a位于噴嘴體 5的形成閥座下游的燃料室的隔壁11的外周側(cè)。噴孔板61通過增大沖頭 的壓入量，而在，成閥座下游的燃料室的隔壁11的外周側(cè)配置噴孔板的 凸部開始點(diǎn)61a。尤其在本實(shí)施方式中，由于在形成閥座下游的燃料室的 隔壁ll位置的外周也形成紊流(渦流)64b，所以可以將位于來自閥座密 封位置30的切線和噴孔板61的交點(diǎn)Pb的外周的燃料噴射孔62配置在進(jìn) 一步外周側(cè)。于是，進(jìn)一步解決了干涉的問題。因此，可以擴(kuò)大燃料噴射 孔彼此的間隔，還可以增加孔數(shù)，適合于實(shí)現(xiàn)大流量并促進(jìn)了微?；娜?料噴射閥的情況。以下，對(duì)于與噴嘴體以及閥體相關(guān)的其他第四至第九實(shí)施方式進(jìn)行說明。實(shí)施例4利用圖15說明適用本發(fā)明的燃料噴射閥的第四實(shí)施方式。圖15是本 實(shí)施方式的燃料噴射閥的燃料噴射孔附近的擴(kuò)大剖面圖。標(biāo)注與圖5相同 符號(hào)的部分具有與實(shí)施方式l相同或同等的功能，省略說明。與第一實(shí)施方式的不同點(diǎn)在于，噴嘴體65的形成閥座下游的燃料室 的隔壁66朝向燃料噴射孔7c直徑擴(kuò)大。在噴嘴體65上，存在通過切削 加工等形成的、朝向燃料噴射閥1的燃料噴射孔7c直徑擴(kuò)大的、形成閥 座下游的燃料室的隔壁66。尤其，在本實(shí)施方式中，由于形成閥座下游的 燃料室的隔壁66直徑擴(kuò)大，所以紊流(渦流)的形成區(qū)域擴(kuò)大?；蛘咴?燃料噴射孔7c的外周側(cè)也形成紊流(渦流)68。為了有效利用在外周側(cè) 形成的紊流(渦流)68，也可以將位于來自閥座密封位置67的切線和噴 孔板6的交點(diǎn)Pc的外周的燃料噴射孔7c配置在更外側(cè)。于是進(jìn)一步解決 干涉的問題。因此，可以擴(kuò)大燃料噴射孔彼此的間隔，還可以增加孔數(shù)， 適合于實(shí)現(xiàn)大流量并促進(jìn)了微粒化的燃料噴射閥的情況。實(shí)施例5利用圖16說明適用本發(fā)明的燃料噴射閥的第五實(shí)施方式。圖16是本 實(shí)施方式的燃料噴射閥的燃料噴射孔附近的擴(kuò)大剖面圖。標(biāo)注與圖5相同 符號(hào)的部分具有與實(shí)施方式1相同或同等的功能，省略說明。
與第一實(shí)施方式的不同點(diǎn)在于，噴嘴體69的形成閥座下游的燃料室 的隔壁70相對(duì)于燃料噴射孔7c直徑縮小。在噴嘴體69上，存在通過切 削加工等形成的、相對(duì)于燃料噴射閥1的燃料噴射孔7c直徑縮小的、形 成閥座下游的燃料室的隔壁70。通過釆用這樣的結(jié)構(gòu)，由于相比于圖16 所示的噴嘴體69和閥體3的來自閥座密封點(diǎn)71的切線的延長線與噴孔板 6的交點(diǎn)Pd，燃料噴射孔7c配置在外周側(cè)，所以在燃料噴射孔7c的噴孔 上游形成紊流(渦流)72，促進(jìn)微?；?shí)施例6利用圖17說明適用本發(fā)明的燃料噴射閥的第六實(shí)施方式。圖17是本 實(shí)施方式的燃料噴射閥的燃料噴射孔附近的擴(kuò)大剖面圖。標(biāo)注與圖5相同 符號(hào)的部分具有與實(shí)施方式1相同或同等的功能，省略說明。與第一實(shí)施方式的不同點(diǎn)在于，在包含噴嘴體73與閥體3相接的閥 座密封位置75的噴嘴體73的傾斜面和形成閥座下游的燃料室的隔壁74 之間，具有相對(duì)于噴嘴體73的底面大致平行的階梯狀的座面73a。通過采用本實(shí)施方式的這樣的結(jié)構(gòu)，燃料通過噴嘴體73和閥體3接 觸分離的間隙并在包含閥座密封位置75的噴嘴體73的傾斜面上流動(dòng)，沖 撞于階梯狀的座面73a。之后，在沖撞后的燃料流中，在形成閥座下游的 燃料室的隔壁74產(chǎn)生剝離流，并且如圖中的箭頭77所示，流入到位于閥 座密封位置75的切線的延長線和噴孔板6的交點(diǎn)Pe的外周的燃料噴射孔 7c內(nèi)。這樣的結(jié)構(gòu)，沖撞于座面73a的燃料在燃料噴射孔上游生成強(qiáng)力的紊 流(渦流)76。因此，適合于實(shí)現(xiàn)促進(jìn)了微?；娜剂蠂娚溟y的情況。 實(shí)施例7利用圖18說明適用本發(fā)明的燃料噴射閥的第七實(shí)施方式。圖18是本 實(shí)施方式的燃料噴射閥的前端的擴(kuò)大剖面圖。標(biāo)注與圖5相同符號(hào)的部分 具有與實(shí)施方式l相同或同等的功能，省略說明。與第一實(shí)施方式的不同點(diǎn)在于，噴孔板78是平板。在本實(shí)施方式中，由于噴孔板78形成為平坦形狀，所以減少了制作 工序，可以降低成本。通過形成這樣的結(jié)構(gòu)，也可以與實(shí)施方式l同樣地， 相比于噴嘴體5和閥體3的來自閥座密封位置30的切線的延長線與噴孔17
板78的交點(diǎn)Pf，燃料噴射孔79配置在外周側(cè)。由此，在流過包含閥座密 封點(diǎn)30的斜面的燃料中，在形成閥座下游的燃料室的隔壁11產(chǎn)生剝離， 在燃料噴射孔79的噴孔上游形成紊流(渦流)81。因此，通過侵入到噴 霧內(nèi)部的渦流的崩潰，促進(jìn)微?；?實(shí)施例8利用圖19 (a)以及圖19 (b)說明適用本發(fā)明的燃料噴射閥的第八實(shí) 施方式。圖19 (a)是本實(shí)施方式的燃料噴射閥的前端的擴(kuò)大剖面圖，圖19 (b)是進(jìn)一步放大了燃料噴射孔附近的圖。標(biāo)注與圖18相同符號(hào)的部 分具有與實(shí)施方式7相同或同等的功能，省略說明。與第七實(shí)施方式的不同點(diǎn)在于，閥體82的前端大致平坦。 在本實(shí)施方式中，閥體82是前端形狀大致平坦的構(gòu)造，通過切削加 工等成形。通過形成這樣的結(jié)構(gòu)，也與實(shí)施方式1同樣地，如圖19 (b)所示， 燃料噴射孔79配置在噴嘴體5和閥體82的來自閥座密封位置83的切線 的延長線和噴孔板78的交點(diǎn)Pg的外周側(cè)。由此，在流過包含閥座密封位置83的斜面的燃料中，在形成閥座下 游的燃料室的隔壁11產(chǎn)生剝離，在燃料噴射孔79的噴孔上游形成紊流(渦 流)84。因此，由于侵入到噴霧內(nèi)部的渦流崩潰，所以促進(jìn)了微粒化。根 據(jù)本實(shí)施方式，也可以得到與第一實(shí)施方式相同的作用效果。實(shí)施例9利用圖20 (a)以及圖20 (b)說明適用本發(fā)明的燃料噴射閥的第九實(shí) 施方式。圖20 (a)是本實(shí)施方式的燃料噴射閥的前端的擴(kuò)大剖面圖，圖20 (b)是進(jìn)一步放大了燃料噴射孔附近的圖。標(biāo)注與圖2以及圖5相同 符號(hào)的部分具有與實(shí)施方式l相同的功能，省略說明。在第一到第八實(shí)施 方式中，閥體具有曲面，噴嘴體具有傾斜部，由此，相互密接形成燃料的 密封。本實(shí)施方式的不同點(diǎn)在于，閥體85如針閥那樣具有傾斜部，噴嘴體 86具有曲面。通過形成這樣的結(jié)構(gòu)，如圖20 (b)所示，與實(shí)施方式1同樣地，相 比于閥體85和噴嘴體86的來自閥座密封位置87的切線的延長線與噴孔
板6的交點(diǎn)Ph，燃料噴射孔7c位于外周，因此，燃料在燃料噴射孔7c的 上游形成紊流(渦流)88。因此，由于侵入到噴霧內(nèi)部的渦流崩潰，所以 促進(jìn)微粒化。根據(jù)本實(shí)施方式，也可以得到與第一實(shí)施方式相同的作用效 果。實(shí)施例10利用圖21至圖23，對(duì)將本實(shí)施方式的燃料噴射閥搭載于內(nèi)燃機(jī)的例 子進(jìn)行說明。圖21是將本發(fā)明的實(shí)施方式的燃料噴射閥搭載在內(nèi)燃機(jī)上的情況下 的剖面圖。內(nèi)燃機(jī)101由以下部分構(gòu)成安裝燃料噴射閥1的吸氣口 106; 作為從外部吸入空氣的路徑的吸氣管105;燃料噴射閥1噴射噴霧90的吸氣閥107;使燃料燃燒的燃燒室102;壓縮燃燒室的混合氣體的驅(qū)動(dòng)缸103; 對(duì)壓縮后的混合氣體進(jìn)行點(diǎn)火的火花塞104;以及用于將燃燒后的廢氣排出向沒有圖示的催化劑的作為開閉閥的排氣閥108。圖22是從C方向觀察圖21的圖。如圖22所示，燃料噴射閥1的噴 霧90噴射向內(nèi)燃機(jī)101的吸氣閥107。噴霧90指向吸氣閥107上，但在 吸氣閥107上縱長地附著。如果通過微?；己玫母叻稚⒌膰婌F，在吸氣閥107上形成薄膜，則 可以得到良好的燃燒結(jié)果。更優(yōu)選的是，預(yù)先向吸氣閥107上縱長地噴射。 其理由是，在吸氣閥107打開時(shí)，被引向流速較快的內(nèi)側(cè)的空氣流，燃料 可靠地朝向火花塞104，同時(shí)能夠抑制燃料附著到口壁面，燃燒時(shí)形成濃 的混合氣。于是，能夠降低來自內(nèi)燃機(jī)的有害廢氣HC,同時(shí)可以得到穩(wěn) 定的內(nèi)燃機(jī)的驅(qū)動(dòng)。圖23表示進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)臺(tái)架試驗(yàn)、車輛搭載試驗(yàn)，測(cè)量了 HC的排出量 的結(jié)果。現(xiàn)有的燃料噴射閥是e2和03都小的情況，與此相比，在本發(fā)明 的一實(shí)施方式的e2和03都大的情況下，即如果形成高分散噴霧，則明確 可得到HC的降低效果。.另外，在本發(fā)明的另外的實(shí)施方式的92和63都 大、且e3大于02的情況下，即如果形成縱長噴霧，則HC進(jìn)一步降低。 縱長噴霧好的理由是如前所述，在吸氣閥107打開時(shí)，被引向流速較快的 內(nèi)側(cè)的空氣流，燃料可靠地朝向火花塞104，同時(shí)能夠抑制燃料附著到口 壁面，燃燒時(shí)形成濃的混合氣。
如上所述，通過形成高分散的兩方向噴霧，同時(shí)縱長地形成噴霧，可以降低來自內(nèi)燃機(jī)的HC等的排出。
權(quán)利要求
1.一種燃料噴射閥，其具備閥座、與所述閥座接觸分離的閥體、以及具有多個(gè)燃料噴射孔的噴孔部件，所述閥體和所述閥座中的至少一方在相互的接觸位置具有曲面，所述燃料噴射閥的特征在于，在所述曲面的接觸位置處的切線和所述噴孔部件的交點(diǎn)的外周側(cè)至少具有兩個(gè)以上的所述燃料噴射孔。
2. —種燃料噴射閥，其具備閥座、與所述閥座接觸分離的閥體、以及 具有多個(gè)燃料噴射孔的噴孔部件，所述閥體和所述閥座中的至少一方在相 互的接觸位置具有曲面，所述燃料噴射閥的特征在于，在所述閥體與所述閥座接觸分離時(shí)，在流入的燃料流指向的方向和所 述噴孔部件的交點(diǎn)的外周側(cè)至少具有兩個(gè)以上的所述燃料噴射孔。
3. —種燃料噴射閥，其具備朝向下游側(cè)直徑縮小的形成為圓錐狀的閥 座面、與所述閥座面接觸分離的閥體、以及具有多個(gè)燃料噴射孔的噴孔部 件，所述燃料噴射閥的特征在于，在所述闊體和所述閥座面的接觸位置處的所述閥體的對(duì)應(yīng)面即閥座 密封面的座面方向和所述噴孔部件的交點(diǎn)的外周側(cè)至少具有兩個(gè)以上的 所述燃料噴射孔。
4. 如權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的燃料噴射閥，其特征在于， 所述燃料噴射孔的最短間隔L與孔徑D之比L/D為4以上。
5. —種燃料噴射閥，其具備閥體、與所述閥體接觸分離的閥座、以及 具有多個(gè)燃料噴射孔的噴孔部件，所述閥體和所述閥座中的至少一方在相 互的接觸位置具有曲面，所述燃料噴射閥的特征在于，從所述多個(gè)燃料噴射孔噴射的噴霧形成指向兩個(gè)方向的噴霧， 從包含兩個(gè)方向的面的垂直方向觀察的各個(gè)噴霧的擴(kuò)展角62和從水 平方向觀察包含兩個(gè)方向的面的噴霧的擴(kuò)展角03的合計(jì)在30°以上。
6. —種燃料噴射閥，其具備閥體、與所述閥體接觸分離的閥座、以及 具有多個(gè)燃料噴射孔的噴孔部件，所述閥體和所述閥座中的至少一方在相 互的接觸位置具有曲面，所述燃料噴射閥的特征在于， 從所述多個(gè)燃料噴射孔噴射的噴霧形成指向兩個(gè)方向的噴霧，從包含兩個(gè)方向的面的垂直方向觀察的各個(gè)噴霧的擴(kuò)展角62和從水 平方向觀察包含兩個(gè)方向的面的噴霧的擴(kuò)展角03的關(guān)系是02<63。
7. —種燃料噴射閥，其具備閥體、與所述閥體接觸分離的閥座、以及 具有多個(gè)燃料噴射孔的噴孔部件，所述閥體和所述閥座中的至少一方在相 互的接觸位置具有曲面，所述燃料噴射閥的特征在于，從所述多個(gè)燃料噴射孔噴射的噴霧形成指向兩個(gè)方向的噴霧， 通過各個(gè)噴霧的下游的特定位置的截面的流量積分值除以相同特定位置的噴霧的最大擴(kuò)展寬度即從正面觀察的最外位置所得到的平均峰值高度ha與流量分布的峰值高度H之比H7ha為2以下。
8. —種內(nèi)燃機(jī)的燃料噴射裝置，其具備分別開閉多個(gè)吸氣口的多個(gè)吸 氣閥、和位于所述吸氣閥的上游側(cè)并被根據(jù)來自內(nèi)燃機(jī)控制裝置的控制信 號(hào)驅(qū)動(dòng)的權(quán)利要求5所述的燃料噴射閥，所述內(nèi)燃機(jī)的燃料噴射裝置的特 征在于，從所述多個(gè)燃料噴射閥朝向所述吸氣口的中心的兩方向的噴霧分別 形成收納在所述吸氣閥的傘部?jī)?nèi)的縱長的橢圓形。
全文摘要
一種燃料噴射閥，通過對(duì)多孔的噴霧流分別施加擾動(dòng)促進(jìn)微粒化，且使各個(gè)噴霧互不干涉，以形成高分散且微?；玫膬煞较驀婌F，抑制來自內(nèi)燃機(jī)的碳化氫等的排出。該燃料噴射閥(1)具備閥體(3)、與閥體接觸分離的噴嘴體(5)、具有多個(gè)燃料噴射孔(7、8、9、10)的噴孔板(6)，閥體和噴嘴體中的至少一方在相互的接觸位置具有曲面，在曲面的接觸點(diǎn)(位置)的切線和噴孔板(6)的交點(diǎn)的外周側(cè)至少具有兩個(gè)以上的燃料噴射孔，由此在燃料噴射孔(7c)上游產(chǎn)生紊流，通過進(jìn)入噴霧內(nèi)部的渦流(32)的崩潰促進(jìn)燃料的微?；?，且通過使噴孔間距離(L)相對(duì)于噴孔直徑(D)離開規(guī)定值以上，來抑制噴霧的干涉，實(shí)現(xiàn)微?；玫娜剂蠂娚溟y。
文檔編號(hào)F02M61/18GK101165337SQ20071016268
公開日2008年4月23日 申請(qǐng)日期2007年10月16日 優(yōu)先權(quán)日2006年10月16日
發(fā)明者前川典幸, 安川義人, 安部元幸, 小林信章, 山田博, 齋藤貴博, 石井英二 申請(qǐng)人:株式會(huì)社日立制作所